1、正本物流园仓库工程扣件式模板支撑系统安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一节 工程概况4第二节 编制依据4第三节 支撑体系设计方案5一、方案选择5二、模板和支撑体系选材6三、支撑体系设计参数：61、板支撑体系：62、框架梁底支撑体系：72、框架梁侧模版支撑体系：7第四节 承重支模架的施工要求8一、支撑架搭设的要求：8二、支撑架施工使用的要求：8三、支撑安全检查、验收工作的要求：8四、模板支撑拆除的要求：9第五节 模板的安装和拆除10一、模板安装101、模板安装的一般要求102、模板组2、拼103、模板定位104、模板的支设10二、模板拆除10三、模板技术措施12第六节 承重支模架施工安全、技术要求14第七节 支模架应急救援预案15一、危险源分析：16二、事故应急救援的组织机构及其组成单位、组成人员、职责分工：16三、应急物资和器具准备：17四、现场监控及事故报告的程序：17六、应急预案的响应18七、应急预案的终止19第八节 支撑体系计算书及节点图20板模板计算书20四、面板验算231、强度验算242、挠度验算24五、小梁验算241、强度验算252、抗剪验算253、挠度验算26六、主梁验算261、小梁最大支座反力计算263、抗剪验算274、挠度验算28七、立柱验算28八、可调托3、座验算29四、面板验算321、抗弯验算332、挠度验算333、支座反力计算33五、小梁验算33梁左侧楼板传递给小梁荷载331、抗弯验算342、抗剪验算343、挠度验算354、支座反力计算35六、主梁验算351、抗弯验算352、抗剪验算363、挠度验算364、扣件抗滑计算37七、立柱验算371、风荷载计算372、稳定性计算37八、可调托座验算37梁侧模板计算书38三、支撑体系设计38模板设计剖面图39四、面板验算391、抗弯验算402、挠度验算403、支座反力验算40五、小梁验算401、抗弯验算412、抗剪验算413、挠度验算424、主梁所受支座反力计算42六、主梁验算421、抗弯验算432、抗4、剪验算443、挠度验算444、最大支座反力计算45七、对拉螺栓验算45柱模板（计算书）45三、面板验算461、强度验算462、挠度验算47四、小梁验算471、强度验算472、挠度验算48五、柱箍验算491、柱箍强度验算492、柱箍挠度验算51六、对拉螺栓验算52 第一节 工程概况一、工程基本概况： 工程名称xx商贸物园E29地块4#、6#仓库工程工程地点开发区潭东镇建筑面积（）4#、6#仓库：51694.8建筑高度（m）4#、6#仓库：36.4结构形式框架结构层数4#、6#仓库：6二、 各责任主体名称： 建设单位设计单位监理单位勘察单位施工单位第二节 编制依据1、xx商贸物园E29地块4#、65、#仓库工程工程施工图纸；2、建筑结构荷载规范GB5009-2012；3、木结构荷载规范GB 50005-2003:4、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20085、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2011）；6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；7、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ 300-20138、建筑施工安全检查标准JGJ59-20119、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2015） 第三节 支撑体系设计方案一、方案选择 根据本工程施工工期、质量和安全要求，在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结6、构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、模板及模板支架的搭设，必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架采用扣件式钢管脚手架满堂搭设。二、模板和支撑体系选材1、模板：所有模板全部采用厚度为15mm胶合板。木挡采用松小方，方木截面尺寸为50mm80mm。2、7、钢管：本工程的模板支架钢管均采用直径为48mm、壁厚不小于2.7mm的钢管，钢管材质必须符合国家标准要求，并经质量技术检测中心检测合格后投入使用。由于市场上的钢管不能完全满足规范要求，在施工前应进行分类挑选，标识，优质的使用在梁、板底下的水平杆和立杆。钢管外观质量要求：钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，钢管表面锈蚀深度，钢管的弯曲变形应符合规范规定；钢管应进行防锈处理；钢管上严禁打孔。3、扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定，并经质量技术检测中心检测合格后投入使用8、。扣件在使用前也应进行分类挑选，质优的扣件应使用在梁、板底关键受力部位。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；4、对拉螺栓：M12对拉螺栓。三、支撑体系设计参数：本工程采用扣件式钢管脚手架搭设满堂支架，根据设计施工图和以往经验，并通过计算，具体设计如下：1、板支撑体系：二层露面最大楼板厚度160mm,支撑系统验算高度5.6m。 新浇混凝土板厚（） 160最大模板支撑高度（m）5.6支撑立柱钢管型号 （）482.7中间层、顶层水平数竖向间距（）1800、500横距（）1200纵距（）1200面板材质覆面木胶合板面板厚度15板底支撑小梁材质规格（）5080方木主梁材料规格482.7小梁间距（）9、300小梁最大悬挑长度L250主梁最大悬挑长度（）250可调托座内主梁根数2 剪刀撑外围连续设置，内部纵、横向每5-8（m）一道2、框架梁底支撑体系：二层楼面最大梁底400mm1300mm,支撑系统验算高度5.6m。 混凝土梁截面尺寸（） 4001300最大模板支撑高度（m）5.6支撑立柱钢管型号 （）梁板立柱共用梁侧楼板厚度（）160梁跨度方向立柱间距（）1200梁两侧立柱间距（）1200歩距（）1800、500楼板立柱间距1200、1200支撑立柱钢管型号（）482.7每跨内梁底支撑小梁根数5面板材质覆面木胶合板面板厚度15板底支撑小梁材质规格（）5080方木主梁材料规格482.7小梁间距10、（）300小梁最大悬挑长度L250主梁最大悬挑长度（）250可调托座内主梁根数2 剪刀撑梁底下两侧设置纵向剪刀撑2、框架梁侧模版支撑体系：二层楼面最大梁底400mm1300mm,支撑系统验算高度5.6m。 混凝土梁截面尺寸（） 4001300梁板结构情况梁两侧有板支支撑距梁底距离依次为200，600，1000面板厚度（）15梁侧支撑小梁材质规格（）5080方木主梁材料规格482.7小梁间距（）200小梁布置方式竖直向布置主梁最大悬挑长度（）200主梁根数2对拉螺杆类型M12对拉螺杆水平向间距600第四节 承重支模架的施工要求一、支撑架搭设的要求： 1、严格按设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头应错11、开在不同的框格层中设置；立杆搭设时必须采用对接扣件连接，绝对不允许采用中途倒挂短钢管。钢管搭接接头在同一平面上按50%错开。 2、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式钢管架搭设规范的要求； 3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；二、支撑架施工使用的要求： 1、本工程采用泵送商品混凝土浇筑，确保模板支架施工过程中均衡受载，混凝土浇捣顺序采用由端部的中部向两边扩展的浇筑方式；2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；在混凝土浇捣的过程中，12、混凝土不得大量堆积在同一处。 3、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决三、支撑安全检查、验收工作的要求：1支模架在搭设前应由技术负责人和专职安全员对架子工进行安全技术交底，交底内容应有针对性，并履行交底签字手续。2、架子工均必须通过专业技术培训合格，取得专业操作证书，持证上岗。3、搭设施工过程中由安全员负责搭设过程中的安全。由技术负责人及质量员负责方案的落实。对支撑架进行检查，对检查中的问题及时整改。4、支模架搭设完毕应由公司组织业主、质监、安监等相关部门进行综合验收，验收合格后方能进行混凝土的浇捣，对验收不合格的，应对验收中提出的问题及时整改，重新验收合格后方13、能进行下道工序施工。5、所有安全检查和验收均应履行签字手续，形成可查记录。四、模板支撑拆除的要求：1、严格实行模板及高支撑架拆除申请制度。模板支撑架拆除必须在结构混凝土强度达到设计要求时，由项目部提出拆模申请，经有关单位批准同意后方可拆除。拆除前应由单位工程技术负责人向操作人员以书面形式进行安全技术交底，并履行签字手续。 2、在支撑架拆除时，必须设置警戒区域，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护，非作业人员不得进入作业警戒范围内。3、模板支撑架的拆除应严格遵守从上而下，后支先拆，先支后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分的原则。不得上下同时作业，连墙杆件必须与支撑架同步拆除，拆下来的模板和支撑14、材料要及时运走，整理。拆除平台模板时，不得一次性将顶撑全部拆除，应分工序分批拆除，以免模板在自重荷载作用下发生一次性大面积脱落。4、支撑架拆除自上而下逐步拆除，一步一清，不准采用跳步式拆法，纵向剪刀撑先拆中间扣，然后拆两端扣，由中间人员向下传递至地面，钢管、扣件应分类堆放于楼层内，严禁高空抛扔。5、后浇带两侧的支撑架未经事先加固处理的不得与梁、板支架同时拆除。第五节 模板的安装和拆除一、模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 2、模板组拼 模板组装要15、要控制好相邻板面之间拼缝，以防漏浆。拼装的精度要求如下： 1）两块模板之间拼缝 1 mm 2）相邻模板之间高低差 1 mm 3）模板平整度 2 mm 4）模板平面尺寸偏差 3 mm 3、模板定位 根据设计图和现场测量控制网在地面垫层上放出轴线和柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于模板的安装和校正。同时引测楼层1000mm 标高控制线，并根据该1000mm 线确定梁、板底支模架标高。 4、模板的支设模板支设前用空压机将柱跟表面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。梁模板先底模后侧模和楼板模，施工中应考虑梁筋的绑扎，可以采取梁侧模后封的16、方法。板模板铺完后，应检查支柱是否牢固，然后将楼面清扫干净。二、模板拆除 模板拆除：竖向构件和梁侧模在混凝土强度达到1.2MPa时拆除，跨度8m梁底模待混凝土强度达到100时拆除，跨度8m梁底模和板底模待混凝土强度达到75时拆除。为便于控制拆除时间，留置一组与构件同条件养护的混凝土试块，待试压后由技术负责人发出拆模通知后再拆除。 柱子模板拆除:先拆掉斜拉杆或斜支撑，然后拆掉柱箍及对拉螺栓，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。 楼板、梁模板拆除:拆模顺序一般应是后支的先拆，先支后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分，底模拆模须等砼强度符合规范要求方可拆除。先将支柱上的楔木松下，使龙骨与模17、板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，再用钢钎撬动模板，使模板块降下由龙骨支承，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆及剪刀撑和支柱。 拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。 拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。 支模采用双层排架时，先拆上层排架，使龙骨和摸板落在底层排架上，待上层模板全部运出后再拆下层排架。 7、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。8、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。9、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。10、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除18、的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。11、多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架。12、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。三、模板技术措施 进场模板质量标准 技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 外观质量检查标准（通过观察检验）：任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积19、不大于0.005m2。 规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2015）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 主控20、项目 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 一般项目 模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要21、求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10， 且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；第六节 承重支模架施工安全、技术要求 严格遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建设部建筑施工安全检查标准JGJ59-11； 承重支撑架的搭设施工必须由专业施工队伍承担，施工人员必须持有建筑登高架设特种作业上岗证，严禁无证人员上岗操作。 支模架搭设或拆除前，项目安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好交底记录及签证。（22、安全技术交底记录见后附表） 设置必要的应急处理措施。 严格遵守建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）的有关规定，现场应配置登高用具和劳动保护用品。模板工程作业在2mm时，应根据高处作业安全技术规范的要求进行操作和防护，对高处作业应搭设脚手架或操作平台。 在高处作业架子和平台上不宜堆放模板料，若短时间堆放时，一定码平稳，控制在架子或平台的允许荷载范围内。高处支模所用工具不用时应放入工具袋内，不能随意将工具、模板零件放在脚手架上，以免坠落伤人。工具应用绳链系挂身上，钉子放在工具袋内。 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。支设悬挑形式的模板时，应有稳定、可靠的立足点。23、 支撑体系竖向立杆必须落在坚实平整的支承面上，同时必须设有扫地杆和纵横方向的拉杆及剪刀撑，以保证支撑体系稳定。 所有模板必须满足强度，刚度和稳定性要求。楼面施工荷载不得超过设计要求。所用钢管及扣件的材质、规格必须合格，并达到本设计方案的要求。 梁跨度4.0m时应按设计要求起拱，各支撑杆件、木楞等的规格，设置间距，均按规范要求及本计算方案进行施工。模板和支撑施工前需经计算。 支模架搭设时必须按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序，严禁在连接件和支撑件上下攀登，严禁在上下同一垂直面安装、拆除模板。 在浇筑砼之前必须对支撑体系整体的稳定性、杆件连接的可靠性进行检查，要求立杆的垂直度及扣24、件的扭力矩必须符合规范要求。在浇筑过程中应派专人看护，以便及时发现问题，及时纠正。 脚手架支撑体系按论证完善后的方案搭设后，由公司质安科组织人员按建设厅颁发的承重支模架验收表要求进行验收，验收合格后方可进行下一道工序施工，并做好验收记录。 砼浇筑时，楼板模板上施工荷载不应有较大的集中荷载，应采取分散荷载的措施，施工人员荷载不宜集中，浇筑砼时不应集中倾倒砼等。 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 夜间施工应配备足够的照明。 模板拆除：坚向构件和梁侧模在砼强度达到1.2MPa时拆除，梁底模待砼强度达到100时拆除，板底模待砼强度达到75时拆除。严禁砼未达到设计强25、度的规定要求时拆除模板。 严格实行模板、钢管脚手架拆除申请制度，任何部位的模板支撑架拆除必须事先向项目部申请，由项目经理组织技术人员对施工技术方案、计算参数、规范要求等分析判断，未得到项目部的书面拆除通知，任何人不得进行拆除作业，对同意拆除的，必须严格按照方案的拆除要求及安全注意事项进行，并有专人监督。 在支撑架搭设、拆除和浇筑砼时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志、设置警戒线，并指定专人监护。拆除模板时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板。 模板及支撑体系拆除应严格遵守从上而下，后支的先拆，先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分的原则。拆模26、时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑材料要及时运走，整理。拆除平台模板时，不得一次性将顶撑全部拆除，应分工序分批拆除，以免模板在自重荷载作用下发生一次性大面积脱落。21.混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。第七节 支模架应急救援预案高支模架搭拆过程中容易发生高处坠落、物体打击等事故，在高支模架混凝土浇捣过程中最常见的为模板坍塌事故，模板支撑架坍塌发生后，施工人员常发生因异物吸入造成呼吸功能衰竭而死亡。为应对施工中出现的异常情况，减少人员伤亡和财产损失，特编制此应急预案。一、危险源分析： 设计计算存在着不确定、不安全的因素。 设计层高较大，支撑竖向高度较大，水平间距过大。 没有27、设置连续的竖向和水平剪刀撑，导致支撑系统整体性极差，即没有形成可靠的空间受力结构。 混凝土施工直接对模板支撑的冲击力大，支撑立杆受力大大超过设计强度值和屈服强度值。 防护设施不到位。 安全意识不够，管理松懈。二、事故应急救援的组织机构及其组成单位、组成人员、职责分工：指挥长(项目经理) 组织网络：值班负责人(项目经理不在时)（材料员、钢筋 班）运输物资组（施工员、木工班、架子班）救护组（安全员、保卫水电班）安全防护组（技术负责人、资料员）通信联络组 职责分工1） 指挥长职责 对应急救援负全责，按预案正确指挥其各小组进行救援，控制事态扩大，减少伤亡及财产损失。 迅速、及时、准确评估事故规模，及时28、上报事故的基本情况，及时与救护中心取得联系，救助伤员。 组织相关人员（及专家）根据事故状况制定救援方案，抢救被困人员。2）通信联络组职责 根据指挥员的命令及时与救护中心（120、110、119）报警。 根据指挥员指令及时向上级报告事故的基本情况，及正在采取的救援措施。 负责各救援小组的联络，有效开展救援工作。3）安全防护组职责 根据实际情况及指挥员的指令疏散人员，标明疏散路线和控制线（片图）。 坚持救人第一的原则，配合救护组组织人力和设备工具，抢救被困人员。 安排专人维护事故现场救援秩序。4）救护组职责 坚持救人第一的原则，在保证救护人员安全的前提下，积极组织人力、物力开展救护工作。 以最快的29、速度将伤员送至医院进行救 对于轻伤人员进行现场治疗。5）运输物资组职责 负责事故现场障碍物的清除及运输。 负责救援机具、材料的调配，保证救援的顺利进行。三、应急物资和器具准备： 支撑应力监测及自动预警：应力板手、钢尺 紧急加固物资：14#工字钢200米，482.7钢管1000米，扣件2000只，千斤顶（2吨）2只 应急照明：应急灯10个，手电筒20支 紧急救援、医疗工具：铁锹、撬棍、板手、手套；创可贴、绷带、紫药水、红花油等。四、现场监控及事故报告的程序：由于本工程混凝土量较大，浇捣时间较长，施工时应建立轮流值班制度，明确责任，其它相关人员均应处于待命状态。施工现场应有专人巡视，重点检查支撑架30、有无变形、松动、位移等异常现象发生。一但发现异常马上报告值班负责制人，并及时采取处理措施。值班负责人根据巡视或下一级的报告情况决定是否报告项目经理批准启动应急预案，在状态严重无法与项目经理取得联系时可直接启动应急预案，在项目经理未到达现场前值班负责人可代理行驶指挥权，组织人员处理事故，同时应做好现场保护工作。 五、应急处治措施： 在混凝土的浇捣施工中，严密监测支撑架的情况，做致到早发现早处理。 当发现异常时，首先应通知相关方，根据异常程度可采取边浇边加固、暂停加固后再浇、停工留设施工缝以及紧急撤离等应急方法。 在混凝土浇捣中发现扣件滑移，梁、板模板下沉现象，在确定架体整体性能满足要求的条件下，31、可以暂停浇捣，采用千斤顶将下沉架体顶升至设计标高，然后对架体加固再进行楼面混凝土的浇捣。 对于停工留设施工缝的处理应该在加固安全的条件下保证施工缝留置位置和质量符合规范要求。 对于施工中出现明显不安全征兆，如架体倾斜、摇晃等，应立即停工紧急撤离，同时采取措施防止状况的进一步恶化。 当施工中出现架体坍塌、伤亡事故时，应立即启动应急救援预案，各组人员尽早赶至施工现场投入抢险救援工作，尽量减少人员伤亡和财产损失。六、应急预案的响应当事故的评估达到应急预案启动条件时，现场指挥应立即发出启动预案的指令最大限度减少人员伤亡，降低财产损失程度。紧急联络与通讯，包括发生事故需要外部救援时，除起动工地报警系统外32、，应拨打火警119、公安110和医疗救护120报警，同时向有关部门联络。紧急撤离方法，一旦事故发生，作业人员应立即停止作业，在采取必要的应急措施后，撤离危险区域。撤离时以人员安全为主，不要急于抢救财物，并针对现场具体情况有序地向安全区撤离。紧急工作组接到指令立即作出响应，在最短的时间赶到现场，参与现场处理和救治工作，其工作宗旨是减少人员伤亡，并关注财产损失和环境污染。紧急救援的一般原则：以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援关键是速度，因为大多数坍塌死亡是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，紧急救援响应者33、必须是紧急工作组成员，其他人员应该撤离至安全区域，救援人员在救援过程中应做好自身的安全防护工作，并服从紧急工作组成员的指挥。七、应急预案的终止对事故现场经应急预案实施之后，引起事故的危险源得到有效控制，清除了危险；伤员得到了应有的救治；现场人员均得到清点；不存在其它影响应急预案终止的因素。由指挥员下达应急预案终止。同时指挥员组织相关人员对事故的原因，造成的损失、责任写出书面报告，并上报公司和有关部门。第八节 支撑体系计算书及节点图本工程采用品茗安全计算软件进行计算，并参照建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ 300-2013进行计算板模板计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称三层楼面新浇混凝土楼板34、板厚(mm)160新浇混凝土楼板边长L(m)10.6新浇混凝土楼板边宽B(m)3二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度35、(m)5.6立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)500立柱距混凝土板长边的距离(mm)500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)250，200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)16面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简36、支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001616/642666.67mm3，Ibh3/12=1000161616/12341333.33mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.16)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.16)+1.40.72.5 1=7.6kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11k37、N/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.60.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/42666.675.57N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.16)1=4.12kN/m 5ql4/(384EI)54.123004/(38410000341333.33)0.13mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁38、抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 因B/lb取整3000/1200取整2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.16)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.16)+1.40.739、2.50.32.34kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.16)0.31.4kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.41.22+0.1250.941.220.42kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.07q2L2+0.203pL0.070.11.22+0.2033.151.20.78kNm M3maxq1L12/2，q2L40、12/2+pL1=max2.340.252/2，0.10.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.42，0.78，0.790.79kNm Mmax/W0.79106/5333014.82N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.41.2+0.6250.941.21.76kN V20.625q2L+0.688p0.6250.11.2+0.6883.152.24kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.340.25，0.10.25+3.153.17kN VmaxmaxV1，V41、2，V3max1.76，2.24，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(28040)1.49N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.16)0.31.29kN/m 跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.2912004/(10093502133300)0.7mml/4001200/4003mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.292504/(893502133300)0.03mml1/400250/4000.62mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管42、主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.16)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.16)+1.40.71.50.32.04kN/m q1静0.91.343、5(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.16)0.31.65kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.16)0.3=1.35kN/m 因主梁两根合并,荷载值应取半。 承载能力极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.041.23.06kN 按悬臂梁，R1q1l=2.040.250.51kN RmaxRmax，R1/21.53kN; 正常使用极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.5q2L1.251.351.22.02kN 按悬臂梁44、，R1Rmaxl=2.440.250.61kN RmaxRmax，R1/20.31kN;2、 抗弯验算 3、 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.61kNmMmax/W0.61106/4120148.05N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.49kN max2Vmax/A=22.491000/38412.97N/mm2120N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.38mm 跨中max=1.38mm=1200/400=3mm 悬挑段max0.92mm=250*2/400=1.25mm 七、立柱验算钢管类型45、482.7立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16.05立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205K=EI/hk+l6h=2060009.8910000/(150035106)+1200/61800=0.499L/H=1200/1800=0.667查JGJ300-2013筑施工临时支撑结构技术规范=1.32h/i1.321.8/16.05148180 满足要求！ 查表得，0.316f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.16)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.16)+1.40.711.21.2100046、/(0.316384)=9.611000/121=79.42N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N9.61kNN30kN 满足要求！ 梁模板计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称三层梁KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)10.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001300新浇混凝土结构层高(m)5.6梁侧楼板厚度(mm)160二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m347、)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.1风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱48、布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁间距250 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按简支梁计算，计算简图如下 Wbh2/6=4001515/615000mm3，Ibh3/12=400151515/12112500mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.42，1.35(49、0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.720.416.86kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.30.413.3kN/m 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L2-0.12516.680.250.250.130kNm Mmax/W0.130106/150008.67N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5 q2L4/(384EI)=513.32504/38410000112500=0.601l/400250/4000.625mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)Rmax=q1L=16.860.25=450、.215KN标准值(正常使用极限状态) Rmax=q2L=13.30.25=3.325 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33面板传递给小梁q1=4.215/0.4=10.538kN/m小梁自重q2=1.350.20.25=0.068kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.30.16)+1.42,1.35(0.1+(24+1.5)0.161.3)51、+1.40.720.20.25+1.350.90.51.140.25=0.632KN小梁计算简图如下图： 1、抗弯验算 Mmax/W0.22106/533304.13N/mm2ff=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax=2.56KNmax3Vmax/(2bh0)=32.561000/(25080)0.96N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 20.1mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.60kN，R20.369kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁52、根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)19.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁自重忽略不计，因主梁两根合并,计算内力减半R=R1/2=4.60/2=2.30KN计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.68106/4120165.05N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax13.401kN max2Vmax/A=213.4011000/42463.21N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主53、梁变形图(mm) max0.226mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 R1.15R22kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16.05立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)2005 K=EI/hk+l6h=2060009.8910000/(150035106)+1200/61800=0.499L/H=1200/1800=0.667查JGJ300-2013筑施工临时支撑结构技术规范=1.32h/i1.321.8/54、16.05148180 满足要求！ 查表得，0.316 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.161.21.82/100.03kNm 2、稳定性计算立柱最大受力R=1.154.6=25.3KN fN/(A)+Mw/W25300/(0.316384)+0.03106/4120215.78N/mm2f2005N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力N25.3kNN30kN 满足要求！梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称三层KL14混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001300梁板结构情况见下图楼55、板厚度(mm)160二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.3振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，241.3min38.4，31.231.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.231.2+56、1.44，1.3531.2+1.40.740.9max43.04，46.040.946.0441.44kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k31.2 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，600，1000 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/1257、=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承141.4441.44kN/m Mmax0.125q1l20.12541.440.220.21kNm Mmax/W0.21106/375005.52N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正131.231.2kN/m max531.22004/(38410000281250)=0.23mm200/400=0.5mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=41.440.28.29kN 正常使用极限状态 Rq2l=31.20.26.24kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(58、mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=8.29kN/m Mmax/W0.17106/533303.11N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.821000/(28050)0.68N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=6.24kN/m max0.13mm459、00/400=1mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax3.17kN 正常使用极限状态 Rmax=2.39kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=1.59kN/m Mmax/W0.3106/412073.60、94N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax/A=22.891000/42413.64N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=2.39kN/m 1max0.55mm600/400=1.5mm 2max0.1mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax10.56kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.9510.5610.03kNNtb12.961、kN满足要求！柱模板（计算书）一、工程属性新浇混凝土柱名称二楼KL8新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)4000新浇混凝土柱短边边长(mm)800二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min38.4，4838.62、4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k063、.91.350.438.418.66kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.71kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.660.22-0.1210.710.22-0.08kNm Mmax/W0.08106/(1/6400152)5.55N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.438.415.36kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6315.362004/(10010000(1/12400153)0.14mml/400200/4000.5mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型钢64、管小梁材质规格(mm)482.7小梁截面惯性矩I(cm4)9.89小梁截面抵抗矩W(cm3)4.12小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)300 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.248.429.68 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.44kNm Mmax/W0.44106/4.12103106.79/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.238.47.68 kN/m 面板变形图(mm) 0.73mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍65、材质规格(mm)482.7柱箍截面惯性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.44kNm，N111.48kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.44kNm，N211.48kN M/Wn0.44106/(4.12103)106.79N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.17mml/4001.16mm 20.17mml/4001.16mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N11.481=11.48kNNtb12.9kN 满足要求！ N11.481=11.48kN26kN 满足要求！