1、7583三层物流园工程高大模板施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录第一节 编制依据5第二节 工程概况5第三节 施工部署6一、施工准备6第四节 危险源识别与及控制措施7第五节 模板构造与安装13一、架体总体要求13二、模板支撑体系133、架体水平杆134、剪刀撑135、周边拉接14三、模板安装141、柱模板142、梁模板153顶板模板164、楼梯支模17第六节 质量检查与验收18一、材质要求182、钢管选用应符合设计要求。186、扣件表面应进行防锈处理。18二、模板安装质量检查与验收181、 主控2、项目182、 一般项目193、 模板垂直度控制204、 顶板模板标高控制205、 模板变形控制206、模板的拼缝、接头207、窗洞口模板218、清扫口的留置2110、与安装配合22第七节 模板拆除22第八节 安全管理与日常维护22一、安全管理22二、日常维护23第九节 应急预案23一、目的23二、应急领导小组23三、应急领导小组职责23四、应急反应预案241、事故报告程序242、事故报告243、现场事故应急处理24.火灾事故应急处理24第十节 模板设计与验算25第一节 编制依据1、xx物流园工程1#楼施工图纸2、施工组织设计中1#楼主体工程施工方法3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-203、084、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）6、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）7、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）8、钢结构设计规范（GB50017）9、混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）第二节 工程概况本工程地上三层，总建筑面积为7583.4.1，总高度为15.0m，设计使用年限为50年，地震设防烈度为8度，场地类别为类，抗震等级为二级。结构类型为框架结构，基础形式为柱下独立基础。一层层高为5.1m，二层、三层层高为4.5m，楼板主要厚度为130mm、局部150mm；框4、架柱截面尺寸为7501000mm、750800mm、750650mm、650650mm、500500mm；框架梁截面尺寸为300900mm、350900mm、350700mm、300700mm、250550mm、300600mm 、300550mm。框架梁最大跨度为8100mm，现浇板最大尺寸为81003900mm。混凝土强度等级有C35，C30,C20,混凝土采用宁夏锦祥建设发展有限公司生产的商品砼，采用泵送方式浇注，机械振捣。根据本工程实际作业情况及施工图纸，模板工程最不利部位为：一层顶板及梁模板，支撑高度为7.14m（-2.3米至4.84米），模板支撑体系地基为砂夹石垫层（标高为-2.35、米，同基础垫层底标高）。第三节 施工部署一、施工准备1、技术准备：熟悉、审查施工图纸和施工方案，在安全专项施工方案实施前，技术负责人应对相关工作人员进行详细的技术交底。2、材料、机械准备：根据相关的设计图纸和施工方案，编制详细的材料、机械设备需要量计划，并根据施工总进度计划组织材料和施工机具按计划进场进行配模等工作。3、劳动组织准备：.成立组织机构责任工程师安全员：技术负责人：项目经理：总工长：施工班组： .组织劳动力进场，做好施工人员入场安全教育，技术交底等工作。二、钢筋混凝土结构构件的模板，连接件、支承件的选用结合本工程特点及我公司现有的技术物质条件，框架柱、框架梁、现浇板、楼梯采用12厚6、木胶合板模板，根据钢筋砼构件的几何尺寸，搭配5080mm的木方，现场配制。模板支撑系统采用483.0扣件式钢管脚手架，同时搭配木方和可调节支托。模板连接件为M14对销螺栓。第四节 危险源识别与及控制措施一、模板支架、高处作业危险源评估及控制措施 表1项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照国家规定，项目部对不符合要求的扣件要及时更换，进场的扣件应具备产品合格证扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求同上扣件有夹砂现象同上立杆未设置离地20cm的扫地杆班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130）标准的要求，经过检7、查符合安全要求后方能投入使用立杆的接头间隔不符合安全要求同上立杆间隔不符合安全要求同上架体的转角处的剪刀撑与地面的夹角过大架子工班组按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130）标准的要求，地面夹角应在45至60之间并经过检查合格后投入使用横杆的端头与扣件的中心距离小于10cm架子班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130）标准的要求，经过检查合格后投入使用水平杆搭接间隔不符合安全要求同上有些焊接钢管作为立杆将焊接的钢管全部退场，禁止使用项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设设备设施缺陷连墙点的设置不符合安全要求按照建筑施工扣件式钢管脚手架安8、全技术规范（JGJ 130）标准及落地式双排竹脚手架进行纠正，检查符合要求后方可使用扣件的螺栓扭距力没有达到安全要求按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130）标准进行检测，检测不符合要求的进行加固并检测验收合格后方可投入使用防护缺陷安全帽没有定期检查按照安全帽管理规定的有关标准进场检查，对不符合标准要求的全部更换安全带没有定期检查按照安全带管理规定的有关标准进场检查，对不符合标准要求的全部更换安全网没有定期检查按照安全网管理规定的有关标准进场检查，对不符合标准要求的全部更换架子工作业没有配备工具袋按照职业健康安全管理制度中的“劳保用品发放标准”执行不佩戴或不正确使用安全防护用具9、按照职业健康安全管理制度的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育运动物危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落完善各种防护措施，挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育工作环境不良大风、大雨天气下搭设外架遇大风、大雨天气停止高空作业搭设或拆除外架时，有人在外架下通行搭设或拆除外架时，项目部派专人进行监护，设警戒区，挂设警示标志并加强管理项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险、危害因素标志缺陷支架搭拆时无安全标志和警示牌项目部安全员根据现场实际情况进行挂设并加强管理心理生理性危险因素负荷极限：体力、听力、视力、超过极限作业时间过长，体力下降存在安全隐患按照有关规定进行，并适当调整和安排作息10、时间个别作业人员视力不好进行特殊作业按照特种作业的有关规定，发现此情况的应将该做业人员予以调离有心脏病、高血压的人员进行高空作业同上夏天高温天气作业，容易中暑提供充足的清凉消暑饮料并安排适当的作息时间作业人员注意力不集中，心情低落引发事故根据现场实际情况予以调整人员行为性危险因素指挥失误班组长违章指挥，不执行安全操作规程根据职业健康安全管理制度进行处理并组织相关的技能培训教育操作失误架子工无证上岗作业检查作业人员的持证，对无证人员禁止其上岗作业监护失误架子搭设没有设置监护区域或无人监护项目部根据现场实际情况进行项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷使用的绝缘工具没11、有检测项目部机电管理人员根据相关规定进行检测，合格后方可使用使用的手持电动工具没有进行绝缘检测按照手持电动工具安全管理规定进行检测，合格后方可投入使用使用的人字梯中间的链接杆件没有或连接不牢固使用前进行检查，发现问题处理后方可作业I类手持电动工具无保护零线按照手持电动工具安全管理规定进行检测，合格后方可投入使用震动危害冲击钻使用发生的震动按照国家规定调整作息时间运动物危害室外电气安装时与塔吊作业同时进行施工过程中加强安全监督，并及时检查各种防护措施防护缺陷操作工高空作业不使用安全带按照职业健康安全管理制度的规定进行处理，安全员现场进行监督，禁止作业漏电保护器失灵按照职业健康安全管理制度进行检查12、，发现有问题的，机电人员要及时更换心理生理性危险因素负荷极限体力听力视力超过极限高空作业时间过长，造成体力下降、注意力不集中项目部合理安排作息时间酒后作业安全员监督、禁止酒后作业有心脏病、高血压的人员进行电气安装作业安全员监督、及时调整行为性危险因素指挥失误施工管理人员违章指挥按照职业健康安全管理制度执行，加强教育二、施工用电危险源评估及控制措施表2第五节 模板构造与安装一、架体总体要求1、对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。2、支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。3、模板支撑体系必须牢固可靠，且验算其稳定性。二、模板支撑体系1、梁下优先采用可调托座,同时对采用可调托座13、时的构造做出具体规定，以满足支撑系统的稳定性。立杆底部设置50mm厚垫板。2、可调支托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题。3、架体水平杆(1).每步的纵、横向水平杆双向拉通。在立柱距地面200mm高处，沿纵横水平放方向按纵下横上的程序设扫地杆。(2).搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连14、接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a. 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b. 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。(3).主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4、剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，根据工程结构情况具体为： (1).设置数量，模板支架高度超过4m15、的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a. 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b .模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。(2).剪刀撑的构造应符合下列规定：a.每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b.剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c.剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d.设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量16、应大于框格总数的1/3。5、周边拉接 (1).一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件通过连墙件进行可靠连接。(2).当支架立柱高度超过5m时，必须在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位按水平间距69m、竖向间距29m与建筑结构设置一个固结点。三、模板安装1、柱模板柱模板采用12厚木胶合板配以5080方木龙骨现场配置定型片模，用483.0钢管配合14螺栓做柱箍，搭配5080方木背愣，根据柱截面尺寸采用14对拉螺栓具体加固尺寸见表3。 矩形柱模板加固尺寸要求 表3序号柱边尺寸（mm）方木背楞间距（mm）柱箍间距（mm）螺栓横向17、间距（mm）备注H方向B方向11000750189450333中间两道14对拉螺栓2800750187500-中间一道14对拉螺栓3750650200500-中间一道14对拉螺栓4650650187500-中间一道14对拉螺栓5500500150500-中间一道14对拉螺栓工艺流程立柱模板、临时固定加水平钢管斜撑校正模板（垂直度、轴线位置、截面尺寸、对角线方正）紧固钢管支撑。.柱模板安装柱子支模前，首先对轴线、边线外控线进行复查，防止偏差。.成排柱子先立长向两端的柱模板，校正复核位置无误后，顶部拉通线，再立中间柱模。.组拼：先将柱子四面模板就位，校正调整好对角线，用柱箍固定。 .柱箍第一道距地18、150mm ，因柱根部混凝土侧压力较上部大，易胀模，故将柱箍在根部至柱高1/2的范围内加密。1/2以上部分柱箍间距可适当加大。.支撑：在柱模安装完后，四面设拉杆，与满堂脚手架连接牢固。. 清理模内杂物，柱模的清扫口留置按对角设置。.安装柱模板时，同一轴线上的柱必须拉通线安装、检查。.柱模安装完，吊线检查四角的垂直度，误差要小于5mm。2、梁模板梁模板采用12厚木胶合板配以5080mm木方龙骨和可调钢管支撑体系。梁底模及侧模均采用12厚木胶合板（板拼缝处粘海绵条），5080mm木方作为内愣，内愣间距200。梁在支模过程中，拉水平通线，保证梁尺寸、位置的准确，并通过钢筋上的建筑50线校核梁的底标高19、。梁底要求起拱23。模板支撑体系采用483.0钢管钢管脚手架。立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m（框架梁）1.0m（连系梁），立杆的横距(断面方向) l=1.0m1.2m，立杆的步距h1.70m。.工艺流程抄平放线弹板下控制线支设支撑体系固定支撑、安放支托调整平整度安放纵横向龙骨梁、柱头模板安装铺设梁底模调整水平及起拱钢筋绑扎安装侧模顶板支模钢筋绑扎、砼浇筑拆除支撑拆除木方及模板清理、刷脱模剂。.梁模板安装按已放出的楼层轴线和标高线，在柱、墙上放出轴线和水平控制线，轴线需引到梁底部。竖向支撑采用扣件式钢管脚手架，纵横向间距按模板设计排列，水平杆与现浇板支架连成整体。.按梁底标高调整支托，拉20、通线使次龙骨找平。.先安装梁、柱接头模板，梁底标高和接头截面尺寸正确后，在梁端处采用阴角模支顶牢固。.通过调整竖向短杆与斜杆的角度保证侧模的垂直度。.梁在支模过程中，拉水平通线，保证梁尺寸、位置的准确，并通过钢筋上的结构50线校核梁的底标高。梁跨度大于等于4米时，梁底按要求起拱23。.安装梁侧模，并与楼板模板连为一体。.每根梁底模的端头设置清扫口，距梁端300mm。.梁柱节点采用竹胶合板配以木方龙骨制作定型模板。3顶板模板、顶板支模顶板模板采用12mm厚木胶合板，主龙骨采用方木5080mm，间距200mm。立杆的纵距 b1.00m，立杆的横距 l1.00m，立杆的步距 h1.70m。顶板支撑体21、系为满堂红脚手架。主龙骨铺完后，要拉十字交叉标高线，找平主龙骨，然后铺次龙骨。最后铺木胶合板，校核标高。、工艺流程：抄平放线弹板下控制线立钢支撑、纵横拉杆固定支撑、安放支托调整平整度在支撑上按房间横向安放主龙骨安放次龙骨铺设竹胶板调整水平及起拱钢筋绑扎隐检及砼浇筑拆除支撑拆除木方及模板清理、刷脱模剂。、顶板模板安装：、依据图纸标高在钢筋上返出本楼层建筑50cm标高线并用红漆涂成“”做为标记，支模时以此作为控制顶板支撑高度的依据。、木胶合板采用硬拼的方法，接缝处宽度不大于2mm。、以每个跨间为单位立支撑杆，并在支撑上设四道纵横拉杆。、以每层的50cm线为基准，在所支撑模板的开间内拉出纵横及交差水22、平线检查标高。、以每层标高为依据，以50cm水平线为基准粗略调整支撑立杆高度，在支托上沿短向安放、固定主龙骨。、在主龙骨上沿房间长向铺设5080木方，间距200mm，作为顶板模板的次龙骨，接头相互错开。、在次龙骨上按已排好的拼模顺序依次从四周向中央铺设竹胶板，铺设时每两块模板的接头要平整，无高低差。、顶板边模在靠梁的方木及竹胶板上贴海绵条，防止漏浆，并将竹胶板与混凝土墙挤紧密实，保证顶板与墙体阴角处观感效果。、标高校正完后，支柱之间加水平拉杆，间距1500mm，水平杆双向设置，同时安装斜拉杆，防止倾倒。4、楼梯支模楼梯及休息平台底模及踏步模板采用12厚木胶合板作板面，5080 mm方木作龙骨。23、 第六节 质量检查与验收一、材质要求1、钢管宜采用力学性能适中的Q235A钢，其中力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢（GBT700）中Q235A钢的规定，其中抗拉、抗压和抗弯强度设计值=205.00N/m，弹性模量E=2.06105N/m。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。2、钢管选用应符合设计要求。3、根据现行国家标准钢管脚手架扣件的规定，扣件不得有裂纹、气孔，不宜有疏松、砂眼或影响其使用性能的铸造缺陷，并将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清楚干净。4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。5、扣24、件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。6、扣件表面应进行防锈处理。7、钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂变形、滑扣应报废和禁止使。外架钢管采用金黄色，栏杆采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。二、模板安装质量检查与验收模板安装质量必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204）及相关规范要求，即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇注混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。”1、 主控项目.安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量25、：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案参观。.在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接茬处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、 一般项目.模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。.对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间）。检验方法26、：水准仪或拉线、钢尺检查。.固定在模板上的预埋件、预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表6规定 检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性自然间抽查10%，且不得小于3间）。检验方法：钢尺检查。.现浇结构模板安装的偏差应符合表6的规定。检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性自然间抽查10%，且不得小于3间）。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表6.检查轴线位置，应沿纵、横两个方向量测，并取其中较大值。3、 模板垂直度控制.对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，27、必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可安装模板。.模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度偏差不超过3mm，平整度偏差不超过2mm。.模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。4、 顶板模板标高控制每层顶板超侧标高控制点，测量超出混凝土墙上的500mm线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。5、 模板变形控制.墙模支设前，在竖向梯子筋上焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）；.浇注混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇注，层高控制在500mm以内严防振捣不实或过振，使模板变形；.门窗洞口处对对称浇注混凝土；.模板支立后，拉水平、竖向通线，便于在混凝土浇注时观察模板28、变形、跑位情况；.浇注前认真检查螺栓、顶撑几斜撑是否松动；模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。6、模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。 模板安装允许偏差和检验方法 表4序号项目国家规范标准允许偏差（mm）检验方法1轴线位移柱、墙、梁5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线，钢尺检查3截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-54层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或拉线，钢尺检查层高大于5m85相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞吃检查7阴阳角方正-方尺、塞尺检查垂直-线尺检查8预埋钢板中心线位置3拉线、钢尺检查9预埋螺栓中心线位置2拉线、钢尺检查螺栓29、外漏长度+10，010预留洞中心线位置2拉线、钢尺检查螺栓外漏长度+10，011门窗洞中心线位置-拉线、钢尺检查宽、高-对角线-12插 筋中心线位置5钢尺检查外漏长度+10，-07、窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。8、清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口为50mm100mm洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理赶紧后，用竹胶合板背钉方木固定。9、跨度小于4m不考虑起拱，跨度4-6m的板起拱10mm，跨度大于6m的板起拱15mm。10、与安装配合合模前与钢筋、水、电安装邓工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。11、混凝土浇筑30、时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。12、为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定标号负责制。、第七节 模板拆除 模板的拆除顺序和方法：应遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位，以及自上而下的原则，拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生意外。待该段模板全部拆除后，方准运出。梁、柱、墙侧模在常温下，应保证养护812小时，以拆除时不损坏混凝土棱角、不粘膜为宜。梁底模及支撑系统的拆除，必须经现场施工员指定拆除31、段部位，并保证混凝土强度达到设计强度100以上时方可拆除。在其上部有施工荷载时，要在梁跨中留设顶撑，待上一层施工完成后方可拆除，对于现浇板、悬挑梁、板强度必须达到100后方可拆除模板。模板拆除必须严格履行模板拆除审批制度。拆除前要对不同部位的模板进行编号，便于上层模板的安装。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。第八节 安全管理与日常维护一、安全管理1、在模板制作过程中使用电锯、电刨要遵守电锯、电刨的操作规程。其电源接线必须符合三相五线制规定。2、模板现场安装时首先检查支架或临时操作架是否稳固牢靠。3、操作用的临时挑板应防止出现探头板，如果发现探头板要及时用32、铁丝绑牢。4、临边操作或洞口操作要事先检查临边保护和洞口防护是否存在不安全因素，如果存在不安全因素要及时排除。5、与其他工序交叉作业时，要采取自身保护措施，并设专人检查、监督、指导安全进入现场操作。二、日常维护1、木胶合板选择水性隔离剂，在安装前将隔离剂刷上，防止过早刷上后会被雨水冲洗掉。2、模板贮存时，其上要有遮盖，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。3、装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，病防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。4、拆下的模板，如发现翘曲、变形，及时进行修理，破损的板面及时进行修补。第九节 应急预案一、目的为了贯彻实施“安全第一，预防为主，综合治理”的安全方针33、，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法等工程特点进行危险源辨识与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序地应急指挥，有限地保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态和资源，八事故降低到最小程度，特制定本预案。二、应急领导小组模板工程施工前应成立专门的应急领导小组，来确保发生意外事故时能有序地应急指挥。应急领导小组由组长周宁，副组长陈卫华、肖世廷，成员：苟元昌、张会宁、吴思成、黄成、陈娇文、肖乐构成。三、应急领导小组职责1、领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。2、当施工现场发生突发事件时，负责救险的人员、器34、材、车辆、通信联络和组织指挥协调。3、负责配备好各种应急物资和消防器材、救生设备和其他应急设备。4、发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。5、负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。6、组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险性大的施工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备。四、应急反应预案1、事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应及时逐级上报，并联络报警，组织急救。2、事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员死亡、重伤及财产损失等严重事故）时，应35、立即向上级领导汇报，并在24h内向上级主管部门做出书面报告。3、现场事故应急处理危险性较大模板工程施工过程中可能发生的事故主要有：模板支撑体系坍塌、机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。.火灾事故应急处理.及时报警，组织扑救。当火灾发生时，当事人或周围发现者应立即拨打火警电话119，并说明火灾位置和简要情况。同时报告值班人员和义务消防队进行扑救。.集中力量控制火势。根据就地情况，利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断，迅速进行灭火。.消灭飞火。组织人力密切监视未然尽飞火，防止造成新的火源。.疏散物资。安排人力物力对被损坏36、的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延。.注意人身安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤害。.积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难的人员。.配合好消防人员，最终将火扑灭。.触电事故应急处理.立即切断电源。用干燥的木棍、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防再次触电。.伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况。必要时可采取人工呼吸、心脏压挤术。.在处理电击时，还应注意有无其他损伤而作相应处理。.局部电击时，还应对伤员进行早期清创处理，创面宜报漏，不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。.高温中暑的应急处理.应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣37、服，让其平卧，头部不要垫高。.降温：用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温过程中必须加强护理，密切观察体温、血压和心脏情况。当刚降到38c左右时，应立即停止降温，防止虚脱。.及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其他饮料；不能饮水者应静脉补液，其中生理盐水约占一半。.及时处理呼吸循环衰竭。.转院：医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行抢救。第十节 模板设计与验算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算依据2 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 计算依据3施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计38、和使用安全一、7501000mm框架柱 1、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=750mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 5100mm， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞6根。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度16.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 2、柱模板荷39、载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.100m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.40、080kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.948.090=43.281kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 3、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。 荷载计算值 q = 1.243.2810.450+1.403.6000.450=25.640kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.20141、.20/6 = 10.80cm3； I = 45.001.201.201.20/12 = 6.48cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取16.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2019.476+1.41.620)0.190 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09310001000/10800=8.570N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (42、2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2019.476+1.41.620)0.190=2.923kN 截面抗剪强度计算值 T=32923.0/(2450.00012.000)=0.812N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67719.4761904/(100600064800)=0.442mm 面板的最大挠度小于190.0/250,满足要求! 4、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模43、板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.190m。 荷载计算值 q = 1.243.2810.190+1.403.6000.190=10.826kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.872/0.450=10.826kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.8260.45 最大剪力 Q=0.60.45010.826=2.923kN 最大支座力 N=1.10.45010.826=5.359kN 截面力学参数为 本算例中44、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.219106/53333.3=4.11N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32923/(25080)=1.096N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大45、变形 v =0.6778.223450.04/(1009000.002133333.5)=0.119mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 5、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.243.28+1.403.60)0.175 0.450 = 4.49kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vma46、x=0.095mm 最大支座力 Qmax=13.744kN 抗弯计算强度 f=0.551106/8982000.0=61.35N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于485.0/150与10mm,满足要求! 6、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 47、17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.744 对拉螺栓强度验算满足要求! 7、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.243.28+1.403.60)0.190 0.450 = 4.87kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.089mm 最大支座力 Qmax=10.0548、9kN 抗弯计算强度 f=0.387106/8982000.0=43.09N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于443.3/150与10mm,满足要求! 8、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N 49、= 10.059 对拉螺栓强度验算满足要求!二、750800mm框架柱 1、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=750mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 5100mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度16.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 柱50、模板支撑计算简图 2、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.100m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混51、凝土侧压力标准值 F1=48.080kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.948.090=43.281kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 3、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.243.2810.500+1.403.6000.500=28.489kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:52、 W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取16.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2021.640+1.41.800)0.188 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10010001000/12000=8.346N/mm2 面板的抗弯强53、度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2021.640+1.41.800)0.188=3.205kN 截面抗剪强度计算值 T=33205.0/(2500.00012.000)=0.801N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67721.6401884/(100600072000)=0.419mm 面板的最大挠度小于187.5/250,满足要求! 4、竖楞54、木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.188m。 荷载计算值 q = 1.243.2810.188+1.403.6000.188=10.683kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.342/0.500=10.683kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.6830.50 最大剪力 Q=0.60.50010.683=3.205kN 最大支座力 N=1.10.50010.683=5.87655、kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.267106/53333.3=5.01N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33205/(25080)=1.202N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满56、足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6778.115500.04/(1009000.002133333.5)=0.179mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 5、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.243.28+1.403.60)0.175 0.500 = 4.99kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯57、矩 Mmax 最大变形 vmax=0.105mm 最大支座力 Qmax=15.271kN 抗弯计算强度 f=0.612106/8982000.0=68.14N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于485.0/150与10mm,满足要求! 6、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大58、容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.271 对拉螺栓强度验算满足要求! 7、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.243.28+1.403.60)0.188 0.500 = 5.34kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.131mm 最59、大支座力 Qmax=16.196kN 抗弯计算强度 f=0.684106/8982000.0=76.15N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求! 8、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓60、所受的最大拉力(kN): N = 16.196 对拉螺栓强度验算满足要求!三、650650mm框架柱 1、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=650mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=650mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 4500mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度16.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模61、量9000.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 2、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.100m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.62、200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.080kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.948.090=43.281kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 3、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.243.2810.500+1.403.6000.500=28.489kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面63、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取16.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2021.640+1.41.800)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11410001000/12000=9.64、496N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2021.640+1.41.800)0.200=3.419kN 截面抗剪强度计算值 T=33419.0/(2500.00012.000)=0.855N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67721.6402004/(100600072000)=0.543mm 面板的最大挠度小于200.065、/250,满足要求! 4、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.200m。 荷载计算值 q = 1.243.2810.200+1.403.6000.200=11.395kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.698/0.500=11.395kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.3950.50 最大剪力 Q=0.60.50011.395=3.419kN 最大支座力 N=1.10.66、50011.395=6.267kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.285106/53333.3=5.34N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33419/(25080)=1.282N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.67、30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6778.656500.04/(1009000.002133333.5)=0.191mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 5、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.243.28+1.403.60)0.200 0.500 = 5.70kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)68、 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.062mm 最大支座力 Qmax=13.129kN 抗弯计算强度 f=0.562106/8982000.0=62.57N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于435.0/150与10mm,满足要求! 6、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A =69、 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.129 对拉螺栓强度验算满足要求! 7、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.243.28+1.403.60)0.200 0.500 = 5.70kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形70、 vmax=0.062mm 最大支座力 Qmax=13.129kN 抗弯计算强度 f=0.562106/8982000.0=62.57N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于435.0/150与10mm,满足要求! 8、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): 71、N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.129 对拉螺栓强度验算满足要求!四、350900mm 框架梁 1、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=350mm， 梁截面高度 H=900mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面5080mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 2、梁模板荷载标准值计算 模板自72、重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.90073、m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.921.600=19.440kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 3、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算参见第五项（五、350900mm 框架梁模板扣件钢管高支撑架设计及验算） 4、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布74、荷载q=(1.219.44+1.403.60)0.90=25.531N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； I = 90.001.201.201.20/12 = 12.96cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.10075、(1.2017.496+1.43.240)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10210001000/21600=4.728N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2017.496+1.43.240)0.200=3.064kN 截面抗剪强度计算值 T=33064.0/(2900.00012.000)=0.426N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 25076、 面板最大挠度计算值 v = 0.67717.4962004/(1006000129600)=0.244mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 5、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.219.44+1.403.60)0.900.60/1=15.32kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓77、承受拉力最大值为 N=15.319kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 6、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见第五项（五、350900mm 框架梁模板扣件钢管高支撑架设计及验算）五、350900mm 框架梁模板扣件钢管高支撑架设计及验算 1、计算参数: 模板支架搭设高度为6.8m， 梁截面 BD=350mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.70m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N78、/mm4。 木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.13m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.5000.179、300.5000.800=1.591kN。 采用的钢管类型为483.0。 2、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.800=18.360kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.800(20.900+0.350)/0.350=2.457kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.35080、0.800=1.400kN 均布荷载 q = 1.2018.360+1.202.457=24.981kN/m 集中荷载 P = 1.401.400=1.960kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.201.20/6 = 19.20cm3； I = 80.001.201.201.20/12 = 11.52cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.019kN N2=4.81、333kN N3=4.333kN N4=1.019kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.038mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05110001000/19200=2.656N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32437.0/(2800.00012.000)=0.381N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.038mm 面板的最大挠度小于116.82、7/250,满足要求! 3、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.333/0.800=5.416kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.420.80 最大剪力 Q=0.60.8005.416=2.600kN 最大支座力 N=1.10.8005.416=4.766kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； 83、(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.347106/53333.3=6.50N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32600/(25080)=0.975N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.339kN/m 最大变形 v =0.6773.339800.04/(1009000.00213384、333.5)=0.482mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 4、梁底支撑钢管计算 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.160mm 最大支座力 Qmax=12.920kN 抗弯计算强度 f=0.507106/4491.0=112.98N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于85、205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 、梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 5、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.92kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.92kN (已经包括组合系数) 脚手架钢86、管的自重 N2 = 1.200.1006.800=0.812kN N = 12.920+0.812=13.732kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度87、附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1631.7001.70=3.361m =3361/16.0=210.725 =0.164 =13732/(0.164424)=197.530N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.700+20.300=2.300m =2300/16.0=144.201 =0.333 =13732/(0.333424)=97.412N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 88、如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果：l0=1.1631.010(1.700+20.300)=2.702m =2702/16.0=169.382 =0.248 =13732/(0.248424)=130.625N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.1689、7 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 190、.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 191、.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 7、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p 92、= N/A；p = 54.93 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.73 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 80.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 200.00 地基承载力的计算满足要求!六、300700mm 框架梁 1、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=700mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)893、00mm。 梁模板使用的木方截面5080mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 2、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小94、值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.921.600=19.440kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，95、倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 3、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算（七、350900mm 框架梁模板扣件钢管高支撑架设计及验算）！ 4、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.219.44+1.403.60)0.70=19.858N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.201.20/6 = 16.80cm3； I = 70.001.201.201.20/12 = 10.08cm4； (1)抗96、弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2013.608+1.42.520)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07910001000/16800=4.728N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2013.608+1.42.597、20)0.200=2.383kN 截面抗剪强度计算值 T=32383.0/(2700.00012.000)=0.426N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67713.6082004/(1006000100800)=0.244mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 5、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取1798、0N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.219.44+1.403.60)0.700.80/1=15.89kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=15.886kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距800mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 6、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见第七项（七、350900mm 框架梁模板扣件钢管高支撑架设计及验算）七、350900mm 框架梁模板扣件钢管高99、支撑架设计及验算 1、计算参数: 模板支架搭设高度为6.8m， 梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.70m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.13m，梁两侧100、的楼板计算长度0.50m。 地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.5000.1300.5000.450=0.895kN。 采用的钢管类型为483.0。 2、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.450=101、8.033kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.700+0.300)/0.300=1.275kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.3000.450=0.675kN 均布荷载 q = 1.208.033+1.201.275=11.169kN/m 集中荷载 P = 1.400.675=0.945kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.201.20/6 = 10.80cm3； 102、I = 45.001.201.201.20/12 = 6.48cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.628kN N2=3.039kN N3=0.628kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.064mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03110001000/10800=2.870N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 103、截面抗剪强度计算值 T=31047.0/(2450.00012.000)=0.291N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.064mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 3、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.039/0.450=6.754kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.750.45 最大剪力 Q=0.60.4506.754=1.824kN 最大104、支座力 N=1.10.4506.754=3.343kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.137106/53333.3=2.56N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31824/(25080)=0.684105、N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.878kN/m 最大变形 v =0.6773.878450.04/(1009000.002133333.5)=0.056mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 4、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：106、 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.066mm 最大支座力 Qmax=5.700kN 抗弯计算强度 f=0.162106/4491.0=36.07N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如107、下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.505mm 最大支座力 Qmax=12.255kN 抗弯计算强度 f=0.898106/4491.0=199.90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 5、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.2108、6kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.26kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1006.800=0.812kN N = 12.255+0.812=13.067kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设109、计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1631.7001.70=3.361m =3361/16.0=210.725 =0.164 =13067/(0.164424)=187.964N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)110、的计算结果：l0=1.700+20.300=2.300m =2300/16.0=144.201 =0.333 =13067/(0.333424)=92.695N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果：l0=1.1631.010(1.700+20.300)=2.702m =2702/16.0=169.382 =0.248 =13067/(0.248424)=124.299N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应111、尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.04112、7 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.00113、7 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1114、.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 7、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 52.27 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.07 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 80.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 200.00 地基承载力的计算满足要115、求!八、楼板模板扣件钢管高支撑架设计及验算 1、计算参数: 模板支架搭设高度为6.8m， 立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.70m。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁顶托采用方钢管50503mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，116、地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 2、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1301.100+0.3001.100=3.919kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.100=3.300kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.001.201.20/6 = 26.40cm3； I = 110.00117、1.201.201.20/12 = 15.84cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.919+1.43.300)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08410001000/26400=3.178N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其118、中最大剪力 Q=0.600(1.203.919+1.43.300)0.300=1.678kN 截面抗剪强度计算值 T=31678.0/(21100.00012.000)=0.191N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.9193004/(1006000158400)=0.226mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 3、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(119、kN/m)： q11 = 25.1000.1300.300=0.979kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.979+1.200.090=1.283kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.260+1.283)1.100=2.797kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静120、荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.797/1.100=2.543kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.541.10 最大剪力 Q=0.61.1002.543=1.678kN 最大支座力 N=1.11.1002.543=3.077kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.308106/53333.3=5.77N/mm2 木方的抗121、弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31678/(25080)=0.629N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.069kN/m 最大变形 v =0.6771.0691100.04/(1009000.002133333.5)=0.552mm 木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! 4、托梁的计算 托梁122、按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.077kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.053kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 12.389kN 经过计算得到最大变形 V= 0.977mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.34cm3； 截面惯性矩 I = 20.85cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.257106/1.05/8339.7=14123、3.55N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.977mm 顶托梁的最大挠度小于1100.0/400,满足要求! 5、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 6、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0124、.1006.800=0.677kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.1001.100=0.363kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1301.1001.100=3.948kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.988kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.1001.100=3.630kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式125、 N = 1.20NG + 1.40NQ 7、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.07kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a)126、 (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1631.7001.70=3.361m =3361/16.0=210.725 =0.164 =11068/(0.164424)=159.200N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.700+20.300=2.300m =2300/16.0=144.201 =0.333 =11068/(0.333424)=78.510N/mm2，立杆的稳定127、性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果：l0=1.1631.010(1.700+20.300)=2.702m =2702/16.0=169.382 =0.248 =11068/(0.248424)=105.277N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 8、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p =128、 N/A；p = 44.27 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.07 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 80.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 200.00 地基承载力的计算满足要求!九、楼板模板扣件钢管高支撑架设计及验算 1、计算参数: 模板支架搭设高度为4.2m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度12mm，剪切强度1.129、4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁顶托采用方钢管50503mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 2、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1301.200+0.3130、001.200=4.276kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.201.20/6 = 28.80cm3； I = 120.001.201.201.20/12 = 17.28cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(131、kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.276+1.43.600)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04110001000/28800=1.413N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.276+1.43.600)0.200=1.220kN 截面抗剪强度计算值 T=31220.0/(21200.00012.000)=0.127N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql132、4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.2762004/(1006000172800)=0.045mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 3、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1300.200=0.653kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0133、.200=0.600kN/m 静荷载 q1 = 1.200.653+1.200.060=0.855kN/m 活荷载 q2 = 1.400.600=0.840kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.840+0.855)1.200=2.034kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.034/1.200=1.695kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.701.20 最大剪力 Q=0.61.2001.695=1.220kN 最大支座力 N=1.11.2001.695=2.238kN 木方的截面力134、学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.244106/53333.3=4.58N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31220/(25080)=0.458N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强135、度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.713kN/m 最大变形 v =0.6770.7131200.04/(1009000.002133333.5)=0.521mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 4、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.238kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.053kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算136、得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 14.857kN 经过计算得到最大变形 V= 1.592mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.34cm3； 截面惯性矩 I = 20.85cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.641106/1.05/8339.7=187.40N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.592mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求! 5、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承137、载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 6、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1114.200=0.465kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1301.2001.200=4.699kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.5138、95kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 7、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.76kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强139、度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7501.50=3.032m =3032/16.0=190.086 =0.199 =12763/(0.199424)=151.294N/mm2，立杆的稳140、定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =12763/(0.391424)=76.958N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.007(1.500+20.300)=2.442m =2442/16.0=153.133 =0.298 =12763/(0.298424)=101.145N/mm2，立杆的稳定141、性计算 Mmax=49.30 所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。十、350700mm 框架梁模板扣件钢管高支撑架设计及验算1、计算参数: 模板支架搭设高度为4.2m， 梁截面 BD=350mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.20m。 142、梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.13m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.5000.1300.5000.450=0.895kN。 采用的钢管类型为483.0。 2、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝143、土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.450=8.033kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.700+0.350)/0.350=1.125kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.3500.450=0.787kN 均布荷载 q = 1.208.033+1.201.125=10.989kN/m 集中荷载 P = 1.400.788=1.103kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为144、: W = 45.001.201.20/6 = 10.80cm3； I = 45.001.201.201.20/12 = 6.48cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.721kN N2=3.506kN N3=0.721kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.116mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04210001000/10800=3.889N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 145、面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31201.0/(2450.00012.000)=0.334N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.116mm 面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求! 3、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.506/0.450=7.792kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.790.146、45 最大剪力 Q=0.60.4507.792=2.104kN 最大支座力 N=1.10.4507.792=3.857kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.158106/53333.3=2.96N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh147、 T 截面抗剪强度计算值 T=32104/(25080)=0.789N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.452kN/m 最大变形 v =0.6774.452450.04/(1009000.002133333.5)=0.064mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 4、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(k148、N) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.082mm 最大支座力 Qmax=6.228kN 抗弯计算强度 f=0.179106/4491.0=39.85N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图149、(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.623mm 最大支座力 Qmax=13.391kN 抗弯计算强度 f=0.981106/4491.0=218.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 5、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向150、水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.39kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.39kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1114.200=0.558kN N = 13.391+0.558=13.949kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.151、49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =13949/(0.207424)=152、158.711N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =13949/(0.391424)=84.111N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/16.0=154.724 =0.294 =13949/(0.294424)=1153、11.841N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.154、44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.155、067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091