1、目 录第一章、编制依据1一、编制说明1二、编制依据1第二章、工程概况2一、本工程支模架特点2二、工程超高超限主要结构概况2三、施工要求3四、技术保证条件3第三章、施工计划4一、施工进度计划4二、材料计划4三、主要设备计划4第四章、施工工艺技术5一、支模架材质检验标准与要求5二、支模架的搭设要求6三 、支模架的检查与验收8第五章、施工安全保证措施9一、安全生产管理体系9二、安全生产技术措施10三、危险源与相关控制措施12四、监测监控措施13五、支模架坍塌应急预案14第六章、劳动力计划17一、施工管理体系、人员、职责17二、劳动力配置计划20第七章、支模架搭设计算书及附图21一、180mm板厚212、二、250mm厚板23三、6001800mm大梁25四、5001800mm大梁27五、6001000mm大梁30六、5001500mm大梁33七、6001500mm大梁33八、附图33第一章、编制依据一、编制说明本方案为xx建设集团科技大厦工程支模架专项安全施工方案，因本工程主楼南立面雨篷处支模架需从0.000上来到地上三层，局部架体高达9.800m，为超高支模架。最大梁（510轴交A轴）截面达600mm1800mm，跨度为8.10m，人防地下室为超限梁，梁支模架拟均采用扣件式钢管架搭设。根据建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）以及建设工程高大模板支撑系统施工安全监3、督管理导则（建质2009254号）的要求，该支模架工程必须编制专项安全施工方案，且必须组织专家进行论证，因此，特编制此施工方案。二、编制依据1、 建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）2、 建设部建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）3、 建设单位提供的xx建设集团科技大厦施工图。4、 xx建设集团科技大厦工程施工组织设计。5、 国家主要法律法规文件：中华人民共和国建筑法；中华人民共和国安全生产法；建设工程安全生产管理条例；6、 主要相关规范及参考书：建筑结构荷载规范(GB50009-2007)；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG4、J130-2001）；建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006，J10905-2006）；建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；钢结构设计规范(GB50017-2003)；混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)；建筑施工手册（第四版第一册、第四册）。建筑施工组织设计规范（GB/T50502-2009）；建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)；施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）钢管脚手架扣件标准规范（GB1583-5、2006）第二章、工程概况本工程为xx建设集团科技大厦工程，位于xx市开发区庆丰南路B-1商业办公地块（庆丰南路与环城南路交叉口东北角）。工程总建筑面积21462.53M2，主楼框架剪力墙结构十五层，建筑高度63.00M。本工程室内0.000，相当黄海高程5.500。一、本工程支模架特点本工程地下人防防常规武器抗力级别6级，人员掩蔽部防化等级为丙级，顶板厚度达到250mm和180mm，底板标高-4.950m，支架需承受12.14 KN/m2；超限梁截面：600*1800mm梁位于A轴交5-10轴、F轴交9-11轴；500*1800梁位于10轴交A-C轴、9轴交B-C轴、C轴；600*1000m6、m梁位于B轴；500*1500mm梁位于10轴交A-B轴；600*1500mm梁位于B轴交5-10轴；500*1100mm梁位于G轴交5-8轴。地面建筑主楼和裙房组成，主楼南立面雨篷处支模架需从0.000上来到地上三层，架体高达9.700m，且最大梁折算线荷载达30.32KN/m，给支模架搭设带来较大困难。二、工程超高超限主要结构概况单体名称轴线位置部位搭设高度（m）梁主要规格(mm)板主要规格（mm）最大跨度（m）主楼南雨篷5-10轴交A-C轴主楼三层楼面8.6009.700400*1200300*1100等1008.10主楼南立面1-5轴交C轴地下室顶板3.1004.720500*18007、180、2508.10主楼南立面5轴交A-C轴地下室顶板3.1004.720500*1800180、2506.60主楼南立面5-10轴交A轴地下室顶板3.1004.720600*1800180、2508.10主楼南立面10轴交A-C轴地下室顶板3.1004.720500*1800500*1500180、2506.60主楼南立面5-12轴交C轴地下室顶板3.1004.720500*1800180、2508.10主楼G轴交5-8轴地下室顶板3.8004.650500*11002509.00主楼F轴交9-11轴地下室顶板3.1004.650600*18002508.10三、施工要求1、模板支架的构造8、要求：1）模板支撑架根据设计计算可采用单立杆；2）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；距离楼地面200mm设置纵横向扫地杆。2、立杆步距：由于架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大，故采用等步距设置，支撑架步距不宜超过1.5m。本工程按步距1.5m计算。3、稳定性加强措施：1）根据本工程支撑架，支模架超高部分与旁边框架柱进行抱接（详附图）；2）支模架周边有已浇筑的梁板时，在梁板边缘设置拉结点，用B16钢筋，立杆每个一根设一道，详附图。3）高低跨相交处高处的水平杆向低处延长两跨与立杆固定；4、剪刀撑：1）支架高度超过4米时，在支架四周和中间每隔4排立杆，由顶步开始向下每隔9、两步设置水平剪刀撑。2）竖向剪刀撑沿纵向横向每隔4跨设置，每道剪刀撑须跨越46 根立杆，其间距不得超过5跨。 3）凡是立杆同横杆、斜杆的相交处，均必须用直角扣件或旋转扣件固定，扣件螺栓的拧紧扭力矩采用4050Nm。四、技术保证条件1、在开工前项目部已选择技术全面，有搭设多个此类超高、超限支模架项目经验的专业搭设队伍承包搭设。2、在工程施工前项目技术负责人根据本安全专项施工方案要求对各班组进行书面的技术交底，在施工过程中进行检查验收，在搭设完成后定时进行监测监控。第三章、施工计划一、施工进度计划本工程模板及支撑施工时间每单体按每层划分为柱和梁板二个施工段逐一进行施工，每一施工段完成时间均为一周。10、二、材料计划结合本工程结构特点，本工程模板承重支模架主要采用483.2钢管搭设，柱、梁及现浇板模板均采用多层板及松木制作模板, 模板均采用多层板和5070方木拼装而成。主要材料配置计划一览表序号品种规格数量使用部位备注1钢管483.2600吨柱、梁板模板公司设备科2扣件各种规格配套10万只柱、梁板模板公司设备科3胶合板九夹板2500平方柱、梁板模板购买4方木5070300立方柱、梁板模板购买5对拉螺栓，123000套梁板模板购买6可调托座200只梁板模板购买三、主要设备计划序号机械或设备名称规格型号数量国别产地使用年份定额功率(KW)备注1交流电焊机WSME-2002国产/230KVA2切割机11、GQ-40A1国产/133木工圆盘锯MJ105-JA2国产/25.5第四章、施工工艺技术一、支模架材质检验标准与要求1、 模板支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）中规定的3号普通钢管。其质量应符合现行符合现行国家标准碳素结构钢（GB700）中Q235A级钢的规定。2、 扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。3、 采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。4、 搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须按规12、范规定进行抽样检测，合格后才以投入使用，钢管、扣件各检测一组。5、 模板支架的钢管应采用标准规格483.2mm，钢管上严禁打孔。6、 钢管的尺寸、表面质量和外形应符合下列规定：1）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，钢管表面的锈蚀深度，钢管的弯曲变形应分别符合建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006，J10905-2006）附录E的规定；3）钢管必须涂有防锈漆。7、 扣件的验收应符合下列规定1）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2）新、旧扣件均应进行防锈13、处理。8、模板与方木1）采用的胶合板厚度应符合设计计算要求；不得使用腐朽、发霉、缺损、鼓泡、起毛、脱胶的模板。2） 方木的截面尺寸应符合设计计算要求（宽高为7050mm），不得使用虫蛀或腐朽的方木。二、支模架的搭设要求1、搭设施工流程立杆基础测量放线支架搭设铺设梁底模梁侧模板底模检查并加固。2、地基与基础处理支架地基采用粘性土回填，分层铺摊夯实；然后在回填土上方铺设300厚塘碴夯实,再浇筑100厚C20素砼基层（比设计地坪低50-100mm）。立杆搭设时下方垫50mm厚木板，尺寸为300300mm，室外部分沿支模架外缘设置排水沟。3、 支模架搭设1) 测量放线：在底层支模架搭设前，地基上试打一14、定数量的木桩，然后拉线控制轴线；在混凝土楼面上，根据施工图尺寸在平面上弹出轴线、超高超限大梁和主梁的位置线。并在而后搭设的钢管架支撑立杆上，用水准仪投设标高红三角标志，标志间距以35m为宜，为梁/板模板的安装创造条件。2) 现浇板模板及支架：采用17mm厚多层板，以满堂钢管排架作垂直支撑，小楞用5070mm方木，大楞、水平杆及立杆采用483.2钢管，最大搭设尺寸按下表：板 支 模 架 搭 设 参 数 表序号板厚(mm)搭设高度H(m)立杆横距La(mm)立杆纵距Lb(mm)小楞间距S(mm)步距抗滑移扣件数备注12504.6508008003601500221804.720900900350115、500231009.700900900500150023) 梁模板及支架：梁底模采用4cm厚木模，侧模采用17mm多层板钉设5070mm方木制作，支承底板小楞采用5070mm方木加设间隔钢管, 步距统一为1.5m内。梁模板及支架具体搭设按下表：梁 支 模 架 搭 设 参 数 表序号123456梁截面尺寸(mm)600*1800500*1800600*1000500*1500600*1500500*1100搭设高度H(m)3.1003.1003.9003.4003.4003.800立杆横距La(mm)700700900700700900立杆纵距Lb(mm)700700900800700900小楞16、间距S(mm)150170200200170220步距15001500150015001500350对拉螺栓道数111111对拉螺杆间距400400400400400400抗滑移扣件数222222梁底立杆数222222备注4）立杆：钢管排架搭设时立杆间距要求严格控制，纵横拉线确保顺直。立杆搭设应竖直，接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置；顶步可采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆底部均应垫50mm 厚300300mm木板。5）水平杆：支模架的底部离地200纵横设置水平扫地杆；往上沿立杆每隔1.50m用钢管纵横拉17、通（步距不超过1.5m），以保证整体的稳定性。水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵（横）距的1/3。6）剪刀撑：支模架的四边与中间纵横向每隔4排立杆设置一道竖向剪刀撑；支模架高度超过4m的，从顶步开始每两步设置一道水平剪刀撑，以提高整个支模架的整体稳定性。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。7）支模架超高部分从顶步开始每步与旁边已浇框架柱进行抱18、接；且与周边的支模架均进行连接，且在顶部搭设1.2米高栏杆，采用密目式安全网围护,并满铺脚手片,以方便操作人员施工。（详见附图）8）预留洞口处满铺脚手片与楼面平,以方便操作人员施工，确保施工安全。9）支模架搭设完成确保标高正确后，安装梁板底水平钢管或方木搁栅，铺设模板。10）所有模板按部位支撑完毕，用线锤校正复核垂直度、水平度、轴线复核，验收合格后方可进入下一道工序施工。三 、支模架的检查与验收1、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。2、项目经理、项目技术负责人和相关人员以及监理工程师应参加模板支架的验收。3、应及时通知公司质量安全部、技术部也参加超高、超限支模架的验收。4、验收检查严格按19、本方案和建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006，J10905-2006）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）进行。5、模板的验收要求：1) 模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。2) 模板的内侧面要平整、接缝严密，不得漏浆，与砼的接触面必须清理干净，满刷脱模油。3) 模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇筑砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时修整加固。4) 模板安装的允许偏差参见混凝土结构工程施工质量验收规范表。5) 固定在模板上的预埋件和20、预留洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。6) 浇筑砼前，应将模板上的杂物清理干净。6、支架的验收要求：1) 支架验收分三阶段进行：支架地基与基础完成；首步完成；全部完成。2) 立杆基础：查看基础表面是否夯实、平整，是否有积水，垫板是否晃动。3) 立杆：垂直度偏差应0.75%立杆高度且不大于60（采用全站仪或吊线锤检查）；间距允许偏差为+30（用钢卷尺测量）。4) 步距：允许偏差为+20（用钢卷尺测量）5) 水平杆：一根杆的两端高差不得大于20（用水平仪或水平尺测量）。6) 扣件安装：同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500（用钢卷尺测量）；扣件螺栓拧紧扭力矩应在4050Nm之内（用扭力扳21、手），检查数量应按DB33/1035-2006第7.5要求，对超高超限支架应全数检测。在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。7) 剪刀撑：斜杆角度应在4560之间（用角尺测量）。第五章、施工安全保证措施一、安全生产管理体系安全管理体系由安全管理组织网络、安全生产管理制度、安全技术措施组成。根据本工程的特点，成立以项目经理、项目副经理、项目技术负责人为主的安全管理小组，配备专职安全生产管理人员。项目经理为安全生产第一责任人。各专业队伍、生产班组22、建立安全生产管理小组。专职安全员统筹控制安全管理工作，每个生产班组设一名受过专业培训的兼职安全员。各职能部门在各自业务范围内，对安全生产负责，使安全生产在纵向上从项目经理到作业班组，横向上从各施工队到各业务部门都参与安全生产管理工作，使工程项目在确保安全的前提下进行。项目技术负责人沈建良项目经理：曹应标泥工班组木工班组施工员材料员资料员项目部安全管理小组质量安全部：陈伟峰生产管理中心：李锦燕生产管理中心：李锦燕专职安全员费周松 陈永明钢筋工班组架子工班组安全管理组织网络图二、安全生产技术措施1、模板制作1）模板制作拼装在现场木工车间进行，木工间必须进行封闭隔离，木工间内严禁吸烟，并配备足够的灭23、火器具，做到工完料清，木屑及时清理。2）木工机械必须设置防护罩，木工操作时要求思想集中，严格按操作规程作业。3）模板、木料必须堆放整齐，堆放高度不得大于2米。2、模板及支架搭设1) 支模架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2) 模板支设前，项目经理部对木工班进行针对性的安全技术交底，对于复杂结构的模板安装事先应制订切实可行的安全措施。3) 支撑架上、模板上的堆载必须严格控制，施工荷载不得超过规定，堆料要求均匀。4) 操作人员必须戴好安全帽，高处作业要求佩戴安全带。垂直作业采取有效的上下隔离措施，作业临边24、设置防护措施，模板上有预留洞者，应在安装后将洞口封闭好。5) 当有六级及六级以上大风、大雨天气时应停止支模架搭设与拆除作业。6) 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。7) 工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。3、砼浇筑方式和顺序及施工荷载要求1) 本工程采用泵送商品混凝土浇筑，梁板砼浇筑采用汽车泵浇筑。根据划分的施工段从中间向两头依次浇捣。2) 施工时严格管理，采用泵车泵送，严禁泵车直接作用在支撑体系上，并要求输送时稳定、均匀下料，堆料总厚度不得超过250，确保施工荷载在设计范围内。3) 施工过程中，振25、捣砼荷载、施工人员及设备荷载总计不得超过300Kg/。4) 截面高度大于1000的梁，浇筑砼时应分两层浇筑，第一层砼浇筑高度约为截面高度的一半，上一层砼的浇筑应在下一层砼将要初凝之前完成。5) 砼浇筑过程中，要求支模架搭设班组派专人在支模架下进行值班检查，一旦发现模板、支架构件出现异常情况，应立即报告施工负责人，施工负责人应立即通知砼浇筑人员暂停作业，采取相应的应急措施，甚至通知所有施工人员迅速撤离，以防质量和安全问题的发生或事态严重化、扩大化。6) 施工中要做到两个充分：即劳动力组织充分和材料物资准备充分。三个可靠：即脚手架模板、机具设备、技术措施可靠。四个畅通：即调度指挥畅通、混凝土搅拌输26、送畅通、电气水源线路畅通、现场道路畅通，以保证混凝土浇筑顺利，防止出现意外情况影响混凝土浇筑的质量。7) 砼浇捣时的振动用插入式振动器，局部采用插入式和附壁式共同振动的方式解决钢筋密集节点处的振捣难点。8) 混凝土在浇筑12h后即行浇水养护。4、模板拆除1）拆模时间要求严格控制，必须根椐拆模试块报告来决定拆模时间，拆模前必须经项目技术负责人审核、监理工程师批准后方可进行。2）模板拆除前，项目经理部必须对操作班组进行安全技术交底，并做好交底书面手续。3）模板拆除时，应指定专人负责监护，在拆模区域要求设置警戒线，四周设置围护隔离，暂停人员过往。4）高空拆模板作业时，必须有可靠的立足点，拆模不宜用力27、过猛、过急，防止模板突然摔落伤人。5）拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业，以防坠物伤人。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。6）卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时成堆存放。三、危险源与相关控制措施高大支模施工现场重大危险源部位是：模板支架、高处作业等。危险源的评估、识别、及控制措施见下表项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设备实施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照国家规定，项目28、部对不符合要求的扣件要及时更换，进场的扣件应具备产品合格证扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准要求同上扣件有夹沙现象同上立杆未埋深且未设置离地20的扫地杆同上立杆的接头间隔不符合安全要求架子班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）标准的要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用立杆的间隔不符合要求同上架体的转角处的剪刀撑与地面的夹角过大架工班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）标准的要求，地面夹角应在4560之间并经过检查合格后投入使用横杆的端头与扣件的中心小于10架工班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）标准的要求，经过检查29、合格后投入使用水平杆搭接间隔不符合安全要求同上有些焊接钢管作为立杆将焊接的钢管全部退场，禁止使用连墙点的设置不符合安全要求按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范标准及落地式双排竹脚手架进行纠正，检查符合要求后方可使用扣件的螺栓扭距力没有达到安全要求按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130）标准进行检测，检测不符合要求的进行进行加固并检测验收合格后方可投入使用防护缺陷安全帽没有定期检查按照安全帽管理规定的有关标准进行检测，对不符合标准要求的全部更换安全带没有定期检查按照安全带管理规定的有关标准进行检测，对不符合标准要求的全部更换安全网没有定期检查按照安全网管理规定的有关标准进行检测30、，对不符合标准要求的全部更换架子工作业没有配备工具袋按照职业健康安全制度中的“劳保用品发放标准”执行不配戴或不正确配戴安全防护用具按照职业健康安全制度的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育运动物危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落完善各种防护措施，挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育工作环境不良大风、大雨天气下搭设支架遇到大风、大雨天气停止高空作业搭设或拆除支架时，有人在支架下通行搭设或拆除支架时，项目部派专人进行监护，设警戒区，挂设警示标志并加强管理标志缺陷支架搭拆时无安全标志和警示牌项目部安全员根据现场实际实际情况进行挂设并加强管理心里生理危险因素负荷极限：体力、听力、视力、超过极限31、架子工作业时间过长，体力下降存在安全隐患按照劳动法有关规定进行，并适当调整和安排作息时间个别作业人员视力不好进行特殊作业按照特种作业的有关规定，发现此情况的应将该作业人员予以调离有心脏病、高血压的人员进行高空作业同上夏天高温天气作业，容易中暑提供充足的清凉消暑饮料并安排适当的作息时间作业人员注意力不集中，心情低落引发事故根据现场实际情况予以调整人员行为性危险因素指挥错误班组长违章指挥，不执行安全操作规程根据职业健康安全管理制度进行处理并组织相关的技能培训和教育操作错误架子工无证上岗作业检查人员的持证，对无证人员禁止其上岗作业监护错误架子搭拆没有设置监护区域或无人监护项目部根据现场实际情况进行四32、监测监控措施1、监测控制采用全站仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置名称规格数量精度全站仪一台TOPCON12” ，最大允许误差20”自动安平水准仪LS43002千米往返3mm对讲机TC-9803检测板手FYK6025、监测说明模板工程日常检查重点部位：1）班组每日进行安全检查，项目部随时检查。2）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是33、否符合要求；3）连墙件是否松动；4）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；5）施工过程中是否有超载现象；6）安全防护措施是否符合规范要求；7）支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。（1）本工程立杆沉降监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。五、支模架坍塌应急预案1、事故类型和危害程度分析在施工过程中，可能发生支模架坍塌事故主要体现在立杆间距偏大，水平杆或34、剪刀撑搭设不到位，缺少保险扣件等方面。事故发生后会造成人员伤亡或周转材料、设备的损坏。2、应急处置基本原则现场指挥部应根据事故性质、类别、严重程度，研究部署现场救援处置方案，责成各有关部门及相关人员立即进入岗位，按照现场勘查和救援同步进行的原则及时开展工作，保证组织到位、应急救援队伍到位、应急救援物资到位。3、组织机构及职责 3.1应急组织体系组 长：曹应标副组长：沈建良组 员：费周松 陈永明 3.2指挥机构及职责（1）曹应标负责现场，了解和掌握事故情况，组织现场抢救指挥。（2）沈建良任务是及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等单位的沟通，并及时通知当事人的亲人。（3）费周松35、负责维护现场秩序、保护事发现场、做好当事人周围人员的问讯记录、保持与当地公安部门的沟通。（4）陈永明负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地有关部门的沟通联系。4、预防与预警 4.1危险源监控建立健全工程项目重大危险源信息监控方法与程序，有变化时及时反应到上级部门。完善危险源辩识工作，对危险源进行识别和评估。在技术和管理措施上加强重大事故危险的监控，防止重、特大事故发生。对危险设备的危险区域予以明显标识，实现规范化、标准化管理。 4.2预警行动（1）快速反应原则：事故处置要坚持一个“快”字，做到反应快、报告快、处置快。事故单位必须在第一时间向项目部办公室或向项目部领导直接报告，同时迅速报警，指挥36、中心领导要尽快到达事故地点。（2）先期处置原则：一旦发生事故，应立即启动先期处置应急预案，迅速采取有效措施，尽可能的控制事态发展，以减少人员伤亡和财产损失。（3）统一指挥原则：发生重、特大事故后，由指挥中心全面负责内部的统一指挥、统一调度，并配合、服从上级有关部门的对重、特大事故的统一指挥，保证处置工作的统一高效。（4）协调作战原则：项目部各部门在指挥中心的统一领导指挥下，按照各自职责，密切协作，相互配合，共同做好事故的应急处置和抢险救援工作。信息通讯：项目负责人：曹应标 手机：安全负责人：陈永明 手机：工地现场电话：医院急救中心 120 火警 119 匪警 110项目部办公室接到报告后，应迅37、速通知全体指挥中心成员，单位负责人接到报告后，应当在1小时内向事故发生地有关部门逐级上报。报告内容包括：发生事故的时间、地点、单位、联系电话、报告人、伤亡人数等简要情况。5、应急处置 5.1响应分级 根据生产安全事故造成的人员伤亡或者直接经济损失，坍塌倒塌造成人员伤亡事故，按照分级负责的原则，明确应急响应级别。 5.2响应程序 在领导到达事故现场之前，事故单位应按着救人优先的原则，同时在保障人身安全的情况下尽可能地抢救重要资料和财产，在此基础上，注意保护好事故现场。 指挥中心领导和成员到达事故现场后，应立即了解事故情况，立即研究部署抢救方案，上级有关部门到达现场后，听从上级的统一指挥，坚决执行38、上级的决定，并配合有关部门对事故的调查。 5.3处置措施 （1）挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。 （2）进行简易包扎、止血或简易骨折固定。 （3）对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。（4）事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。 （5）消除伤员口、鼻内砂浆、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。 （6）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生。并将其转移至安全地方。 （7）尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。 （8）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。 （9）现场安全39、员应对支模架倒塌事故进行原因分析，制订相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。 （10）若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。6、应急物资与装备保障 按照目前项目部准备的应急物资，消防器材及卫生器具、通信装备等，管理责任人经常进行检查设施是否完好有效，配备的数量合理。 安全事故应急常用物资和设备有：（1）常备药品：消毒药品、急救物品（创可贴、绷带、无菌敷料、仁丹等）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等。（2）抢险工具：铁锹、撬棍、气割工具、消防器材、小型金属切割机、电工常用工具等。（3）应急器材：架子管、安全帽、安全带、防毒面具、40、应急灯、对讲机、电焊机、水泵、灭火器等、千斤顶。（4）设备：小轿车1辆。7、注意事项： （1）事故发生后应立即停止施工，关闭机械，以免二次伤害。 （2）人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。 （3）注意观察坍塌周边建筑物或设备，及时组织人员撤离危险区。第六章、劳动力计划一、施工管理体系、人员、职责1、项目经理及项目副经理职责1）领导、组织、指挥、协调项目经理部的工作和全面负责施工现场管理的各项工作。2）在公司授权的范围内，负责参与分包单位、租赁供应单位洽谈分包合同、租赁合同和供货合同，并负责协调项目内分包单位之间的关系。3）组织实施工程质量、工程进度、安全文明施工各项技术措施。41、2、项目技术负责人管理职责1）负责施工项目的技术、质量、安全和进度管理工作，贯彻执行有关的技术标准、规范和质量检验标准。2）组织施工图自审工作。负责与业主和设计单位商讨施工项目的有关技术问题，并负责技术资料的签证。3）负责对重要分项工程和关键部位进行技术交底。组织项目的质量、安全、计量等检验活动，并督促落实整改措施。负责审核竣工验收资料和竣工图。4）编制单位工程的进度控制计划和月(旬)作业计划，并相应编制劳动力、周转材料和机械设备的计划。经项目经理认可后负责实施。5）负责技术资料的监督和检查，做到与工程进度同步。施工管理组织网络图其它分包塔吊司机水电班仓管员机修员计量员油漆班架子班钢筋班木工班42、泥工班施工员 盛月林质量员潘晓江资料员陈国平材料员朱长权安全员闵东其技术负责人：沈建良项目经理：曹应标3、施工员职责1）严格按施工图，施工规范和施工组织设计要求组织施工，合理安排和利用劳动力、材料和机械设备。2）负责各单位工程的技术、质量、安全和文明施工管理，施工前必须认真做好对作业班组的技术、质量、安全交底工作，并在施工中检查督促。3）负责观砌、翻样的技术工作和分项工程的质量评定，组织生产班组和观砌、翻样对隐蔽工程进行自检、互检、交检工作。4）认真做好施工记录，负责对质量、安全等检查中所存在问题落实整改。4、材料员职责1）根据工程进度计划，编制材料的需求计划，并及时做好供应工作，确保物资的品43、种、规格、质量和数量。2）项目自行采购的物资要坚持比质量、比价格、比运距，对进场材料要按物资管理规定，及时做好入库进场验收和材料标识工作。3）做好物资委托加工、提货、运输、入库、发放等各个环节的管理工作，减少浪费和损耗。4）严格限额领料制度，认真做好材料台帐，及时上报有关资料，并做好现场材料的堆放、整理工作。5、质检员职责1）以建筑安装工程质量检验评定标准和施工验收规范为依据，协助技术负责人做好质量管理工作。2）参加隐蔽工程验收和技术复核，检查评定分项工程质量等级，并及时办理有关手续。3）检查督促质量整改的落实情况，参加工程质量问题调查分析，并提出处理意见和防范措施等建议。6、资料员职责 负责44、本工程资料的编写、收集及整理。及时跟踪施工进程，真实记录工程质量情况、工序验收情况，及时提供各种试验报告。工程竣工时必须提供完整的工程技术资料，包括工程质保资料、安全资料。负责原材料抽样试验及成品抽样试验的送检。7、安全员职责1）负责施工现场国家安全法规及公司安全规章制度的贯彻执行工作。2）负责施工现场安全技术措施的制定和交底，组织对脚手架、垂直运输、施工机械及施工用电等验收工作。3）对现场的安全隐患，及时督促有关人员整改，发现重大安全隐患及时上报项目部，有权制止作业，并组织职工撤离危险区域。4）施工现场发生伤亡事故，及时上报，并协助保护现场，认真参与工伤事故的调查，真实地向有关领导汇报情况。45、施工组织主要从确定项目人员组织机构和项目管理班子出发，针对工程实施中的主要环节如安全、质量、工期、文明施工、总承包管理等进行总体部署，最终保证本工程的顺利完成。二、劳动力配置计划工种人数目前在何工地上岗计划进场时间计划退场时间木工30待岗开工竣工架子工40待岗开工竣工普工15待岗开工竣工机操工10待岗开工竣工电焊工2待岗开工竣工维修电工5待岗开工装饰维修钳工5待岗开工装饰合计107第七章、支模架搭设计算书及附图模板与支撑计算书参考书籍：施工手册第1、4册；建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006，J10905-2006）一、 墙板模板计算：墙宽350，高4800,计算时46、考虑分三层浇捣，每层浇捣1.6m，待混凝土稍凝（初凝以前）后再浇捣上层混凝土，间隔约1小时以上，计算浇捣速度按2m/h。（一）、多层板计算：1、荷载计算：恒载标准值：混凝土侧压力 F=0.22ct012V1/2 t0=200/（T15）=200/（2815）=4.651（T为砼的温度）c=24KN/m3 1=1.6 2=1.15 V=2m/hF=0.22244.6511.61.1521/2=63.89KN/F=rcH=244.8=115.2KN/ 恒载设计值(取较小值)： 1.263.89KN/0.9=69KN/活载标准值（因墙厚大于100，活载仅取倾倒混凝土时产生的水平荷载）：振捣时产生混凝47、土时的荷载 2KN/活载设计值： 1.40.92=2.52KN/荷载总计： 692.52=71.52KN/2、多层板承载力验算:为简化计算，均按简支考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。计算时取1m板宽，板后小楞采用方木，间距200。底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=1/871.520.22=0.36KNm=M/W=0.36106/(1/61000172)=7.47Mpafm=13Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=5512004/（38460001/121000173） =0.44=l/250=200/250=0.8（二）、支承模板小楞计算（小楞截面尺寸为507048、）：1、荷载计算： 恒载设计值： 690.2=13.8KN/m活载设计值： 2.520.2=0.504KN/m荷载总计： 13.8+0.504=14.3KN/m2、小楞承载力验算：为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。外层钢管间距500，双根钢管，内侧钢管跨度为440。M=1/814.30.442=0.35KNm=M/W=0.35106/(1/670502)=12Mpa15Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=513.84404/（38460001/1270503） =1.54=l/250=440/250=1.76（三）、外层钢管大楞计算：1、荷载计算： 恒载设49、计值： 510.5=25.5KN/m活载设计值： 2.520.5=1.26KN/m 荷载总计： 34.5+1.26=35.76KN/m2、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁、均布荷载考虑（按实际情况可采用集中荷载作用下的多跨连续梁计算）。外层钢管采用双根钢管（钢管截面特性按壁厚3.2的取值, W=4.732103,I=11.36104），对拉螺丝间距500500。M=1/835.760.52=1.12KNm=M/W=1.12106/(24.732103)=118.34Mpa205Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=534.55004/（3842.06105211.36104） =50、0.6=l/250=500/250=2（四）、对拉螺丝计算：1、荷载计算： 荷载总计： 35.76KN/m0.5m=17.88KN2、螺丝抗拉承载力验算:选用14螺丝，最大允许拉力 KN17.88KN，满足要求。二、 现浇板模板系统计算：（一）、250厚板：采用多层板底模，下部小楞为8060（高）方木，支模架为钢管架，步距在1500以内，支模架搭设高度为4.65m，扫地杆距地面在200以内，顶部直接至板底，各节点纵横均用钢管拉通。1、多层板计算：（1）、荷载计算：恒载标准值：底模板自重 70.017=0.119KN/混凝土自重 240.25=6KN/钢筋重 1.10.25=0.28KN/ 恒载51、设计值： 1.356.4=8.64KN/活载标准值：施工人员及设备荷载 2.5KN/活载设计值： 1.42.5=3.5N/荷载总计： 8.643.5=12.14KN/（2）、多层板承载力验算：为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。计算时接钢管立杆间距700，小楞间距350，底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=1/812.140.352=0.19KNm=M/W=0.19106/(1/61000122)=7.88Mpafm=15Mpa（3）、变形验算：=5ql4/（384EI）=58.653504/（38460001/121000173） =0.68=l/250=52、350/250=1.4（DB33/1035-2006中为l/150,且不大于10）（4）、抗剪强度验算：Q= ql/2=12.140.33/2=2KN=3Q/2bh=32.15103/（2100017）=0.19Mpafv=1.4Mpa2、支承模板小楞计算（8060方木，fm=13Mpa,E=9000）：（1）、荷载计算： 恒载设计值： 8.640.35=3.02KN/m活载设计值： 3.150.35=1.1025KN/m荷载总计： 4.12KN/m（2）、小楞承载力验算：为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。下部钢管最大间距700，即小楞跨度为700。M=1/84.1253、0.72=0.25KNm=M/W=0.25106/(1/680602)=5.21Mpa13Mpa（3）、变形验算：=5ql4/（384EI）=54.127004/（38490001/1280603） =0.95=l/250=700/250=2.8（4）、抗剪强度验算：Q= ql/2=4.120.7/2=1.44KN=3Q/2bh=31.44103/（28060）=0.45 Mpafv=1.3Mpa3、支模架上部钢管（大楞）计算：（1）、荷载计算：恒载标准值：底模及小楞自重 0.30.7=0.21KN/m混凝土自重 240.250.7=4.2KN/m钢筋重 1.10.250.7=0.19KN/m54、 恒载设计值： 1.354.6=6.21KN/m活载标准值：施工人员及设备荷载 1.5KN/活载设计值： 1.41.51.2=2.52KN/m荷载总计： 6.212.52=8.73KN/m（2）、钢管承载力验算:为简化计算，按每跨有两个集中力的简支梁计算,下部钢管立杆最大间距700900，与小楞垂直方向的钢管跨度为300。P=8.730.30=2.62KN M=2.620.30=0.79KNm=M/W=0.79106/(4.732103)=166.95Mpa205Mpa（3）、变形验算：=Pal2（3-4a2）/24EI=6.2133090023-4（1/3）2/（242.0610511.3655、104） =0.1=l/250=900/250=3.64、立杆稳定计算：（钢管立杆最大间距900900）1、荷载计算：恒载标准值：底模及小楞自重 0.30.90.9=0.243KN混凝土自重 240.250.90.9=4.86KN钢筋重 1.10.250.90.9=0.223KN 恒载设计值： 1.354.14=5.59KN活载标准值：施工人员及设备荷载 1.0KN/活载设计值： 1.41.00.90.9=1.134KN荷载总计： 5.591.134=6.724KN 风荷载计算：=0.108（查DB33/1035-2006表）s=1.3=0.140 z=1.25(B类地区，20m高度)0=0.56、45KN/K=0.7sz0=0.055 KN/MW=0.851.4Klah2/10=0.851.40.05510-390015002/10=1.33104N2、立杆稳定性验算:N=6.47KNL0=h+2a=1.8+20.1=2.0m L0=kh=1.1631.3681.8=2.864m, k、查DB33/1035-2006附录D 因L0 L0，故取L0=2.864mi=15.89 =L0/i=2.864103/15.89=180.2 查表得=0.216KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（4.65-4）=0.9971.05N/(AKH) =1.056.47103/(0.2157、64.501020.997)=70.53MPa205Mpa组合风荷载：1.05N/(AKH)+MW/W=70.53+1.33104/（4.732103）=73.34MPa205Mpa5、 扣件抗滑移计算：N=6.724KN72=14KN （采用两个扣件，公司扣件抗滑按7KN取值）。经计算可知，250厚现浇板底板可采用17厚多层板。支承底板小楞可采用钢管，最大间距330。模板架立杆间距可为700900，小楞架于短边，可满足要求。三、 现浇板模板系统计算：（一）、110厚板：采用多层板底模，下部小楞为8060（高）方木，支模架为钢管架，步距在1500以内，支模架搭设高度为3.49m，扫地杆距地面在58、200以内，顶部直接至板底，各节点纵横均用钢管拉通。1、多层板计算：（1）、荷载计算：恒载标准值：底模板自重 70.012=0.084KN/混凝土自重 240.11=2.62KN/钢筋重 1.10.11=0.121KN/ 恒载设计值： 1.352.83=3.82KN/活载标准值：施工人员及设备荷载 2.5KN/活载设计值： 1.42.5=3.5N/荷载总计： 3.823.5=7.32KN/（2）、多层板承载力验算：为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。计算时取立杆间距1.2m，小楞间距400，底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=1/87.320.402=0.159、5KNm=M/W=0.15106/(1/61000172)=3.12Mpafm=15Mpa（3）、变形验算：=5ql4/（384EI）=53.824004/（38460001/121000123） =0.52=l/250=400/250=1.6（DB33/1035-2006中为l/150,且不大于10）（4）、抗剪强度验算：Q= ql/2=12.080.40/2=2.41KN=3Q/2bh=32.41103/（2100012）=0.30Mpafv=1.4Mpa2、支承模板小楞计算（8060方木，fm=13Mpa,E=9000）：（1）、荷载计算： 恒载设计值： 3.820.40=1.536KN60、/m活载设计值： 3.150.40=1.26KN/m荷载总计： 2.3KN/m（2）、小楞承载力验算：为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。下部钢管最大间距1200，即小楞跨度为1200。M=1/82.31.22=0.414KNm=M/W=0.414106/(1/680602)=8.625Mpa13Mpa（3）、变形验算：=5ql4/（384EI）=52.37004/（38490001/1280603） =4.79=l/250=1200/250=4.8（4）、抗剪强度验算：Q= ql/2=2.31.2/2=1.38KN=3Q/2bh=31.38103/（28060）=0.61、43 Mpafv=1.3Mpa3、支模架上部钢管（大楞）计算：（1）、荷载计算：恒载标准值：底模及小楞自重 0.31.2=0.36KN/m混凝土自重 240.111.2=3.17KN/m钢筋重 1.10.111.2=0.15KN/m 恒载设计值： 1.353.68=4.97KN/m活载标准值：施工人员及设备荷载 1.5KN/活载设计值： 1.41.51.2=2.52KN/m荷载总计： 4.972.52=7.49KN/m（2）、钢管承载力验算:为简化计算，按每跨有两个集中力的简支梁计算,下部钢管立杆最大间距12001000，与小楞垂直方向的钢管跨度为1000。P=7.490.33=2.47KN 62、M=2.470.33=0.95KNm=M/W=0.82106/(4.732103)=173.28Mpa205Mpa（3）、变形验算：=Pal2（3-4a2）/24EI=4.97330100023-4（1/3）2/（242.0610511.36104） =0.1=l/250=1000/250=44、立杆稳定计算：（钢管立杆最大间距12001000）1、荷载计算：恒载标准值：底模及小楞自重 0.31.21.0=0.36KN混凝土自重 240.111.21.0=3.17KN钢筋重 1.10.111.21.0=0.15KN 恒载设计值： 1.353.68=4.97KN活载标准值：施工人员及设备荷载 163、.0KN/活载设计值： 1.41.01.21.0=1.68KN荷载总计： 4.971.40=6.65KN 风荷载计算：=0.108（查DB33/1035-2006表）s=1.3=0.140 z=1.25(B类地区，20m高度)0=0.45KN/K=0.7sz0=0.055 KN/MW=0.851.4Klah2/10=0.851.40.05510-3100015002/10=1.47104N2、立杆稳定性验算:N=6.65KNL0=h+2a=1.8+20.1=2.0m L0=kh=1.1631.3681.8=2.864m, k、查DB33/1035-2006附录D 因L0 L0，故取L0=2.864、64mi=15.89 =L0/i=2.864103/15.89=180.2 查表得=0.216KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（3.49-4）=1.01.05N/(AKH) =1.056.65103/(0.2164.501021)=71.84MPa205Mpa组合风荷载：1.05N/(AKH)+MW/W=71.84+1.47104/（4.732103）=74.95MPa205Mpa5、 扣件抗滑移计算：N=6.65KN72=14KN （采用两个扣件，公司扣件抗滑按7KN取值）。经计算可知，110厚现浇板底板可采用17厚多层板。支承底板小楞可采用钢管，最大间距330。模板架65、立杆间距可为12001000，小楞架于短边，可满足要求。四、 大梁模板系统计算：钢管支架：大梁为6001000，现浇板厚为180。采用40厚松木底板，下部小楞为钢管,支模架为钢管架，立杆间距与相应的现浇板架相协调。步距在1800以内，扫地杆距地面在200以内，顶部直接至板底，各节点纵横均用钢管拉通。（一）、6001000，现浇板厚为180：1、梁底板计算：（1）、荷载计算：恒载标准值：模板自重 70.04（0.6+0.882）=0.661KN/m混凝土自重 241.00.6=14.4KN/m钢筋重 1.50.61.0=0.9KN/m 恒载设计值： 1.215.961=19.15KN/m活载标准66、值： 振捣时产生的荷载 2.00.6=1.2 KN/m活载设计值： 1.41.2=1.68KN/m荷载总计： 20.83KN/m（2）、梁底板承载力验算: 为简化计算，按简支梁考虑。与原有现浇板架相协调，钢管小楞间距500。底板厚40，fm=13 Mpa,E=9000。M=1/820.830.502=0.651KNm=M/W=0.651106/(1/6600402)=4.07Mpafm=13Mpa（3）、变形验算：=5ql4/（384EI）=519.155004/（38490001/12600403） =0.54=l/250=500/250=2（4）、抗剪强度验算：Q= ql/2=19.15067、.5/2=4.78KN=3Q/2bh=32.166103/（260040）=0.3Mpafv=1.4Mpa2、支承模板钢管计算：（1）、荷载计算： 恒载设计值： 19.150.5/0.6=15.95KN/m活载设计值： 1.680.5/0.6=1.4KN/m荷载总计： 17.35KN/m（2）、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑。立杆间距为600，即钢管小楞跨度为600。R=Qb/2=17.350.6/2=5.21KNMmax=qbl（2-b/l）/8=1/817.350.60.6(2-0.6/0.6) =0.781KNm=M/W=0.781106/(4.732103)=165.05Mp68、a205Mpa（3）、变形验算：=qb（8l3-4b2lb3）/（384EI）=15.95600（86003-460026006003）/（3842.0610511.36104） =1.15=l/250=600/250=2.42、支承小楞钢管计算：（1）、荷载计算： 恒载设计值： 19.150.5/2=4.79KN活载设计值： 1.680.5/2=0.42KN荷载总计： 5.21KN（2）、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑。立杆间距为700，即钢管跨度为700。Mmax=Pl/4=5.210.7/4 =0.911KNm=M/W=0.911106/(4.732103)=192.7Mpa269、05Mpa（3）、变形验算：=Pl3/（48EI）=47907003/（482.0610511.36104） =1.46=l/250=700/250=2.83、立杆稳定计算：（1）、计算风荷载产生的附加轴力：计算单元的模板纵向长度La=3.0 m，横向长度Lb=2.0 m, AF =48（45800+43000）=1.691062F=0.85AFKla/La=0.851.691060.05510-31000/3000=26NN1=3FH/（m+1）Lb=3264.9/（6-1+1）2.0=127.4N（2）、立杆稳定计算：Nut=2P（板荷载）=24.79+0.821.00.1825=13.270、7KNL0=h+2a=1.8+20.1=2.0m L0=kh=1.1631.3681.8=2.864m, k、查DB33/1035-2006附录D 因L0 L0，故取L0=2.864mi=15.89 （壁厚3.2） =L0/i=2.864103/15.89=180.2 查表得=0.216KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（4.9-4）=0.996按两层以上支架考虑, 并考虑风荷载：= (1.05Nut+ N1)/（AKH）=（1.0513.27103+127.4）/(0.2164.501020.996)=145.2MPa205Mpa4、扣件抗滑移计算：N=13.27KN7271、=14KN （采用两个扣件）。5、梁侧模计算：恒载设计值： 1.215.961=19.15KN/m振捣时产生混凝土时的荷载 2KN/活载设计值： 1.40.92=2.52KN/荷载总计： 19.152.52=21.67KN/2、多层板承载力验算:为简化计算，均按简支考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。计算时取1m板宽，板后小楞采用方木，间距250。底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=1/821.670.252=0.295KNm=M/W=0.295106/(1/61000172)=6.12Mpafm=13Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=521.672504/（3872、460001/121000173） =0.45=l/250=250/250=1.0（二）、支承模板小楞计算（小楞截面尺寸为5070）：1、荷载计算： 恒载设计值： 21.670.25=5.42KN/m活载设计值： 2.520.25=0.63KN/m荷载总计： 5.42+0.63=6.05KN/m2、小楞承载力验算：为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。外层钢管间距500，双根钢管，内侧钢管跨度为440。M=1/86.050.442=0.15KNm=M/W=0.15106/(1/670502)=5.14Mpa15Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=55.424473、04/（38460001/1270503） =0.6=l/250=440/250=1.76（三）、外层钢管大楞计算：1、荷载计算： 恒载设计值： 19.150.5=9.575KN/m活载设计值： 2.520.5=1.26KN/m 荷载总计： 9.575+1.26=10.835KN/m2、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁、均布荷载考虑（按实际情况可采用集中荷载作用下的多跨连续梁计算）。外层钢管采用双根钢管（钢管截面特性按壁厚3.2的取值, W=4.732103,I=11.36104），对拉螺丝间距500500。M=1/810.8350.52=0.34KNm=M/W=0.34106/(24.774、32103)=35.92Mpa205Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=59.5755004/（3842.06105211.36104） =0.17=l/250=500/250=2（四）、对拉螺丝计算：1、荷载计算： 荷载总计： 10.835KN/m0.5m=5.42KN2、螺丝抗拉承载力验算:选用12螺丝，最大允许拉力14.3 KN5.42KN，满足要求。经计算可知，6001000大梁底板可采用40厚松板。支承底板小楞可采钢管，最大间距500。模板架立杆间距可为600700。五、 大梁模板系统计算：钢管支架：大梁为6001500，现浇板厚为180。采用40厚松木底板，下部小楞为钢75、管,支模架为钢管架，立杆间距与相应的现浇板架相协调。步距在1500以内，扫地杆距地面在200以内，顶部直接至板底，各节点纵横均用钢管拉通。（一）、6001500，现浇板厚为180：1、梁底板计算：（1）、荷载计算：恒载标准值：模板自重 70.04（0.6+1.322）=0.91KN/m混凝土自重 241.50.6=21.6KN/m钢筋重 1.50.61.5=1.35KN/m 恒载设计值： 1.223.61=28.64KN/m活载标准值： 振捣时产生的荷载 2.00.6=1.2 KN/m活载设计值： 1.41.2=1.68KN/m荷载总计： 30.32KN/m（2）、梁底板承载力验算: 为简化计76、算，按简支梁考虑。与原有现浇板架相协调，钢管小楞间距300。底板厚40，fm=13 Mpa,E=9000。M=1/830.320.302=0.341KNm=M/W=0.341106/(1/6600402)=2.13Mpafm=13Mpa（3）、变形验算：=5ql4/（384EI）=528.643004/（38490001/12600403） =0.1=l/250=300/250=1.2（4）、抗剪强度验算：Q= ql/2=28.640.3/2=4.3KN=3Q/2bh=34.3103/（260040）=0.27Mpafv=1.4Mpa2、支承模板钢管计算：（1）、荷载计算： 恒载设计值： 2877、.640.3/0.6=14.32KN/m活载设计值： 1.680.3/0.6=0.84KN/m荷载总计： 15.16KN/m（2）、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑。立杆间距为600，即钢管小楞跨度为600。R=Qb/2=15.160.6/2=4.55KNMmax=qbl（2-b/l）/8=1/815.160.60.6(2-0.6/0.6) =0.69KNm=M/W=0.69106/(4.732103)=145.82Mpa205Mpa（3）、变形验算：=qb（8l3-4b2lb3）/（384EI）=14.32600（86003-460026006003）/（3842.0610511.378、6104） =1.02=l/250=600/250=2.42、支承小楞钢管计算：（1）、荷载计算： 恒载设计值： 28.640.3/2=4.3KN活载设计值： 1.680.3/2=0.25 KN荷载总计： 4.55KN（2）、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑。立杆间距为600，即钢管跨度为600。Mmax=Pl/4=4.550.6/4 =0.683KNm=M/W=0.683106/(4.732103)=144.34Mpa205Mpa（3）、变形验算：=Pl3/（48EI）=45506003/（482.0610511.36104） =0.87=l/250=600/250=2.43、立杆稳79、定计算：（1）、计算风荷载产生的附加轴力：计算单元的模板纵向长度La=3.0 m，横向长度Lb=2.0 m, AF =48（45800+43000）=1.691062F=0.85AFKla/La=0.851.691060.05510-31000/3000=26NN1=3FH/（m+1）Lb=3264.9/（6-1+1）2.0=127.4N（2）、立杆稳定计算：Nut=2P（板荷载）=26.006+0.821.00.1825=15.7KNL0=h+2a=1.8+20.1=2.0m L0=kh=1.1631.3681.8=2.864m, k、查DB33/1035-2006附录D 因L0 L0，故取80、L0=2.864mi=15.89 （壁厚3.2） =L0/i=2.864103/15.89=180.2 查表得=0.216KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（4.9-4）=0.996按两层以上支架考虑, 并考虑风荷载：= (1.05Nut+ N1)/（AKH）=（1.0515.7103+127.4）/(0.2164.501020.996)=171.6MPa205Mpa4、扣件抗滑移计算：N=15.7KN73=21KN （采用三个扣件）。5、梁侧模计算：恒载设计值： 1.228.64=34.4KN/m振捣时产生混凝土时的荷载 2KN/活载设计值： 1.40.92=2.52KN81、/荷载总计： 34.42.52=36.92KN/2、多层板承载力验算:为简化计算，均按简支考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。计算时取1m板宽，板后小楞采用方木，间距250。底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=1/836.920.252=0.288KNm=M/W=0.288106/(1/61000172)=5.92Mpafm=13Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=534.42504/（38460001/121000173） =0.71=l/250=250/250=1.0（二）、支承模板小楞计算（小楞截面尺寸为5070）：1、荷载计算： 恒载设计值： 28.640.82、25=7.16KN/m活载设计值： 2.520.25=0.63KN/m荷载总计： 7.16+0.63=7.79KN/m2、小楞承载力验算：为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。外层钢管间距500，双根钢管，内侧钢管跨度为440。M=1/87.790.442=0.187KNm=M/W=0.187106/(1/670502)=6.41Mpa15Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=57.714404/（38460001/1270503） =0.86=l/250=440/250=1.76（三）、外层钢管大楞计算：1、荷载计算： 恒载设计值： 28.640.5=14.383、2KN/m活载设计值： 2.520.5=1.26KN/m 荷载总计： 14.32+1.26=15.58KN/m2、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁、均布荷载考虑（按实际情况可采用集中荷载作用下的多跨连续梁计算）。外层钢管采用双根钢管（钢管截面特性按壁厚3.2的取值, W=4.732103,I=11.36104），对拉螺丝间距500500。M=1/815.580.52=0.48KNm=M/W=0.48106/(24.732103)=50.72Mpa205Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=514.325004/（3842.06105211.36104） =0.25=l/250=584、00/250=2（四）、对拉螺丝计算：1、荷载计算： 荷载总计： 15.58KN/m0.5m=7.79KN2、螺丝抗拉承载力验算:选用12螺丝，最大允许拉力14.3 KN7.79KN，满足要求。经计算可知，6001500大梁底板可采用40厚松板。支承底板小楞可采钢管，最大间距500。模板架立杆间距可为600600。六、 大梁模板系统计算：钢管支架：大梁为5001800，现浇板厚为180。采用40厚松木底板，下部小楞为钢管,支模架为钢管架，立杆间距与相应的现浇板架相协调。步距在1500以内，扫地杆距地面在200以内，顶部直接至板底，各节点纵横均用钢管拉通。（一）、5001800，现浇板厚为18085、：1、梁底板计算：（1）、荷载计算：恒载标准值：模板自重 70.04（0.5+1.622）=1.05KN/m混凝土自重 241.80.5=21.6KN/m钢筋重 1.50.61.5=1.35KN/m 恒载设计值： 1.224=28.8KN/m活载标准值： 振捣时产生的荷载 2.00.6=1.2 KN/m活载设计值： 1.41.2=1.68KN/m荷载总计： 30.48KN/m（2）、梁底板承载力验算: 为简化计算，按简支梁考虑。钢管小楞间距300。底板厚40，fm=13 Mpa,E=9000。M=1/830.480.302=0.34KNm=M/W=0.34106/(1/6600402)=2.186、3Mpafm=13Mpa（3）、变形验算：=5ql4/（384EI）=528.83004/（38490001/12600403） =0.11=l/250=400/250=1.6（4）、抗剪强度验算：Q= ql/2=28.80.3/2=4.32KN=3Q/2bh=34.32103/（260040）=0.27Mpafv=1.4Mpa2、支承模板钢管计算：（1）、荷载计算： 恒载设计值： 28.80.3/0.6=14.4KN/m活载设计值： 1.680.3/0.6=1.12KN/m荷载总计： 15.52KN/m（2）、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑。立杆间距为600，即钢管小楞跨度为60087、。R=Qb/2=15.520.6/2=4.67KNMmax=qbl（2-b/l）/8=1/815.520.60.6(2-0.6/0.6) =0.7KNm=M/W=0.7106/(4.732103)=147.9Mpa205Mpa（3）、变形验算：=qb（8l3-4b2lb3）/（384EI）=14.4600（86003-460026006003）/（3842.0610511.36104） =1.36=l/250=600/250=2.42、支承小楞钢管计算：（1）、荷载计算： 恒载设计值： 28.80.3/2=4.32KN活载设计值： 1.680.3/2=0.336KN荷载总计： 5.33KN（288、）、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑。立杆间距为600，即钢管跨度为600。Mmax=Pl/4=5.330.6/4 =0.8KNm=M/W=0.8106/(4.732103)=169.07Mpa205Mpa（3）、变形验算：=Pl3/（48EI）=43206003/（482.0610511.36104） =0.83=l/250=600/250=2.43、立杆稳定计算：（1）、计算风荷载产生的附加轴力：计算单元的模板纵向长度La=3.0 m，横向长度Lb=2.0 m, AF =48（45800+43000）=1.691062F=0.85AFKla/La=0.851.691060.055189、0-31000/3000=26NN1=3FH/（m+1）Lb=3264.9/（6-1+1）2.0=127.4N（2）、立杆稳定计算：Nut=2P（板荷载）=25.33+1.621.00.1825=17.95KNL0=h+2a=1.8+20.1=2.0m L0=kh=1.1631.3681.8=2.864m, k、查DB33/1035-2006附录D 因L0 L0，故取L0=2.864mi=15.89 （壁厚3.2） =L0/i=2.864103/15.89=180.2 查表得=0.216KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（4.9-4）=0.996按两层以上支架考虑, 并考虑90、风荷载：= (1.05Nut+ N1)/（AKH）=（1.0515.7103+127.4）/(0.2164.501020.996)=171.6MPa205Mpa4、扣件抗滑移计算：N=17.95KN73=21KN （采用三个扣件）。5、梁侧模计算：恒载设计值： 1.228.8=34.56KN/m振捣时产生混凝土时的荷载 2KN/活载设计值： 1.40.92=2.52KN/荷载总计： 34.562.52=37.08KN/2、多层板承载力验算:为简化计算，均按简支考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。计算时取1m板宽，板后小楞采用方木，间距250。底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=91、1/837.080.252=0.0.29KNm=M/W=0.29106/(1/61000172)=6.02Mpafm=13Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=534.562504/（38460001/121000173） =0.72=l/250=250/250=1.0（二）、支承模板小楞计算（小楞截面尺寸为5070）：1、荷载计算： 恒载设计值： 28.80.25=7.2KN/m活载设计值： 2.520.25=0.63KN/m荷载总计： 7.2+0.63=7.83KN/m2、小楞承载力验算：为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。外层钢管间距500，双根钢管，内92、侧钢管跨度为440。M=1/87.830.442=0.188KNm=M/W=0.188106/(1/670502)=6.42Mpa15Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=57.834404/（38460001/1270503） =0.88=l/250=440/250=1.76（三）、外层钢管大楞计算：1、荷载计算： 恒载设计值： 28.60.5=14.3KN/m活载设计值： 2.520.5=1.26KN/m 荷载总计： 14.3+1.26=15.56KN/m2、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁、均布荷载考虑（按实际情况可采用集中荷载作用下的多跨连续梁计算）。外层钢管采用双根钢管93、（钢管截面特性按壁厚3.2的取值, W=4.732103,I=11.36104），对拉螺丝间距500500。M=1/815.560.52=0.49KNm=M/W=0.49106/(24.732103)=50.72Mpa205Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=514.35004/（3842.06105211.36104） =0.25=l/250=500/250=2（四）、对拉螺丝计算：1、荷载计算： 荷载总计： 15.56KN/m0.5m=7.78KN2、螺丝抗拉承载力验算:选用12螺丝，最大允许拉力14.3 KN7.78KN，满足要求。经计算可知，5001800大梁底板可采用4094、厚松板。支承底板小楞可采钢管，最大间距500。模板架立杆间距可为600600。七、 大梁模板系统计算：钢管支架：大梁为4001200，现浇板厚为180。采用40厚松木底板，下部小楞为钢管,支模架为钢管架，立杆间距与相应的现浇板架相协调。步距在1800以内，扫地杆距地面在200以内，顶部直接至板底，各节点纵横均用钢管拉通。（一）、4001200，现浇板厚为180：1、梁底板计算：（1）、荷载计算：恒载标准值：模板自重 70.04（0.4+1.022）=0.683KN/m混凝土自重 241.20.4=11.52KN/m钢筋重 1.50.41.2=0.72KN/m 恒载设计值： 1.212.92=195、5.5KN/m活载标准值： 振捣时产生的荷载 2.00.6=1.2 KN/m活载设计值： 1.41.2=1.68KN/m荷载总计： 17.184KN/m（2）、梁底板承载力验算: 为简化计算，按简支梁考虑。与原有现浇板架相协调，钢管小楞间距450。底板厚40，fm=13 Mpa,E=9000。M=1/817.180.4502=0.651KNm=M/W=0.651106/(1/6600402)=4.07Mpafm=13Mpa（3）、变形验算：=5ql4/（384EI）=519.155004/（38490001/12600403） =0.54=l/250=500/250=2（4）、抗剪强度验算：Q96、= ql/2=19.150.5/2=4.78KN=3Q/2bh=32.166103/（260040）=0.3Mpafv=1.4Mpa2、支承模板钢管计算：（1）、荷载计算： 恒载设计值： 19.150.5/0.6=15.95KN/m活载设计值： 1.680.5/0.6=1.4KN/m荷载总计： 17.35KN/m（2）、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑。立杆间距为600，即钢管小楞跨度为600。R=Qb/2=17.350.6/2=5.21KNMmax=qbl（2-b/l）/8=1/817.350.60.6(2-0.6/0.6) =0.781KNm=M/W=0.781106/(4.73297、103)=165.05Mpa205Mpa（3）、变形验算：=qb（8l3-4b2lb3）/（384EI）=15.95600（86003-460026006003）/（3842.0610511.36104） =1.15=l/250=600/250=2.42、支承小楞钢管计算：（1）、荷载计算： 恒载设计值： 19.150.5/2=4.79KN活载设计值： 1.680.5/2=0.42KN荷载总计： 5.21KN（2）、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁考虑。立杆间距为700，即钢管跨度为700。Mmax=Pl/4=5.210.7/4 =0.911KNm=M/W=0.911106/(4.732198、03)=192.7Mpa205Mpa（3）、变形验算：=Pl3/（48EI）=47907003/（482.0610511.36104） =1.46=l/250=700/250=2.83、立杆稳定计算：（1）、计算风荷载产生的附加轴力：计算单元的模板纵向长度La=3.0 m，横向长度Lb=2.0 m, AF =48（45800+43000）=1.691062F=0.85AFKla/La=0.851.691060.05510-31000/3000=26NN1=3FH/（m+1）Lb=3264.9/（6-1+1）2.0=127.4N（2）、立杆稳定计算：Nut=2P（板荷载）=24.79+0.82199、.00.1825=13.27KNL0=h+2a=1.8+20.1=2.0m L0=kh=1.1631.3681.8=2.864m, k、查DB33/1035-2006附录D 因L0 L0，故取L0=2.864mi=15.89 （壁厚3.2） =L0/i=2.864103/15.89=180.2 查表得=0.216KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（4.9-4）=0.996按两层以上支架考虑, 并考虑风荷载：= (1.05Nut+ N1)/（AKH）=（1.0513.27103+127.4）/(0.2164.501020.996)=145.2MPa205Mpa4、扣件抗滑移计100、算：N=13.27KN72=14KN （采用两个扣件）。5、梁侧模计算：恒载设计值： 1.215.961=19.15KN/m振捣时产生混凝土时的荷载 2KN/活载设计值： 1.40.92=2.52KN/荷载总计： 19.152.52=21.67KN/2、多层板承载力验算:为简化计算，均按简支考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。计算时取1m板宽，板后小楞采用方木，间距250。底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=1/821.670.252=0.295KNm=M/W=0.295106/(1/61000172)=6.12Mpafm=13Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=5101、21.672504/（38460001/121000173） =0.45=l/250=250/250=1.0（二）、支承模板小楞计算（小楞截面尺寸为5070）：1、荷载计算： 恒载设计值： 21.670.25=5.42KN/m活载设计值： 2.520.25=0.63KN/m荷载总计： 5.42+0.63=6.05KN/m2、小楞承载力验算：为简化计算，按简支梁考虑（按实际情况可采用多跨连续梁计算）。外层钢管间距500，双根钢管，内侧钢管跨度为440。M=1/86.050.442=0.15KNm=M/W=0.15106/(1/670502)=5.14Mpa15Mpa3、变形验算：=5ql4/（3102、84EI）=55.424404/（38460001/1270503） =0.6=l/250=440/250=1.76（三）、外层钢管大楞计算：1、荷载计算： 恒载设计值： 19.150.5=9.575KN/m活载设计值： 2.520.5=1.26KN/m 荷载总计： 9.575+1.26=10.835KN/m2、钢管承载力验算:为简化计算，按简支梁、均布荷载考虑（按实际情况可采用集中荷载作用下的多跨连续梁计算）。外层钢管采用双根钢管（钢管截面特性按壁厚3.2的取值, W=4.732103,I=11.36104），对拉螺丝间距500500。M=1/810.8350.52=0.34KNm=M/W=0.34106/(24.732103)=35.92Mpa205Mpa3、变形验算：=5ql4/（384EI）=59.5755004/（3842.06105211.36104） =0.17=l/250=500/250=2（四）、对拉螺丝计算：1、荷载计算： 荷载总计： 10.835KN/m0.5m=5.42KN2、螺丝抗拉承载力验算:选用12螺丝，最大允许拉力14.3 KN5.42KN，满足要求。经计算可知，6001000大梁底板可采用40厚松板。支承底板小楞可采钢管，最大间距500。模板架立杆间距可为600700。