1、xx国际4、5#楼工程模 板平安专项施工方案 目 录一、编制依据3二、工程概况3三、施工方案5四、支模架、模板系统方案及施工要求8一楼板9二梁9三支模架的搭设及模板的安装施工11四模板的撤除13五施工质量要求14五、施工平安保证措施17一组织保障17二技术措施17三监测监控22四模板支撑系统搭设施工平安措施23五模板安装撤除平安技术交底23六平安事故应急预案26六、劳动力方案28七、梁板侧模及支撑架设计计算书29一180厚楼板支模架设计计算29二400900截面梁支模架设计计算37三8001700截面梁侧模及支模架设计计算45、8001700截面梁侧模支撑计算46、8001700截面梁支模架计2、算51四12001700截面梁侧模及支模架设计计算59、12001700截面梁侧模支撑计算59、12001700截面梁支模架计算64五14501800截面梁侧模及支模架设计计算71、14501800截面梁侧模支撑计算71、14501800截面梁支模架计算77六下层梁板荷载承载力计算85八、附图86一转换层板支模架示意图87二400900梁支模架布置示意图88三8001700梁侧模及支模架布置示意图89四12001700梁侧模及支模架布置示意图91五14501800梁侧模及支模架布置示意图93六11002200、12002000、14501800梁侧剪刀撑示意图95一、编制依据木结构设计标准GB3、 50005-2003建筑结构荷载标准GB50009-2022混凝土结构设计标准GB50010-2022混凝土结构工程施工质量验收标准GB50204-2002钢结构工程施工质量验收标准GB50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001施工现场临时用电平安技术标准JGJ 46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-2022建筑施工模板平安技术标准JGJ162-2021建筑施工平安检查标准JGJ59-2022建筑施工高处作业平安技术标准JGJ80-91危险性较大的分局部项工程平安管理方法建质202187号文建设工程高大模板支撑系统施工平安监督管理导那么4、建质2021254号文本工程施工图纸本工程施工组织设计二、工程概况一工程总体概况本工程为XX国际4#楼、5#楼及地下室工程,5#楼为26层商住楼，4#楼为3层幼儿园，地下有2层地下室。本工结构平安等级为二级，耐火等级为二级，屋面及地下室防水等级为二级，合理使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。建筑面积约26736.24平方米。建设单位：设计单位：X监理单位：施工单位：监督单位：工程名称XX国际一、二期4、5号楼工程地点成都市XXXXX建筑面积m226736.24建筑高度m79.8m根底形式主楼桩筏、地下室独立柱基+抗水底板主体结构框剪抗震等级4#楼乙类，5#楼丙类抗震设防烈度7度地上层数26地5、下层数2标准层层高m2.95二高大模板支设说明本工程结构6层为框支-剪力墙转换层，转换层除原框架剪力墙结构即16层住宅区域外的框架结构层高为5.95m11.510m17.100m，属于高大支模范畴的也为该区域，转换层高支模区域对应下两层层高分别为：5.9m5.250m11.510m、5.3m-0.050m5.250m。6层墙柱梁板墙混凝土强度等级均为C60，6层以下梁、板混凝土强度等级C30。采用商品砼泵送进行施工。具体概况见下各表。1、高支模层结构情况高支模所在层6脚手架挂密目平安网有高支模层底标高m11.150柱砼强度等级C60高支模层顶标高m17.100梁板砼强度等级C60最大板跨m646、.5普通板跨m44最大板厚mm180普通板厚mm180最大柱截面尺寸mm12001550普通柱截面尺寸mm12001200最大梁跨m6.2普通梁跨m5梁断面尺寸统计mm200400、200450、200500、200700、200900、250700、250900、300550、300700、300900、400900、7001400、7001500、7001600、8001600、8001700、10001600、10001700、10001800、11002200、12001700、12002000、14501800最大梁断面尺寸mm145018002、高支模下方层结构情况高支模下层所在层7、4脚手架挂密目平安网有下方所在层底标高m5.250柱砼强度等级C60下方所在层顶标高m11.150梁板砼强度等级C30最大板跨m64.5普通板跨m44最大板厚mm100普通板厚mm1003、集中线荷载超过20KN/m梁模板概况集中线荷载超过20KN/m统计表：部位梁截面Bh梁截面面积m2荷载KN/M支模高度m板厚(mm)5#楼六层70014000.9826.924.5518070015001.0528.74.4570016001.1230.494.3580016001.2834.844.3580017001.3636.884.25100016001.643.554.35100017001.748、6.14.25100018001.848.654.15110022002.4264.743.75120017002.0455.324.25120020002.464.53.95145018002.6170.544.15三、施工方案一进度方案进度方案：施工准备及材料进场，方案10天时间，转换层模板满堂脚手架的搭设方案施工时间为15天，梁、板模板支撑10天，墙柱模板支撑7天。具体见后附进度方案二材料与设备方案 1、单层所需的材料方案：按建筑面积1500计算钢管483.0、直接扣件、直角扣件、旋转扣件、脚手板503004000/2000需用量。 2、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢9、GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用48.33.0以上的钢管因目前市场租赁无满足3.5厚的钢管。(4) 新钢管的尺寸和外表质量应符合以下规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3) 10、钢管外表应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行标准建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-2022的规定；序号工程允许偏差mm检查工具1焊接钢管尺寸mm外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺5) 钢管必须涂有防锈漆。(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合以下规定：1) 外表锈蚀深度应符合现行标准建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ 130-2022的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的11、钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行标准建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ 130-2022的规定；序号工程允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲任一角翘起53) 钢管上严禁打孔。(6) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG12、 310-570号钢的要求。(7) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收应符合以下规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2、木材13、的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计标准GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计标准GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计标准GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防14、腐、防虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计标准GB50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合以下规定：1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材外表应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，15、且同一胶合模板各层原材间的含水率差异不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。四、支模架、模板系统方案及施工要求根据工程特点和工程材料供给等情况考虑，本工程采用支模方案选择为：梁侧、梁底板、楼板底板均采用18mm厚胶合板；梁及板的搁栅及压方均采用截面宽高为50100mm长2000mm杉木枋子；加固及支承采用扣件式483.0mm钢管，加固用螺栓采用14及26型3型扣拉结。钢筋、模板、支模架经验收合格后，先浇捣墙和柱砼，然后浇筑梁板砼。浇捣按对称施工16、由两端向中间推进，由标上下的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供给情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下至1层(框支转换部份)支模架不允许撤除。一楼板6层楼面板厚度为180mm，楼板搁栅小梁间距200mm，水平杆间距900mm，立杆间距双向900mm与梁立杆成倍数以便纵横水平杆连接贯穿，立杆步距1.5米，底部150高处设双向扫地杆，立柱置于200宽50厚通长设置的硬杂木垫板上。立杆顶部采用双扣件与纵横向横杆连接抗滑。剪刀撑纵横双向4m4m，全长高布置。上步横杆与板底间距要求小于500，立杆上部如用顶托其丝杆外露长度要求小于217、00。如附图一二梁1、梁截面在0.080.36的梁包括：200400、200450、200500、200700、200900、250700、250900、300550、300700、300900、400900该区段以400900 mm梁截面做为代表值进行计算。上述范围的梁在第6层的支模架高度为5.055.55米。按最大梁下支模高度5.05米计算。梁截面的侧模水平向搁栅间距150mm，梁侧竖向用双钢管、M14螺栓对拉两道，水平间距500；梁底设平行梁跨方向的木枋，间距150mm。梁支撑用钢管搭设间距与板间距保持一致，排距900mm，立杆纵距900mm，步距1500mm，底部150高处设双向扫地杆18、，立柱置于200宽50厚通长设置的硬杂木垫板上。与梁跨平行的水平杆与立杆连接处采用双扣件。如附图二2、梁截面为0.98，1.05 ，1.12 ，1.28，1.36 的梁包括：7001400，7001500，7001600，8001600，8001700， 以8001700 mm梁截面做为代表值进行计算。上述范围的梁在第四层的支模高度为4.554.15米。按最大梁下支模高度4.15米计算。梁截面的侧模水平压枋间距200mm共8根，梁侧竖向用双钢管、M14螺栓对拉3道距梁底250 mm、800 mm、1300 mm，水平间距500；梁底设平行梁跨方向的木枋，间距150mm。梁支撑用钢管搭设排架，梁19、两侧钢管间距1400mm，梁下中部设顶撑钢管2根用顶托支撑受力横杆详附图三，两立杆间距467；立杆纵距450mm, 步距1500mm，底部150高处设双向扫地杆，立柱置于4000*300*50mm木跳板上，且钢管下垫硬质木模板。与梁跨平行的水平杆与立杆连接处采用双扣件。3、梁截面为1.6，1.7，1.8, 1.54, 2.04的梁包括： 10001600， 10001700， 10001800，12001700，以12001700 mm梁截面做为代表值进行计算。上述范围的梁在第二层的支模高度为4.354.15米。按最大梁下支模高度4.25米计算。梁截面的侧模水平压枋间距200mm共8根，梁侧竖20、向用双钢管、M14螺栓对拉4道距梁底200 mm、600 mm、1000 mm、1400 mm，水平间距400；梁底设平行梁跨方向的木枋，间距150mm。梁支撑用钢管搭设排架，梁两侧钢管间距1800mm，梁下中部设顶撑钢管3根用顶托支撑受力横杆详附图四，两立杆间距450；立杆纵距450mm, 步距1500mm，底部150高处设双向扫地杆，立柱置于4000*300*50mm木跳板上，且钢管下垫硬质木模板。与梁跨平行的水平杆与立杆连接处采用双扣件。4、梁截面为2.4，2.42，2.61的梁包括： 11002200， 12002000， 14501800，以14501800 mm梁截面做为代表值进行21、计算。上述范围的梁在第二层的支模高度为4.354.15米。按最大梁下支模高度4.25米计算。梁截面的侧模水平压枋间距200mm共8根，梁侧竖向用双钢管、M14螺栓对拉4道距梁底200 mm、600 mm、1000 mm、1400 mm，水平间距400；梁底设平行梁跨方向的木枋，间距150mm。梁支撑用钢管搭设排架，梁两侧钢管间距2100mm，梁下中部设顶撑钢管4根用顶托支撑受力横杆详附图五，两立杆间距420；立杆纵距450mm, 步距1500mm，底部150高处设双向扫地杆，立柱置于4000*300*50mm木跳板上，且钢管下垫硬质木模板。与梁跨平行的水平杆与立杆连接处采用双扣件。5、整体支撑22、架剪刀撑设置转换层层高5.95m，主要结构梁为超重梁结构，为保证施工过程中支模架体的整体稳定，按照满堂支模架立杆纵横间距900900，每5跨纵横向设置一道通长通高的竖向剪刀撑，且在计算的11002200，12002000，14501800结构梁支模架侧及横向增设竖向剪刀支撑，结构梁底支模架增设水平剪刀支撑，加强结构稳定性；扫地杆层、框架梁下纵横水平杆层各设置水平剪刀撑一道。每步架均与框架柱等已施工完毕的结构拉结牢固。6、转换层施工荷载传递方式为保护下部楼层结构平安，有效传递转换层结构施工荷载，使下部两层-0.050m11.150m结构共同受力以到达传递施工荷载的作用，要求转换层1100220023、，12002000，14501800截面梁设计支模架搭设范围例1450*1800支模架支撑范围为2100，对应向下延伸至2层对应上层立杆位置按450mm*450mm加固并分别与各层梁板支架纵横水平杆连接成整体，此三根梁支撑体系对应1层位置按450mm*900mm加固支撑，截面尺寸大于1000X1600小于1100X2200的梁对应2层位置按450*900，对应1层其余梁按原有梁模板支撑，板也按原有支撑。转换层宽度700以上的结构梁养护时间在15天以上方可撤除转换层梁侧模及对应的高支模区域的15层梁底模，转换层梁底模在砼强度达100%前方可撤除。三支模架的搭设及模板的安装施工1、安装前的准备工作24、1模板的组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，拼装好模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用部位是否完全一致。2模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线，边线以及外侧控制线，施工前4线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。3标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。4已经破损面板不得投入使用。5已经检查合格的拼装后模板块，应按照要求堆码放，重叠放置时要在层间放置垫木，模板与25、垫木上下齐平，底层模板离地保证10cm以上距离。2、支模架的搭设流程梁、板模支设步骤：弹出梁轴线及水平线并复核布置各梁及板立杆位置搭设梁板支架安装梁底卡具安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装另一侧梁模安装对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连固梁、板跨度4m时，模板必须起拱，起拱高度为全跨长度的1/1000在背楞上起拱。支设主、次梁的三排架，并将排架与满堂架形成整体拉结。支设主、次梁底模、侧模以及支架。拼装板底模板。3、模板支架搭设构造要求1根据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-2021要求：a每根立杆底部应设置底座或200200通长的硬杂木垫板。b) 脚手架必须设置纵，26、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。c各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合以下规定： 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3； 非立杆搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。d 支架立杆应竖直设置2m高度的垂直允许偏差为7mm；f剪刀撑的构造：剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接；剪刀撑斜杆应用旋转27、扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。2)根据建设工程质量平安监督总站下发的关于对高大模板支架实行严格检查的通知的附件高大模板支架平安要点检查表：a整架稳定：设置纵横双向扫地杆。 沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均无缺杆。立杆顶端必须设置纵横双向水平杆和水平剪刀撑。竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每隔5排4.5米立杆设一道剪刀撑。竖直方向沿横向全高全长从两端开始每隔5排4.5米立杆设一道剪刀撑。水平方向沿全平面每隔1步且不高于3米设一道剪刀撑。剪刀撑宽6m且最少4跨，剪刀撑最多跨越杆数：45时7根；50时6根；60时5根。b支杆支承28、：支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支于楼面时，加支顶，楼面下不少于两层时至少支顶两层。顶托螺栓的伸出长度不大于200mm。c建筑物悬挑局部的模板支架：立杆支在坚实的地面上。从楼面挑出型钢梁作上层悬挑模板的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比2,型钢梁的末端、前端均与楼板有可靠锚固。d禁止事项：钢立杆必须对接，禁止搭接。禁止用钢管代替型钢梁从楼层挑出作为立杆支座。禁止用钢管从外脚手架上伸出斜支悬挑模板。禁止用木杆接长作立杆。禁止使用分层搭设的支撑体系。4上下层立杆应在同一条垂直线上。当投设楼面轴线时，应同时弹出相关控制线，要满足满堂支撑架横平竖直及上下层杆定位一致的施工要求。5所29、有梁支撑排架与楼板支撑排架连成满堂脚手架整体。6上层梁板砼浇捣时，楼面下应保存不少于两层支顶。四模板的撤除1.宽度700以上的结构梁养护时间在7天以上方可撤除侧模，其余梁侧模在能保证混凝土外表及棱角不受损时方可撤除。底模撤除时的全部构件砼强度均要求到达100%。2.顶板模板撤除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。 3.撤除时遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位后承重部位及自上而下的原那么，并严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4.梁模板应优先考虑整体撤除，便于整体转移后，重复进行整体安装。撤除模板应遵循的原那么：先支后拆、后支先拆；先拆不承重模板、后拆承重局部的模板；自上而下，支架先拆侧30、向支撑，后拆竖向支撑。5.梁板模板撤除工艺流程：撤除支架局部水平拉杆和剪刀撑撤除侧模板下调楼板支柱使模板下降分段分片撤除楼板模板木龙骨及支柱撤除梁底模板及支撑系统。撤除要点如下：撤除支架局部水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后撤除梁侧模上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧模板，使之与砼外表脱离。下调楼板支柱，轻撬模板下的龙骨，使龙骨与模板别离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段撤除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块胶合板拆下时，或用人工托扶放于地上，严禁模板自由坠落于地面。撤除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但撤除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶托螺杆，然后向两端逐根下调，撤除梁底模支31、柱时，亦从跨中向两端作业。五施工质量要求1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，工程经理，工程技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，防止遗留平安隐患和加固时人力、物力大量消耗。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：工程允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法32、如下表：工程允许偏差mm检查方法轴线位置5钢尺检查底模上外表标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸根底10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板外表上下差2钢尺检查外表平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-2022脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号工程一般质量要求1构架尺寸立杆纵距、立杆横距、步距误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的33、水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接绑扎固定2搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要34、求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-2022的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；五、施工平安保证措施一组织保障平安保证体系二技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在标准允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出35、模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1) 根底及地下工程模板：1) 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取平安防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2) 距基槽坑上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽坑内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下36、的模板严禁立放在基槽坑土壁上；3)斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖根底假设采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4) 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。(2) 楼梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及根底模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组37、织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格前方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板1) 主要方法：根底面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如以下图。(4) 墙模板1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下238、00mm处牢固地满铺一层脚手板；3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；4) 墙模板内外支撑必须巩固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。(5) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高39、300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001) 侧模在混凝土强度能保证构件外表及棱角不因撤除模板而受损坏前方可撤除；2)底模撤除梁长8米，混凝土强度到达100%；8米混凝土强度到达75%；悬臂构件到达100%前方可撤除；3)板底模2米，混凝土强度到达50%；2米、8米混凝土强度到达75%；8米，混凝土强度到达100%方可撤除。(4) 柱模撤除，先撤除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板撤除，先撤除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使40、模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模撤除，应先撤除楼板底模，再撤除侧模，楼板模板撤除应先撤除水平拉杆，然后撤除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已撤除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先撤除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先撤除穿墙螺杆，再撤除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先撤除2层以上的拉杆。当撤除最后一道水平拉杆时，应和撤除立柱同时进行。(8)41、 当撤除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端撤除。撤除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的撤除方法。三监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑根底面梁或板及柱、墙上埋设倒“L形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水42、准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行平安检查，工程部进行平安周检查，公司进行平安月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 平安防护措施是否符合标准要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm43、，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四模板支撑系统搭设施工平安措施1、由于转换层结构梁为超重梁，对模板支撑系统设质量要求高，搭设前对各作业人员必须进行平安技术交底。2、楼面模板满堂支撑架施工完毕后，应按相关规定要求对支模系统进行检查验收，经监理验收合格后才能进入下道工序的施工。3、模板上架设的电线和使用的照明灯具。应采用36V的低压电源或其它有效的平安措施。作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，不得掉落。4、装、拆时下面不得站人。高处作业时操作人员应挂上平安带。装、拆模板应随拆随运转，扣件和钢管44、严禁堆放在脚手板上和抛掷。五模板安装撤除平安技术交底1、进入施工现场必须遵守平安生产规章制度。2、进入施工区内，必须戴好平安帽，不准酒后上班，不准穿拖鞋、高跟鞋，严禁穿皮鞋和带钉易滑鞋。3、不准任意撤除架设设施及平安装置。 4、不准带小孩进入施工现场，不准在工地上打闹。5、不准从高处向下抛掷任何物资、材料。6、不准随便拉接电线，须要用电时应找值班电工接线。7、没有特殊工种操作证不得开开工地的任何施工机械。8、要做好防火措施，夜间不得大声吵闹，不扰民，不得有盗窃行为，工作中要互相帮助，一切服从管理人员的指挥。9、各层支架本身必须成为整体空间稳定结构，支架的层间垫板应平整，各层支架的立柱应垂直，上45、下层立柱应在同一条垂直线上。10、锯片上方必须安装保险挡板和滴水装置，在锯片后面，离齿1015mm处，必须安装弧形楔刀，锯刀安装在轴上应保持对正轴心。11、锯片必须平整，锯齿锋利，不得连续缺齿两个，裂纹长度不得超过20mm，裂缝末端须冲止缝孔。12、被锯木料厚度以锯片能露出木料1020mm为限，锯齿必须在同一圆圈上，夹持锯片的法兰盘的直径应为锯片的1/4。13、启动后，须待转速正常前方可进行锯料。锯料时不得将木料左右晃动或高抬，遇木节要缓慢送料，锯料长度应不小于500mm，接近端头时应用棍棒送料。 14、如锯线走偏，应逐渐纠正，不得猛扳，以免损坏锯片。 15、操作人员不应站在与锯片同一直线上操46、作，手臂不得跨越锯片工作。 16、刨料时，手应按在料的上面，手指必须离开创口50mm以上，严禁用手在后端推送工件跨刀轴创口进行切削。 17、被刨木料的厚度小于30mm，长度小于400mm，应用压板或压棍推进，厚度在15mm，长度在250mm发下的木料，不得在平刨上加工。 18、被刨木料如有破裂或硬节等缺陷时，必须处理后再施刨，刨旧料前，必须将料上的钉子、杂物去除干净，遇木槎、节疤要减慢推料速度，严禁用手按在节疤上推料。 19、刀片和刀片螺丝的重量、厚度必须一致，刀架夹板必须平整贴紧，合金刀片烛颖的高度不得超过刀头，刀片紧固螺丝应嵌入刀片槽内，槽端离刀背不小于10mm，紧固刀片螺丝时不得过松或过47、紧。 20、机械动转时，不得将手伸进平安挡板里侧去移动挡板或撤除平安档板进行刨削。 21、撤除板、梁柱模板时应注意：撤除4m以上模板时，应搭脚手架或操作平台，并设防护栏杆。严禁在同一垂直上操作。 撤除时应逐块卸，不得成片拆动和撬落、拉倒。 撤除平台、楼层板的底模时，应设临时支撑防止大片模板坠落。 严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。22、撤除模板时应用长杠撬，严禁操作人员站在正下方撤除模板。23、遇到六级以上的大风时，应暂停室外高处作业，有雨水、污染物进入施工现场，应去除污染物、积水，采取防滑措施。24、拆模间隙时，应将已活动的模板、栏杆、支撑固定牢固，严防突然掉落伯伤人。25、严禁酒后或带病上班。48、26、凡违背上述纪律和平安规定的，要追究责任，并按规定给予处分。27、要做到文明施工、平安生产，保质保量的做好本职工作。28、登高作业时,各种配件应放在工具箱或工具袋中,严禁放在模板或脚手架上,各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中,不得吊落。29、装拆模板时,上下要有人接应,随拆随运转,并应把活动的部件固定牢靠,严禁堆放在脚手板上和抛掷。30、支模前必须搭好相关脚手架，脚手架必须稳固。在拆柱、墙模前不准将脚手架撤除，拆模板时，可把模板临时靠在脚手架上。用塔吊拆模时要有起重工配合；撤除顶板模板前必须划定平安区域和平安通道，将非平安区域用钢管、平安网封闲，并挂“禁止通行平安标志，操作人员必须49、在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。31、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。32、经常检查模板吊勾、斜支撑及扣件是否松动，发现问题及时组织处理。33、电梯井及其他预留孔洞每层拆模后，及时用钢管、竹脚手板封堵。34、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接漏电保护器，锯片不得有裂纹使用前检查，使用中随时检查；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、50、分料器，并接漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。35、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关平安操作规程。36、未尽事宜执行平安法规、标准、规定、标准和现场有关规定。37、 现场模板加工垃圾及时清理，并存放无毒无害可回收利用垃圾池中。六平安事故应急预案1、组织机构及职责由工程部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：曾达文成员：刘军、黄杰、贡杰、张朝阳(工程部所有管理人员)通讯联系医院急救中51、心：120 火警：119 匪警：110工地现场值班 ： 有关负责人 ： 工程负责人： 安 全 员： 技术负责人：施 工 员：2、模板支架坍塌事故应急准备与响应预案、目的为了有效防止事故扩大，降低员工生命危险，最大限度减少经济损失，特制定本预案。、组织机构及职责具体分工如下：a、曾达文负责立即组织人员抢救伤员。 b、黄杰负责组织人员进行坍塌处理。c、张朝阳负责立即同医院、公安、消防部门进行联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。d、贡杰负责现场物资、车辆的调度。、模板支架坍塌事故应急措施事故发生后立即报告应急抢险指挥部。挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。去除伤员口、鼻内的凝血块、呕吐物等52、，将昏迷的伤员舌头拉出，以防窒息。进行简易包扎、止血或简易骨折固定。对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏，人工呼吸等措施。尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点，严重程度，并派人到路口接应。组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移到平安的地方。假设有骨折时应尽快用夹板等简易固定后立即送医院。在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命平安前提下，组织恢复生产、施工秩序。现场工程经理应对支模架倒塌事故原因进行分析，制定直接应对纠正措施，认真填写伤亡事故进行原因分析，制定相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上53、报公司应急抢险领导小组。、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品绷带、无菌敷料及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等物资。、考前须知立即停止施工。人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。3、触电事故应急准备与响应预案、目的为了确保我工程触电事故的发生后，能迅速有效地开展工作，最大限度降低员工及相关生命平安风险，特制定本预案。、组织机构及职责具体分工如下：a、曾达文 负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。b、 刘军负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。c、黄杰负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯54、工作记录。d、贡杰负责妥善处理善后工作，负责保持与当地相关部门的联系。、触电事故应急措施a、现场人员应当机立断脱离电源，尽可能的切断电源，亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体。将伤员立即脱离危险地方，组织人员进行抢救。假设发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，那么将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人工呼吸或同时进行体外心脏按压。立即拨打120向当地急救中心取得联系医院在附近的直接送往医院，应详细说明事故地点，严重程度，本部门的联系 ，并派人到路口接应。、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品绷带、无菌敷料及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。、考前须知a、在未脱离电源时，切不可用手去拉55、触电者。b、事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救 和马上通知有关负责人。c、注意保护好事故现场，便于调查分析事故。d、心脏复苏抢救措施要坚持不断的进行包括送医院的途中不能随便放弃，必须坚持到底。六、劳动力方案搭设过程中，因处在施工顶峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强平安监控力度，现场设定假设干名平安监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以工程经理为组长的平安领导小组以加强现场平安防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下模板施工组织体系一览表名称人数责任人备注工程执行经理1曾达文负责本专项工程全面指挥工作技术56、负责人1刘军负责现场施工技术工作，落实平安技术交底工作平安员1贡杰负责现场施工平安管理工作支撑架搭设负责人1黄杰负责现场支撑架搭设指挥工作，具体安排架子工班组工作模板施工负责人1黄杰负责施工区模板施工指挥工作，具体安排木工班组工作专业架子工30施工转换层支模架模板操作工60施工转换层柱、剪力墙、梁、板结构模板安装质量检查负责人1张朝阳负责支撑架、模板施工质量检查及验收工作七、梁板侧模及支撑架设计计算书一180厚楼板支模架设计计算 计算依据： 1、建筑施工模板平安技术标准JGJ162-2021 2、建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ 1302022 3、混凝土结构设计标准GB50010-57、2022 4、建筑结构荷载标准GB 50009-2022 5、钢结构设计标准GB 50017-20031、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k：均布活荷载 2.5kN/m2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)：面板自重标准值0.1，面板及小梁自重标准值0.3，楼板模板自重标准值0.5，模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)= 24，钢筋自重标准值G3k(kN/m3)= 1.1。风荷载标准值k(kN/m2)：根本风压0(kN/m2) 0.2，风压高度变化系数z1.15，风荷载体型系数s0.82、模板体系设计模板支架高度(m) 5.85，立柱纵向间距la=58、900 mm，立柱横向间距lb=900 mm，水平拉杆步距h=1500 mm，主梁布置方向平行楼板长边，小梁间距200 ，小梁距混凝土板短边的距离100，小梁两端各悬挑长度(mm) 100。设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)3、面板验算 板面类型覆面木胶合板，面板厚度18，面板抗弯强度设计值f =11.5 (N/mm2)，面板弹性模量E=4000 (N/mm2)。根据建筑施工模板平安技术标准5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/59、654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.1370.32/8，060、.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/540004.397N/mm2f11.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.618kN/m 5ql4/(384EI)54.6183004/(3844000486000)0.251mml/250300/2501.2mm 满足要求！4、小梁验算 方木小梁50100，抗弯强度设计值f= 15.44 (N/mm2)，抗剪强度设计值= 1.78 (N/mm2)，弹性模量E=9350 (N/mm2)，截面抵抗矩W=83.33 (cm61、3)，截面惯性矩I=416.67 (cm4)。 因B/lb取整-14500/900取整-14，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.32.506kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.1862、)0.31.561kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.5610.92+0.1210.9450.920.228kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+p63、L1=max2.5060.12/2，0.0970.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.228，0.601，0.3150.601kNm Mmax/W0.601106/833307.217N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.5610.9+0.620.9450.91.38kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.5060.1，0.0970.1+3.153.16kN Vmaxma64、xV1，V2，V3max1.38，2.198，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(210050)0.948N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.31.445kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.4459004/(10093504166700)0.154mml/250900/2503.6mm满足要求！5、主梁验算主梁为483钢管，弹性模量E=206000 (N/mm2)，抗弯强度设计值f= 205 (N/mm2)，抗剪强度设计值=65、 125 (N/mm2)，截面惯性矩I=10.78 (cm4)，截面抵抗矩W=4.49 (cm3)。截面面积A=424.122，回转半径i=15.95。因主梁2根合并，那么抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.32.226kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k66、)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.31.829kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.3=1.505kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.8290.9+1.2230.5670.92.506kN 按悬臂梁，R1q1l=2.2260.10.223kN RmaxRmax，R1/21.253kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.5050.91.567、49kN 按悬臂梁，R1q2l=1.5050.10.151kN RmaxRmax，R1/20.774kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.371kNm Mmax/W0.371106/449082.569N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.324kN max2Vmax/A=22.3241000/42410.964N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.512mm 跨中max=0.512mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.213mm=100/250=0.468、mm 满足要求！6、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-2022，剪刀撑设置普通型，立杆顶部步距hd=1500，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=200，顶部立杆计算长度系数1=1.386，非顶部立杆计算长度系数2=1.755，1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.69、1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.180.91.52/100.047kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.410.90.9+0.91.40.047/0.95.964kN f Nw/(A)+ Mw/W5963.823/(0.197424)+0.047106/449081.855N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.155170、.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.180.91.52/100.047kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.410.90.9+0.91.40.047/0.96.207kN f Nw/(A)+ Mw/W6206.823/(0.197424)+0.047106/449084.764N/mm2f205N/mm2 满足要求！7、可调托座验算荷载传递至立杆方式为可调托座，且可调托座承载力容许71、值N为30kN 按上节计算可知，可调托座受力N5.964kNN30kN 满足要求！二400900截面梁支模架设计计算 计算依据： 1、建筑施工模板平安技术标准JGJ162-2021 2、建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ 1302022 3、混凝土结构设计标准GB50010-2022 4、建筑结构荷载标准GB 50009-2022 5、钢结构设计标准GB 50017-20031、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)：面板0.1，面板及小梁0.3，模板面板0.5，模板及其支架0.75；新浇筑混凝土自重标准值G2k=24 (kN/m3)；钢筋自重标准值G3k(kN/m3)：梁72、1.5，板1.1；施工人员及设备荷载标准值Q1k，当计算支架立柱及其他支承结构构件时1 (kN/m2)；振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板取值Q2k=2 (kN/m2)；风荷载标准值k(kN/m2)：根本风压0=0.2 (kN/m2)，风压高度变化系数z=1.15，风荷载体型系数s=0.8。2、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式，梁两侧有板，梁板立柱共用(A)；梁跨度方向立柱间距la=900，梁两侧立柱间距lb=1000mm，步距h=1500；混凝土梁居梁两侧立柱中间，梁左侧立柱距梁中心线距离500，梁底增加立柱1根用顶托支撑，梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离500；梁底支撑小梁4根，梁底73、支撑小梁一端悬挑长度200；新浇混凝土楼板立柱间距lalb= 900900。设计简图如下：平面图立面图3、面板验算面板为覆面木胶合板，面板厚度18，面板抗弯强度设计值f= 11.5 (N/mm2)，面板弹性模量E=4000 (N/mm2)。取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.74、9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.128.0060.1332+0.1171.7640.13320.053kNm Mmax/W0.053106/540000.99N/mm2f15N/mm2 75、满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67723.05133.3334/(1004000486000)0.025mml/250133.333/2500.533mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.428.0060.133+0.451.7640.1331.599kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.128.0060.133+1.21.7640.1334.39kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.423.050.1331.229kN 76、R2=R3=1.1 q2l=1.123.050.1333.381kN4、小梁验算 方木小梁为50100，抗弯强度设计值f =15.44 (N/mm2) ，抗剪强度设计值=1.78 (N/mm2)，弹性模量E=9350 (N/mm2)，截面抵抗矩W=83.33 (cm3)，截面惯性矩I=416.67 (cm4) 。为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如以下图： q1max1.599+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.9-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，(1-0.5)-0.4/2/21，4.39+0.91.35(0.3-077、.1)0.4/3=4.422kN/m q2，(1-0.5)-0.4/2/21，3.381+(0.3-0.1)0.4/33.407kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.4220.92，0.54.4220.220.383kNm Mmax/W0.383106/833304.599N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.4220.9，4.4220.22.416kN max3Vmax/(2bh0)=32.4161000/(250100)0.725N/mm21.78N78、/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.4079004/(10093504166700)0.363mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)3.4072004/(893504166700)0.017mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.4220.9，0.3934.4220.9+4.4220.24.549kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R479、3.354kN，R2R34.549kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.4070.9，0.3933.4070.9+3.4070.23.505kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.973kN，R2R33.505kN5、主梁验算 主梁为483钢管，梁下中部设可调托座支撑钢管1根。弹性模量E=206000 (N/mm2)，抗弯强度设计值f= 205 ( N/mm2)，抗剪强度设计值=125 (N/mm2)，截面惯性矩I=10.78 (cm4)，截面抵抗矩W=4.49 (cm3)。主梁自重忽略不计，计算简图如下80、： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.567106/4490126.24N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.09kN max2Vmax/A=27.091000/42433.443N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.156mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.813kN8kN 单扣件在扭矩到达4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.813kN8kN 单扣件在扭矩到达4065Nm且无质81、量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！6、立柱验算 立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-2022，剪刀撑设置普通型，立杆顶部步距hd=1500，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=200；顶部立杆计算长度系数1=1.386，非顶部立杆计算长度系数2=1.755，483钢管截面面积A=424 (mm2)，回转半径i=15.9 ，截面抵抗矩W=4.49 (cm3)，抗压强度设计值f=205 (N/mm2)。长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=82、2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.180.91.52/100.046kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板平安技术标准公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42130.18kN/m 2)小梁验算 q1，(1-0.5)-0.4/2/21，4.014+(0.3-0.1)0.4/3=4.041kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.774kN，R213.194kN，R30.774kN 顶部立杆段：l01=k83、1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.774+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.5-0.4/2)/20.9，13.194，0.774+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1-0.5-0.4/2)/20.9+0.046/113.286kN fN/(A)+Mw/W13286.01/(0.197424)+0.046106/449016984、.289N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(5.95-0.9)+Mw/lbmax0.774+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.5-0.4/2)/20.9，13.194，0.774+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1-0.5-0.4/2)/20.9+0.757+0.046/113.998kN85、 fN/(A)+Mw/W13997.583/(0.197424)+0.046106/4490177.808N/mm2f205N/mm2 满足要求！7、可调托座验算荷载传递至立杆方式为可调托座，且可调托座承载力容许值N为30kN由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2114.18kNN30kN 满足要求！三8001700截面梁侧模及支模架设计计算、8001700截面梁侧模支撑计算1、荷载组合混凝土重力密度c=24 (kN/m3)，新浇混凝土初凝时间t0=4 (h)，外加剂影响修正系数1=1.2，混凝土坍落度影响修正系数2=1.15，混凝土浇筑速度V=3.5 (m/h)，混凝土侧压力计算86、位置处至新浇混凝土顶面总高度H=1.7 (m)，振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k=4 (kN/m2)。 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，241.7min41.22，40.840.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.240.8+1.44，1.3540.8+1.40.740.9max54.56，590.95953.1kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k40.8 kN/m22、支撑体系设计 小梁结构梁跨度方87、向水平布置，小梁共8根；主梁为483双钢管，间距500 ，对拉螺栓水平向间距500，竖向支撑距梁底距离依次为250，800，1300；小梁最大悬挑长度150 。 设计简图如下：模板设计剖面图3、面板验算 面板18覆面木胶合板，抗弯强度设计值f= 11.5 (N/mm2)，弹性模量E=4000 (N/mm2)。梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承153.153.1kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3540.8149.572kN/m 88、q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10749.5720.2172+0.1213.5280.21720.27kNm Mmax/W0.27106/540005.004N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正140.840.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63240.8217.1434/(1004000486000)0.295mm217.143/250=0.869mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.22389、q1活l左1.14349.5720.217+1.2233.5280.21713.24kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.21740.810.126kN4、小梁验算 小梁为50100方木，最大悬挑长度50 ，按三等跨连续梁计算；弹性模量E=9350 (N/mm2)，抗剪强度设计值= 1.78 (N/mm2)，截面抵抗矩W=83.33 (cm3)，抗弯强度设计值f= 15.44 (N/mm2)，截面惯性矩I=416.67 (cm4)。计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q13.24kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.190、13.240.52，0.513.240.152=0.331kNm Mmax/W0.331106/833333.972N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.613.240.5，13.240.15=3.972kN max3Vmax/(2bh0)=33.9721000/(250100)1.192N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q10.126kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.67710.1265004/(10093504166670)0.11mm500/250=2mm 2maxqL4/(8E91、I)=10.1261504/(893504166670)=0.016mm150/250=0.6mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.113.240.5，0.413.240.5+13.240.157.282kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.110.1260.5，0.410.1260.5+10.1260.155.569kN5、主梁验算 主梁为483双钢管，水平方向间距500，竖向支撑对拉螺栓距梁底距离依次为250，800，1300，主梁最大悬挑长度150 ；弹性模量E=206000 (N/mm2)，抗弯强度设计值f= 205 (N/mm2)，抗剪强度设92、计值= 120 (N/mm2)，截面惯性矩I=10.78 (cm4)，截面抵抗矩W=4.49 (cm3)。截面面积A=424.122，回转半径i=15.95。因主梁2根合并，那么抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 因主梁2根合并，那么抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.257kN，R23.641kN，R32.988kN，R42.988kN，R52.988kN，R62.988kN，R73.641kN，R81.257kN 正常使用极限状态：R10.957kN，R22.785kN，R32.261kN，R42.261kN，R52.2693、1kN，R62.261kN，R72.785kN，R80.957kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.433106/4490=96.546N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=24.8981000/42423.104N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.462mm550/2502.2 mm 满足要求！6、对拉螺栓验算 对拉螺栓为M14，轴向拉力设计值Ntb=17.8 (kN)。同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.957.942215.09kNNtb1794、.8kN 满足要求！、8001700截面梁支模架计算1、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)：面板0.1，面板及小梁0.3，模板面板0.5，模板及其支架0.75；新浇筑混凝土自重标准值G2k=24 (kN/m3)；钢筋自重标准值G3k(kN/m3)：梁2.5，板1.5；施工人员及设备荷载标准值Q1k，当计算支架立柱及其他支承结构构件时1 (kN/m2)；振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板取值Q2k=2 (kN/m2)；风荷载标准值k(kN/m2)：根本风压0=0.2 (kN/m2)，风压高度变化系数z=1.15，风荷载体型系数s=0.8。2、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式95、，梁两侧有板，梁板立柱共用(A)；梁跨度方向立柱间距la=450，梁两侧立柱间距lb=1400，步距h=1500；混凝土梁居梁两侧立柱中间，梁左侧立柱距梁中心线距离650，梁底增加立柱2根用顶托支撑，梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离467,933mm；梁底支撑小梁5根，梁底支撑小梁一端悬挑长度200；新浇混凝土楼板立柱间距lalb= 900900。设计简图如下：平面图立面图3、面板验算 面板为18厚覆面木胶合板，抗弯强度设计值f= 11.5 (N/mm2)，弹性模量E=4000 (N/mm2)。取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654096、00mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.7)+1.40.72154.556kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.7152.792kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+97、(24+1.5)1.7143.45kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10752.7920.22+0.1211.7640.220.234kNm Mmax/W0.234106/540004.342N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63243.452004/(1004000486000)0.226mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39352.7920.2+0.446198、.7640.24.307kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14352.7920.2+1.2231.7640.212.5kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92852.7920.2+1.1421.7640.210.201kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39343.450.23.415kN R2=R4=1.143 q2l=1.14343.450.29.933kN R3=0.928 q2l=0.92843.450.28.064kN4、小梁验算 小梁为50100方木，抗弯强度设计值f =15.44 (N/99、mm2)，抗剪强度设计值= 1.78 (N/mm2) ，弹性模量E=9350 (N/mm2)，截面抵抗矩W=83.33 (cm3)。为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如以下图： q1max4.307+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4+0.5(1.7-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，(1.4-0.7)-0.8/2/21，12.5+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4=12.548kN/m q2，(1.4-0.7)-0.8/2/21，9.933+(0.3-0.1)0.8/49.973kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1100、07q1l12，0.5q1l22max0.10712.5480.452，0.512.5480.220.272kNm Mmax/W0.272106/833303.263N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60712.5480.45，12.5480.23.428kN max3Vmax/(2bh0)=33.4281000/(250100)1.028N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6329.9734504/(10093504166700)0.066mml/250101、450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)9.9732004/(893504166700)0.051mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14312.5480.45，0.39312.5480.45+12.5480.26.454kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.328kN，R2R46.454kN，R35.272kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.102、1439.9730.45，0.3939.9730.45+9.9730.25.129kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.869kN，R2R45.129kN，R34.173kN5、主梁验算 主梁为483钢管，梁下中部设可调托座支撑钢管1根。弹性模量E=206000 (N/mm2)，抗弯强度设计值f= 205 ( N/mm2)，抗剪强度设计值=125 (N/mm2)，截面惯性矩I=10.78 (cm4)，截面抵抗矩W=4.49 (cm3)。主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.42106/449093.648N/mm2f=20103、5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax9.09kN max2Vmax/A=29.091000/42442.877N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.185mml/250467/2501.868mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.291kN8kN 单扣件在扭矩到达4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.291kN8kN 单扣件在扭矩到达4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！6、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准104、JGJ130-2022，剪刀撑设置普通型，立杆顶部步距hd=1500，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=200；顶部立杆计算长度系数1=1.386，非顶部立杆计算长度系数2=1.755，483钢管截面面积A=424 (mm2)，回转半径i=15.9 ，截面抵抗矩W=4.49 (cm3)，抗压强度设计值f=205 (N/mm2)。长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 1、风荷105、载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.180.451.52/100.023kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板平安技术标准公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.7)+0.91.42154.66kN/m 2)小梁验算 q1，(1.4-0.7)-0.8/2/21，11.282+(0.3-0.1)0.8/4=11.322kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.293kN，R211.03kN，R311.03kN，R40.293kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.57106、7mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.293+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.7-0.8/2)/20.9，11.03，11.03，0.293+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.4-0.7-0.8/2)/20.9+0.023/1.411.062kN fN/(A)+Mw/W11062.344/(0.197424)+0.023106/4490137.553N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 107、非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15(5.95-1.7)+Mw/lbmax0.293+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.7-0.8/2)/20.9，11.03，11.03，0.293+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.4-0.7-0.8/2)/20.9+0.637+0.023/1.411.683kN fN/(A)+Mw/W1108、1683.441/(0.197424)+0.023106/4490144.989N/mm2f205N/mm2 满足要求！7、可调托座验算 可调托座承载力容许值N=30 ( kN)。由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3112.127kNN30kN 满足要求！四12001700截面梁侧模及支模架设计计算、12001700截面梁侧模支撑计算1、荷载组合混凝土重力密度c=24 (kN/m3)，新浇混凝土初凝时间t0=4 (h)，外加剂影响修正系数1=1.2，混凝土坍落度影响修正系数2=1.15，混凝土浇筑速度V=3.5 (m/h)，混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H=1109、.7 (m)，振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k=4 (kN/m2)。 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，241.7min41.22，40.840.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.240.8+1.44，1.3540.8+1.40.740.9max54.56，590.95953.1kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k40.8 kN/m22、支撑体系设计小梁沿结构梁跨度方向水平布置，小梁共13根；主梁为4110、83双钢管，间距500 ，对拉螺栓水平向间距500，竖向支撑距梁底距离依次为250，800，1300；小梁最大悬挑长度50。 设计简图如下：3、面板验算 面板18覆面木胶合板，抗弯强度设计值f= 11.5 (N/mm2)，弹性模量E=4000 (N/mm2)。 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承153.153.1kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3540.8149.572kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.111、7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10749.5720.2172+0.1213.5280.21720.27kNm Mmax/W0.27106/540005.004N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正140.840.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63240.8217.1434/(1004000486000)0.295mm217.143/250=0.869mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14349.5720.217+1.112、2233.5280.21713.24kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.21740.810.126kN4、小梁验算 小梁为50100方木，最大悬挑长度50 ，按三等跨连续梁计算；弹性模量E=9350 (N/mm2)，抗剪强度设计值= 1.78 (N/mm2)，截面抵抗矩W=83.33 (cm3)，抗弯强度设计值f= 15.44 (N/mm2)，截面惯性矩I=416.67 (cm4)。计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q16.14kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.116.140.52，0.516.140.052=113、0.4kNm Mmax/W0.4106/833304.84N/mm2f13.07N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.616.140.5，16.140.05=4.84kN max3Vmax/(2bh0)=34.841000/(210050)1.45N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q12.57kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.67712.575004/(10084154166700)0.15mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=12.57504/(884154166700)=0mm5114、0/400=0.12mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.116.140.5，0.416.140.5+16.140.058.88kN 正常使用极限状态Rmaxmax1.112.570.5，0.412.570.5+12.570.056.91kN5、主梁验算 主梁为483双钢管，水平方向间距500，竖向支撑对拉螺栓距梁底距离依次为250,800,1300，主梁最大悬挑长度50 ；弹性模量E=206000 (N/mm2)，抗弯强度设计值f= 205 (N/mm2)，抗剪强度设计值= 120 (N/mm2)，截面惯性矩I=10.78 (cm4)，截面抵抗矩W=4.115、49 (cm3)。因主梁2根合并，那么抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。截面面积A=424.122，回转半径i=15.95。计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.257kN，R23.641kN，R32.988kN，R42.988kN，R52.988kN，R62.988kN，R73.641kN，R81.257kN 正常使用极限状态：R10.957kN，R22.785kN，R32.261kN，R42.261kN，R52.261kN，R62.261kN，R72.785kN，R80.957kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.433106/44116、90=96.546N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=24.8981000/42423.104N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.462mm550/2502.2 mm 满足要求！6、对拉螺栓验算对拉螺栓为M14，轴向拉力设计值Ntb=17.8 (kN)。同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.957.942215.09kNNtb17.8kN满足要求！、12001700截面梁支模架计算1、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)：面板0.1，面板及小梁0.3，模板面板117、0.5，模板及其支架0.75；新浇筑混凝土自重标准值G2k=24 (kN/m3)；钢筋自重标准值G3k(kN/m3)：梁2.5，板1.5；施工人员及设备荷载标准值Q1k，当计算支架立柱及其他支承结构构件时1 (kN/m2)；振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板取值Q2k=2 (kN/m2)；风荷载标准值k(kN/m2)：根本风压0=0.2 (kN/m2)，风压高度变化系数z=1.15，风荷载体型系数s=0.8。2、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式，梁两侧有板，梁板立柱共用(A)；梁跨度方向立柱间距la=450，梁两侧立柱间距lb=1500，步距h=1500；混凝土梁居梁两侧立柱中间，梁左侧118、立柱距梁中心线距离900，梁底增加立柱3根用顶托支撑，梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离450,900,1350；梁底支撑小梁8根，梁底支撑小梁一端悬挑长度100；新浇混凝土楼板立柱间距lalb= 900900。设计简图如下：平面图立面图3、面板验算面板为18厚覆面木胶合板，抗弯强度设计值f= 11.5 (N/mm2)，弹性模量E=4000 (N/mm2)。 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q119、2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.7)+1.40.72154.556kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.7152.792kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.7143.45kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10752.7920.171120、2+0.1211.7640.17120.172kNm Mmax/W0.172106/540003.19N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63243.45171.4294/(1004000486000)0.122mml/250171.429/2500.686mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39352.7920.171+0.4461.7640.1713.692kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14352.7121、920.171+1.2231.7640.17110.714kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92852.7920.171+1.1421.7640.1718.744kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39343.450.1712.927kN R2=R4=1.143 q2l=1.14343.450.1718.514kN R3=0.928 q2l=0.92843.450.1716.912kN4、小梁验算小梁为50100方木，抗弯强度设计值f =15.44 (N/mm2)，抗剪强度设计值= 1.78 (N/mm2) ，弹性模量E=9350 122、(N/mm2)，截面抵抗矩W=83.33 (cm3)。为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如以下图： q1max3.692+0.91.35(0.3-0.1)1.2/7+0.5(1.7-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，(1.8-0.9)-1.2/2/21，10.714+0.91.35(0.3-0.1)1.2/7=10.756kN/m q2，(1.8-0.9)-1.2/2/21，8.514+(0.3-0.1)1.2/78.548kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10710.7560.452，0123、.510.7560.120.233kNm Mmax/W0.233106/833302.797N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60710.7560.45，10.7560.12.938kN max3Vmax/(2bh0)=32.9381000/(250100)0.881N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6328.5484504/(10093504166700)0.057mml/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)8.5481004/(8124、93504166700)0.003mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14310.7560.45，0.39310.7560.45+10.7560.15.532kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R83.008kN，R2R75.532kN，R3R4R5R64.519kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1438.5480.45，0.3938.5480.45+8.5125、480.14.397kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R82.615kN，R2R74.397kN，R3R4R5R63.577kN5、主梁验算 主梁为483钢管，梁下中部设可调托座支撑钢管3根。弹性模量E=206000 (N/mm2)，抗弯强度设计值f= 205 ( N/mm2)，抗剪强度设计值=125 (N/mm2)，截面惯性矩I=10.78 (cm4)，截面抵抗矩W=4.49 (cm3)。主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.53106/4490118.098N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力126、图(kN) Vmax8.276kN max2Vmax/A=28.2761000/42439.037N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.123mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R50.253kN8kN 单扣件在扭矩到达4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.253kN8kN 单扣件在扭矩到达4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！6、立柱验算 立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-2022，剪刀撑设置普通型，立杆127、顶部步距hd=1500，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=200；顶部立杆计算长度系数1=1.386，非顶部立杆计算长度系数2=1.755，483钢管截面面积A=424 (mm2)，回转半径i=15.9 ，截面抵抗矩W=4.49 (cm3)，抗压强度设计值f=205 (N/mm2)。长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.128、91.40.180.451.52/100.023kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板平安技术标准公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.7)+0.91.42154.66kN/m 2)小梁验算 q1，(1.8-0.9)-1.2/2/21，9.67+(0.3-0.1)1.2/7=9.705kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.252kN，R210.064kN，R311.36kN，R410.064kN，R50.252kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i304129、1.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+Mw/lbmax0.252+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.9-1.2/2)/20.9，10.064，11.36，10.064，0.252+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.8-0.9-1.2/2)/20.9+0.023/1.811.385kN fN/(A)+Mw/W11385.086/(0.197424)+0.023106/4490141.417N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶130、部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+0.15(5.95-1.7)+Mw/lbmax0.252+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.9-1.2/2)/20.9，10.064，11.36，10.064，0.252+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.8-0.9-1.2/2)/20.9+0.637+0.023/1.812.01kN fN/(131、A)+Mw/W12021.828/(0.197424)+0.023106/4490148.896N/mm2f205N/mm2 满足要求！7、可调托座验算 可调托座承载力容许值N= 30 (kN)。 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4112.588kNN30kN满足要求五14501800截面梁侧模及支模架设计计算、14501800截面梁侧模支撑计算1、荷载组合混凝土重力密度c=24 (kN/m3)，新浇混凝土初凝时间t0=4 (h)，外加剂影响修正系数1=1.2，混凝土坍落度影响修正系数2=1.15，混凝土浇筑速度V=3.5 (m/h)，混凝土侧压力计算位置处至新浇混132、凝土顶面总高度H=1.8(m)，振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k=4 (kN/m2)。新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，241.8min41.22，43.241.22kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.241.22+1.44，1.3541.22+1.40.740.9max55.064，59.5670.959.56753.61kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k41.22 kN/m22、支撑体系设计 小梁结133、构梁跨度方向水平布置，小梁共8根；主梁为483双钢管，间距500 ，对拉螺栓水平向间距500，竖向支撑距梁底距离依次为200，600，1000，1400；小梁最大悬挑长度150 。 设计简图如下：模板设计剖面图3、面板验算 面板18覆面木胶合板，抗弯强度设计值f= 11.5 (N/mm2)，弹性模量E=4000 (N/mm2)。 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承153.6153.61kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3541.134、22150.082kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10750.0820.2312+0.1213.5280.23120.31kNm Mmax/W0.31106/540005.738N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正141.2241.22kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63241.22231.4294/(1004000486000)0.384mm231.429/250=0.926mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rma135、x1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14350.0820.231+1.2233.5280.23114.246kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.23141.2210.904kN4、小梁验算 小梁为50100方木，最大悬挑长度150 ，按三等跨连续梁计算；弹性模量E=9350 (N/mm2)，抗剪强度设计值= 1.78 (N/mm2)，截面抵抗矩W=83.33 (cm3)，抗弯强度设计值f= 15.44 (N/mm2)，截面惯性矩I=416.67 (cm4)。计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q14.246kN/m Mmaxmax136、0.1ql2,0.5ql12=max0.114.2460.52，0.514.2460.152=0.356kNm Mmax/W0.356106/833334.274N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.614.2460.5，14.2460.15=4.274kN max3Vmax/(2bh0)=34.2741000/(250100)1.282N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q10.904kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.67710.9045004/(10093504166670)0.11137、8mm500/250=2mm 2maxqL4/(8EI)=10.9041504/(893504166670)=0.018mm150/250=0.6mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.114.2460.5，0.414.2460.5+14.2460.157.836kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.110.9040.5，0.410.9040.5+10.9040.155.997kN5、主梁验算主梁为483双钢管，水平方向间距500，竖向支撑对拉螺栓距梁底距离依次为200，600,1000,1400，主梁最大悬挑长度150 ；弹性模量E=206000 (N138、/mm2)，抗弯强度设计值f= 205 (N/mm2)，抗剪强度设计值= 120 (N/mm2)，截面惯性矩I=10.78 (cm4)，截面抵抗矩W=4.49 (cm3)。因主梁2根合并，那么抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。截面面积A=424.122，回转半径i=15.95。计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.353kN，R23.918kN，R33.214kN，R43.214kN，R53.214kN，R63.214kN，R73.918kN，R81.353kN 正常使用极限状态：R11.031kN，R22.998kN，R32.434kN，R42.434kN，R139、52.434kN，R62.434kN，R72.998kN，R81.031kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.298106/4490=66.294N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=25.3871000/42425.41N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.382mm400/2501.6 mm 满足要求！6、对拉螺栓验算 对拉螺栓为M14，轴向拉力设计值Ntb=17.8 (kN)。 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.956.74212.806kN140、Ntb17.8kN 满足要求！、14501800截面梁支模架计算1、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)：面板0.1，面板及小梁0.3，模板面板0.5，模板及其支架0.75；新浇筑混凝土自重标准值G2k=24 (kN/m3)；钢筋自重标准值G3k(kN/m3)：梁3.5，板1.5；施工人员及设备荷载标准值Q1k，当计算支架立柱及其他支承结构构件时1 (kN/m2)；振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板取值Q2k=2 (kN/m2)；风荷载标准值k(kN/m2)：根本风压0=0.2 (kN/m2)，风压高度变化系数z=1.15，风荷载体型系数s=0.8。2、模板体系设计新浇混凝141、土梁支撑方式，梁两侧有板，梁板立柱共用(A)；梁跨度方向立柱间距la=450，梁两侧立柱间距lb=2100，步距h=1500；混凝土梁居梁两侧立柱中间，梁左侧立柱距梁中心线距离1050，梁底增加立柱4根用顶托支撑，梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离420,840,1260,1680；梁底支撑小梁9根，梁底支撑小梁一端悬挑长度100；新浇混凝土楼板立柱间距lalb= 900900。 设计简图如下：平面图立面图3、面板验算 面板为18厚覆面木胶合板，抗弯强度设计值f= 11.5 (N/mm2)，弹性模量E=4000 (N/mm2)。取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2142、/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.654kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G143、2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.8146kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10755.890.1812+0.1211.7640.18120.203kNm Mmax/W0.203106/540003.768N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63246181.254/(1004000486000)0.161mml/250181.25/2500.725mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0144、.39355.890.181+0.4461.7640.1814.124kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14355.890.181+1.2231.7640.18111.97kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92855.890.181+1.1421.7640.1819.766kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.393460.1813.277kN R2=R4=1.143 q2l=1.143460.1819.53kN R3=0.928 q2l=0.928460.1817.737kN4、小梁验算小梁为501145、00方木，抗弯强度设计值f =15.44 (N/mm2)，抗剪强度设计值= 1.78 (N/mm2) ，弹性模量E=9350 (N/mm2)，截面抵抗矩W=83.33 (cm3)。 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如以下图： q1max4.124+0.91.35(0.3-0.1)1.45/8+0.5(1.8-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，(2.1-1.05)-1.45/2/21，11.97+0.91.35(0.3-0.1)1.45/8=12.014kN/m q2，(2.1-1.05)-1.45/2/21，9.53+(0.3-0.1)1146、.45/89.566kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10712.0140.452，0.512.0140.120.26kNm Mmax/W0.26106/833303.124N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60712.0140.45，12.0140.13.282kN max3Vmax/(2bh0)=33.2821000/(250100)0.984N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6329.566450147、4/(10093504166700)0.064mml/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)9.5661004/(893504166700)0.003mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14312.0140.45，0.39312.0140.45+12.0140.16.179kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R93.313kN，R2R86.179kN，R3R4R5R6R75.046kN 正常使用极限状148、态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1439.5660.45，0.3939.5660.45+9.5660.14.92kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R92.878kN，R2R84.92kN，R3R4R5R6R74.002kN5、主梁验算 主梁为483钢管，梁下中部设可调托座支撑钢管4根。弹性模量E=206000 (N/mm2)，抗弯强度设计值f= 205 ( N/mm2)，抗剪强度设计值=125 (N/mm2)，截面惯性矩I=10.78 (cm4)，截面抵抗矩W=4.49 (cm3)。主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 149、主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.43106/449095.877N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.569kN max2Vmax/A=27.5691000/42435.703N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.134mml/250420/2501.68mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R60.102kN8kN 单扣件在扭矩到达4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.102kN8kN 单扣件在扭矩到达4065Nm且无质量缺陷的情150、况下，单扣件能满足要求！6、立柱验算 立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-2022，剪刀撑设置普通型，立杆顶部步距hd=1500，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=200；顶部立杆计算长度系数1=1.386，非顶部立杆计算长度系数2=1.755，483钢管截面面积A=424 (mm2)，回转半径i=15.9 ，截面抵抗矩W=4.49 (cm3)，抗压强度设计值f=205 (N/mm2)。长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.151、5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.180.451.52/100.023kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板平安技术标准公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.8)+0.91.42157.72kN/m 2)小梁验算 q1，(2.1-1.05)-1.45/2/21，10.795+(0.3-0.1)1.45/8=10.831kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.075kN，R29.119kN，R311.039kN，R411.039152、kN，R59.119kN，R60.075kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+Mw/lbmax0.075+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.05-1.45/2)/20.9，9.119，11.039，11.039，9.119，0.075+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+2.1-1.05-1.45/2)/153、20.9+0.023/2.111.061kN fN/(A)+Mw/W11060.546/(0.197424)+0.023106/4490137.532N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+0.15(5.95-1.8)+Mw/lbmax0.075+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.05-1.45/2)/20.9，9.119154、，11.039，11.039，9.119，0.075+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+2.1-1.05-1.45/2)/20.9+0.622+0.023/2.111.672kN fN/(A)+Mw/W11672.111/(0.197424)+0.023106/4490144.853N/mm2f205N/mm2 满足要求！7、可调托座验算 可调托座承载力容许值N =30 (kN)。 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R5112.225kNN30kN满足要求！六下层梁板荷载承载力计算1、计算步骤1先对转换层及以下各层支顶实况、各立155、杆底部承受荷载数据进行核对；2对下层板的计算中，核实支顶均布点荷载化为等效均布荷载，计算下层板的均布荷载能力，同时复核支顶立杆脚部对下层板的冲切。3如经过下面第1层荷载计算，下层梁板缺乏以承受施工荷载时，将剩余荷载继续往下一层传递 ，直计至下层梁板足以承受荷载为止。2、计算要点1对下层板的承载能力，可以直接利用设计给出的可变荷载值，加上未完的找平层 、面层的荷载值。2板计算，经前计算书计算得，400X900、800X1700、1200X1700、1450X1800梁中单杆底部最大立杆轴力为1200X1700截面梁N = 12.01kN，下层板设计允许荷载5KN/m2。，板底、板面未抹灰、铺面,156、尚有充裕荷载1.73kN/m2，合计每层每单杆承载能力为:(允许荷载+充裕荷载)单杆承载面积 =(5+1.73)0.90.9=5.384kN，2层板、1层板和顶板三层结构板合计承载能力5.3843=16.15212.01kN ，属平安。楼板抗冲切公式为Fl0.6ftumh0 其中：Fl为设计荷载 ft为砼轴心抗拉强度设计值 C30砼为1.5N/mm2 um为距局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处的周长，按200X200mm的硬质木板计算，受压周长800mm h0有效高度 h0=90mm0.6ftumh0=0.61.580090=64.8KN由上面计算可知：单根立杆传到楼板上的力 那么Fl=157、12.6720.6ftumh0=64.8KN 符合要求！故板支撑两层能够满足荷载传递的要求！32层架体支撑验算据2步骤验算，2层传递的最大轴力N2=12.01-5.384=6.626KN。验算立杆稳定性，fN/(A)6626/(0.197424)79.33N/mm2f205N/mm24梁荷载传递计算取1450X1800最不利梁截面荷载计算，每层能承受均布荷载允许荷载+充裕荷载=5+1.73=6.73KN/m2梁单立杆最大轴力为11.672KN，按0.42mX0.45m梁立杆间距搭设，故转换为均布荷载为11.672/0.42*0.45=61.76KN/m2第二层结构递减后N=61.76-6.73158、=55.03KN/m2，按二层梁底搭设间距0.9*0.45，转换为单立杆荷载为55.03*0.9*0.45=22.3KN验算立杆稳定性，fN/(A)22300/(0.197424)267N/mm2f205N/mm2，不满足稳定性要求，故需在原有支撑上加固。验算按0.45*0.45间距加固，转换为单立杆荷载为55.03*0.45*0.45=11.215KN验算立杆稳定性fN/(A)11215/(0.197424)135.5N/mm2f205N/mm2，满足稳定性要求。八、附图一转换层板支模架示意图模板设计平面图 模板设计剖面图模板为18厚覆面木胶合板，小梁50100木方。二400900梁支模架布159、置示意图平面图 立面图注：顶托上钢管置于顶托中间，两侧用木方坚紧。以上支架示意图同时用于200400、200450、200500、200700、200900、250700、250900、300550、300700、300900、400900结构梁。三8001700梁侧模及支模架布置示意图 以下示意图用于：7001400，7001500，7001600，8001600，8001700结构梁模板设计剖面图模板为18厚覆面木胶合板，小梁50100木方沿跨度方向水平布置，共8根；主梁为483双钢管，间距500 ，对拉螺栓水平向间距500，竖向支撑距梁底距离依次为250，800，1300；小梁最大悬挑长160、度150 。对拉螺栓为M14。 平面图 立面图支架搭设时，注意梁下竖直支撑立杆与梁两侧立杆布置的位置关系，以保证纵横水平杆的有效贯穿，梁下立杆2根用顶托支撑，顶托上钢管置于顶托中间，两侧用木方坚紧。梁下木方为50100，不少于5根。四12001700梁侧模及支模架布置示意图 以下示意图用于：10001600， 10001700， 10001800，12001700结构梁模板设计剖面图模板为18厚覆面木胶合板，小梁50100木方沿跨度方向水平布置，共8根；主梁为483双钢管，间距500 ，对拉螺栓水平向间距500，竖向支撑距梁底距离依次为250，800，1300；小梁最大悬挑长度150 。对拉螺161、栓为M14。平面图 立面图支架搭设时，注意梁下竖直支撑立杆与梁两侧立杆布置的位置关系，以保证纵横水平杆的有效贯穿，梁下立杆3根用顶托支撑，顶托上钢管置于顶托中间，两侧用木方坚紧。梁下木方为50100，不少于8根。五14501800梁侧模及支模架布置示意图 以下示意图用于：11002200， 12002000， 14501800结构梁模板设计剖面图模板为18厚覆面木胶合板，小梁50100木方沿跨度方向水平布置，共8根；主梁为483双钢管，间距500 ，对拉螺栓水平向间距500，竖向支撑距梁底距离依次为200，600，1000，1400；小梁最大悬挑长度150 。对拉螺栓为M14。平面图 立面图支架搭设时，注意梁下竖直支撑立杆与梁两侧立杆布置的位置关系，以保证纵横水平杆的有效贯穿，梁下立杆3根用顶托支撑，顶托上钢管置于顶托中间，两侧用木方坚紧。梁下木方为50100，不少于9根。六11002200、12002000、14501800梁侧剪刀撑示意图