1、目录第一节.工程概况 1第二节、编制依据1第三节、拟定搭设方案 2第四节、脚手架材料选择及要求3第五节、脚手架搭设流程及要求4第六节、脚手架搭设的劳动力安排13第七节、脚手架的检查与验收13第八节、脚手架搭设安全技术措施及应急预案14一、 安全技术措施14二、 安全保证体系15三、 消防措施15四、 防雷雨台风措施16五、 安全施工组织16六、 监控措施17七、 应急预案18第九节、脚手架拆除安全技术措施18第十节、脚手架计算书(含脚手架搭设立面、平面、连接点等详图)19第一节、工程概况本工程为xx街道石珠园西侧旧城改造（珠园名宇），由xx市xx房地产综合开发总公司投资兴建，位于xx市xx区x2、x街道西门居委石珠园。拟建为5栋22层住宅楼，下部为两层人防地下室，首层层高为5.6米，标准层层高为3米，主体为剪力墙结构，总建筑面积约86637平方米。由xx设计院有限公司设计， 监理公司 ，xx第四建筑总公司总承包。本工程拟采用口扣件式钢管脚手架做为外墙脚手架。第二节、编制依据1、型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。2、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。3、质量管理体系要求（GB/T19001-2000）4、职业健康安全管理体系规范（GB/T28001-2003、1）5、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）6、文明施工要求7、防火要求8、建筑施工安全操作规程；9、xx街道石珠园西侧旧城改造工程设计图纸；10、xx街道石珠园西侧旧城改造工程施工组织设计。第三节、拟定搭设方案（一）、结合工程立面特征和施工实际情况，本外脚手架十层以下采用普通双排落地式钢管脚手架。自地下室顶板面开始搭设，顶板楼面经验算承载能力满足脚手架搭设要求。十层以上采用型钢梁（20#槽钢）悬挑钢丝绳斜拉的方法搭设。在十层楼面采用型钢梁悬挑，钢丝绳斜拉分段承受上部脚手架的自重和施工荷载，沿立面高度可分为二段。分荷体系如下：段次起步层次标高（m）高度（m）承载方式一地下室顶板面-4、0.7529.630.35直接支承在楼面上二十层楼面29.674.645悬挑斜拉体系 (二)、方案布置1、本工程一至十层搭设普通双排落地式钢管脚手架，十层以上采用钢丝绳斜拉、型钢梁悬挑体系。悬挑型钢梁承载上部外脚手架，另整个外脚手架钢丝绳卸荷分别设置于七层、十二层、十七层，共三道；平桥附墙每三层设置一道，采用毛竹或竹排密铺，分别设置于四层、七层、十层、十三层、十六层、十九层、二十二层；安全斜挡板设置两道，分别设于三层、十三层；所有外脚手架平桥均采用毛竹或竹排密铺扎牢。待外墙面装饰完成后再拆除整个外脚手架。2 、防止风涡流上翻浮力将悬挑斜拉钢管脚手架托起导致破坏，在50.6米高度的十七层分荷体系5、内设置相应向下拉钢丝绳。为减少风涡流侧向力造成钢管脚手架的侧向变形，破坏脚手架整体性，除在脚手架设置全覆盖型剪刀撑（每面设置，角度45-60）外，还在十七层沿走道板设置一道水平斜面支撑，并在拐角处相应设置16套/层水平斜拉附墙连接件，以抵御脚手架受到侧向风力，这样使其分段脚手架形成一个完整的稳定受力体系。第四节、脚手架材料选择及要求1、钢管(包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙件)钢管采用外径48,壁厚3.5,其材质应符合GB700-79普通碳素结构钢技术要求中A3钢的技术要求。弯曲变形,锈蚀钢管不得使用。2、扣件(直角扣件旋转扣件对接扣件)及其附件(T型螺栓螺母垫圈)应符合GB978-676、可锻铁分类及技术条件的规定,机械性不低于KT33-8 的可锻铁制作,其附件的制作材料应符合GB700-79中A3钢规定,螺纹应符合BG196-81普通螺纹的规定,垫圈应符合GB95-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形,保证钢管扣紧时接触良好,扣件活动部位应能灵活转达动,旋转扣件的旋面间隙小于1,扣件表面进行防锈处理。3、 钢丝绳(即吊索)钢丝绳选用61917光面钢丝绳,强度极限1400MPA,破断拉力总和15150KG。断股锈蚀严重的钢丝绳不得使用,旧钢丝绳应经技术部门鉴定,确认合格的(必要时须经荷载试验)方可投入使用。4、型钢本工程悬挑钢梁采用3.0m的20B槽钢，间距为12007、，不得有焊接接头，沿建筑物周边布置。5、脚手板 脚手板采用竹笆片, 一般规格为3002500mm。6、 安全网按市安全部门的有关规定,采用阻燃密目式安全网。第五节、脚手架搭设流程及要求落地式脚手架的搭设：本工程一至十层主体施工采用落地式脚手架，落地式脚手架搭设高度为29.6m。外墙脚手架按室外结构水平投影外围尺寸结合外立面装饰图进行平面布置，主体结构施工时，采用两排钢管落地脚手架，外墙装饰施工完成时，拆除外脚手架。一、脚手架的搭设要求：落地式脚手架立杆纵距1.2m，立杆横距0.6m，大横杆步距2.0m，小横杆间距1.2m，内排立杆距墙距离0.2m，连墙件二步三跨沿立面梅花形设置，剪刀撑每4根立8、杆设置一道。二、材料要求：1、钢管采用外径483.5的焊接钢管，每批钢管应符合国家规范JGJ130-2001中对钢材的要求。2、扣件机械性能不低于KT338的可缎铸铁制造，而扣件的附件（T型螺栓、螺母、垫圈）所采用的材料应符合JGJ130-2001普通碳素结构钢技术条件中A3的规定，螺纹均要符合相关规范的规定。3、扣件不应有裂纹、气孔，也不应有疏松，砂眼或影响其使用性能的铸造缺陷。4、扣件与钢管的贴和面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不小于5mm，扣件的活动部位应使其能灵活，旋转扣件的旋转间隙要小于1mm。三、外墙钢管脚手架搭设1、脚手架的搭设顺序为：摆放扫地杆逐根树立立杆并与扫9、地杆扣紧安扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧安第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步大构件杆扣紧（在安设连墙杆拆除）安第三、四步大横杆和小横杆安连墙杆接立杆加设剪力撑铺铁笆片脚手板安防护栏杆及外架装饰用踢脚板绑扎安全网、布置踢脚板。2、构造要求1）连墙杆与墙面垂直，不得向上倾斜，下倾角度不宜超过15，和预埋件（钢管）连接时，必须待柱、梁、板砼达到一定的强度方可。2)立杆：纵向间距不大于1.2m，横向间距0.6m，里排立杆离墙距离20cm，相邻立杆接头要错开，对接用一字扣连接。3)大横杆步距2.0m，架子外排立杆两步之间搭设拦杆，钢管接头要错10、开，用一字扣连接，大横杆与立杆用十字扣连接。4)小横杆间距1.2m，两头搁于大横杆上，伸出至少100mm，小横杆与大横杆用十字扣连接。5)按二步三跨要求布设好连墙点。6)当架体高出周围建筑时，用6钢筋作接地线形成避雷系统。7)架体上满铺钢笆，必须牢固、平稳，沿每步架设封闭挡脚板，高180mm，可用旧层板绑于架体上。8)架体与主体结构的间距超过200mm时，每层须满铺钢笆或旧层板，防止物体坠落，铺设时不得有超过50mm的间隙，同时严禁留探头长度大于150mm的探头板。9)在架体的两端和转角处应设置剪刀撑，中间每6m设置一道，且每面架体不得少于三道，每道剪刀撑占两个跨间，斜杆与地面夹角应保持在4511、度60度范围内，用十字扣架体连接，每道剪刀撑应随架体通长高度由下而上连续设置，宽度不大于6m，斜撑与地面夹角宜在4560范围内。剪刀撑除在两端用旋转扣件与立杆扣牢，中间还要增加24个节点，连接头距脚手架节点200mm，纵向钢管接长，宜采用对接扣件对接连接，当采用搭接时，搭接长度不小于1000mm，并用三只旋转扣件扣牢，剪刀撑应连接5根立杆。剪刀撑钢管搭接接长时应采用3个旋转扣件，搭接长度不小于1m，扣件之间距离为0.5m。10)小横杆与立杆用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏，小横杆应贴近立杆布置，用直角扣件与大横杆扣紧，上下层小横杆应沿立杆左右侧布置。11)脚手架立杆接头必须采用对接扣件连接，12、上下相邻两立杆应错开不小于500mm，且不应在同一步内。剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于200mm，各杆件相交伸出的端头，均要大于100mm，以防杆件滑脱。12)纵向水平杆（大横杆）接卡必须采用对接扣件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头应错开不小于500mm，同一步内外两根纵向水平杆的接头应错开，并不在同一跨。13)操作层及二层楼面标高处必须满铺脚手板，里立杆与外墙之间缝隙必须用模板封严。14)脚手架外侧满挂密目式阻燃安全网，在脚手架与墙之间空隙满挂安全网，同时，外侧要有防护措施。四、外脚手架质量检查及安全要求1、外架的验收标准13、规定（1）结构应符合前述的规定和要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围以内。（2）连接可靠，扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到4060Nm，钢丝十字交叉点应拧1.52圈后箍紧，不得有明显扭伤且钢丝在扎点外露长度应80mm。（3）架体立杆的垂直度偏差应1/300且应同时控制最大垂直偏差值，架体高20m时，为不大于50mm，当架高20m时为不大于75mm。（4）横杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。（5）作业层铺板，安全防护应符合上述要求。2、外脚手架安全要求（1）外脚手架施工的安全要求1）所有外架作业人员必须持有有效的特种人员操作证，上岗前必须根据现场施工状况对其进行14、书面的、详细的安全、质量、技术交底，并做到签字手续齐全。2）项目部成立外脚手架施工作业领导小组，负责对作业人员进行相关的安全质量技术交底和施工过程的监督、检查。3）严禁架子工酒后上班，严禁穿拖鞋和赤膊上班。4）架子工操作时必须正确佩戴安全帽和安全带。5）架子工操作者，严禁留松动的钢管和扣件在建筑物边缘。6）架子工操作时，严禁在架体上抛掷扳手、扣件、钢管等。7）所有的架体不得与木工支模架相连。8）所有架体不得擅自拆除，如必须拆除须经主管领导批准，由架子工拆除并及时恢复。9）架体应分段按施工进度验收，检查合格后方可投入使用。（2）外脚手架使用的安全要求1）作业层的施工荷载（作业人员、器具、材料的重15、量）标准值，不得超过3KN/m2。2）施工作业面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行，严禁人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。3）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为准，禁止在架板上加垫物以增加操作高度。4）在作业中，禁止随意拆除架体的基本物件。5）操作人员在架上作业时，应注意自我保护和安全意识，避免发生碰撞或落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。6）人员上下外脚手架必须走专门的安全通道，严禁攀爬脚手架上下。7）每步架完成后，必须将剩余材料移至上（下）步架或室内，清理架面，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料或倾倒垃圾。8）六级以上大风禁止在外架上作业。9）16、外架连墙点必须牢固可靠。五、脚手架拆除1、脚手架拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。2、所有拆除脚手架的作业人员，必须戴好安全帽，系高安全带，扎裹腿，穿软底鞋。3、拆除顺序与搭设顺序相反，遵循由上而下，先搭后拆的的原则。即先拆栏杆、脚手板、立杆等，并按一步一清的原则依此进行，严禁上下同时进行拆除作业。4、拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。5、连墙点随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时17、，应先通知对方，以防坠落。7、拆除时，不应碰坏门窗、玻璃、水落管等物品。8、拆下的材料，应用绳索拴住，利用塔吊吊运或滑轮下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定的地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。9、在拆除过程中，不得中途换人，必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。悬挑式外脚手架的搭设：本工程十层至顶层采用悬挑式外脚手架进行搭设,具体构造说明如下:一、平面布置悬挑槽钢的布置，间距原则上1200，但可以根据下层的立杆适当调整，具体详见外脚手架悬挑梁平面布置图。立杆纵距1200,横向间距600, 内排立杆距建筑物距离200,设置扫地杆。立杆与大横杆必须用直18、角扣件扣紧,不得隔步设置和遗漏,且立杆的直接头应相互错开1/2节长,其接头距大横杆的距离不要大于步距的1/3。二、立面布置大横杆步距2000, 上下横杆的接长位置应错开布置,错开距离不小于纵距的1/3,剪刀撑要求满设,并沿架高连续布置,斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧,其与水平杆夹角在4560之间,剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上,其接长必须采用搭接,搭接长度不小于400,除在两头与立杆和大横杆连接外,中间还增加24个节点。立杆和大横杆交点处一定要设小横杆。300030003000200020002000N12000120012001200120020002000 三、防雷措施 防雷措施：19、在搭设每一层挑杆时，应在建筑物四周预埋钢筋与钢管焊牢，预埋钢筋为20与梁主梁焊牢，通过主体钢筋接地防止雷击，防雷接地的位置见脚手架平面图。四、搭设步骤在十层浇筑楼面板砼时预埋20钢筋 按十层外脚手架悬挑梁平面布置图安装悬挑槽钢 悬挑槽钢与预埋套环焊接牢固 在悬挑槽钢上定出上部立杆位置 在立杆位置处用长约10025焊接钢管插脚 固定脚手架横杆,横杆用十字扣件与立杆卡牢,然后将立杆套住已固定好的插脚并用十字扣件与大横杆卡牢, 间距同立杆间距, 设置斜撑钢管,斜撑钢管下端支撑在十层边梁上,用一根扫地杆相连固定,上端用十字扣件与大横杆卡牢，中间加一道横杆稳固 搭设脚手架立杆，从角部开始每边竖起3-4根20、立杆后随即装设第一步纵向平杆，校正立杆竖直和平杆水平，依次向前，直至第一步架交圈完成 设置连墙件 按第一步架的作业程序和要求搭设第二步，第三步 在上层楼面构件上预埋吊环（用20钢筋制成），间距1200；反拉钢丝绳61917，间距1200；吊点吊在立杆与大横杆、小横杆的交叉点,钢丝绳由大横杆底部兜紧 继续以上脚手架施工，随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑 装设作业层间横杆，铺设脚手板和装设作业层栏杆，挡脚板。 五、搭设作业注意事项 严禁不同规格钢管混用； 底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置,至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆; 在设置第一排连墙件前,应约每隔6跨设一道抛撑以确保架21、子安全； 一定要采取搭设起始段而后向前延伸的方式,当两组作业时,可分别从相对角开始搭设； 连墙件和剪刀撑应及时设置,不得滞后超过2步；杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100；在顶排连墙件之上的架高（以纵向平杆计）不得多于两步，否则应每隔6跨加设一道撑拉措施。剪刀撑的斜杆与基础构架结构杆件之间至少有三道连接，其中，斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。因此东西两面和南北两面的作业层步、有交汇搭接固定所形成的小错台铺板时、应处理好交接处的构造。作业层的栏杆和挡脚板一般应设在立杆的内侧，栏杆接长亦应符合对接或搭接的相应规定。六、节点构造1、连接22、杆 为了增强脚手架与建筑物之间设置连接杆，设置说明如下：（1）各楼层所有阳台位置连接杆用短钢管制成，长约800，其一端用扣件固定于脚手架的立杆上，另一端和预埋件（钢管）连接，连墙杆应与墙面垂直，不得向上倾斜，下倾角度不宜超过15必须待柱、梁、板砼达到一定的强度方可进行连接。连接杆水平间距3.6米,其中悬挑承载装置层为1.2米,垂直间距每层楼均应设置,除吊索下连接杆外,其它连接杆应上下错开,成菱形布置。（2）连接杆应尽可能设在与大小横杆的连接处,与脚手架架体垂直,如在规定的位置上设置有困难,应在邻近点补足。（3）为增强脚手架稳定,外侧结构柱施工完毕后,用钢管柱箍成“井”字型将外架与结构柱相连,间23、距3米. 2、撑脚 悬挑脚手架垂直荷载一部分是通过斜撑杆传递到建筑物结构上的，斜撑杆间距1.2米,与水平面角必须大于60。为防止台风影响和便于紧索,要求 在吊索下的斜撑,在撑脚位置上与预埋件焊接牢固,并用扫地杆相连。 3、吊环 吊环是吊索与建筑物的连接件,用20钢筋制成,预埋在砼内,水平间距1.2米。 4、上下段立杆连接 上下段立杆必须采用搭接接头,不得采用对接接头,以便于下段立杆拆卸。 第六节、脚手架搭设的劳动力安排 由于本工程工期较紧，待施工作业面展开后，项目部将全面组织施工，计划每栋塔楼安排78名搭设技术熟练的架子工，标准层按每个单元每层搭设时间为一天半，与主体结构各施工班组交错进行施工24、作业。 第七节、脚手架的检查与验收一、检查及验收脚手架构配件进场后应按规定进行质量和数量方面的检查和验收，并及时收集相关证明资料：产品质量合格证；法定检测单位的质量检验、测试报告；生产许可证等。脚手架搭设安装前，应先对基础等架体承重部位进行验收；搭设安装后应进行分段验收以及总体验收。遇有6级大风与大雨、停用超过一个月、由结构转向装饰施工段时，对脚手架重新验收，并办好相关手续。验收要定量与定性相结合，验收合格后应在架体上悬挂合格牌、限载牌、操作规程牌，并应写明使用单位、监护管理单位和责任人。 二、偏差要求1、 搭设的技术要求、允许偏差与检验方法见下表。项 目技术要求容许偏（mm）1最后验收垂直度25、偏差Hmax=40mH/4001002步距偏差柱距偏差排距偏差2050203一根杆的两端20同跨内、外纵向水平杆高差104双排脚手架横向平杆外伸长度偏差外伸500mm505扣件安装主节点处各扣件距主节点的距离a150mm同步立柱上两个相邻对接扣件的高差500mm立柱上的对接扣件距主节点的距离h/3纵向水平杆上对接扣件距主节点的距离l/36扣件螺栓拧紧扭力矩4065N.m7剪刀撑斜杆与地面的倾角4506002、扣件连接质量检查扣件紧固质量用扭力扳手检查，抽样按随机均布原则确定，检查数量和质量判定标准见下表的规定，不合格者必须重新拧紧并达到紧固要求。第八节、脚手架搭设安全技术措施及应急预案一、安全26、技术措施（一）、外架的使用1、在施工时，允许有2层作业层施工，每层最大允许施工荷载2kN/m2。2、当使用物料平台时，必须采取卸荷措施，物料平台上只能放置不超过500kg的材料或通过计算确定。3、外架不得超载使用，不得使用集中荷载。4、外架的架体部分只能作为操作架，不得作为外墙模板支模架。5、禁止下列违章作业：利用脚手架吊运重物；在脚手架上推车；在脚手架上拉结吊装缆绳；任意拆除脚手架部件和穿墙螺栓；起吊构件时碰撞或扯动脚手架。（二）、外架的维修保养1、施工现场湿度大，混凝土污染严重，若维修保养不良，将严重影响外架正常使用。因此，必须加强使用过程中的维修保养。2、工程竣工后，应将外架的所有零件表27、面异物彻底清除干净，重新涂漆，将已损坏的零件重新更换，以便投入下一个工程。 （三）、外架安全措施 1）下雨或六级以上大风不搭设；视线不好时不做搭设或拆除作业。 2）搭设作业要作好周密劳动组织。 3）施工现场较大时，应配置足够的对讲机，加强通讯联系。 4）在遇有六级以上大风天气时，应将架体与建筑结构加固。 （四）、外架的防雷接地 由于架体比较高应考虑架体的避雷措施，本工程在塔吊顶部设避雷针，塔吊布置于建筑物中段，塔吊距建筑物最远处均小于50米，其覆盖范围基本可以包括整个架体。（塔吊避雷引下线采用275镀锌角钢埋入地下不小于1.5米深，测试接地电阻不超过4.0 ）。二、安全保证体系1、严格执行三级28、安全教育和技术交底制度，未经脚手架安全操作规程教育和交底的人员不准上岗作业。2、各级领导管理人员要对职工生命负责的态度，去严格要求、严格管理、认真抓好安全工作，搞好安全措施。3、架子班组施工人员必须持证上岗，进入施工现场的人员必须戴好安全帽，系好安全带。三、消防措施1、安全网必须符合有关部门规定的防火安全网，不得使用竹笆做安全护栏。2、支架上必须配备足够的灭火安全器材，成立义务消防队。四、 防雷雨台风措施1、脚手架用的预埋件必须用一根细钢筋与墙体的主筋搭焊以便于架体避雷。2、雷雨天气和六级以上大风停止架子作业，同时要安装限位锁、保险钢丝绳等安全装置。大风过后要对架子上的脚手架、安全网等认真检查29、一次。3、东莞是雨季长、雨量大，而且又是雷雨和台风袭扰的地区。施工期间，工地应有专人负责发布气象资料，每天通报施工人员，以便安排工作和及时采取措施。4、安全保护措施：脚手架外侧必须满挂密目网，最底层脚手架必须铺设严密。五、安全施工组织（一）安全管理机构项目执行经理： 项目施工员： 项目工程师： 安全员： 3脚手架班长： (二)、项目部安全领导小组组长: 副组长: 成员: (三)、脚手架安全使用责任人验收责任人: 搭设防护责任人: 检查责任人: (四)、搭设班组日常维护保养人员: 六、监控措施1、大面积支撑架、围护架施工时，设制定专项施工方案，要有详尽的技术组织措施，同时要进行必要的设计计算，要30、建立实施监督机构，明确责任，确保措施落实到位后方可施工。2、脚手架工程实施过程和使用过程，要进行严密的监控。要层层把关，项目经理要负起领导责任，施工员要进行实施过程的指导和监督，专职安全员要负起管理和检查责任。3、脚手架的各部件连接的可靠性要经常进行检查，检查由项目安全员组织，施工员、班组义务安全员和班组长参加，发现问题，要及时上报项目经理并采取措施处理。4、要在安全教育时，加强脚手架工程安全知识的教育，这对使用脚手架进行操作的班组尤为重要，要让每个操作工人都对脚手架安全负责，严密监控使用过程中的安全隐患，发现隐患可以越级上报，项目部要建立安全隐患预防奖励制度，对越级上报避免造成安全事故的人员31、进行奖励。七、 应急预案1、脚手架施工方案中要明确施工过程中可能产生的安全问题或发生的安全事故，针对性的采取措施，同时责任要落实，应急所需的材料、工具、设备要组织到位。2、脚手架监控人员发现有安全隐患时，要及时疏散施工现场所有人员，并在安全隐患区域设置围挡和警戒标识，然后组织相关人员进行隐患处理方案讨论认定，并给工长、施工操作（隐患处理）人员以详尽的交底，处理过程中，项目经理要坐阵指挥，安全员要亲临指导，工长要监督实施，班组长要现场指挥操作，确保隐患处理安全、顺利。必要时，公司要组织专家对隐患处理实施方案进行会诊论证，优化出最优方案后实施。3、当现场出现紧急的安全隐患，来不及进行上报处理时，现32、场管理人员要按保证人员安全的原则进行事故处理，采取尽可能减少损失的办法，组织现场人员消除事故隐患。4、脚手架工程发生事故，按照生产安全事故应急预案执行。第九节、脚手架拆除安全技术措施拆卸作业按搭设作业的相反程序进行，并应特别注意以下几点：1、拆除前应通知有关分包,协作单位进行全面检查,要保证架体上的建筑物外装修全部施工完毕,验收合格形成共识后,会签拆除通知单.2、脚手架拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。3、所有拆除脚手架的作业人员，必须戴好安全帽，系好安全带，扎裹腿，穿软底鞋。4、拆除顺序与搭设顺序相反，遵循由上而下，先搭后拆的的原则。即先拆栏33、杆、脚手板、立杆等，并按一步一清的原则依此进行，严禁上下同时进行拆除作业。5、拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙点随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆除时，不应碰坏门窗、玻璃、水落管等物品。9、拆下的材料，应用绳索拴住，利用塔吊下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定的地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。10、在拆除过程中，不得中途换人，必须换人时，应将拆除34、情况交代清楚后方可离开。第十节、脚手架计算书(含脚手架搭设立面、平面、连接点等详图)一、一至十层落地脚手架安全验算1.脚手架参数一至十层双排脚手架搭设高度为 29.6 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2米，立杆的横距为0.6米，大小横杆的步距为2 米；内排架距离墙长度为0.2米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 44.8 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 4 米，水平间距3.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷35、载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东省xx市，基本风压为0.75 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:16；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基36、土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。800200200012002000二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN/m；静荷载的设计37、值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1421.52+0.100.7471.52 =0.194 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1421.52-0.1170.7471.52 =-0.229 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进38、行强度验算：=Max(0.194106,0.229106)/5080=45.079 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 45.079 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.11815004/(1002.06105121900)+0.9900.53315004/(1002.06105121900) = 39、1.226 mm；大横杆的最大挠度 1.226 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=20.81.5/(2+1) =0.800 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05840、+0.12)+1.4 0.8 = 1.333 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.3330.8/3 = 0.355 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.359 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.359106/5080=70.706 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =70.706 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 41、205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+0.8 = 0.978 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 977.6800(38002-48002/9 ) /(722.06105 121900) = 0.707 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 042、.008+0.707 = 0.716 mm；小横杆的最大挠度为 0.716 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P43、2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.015+0.18)+1.41.2=1.984 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8028.80 = 4.516；(2)脚手44、板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3161.5(0.8+0.2)/2 = 3.78 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11161.5/2 = 1.32 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.528.8 = 0.216 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.832 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准45、值 NQ= 20.81.52/2 = 2.4 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.75 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.7510.645 = 0.339 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.29.832+ 1.42.4= 15.158 kN；46、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.832+ 0.851.42.4= 14.654 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3391.5 1.82/10 = 0.196 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 15.158 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范47、表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 15158/(0.186489)=166.658 N/mm2；立杆稳定性计算 = 166.658 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值48、 ：N = 14.654 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14654.208/(0.186489)+195840.382/5049、80 = 199.668 N/mm2；立杆稳定性计算 = 199.668 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.316 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.4 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.25.316+1.42.4)/(1.20.125)=550、9.471 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 59.471 /(1+0.00159.471)=56.133 m；H= 56.133 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为28.8m，小于H，满足要求！按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.316 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.4 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 51、0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.196 /(1.4 0.85) = 0.165 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.25.316+0.851.4(2.4+0.1864.891000.165/5.08)/(1.20.125)=39.423 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 39.423 /(1+0.00139.423)=37.928 m；H= 37.928 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =37.928 m。脚52、手架单立杆搭设高度为28.8m，小于H，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.339 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.68 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.68 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比53、 l0/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 12.68 Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 12.68小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承载54、力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =58.617 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.654 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=58.617 fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！十、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L -长杆总长度(m)； N1 -小横杆数(根)； N2 -直角扣件数(个)； N3 -对接扣件数(个)； N4 -55、旋转扣件数(个)； S -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n=162； H -搭设高度(m) H=28.8； h -步距(m) h=1.8； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=0.8； 长杆总长度(m) L =1.1 28.80 (162 + 1.50 162/1.80 - 2 1.50/1.80)=9356.16；小横杆数(根) N1 =1.1 (28.80 /1.80 1/2 + 1) 162 = 1604；直角扣件数(个) N2 =2.2 (28.80 / 1.80 + 1) 162 = 6059；对接扣件数(个) N3 =9356.16 /56、 6.00 = 1560；旋转扣件数(个) N4 =0.3 9356.16 / 6.00 = 468；脚手板面积(m2) S = 1.1 ( 162-2) 1.50 / 0.80=330.00。根据以上公式计算得长杆总长9356.16m；小横杆1604根；直角扣件6059个；对接扣件1560个；旋转扣件468个；脚手板330.00m2。二、十至十八层悬挑脚手架安全验算1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 29.6 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2米，立杆的横距为0.6米，立杆的步距为2 米；内排架距离墙长度为0.2米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿57、墙纵向长度为 44.8 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 4 米，水平间距3.6 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东省东莞市，查荷载规范基本风压为0.750，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏58、杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:17 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 2 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；200800钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。2000 二、大横杆的计算:1200按照扣件式钢管脚手59、架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 60、图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1421.52+0.100.7471.52 =0.194 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1421.52-0.1170.7471.52 =-0.229 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.194106,0.229106)/5080=45.079 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 45.079 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N61、/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.11815004/(1002.06105121900)+0.9900.53315004/(1002.06105121900) = 1.226 mm大横杆的最大挠度 1.226 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简62、支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=20.81.5/(2+1) =0.800 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.12)+1.4 0.8 = 1.333 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqm63、ax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.3330.8/3 = 0.355 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.359 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.359106/5080=70.706 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =70.706 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03880064、4/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+0.8 = 0.978 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 977.6800(38002-48002/9 ) /(722.06105 121900) = 0.707 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.707 = 0.716 mm；小横杆的最大挠度为 0.716 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表,65、直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷载的设66、计值: R=1.2(0.058+0.015+0.18)+1.41.2=1.984 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8028.50 = 4.469；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3171.5(0.8+0.2)/2 = 4.016 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、67、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11171.5/2 = 1.402 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.528.5 = 0.214 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.101 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.81.52/2 = 2.4 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 68、Wo = 0.75 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.7510.645 = 0.339 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.210.101+ 1.42.4= 15.482 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.210.101+ 0.851.42.4= 14.978 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M69、W 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3391.5 1.82/10 = 0.196 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 15.482 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结70、果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 15482/(0.186489)=170.213 N/mm2；立杆稳定性计算 = 170.213 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 14.978 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ：71、 = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14977.56/(0.186489)+195840.382/5080 = 203.223 N/mm2；立杆稳定性计算 = 203.223 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件72、的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.339 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.68 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.68 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离73、墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 12.68 Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 12.68小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1274、00mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1913.7 cm4，截面抵抗矩W = 191.4 cm3，截面积A = 32.83 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.210.101 +1.42.4 = 15.482 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.232.830.000178.5 = 0.309 kN/m； 悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 15.751 kN； R2 = 16.772 kN； R3 = -0.477 kN。 最大弯矩 Mm75、ax= 2.337 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.337106 /( 1.05 191400 )+ 0103 / 3283 = 11.626 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 11.626 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用20号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 1175 235 /( 1200200235) = 1.96由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.926。经过计76、算得到最大应力 = 2.337106 /( 0.926191400 )= 13.182 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 13.182 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求! 十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=16.964 kN； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=16.964 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下77、式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取16.964kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于19mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.964kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f 78、= 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1696.4254/3.142125) 1/2 =14mm； 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.477 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=477.174/(3.142502)1/2 =2.465 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平79、钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.477kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 477.17/(3.142201.43)=5.311mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.477kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满80、足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 16.772kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=16.77 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十三、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据81、脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L -长杆总长度(m)； N1 -小横杆数(根)； N2 -直角扣件数(个)； N3 -对接扣件数(个)； N4 -旋转扣件数(个)； S -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n=81； H -搭设高度(m) H=28.5； h -步距(m) h=1.8； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=0.8； 长杆总长度(m) L =1.1 28.50 (81 + 1.50 81/1.80 - 2 1.50/1.80)=4603.23；小横杆数(根) N1 =1.1 (28.50 /1.80 1/2 + 1) 81 = 795；直角扣件数(个) N2 =2.2 (28.50 / 1.80 + 1) 81 = 3000；对接扣件数(个) N3 =4603.23 / 6.00 = 768；旋转扣件数(个) N4 =0.3 4603.23 / 6.00 = 231；脚手板面积(m2) S = 1.1 ( 81-2) 1.50 / 0.80=162.94。根据以上公式计算得长杆总长4603.23m；小横杆795根；直角扣件3000个；对接扣件768个；旋转扣件231个；脚手板162.94m2。