1、目 录1、编制依据22、工程概况23、施工准备44、脚手架方案简述及施工55、脚手架的搭设86、安全网搭设167、脚手架上作业事项178、脚手架的拆除189、安全人员配备计划1910、安全生产措施和操作要求:1911、施工安全保证措施2012、环境与职业健康安全保证2313、脚手架设计与计算231、编制依据1.1XXXX（XX）项目三期1#-3#、5#、6#、13#、15#、18#、19#及东地库工程设计图纸1.2 环境与职业健康安全手册(CSCEC105-SC-02)1.3 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）1.4 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)（2006年版）；12、.5 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；1.6XXXX（XX）项目三期1#-3#、5#、6#、13#、15#、18#、19#及东地库工程施工组织设计1.7 PKPM计算软件2、工程概况2.1工程基本情况和各参建方基本情况表2-1序 号项 目内 容1工程名称XXXX（XX）项目三期1#-3#、5#、6#、13#、15#、18#、19#及东地库工程2工程地址3建设单位4设计单位5监理公司6质量监督7施工总包8施工主要分包9合同范围土方工程、桩基工程、结构工程、室内初装修、电气工程、给排水工程、采暖工程、通风工程10投资性质自筹11合同工期2012.2.10-2013.3、11.20，总工期为650天12合同质量目标XX市优良工程，且标段确保一栋湖南省优良工程2.2各专业设计简介（1）建筑设计概况表2-2序号项 目内 容1建筑功能民用建筑群2建筑面积占地面积8195.33 m2总建筑面积约187300 m2地下建筑面积约39000 m2地上建筑面积约148300 m2标准层建筑面积1# 961.32 m22# 758.60 m23# 379.06 m25# 352.57 m26# 954.15 m213# 758.60 m215# 758.60 m216# 758.60 m217# 379.30 m218# 379.30 m219# 379.30 m23建筑层数4、地 下1层地 上5层（6#）/18层（1#、5#）/34层（其他）4建筑层高部位夹层B1层首层标准层屋顶1#5.800m2.900m2.900m5.550m2#2.1300m2.620m2.900m2.900m5.500m3#5.400m2.900m2.900m5.100m3.600m（水泵房）5#5.250m2.900m2.900m5.500m6#2.500m3.900m5.600m3.300m4.500m13#2.130m4.020m2.900m2.900m5.500m15#2.130m3.720m2.900m2.900m5.500m16#、17#正式施工图未出，故暂无此内容18#2.135、0m3.520m2.900m2.900m5.500m19#2.130m3.620m2.900m2.900m5.500m地下车库3.900m5建筑高度（m）1#0.00绝对标高33.000室内外高差0.300檐口高度53.750建筑总高58.3502#0.00绝对标高33.000室内外高差0.300檐口高度100.150建筑总高104.7003#0.00绝对标高32.700室内外高差0.100檐口高度100.150建筑总高107.9005#0.00绝对标高33.000室内外高差0.300檐口高度53.750建筑总高58.3006#0.00绝对标高32.600室内外高差0.100檐口高度20.606、0建筑总高24.66713#0.00绝对标高33.400室内外高差0.300檐口高度100.150建筑总高104.70015#0.00绝对标高33.500室内外高差0.300檐口高度100.150建筑总高104.70016#、17#正式施工图未出，故暂无此内容18#0.00绝对标高33.300室内外高差0.300檐口高度100.150建筑总高104.70019#0.00绝对标高33.000室内外高差0.300檐口高度100.150建筑总高104.700基底标高26.700最大基坑深度22.6506建筑平面横轴编号E-2E-18纵轴编号E-AE-Y、E-aE-d横轴轴线距离8100纵轴轴线距离87、100（2）结构设计概况表2-3序号项 目内 容1结构安全等级二级设计使用年限50年2抗震设防烈度六度抗震设防类别丙类3结构形式基础形式部分采用柱下独立基础与承台基础，部分采用桩基础主体结构形式地下结构型式为框架结构，地上结构型式为剪力墙结构（6#楼为框架结构）3、施工准备3.1管理机构项目经理部成立由项目经理、项目总工程师、生产经理、安全总监为领导小组，专职安全员、各栋号长、各劳务队负责人为成员的安全生产保证体系，协助督促日常的安全生产管理，并负责脚手架工程的搭设、拆除等安全事项的管理。3.2安全目标认真贯彻执行“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，杜绝安全事故的发生，确保“XX市文明安全8、工地”。3.3材料要求：外双排脚手架钢管应采用483.6（湖南当地钢管壁厚约为2.8，计算时按2.8进行）的钢管，钢管的端部切口应平整，无变形、裂纹、扭曲和严重锈蚀。选用的直角扣件、回转扣件、对接扣件均要有合格证。有裂纹、变形、滑丝的禁止使用。安全网：安全网采购，使用应经市、局（公司）认证厂家的产品。使用前没经检验，不能用作平网使用。4、脚手架方案简述及施工4.1 根据规范及湖南省当地有关行业规定，本工程脚手架主要形式为：（1）本工程结合湖南当地通常做法，除6#楼采用落地式脚手架，其余楼栋均按悬挑式脚手架考虑。（2）地下室至地上五层顶板、6#楼均采用双排立杆钢管扣件式落地式脚手架, 常规搭设，9、最大搭设高度为23m。（3）悬挑式脚手架均从六层以上开始悬挑，每六层一挑。（4）悬挑材料选用18#工字钢（斜度1:6，高度180mm，腿宽94mm，腰宽6.5mm），外悬1.2m，内伸2m，每根悬挑梁用20圆钢3根加工成“几”形固定(见下图)，当楼板厚低于120mm时，必须在锚入混凝土的水平端各附加216，附加钢筋两端锚入相应的梁内Lae。在结构楼板上预埋20圆钢，前一后二,作为悬挑工字钢的前后锚固筋，前一预埋环距离结构边缘300mm，后二预埋环距离前一道固定环1500mm，两环距离100mm，且确保工字钢端部距离固定环不少于200mm；外悬挑部分长度为1.2米；悬挑梁间距1.5m。在悬挑梁的10、伸出端按横距焊接长100mm的钢筋作立杆限位固定之用，以1#楼为例，如下图布置，其他楼栋参照施工。建筑物阳角处理如下图：悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳与墙距离为1.150 m，钢丝绳安全系数为10。悬挑脚手架侧立面图示意如下所示：4.2 临边高处作业防护措施（1）分层施工的楼梯中和梯段边，必须安装临时护栏。（2）各种垂直运输卸料平台，除两侧设防护栏杆外，平台口还需要设置活动防护栏杆。（3）防护栏杆应由上中下三道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度为1.2m，中间杆离地高度为0.7m，下杆离地高度为不大于0.2m。横杆长度2m时必须加设栏杆柱。并且整体构造能经受任何方向的1000N外力。防11、护栏杆必须自上而下用安全立网封闭，或在栏杆下面严密固定高度不低于400mm的挡脚竹笆。（4）脚手架靠外侧布有密目网封闭,为增加安全，防止高坠，所以可以再分别设置一道连续封闭的安全平网。施工中如工程周边暂无外脚手，且作业高度超过2.9m的楼层周边,也必须在外围架设临时安全平网一道。（5）基坑周边、尚无外脚手的屋面、楼层周边及水箱周边等都必须设置防护栏杆。5、脚手架的搭设5.1 脚手架的搭设要求（1） 立杆排距为0.85m，立杆纵距1.2m，大横杆步距1.5m，大横杆应绑在立杆里侧，连墙件按2步3跨布置，小横杆间距不大于1m，小横杆必须设在大横杆上，垂直偏差不大于架子高度的1/400。其每一面纵向12、水平高低偏差不应超过6cm。（2） 每根立杆下必须设置500500的两层15mm厚多层板，以满足地基扩展面积0.25的要求（3）剪刀撑的搭接时应满足如下条件：搭接接头应不小于1000mm长，并应等距离设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不应大于150mm。（4）除两端外，中间每隔6跨设置一道横向支撑，横向支撑的斜杆应在1-2步内，由底层至顶层呈之字形连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平的伸出端上。（5）杆件的搭设方法及注意事项相邻两立杆的接头13、必须错开50cm并且不在同一平步内，大横杆纵向水平高低差不大于5cm，同一步内两根大横杆的接头相互错开，在同一步内两根大横杆的接头应相互错开，在同一跨内垂直方向相邻两根大横杆的接头应相互错开，垂直方向相邻两大横杆的接头应在同一跨内错开50cm以上，小横杆必须用扣件紧固在大横杆之上。剪刀撑的搭设应将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出部分，这样可避免两根相交时把管别弯。斜杆两端的扣件与立杆节点（横、立杆相交点）间距不大于20cm，斜杆与立杆最下面的连接点距地面不大于50cm，且都应落地，以保证架子的稳定性。脚手架各杆件相交伸长端头应大于10cm，以防止杆件滑移。（6）扣件的安装及注意事项14、用于连接大横杆的对接扣件，开口朝架子内侧，避免开口向上，以防雨水进入。扣件的拧紧程度，要求力矩控制在45N.M为宜，不得超过60N.M，也不得低于40N.M。（7）脚手架过洞口时可挑出1-2根立杆，并将悬空立杆用斜杆逐根连接，并尽可能靠近中心节点，使荷载分布到两侧立杆上。（8）作业层脚手板必须满铺、铺稳、离墙面12-15cm，脚手板对接下面必须使用两根小横杆，板端悬空保持10-15cm，搭接铺设时，接头必须在小横杆上，搭接长度保证20-30cm，板端挑出小横杆10-15cm。（9）脚手架外侧满挂立安全网，操作层加设两道防护栏杆，作业面脚手板下设水平安全网，架体内首层及以上每10米左右设一道水平15、网。（10）脚手架四周避雷设置在雨天过后要重新进行遥测。5.2 脚手架施工工艺（1）落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整夯实材料配备纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙杆铺脚手片 扎防护栏杆扎安全网。定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内外立杆离墙距离，并作好标记，用钢卷尺拉直、分出立杆位置，并用小竹点出立杆标记。垫板底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空，双管立柱应采用双管底座法，底座下垫枕木， 并垂直于墙面设置。在搭设脚手架的过程中，沿四周每桩架格内设一道斜撑拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除，当脚手架操作层高出连墙件两步时，应16、采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆，每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，在相看齐后，立中间部分各立杆双排架，外排两立杆的连线与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排后立内排。其余组件的搭设要求参见构件要求。在搭设高层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜撑拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除，当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆，每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，在相看齐后，立中间部分各立杆双排架，外排两立杆的连线与墙面垂直。立杆接长时17、，宜先立外排后立内排。其余组件的搭设要求参见构件要求。（2）悬挑脚手架搭设的工艺流程为：在平板上预埋槽钢锚固钢筋环(20)材料配备定位安置槽钢摆放扫地杆(大横杆)逐根树立立杆并与扫地杆扣紧(准确的安在焊在槽钢上的钢筋上)安扫地大小横杆安第一步小横杆安装第一步大横杆安第二步小横杆安装第二步大横杆安装第三步、四步小横杆和大横杆连接结构柱加设剪刀撑铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位：根据构造及参数要求在建筑物四层平板上按立杆纵距尺寸定出槽钢的铺放位置，预埋好20钢筋锚固环，用钢卷尺拉直、分出立杆位置，并用小竹点出立杆标记，焊上钢筋头子。要确保悬挑架底部立杆准确安放在槽钢上的钢筋上。在搭设高层脚手架18、的过程中，沿四周每框架格内设一道斜撑拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除，当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆，每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，在相看齐后，立中间部分各立杆双排架，外排两立杆的连线与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排后立内排。其余组件的搭设要求参见构件要求。悬挑工字钢的架设示意图如下：竹脚板20限位钢筋85018#工字钢钢丝绳拉结环采用20圆钢制作，如下图示意：悬挑工字钢梁端部必须采用18焊制防滑钢筋，距离端部150mm,长200mm，且钢丝绳必须从第一道外侧大横杆19、上穿至工字钢梁底，钢丝绳设置在防滑钢筋内侧，第一道小横杆上满铺15厚多层板防护，并用铁丝将多层板固定在相邻的钢管上，如下图所示：（3）架体与建筑物的拉结外脚手架与主体的拉结，根据计算二步三跨设置一个拉结点。拉结点均匀分布。利用门洞口与窗洞口。使用钢管482.8mm插入边梁至少各20cm，外露部分用十字扣件与外架连接。连墙件构造形式如下：（4）剪刀撑的设置1）剪刀撑采用纵横向连续设置，与地面的夹角为4560。如下图。2）剪刀撑每组连接6根立杆，斜杆的两端用回转扣件与立杆扣紧，在中间增加3个扣结点，最下面斜杆端头与立杆的接头距离为300mm。3）剪刀撑搭接长度为1.0m，用三个扣件连接。（5）脚手20、板的铺设1）操作层脚手板必须铺满、铺严、铺稳2）竹笆片必须满铺，铺设要求同操作层。3）铺设方法：对头铺设的竹笆片接头下面必须与大横杆用扎丝连接。搭接的竹笆片必须搭在大横杆上，搭接长度不小于200mm。拐弯处的竹笆片必须交叉搭铺。（6）防护设施1）主体四层防护，施工层防护，以下三层防护。随施工层面向上翻运。水平大眼网三层一设置。在悬挑层设置一道水平兜网，作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，结构同时作业不超过两层。悬挑上层满铺一层封闭脚手板，（使用木方模板全封闭）与架同宽，防止楼层坠物从缝隙穿下地面，悬挑层下部满铺竹笆。2）脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.56.0m的规格，用21、网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.5m，在架内高度2.7m处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。每步脚手架设有防护栏杆间距600mm。5.3 注意事项（1）作业现场应设置安全防护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域。（2）对尚未形成或已失去稳定性的脚手架应及时加临时支撑或拉结。（3）在无可靠的安全拉结时，应拉设安全绳。（4）设置材料提上或吊下设施，禁止投掷。（5）在架子上作业的工人应穿防滑鞋和佩带安全带，脚下应铺设必要数量脚手板，并应铺设平稳，且不得有探头板。当暂时无法铺设落脚板时，用来落脚或抓握、把持的杆件必须是稳定构架的部分，且着力点与构架结点的水平距离22、不应大于0.8m，垂直距离不大于1.5m，位于立杆接头之上的自由立杆（尚未与水平杆连接者）不得用作把持杆。（6）架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平稳传递，不要用力过猛以免引起人身或杆件失衡。对每完成的一道工序要相互询问并确认后才能进行下一道工序。（7）作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上以免摔落伤人。（8）架上材料要随上随用，以免放置不当时掉落。（9）每次收工前，所有架子上材料必须全部清理干净，不要留存在架子上，而且一定要形成稳定的构架，不能形成稳定的架子的部分应采用临时撑拉措施予以加强。（10）向上运送杆、配件等应尽量利用垂直运输设施或悬挂轮提升，并绑扎23、牢固，尽量避免或减少用人工层层传递。（11）现场人员必须戴好安全帽，系好安全带，架子工必须持特种作业证。（12）除搭设过程中必要的12步的上下外，作业人员不得攀沿脚手架上下。（13）在搭设脚手架时，不得使用不合格的架设材料。（14）要服从工长指挥，不得自行其是。（15）遇雨、雷、大风天不允许进行搭设作业。5.4 脚手架的避雷接地为防止雷雨天触电事故，除架子与结构钢筋连接外，还应埋设接地扁钢-440，同立杆焊成整体，引至脚手架外5m处，用长2.5m455角铁打入土中形成接地系统。5.5 脚手架的验收（1）脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。24、（2）高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。（3）验收时应具备下列文件：1） 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；2） 脚手架工程的施工记录及质量检查记录；3） 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，4）脚手架工程的施工验收报告。（4）脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。1）构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；2）安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；325、）基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；4）连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；5）垂直度及水平度是否合格。5.6 脚手架的检查（1）脚手架在使用过程中应进行下列检查：1）基础是否有不均匀沉降，立杆底面与基础面是否有松动或悬空情况。2）杆件的设置和连接，连墙件、支撑等构造是否符合规范要求。3）悬挑架各支点，压、拉固定点和螺栓是否松动。4）扣件螺栓是否松动。5）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求。6）安全防护措施是否符合要求。7）是否超载。（2）在下列情况应对脚手架重新检查验收：1）遇六级以上大风、大雨后，寒冷地区开冻后。2）停工超过一个月恢复前。脚手架搭设后应定时、定人、定仪器对脚手架进行监26、测，观测结果上报至总工程师；组织月安全大检查时，对脚手架进行重点检查；当脚手架检查发现问题时，工程管理人员应及时提出限期整改措施，情况较严重时立即上报总工程师，待修整完成后才能继续使用。6、安全网搭设6.1 安全网的设置：在双排外架外立杆内侧满挂密目安全网，在作业面下满铺安全网，严禁采用立网代替平网，立网安装平面应与水平面垂直，立网底部必须与脚手架完全封闭。立网与支柱结扎，结扎点不大于0.5m，网平面与支撑作业人员的操作面的边缘处的最大间隙不许超过10cm。6.2 安全网的搭设及使用要求（1）安装时，在每个系结点上，边绳应与支架靠紧，并用一根系绳连接，网边设均匀分布的系结点，其距离不得大于7527、cm，系结点应符合打结方便，连接牢固而又不容易解开，受力后不会散脱的原则。（2）有筋网安装时，也必须把筋绳连接在支撑架上。（3）有多张网连接使用时，相邻部位应靠紧或重迭，连接绳材料与网相同，强力不得低于其网绳。（4）安全网安装后必须经专人检查，合格签字后方能使用。使用时应避免以下情况：把网拖过粗糙表面尖锐边，在网内、网下方堆积物品，人跳进或把物品投入网内，大量焊接火星落入网内，网周围有严重酸碱烟雾。（5）经常清理网内杂物，网内不得有堆积物。（6）对使用中的网每星期至少一次定期检查，当受到较大冲击后及时进行检查，检查内容：严重变形和磨损情况，有无断裂，有无霉变，有无连接部位松脱。如有需要应及时更28、换网。（7）安全网的拆除必须在有经验人员的监督下进行，拆网应自上而下，同时采取防坠落物措施。（8）出入口防护棚搭设：在出入口搭设，宽4m，高5m。（9）安全网被弄脏或损坏时，应立即进行清洗和更换。防护棚剖面示意图7、脚手架上作业事项7.1 同时作业层不超过两层。7.2 架子荷载力求均匀分布，避免荷载集中于一侧。7.3 较重的施工设备不得放在脚手架上。7.4 不得随意拆除架上基本结构杆件、连墙杆及其它安全防护设备、材料。7.5 作业时应随时清理落到架面上的材料，要保持架面规矩、整洁，不得乱放材料及工具。7.6 在进行撬推等工作时要站稳、把稳，防止用力过猛身体失去平衡或把物体抛出去。7.7 严禁在29、架上打闹、退着行走或跨坐在外护栏上休息。7.8 雨雪后上架作业时应清除架面上的积雪、积水，避免发生滑跌。7.9 搭好的架子经工地技术负责人、工长、安全员及监理单位验收合格后方可使用。7.10 六级以上大风不得上架作业，六级大风、大雨，或停工一个月以上复工前，架子必须经检查验收后方能使用。8、脚手架的拆除8.1 脚手架的拆除规定：（1）拆卸前，应制定详细的拆卸程序，建立统一指挥并对作业人员进行安全交底。（2）拆除要遵循先上后下、先里后外、先结构后附墙连接件、先搭的后拆后搭的先拆的顺序。（3）应尽量避免单人作业。协作作业应加强指挥并相互询问和协调作业步骤，严格禁止不按顺序进行任意拆卸。（4）因拆除30、上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳定时，应加强临时撑拉措施，以免架子晃动，影响作业安全。（5）拆除现场设置可靠的警戒区域并设专人看管，严禁非施工人员进入作业区内。（6）严禁将拆卸下的材料、杆件向地面抛掷。8.2 拆除前的准备（1）办理拆除手续:工程施工完毕,确认不需要脚手架时,需提出申请由工程负责人和监理人员签字确认后方可拆除。 （2）安全技术交底:工程管理人员要向拆除脚手架的作业人员进行书面技术交底工作,并有接受交底人签字。（3）设置警戒区:在拆除脚手架周围有可能影响安全的范围内要有醒目标志,并有专人负责监护。（4）清理脚手架:将架体上存有的材料和杂物等清理干净,以防落物伤人。（5）拆前检查:31、 应全面检查脚手架,扣件连接,连墙件,支撑体系等是否符合 构造要求, 对有影响拆除安全的隐患部位要采取补救措施。8.3 制定拆除步骤经施工负责人同意,工程外装饰基本结束,其外脚手架可以整体拆除,也可以根据进度第一步拆至屋面顶部,待屋面和外装饰结束再整体拆除,具体拆除步骤如下:（1）拆除脚手架安全防护网。 （2）拆除架体,拆时必须由上而下,逐步逐层,按后装构件先拆,先装构件后拆,一步一清的原则依次进行,严禁上下同时作业,严禁采用踏步式,分段,分立面拆除法。（3）连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除 后再拆除 脚手架。如确实需要分段拆除,但分段拆除高度不应大于2步.如高度大于232、步者,应增设连墙件加固。（4）当脚手架拆至下部最后一根时,长立杆的高度(约6m)。应先在适当位置设临时抛撑,加固后再拆除连墙件。（5）剪刀撑,立杆不准一次性全部拆除,要求做到架体拆到那一层,剪刀撑,拉杆方可拆到那一层。9、安全人员配备计划 本项目部将配置安全总监一名和专职安全员二名及劳务队伍根据现场实际操作工人每50人配备一名专职安全检查员；10、安全生产措施和操作要求: 10.1 架子工安拆作业前应由施工员进行书面技术交底,并由班长签字后方可进行安拆作业。10.2 安拆脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施,并悬挂安全警牌,设置安全警戒区,并派专人看护,严禁非操作人员入内.10.3 应严格33、遵守高处作业有关安全规定，患有不宜高处作业病症的人员及其它不适合高处作业人员不得从事脚手架安拆工作。10.4 所有操作人员必须熟知遵守国家安全法规和本岗位安全技术规程。10.5 操作时不得向下抛掷物件，不得在未固定的杆件上行走，不得在外架上躺坐、休息。10.6 遇六级大风和雨雪天气及夜间应停止脚手架安拆作业。10.7 运至地面的构配件，应及时按规格品种整齐堆放。10.8 在靠近电源处搭设脚手架，必须先切断电源，然后才能进行搭设作业。11、施工安全保证措施11.1 项目脚手架安全保障组织机构（1）项目经理是高空坠落事故应急小组第一负责人，负责高空坠落事故的救援指挥工作。（2）安全总监是高空坠落事34、故应急救援第一执行人，具体负责救援组织工作和事故调查工作。（3）高空坠落事故应急组织机构图项目工程部项目经理隋 坤安全总监张志明办公室救护员生产经 理 现场支援项目全体管理人员各分包单位负责人总工程师 技术支援各栋号工长刘 新施会全可技术员（4） 应急小组下设机构及职责1）抢险组：组长由项目经理担任，成员由安全总监、项目总工程师、生产经理、机电经理及分包单位负责人组成。主要职责是：组织实施抢险行动方案；协调有关部门的抢险行动；及时向指挥部报告抢险进展情况。2）安全保卫组：组长由项目安全员担任，成员由项目办公室、保安队组成。主要职责是：负责事故现场的警戒，阻止非抢险救援人员进入现场；负责现场车辆35、疏通，维持治安秩序；负责保护抢险人员的人身安全。3）后勤保障组：组长由项目物资部经理担任，成员由项目物资部、办公室、商务部组成。主要职责是：负责调集抢险器材、设备；负责解决全体参加抢险救援工作人员的食宿问题。4） 医疗救护组：组长由项目办公室主任担任，成员由办公室文员、救护车组成。主要职责是：负责现场伤员的初级救护等工作。5）善后处理组：组长由项目经理担任，成员由项目领导班子组成。主要职责是：负责做好对遇难者家属的安抚工作；协调落实遇难者家属怃恤金和受伤人员住院费问题；做好其它善后事宜。6）事件调查组：组长项目经理、公司责任部门领导担任，成员由项目安全总监、公司相关部门、公司有关技术专家组成。36、主要职责是：负责对事件现场的保护和图纸的测绘；查明事件原因，确定事件的性质，提出应对措施；如确定为事故，提出对事故责任者的处理意见。11.2 应急工作流程事故发生后1小时内完成事故目击人第一时间报告离事故突发地最近的项目领导各级项目领导及办公室救护员迅速前往出事地点开展救治工作，并电话直接联系项目经理手机，并启动应急机制同时拨打外部报警电话急救中心：120中国人民解放军第163医院：0731-88680163, 0731-88681163公司总部高层、各相关部门和工程指挥部组长：公司总经理副组长：公司书记上报事故信息反馈项目应急小组组长：项目经理副组长：安全总监组员：项目总工、现场经理、机电经37、理事件处理决策XX市安全监督站11.3 防止事故的安全措施（1）进入施工现场的所有人必须佩带安全帽，高空作业人员必须配备并使用安全带。（2）脚手架立网统一采用绿色密目网防护，密目网应绷拉平直，封闭严密。钢管脚手架不得使用严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹的钢管。（3）建筑物楼层临边的四周，无围护结构时，必须设两道防护栏杆或一道防护栏杆并立挂安全网封闭。（4）脚手架的操作面必须满铺脚手板，离墙面不得大于30厘米，不得有空隙和探头板、飞跳板。施工层脚手板下一步架处兜设水平安全网。操作面外侧应设两道护身栏杆和一道挡脚板，立挂安全网，下口封严，防护高度应为1.5米。（5）脚手架必须保证整体结构不变形，纵向必38、须设置斜撑，斜撑宽度不得超过6根立杆，与水平面夹角应为4560度。与结构无处拉结时可加钢管斜撑，与地面的角度视实际情况而定。（6）在外架立杆内侧用密目安全网封严，以防高空坠落和物体打击，网接头处必须连接紧密，不得有空隙。架子操作层下应兜大网眼，每隔两层设一道大网眼。（7）建筑物的出入口处应搭设长36米，宽于出入通道两侧各1米的防护棚，棚顶应满铺不小于5厘米厚的脚手板，非出入口和通道两侧必须封闭严密。（8）危险区域的隔离防护：凡是落物伤人的危险区域（如架子搭拆区，模板拆除区），均设1.8m高防护栏杆，加挂密目安全网进行防护，并挂禁止通行牌，以防止误入受伤。（9）高处作业使用的铁凳应牢固，必要时应39、采用铁凳脚与下面的脚手板点焊；使用的木蹬宜用钢丝与脚手板固定，以防使用时出现倾倒，两凳间如需搭设脚手板，间距不得大于2m。（10）对现场的预留孔洞，必须进行封闭覆盖，危险处，在边沿处设置两道护身栏杆，并于夜间应设红色警示标志灯。（11）龙门架首层进料口处应搭设长度不小于36米的防护棚，其它三个侧面必须采取封闭措施，各层卸料平台出入口处均应设有安全门，通道两侧必须设有安全防护栏杆。（12）结构内预留孔洞及电梯门洞口均根据标准化工地要求，采用角钢和钢板网焊接硬防护设施。11.4 事故的应急措施（1）紧急事故发生后，发现人应立即报警。一旦启动本预案，相关责任人要以处置重大紧急情况为压倒一切的首要任务40、，绝不能以任何理由推委拖延。各部门之间、各单位之间必须服从指挥、协调配合，共同做好工作。因工作不到位或玩忽职守造成严重后果的，要追究有关人员的责任。（2）项目在接到报警后，应立即组织由救护员带领的自救队伍，按事先制定的应急方案立即进行自救；简单处理伤者后，立即送附近医院进行进一步抢救。（3）疏通事发现场道路，保证救援工作顺利进行。（4）安全总监为紧急事务联络员，负责紧急事物的联络工作。（5）紧急事故处理结束后，安全总监应填写记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。（6）平时加强对施工人员的高空作业安全教育，工人每日上岗前，应在现场穿衣镜前检查自身佩戴的安全用具是否齐整、牢固。12、环境41、与职业健康安全保证12.1 施工中严禁随意乱扔废弃物,应严格按垃圾分类方式放入指定垃圾桶内。12.2 施工中的垃圾要及时清理,做到工完场清。12.3 施工中钢管、扣件尽量轻拿轻放，避免工地的噪声扰民。13、脚手架设计与计算序号已知条件 单 位符 号1234搭设高度 落地架部分23m 悬挑架部分17.4m纵距 1.2 m横距 0.85m步距 落地架部分1.5 m 悬挑架部分1.5 mHLaLbh56789同时作业层数 2 层作业层负荷标准值 3 kn/ m2脚手板自重标准值 0.35 kn/m2钢管延米重度 0.0384 kn/m扣件个重度 0 .0015 kn/个1011121314密目网自重42、 0.003 kn/m栏杆、挡脚板自重标准值 0.14 kn/m竹笆脚手板自重标准值 0.15 kn/m2工程地理位置 市郊XX地区基本风压 0.35 kn/m。1516171819风压高度变化系数 落地 1.26 、悬挑1.82风荷载标准值 kn/m风荷载体形系数 s=1.0*=Au/Aw=0.48钢管抗弯模量 5.08 cm钢管弹性模量 2.06105 N/mmzWksWE2021222324抗拉抗压强度 205N/mm截面回转半径 1.58cm惯性矩 12.19cm4计算长度 m长度计算附加系数 1.45FiIL2526272829长细比 L。/ i连墙件约束变形产生轴力 5 kN连墙件43、轴力设计值勤 kN风载荷产生轴力设计值 kN每只连墙件覆盖面积 27 mNNLNLw303132333435钢管48*3.0截面积 4.89cm轴心受压稳定系数 查表C风荷载弯矩设计值 kNm风荷载弯矩标准值 kNm施工荷载标准值轴力和 kN脚手架固定荷载总和 kNAMwMwkNQKNGK校核计算依据国标JG1302011 、J842011、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的基本规定：脚手架的承载能力应按概率极度限状态设计法的要求采用分项系数设计表达式进行设计计算，脚手架稳定性计算详见后附计算。13.1 落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（44、JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为23.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.85米，立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为482.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 （1）均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.200/3=045、.060kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.200/3=1.200kN/m 荷载的计算值 q=1.20.036+1.20.060+1.41.200=1.795kN/m 小横杆计算简图 （2）抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.7950.8502 =0.162106/4248.0=38.153N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （3）挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.060+1.200=1.296kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.246、96850.04/(3842.06105101950.0)=0.419mm 小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求! 大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 （1）荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0360.850=0.030kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8501.200/3=0.051kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.200/3=1.020kN 荷载的计算值 P=(1.20.030+1.20.051+1.41.020)47、/2=0.763kN 大横杆计算简图 （2）抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.036)1.2002+0.2670.763 =0.249106/4248.0=58.681N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （3）挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0361200.004/(10048、2.060105101950.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=(0.030+0.051+1.020)/2=0.551kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.883550.5881200.003/(1002.060105101950.000)=0.85mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.877mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； （1）荷载49、值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0361.200=0.043kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8501.200/2=0.077kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.200/2=1.530kN 荷载的计算值 R=1.20.043+1.20.077+1.41.530=2.285kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准50、值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1033 NG1 = 0.10323.000=2.375kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.200(0.850+0.200)/2=0.378kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.2004/2=0.360kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20023.000=0.138kN 经计算得到，静荷载标准值51、 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.251kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.2000.850/2=3.060kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 0.620 Us 风荷载体型系数：Us = 0.841 经计算得到，风荷载标准值Wk = 052、.70.3500.6200.841 = 0.128kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.251+0.851.43.060=7.543kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.251+1.43.060=8.186kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 53、(m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.1281.2001.500 立杆的稳定性计算 （1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.186kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为2599/16=162； 轴心受压54、立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8186/(0.27397)=76.795N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! （2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.543kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.500155、.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为2599/16=162； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7543/(0.27397)+41000/4248=80.429N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 6.932k56、N小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 32.74 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.19 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 85.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.50 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!13.2 57、悬挑部分脚手架设计计算：钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.85米，步距1.50米。 采用的钢管类型为482.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度2.00米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.05m。拉杆采用钢管100.010.058、mm。 小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 （1）均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.200/3=0.060kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.200/3=1.200kN/m 荷载的计算值 q=1.20.036+1.20.060+1.41.200=1.795kN/m 小横杆计算简图 （2）抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.795 =0.162106/4248.0=38.59、153N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （3）挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.060+1.200=1.296kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.296850.04/(3842.06105101950.0)=0.419mm 小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求! 大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 （1）荷载值计算 小横杆的自重标准值 P160、=0.0360.850=0.030kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8501.200/3=0.051kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.200/3=1.020kN 荷载的计算值 P=(1.20.030+1.20.051+1.41.020)/2=0.763kN 大横杆计算简图 （2）抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.036)1.2002+0.2670.763 =0.249106/4248.0=58.681N/mm2 大横杆的计算强度小于2061、5.0N/mm2,满足要求! （3）挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0361200.004/(1002.060105101950.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.030+0.051+1.020=1.101kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.8831101.1751200.003/(1002.060105101950.000)=1.71mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.730mm 大横杆的最大挠度小62、于1200.0/150与10mm,满足要求! 扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； （1）荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0361.200=0.043kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8501.200/2=0.077kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8501.200/2=1.530kN 荷载的计算值 R=1.20.043+1.20.077+1.41.530=2.285kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当63、直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1033 NG1 = 0.10317.400=1.797kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.200(0.850+0.200)/2=0.378kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例64、采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.2004/2=0.360kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20017.400=0.104kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.639kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.2000.850/2=3.060kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB5000965、-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 0.840 Us 风荷载体型系数：Us = 0.841 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3500.8400.841 = 0.173kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.639+0.851.43.060=6.809kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，66、底部立杆的最大轴向压力N=1.22.639+1.43.060=7.451kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.1731.2001.500 立杆的稳定性计算 （1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.451kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计67、算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为2599/16=162； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7451/(0.27397)=69.906N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! （2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N68、=6.809kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为2599/16=162； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6809/(0.2769、397)+56000/4248=76.968N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.617kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为850mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1050mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，70、截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。 受脚手架集中荷载 P=7.45kN 水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=8.608kN,R2=7.171kN,R3=0.047kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=0.839106/(1.05185000.0)+3.1171000/3060.0=5.33871、N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =0.84106/(0.929185000.00)=4.88N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 72、各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=9.155kN 拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=9.155kN 拉杆的强度计算： 上面拉杆以钢管100.010.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算： =N/A f 其中 N 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 9.16kN； A 斜拉杆净截面面积，A =29.85cm2； 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 3.07 N/mm2； f 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2； 受拉斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算： 斜撑杆采用焊接方式73、与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=9.155kN； lwt为焊接面积，取2984.52mm2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 9154.81/2984.52 = 3.07N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 锚固段与楼板连接的计算 （1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.171kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2；74、 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=71714/(3.1416502)1/2=10mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 （2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.17kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于7170.63/(3.1416201.5)=76.1mm。 （3）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.17kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!