1、目录1.编制依据22.脚手架概况23.材料计划34.施工方法35.施工安全措施86.应急预案87.通风竖井处落地脚手架计算书108.工字钢平台脚手架计算书169.工字钢受力计算221. 编制依据1。1规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程1.2图纸4号商务办公楼结构施工图：S-255S306、S509S-515 1.3计算软件PKPM 施工计算软件2. 脚手架概况4号楼砌筑工程开始施工，包括地下室、核心筒内外墙洞口处墙体砌筑.地下室、核心筒外墙及大部分内墙洞口施工，使用活动式脚手架。号墙体在通风竖井与电梯井道之间,由于通风井内管道先施工，需要在电梯井内，从2、地下一层开始搭设落地脚手架，架体高49m,49m以上部分搭设工字钢平台，在平台上搭设脚手架，高度19.6m.号墙体砌筑由于两侧均为电梯井道，需要搭设工字钢平台，在平台上搭设脚手架，高度16。6m。具体位置如下图：脚手架位置平面图3。材料计划序号材料、设备名称单位数 量进场时间148.03。0钢管m1200随工程进度进场2扣件个400350mm厚脚手板m1504安全网 m1205活动式脚手架个54.施工方法脚手架使用的钢管规格为48.03.0。脚手架必须设置扫地杆。扫地杆距离地面150mm。剪刀撑沿脚手架外侧面立面布置。作业面上满铺脚手板，脚手板两端与脚手架用铁丝绑扎牢固，严防倾翻.4。1活动式3、脚手架 地下室、核心筒外墙及大部分内墙洞口施工，使用活动式脚手架。活动式脚手架必须全部放在已浇筑完成的顶板上，尽量避开落物区域。移动脚手架下设专人看护，防止脚手架突然移动，脚手架移动时，脚手架上严禁上人，施工人员必须等架子移动到施工部位才允许上架子，严禁架子带人移动。4。2 号墙体砌筑脚手架4。2.1在电梯井底-3。9m处搭设双排落地脚手架，脚手架总高49m,分为两个部分,第一部分为双管脚手架,高度为20m，第二部分为单管脚手架，高度29m.立杆的纵距1。8m，立杆的横距1。2m,步距1.4m。由于每层洞口周边需要砌筑墙体，无法设置连墙件，在每层顶板处的横杆与梁及墙体顶紧，间距4。2m.墙体砌4、筑脚手架平面图11剖面图（双管部分） 1-1剖面图（单管部分）4。2.2 49m以上施工，使用20a工字钢搭设平台，在核心筒墙体上对应位置植直径16钢筋，将300300钢板与钢筋塞焊焊接，工字钢一端与钢板焊接，固定在核心筒墙体上，一端与顶板锚固,锚固长度1m。工字钢间距1。8m，在工字钢上满铺50mm脚手板，在工字钢上搭设脚手架，脚手架立杆位置与工字钢相对应，在工字钢上焊钢筋，将立杆插在钢筋上.脚手架高度19。6m,立杆的纵距1。8米，立杆的横距1。8米，步距1。4米。 墙体砌筑脚手架平面图焊接节点立杆固定详图22剖面图4。3 号墙体砌筑脚手架将20a工字钢一边放洞口上，另一边与顶板锚固，工字5、钢间距1。8m，在工字钢上满铺50mm脚手板，在工字钢上搭设脚手架,脚手架立杆位置与工字钢相对应，在工字钢上焊钢筋，将立杆插在钢筋上。脚手架高度19。6m，立杆的纵距1。8米，立杆的横距1。8米，步距1。4米。号墙体砌筑脚手架平面图33剖面图5.施工安全措施5。1搭、拆脚手的专业架子工必须按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB-5036）考核合格，持证上岗。5.2作业人员应戴好安全帽，系好安全带,严禁穿拖鞋、硬底及带钉易滑鞋,袖口裤口应扣紧。5。3当遇有五级以上的强风或下雨天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业.5.4夜间不的进行脚手架的搭设与拆除作业。6.应急预案为保证保证发生意外6、事故,项目部制定了应急反应措施，出现问题立即启动:6.1事故发生后,事故现场第一目击者迅速向指挥中心发出求救信号。求救信号可以采用呼喊，口信，通讯工具等一切可能的方式.6。2应急救援指挥中心接到险情信息后，立即做出下述应急反应:（1）对内组织抢险队，立即进行现场抢险工作.(2）通过通讯工具立即与外部机构联络，向相关的公安、医院等部门联络，请求支援。6.3应急救援指挥中心组织机构组成(1)应急救援领导组:项目经理高山担任组长,项目总工张莉莉担任副组长.（2）通讯运输组：刘海生担任组长,各专业工长为组员。(3）现场抢险组：生产经理李东洪担任组长,技术部、生产部全体人员为组员。(4)医疗救护组：书记7、庞翠萍担任组长，办公室、行政部全体人员为组员。（5）保卫疏导组：安全负责人王子申担任组长，全体保安为组员。（6）事故调查组：安全负责人王子申担任组长，全体技术人员、安全员为组员。6.4应急救援指挥中心各小组职责（1）应急救援领导小组职责：脚手架工程发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作,随时掌握各组新动态并做出最新决策。(2)现场抢险组职责：采取紧急措施,尽一切可能抢救伤员及被困人员。采取有效措施防止事故进一步扩大.(3)通讯运输组:保证现场通讯、道路畅通。（4)医疗救护组：在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止8、受伤部位受污染等），使重度受害者优先得到外部救援机构的救护，协助外部救援机构转送受害者至医序机构，并指定人员护理受害者。(5）保卫疏导组:设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运行.保持抢险救援通道的通畅，引导救援人员及车辆的进入.（6)事故调查组:负责内部对事故的调查、分析及配合上级部门对事故的调查.6。5应急报告程序：(1）当事故发生时,应立即向项目部安全部报告.(2）一般情况下，安全部在接到事故报告电话后应立即通知各应急救援小组，并在应急救援小组的指挥下协助保卫疏导组疏散对与事故应急无关的人员；当情况紧急时应及时通知项目经理。如发生重大事故时应由项目经理进行决策后，向上级邻导部9、门汇报，并向有关单位发出救援请求.6。6应急通讯电话：急救电话：120、999；火警电话:119；望京医院电话：84739114。6。7工地至望京医院线路图：约3.7公里,驾车9分钟可到。工地至望京医院线路图7。通风竖井处落地脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011建筑结构荷载规范GB500092012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00.双排脚手架，搭设高度49。0米,20.0米以下采用双管立杆,20.0米以上采用10、单管立杆。立杆的纵距1。80米，立杆的横距1。20米，内排架距离结构0。30米，立杆的步距1。40米。钢管类型为483.0,连墙件采用2步2跨,竖向间距2。80米，水平间距3.60米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2,按照铺设4层计算.栏杆采用木板,荷载为0。17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2.脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0。30kN/m2，高度变化系数1.0000,体型系数0。6000.地基承载力标准值190kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0。40.钢管惯性矩11、计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=（D4d4）/32D。一、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.800/2=0。315kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.800/2=1.800kN/m 荷载的计算值 q=1。20.038+1.20。315+1。41。800=2.944kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: 12、M=2。9441。2002 =0。530106/4491.0=117。999N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值 q=0。038+0.315+1。800=2。153kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.1531200.04/(3842.06105107780.0)=2.619mm小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求！二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆13、的最大弯矩和变形。1。荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0。0381。200=0。046kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2001.800/2=0.378kN 活荷载标准值 Q=2。0001.2001.800/2=2。160kN 荷载的计算值 P=(1.20.046+1.20。378+1。42。160)/2=1。766kN 大横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=0。08（1.20。038）1.8002+0。1751.7661.800=0。568kN.m=0.514、68106/4491.0=126.559N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0。6770.0381800。004/(1002.060105107780。000）=0。123mm集中荷载标准值 P=（0.046+0。378+2。160）/2=1。292kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1461292.0401800.003/(1002。060105107780。000)=315、.889mm最大挠度和 V=V1+V2=4.012mm大横杆的最大挠度小于1800。0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.0kN，双扣件取12。0kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.800=0.069kN脚手板的荷载标准值 P2=0。3501.2001.800/2=0.378kN 活荷载标准值 Q=2。0001。2001。800/2=2。160kN 荷载的计算值 R=1.16、20。069+1。20.378+1。42.160=3.561kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN。四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0。1375 NG1 = 0.13849。000=6。874kN(2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041。800(117、.200+0.300）/2=1.890kN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0。1701。8004=1。224kN(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.010 NG4 = 0.0101。80049.000=0。900kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10。888kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2。00021.8001.200/2=4.320kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力18、设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力: N=1.210.888+1.44.320=19。113kN五、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=19。113kN; i 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550； l0 计算长度 （m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551。5501。400=2.506m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2; W 立杆净截面模量（抵抗矩),W=4。419、91cm3； 长细比,为2506/16=157 0 允许长细比(k取1)，为2170/16=136 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.284； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00N/mm2；经计算得到: =19113/（0。28424)=158.826N/mm2; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求！六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下列计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 4.0120、4kN； NQ 活荷载标准值， NQ = 4。320kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0。137kN/m；经计算得到,不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 83。682米。扣件脚手架计算满足要求！8。工字钢平台脚手架计算书钢管脚手架计算书依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011建筑结构荷载规范GB500092012钢结构设计规范GB500172003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度16。6米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.80米，立杆21、的横距1。80米,内排架距离结构0。20米，立杆的步距1.40米。钢管类型为483。0，连墙件采用2步2跨，竖向间距2。80米，水平间距3.60米。施工活荷载为0。5kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2,按照铺设1层计算。栏杆采用木板，荷载为0.00kN/m,安全网荷载取0。0000kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1。0000,体型系数0。6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0。40.钢管惯性矩计算采用 I=（D4-d4）/64，22、抵抗距计算采用 W=（D4d4）/32D。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0。3501。800/2=0。315kN/m 活荷载标准值 Q=0.5001。800/2=0.450kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1。20.315=0.424kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40。450=0。630kN/m 大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合23、简图（支座最大弯矩）2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=（0.080。424+0。100.630)1.8002支座最大弯矩计算公式如下： 支座最大弯矩为 M2=(0。100。424+0。1170.630)1。8002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.376106/4491。0=83。772N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0。315=0.353kN/m活荷载标准值 q224、=0。450kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=（0。6770。353+0。9900。450）1800.04/(1002。06105107780。0）=3.238mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。0381。800=0.069kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.8001。800/2=0.567kN 活荷载标准值 Q=0.5001.8001.800/2=25、0.810kN 荷载的计算值 P=1.20。069+1。20.567+1。40。810=1。897kN 小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=（1。20。038)1。8002/8+1。897=0.872106/4491。0=194。270N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V26、1=5.00.0381800.004/(3842。060105107780。000）=0。236mm集中荷载标准值 P=0。069+0。567+0。810=1。446kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1446。1201800。01800。01800。0/(482。06105107780.0)=7.914mm最大挠度和 V=V1+V2=8。150mm小横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm，满足要求!三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.0kN，双扣件取27、12。0kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1。荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.800=0。069kN脚手板的荷载标准值 P2=0。3501.8001。800/2=0.567kN 活荷载标准值 Q=0.5001.8001.800/2=0.810kN 荷载的计算值 R=1.20。069+1。20。567+1.40。810=1.897kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN。四、脚手架荷载28、标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；本例为0.1375 NG1 = 0.13816。600=2。282kN(2）脚手板的自重标准值(kN/m2）；本例采用木板脚手板,标准值为0.35 NG2 = 0.35011。800(1。800+0.200)/2=0.630kN(3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）;本例采用栏杆、木板脚手板挡板,标准值为0。00 NG3 = 0.0001。8001=0.000kN(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2）；0。000 NG4 = 0.0001.80016.29、600=0.000kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.912kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ = 0.50011.8001。800/2=0.810kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力: N=1。22.912+1.40.810=4.628kN五、立杆的稳定性计算：1。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=4。628kN； i 计算立杆的截面回转半30、径，i=1。60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1。600; l0 计算长度 （m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.6001。400=2。587m; A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.491cm3； 长细比，为2587/16=162 0 - 允许长细比（k取1)，为2240/16=140 210 长细比验算满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268; - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值,f=231、05.00N/mm2；经计算得到： =4628/(0。27424）=40.708N/mm2; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H,按下列计算: 其中 NG2K - 构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K = 0。630kN； NQ 活荷载标准值， NQ = 0。810kN； gk - 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0。137kN/m;经计算得到，不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度 H = 129.833米.扣件脚手架计算满足要求！9。工字钢受力计算一、梁的静力计算概况1、计算模型32、基本参数:长 L =2。7 M2、梁间距（受荷面宽） B： 1.3 M3、均布力:标准值qk=qg+qq =0.758+19=19.76 KN设计值qd=qgG+qq*Q =0.7581.2+19*1。4=27.51KN二、选择受荷截面1、截面类型：工字钢：I20aH 截面高截面宽*腹板厚*翼缘厚：H 200* 100* 7 11mm 2、截面特性：Ix= 2370cm4 Wx= 237cm3 Sx= 136.1cm3 G= 27。9kg/m翼缘厚度tf= 11.4mm 腹板厚度tw= 7mmWx： 229。58 cm3Sx： 131。67 cm3 (单位自重) G： 27 Kg/M三、相关参33、数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数x：1。05 3、梁的挠度控制v：L/250 4、恒载标准值 g：。753 KN/M2 5、活载标准值 q: 14 KN/M2 6、恒载分项系数G： 1。2 7、活载分项系数Q： 1.4四、内力计算结果 1、支座反力 RA = qd * L / 2 =37。14 KN 2、支座反力 RB = RA =37。14 KN 3、最大弯矩Mmax = qd * L L / 8 =25.07 KN。M五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力max = Mmax / (x * Wx）100.74 N/mm2 2、A处剪应力A = RA * Sx / （Ix tw)34、30.47 N/mm2 3、B处剪应力B = RB Sx / (Ix * tw)30.47 N/mm2 4、最大挠度fmax = 5 qk * L 4 / 384 1 / （ E I ）=2。8 mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 964 6、梁上荷载标准值：qk=g+q= 14.753 KN/M2 7、梁上荷载设计值:qd=G*g+Qq= 20.5036 KN/M2 8、单元长度荷载标准值：qkl=qkB= 19。17 KN/M 9、单元长度荷载设计值:qdl=qd*B= 26.65 KN/M 10、跨中弯矩：Mmax=1/8（qdl+0.01G）L2= 24。58 KN。M 弯曲正应力max= 100.74 N/mm2 抗弯设计值 f ： 215 N/mm2 ok！ 支座最大剪应力max= 30.47 N/mm2 抗剪设计值fv ： 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ 964 挠度控制值v:L/ 250 ok! 验算通过！