1、目 录1、编制依据11.1施工组织设计11.2施工图纸11。3规范、工艺12、工程概况22。1、设计概况：22.2、施工现场模板堆放平面布置图：42。3、设计图:52.4、工程特点、难点、重点分析：73、施工准备83.1、技术准备工作：83.2、主要机械设备的选择及数量：83。3、材料准备:84、施工安排94。1、施工部位及工期要求：94.2、劳动组织:95、主要施工方法及措施115。1、施工流水段的划分:115。2、隔离剂的选用及使用注意事项:145.3、模板设计：145.4、模板的现场支设与外加工：305.5、模板拆除:335.6、模板的维护与维修：355.7、季节性施工措施：366、质量2、要求及管理措施376。1、工程质量目标：376。2、质量要求及允许偏差:376。3、质量保证措施:387、其它管理措施407.1、安全注意事项及保证措施：407.2、文明施工及环境保护管理措施：417.3、成品保护措施:417。4、材料管理措施:42附录431、墙模板计算书432、楼板模板支撑架计算书493、柱模板支撑计算书544、梁模板计算书601、编制依据1.1施工组织设计XX能源公司综合楼工程施工组织设计1.2施工图纸 图纸类别图纸编号出图日期建筑建总-0、建施-1建施-392008.9结构结施1结施382008。9结附-1结附-132008.9给排水水施-1水施312008。9设备暖施3、1暖施-152008。9电气电施-1电施272008。9弱电弱施-1弱施-252008.91。3规范、工艺2、工程概况2。1、设计概况：序号项目内容1建筑面积总建筑面积(m2）35841.07m2地下建筑面积4980。64m2占地面积2171。27m2标准层面积30860。43m22层数地上21层（22层为机房）地下地下2层3结构形式基础结构梁板式筏型基础结构类型框架-核心筒结构4地下防水结构自防水P8防水混凝土材料防水SBSPY-PE-PE 4mm+4mm构造防水止水钢板、橡胶止水条5结构断面尺寸基础底板厚度（mm）主楼1200、裙楼700外墙厚度(mm)地下二层450、地下一层350内墙厚4、度（mm）200、250、350楼板厚度（mm）80、100、120、130、140、150、160、180、200柱断面尺寸(mm）500500、500700、700700、800800地梁断面尺寸（mm）600（1100、1600、2000、2400）、7001600、8001100、8001200、9002200、10002400、17002400梁断面尺寸（mm）200(300、350、400、450、500、600、700、750)250（350、450、500、600、700、720）300（400、450、500、520、550、580、600、650、700、800、820、95、00、1000、1100）350（520、700、720、750、800、820、1100、1200、2020)400(450、500、600、650、700、750、800、820、850、900、1100、1200）450（500、700、900、920）500（500、550、700、750、800、900）（350、450）400/7506楼梯形式梁板式楼梯7抗震等级框架三级剪力墙二级8钢筋类别结构钢筋种类级(HPB235）、级（HRB400）9其他设备预留出墙套管为出外墙200mm2.2、施工现场模板堆放平面布置图：2。3、设计图:主楼地下部分主楼地上部分裙楼地下部分裙楼地上部分2.6、4、工程特点、难点、重点分析：2。4。1、管理方面难点：模板工程施工工艺复杂,牵涉到的工序、工种、机具、材料、人员等都比较多，施工质量要求高，必须建立严格的组织管理体系。以下几点组织管理原则，施工中具体布置实施。2.4。1。1、加强过程控制，严格执行三检制.2.4.1。2、坚持质量验收制度,按照验收程序，自检不合格不得上报验收。2。4.1.3、组建模板验收评定领导小组，对自检合格后的模板工程进行验收,对拆模后的质量进行评定和总结，发现问题、解决问题，使模板工程质量逐步提高。2.4。2、技术方面难点：2。4.2。1、本工程部分层高较高，模板支撑体系危险性较大，故对模板的支撑体系提出了较高的要求,7、确保在施工安全及结构稳定，并保证支撑体系的牢固可靠.3、施工准备3.1、技术准备工作：3.1.1、图纸及技术资料的准备：组织有关人员熟悉规范交底，组织图纸会审，了解设计意图，力求将问题控制在施工前.3。1。2、组织及管理准备：编制施工方案，制定管理措施，建立健全各项管理体系，按审批后的施工方案指导施工。3.1。3、材料资源调查：根据工程所需要的材料及机械设备用量及时提出计划上报物资部进行解决，尽量避免因此而引起的误工损失。3.2、主要机械设备的选择及数量：为了加快施工进度，减轻劳动强度，根据工程工期、工作量、平面尺寸和施工需要，施工配置机械具体计划如下：施工机械配置机 械 名 称数 量型 号功8、 率备 注塔 吊25613/401390KW砂 轮 机2SJ080.75KW圆 盘 锯3MJ1043kW单面木工压刨床4MB1033kW手 电 钻8ZS1050。2KW台 钻3DQ802。2KW手 提 电 锯4DQ800。5KW交 流 电 焊 机2BX3-300-2234kW3。3、材料准备:主要材料计划如下表：主要材料计划表材料名称规 格单位数量最早进场日期备 注多层板15mmm240002012年5月15日方 木50100mmm31302012年5月15日方 木100100mmm31002012年5月15日钢 管483。5mmt302012年5月15日碗扣式脚手管1.8m1。5m1。2mt9、2002012年5月25日顶 托600mm个85002012年5月25日对拉螺栓160016根15002012年5月15日带止水片对拉螺栓160016根22002012年5月25日对拉螺栓4501635016根30002012年5月15日带止水片4、施工安排4。1、施工部位及工期要求：施 工 部 位开始时间结束时间备注基础底板2012年5月10日2012年6月5日0。00以下结构2012年5月15日2012年6月30日0。00以上结构2012年7月1日2012年11月15日4.2、劳动组织:4。2。1、木工工长职责结合施工组织设计配合技术部门编制本专业施工方案和技术、安全、环境保护、职业健康安10、全交底,并负责贯彻实施。协助技术部门负责本专业所使用的机具设备用具和材料的计划，填写计划单向生产经理提供计划进场时间。配合资料员做好本专业的技术资料填写,合格证及文件的整理签认工作。协助组织质检员、采购员、保管员对本专业进场材料、机具设备的进场检验,并对质量、环境、职业健康安全负责。协助生产经理抓好专业工序安排、进度安排和材料设备布置安排及环境管理方案和职业健康安全管理方案相关内容的实施。协助安全员抓好现场安全生产、文明施工、环境保护、职业健康安全工作,并对其全面负责。做好对本专业施工人员当面进行技术、环保、职业健康安全交底培训,指导其按操作工艺施工.配合施工班组和质检员对分项、分部工程进行自11、检、互检，并监督巡查施工质量，加强过程控制，对本专业工程质量负责.确保分项工程验收合格率必须达到100%;4。2。2、现场班组长职责熟悉结构图，掌握设计变更或洽商以及项目部的技术交底，做好模板材料计划.根据设计要求，督促木工班组严格按图施工，并在施工中及时解决出现的技术问题和质量问题，若超出自己职权范畴，应向有关部门请示处理意见.本工种每道工序在施工前必须进行交底,并在施工中勤检查，多督促，确保质量，力争做到一次成活。4。2.3、劳动力组织和分工为使本工程顺利进行，根据工艺流程及流水段的划分，及时协调各生产要素，科学合理组织劳动力，使工序衔接紧密，节奏明快,操作人员的劳动强度均衡.根据施工总控12、制计划，现场劳动力投入见下表 工 种木 工架子工壮工信号工其它合计人 数20030306202865、主要施工方法及措施5。1、施工流水段的划分:基础筏板及外墙流水段划分示意图16。800以下部分流水段划分示意图16.800以上部分流水段划分示意图5。2、隔离剂的选用及使用注意事项:结合本工程采用模板情况环保施工的要求，墙体模板、顶板模板均采用水质脱模剂,冬雨期施工时不宜使用水质脱模剂。模板清理后要及时涂刷脱模剂,并且涂刷均匀，不流坠，不得污染钢筋和混凝土接茬部位。5.3、模板设计：5.3.1、0。000以下模板设计5。3。1.1、基础底板模板设计：底板外侧模板采用240mm厚砖胎模和多层板结13、合，砖胎模高度为300mm高；砖胎模采用MU7.5灰砂砖、M5水泥砂浆砌筑.多层板采用15mm厚，16的丝杆与措施钢筋焊接拉住，详见下图：导墙及反梁模板：外墙在地梁上表面300mm(即-8。300m）处设置防水导墙，此部分导墙和底板及反梁一起浇筑。对这部分墙体，防水导墙模板采用15mm厚多层板，水平方向背楞为两道双钢管间距200mm，竖向双钢管背楞间距700mm。反梁模板同样采用15mm厚多层板,支撑方式水平采用双钢管，内侧采用50x100方木，外侧地反梁采用3道止水螺栓,水平间距为500mm,反梁侧模板用钢管斜撑在25钢筋焊制的支架上固定，斜撑间距1000mm。见上图。地梁与柱子交汇的部位模14、板形式为木模板，柱脚使用15mm厚多层板和方木制作而成。柱脚相对的模板使用对拉螺栓拉住，上下各一道，起步300mm,间距600mm。以增加稳定性及强度。示意图见下：底板集水坑模板:本工程底板集水坑模板采用15mm厚多层板，50mm100mm方木间距300mm背楞拼成大模板，再用钢管支撑做成整体筒模，基坑底部预留洞口以便振捣,待振捣完毕后封上.现场准备沙袋作为配重,以防筒模在混凝土浇筑时浮起.同时，浇筑时要注意从四周对称下灰，防止模板挤偏或上浮。模板示意图如下。底板集水坑模板示意图5。3.1。2、墙体模板设计:本工程地下二层层高3。9米，墙高3.56m，计算高度为3560mm,墙厚350mm,两15、侧楼板厚度160mm。墙体及核心筒模板采用木模板，面板厚度15mm。阴阳角处做成企口搭接。内龙骨间距200mm，内龙骨采用50100mm木方,外龙骨采用双钢管48mm3。5mm。对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+550+600mm，断面跨度方向间距600mm，直径16mm。外龙骨间距和对拉螺栓布置相对应。地下室外墙使用止水螺栓。墙体配板详见下图:由于为使墙体不跑模、不胀模,使浇筑出的混凝土到达较好的宏观效果，确保墙体尺寸和位置的准确,须处理好模板的连接、加固以及侧向支撑问题。钢管与护坡壁接触的地方要加垫木.支撑钢管起步600mm，中间均匀分布。钢管的水平16、间距为1400mm。垂直方向上的钢管在中部锁一道钢管，以增加垂直方向上的整体性.最上一排钢管在钢管端部再横锁一道通长水平钢管。内侧钢管支撑数量及间距同外侧，加垫木支撑在预埋的地锚上，主要节点见下图:本工程地下一层高4.5米，墙高4.32m，计算高度为4320mm，墙厚350mm，两侧楼板厚度180mm。墙体及核心筒模板采用木模板,面板厚度15mm。阴阳角处做成企口搭接。内龙骨间距200mm,内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3。5mm.对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+440+500+500+500mm，断面跨度方向间距600mm，直17、径16mm。外龙骨间距和对拉螺栓布置相对应.地下室外墙使用止水螺栓.墙体外侧斜支撑参照地下二层支撑，墙体配板详见下图:5.3.1。3、柱模板的配置均采用厚度为15mm厚多层板、50100方木现场配制模板。竖向次龙骨采用50100mm木方间距200mm,采用预制槽钢柱箍，间距600mm.支撑系统采用钢管与钢丝绳顶拉相结合的方式，与地面夹角4560。在底（顶）板浇筑时预留25钢筋地锚拉环，作为受拉及支顶的受力点。5.3。1.4、阴阳角处比较容易跑浆、漏浆，针对这个问题，特使用以下做法，以避免漏浆现象的发生。做法示意图如下：5.3。1.5、对拉螺杆：模板使用的穿墙螺栓直径为16,地下室外墙及外侧地梁18、采用止水螺栓,止水部分焊接有1001003止水钢板，两端有可以重复使用的锥形螺母及端杆。地梁及顶板梁采用16普通对拉螺栓，使用时套PVC套管，可以回收重复使用。具体形式见下图，具体计算见附件。5.3。1.6、顶板及梁模板的支设:模板及支撑配置层数：顶板模板采用15mm厚多层板作面板，50100mm木方作次龙骨间距250mm,100100mm木方为主龙骨间距900mm，支撑系统采用碗扣式落地脚手架，立杆采用三根1。5m碗扣件，沿主龙骨方向立杆间距为900mm，沿次龙骨方向立杆间距为1200mm.立杆上端设可调顶托，立杆下垫50100400木方，要求方向一致.立杆总高度为4.55m，地下室净高5.19、06m，扣除垫木及主次龙骨，立杆的自由高度为300mm。考虑到顶板高度较高,在碗口架临近梁的一侧沿全高全长加设剪刀撑，以增强整体性和稳定性。剪刀撑斜杆与水平夹角为4560.地下一层层高4.5m，板厚180mm.本层碗扣式落地脚手架立杆间距9001200mm，立杆采用2根1。5m+1根0。9m碗扣件，立杆总高3。9m，次龙骨间距250mm,主龙骨间距900mm，扣除垫木及主次龙骨，立杆的自由高度为220mm.地下室最大梁截面为400x850mm，梁采用独立支撑系统，梁侧模用15mm厚多层板,次龙骨为50100mm木方，水平向设置，间距200mm。对拉螺栓布置2道,在断面内水平间距100+350m20、m，断面跨度方向间距800mm，直径16mm。双钢管背楞,间距800mm。梁底模采用15mm多层板,背楞为4根50100mm木方，其下设置100100700mm木方作为托梁，间距为900mm。支撑为双排碗扣式脚手架，立杆横向及纵向间距均为900mm，步距1500mm+1500mm+900mm.两侧立杆沿全高全长加设剪刀撑，以增强整体性和稳定性。剪刀撑斜杆与水平夹角为4560.楼板及地下室模板的配置量为满配，地上部分为三个楼层量的模板周转使用，随着施工进度，随时增补。5.3。2、0.000以上模板设计5。3。2.1、墙体模板设计：（1）本工程地上部分一二三层，层高6m，5。4m，仅核心筒部分有墙21、体，采用和地下室相同的支模体系，面板厚度15mm。阴阳角处做成企口搭接.内龙骨间距200mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+440+500+500+500+500+550+600mm，断面跨度方向间距600mm，直径16mm。外龙骨间距和对拉螺栓布置相对应。核心筒和电梯井墙模板内侧相互对顶，无法对顶的在顶板上预埋地脚钢筋，采用钢管斜撑。墙体配板详见下图:(2)四层以上为标准层，层高3。6m。模板仍使用15mm多层板.5.3。2.2、柱模板设计同地下室做法。5.3.2。3、顶板、梁模板22、设计：首层层高6m，板厚120mm。本层碗扣式落地脚手架立杆间距12001200mm，立杆采用3根1.8m+1根0.9m碗扣件，立杆总高5。4m，次龙骨间距250mm，主龙骨间距900mm，扣除垫木及主次龙骨，可调顶托的自由高度为280mm。二、三层层高5。4m,板厚120mm。本层碗扣式落地脚手架立杆间距9001200mm，立杆采用2根1.8m+1根1.2m碗扣件，立杆总高4.8m，次龙骨间距250mm，主龙骨间距1200mm，扣除垫木及主次龙骨，可调顶托的自由高度为300mm。立杆下垫50100400木方，要求方向一致。同时为防止顶板模与墙体之间跑浆，在多层板与墙接触的部分加橡胶条.荷载计23、算及支设形式:本工程现浇板厚度有200mm、140mm、160mm、120mm等形式,取其中最不利情况下200mm板厚进行验算。具体计算见附件，支设见下图:5。3。2.4、楼梯模板设计：楼梯模板踏步使用15mm厚多层板与方木支设而成，底板采用15mm厚多层板，50mm100mm方木沿板长方向间距300mm设置,100mm100mm方木间距1000mm设置。支撑采用483.5钢管及顶托，钢管下方垫50mm100mm方木。楼梯模板现场制作，现场安装。楼梯模板施工，先支好底模,再支定型踏步模板。施工过程中注意控制标高，踏步模注意第一步与最后一步的高度与装修高度的关系。楼梯模板支设见下图：楼梯模板支设24、示意图5.3.2.5、门窗洞口模板设计:地下一层至三层门窗洞口模板采用15mm厚多层板，50mm100mm方木间距300mm背楞拼成大模板，再用钢管支撑。根据门窗洞口尺寸做好放样,完成后编号，吊至相应部位安装、固定。具体如下图示： 门窗洞口模板示意图5。3.3、施工缝模板设计：5。3.3。1、基础底板后浇带模板使用15mm厚多层板及方木制作而成，多层板高度同底板，上下两道50100方木在两边对顶支撑。多层板中间安放通长木条,以便以后加设遇水膨胀止水条。示意图如下：5。3.3。2、地下室顶板、梁后浇带模板要求自成独立支撑体系，也就是说，地下室顶板、梁模板拆除时，后浇带处模板不受影响,也不拆除，见25、下图： 5。3。3。3、梁、顶板分段及后浇带处施工缝模板：顶板分段及后浇带处施工缝模板采用15mm厚多层板作为挡板，顶板用50mm100mm方木上、下两道水平间距1200mm作为支顶，梁用50mm100mm方木上、中、下三道水平两列支顶.配置如下图所示。底板分段及后浇带施工缝模板示意图梁分段及后浇带施工缝模板示意图5。3.3.4、墙体竖向施工缝:墙体竖向施工缝采用15mm多层板作为挡板,由于墙体宽度较宽，增加三道竖向50mm100mm方木作为背楞,然后用16普通穿墙螺栓作方木的支撑，间距为螺栓孔的距离.示意图如下:5。3。3。5、梁、板接头及梁、柱接头处施工缝模板的支设：由于柱梁、板混凝土标号26、不同,为保证施工质量，接缝处用钢板网隔开，图示如下：5.3。4、预留洞口模板：5.3。4.1、墙预留设备洞口模板，采用15mm厚多层板及木背楞制作,根据洞口大小不同确定如何加设内撑。5.3.4.2、墙预留设备洞口模板安装：上下左右用洞口加筋固定，洞口加筋上朝向洞口模板一侧加15mm规格的水泥垫块。在12固定筋朝向洞口模板一侧加15mm规格的水泥垫块。如下图所示：图4.8。2 预留洞口模板示意图5.3.4.3、板预留洞：用四块15mm厚多层板制作成符合设计要求的顶板留洞口模板.（前后左右四面,上下没有）如上图所示.固定方法同墙体洞口模板，靠洞口加筋固定.为防止混凝土漏入，在洞模周边加贴密缝条。527、.3.5、顶模棍：墙体采用双F卡作为顶模棍。双F卡在制作时要用无齿距切割，长度要小于墙体截面尺寸2mm，两端头及边缘10mm之内用防锈漆涂刷均匀。双F卡应间距1200mm梅花形布置,洞口处布置应遵循以下原则：高度小于等于2m的洞口每边要设上、中、下三道,每道两根；高度大于2m的每边设四道，每道两根.5.3。6、清扫口：设置在柱、墙的底部，梁的根部，便于清理，封堵要严密，不跑浆。5.4、模板的现场支设与外加工：5。4.1、地下室墙体模板支设：5。4。1。1、地下室模板15厚多层板模板.5.4.1.2、在底板浇筑混凝土时预埋25钢筋地锚。地锚距墙3m，露出地面150mm，间距1.2m放置，与附加的28、钢筋焊接。5。4。1.3、墙体模板支设位置为导墙下100mm，用通长水平100100方木作为托梁支撑,下面用竖向100100mm方木间距600mm支撑.5。4。1。3模板安水平龙骨，起步距地面200mm,再用3形卡、对拉螺栓收紧,最下面三道螺栓用双螺母。竖向龙骨为50x100方木，间距为200mm。5。4。1。4、地下室外墙模板支撑采用483。5钢管做斜撑,外侧支撑在基槽护坡上,沿护坡在1。0m、2。5m、4.0m等高度支撑，支撑沿墙间距为1。4m设置。支撑钢管内侧支撑于钢筋地锚上。5.4.1.5、在安装墙模板前板面必须清理干净并刷好隔离剂。检查水电予埋箱盒、予埋件、门窗洞口予埋是否完毕；保护29、层厚度是否满足要求，并办理完隐检手续，方可进行下道工序施工.5。4.1。6、模板支设严格按模板配置图支设，为防止模板下口跑浆，在模板下口用海绵条封严，粘贴海绵条时，先在距施工缝顶面3mm处弹线，沿着线将海绵条粘贴在板面上.5.4.1.7、模板安装后接缝部位必须严密，为防止漏浆在接缝部位加贴密缝条。底部加垫10mm厚的海棉条。5。4。1.8、施工过程中注意成品保护，并随时检查埋件、预留孔洞、水电管线、门窗洞口位置等是否准确。5。4。1.9、模板安装完毕后,必须经过检查验收；预检合格后方可浇灌混凝土。5。4。2、柱模板安装5。4。2.1、每柱四片模板，四角相邻两块柱模板采用企口连接。模板安装时,沿30、柱模板边缘线外2mm粘贴海绵条进行密封。5.4。2。2、第一片模板就位后，设临时支撑或用铁丝与柱主筋临时固定，然后依次将其余三片模板就位，并做好支撑。5.4.2。3、柱箍采用8槽钢,柱底柱箍起步为200mm,往上间距600mm。5.4。2。4、柱模板立面设两根拉锚或斜撑，与地面成4560夹角固定在楼板中的预埋钢筋环上。5。4。2.5、柱模板校正加固.1）为保证模板根部位置的准确及保护层厚度，用14钢筋焊制四个顶模棍，预埋在在板上,示意图如下：2)根据柱控制线校正柱模位置，并采用木楔与地锚将柱模下口固定。3）将线坠分别吊于模板及相邻模板的上口。使线坠由模板上口延伸接近楼面检查模板的垂直度。4）对31、于群柱应先安装两端柱模,校正固定后依次安装中间各柱，并拉通线检查校核。5。4.3、门窗洞口模板安装：门窗洞模板是采用方木与多层板制作的工具式模板,入模时把模板调校方正，在支墙模前沿洞口模四周贴好3cm厚密封条。为保证门窗口不移位,洞口两侧及下面用12钢筋弯成开口套与附加筋点焊牢固,每边不少于三根,窗口模下面要打眼以使气泡排出，为使窗口不产生上浮，下口边用6钢筋与窗台筋连接牢固,为防止门口下面变形在贴地面处加一道横撑.门窗口支模示意见下图：5.4.4、板及阳台模板安装：5.4。4.1、主要工艺流程：搭设满堂脚手架安装主龙骨安装次龙骨铺面板模板校正标高加设立杆水平拉杆预 检涂刷脱模剂5。4.4.232、调整现浇板支撑架的间距，满堂红碗扣架搭设要求拉杆放齐，扣件上紧，再放上顶托，依标高调整好高度，摆放碗扣架立杆,沿主龙骨方向间距900mm，沿次龙骨方向间距1200mm（在每根碗扣架立杆下部垫50100400mm方木，为保证上下层的碗扣件立杆在一条垂直线上，支撑前放线人员放出立杆位置线），U托上放置100100mm方木做主龙骨，主龙骨间距900mm布置。50100mm方木做次龙骨，次龙骨间距250mm，次龙骨上覆15mm厚多层板，用铁钉固定，再依标高控线在板下调整高度,控制板面标高略高1mm左右。5.4.4.3、板与板交接缝处放好木方，便于固定多层板。5。4。4。4、模板之间采用硬拼缝，安装面33、板前必须将板边刨直刨齐，保证拼缝严密。5.4.4。5、当梁跨度大于4m时,应按跨度的 3起拱,悬臂构件均按跨度的6起拱，且起拱高度不小于20mm。5。4。4。6、立杆支撑位置上下保持对应。5.5、模板拆除:5。5.1、墙体摸板的拆除：5.5.1。1、模板的拆除：拆除顺序是：先将连接件，如U型卡、穿墙螺栓等拆除，放入工具箱内，使用撬棍撬动模板底部，不得在上口撬动、晃动和用大锤砸模板。5。5。1.2、角模的拆除，角模的两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，或者角模位移，被混凝土握裹,因此拆模比较困难。拆模时用撬棍轻轻撬动角模上部，将角模脱出。千万不可因拆模困难用大锤砸角模，造成变34、形。 5。5。1.3、门窗洞模板的拆除将调节丝杠收紧后，使面板脱离墙面3040mm后再离开，要防止将门洞部分的混凝土拉裂。5.5.1.4、角模及门洞模板拆除后,要及时进行修整，以便于周转使用。跨度大于1000mm的门洞口，拆模后要加设支撑，或延期拆模。5.5.1。5、模板拆除后，及时将模板板面的水泥浆清理干净，刷好脱模剂,以备下次使用.5。5.2、顶板模板拆除：5.5.2.1、模板拆除，遵循先安后拆，后安先拆的原则。5.5.2。2、拆除时先调减调节杆长度,再拆除主、次龙骨及多层板，最后拆除脚手架，严禁颠倒工序损坏面板材料.5。5.2.3、拆除后的模板材料，及时清除面板混凝土残留物，涂刷隔离剂。35、5.5.2.4、拆除后的模板及支承材料按照一定顺序堆放，尽量保证上下对称使用。5。5.2.5、严格按规范规定的要求拆模，严禁为抢工期、节约材料而提前拆模。5.5.2.6、承重性模板(梁、板模板）拆除时间见下表：结构名称结构跨度（m）达到标准强度百分率（%）板2502，8758100梁8100875悬臂构件-1005。5。2。7、非承重构件（墙、梁侧模）拆除时,在常温20下，侧模在混凝土强度达到1.2MPa时方可拆除，通常是混凝土的强度在拆模时应能保证不缺棱掉角。5.5.2。8、根据混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204）规范规定：“已拆除模板及支架的结构，在混凝土强度合符设计强度等级的36、要求后,方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应更为不利时必须经过核算,加设临时支撑”.5。5.3、后浇带模板的拆除时间及要求：后浇带模板自成独立支撑体系,地下室顶板、梁模板拆除除时,后浇带处模板不受影响，也不拆除. 5.6、模板的维护与维修：5。6.1、模板使用过程中注意事项：5。6。1。1、模板安装必须垂直,角模方正，位置标高正确,两端水平标高一致。5.6。1.2、模板之间的拼缝及模板与结构之间的接缝必须严密,不得漏浆。5.6。1。3、门窗洞口必须垂直方正，位置准确采用先立口作法，门框必须固定牢固、连接严密，两侧与模板面接触处粘贴620mm海棉条.在浇灌混凝土时不得位移和变形。5。6.37、1.4、脱模剂必须涂刷均匀。5.6.1.5、拆除墙模板时严禁碰撞墙体。对拆下的模板要及时进行清理和保养，发现变形、开焊要及时进行修理。5.6.1.6、电梯井筒及楼梯间墙支模时，必须保证上下层接槎顺直，不错台不漏浆。5.6。2、多层板的使用维护：5.6。2。1、顶板模板，尽量做到同部位上、下层周转。避免用到别处不同尺寸部位。5.6。2。2、模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下乱抛，以防口角损坏。5。6.2。3、梁、板模板支设完成以后，在其上面焊接或割除钢筋时，模板上必须垫铁板，以防烧伤模板。5.6.2。4、边角模板严禁用整板模切割。5.6.2。5、木模板码放时要套叠成垛，码放高度应控制，不得因码38、放过高使模板受损。5。6.2.6、施工过程中,严禁用利器或重物乱撞模板，以防损坏或变形。5。6.2。7、拆下的模板和支撑、加固件、连接材料，应清理粘结物，涂刷脱模剂,并分类堆放，如发现模板不平或肋边损坏变形就及时修理，并补刷防锈剂。5.7、季节性施工措施：根据总控进度计划安排本结构工程经过冬期；因此,需要考虑冬季施工，必须做好模板的保温工作，具体见冬季施工方案。6、质量要求及管理措施6。1、工程质量目标：6.1.1、本工程按照国家标准及内蒙古自治区的要求,以及施工规范、规程进行质量检查评定。质量目标为确保内蒙古建筑工程“草原杯”。6。2、质量要求及允许偏差:6.2。1、模板及其支撑必须有足够的39、强度、刚度和稳定性，不允许出现沉降和变形.6.2.2、模板内侧平整,模板接缝不大于1mm，模板与混凝土接触面清理干净，脱模剂涂刷均匀。6。2。3、在浇注混凝土过程中,派专人看模，检查扣件、对拉螺栓螺帽紧固情况，发现变形、松动等现象及时修整加固。6.2。4、模板制作允许偏差：项 目允许偏差(mm）检查方法平面尺寸2尺 检表面平整22m靠尺对角线差3尺 检螺栓孔位偏差2尺 检6。2.5、模板安装允许偏差：项次项 目允许偏差检查方法国家规范标准 “草原杯”标准1轴线位置墙、梁53尺量2底模上表面标高53尺量3截面模内尺寸基础105尺量墙、梁4、534层高垂直度63经纬仪或吊线5相邻两板表面高低差2240、目测6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位移32拉线、尺量9预留孔洞中心线位移105拉线、尺量尺寸10、05、010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线611插筋中心线位移55尺量外露长度10、010、06。3、质量保证措施:6.3。1、根据质量保证体系图，建立岗位责任制及质量监督制度，明确分工职责，落实施工质量控制责任.6。3。2、严格按工序质量程序进行施工，确保施工质量。6.3。3、全面推行样板制。对分项样板施工进行专项控制,监督施工全过程。分项样板施工完后，组织甲方、监理进行检查，认可后方可大面积施工.6。3。4、施工过程中建立有效的质量信41、息反馈及定期质量检查制度.6.3。5、建立完善的组织机构和质量责职，制定各级岗位人员职责，明确分工.6.3。6、做好工程质量计划、措施的制定和实施工作，确定技术交底中质量标准。6。3。7、组织班组人员的技术培训和岗位教育。6.3。8、贯彻执行自检、互检、交接检制度，开展“一案三工序管理活动，及时提出存在的质量问题和工序改进建议，对交付检验的工程质量负责。6。3。9、加强施工图纸和变更洽商的使用和管理，施工技术人员要认真理解设计意图，对变更要及时通知有关人员.6.3.10、给现场管理人员和施工人员配备齐各各类施工规范、规程、标准图集等指导性文件，建立借阅手续，为正确施工提供必要的技术保证。每天召42、开主要管理人员碰头会，及时解决、协调质量问题。6。3.11、模板支设过程中,木屑、杂物必须清理干净，在顶板下口、墙根部留设清扫口。将杂物及时清扫后在封上.6.3。12、对局部的漏浆、挂浆应及时铲除。6。3。13、各类模板制作严格要求，经技术质量部验收合格后方可投入使用。模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求。凡不符合要求的及时返工调整,合格后方可报验。6.3。14、模板验收重点控制模板的刚度、垂直度、平整度，特别注意外围模板、电梯井模板、楼梯间等处模板轴线位置正确性.6.3。15、模板支设前,必须与上道进行工序交接检查，检查钢筋、水电预埋箱盒、预埋件、预留筋位置及保护层厚度等是否满足要43、求，执行各专业工种联检制度，会签后方可进行下道工序施工。6。3.16、为有效控制保护层及模板位置,模板支设前，其根部须加焊14钢筋限位,以确保其位置正确.顶板混凝土浇注时在墙根部预埋14短钢筋头,以便与定位筋焊接，避免与主筋焊接咬伤主筋。限位筋按1.2m设置。6.3.17、为保证保护层厚度,在支设模板前要在墙筋上放置水泥垫块、限位卡；并在墙、柱上口钢筋保护层限位器，以确保混凝土保护层厚度。6。3。18、木制体系的模板拼装前须将龙骨和多层板的边缘刨光，以便使龙骨与模板、模板与模板接合紧密。6。3。19、为防止墙体模板根部漏浆，在其脚下垫10mm厚海绵条的措施来防漏浆.7、其它管理措施7.1、安全44、注意事项及保证措施：7。1。1、建立安全施工保证体系，落实安全施工岗位责任制.7。1.2、建立建全安全生产责任制，签定安全生产责任书，将目标层层分解落实到人。7。1.3、队伍进场后，所有人员经过项目安全科的三级安全教育考试合格后，方可进入现场施工。7.1。4、施工前，工长必须对工人有安全交底；进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须用安全带，并要系牢.做好结构的临边防护及安全网的设置。医生检查认为不适合高空作业者不得进行高空作业。7。1。5、特殊工种人员必须持证上岗。7.1。6、强化安全法制观念，各项工序施工前必须进行书面安全交底，交底双方签字齐全后交项目安全科检查、存档。7。1.7、现场45、临电设施定期检查，保证临电接地、漏电保护器、开关齐备有效。夜间施工,施工现场及道路上必须有足够的照明,现场必须配置专职电工24小时值班。7.1。8、落实“安全第一、预防为主的方针,现场内各种安全标牌齐全、醒目，严禁违章作业及指挥.现场危险地区悬挂“危险”或“禁止通行”的明显标志，夜间设红灯警示。7.1.9、施工现场不准吸烟。模板堆放区、木工房、木料堆放区应有完善的防火、灭火措施。7。1。10、拆模板时相互配合，协同工作。传递工具时不得抛掷。拆顶板模板时不允许将整块模板撬落。拆模时应注意人员行走，并注意提醒。7。1.11、不得在脚手架上堆放木料、模板及其他材料。7.1。12、模板支设做到工完场清46、,现场模板架料堆放整齐,有明显标识;木模板堆放场地必须平整、坚实,无支架模板须置于钢管搭设的护栏内。不得在脚手架上堆放大批模板及材料。现场模板架料和废料及时清理,并将裸露的钉子拔掉或打弯。7。1。13、施工中的楼梯口、电梯口、预留洞口、出入口做好有效防护7.2、文明施工及环境保护管理措施：7。2.1、现场场容实行责任区包干制度，定期检查评比。7。2。2、现场临时道路进行硬化处理，每天洒水清扫，防止扬尘.出场车辆经过清扫处理，防止沿途遗洒。7.2.3、合理安排施工工序，尽量降低噪音。7。2。4、现场废料及加工厂木榍等，按照指定地点堆放，然后由专用车辆，运至场外废弃场。7。2.5、工地厕所及时清扫47、打药。7.3、成品保护措施:在多工种多层次组织交叉流水作业的施工现场，做好成品保护工作有利于保证工程质量和施工进度，并节约材料和人工。因此应采取如下措施：7。3.1、抓好宣传教育工作，使全体干部职工从思想上重视行动上注意。7。3.2、安排生产的主要领导要认真做好各合理安排工序，科学管理。7.3。3、不得拆改模板有关连接插件及螺栓，以保证模板质量。7.3。4、模板拆除时能保证其表面及棱角不因拆模而受损.7.3.5、将土建、水、电、空调、消防等各专业工序相互协调，排出工序流程表，各专业按此流程施工，严禁违反程序施工.7.3。6、工序交接全部采用书面形式并由双方签字认可,由下道工序作业人员和成品保48、护人员同时签字确认。下道工序作业人员对防止成品的污染、损坏或丢失负直接责任，成品保护人对成品保护负监督、检查责任。7。4、材料管理措施:7。4.1、材料进场必须有材质证明,根据要求进行抽样送检试验.7.4。2、加强材料的保管工作，最大限度地减少人为损耗。7。4。3、加强材料的平面布置及合理码放，防止因码放不合理造成的损坏和浪费。7.4。4、加强施工现场、垃圾站的管理，做好剩余材料的分拣、回收工作。7。4.5、施工完毕后,剩余材料及时收集整理，严禁随意乱扔.附录1、墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度350mm，高度6000mm，两侧楼板厚度120mm.模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距249、00mm，内龙骨采用4070mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置12道,在断面内水平间距200+500+500+500+500+440+500+500+500+500+550+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径16mm。面板厚度15mm,剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2.木方剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2.模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新50、浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/(T+15），取5.714h；T - 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。200m； 1 外加剂影响修正系数,取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0。850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28。800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.0051、0kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0。96.000=5.400kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.20m。 荷载计算值 q = 1.245。0000.200+1.405.4000。200=12.312kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20。001.501.50/6 = 7.50cm3； I = 20。001.501.501。50/12 = 5。63cm4； 计算简图 弯矩图（kN。m) 剪力图52、(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图（mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2。709kN N4=0。985kN 最大弯矩 M = 0。049kN。m 最大变形 V = 0。289mm （1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。04910001000/7500=6。533N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！ (2）抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31477。0/(2200。000153、5。000）=0.738N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求！ (3）挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.289mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求！ 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1。20.2045.00+1。40。205。40=12。312kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2045.00=9.000kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图（kN.m） 内龙骨剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷54、载标准值，受力图与计算结果如下: 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图（mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0。298kN。m 经过计算得到最大支座 F= 6。631kN 经过计算得到最大变形 V= 0.236mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 4。007.007.00/6 = 32.67cm3； I = 4。007。007.007.00/12 = 114.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。298106/32666.7=9.12N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！ （2）内龙骨挠度计算 最大55、变形 v =0。236mm 内龙骨的最大挠度小于550。0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算. 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1。060kN。m 最大变形 vmax=0.399mm 最大支座力 Qmax=21.661kN 抗弯计算强度 f=1。060106/1016056、.0=104.33N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600。0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力; A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm)： 16 对拉螺栓有效直径(mm）： 14 对拉螺栓有效面积(mm2)： A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN)： N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力（kN): N = 21。661 对拉螺栓强度验算满足要求!2、楼板模57、板支撑架计算书楼板模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1662008). 计算参数： 模板支架搭设高度为4。0m， 立杆的纵距 b=0.90m,立杆的横距 l=0.90m,立杆的步距 h=1.50m. 面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2。 木方4070mm,间距250mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用8888mm木方. 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2. 58、扣件计算折减系数取1。00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48.33。6。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25。1000.1800.900+0.3000。900=4.336kN/m 活荷载标准值 q2 = (2。000+2。500）0。900=4.050kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90。001。801.80/6 = 48。60cm3； I = 90。001.801.801。80/1259、 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）; M 面板的最大弯距(N。mm); W 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2；M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值（kN/m）; 经计算得到 M = 0。100（1.204。336+1.404。050)0.2500。250=0.068kN。m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06810001000/48600=1.398N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! （2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh60、 T 其中最大剪力 Q=0.600（1.204。336+1.44。050)0.250=1.631kN 截面抗剪强度计算值 T=31631.0/（2900。00018。000)=0。151N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T,满足要求! (3)挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3362504/(1006000437400)=0.044mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求！ 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1。荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(k61、N/m)： q11 = 25。1000。1800。250=1。130kN/m (2）模板的自重线荷载（kN/m)： q12 = 0.3000。250=0。075kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = （2.500+2。000）0.250=1。125kN/m 静荷载 q1 = 1。201。130+1.200.075=1.445kN/m 活荷载 q2 = 1.401.125=1。575kN/m 计算单元内的木方集中力为（1。575+1。445）0。900=2。718kN 2。木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷62、载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 2。718/0。900=3。020kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0。13.020.900。90=0。245kN.m 最大剪力 Q=0.60。9003.020=1.631kN 最大支座力 N=1.10.9003.020=2。990kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.007。007.00/6 = 32。67cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。245106/32666。7=763、。49N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！ （2）木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31631/(24070)=0.874N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1。205kN/m 最大变形 v =0.6771.205900。04/(1009500.001143333.4)=0.493mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!64、 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2。990kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.074kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图（kN.m) 托梁剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0。977kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11。951kN 经过计算得到最大变形 V= 0。472mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.808。808。80/6 = 113.58cm3； I = 865、。808.808。808。80/12 = 499.75cm4； （1）顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。977106/113578.7=8.60N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！ (2）顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.472mm 顶托梁的最大挠度小于900。0/250,满足要求！ 四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 1.静荷载标准值包括以下内容: （1）脚手架钢管的自重（kN）： NG1 = 0.1534。000=0.614kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改66、. （2）模板的自重（kN)： NG2 = 0。3000。9000。900=0。243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN）: NG3 = 25.1000.1800.9000。900=3。660kN 经计算得到,静荷载标准值 NG = （NG1+NG2+NG3) = 4。516kN。 2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = （2.500+2。000）0。9000。900=3.645kN 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1。40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为: 其中 N67、 - 立杆的轴心压力设计值,N = 10。52kN i - 计算立杆的截面回转半径,i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5。060cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3; f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2; a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0。30m； h 最大步距，h=1。50m; l0 - 计算长度，取1.500+20。300=2。100m； - 由长细比，为2100/16=132; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0。386; 经计算得到=10522/(0.386506）=53.68、812N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.4Wklal02/8Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1。50m; la - 立杆迎风面的间距，0.90m； lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。90m; 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0860。9002.100/16=0.069、71kN。m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40。0860。9002.1002.100/8-0.0712.100/4=0.023kN。m； Nw 考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值; Nw=1.24.516+0。91.43.645+0。91.40.023/0.900=10。044kN 经计算得到=10044/(0.386506）+23000/5260=55。214N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0860.9001.500=0.117kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/0。970、000.117=0。194kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=（1.5001。500+0.9000。900）1/2/0.9000.117=0。227kN 支撑架的步数 n=2 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.227+（2.000-1)0.227=0。453kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为2。0000。194=0.389kN 架体自重为0.614kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重，满足要求！3、柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=800mm， 柱模板的截面高度 H=800mm, 柱模板的计算高度 L = 5mm, 柱箍间距计算71、跨度 d = 600mm。 柱箍采用10号槽钢U口竖向。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度70mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。 面板厚度15mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2. 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 c 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新72、浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15），取4.000h；T 混凝土的入模温度，取20。000；V - 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3。000m; 1- 外加剂影响修正系数,取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=37。240kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.937.250=33。525kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0。94。000=3。600kN73、/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。 荷载计算值 q = 1。233.5250.600+1。403。6000.600=27。162kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001。501。50/6 = 22。50cm3； I = 60。001。501.501.50/12 = 16。88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗弯强度计算值（N/mm2); M - 面板的最大弯距74、（N.mm）； W - 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0。100ql2 其中 q 荷载设计值（kN/m）； 经计算得到 M = 0.100(1。2020.115+1.402.160）0。1900.190=0。098kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09810001000/22500=4。358N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！ (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600（1.2020。115+1.42。160)0.190=3。096kN 截面抗剪强度计算值 T=33075、96.0/(2600。00015.000)=0.516N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T,满足要求！ （3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0。67720。1151904/(1006000168750)=0.175mm 面板的最大挠度小于190。0/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.190m。 荷载计算值 q = 1。233。5250.76、190+1.403.6000。190=8。601kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.161/0。600=8.601kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0.18.6010.600.60=0.310kN。m 最大剪力 Q=0。60.6008.601=3.096kN 最大支座力 N=1。10.6008.601=5.677kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 3。907。007。00/6 = 31。85cm3； I = 3.907。007。007.00/12 = 111。77、48cm4； （1）抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.310106/31850。0=9。72N/mm2 抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！ （2）挠度计算 最大变形 v =0.6776。370600.04/(1009000。001114750。0)=0。557mm 最大挠度小于600。0/250,满足要求！ 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.233.53+1。403.60)0.190 0.600 = 5。16kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m） B 柱箍剪力图（kN） 变形的计算按照规范要78、求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm） 经过计算得到最大弯矩 M= 3。199kN。m 经过计算得到最大支座 F= 10。322kN 经过计算得到最大变形 V= 0.576mm B柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 39。70cm3; 截面惯性矩 I = 198。30cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=3。199106/1.05/39700。0=76.74N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于215。0N/mm2,满足要求! （2）B柱箍挠度计算 最大变形 v = 0。576mm B柱箍的最大挠度小于1000.0/40079、，满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2； 对拉螺栓的直径（mm)： 16 对拉螺栓有效直径(mm）: 14 对拉螺栓有效面积（mm2）: A = 144。000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 10。322 对拉螺栓强度验算满足要求！ 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P: P = （1.233.53+1。403.60)0。190 0.600 = 5。16k80、N H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算. H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图（kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm） 经过计算得到最大弯矩 M= 3.199kN。m 经过计算得到最大支座 F= 10。322kN 经过计算得到最大变形 V= 0.576mm H柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 39.70cm3； 截面惯性矩 I = 198.30cm4； （1）H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=3。199106/1.05/39700.0=76.74N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度81、小于215.0N/mm2,满足要求！ （2)H柱箍挠度计算 最大变形 v = 0.576mm H柱箍的最大挠度小于1000。0/400,满足要求！ 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2); f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径（mm）: 16 对拉螺栓有效直径（mm)： 14 对拉螺栓有效面积(mm2)： A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN）： N = 24。480 对拉螺栓所受的最大拉力（kN)： N = 10。322 对拉螺栓强度验算满足要求！4、梁模板82、计算书计算断面宽度400mm，高度850mm,两侧楼板厚度180mm. 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用4070mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+300mm，断面跨度方向间距800mm,直径16mm。 面板厚度15mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2。 木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考83、虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 c- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/（T+15），取5.714h；T 混凝土的入模温度,取20。000；V 混凝土的浇筑速度，取1。000m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数,取1.200. 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=43。440kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=084、。943.450=39。105kN/m2 考虑结构的重要性系数0。9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0。96.000=5。400kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.20m. 荷载计算值 q = 1.239。1050。200+1.405。4000.200=10。897kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20。001.501.50/6 = 7。50cm3； I = 20.001.501。501.50/12 = 5。63cm4； 计算简85、图 弯矩图（kN。m） 剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图（mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.872kN N2=2.397kN N3=2。397kN N4=0。872kN 最大弯矩 M = 0.043kN。m 最大变形 V = 0。251mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。04310001000/7500=5。733N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！ （2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31386、07。0/(2200.00015.000）=0。654N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求！ (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.251mm 面板的最大挠度小于200。0/250,满足要求！ 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1。20.2039.11+1。40.205.40=10。897kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2039。11=7.821kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算. 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图（kN。m） 内龙骨剪力图(kN)87、 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图（mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0。263kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4。502kN 经过计算得到最大变形 V= 0.208mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.007。007。00/6 = 32.67cm3； I = 4。007。007.007。00/12 = 114.33cm4； （1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.263106/32666。7=8。05N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要88、求! (2）内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32397/(24070)=1.284N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0。208mm 内龙骨的最大挠度小于300.0/250，满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载,按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静89、荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.350kN。m 最大变形 vmax=1。043mm 最大支座力 Qmax=19。698kN 抗弯计算强度 f=1.350106/8496.0=158.90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求！ 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2）； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2; 对拉螺90、栓的直径(mm)： 16 对拉螺栓有效直径（mm）： 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN）： N = 24。480 对拉螺栓所受的最大拉力（kN）： N = 19.698 对拉螺栓强度验算满足要求！2、标准层梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）。 计算参数: 模板支架搭设高度为2。9m, 梁截面 BD=350mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0。60m,立杆的步距 h=1。20m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。091、N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4070mm，剪切强度1。3N/mm2,抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 1。00m。 梁顶托采用8888mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算. 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3，施工活荷载4。50kN/m2。 扣件计算折减系数取1。00. 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48.33。6. 一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。 1。荷载的计算： （1）92、钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25。5001。2000.600=18。360kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m）： q2 = 0.5000.600（21.200+0。350）/0.350=2.357kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到,活荷载标准值 P1 = (2。500+2。000）0。3500.600=0。945kN 均布荷载 q = 1。2018。360+1.202.357=24。861kN/m 集中荷载 P = 1。400。945=1.323kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵93、抗矩W分别为: W = 60。001。501.50/6 = 22。50cm3; I = 60。001.501。501。50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN。m） 剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。061kN N2=3。951kN N3=3。951kN N4=1。061kN 最大弯矩 M = 0。045kN.m 最大变形 V = 0.026mm (1）抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04510001000/22500=2.00094、N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f,取15。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！ （2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32111。0/(2600.00015.000)=0.352N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3）挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.026mm 面板的最大挠度小于116.7/250，满足要求！ 二、梁底支撑木方的计算 （一)梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3。951/0。600=6.595、85kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0.16.590。600.60=0.237kN。m 最大剪力 Q=0。60.6006.585=2.371kN 最大支座力 N=1。10。6006。585=4。346kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4。007.007.00/6 = 32。67cm3; I = 4.007.007.007。00/12 = 114.33cm4； （1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。237106/32666。7=7。26N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求! （2)木方抗剪计算 可以不计算96、 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32371/（24070）=1.270N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3）木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4。431kN/m 最大变形 v =0。6774.431600.04/（1009000.001143333.4)=0.378mm 木方的最大挠度小于600。0/250,满足要求！ 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0。074kN97、/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN。m) 托梁剪力图（kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图（mm） 经过计算得到最大弯矩 M= 0。293kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.571kN 经过计算得到最大变形 V= 0.026mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 8。808。808.80/6 = 113。58cm3； I = 8.808。808。808。80/12 = 499.75cm4； （1）顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。293106/113578。7=2.598、8N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求! （2）顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34785/（28888）=0.927N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求！ (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.026mm 顶托梁的最大挠度小于500。0/250,满足要求！ 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为: 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.571kN (已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N99、2 = 1。200。1602。900=0.558kN N = 9.571+0.558=10。129kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1。59cm； A 立杆净截面面积，A=5。060cm2; W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5。260cm3; f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0。30m； h 最大步距，h=1。20m; l0 计算长度，取1。200+20。300=1.800m； - 由长细比，为1800/16=113； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497； 经计算得到=100、10129/(0。497506)=40。304N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.4Wklal02/8Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk - 风荷载标准值（kN/m2）； Wk=0.2001.2000。240=0.058kN/m2 h - 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距,1.00m； lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。60m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.4101、0.0581。000； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0581。0001.8001.800/8-0。0451。800/4=0。012kN.m; Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=9。571+1.20。465+0.91.40.012/0.600=10.155kN 经计算得到=10155/(0.497506）+12000/5260=42。502N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0580。6001.200=0.041kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1。000102、0。041=0.050kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=（1。2001。200+1。0001。000)1/2/1.0000.041=0.065kN 支撑架的步数 n=2 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0。065+（2。000-1）0.065=0。130kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为2.0000.050=0.100kN 架体自重为0.465kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!3、裙楼400x1200梁5m支撑计算书 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008). 计算参数: 模板支架搭设高度为5。8m， 梁截面 B103、D=400mm1200mm,立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m,立杆的步距 h=1.50m, 梁底增加2道承重立杆. 面板厚度15mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000。0N/mm2. 木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2. 梁底支撑顶托梁长度 0。70m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0。50kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3,施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1。00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管104、类型为48。33.6。 一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算. 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等. 1。荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重（kN/m): q1 = 25.5001。2000.600=18.360kN/m (2)模板的自重线荷载（kN/m)： q2 = 0。5000.600（21.200+0.400)/0.400=2.100kN/m (3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = （2.500+2.000)0。4000.600=1。080kN 均布荷载 q = 1.105、2018.360+1.202。100=24.552kN/m 集中荷载 P = 1.401.080=1.512kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 60.001。501.50/6 = 22。50cm3； I = 60。001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图（kN.m) 剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 变形计算受力图 变形图(mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.196kN N2=4。470kN N3=4.470kN N4=1。196106、kN 最大弯矩 M = 0。058kN。m 最大变形 V = 0。043mm (1）抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05810001000/22500=2.578N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! （2）抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32392。0/（2600。00015。000）=0。399N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求！ （3）挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0。043mm 面板的最大挠度小于133。3/250,满足要求!107、 二、梁底支撑木方的计算 (一)梁底木方计算 按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 4.470/0.600=7.451kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0。17.450。600.60=0.268kN。m 最大剪力 Q=0。60。6007.451=2。682kN 最大支座力 N=1.10。6007。451=4.917kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 4。008.008.00/6 = 42。67cm3； I = 4。008.008。008。00/12 = 170。67cm108、4； (1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.268106/42666.7=6.29N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！ (2）木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32682/（24080）=1。257N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3）木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.001kN/m 最大变形 v =0。6775.001600.04/（1009000.001109、706666.6)=0。286mm 木方的最大挠度小于600。0/250，满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0。096kN/m. 托梁计算简图 托梁弯矩图（kN。m） 托梁剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm） 经过计算得到最大弯矩 M= 1。451kN。m 经过计算得到最大支座 F= 5.700kN 经过计算得到最大变形 V= 0。667mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010。0010。00110、/6 = 166。67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4; （1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.451106/166666.7=8.71N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！ (2）顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35700/(2100100)=0。855N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求！ (3）顶托梁挠度计算 最大变形 v =0。667mm 顶托梁的最大挠度小于700。0/250111、,满足要求！ 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 其中 N - 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.700kN （已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1325。800=0。918kN N = 5.700+0。918=6.618kN i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm; A - 立杆净截面面积,A=5。060cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.260cm3; f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2; a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0.30m；112、 h 最大步距，h=1.50m； l0 - 计算长度，取1.500+20。300=2.100m； - 由长细比，为2100/16=132; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0。386； 经计算得到=6618/（0。386506）=33.845N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式Pr=51。4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2); Wk=0.2001113、。2000。240=0。058kN/m2 h 立杆的步距，1。50m； la 立杆迎风面的间距，0。70m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51。40.0580。7002。100/16=0.037kN。m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0580.7002。1002。100/8-0。0372.100/4=0.012kN。m; Nw 考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值； Nw=5。700+1。20.765+0.91。40.012/0.600=6。643kN 经计算得到=6643/(0.386506）+12000/5260=35。9114、67N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0。0580。6001。500=0。052kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1。500/0。7000。052=0。111kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.5001.500+0.7000。700）1/2/0.7000。052=0。123kN 支撑架的步数 n=3 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.123+(3。000-1)0。123=0。368kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为3.0000。111=0。333kN 架体自重为0.765kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求！