1、1 目录第一章 编制依据 .3 1.1文本文件 .3 1.2规范标准 .3 第二章 工程概况 .3 2.1工程建设概况 .3 2.2项目规模 .3 2.3模板概况 .4 第三章 模板设计 .5 3.1模板施工总流程 .5 3.2地下室承台及底板、墙体模板.6 3.3地下室墙体模板 .7 3.4结构柱模板设计及施工 .8 3.5结构梁板模板设计及施工.9 3.6楼梯模板设计及施工 .11 第四章 施工组织部署 .12 4.1人员、劳动力组织安排 .12 4.2材料配置计划 .14 4.3施工机械及机具配置计划.14 第五章 施工流程及施工方法 .15 5.1模板安装 .15 5.1.1 安装前的2、准备工作 .15 5.1.2 柱模板安装 .15 5.1.3 梁板模安装 .16 5.1.4 墙模板安装 .16 5.1.5 模板安装质量要求 .16 5.2模板拆除 .17 2 5.2.1 模板的拆除顺序 .17 5.2.2 拆模时混凝土强度要求 .17 第六章 安全文明措施 .18 6.1模板安装安全环保措施 .18 6.1.1 安全措施 .18 6.1.2 环保措施：.19 6.2模板拆除安全环保措施 .19 6.2.1 安全措施 .19 6.2.2 环保措施 .20 第七章 计算书 .20 7.1墙模板验算 .20 7.1.1 参数信息 .20 7.1.2 墙模板荷载标准值计算 .223、 7.1.3 墙模板面板计算 .22 7.1.4 墙模板内外楞计算 .25 7.1.5 穿墙螺栓的计算 .30 7.2柱模板验算 .30 7.2.1 参数信息 .31 7.2.2 柱模板荷载标准值计算 .33 7.2.3 柱模板面板的计算 .33 7.2.4 竖楞方木的计算 .36 7.2.5 B方向柱箍的计算.39 7.2.6 B方向对拉螺栓的计算.40 7.2.7 H方向柱箍的计算.41 7.2.8 H方向对拉螺栓的计算.42 7.3梁模板验算 .43 7.4板模板验算 .56 7.5梁侧模验算 .66 3 第一章编制依据1.1 文本文件1、儋州国祯蓝色雅典32#35#楼总包工程施工组织设4、计2、建筑总平面布置图及地下室结构设计图1.2 规范标准1、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50204 2002)2、建筑地面工程施工质量验收规范GB 50209-2010 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）4、高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010）5、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）6、钢结构设计规范（GB50017-2003）7、建筑施工计算手册江正荣著8、建筑施工手册第四版第二章工程概况2.1 工程建设概况建设单位：地质勘探：设计单位：监理单位：施工单位：施工5、范围：儋州国祯棕榈岛项目32#-35#楼工程施工图纸所示范围的全部内容，包括建筑、结构及安装（包括给排水、电气、消防预埋、弱电预埋等）工程，但甲方指定的分包工程除外。承包方式：包工包料、包工期、包质量、包安全施工工期：高层410日历天（开工以甲方书面通知为准）。2.2 项目规模4 本工程 32#-35#楼为 4 栋高层住宅楼，总建筑面积约44438.22m2。为框架-剪力墙结构，建筑层数32#楼为 17 层，无地下室。33#、34#楼为 11 层，有地下室。35#楼为 16层，无地下室。檐高主体建筑最大高度57.370m。建筑抗震设防烈度为7 度，设计基本地震加速度值为0.1g，建筑场地为类场6、地。建筑使用年限为50 年。1、32#楼剪力墙结构，地上17 层,35#楼剪力墙结构，地上16 层。建筑高度最高 57.370m。基础为筏板基础。主体梁主要截面尺寸(单位 mm)为：200700、200600、200550、200500、200450、200400，柱为异形柱，宽度均为200mm，长度 300、400、500、550、600、850、900。剪力墙部分砼墙厚(单位 mm)：基础外围 300、主体 200。楼板厚(单位 mm)：一层板厚 180（电梯井底板 250），标准层板厚 100、120、200。2、33#、34#楼框架结构，地下一层，地上11 层。建筑高度最高38.7107、m。地下室顶板梁主要截面尺寸(单位 mm)为：3001100mm、3001000mm、350900mm、250900mm、350850 mm、350800 mm、250750 mm、250700mm、250650 mm、250600 mm、250550 mm、200500 mm。地下室剪力墙部分砼墙厚(单位 mm)为：300mm。地下室柱主要截面尺寸(单位 mm)为：600800 mm、600600 mm、异形柱宽度200mm，长度 400、500、650、700mm。主体梁主要截面尺寸(单位 mm)为：200300mm、200350mm、200400mm、200450、200500、20058、50、200600mm、200650。柱为异形柱，宽度均为200mm，长度 300、400、500、550、600、850、900。外墙部分砼墙厚(单位 mm)：200mm、250mm。楼板厚(单位 mm)：100、120、140。2.3 模板概况本工程最大结构层高为8 米，最大梁截面为4001200mm，最大板厚为 250mm，设计验算根据最大梁板进行，本工程模板分为永久性模板和周转性模板。地下室底板四周、电梯井坑、集水坑采用砖胎膜，方便防水施工及日后土方回填，为永久性模板。主体结构模板选用18mm 厚木胶合板，松木方。地上标准层及地下室支撑选用盘扣式5 脚手架，重复利用且方便拆卸及周转。建9、筑物顶层坡屋面钢管扣件脚手架。模板方案见表 2.3-1。表 2.3-1 主要构件模板及支撑选用形式表序号部位模板方案模板支撑体系1 底板基础梁采用砖胎模，350 厚防水底板外侧采用砖胎模 370mm 厚，内侧 1：2.5 水泥砂浆抹灰。底板面以上承台采用18mm厚胶合板。底板面以上承台及外墙体施工缝以下采用吊模支撑，钢管主龙骨，木方次龙骨，对拉螺栓。2 方柱采用 18mm 厚胶合板对拉螺杆及钢管3 剪力墙采用 18mm 厚胶合板对拉螺栓及钢管4 梁采用 18mm 厚胶合板龙骨为 60mm 80mm 的木龙骨，钢管脚手架+U形托支撑，对拉螺栓5 楼梯采用 18mm 厚胶合板60mm 80mm 木10、龙骨,支撑为钢管脚手架6 楼板采用 18mm 厚胶合板60mm 80mm木龙骨，48mm 3.6mm钢管主龙骨，支撑为盘扣脚手架第三章模板设计3.1 模板施工总流程模板施工工艺流程，见图3.1-1。6 图3.1-1 模板施工工艺3.2 地下室承台及底板、墙体模板1、地下室底板：底板面以下底板侧模、电梯基坑等采用砖胎模，采用灰砂砖及M5水泥砂浆砌筑，砖胎膜厚度370mm，内侧 1：2.5 水泥砂浆抹灰。见图3.2-1。2、承台：先浇筑底板混凝土，主楼部位和车库部位标高以下混凝土浇筑完成后，再安装承台侧模。承台侧模采用木模板和对拉螺栓加固。同条件试块报告方案、交底模板采购模板进场及验收模板制作模板11、支设内部自检各专业验收进入下道工序拆模申请拆模模板清理验收整改不合格不合格整改不合格7 图3.2-1 地下室底板外模示意图3.3 地下室墙体模板地下室墙模板：墙体模板采用 18mm 厚胶合板，钢管支撑，采用 14 对拉止水螺杆拉接固定，对拉螺栓间距40cm，方木间距 20cm。具体见图 3.3-1、图 3.3-2 所示。图3.3-1 地下室结构墙体模板示意图8 图3.3-2 墙体模板加固示意图地下室集水井、电梯井模板设计及支设地下室集水井、电梯井模板采用钢管、可调节支座进行支设，间距 500。并在底部模板面上留设5050mm 排气孔。见图 3.3-3。图3.3-3 地下室集水井模板示意图3.412、 结构柱模板设计及施工本工程框架柱模板均采用18mm 胶合板，沿模板短边设置 6080 方木，木方与胶合板之间用钉子钉牢，模板就位后用短钢管临时固定，柱子模板用柱箍加固。1、对于截面小于800mm 的柱模板加固采用双向“十”字形排列的对拉螺栓相结合的方法。如图 3.4-1 所示：9 图3.4-1 800mm 以下方柱模板支设示意图2、异型柱模板工程的异型柱模板支设见图3.4-2。图3.4-2 异型柱模支设示意图3.5 结构梁板模板设计及施工1、楼板模板本工程楼板一般厚度为100mm。支撑立杆纵横间距为1000mm，步距 1500mm，采用可调上下托。底部扫地杆距地面200mm。满堂脚手架搭好后13、，根据板底标高铺设48 钢管主龙骨，60mm 80mm 方木做次龙骨，次龙骨间距300mm，然后铺放 18 厚胶合板，模板拼缝间粘海绵胶条。楼板模板支设详见图3.5-1。10 图3.5-1 板模板支设示意图2、梁模板采用 18mm 厚胶合板拼制，60mm 80mm 木方做龙骨，侧模背次龙骨木方沿梁纵向布置，间距 400。当梁高小于、等于600mm 时，梁侧模可不用对拉螺栓，仅支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑即可。当梁高大于 600mm 时，梁侧模增设对拉螺栓固定。梁模板示意图：图3.5-2 梁模板支设示意图3、后浇带模板后浇带顶板模板支撑宽度为后浇带设计宽度两边各沿长1m范围内，14、施工时采用碗扣式脚手架。当后浇带两侧混凝土达到设计强度后，后浇带支撑不允许拆除，直至主体封顶后浇带混凝土施工完成达到设计强度后，方可拆除。后浇带模板做法，在板的部位采用锯齿形多层板作挡板，遇钢筋穿过位置锯成齿口，并采用钢丝网密封，外11 侧用直径 12mm 的钢筋、间距 200mm 进行固定。见图3.5-3。图 3.5-3 后浇带拦挡详图侧墙后浇带模板采用永久性预制盖板，侧墙两侧混凝土浇筑完成达到强度后，用8 号铁线将预制盖板上的挂钩与后浇带钢筋绑扎牢固。盖板宽度为设计宽度两侧各加200，厚度为 100，单块盖板高度为 600。板缝间用防水砂浆填实。盖板安装好后，外侧用防水砂浆模灰找平，外表面15、平整度达到防水施工要求。侧墙后浇带模板如图3.5-4 所示。图 3.5-4 侧墙后浇带模板3.6 楼梯模板设计及施工模板采用 18mm 厚的胶合板及 60mm 80mm 的木方现场放样后配制，踏步模板用胶合板 50mm 木方预制成型木模，而楼梯侧模用木枋及若干与踏步几何尺寸相同的三角形木板拼制。由于浇混凝土时将产生顶部模板升力，因此，在施工时须附加对拉螺栓，12 将踏步顶板与底板拉螺栓，将踏步顶板与底板拉结使其变形得到控制。楼梯模板支设如图 3.6-1 所示。图3.6-1 楼梯模板支设示意图第四章施工组织部署4.1 人员、劳动力组织安排我司将组织信誉好，实力强、经验丰富的专业施工队伍进行模板工16、程的施工。我项目部将委派专人进行管理，配备现场施工总协调1 人，技术负责人 1 人，施工员 4人，质检员 1 人，安全员 1人，材料员 2 人，资料员 1 人。项目管理组织框架如图4.1-1。13 项目经理项目总工项目副经理技术生产部现场管理部行政管理部质检部材料供应部财务部合同管理部施工规范指导与实施技术复核工程测量材料检验试验施工技术交底安全文明管理制度制订与实施安全生产文明施工检查与整改制订防护措施与落实计划质量管理制度制订与实施工程质量检查与整改办公室与后勤管理材料采购材料验收材料保管材料计划劳动力调度与调整机械高度与调整编制施工预算编制月完成进度报表资金回收与支付图 4.1-1 项目17、组织机构图具体职责详见表4.1-1 表 4.1-1 管理人员配备表序号姓名职务职称主要责任1 李以柏项目经理工程师项目总负责人2 丁明高现场副经理工程师施工现场总调度，总协调3 何美花技术负责高级工程师技术管理4 李巨臣施工员工程师施工管理5 唐文质检员工程师质量监督6 孙国进安全员工程师安全监察7 丁成诚资料员工程师资料收集及整理8 钟涛材料员工程师材料采购及保管14 劳动力安排见表4.1-2 表4.1-2 劳动力配备表工种按工程施工阶段投入劳动力情况一览表2016 年2017 年10 月11 月12 月1月2月3月4月5月6月7月8月9 月10 月铁工40 40 40 40 40 40 418、0 25 25 25 25 10 混凝土工20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 10-木工65 65 65 65 65 65 65 35 35 35-4.2 材料配置计划模板工程主要材料配置计划见表4.2-1 表 4.2-1 材料配置计划表序号材料名称规格单位数量供应时间用途1 胶合板1830915张20000 2016.10.20 模板支撑2 方木200060 80 条10000 2016.10.20 模板支撑3 对拉螺杆14 条3000 2016.10.20 模板加固4 止水螺杆14 条5000 2016.10.20 模板加固5 PVC管16 条1000 2016.119、0.20 模板加固6 3 型扣件/个3000 2016.10.20 模板加固7 加固用钢管3.6 48 吨50 2016.10.20 模板加固8 海绵胶条/m 1000 2016.10.20 拼缝修补9 脱模剂树脂类吨20 2016.10.20 脱模4.3 施工机械及机具配置计划木工圆盘锯是模板工程主要施工机具，我司将配备足够数量的木工圆盘锯以满足施工需要。同时配备足够的小型木工手持工具，如：羊角锤，手电钻等。机械及工具准备情况详见主要机械及机具配置详见表4.3-1 15 表4.3-1 主要机械及机具配置表第五章施工流程及施工方法5.1 模板安装5.1.1 安装前的准备工作1、做好定位基准工作20、：1）根据控制轴线用墨斗在结构板面上弹出柱、墙结构尺寸线及梁的中轴线。2）在柱竖向钢筋上部50cm标注高程控制点，用以控制梁板模标高。3）设置模板定位基准：根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上（以勿烧主筋断面为准），并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。2、按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。3、经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于10cm。4、模板安装前，向施工班组、操作工人进行技术交底；在模板表面涂刷脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。5、做好施工机具及辅21、助材料的保养及进购等准备工作。5.1.2 柱模板安装1、按图纸尺寸在地面先将柱模分片拼装好后，根据柱模控制线由塔吊或吊车直接吊到位,用钢管临时固定,吊线校正垂直度及柱顶对角线，最后紧固柱箍和对拉螺栓。2、工艺流程见图5.1-1：序号设备名称单位数量规格型号主要工作性能指标现在何处1 塔吊台3 TC5013 56 米臂长现场2 施工电梯台2 SCD200/200 0-63m/min 现场3 木工圆盘锯台14 现场4 手电钻辆8 现场16 图5.1-1 柱模板安装流程图5.1.3 梁板模安装1、根据楼面弹出的轴线弹出梁定位线。2、按设计标高调整支架的标高，安装梁底模板并拉线找平，当梁跨度4m时，跨22、中梁底处按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度一般为梁跨的13。3、梁板下面的基础土体或地坪一定要压实，按钢管立杆间距铺设垫木，确保梁支撑在牢固基础面上。梁部位的架体应设置纵横双向剪刀撑，独立基础和地梁处的剪刀撑的下端应顶紧砼面。5.1.4 墙模板安装1、工艺流程见图5.1-2：图5.1-2 墙模板安装流程图2、模板施工注意事项1）混凝土浇筑前认真复核模板位置，柱墙模板垂直度和梁板标高，准确检查预留孔洞位置及尺寸是否准确无误，模板支撑是否牢靠，接缝是否严密。2）梁柱接头处是模板施工的难点，处理不好将严重影响混凝土的外观质量，此处不合模数的部位用一定要精心制作，固定牢靠，严禁胡拼乱凑。3）所有23、模板在使用前都要清理干净并涂刷隔离剂，破损的模板必须淘汰。4）混凝土施工时安排木工看模，出现问题及时处理。5.1.5 模板安装质量要求模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法见表5.1-1。安装前检查模板拼装检查拼模尺寸、拼缝安装柱箍检查校正整体固定柱头找补验收支模前检查支一侧模钢筋绑扎支梁另一侧模校正模板位置紧固支撑固定全面检查17 表5.1-1 模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差值项次项目允许偏差(mm)检验方法1 轴线位移基础5 尺寸检查柱、墙、梁5 2 标高5 用水准仪或拉线和尺量检查3 截面尺寸基础5 尺量检查柱、墙、梁+4 -5 4 每层垂直度3 用 2m托线板检查5 相邻24、两板表面高低差2 用直尺和尺量检查6 表面平整度5 用 2m靠尺和楔形塞尺检查7 预埋件预留孔中心线位移3 拉线和尺量检查8 预埋螺栓中心线位移2 外露长度+10 0 9 预留洞中心线位移10 截面内部尺寸+10 0 5.2 模板拆除5.2.1 模板的拆除顺序模板拆除流程图见图5.2-1。图 5.2-1 模板拆除流程图5.2.2 拆模时混凝土强度要求1、不承重的模板（柱、墙模板），其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受到损害时方可拆除，且不早于两天；承重模板应在混凝土强度达到施工规范所规定的强度时拆模，所指混凝土强度应根据同条件养护试块的强度决定；虽然达到了拆模强度，但强度尚不能承受上部施25、工荷载时应保留部分支撑；楼梯间模板与支撑在其强度达到 100%时方可拆除。2、后浇带两侧的梁、板在后浇带浇筑前变为悬挑结构,并将承担上部施工荷载，主次梁模板及支撑不能拆除。后浇带模板拆除应在最后一层砼浇筑完毕后自上而下进行，拆模报告必须经经理部技术负责人批准。柱、墙模板楼板模板梁侧模梁底模18 第六章安全文明措施6.1 模板安装安全环保措施6.1.1 安全措施1、圆盘锯的锯片设防护罩、防护挡板及分料器；开关箱与圆盘锯的距离不超过3m；传动部位也安装防护罩，见图6.1-1 所示。2、安装模板操作人员应戴安全帽，高空作业应挂好安全带，配戴个人防护用品，不得随意接长电源，开关箱与手持电动机具距离不超26、过3m，见图 6.1-2 所示。图6.1-1 圆盘锯的安全防护图6.1-2 手持电动机具的安全使用3、模板安装应按顺序进行，模板及支撑系统在未固定前，严禁利用拉杆上下人。4、模板安装应在牢固的脚手架上进行，如中途停歇，应将就位的支柱、模板联结稳固，不得架空搁置，以防掉下伤人。5、在钢模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36V的低压电源。6、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板19 上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。7、安装模板必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过 327、.5m 时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加设防护网，防止人员和物体坠落。8、地面以下支模，应先检查土壁的稳固情况，遇有裂缝或土方险情时，应先排除险情，方准进行作业。基槽上口1m以内，不得堆放模板、支撑件等。9、安装墙、柱模板时，应随时支撑固定。在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。10、墙、柱模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。高度在4m以上的柱模，应四面设支撑或缆绳。当柱模超过6m时，采用群体或成列同时支模，并及时设置柱间支撑，形成整体的构架体系。水平拉杆避免钉在脚手架或脚手板等不稳定的部28、件上，以防松动、失稳。6.1.2 环保措施：1、模板安装时应注意控制噪音污染。2、木模板加工过程中使用电锯、电刨，应在室内作业，注意控制噪音。3、加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。4、涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。6.2 模板拆除安全环保措施6.2.1 安全措施1、高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内；2、在支架上拆模时应搭设脚手板，拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走；3、拆楼层外边梁和圈梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措29、施；4、拆下的支撑、木档，要随即拔掉上面的钉子，并在指定地点堆放整齐，防止“朝天钉”伤人；20 5、六级以上大风天，不得进行模板拆除作业；6、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。6.2.2 环保措施1、模板拆除时应注意降低噪音；2、模板拆除后的垃圾应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。第七章计算书7.1 墙模板验算墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺30、栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；7.1.1 参数信息1、基本参数：如表7.1-1 所示。表7.1-1 基本参数表序号名称参数单位1 次楞(内龙骨)间距250 mm 2 主楞(外龙骨)间距610 mm 3 穿墙螺栓水平间距500 mm 4 穿墙螺栓竖向间距610 mm 5 对拉螺栓直径M14 mm 2、主楞信息：如表7.1-2 所示。21 表7.1-2 主楞信息表序号名称参数单位1 龙骨材料钢楞/2 截面类型圆钢管 483.6 mm 3 钢楞截面惯性矩I 12.19 cm44 钢楞截面抵抗矩W 5.08 cm35 主楞肢数231、/3、次楞信息：如表7.1-3 所示。表7.1-3 次楞信息表序号名称参数单位1 龙骨材料木楞/2 宽度60.00 mm 3 高度80.00 mm 4 次楞肢数2/4、面板参数：如表7.1-4 所示。表7.1-4 面板信息表序号名称参数单位1 面板类型胶合板/2 面板厚度18.00 mm 3 面板弹性模量9500.00 N/mm24 面板抗弯强度设计值fc13.00 N/mm25 面板抗剪强度设计值1.50 N/mm25、木方和钢楞：如表7.1-5 所示。表7.1-5 木方和钢楞信息表序号名称参数单位1 方木抗弯强度设计值fc13.00 N/mm22 方木弹性模量E 9500.00 N/mm232、3 方木抗剪强度设计值ft1.50 N/mm24 钢楞弹性模量E 210000.00 N/mm25 钢楞抗弯强度设计值fc205.00 N/mm222 模板计算简图如图7.1-1 所示。图 7.1-1 墙模板计算简图7.1.2 墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0 时系统按200/(T+15)计算，得 5.714h；T-混凝土的入模温度，取20；V-混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H-模板计算高度，取3.000m；1-外加剂33、影响修正系数，取1.000；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值 47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=2.000 kN/m2。7.1.3 墙模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续34、梁计算。计23 算简图如所示。图7.1-2 面板计算简图1、抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(内楞间距):l=250.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2 47.710.61 0.90=31.428kN/m，其中 0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4 2.000.610.90=1.537kN/m；q=q1+q2=31.428+1.537=32.965 kN/m；面板的最大弯距：M=0.132.965250.0 250.0=2.06 105N.mm；按以下公35、式进行面板抗弯强度验算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M -面板计算最大弯距(N.mm)；W -面板的截面抵抗矩 :b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=610 18.018.0/6=3.29 104 mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=2.06 105/3.29 104=6.255N/mm2；24 面板截面的最大应力计算值=6.255N/mm2小于 面板截面的抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求！2、抗剪强度验算计算公式如下:其中，V-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距):l=36、250.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2 47.710.61 0.90=31.428kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4 2.000.610.90=1.537kN/m；q=q1+q2=31.428+1.537=32.965 kN/m；面板的最大剪力：V=0.6 32.965250.0=4944.788N；截面抗剪强度必须满足:其中，T-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-面板计算最大剪力(N)：V=4944.788N；b-构件的截面宽度(mm)：b=610mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(37、N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=34944.788/(2 61018.0)=0.676N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.676N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值T=1.500N/mm2，满足要求！3、挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:25 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载:q=47.710.61=29.10N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=250.00mm；E-面板的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I-面板的截38、面惯性矩:I=61.001.801.801.80/12=29.65cm4；面板的最大允许挠度值:=1.000mm；面板的最大挠度计算值:=0.67729.10 250.004/(100 9500.002.96105)=0.273 mm；面板的最大挠度计算值:=0.273mm 小于等于面板的最大允许挠度值=1.000mm，满足要求！7.1.4 墙模板内外楞计算1、内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度 80mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为:W=608080/6=64.00cm3；I=60 808080/139、2=256.00cm4；计算简图如图 4.1-3 所示。图7.1-3 内楞计算简图1）内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(外楞间距):l=610.0mm；26 q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2 47.710.25 0.90=12.880kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4 2.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；内楞的最大弯距：M=0.16.755610.0610.0=2.51 105N.mm40、；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，-内楞承受的应力(N/mm2)；M -内楞计算最大弯距(N.mm)；W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40 104；f-内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：=2.51 105/6.40 104=3.928 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值=3.928 N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求！2）内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V内楞承受的最大剪力；l-计算跨度(外楞间距):l=41、610.0mm；q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2 47.710.25 0.90=12.880kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4 2.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；内楞的最大剪力：V=0.6 6.755610.0=2272.394N；截面抗剪强度必须满足下式:27 其中，-内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；-内楞计算最大剪力(N)：V=2472.394N；b-内楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn-内楞的截面高度(mm)42、：hn=80.0mm；fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：=1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv=32472.394/(2 60.080.0)=0.733N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值=0.733N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值fv=1.50N/mm2，满足要求！3）内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，-内楞的最大挠度(mm)；q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=47.710.25/2=5.96 kN/m；l-计算跨度(外楞43、间距):l=610.0mm；E-内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56 106；内楞的最大挠度计算值:=0.67711.93/2 610.004/(100 9500.002.56106)=0.230 mm；内楞的最大容许挠度值:=2.440mm；内楞的最大挠度计算值=0.230mm 小于 内楞的最大容许挠度值=2.440mm，满足要求！2、外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。28 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为:截面类型为圆钢管483.6；外钢楞截面抵抗矩 W=5.44、08cm3；外钢楞截面惯性矩 I=12.19cm4；计算简图如图 4.1-4 所示。图7.1-4 外楞计算简图1）外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.247.71+1.4 2.00)0.25 0.61/2=4.71kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=500mm；外楞最大弯矩:M=0.175 4120.66500.00=3.61 105N/mm；强度验算公式：其中，-外楞的最大应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(N.mm)；M=3.61 105 N/mm W-外楞的净截面抵抗矩；W=5.08 103 mm3；f-外楞的强度设计值(N/mm2)，45、f=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值:=3.61 105/5.08 103=70.976 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值=70.976N/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值f=205.000N/mm2,满足要求！2）外楞的抗剪强度验算公式如下:29 其中，V-外楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600.0mm；P-作用在外楞的荷载:P=(1.247.71+1.4 2.00)0.25 0.61/2=4.121kN；外楞的最大剪力：V=0.65 4120.657=1.34 103N；外楞截面抗剪强度必须满足46、:其中，-外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；V-外楞计算最大剪力(N)：V=1.34 103N；b-外楞的截面宽度(mm)：b=80.0mm；hn-外楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:=31.34103/(2 80.0100.0)=0.251N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值=0.251N/mm2小于 外楞截面的抗剪强度设计值fv=1.50N/mm2，满足要求！3）外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同47、时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下其中，-外楞最大挠度(mm)；P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=47.71 0.250.61/2 3.64 kN/m；l-计算跨度(水平螺栓间距):l=500.0mm；30 E-外楞弹性模量（N/mm2）：E=210000.00 N/mm2；I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22 105；外楞的最大挠度计算值:=1.146 3.64500.003/(100 210000.001.22105)=0.204mm；外楞的最大容许挠度值:=2.000mm；外楞的最大挠度计算值=0.204mm 小于外楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！7.48、1.5 穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中 N-穿墙螺栓所受的拉力；A-穿墙螺栓有效面积 (mm2)；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55 mm；穿墙螺栓有效面积:A=105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:N=1.701051.05 10-4=17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=47.705 0.500 0.610=14.550 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.550kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值N=17.850kN，满足要求！7.2 柱模板验算柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，49、第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。以截面为 800800 柱为例计算。柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H=4.20m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为31 2.00kN/m2；7.2.1 参数信息1、基本参数：如表7.2-1 所示。表7.2-1 基本参数表序号名称参数单位1 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目1 个2 柱截面宽度B方向竖楞数目4 个3 柱截面高度H方向对拉螺栓数目150、 个4 柱截面高度H方向竖楞数目4 个5 对拉螺栓直径14 mm 2、柱箍信息：如表7.2-2 所示。表7.2-2 主楞信息表序号名称参数单位1 柱箍材料钢楞/2 截面类型圆钢管 483.6 mm 3 钢楞截面惯性矩I 12.19 cm44 钢楞截面抵抗矩W 5.08 cm35 柱箍的间距500 mm 6 柱箍肢数2/3、竖楞信息：如表7.2-3 所示。表7.2-3 次楞信息表序号名称参数单位1 竖楞材料木楞/2 宽度60.00 mm 3 高度80.00 mm 4 竖楞肢数2/4、面板参数：如表7.2-4 所示。32 表7.2-4 面板信息表序号名称参数单位1 面板类型胶合板/2 面板厚度1851、.00 mm 3 面板弹性模量9500.00 N/mm24 面板抗弯强度设计值fc13.00 N/mm25 面板抗剪强度设计值1.50 N/mm25、木方和钢楞：如表7.1-5 所示。表7.2-5 木方和钢楞信息表序号名称参数单位1 方木抗弯强度设计值fc13.00 N/mm22 方木弹性模量E 9500.00 N/mm23 方木抗剪强度设计值ft1.50 N/mm24 钢楞弹性模量E 210000.00 N/mm25 钢楞抗弯强度设计值fc205.00 N/mm2柱模板设计如图7.2-1 所示，计算简图如图7.2-2 所示。图7.2-1 柱模板设计示意图33 图7.2-2 计算简图7.2.252、 柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0 时系统按200/(T+15)计算，得 5.714h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H-模板计算高度，取4.200m；1-外加剂影响修正系数，取1.000；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 54.861 kN/m2、100.800 kN/m2，取较小值 54.861 kN53、/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=2.000 kN/m2。7.2.3 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截34 面宽度 B方向和 H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=247 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。计算简图如54、图7.2-3 所示。图7.2-3 计算简图1、面板抗弯强度验算对柱截面宽度 B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M-面板计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(竖楞间距):l=247.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2 54.860.50 0.90=29.625kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4 2.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大弯距：M=0.130.88524724755、=1.88 105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M -面板计算最大弯距(N.mm)；W -面板的截面抵抗矩 :35 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500 18.018.0/6=2.70 104 mm3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：=M/W=1.88 105/2.70104=6.979N/mm2；面板的最大应力计算值=6.979N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值=13.000N/mm2，满足要求！2、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V-面板计56、算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距):l=247.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2 54.860.50 0.90=29.625kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4 2.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大剪力：V=0.6 30.885247.0=4577.148N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-面板承受的剪应力(N/mm2)；V-面板计算最大剪力(N)：V=4577.148N；b-构件的截面宽度(57、mm)：b=500mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值:=34577.148/(2 50018.0)=0.763N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力=0.763N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值36 fv=1.500N/mm2，满足要求！3、面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，-面板最大挠度(mm)；q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=54.860.50 27.43 kN/m；l-计算58、跨度(竖楞间距):l=247.0mm；E-面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=500 18.018.018.0/12=2.43105 mm4；面板最大容许挠度:=247.0/250=0.988 mm；面板的最大挠度计算值:=0.677 27.43247.04/(100 9500.02.43 105)=0.299 mm；面板的最大挠度计算值=0.299mm 小于 面板最大容许挠度设计值 =0.988mm,满足要求！7.2.4 竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。计算简图如本工程柱高度为4.2m,柱箍间距59、为 500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度 80mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为:W=608080/6=64.00cm3；I=60 808080/12=256.00cm4；37 图7.2-4 竖楞方木计算简图1、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M-竖楞计算最大弯距(N.mm)；l-计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2 54.860.25 0.90=14.635kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4 2.000.250.90=60、0.622kN/m；q=(14.635+0.622)/2=7.629 kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.17.629500.0500.0=1.91 105N.mm；其中，-竖楞承受的应力(N/mm2)；M -竖楞计算最大弯距(N.mm)；W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40 104；f-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:=M/W=1.91 105/6.40 104=2.980N/mm2；竖楞的最大应力计算值=2.980N/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值=13.000N/mm2，满足要求！2、抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连61、续梁计算，公式如下:其中，V-竖楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(柱箍间距):l=500.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2 54.860.25 0.90=14.635kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4 2.000.250.90=0.622kN/m；q=(14.635+0.622)/2=7.629 kN/m；38 竖楞的最大剪力：V=0.6 7.629500.0=2288.574N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，-竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V-竖楞计算最大剪力(N)：V=2288.574N；b-竖楞的截面宽度(mm)：b=62、60.0mm；hn-竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:=32288.574/(2 60.080.0)=0.715N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值=0.715N/mm2小于 竖楞截面抗剪强度设计值fv=1.50N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，-竖楞最大挠度(mm)；q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=54.86 0.25=13.55 kN/m；l-计算跨度(柱箍间距):l=500.63、0mm；E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56 106；竖楞最大容许挠度:=500/250=2.000mm；竖楞的最大挠度计算值:=0.67713.555004/(100 95002.56 106)=0.236 mm；竖楞的最大挠度计算值=0.236mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.000mm，满足要求！39 7.2.5 B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.6；截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W=5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I=12.19 cm4；柱箍为 2 跨64、，按集中荷载二跨连续梁计算，计算简图如图7.2-5 所示。图 7.2-5 B方向柱箍计算简图其中 P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取 B方向的；P=(1.2 54.86 0.90+1.4 2.00 0.90)0.247 0.50/2=3.81 kN；剪力图如图 7.2-6 所示。图7.2-6 B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=8.544 kN；弯矩图如图 7.2-7 所示。图7.2-7 B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.437 kN.m；桩箍变形如所示。40 图7.2-8 B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形:V=0.154 mm；1、柱箍抗弯强度验算柱箍截65、面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.44 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值:=81.92 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f=205.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值=81.92N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求!2、柱箍挠度验算经过计算得到:=0.154 mm；柱箍最大容许挠度:=400.0/250=1.600 mm；柱箍的最大挠度=0.154mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.600mm，满足要求!7.2.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中 N-对拉螺栓66、所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积 (mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M14；对拉螺栓的有效直径:11.55 mm；41 对拉螺栓的有效面积:A=105.00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.544 kN。对拉螺栓最大容许拉力值:N=1.701051.05 10-4=17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.544kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值N=17.850kN，对拉螺栓强度验算满足要求!7.2.7 H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为67、圆钢管483.6；截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I=121.90cm4；柱箍为 2 跨，按二跨连续梁计算，计算简图如图7.2-9 所示：图 7.2-9 H方向柱箍计算简图其中 P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取 H方向的；P=(1.254.860.90+1.4 2.00 0.90)0.180 0.50/2=2.78 kN；剪力图如图 7.2-10 所示。图7.2-10 H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=6.555 kN；弯矩图如所示。42 图7.2-11 H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.2668、0 kN.m；桩箍变形如所示。图7.2-12 H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形:V=0.058 mm；1、柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.26 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值:=48.700 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f=205.000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值=48.700N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求!2、柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.058 mm；柱箍最大容许挠度:V=300.000/250=1.200 mm；柱69、箍的最大挠度 V=0.058mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.200mm，满足要求!7.2.8 H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中 N-对拉螺栓所受的拉力；43 A-对拉螺栓有效面积 (mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M14；对拉螺栓有效直径:11.55 mm；对拉螺栓有效面积:A=105.00 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:N=1.701051.05 10-4=17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.555 kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.555kN 小于 N=17.850kN，对拉螺栓强度验算满足要求70、!7.3 梁模板验算计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130 2011 3、混凝土结构设计规范 GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 5、钢结构设计规范 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL 混凝土梁截面尺寸(mm mm)300 1100 模板支架高度H(m)5.1 模板支架横向长度B(m)15 模板支架纵向长度L(m)33 梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板71、及其支架0.75 44 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时 Q1k(kN/m2)1 对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5 非自定义:0.626 地基粗糙程度B 类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)11.65 风压高度变化系数z1.043 风荷载体型系数s1.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)500 梁两侧立柱间距l72、b(mm)500 步距 h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)250 梁底增加立柱根数0 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200 每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)250 45 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图46 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5 面板弹性模量E(N/mm2)10000 验算方式简支梁按简支梁计算：截 面 抵 抗 矩：W bh2/6=300 173、8 18/6 16200mm3，截 面 惯 性 矩：I bh3/12=300 18 18 18/12145800mm4 q10.9 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 cQ2k b=0.9 max1.2 (0.1+(24+1.5)1.1)+1.42，1.35 (0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.7 2 0.310.79kN/m q21 (G1k+(G2k+G3k)h)b1 (0.1+(24+1.5)1.1)0.38.445kN/m 47 简图如下：1、抗弯验算Mmax0.125q1L20.125 10.79 074、.2520.084kN m Mmax/W0.084 106/162005.203N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max5q2L4/(384EI)=58.445 2504/(384 10000 145800)0.295mm L/250250/2501mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax1q1L1 10.79 0.252.697kN 标准值(正常使用极限状态)Rmax1q2L1 8.445 0.252.111kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)60 80 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 75、小梁截面抵抗矩W(cm3)64 小梁弹性模量E(N/mm2)9600 小梁截面惯性矩I(cm4)256 承载能力极限状态：面板传递给小梁q12.697/0.38.992kN/m 小梁自重 q20.9 1.35(0.3-0.1)0.250.061kN/m 48 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9 max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.7 2 (0.25-0.3/2)/20.25+0.9 1.35 0.5 (1.1-0.15)0.25 0.233kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9 max1.2 (0.5+(76、24+1.1)0.15)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.7 2 (0.5-0.25)-0.3/2)/20.25+0.9 1.35 0.5 (1.1-0.15)0.250.233kN 正常使用极限状态：面板传递给小梁q12.111/0.3 7.037kN/m 小梁自重 q21(0.3-0.1)0.250.05kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(1 0.5+1 (24+1.1)0.15)(0.25-0.3/2)/20.25+1 0.5 (1.1-0.15)0.250.172kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(1 0.5+1 (24+1.1)0.15)(77、0.5-0.25)-0.3/2)/20.25+1 0.5 (1.1-0.15)0.250.172kN 计算简图如下：承载能力极限状态49 正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN m)=Mmax/W=0.257 106/64000=4.018N/mm2f=13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax1.597kN max=3Vmax/(2bh0)=3 1.597 1000/(2 60 80)0.499N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！3、挠度验算50 小梁变形图(mm)max0.212mm L/250500/2502mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态78、R11.597kN，R21.597kN 正常使用极限状态R11.24kN，R21.24kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁计算方式简支梁由上节可知 PmaxR1，R21.597kN，PmaxR1，R21.24kN 51 主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN m)主梁弯矩图二(kN m)=Mmax/W=0.319 106/4479、90=71.047N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算52 主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax2.555kN max=2Vmax/A=2 2.555 1000/42412.052N/mm2=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)53 主梁变形图二(mm)跨中 max0.053mm L/250500/2502mm 满足要求！悬臂端 max0.332mm 2l2/2502 200/2501.6mm 满足要求！4、支座反力计算图一：Rmax=4.152kN 图二：Rmax=3.194kN 用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立柱 180、：R14.152kN，立柱 2：R24.152kN 图二立柱 1：R13.194kN，立柱 2：R23.194kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力 NmaxR1，R24.152kN Rc=kc 8=0.85 8=6.8kN 满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 顶部立柱计算长度系数11.386 54 的长度 a(mm)非顶部立柱计算长度系数21.755 钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2)424 回转半径81、 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1 1.386 (1500+2 200)=2633.4mm 非顶部立柱段：l02=k2h=1 1.755 1500=2632.5mm=l0/i=2633.4/15.9=165.623=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw1c1.4 k la h2/101 0.9 1.4 0.626 0.5 1.52/100.089kN m 3、稳定性计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载82、设计值q1有所不同：1)面板验算q11 1.2 (0.1+(24+1.5)1.1)+1.4 0.9 2 0.310.89kN/m 2)小梁验算F11 1.2 (0.1+(24+1.1)0.15)+1.4 0.9 1 (0.25-0.3/2)/20.25+1 1.2 0.5 (1.1-0.15)0.250.222kN F21 1.2 (0.1+(24+1.1)0.15)+1.4 0.9 1 (0.5-0.25)-0.3/2)/20.25+1 1.2 0.5 (1.1-0.15)0.250.222kN q19.075kN/m q20.06kN/m 同上四六计算过程，可得：R14.155kN，R2483、.155kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.155 1.386 (1500+2 200)=3041.577mm 55 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax4.155+1 1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.9 1 (1+0.25-0.3/2)/20.5，4.155+1 1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.9 1 (1+0.5-0.25-0.3/2)/20.5+0.089/0.56.086kN f N/(A)+Mw/W 6086.221/(084、.197424)+0.089 106/4490 92.686N/mm2f205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：l02=k2h=1.155 1.755 1500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+1 1.2 0.15 (5.1-1.1)+Mw/lbmax4.155+1 1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.9 1 (1+0.25-0.3/2)/20.5，4.155+1 1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.9 1 (1+0.5-0.25-0.3/285、)/20.5+0.72+0.089/0.56.806kN fN/(A)+Mw/W6806.221/(0.197424)+0.089 106/4490101.306N/mm2f 205N/mm2 满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第 6.9.7：支架高宽比不应大于 3 H/B=5.1/15=0.343满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5 垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力p N/(mfA)6.806/(0.50.86、15)90.75kPa fak140kPa 满足要求！56 7.4 板模板验算计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范 GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 4、钢结构设计规范 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2 新浇混凝土楼板板厚(mm)150 模板支架高度H(m)5.1 模板支架纵向长度L(m)6 模板支架横向长度B(m)6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板及其支架0.75 混凝土自重标准值G2k(kN/m387、)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5 当计算支架立柱及其他支承 结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45 0.54 地基粗糙程度B 类(城市郊区)模板支架顶部距地14.15 57 面高度(m)风压高度变化系数z1 风荷载体型系数s1.2 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1000 立柱横向间距lb(mm)1000 水平拉88、杆步距h(mm)1500 小梁间距 l(mm)300 小梁最大悬挑长度l1(mm)250 主梁最大悬挑长度l2(mm)250 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图58 模板设计剖面图(模板支架纵向)59 模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5 面板弹性模量E(N/mm2)10000 面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。W bh2/6=1000 18 18/6 54000mm3，I bh3/12=1000 89、18 18 18/12 486000mm4 承载能力极限状态q10.9 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 0.7 Q1k b=0.9 max1.2 (0.1+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35 (0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.7 2.5 1=7.324kN/m 60 q1静=0.9 G(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)1=4.174kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9 (1.4 2.5)1=3.15kN/m q20.9 1.290、 G1k b0.9 1.2 0.1 1=0.108kN/m p0.9 1.4 Q1k0.9 1.4 2.53.15kN 正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.1+(24+1.1)0.15)13.865kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1q1l2/87.324 0.32/80.082kN m M2q2L2/8+pL/40.108 0.32/8+3.15 0.3/40.237kN m MmaxmaxM1，M2max0.082，0.2370.237kN m Mmax/W0.237 106/540004.397N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max91、5ql4/(384EI)=53.865 3004/(384 10000 486000)=0.084mm 0.084mm L/250300/2501.2mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)60 80 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3)64 小梁弹性模量E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩I(cm4)256 小梁计算方式简支梁q10.9 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 0.7 Q1k b=0.9 max1.2 (092、.3+(24+1.1)0.15)+1.42.5，61 1.35 (0.3+(24+1.1)0.15)+1.40.7 2.5 0.3=2.262kN/m q20.9 1.2 G1k b=0.9 1.2 0.3 0.30.097kN/m p0.9 1.4 Q1k0.9 1.4 2.53.15kN 计算简图如下：1、强度验算M1q1l2/82.262 12/80.283kN m M2q2L2/8+pL/40.097 12/8+3.15 1/40.8kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.262 0.252/2，0.097 0.252/2+3.15 0.250.791kN 93、m MmaxmaxM1，M2，M3max0.283，0.8，0.7910.8kN m =Mmax/W=0.8 106/64000=12.495N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V10.5q1L0.5 2.262 11.131kN V20.5q2L+0.5p0.5 0.097 1+0.5 3.151.624kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.262 0.25，0.097 0.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.131，1.624，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=3 3.174 1000/(2 60 94、80)0.992N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 62 挠度,跨中 max5qL4/(384EI)=51.22 10004/(384 9350 256 104)0.663mm L/2501000/2504mm；悬臂端maxql14/(8EI)=1.222504/(8 9350 256 104)0.025mm 2 l1/2502 250/2502mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm295、)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算q10.9 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 0.7 Q1k b=0.9 max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.41.5，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.7 1.5 0.31.951kN/m q2(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+96、(24+1.1)0.15)0.31.28kN/m 承载能力极限状态按简支梁，Rmax0.5q1L0.5 1.951 10.976kN 按悬臂梁，R11.951 0.250.488kN RmaxRmax，R10.976kN;正常使用极限状态按简支梁，Rmax0.5q2L0.5 1.28 10.64kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.28 0.250.32kN RmaxRmax，R10.64kN;计算简图如下：63 主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN m)=Mmax/W=0.244 106/4490=54.343N/mm2f=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)ma97、x=2Vmax/A=2 1.952 1000/4249.208N/mm2=125N/mm2 满足要求！64 4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中 max=0.334mm =1000/250=4mm悬挑段 max0.060mm =2250/250=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=2.928kN，R2=2.928kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N2.928kN N 30kN 满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235 立柱截面面98、积A(mm2)424 立柱截面回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算l0=h=1500mm=l0/i=1500/15.9=94.34=15065 满足要求！2、立柱稳定性验算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值 q1有所不同：小梁验算q10.9 1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.4 0.9 1 0.3=1.722kN/m 同上四六步计算过程，可得：R12.583kN，R22.583kN =l0/i=1500.000/15.9=94.34 99、查表得，1=0.634 不考虑风荷载:N=MaxR1,R2+0.9 G q H=Max2.583,2.583+0.91.2 0.15 5.1=3.409kN f=N/(1A)3.409 103/(0.634424)=12.682N/mm2=205N/mm2 满足要求！考虑风荷载:Mw0.9Qck la h2/100.9 1.4 0.9 0.54 1 1.52/100.138kN m Nw=MaxR1,R2+0.9 G q H+Mw/lb=Max2.583,2.583+0.91.2 0.15 5.1+0.138/1=3.547kN f=Nw/(1A)+Mw/W3.547 103/(0.63442100、4)+0.138 106/4490=43.93N/mm2=205N/mm2 满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第 6.9.7：支架高宽比不应大于 3 H/B=5.1/6=0.853满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)115 66 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5 垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)3.547/(0.50.1)70.94kPa fak115kPa 满足要求！7.5 梁侧模验算计算依据：1、混凝土结构工程施工规范GB5066101、6-2011 2、混凝土结构设计规范 GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 4、钢结构设计规范 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高 24.00m 混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300 1100 新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 混凝土重力密度c(kN/m3)24 结构重要性系数1 可变组合系数0.9 新浇混凝土初凝时间t0(h)4 塌落度修正系数0.9 混凝土浇筑速度V(m/h)2 梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.1 新浇 102、混 凝土 对 模 板 的 侧 压 力 标 准 值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4k min0.28 ct0v1/2，cH min0.28 24 4 0.9 21/2，24 1.1min34.213，26.426.4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下 挂 部 分：承载 能力 极 限 状 态 设计 值 S承 01.35 0.9 G4k+1.4 cQ4k1 1.35 0.9 26.4+1.4 0.9 234.596kN/m2 67 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k26.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600 主梁合并根103、数2 小梁最大悬挑长度(mm)300 结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)150 150 梁下挂侧模高度(mm)950 950 小梁道数(下挂)5 5 左侧支撑表：第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1 250 对拉螺栓2 500 对拉螺栓3 750 对拉螺栓右侧支撑表：第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1 250 对拉螺栓2 500 对拉螺栓3 750 对拉螺栓设计简图如下：68 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5 面板104、弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000 182/654000mm3，Ibh3/12=1000 183/12486000mm4。面板计算简图如下：69 1、抗弯验算q1bS承1 34.59634.596kN/m q1静0 1.35 0.9 G4k b1 1.35 0.9 26.4 132.076kN/m q1活01.4 c Q4k b1 1.4 0.9 2 12.52kN/m Mmax 0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107 32.076 0.2372+0.121 2.52 0.23720.211kN m Mm105、ax/W0.211 106/540003.904N/mm2f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算qbS正1 26.426.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63226.4 237.54/(100 10000 486000)0.109mm 237.5/400=0.594mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max1.143 q1静 l左+1.223 q1活 l左1.143 32.076 0.237+1.223 2.52 0.2379.439kN 正常使用极限状态R下挂max1.143 l左 q1.143 0.237 26.47.167kN 五、小梁验算106、小梁最大悬挑长度(mm)300 小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)60 80 70 小梁弹性模量E(N/mm2)8415 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66 小梁截面抵抗矩W(cm3)64 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q9.439kN/m Mmaxmax0.1 q l2,0.5 q l12=max0.1 9.439 0.62，0.5 9.439 0.32=0.425kN m Mmax/W0.425 106/640006.637N/mm2f 15.44107、N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.6 q l,q l1=max0.6 9.439 0.6，9.439 0.3=3.398kN max=3Vmax/(2bh0)=3 3.398 1000/(2 60 80)1.062N/mm2 1.66N/mm2 71 满足要求！3、挠度验算q7.167kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.167 6004/(100 8415 2560000)0.292mm 600/400=1.5mm2maxqL4/(8EI)=7.1673004/(8 84152560000)=0.337mm300/400=0.75mm满足要求！4108、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂maxmax1.1 9.439 0.6，0.4 9.439 0.6+9.439 0.36.23kN 正常使用极限状态R下挂maxmax1.1 7.167 0.6，0.4 7.167 0.6+7.167 0.34.73kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120 主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模因主梁109、 2 根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R11.291kN，R23.738kN，R33.07kN，R43.738kN，R51.291kN 正常使用极限状态：R10.976kN，R22.838kN，R32.304kN，R42.838kN，R50.976kN 计算简图如下：72 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)maxMmax/W0.369 106/4490=82.288N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)max=2Vmax/A=2 5.029 1000/42423.722N/mm2=120 N/mm2 满足要求！3、挠度验算73 梁左侧变形图(mm)max0.448mm 250/4000.625 mm 满足要求！4、最大支座反力计算R下挂max7.173/0.6=11.956kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力 N0.95 Max11.95611.358kNNtb17.8kN 满足要求！