1、高新电子产品项目模板施工方案目 录一、工程概况 11.1工程简介 11.2建筑概况 11.3支模部位构架概况 2二、编制依据 2三、施工计划 33.1施工进度计划 33.2材料工具及机械设备计 3四、施工工艺技术 44.1模板支撑架的种类、形式、工况及技术参数44.2工艺流程174.3施工方法174.4检查验收23五、施工安全保证措施 245.1组织保障 245.2技术保证措施 265.3应急预案 285.4监控与检测 32六、劳动力计划 33七、模板支撑体系计算书 34一、工程概况1.1工程简介工程名称：三泽高新电子产品项目建设地点：。 建设单位：限公司 设计单位：有限公司 监理单位：咨询监2、理有限公司 施工单位：程有限公司防火设计建筑分类和耐火等级：一类，耐火二级，地下室耐火等级为一级 屋面防水等级：二级，二道防水设防 地下防水等级：二级，局部为一级 抗震设防烈度：7度，基本加速度：0.15g，设计地震分组为第二组。1.2建筑概况本工程主要使用功能为综合厂房建筑，建筑面积：总建筑面积54110，其中地下11260。设计合理使用年限：50年。本工程地上五层，地下一层，地上建筑主体高度24m，建筑最高点至地面高度28.2m，地下一层层高5.37m，1层层高5.4m，24层层高4.50m，5层高4.23m。本工程室内地坪0.000相当于大沽高程+4.600m。1.3支模部位构件概况部位3、框架柱（mm）框架梁（mm）现浇板厚（mm）混凝土标号支架形式支设高度m地下室9009002505004508003505006009004502000200C40扣碗式钢管脚手架(满堂红)5.17首层900900250500450800450850300700120C40扣碗式钢管脚手架(满堂红)5.28二层900900250500450800450850300700120C40扣碗式钢管脚手架(满堂红)4.38三层900800250500400800450850100C35扣碗式钢管脚手架(满堂红)4.40四层900800250500400800450850100C30扣碗式钢管脚手架(满4、堂红)4.40五层800800250500400800100C30扣碗式钢管脚手架(满堂红)4.13二、编制依据序号规范、标准名称编 号1混凝土结构工程施工质量验收规范GB50202-20022建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113建筑施工安全检查标准JGJ59-20114建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085建筑施工扣碗式钢管模板支架技术规程DB33/1035-20066天津市建工集团钢管扣件模板支撑系统安全管理规定建工【2003】180号7本工程地基勘察报告8本工程施工图纸9本工程施工组织设计三、施工计划3.1施工进度计划 2013年4月10日：地下室满堂红5、架体搭设及模板施工完毕； 2013年5月10日：首层满堂红架体搭设及模板施工完毕；2013年5月20日：二层满堂红架体搭设及模板施工完毕；2013年5月30日：三层满堂红架体搭设及模板施工完毕；2013年6月10日：四层满堂红架体搭设及模板施工完毕；2013年6月20日：五层满堂红架体搭设及模板施工完毕；3.2材料工具及机械设备计划3.2.1材料进度计划 序号材料名称单位数量1483.0钢管t102扣碗钢管t1502扣件套80003接头卡套80004旋转卡套30005回形卡个400615mm竹模板m2200007木楞m325085cm厚木板m3150950mm50mm方钢m300003.2.26、工具进场计划工具名称规格型号进场数量进场日期激光经纬仪J21已进场水准仪S3 2已进场钢卷尺50m 2已进场小钢尺5m10已进场塌落度桶 3已进场扭矩扳手71411-222已进场手锯10已进场3.2.3机械设备进场计划机械设备名称规格型号进场数量进场日期塔式起重机60181台已进场塔式起重机5610 2台已进场电锯2台已进场四施工工艺技术4.1模板支撑架的种类、形式、工况及技术参数4.1.1关键环节在本工程的施工中，由于层高均在5米左右，因此支模架体的搭设是关键环节，必须保证架体的整体稳定性，（本方案以层高超过5m的地下室与首层支模架体为例进行安全计算）扫地杆距地面300mm，水平剪刀撑最上部7、据油托以下300mm，竖向每三步设置一道水平剪刀撑，水平剪刀撑与柱使用扣件进行连接，斜剪刀撑每纵间距6根立杆5跨设置一道，斜剪刀撑角度47度，满足45-60度范围内要求。立杆最上部留300mm高操作部位。立杆间距布置均匀合理，按要求设置剪刀撑，立杆顶部采用可调支托保证立杆轴心受力，是架体搭设的关键环节。4.1.2脚手架选用的种类、结构形式本工程模板支撑脚手架选用碗扣式钢管脚手架支撑体系。结构形式采用满堂式脚手架。4.1.3模板支撑材料模板支撑系统所用材料应经过有关部门检测合格方可使用，材料的容许压力以检测结果为准。本工程用于模板支撑体系的扣碗钢管，其化学成分及机械性能符合普通碳素钢技术条件（G8、B70088）的规定。其抗弯强度需达到f = 205.00 N/mm2；木材选用松木，含水率不大于15%，其力学性能取值为：1.3 N/mm2，抗弯强度13.0 N/mm2，弹性模量9000.0 N/mm2。4.1.4材料要求（1）本工程模板材料采用5080mm木方，长度在2.5m左右，15mm建筑胶合夹板，扫地杆、水平杆、剪刀撑等均用483.0mm（计算时按483.0mm取值）的焊接钢管。（2）采用外径48mm，壁厚3.0mm的管材钢管表面平直光滑，不得有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯等明显缺陷。回转扣件、直角扣件、对接扣件及可调托撑等必须配套齐全，所有材料有出场合格证。（3）扣件活动部位应灵9、活转动，与钢管的贴合面必须严密整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。（4）新配件必须有产品合格证。旧配件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；钢管、配件必须符合规范的要求，严禁使用焊口开焊、严重锈蚀、扭曲变形的杆件及配件。（5）所有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。4.1.5作业条件（1）楼面的立杆必须在该楼面的混凝土强度达到设计值的75%后方可进行搭设。（2）搭设杆件前，应在地面弹出墨线以保证立杆定位准确，钢管下部垫50mm脚手板。（3）使用前应检查扣碗式钢管是否存在弯曲、裂缝和锈蚀严重等缺陷。若有则剔除不用。对于多次重复使用的钢管及配件，要认真检查10、。4.1.6脚手架的构造设计安全和技术参数（1）构造设计安全设计计算模板及支架结构的强度、稳定性、连续强度时，采用的是荷载标准值乘以荷载分项系数。荷载分项系数如下：永久荷载的分项系数：1.2，可变荷载的分享系数：1.4。（2）模板支撑架构造参数地下室支模参数值350mm500mm框架梁参数名称参数值框架梁梁截面尺寸0.35m0.50m梁两侧立杆间距0.9m立杆纵距（延梁跨度方向间距）0.9m立杆步距1.2m立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m梁下承重立杆数量2根/900mm架体搭设计算高度5.17m梁底方木数量3根（50mm80mm）梁侧主楞间距（两根483.0mm钢管）600mm梁侧次楞间距11、（50mm80mm）300mm梁侧对拉螺栓间距（14）250mm450mm2000mm框架梁参数名称参数值框架梁梁截面尺寸0.45m2.0m梁两侧立杆间距0.9m立杆纵距（延梁跨度方向间距）0.9m立杆步距1.2m立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m梁下承重立杆数量3根/900mm架体搭设计算高度5.17m梁底方木数量4根（50mm80mm）梁侧主楞间距（两根483.0mm钢管）600mm梁侧次楞间距（50mm80mm）300mm梁侧对拉螺栓间距（14）250mm450mm800mm框架梁参数名称参数值框架梁梁截面尺寸0.45m0.8m梁两侧立杆间距0.9m立杆纵距（延梁跨度方向间距）0.9m12、立杆步距1.2m立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m梁下承重立杆数量2根/900mm架体搭设计算高度5.17m梁底方木数量4根（50mm80mm）梁侧主楞间距（两根483.0mm钢管）600mm梁侧次楞间距（50mm80mm）300mm梁侧对拉螺栓间距（14）250mm600mm900mm框架梁参数名称参数值框架梁梁截面尺寸0.6m0.9m梁两侧立杆间距0.9m立杆纵距（延梁跨度方向间距）0.9m立杆步距1.2m立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m梁下承重立杆数量2根/900mm架体搭设计算高度5.17m梁底方木数量5根（50mm80mm）梁侧主楞间距（两根483.0mm钢管）600mm梁侧次13、楞间距（50mm80mm）300mm梁侧对拉螺栓间距（14）250mm200mm楼板参数名称参数值楼板厚度0.2m立杆横纵向间距0.9m立杆步距1.2m立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m架体搭设计算高度5.17m板下木方间距200mm（50mm80mm）首层支模参数值450mm800mm框架梁参数名称参数值框架梁梁截面尺寸0.45m0.8m梁两侧立杆间距0.9m立杆纵距（延梁跨度方向间距）0.9m立杆步距1.2立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3梁下承重立杆数量2根/900mm架体搭设计算高度5.28m梁底方木数量4根（50mm80mm）梁侧主楞间距（两根483.0mm钢管）600mm梁侧次楞14、间距（50mm80mm）300mm梁侧对拉螺栓间距（14）250mm450mm850mm框架梁参数名称参数值框架梁梁截面尺寸0.45m0.85m梁两侧立杆间距0.9m立杆纵距（延梁跨度方向间距）0.9m立杆步距1.2立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3梁下承重立杆数量2根/900mm架体搭设计算高度5.28m梁底方木数量4根（50mm80mm）梁侧主楞间距（两根483.0mm钢管）600mm梁侧次楞间距（50mm80mm）300mm梁侧对拉螺栓间距（14）250mm300mm700mm框架梁参数名称参数值框架梁梁截面尺寸0.3m0.7m梁两侧立杆间距0.9m立杆纵距（延梁跨度方向间距）0.9m立15、杆步距1.2立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3梁下承重立杆数量2根/900mm架体搭设计算高度5.28m梁底方木数量3根（50mm80mm）梁侧主楞间距（两根483.0mm钢管）600mm梁侧次楞间距（50mm80mm）300mm梁侧对拉螺栓间距（14）250mm120mm楼板参数名称参数值楼板厚度0.12m立杆横纵向间距0.9m立杆步距0.9m立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m架体搭设计算高度5.28m板下木方间距200mm（50mm80mm）二层支模参数值450mm800mm框架梁参数名称参数值框架梁梁截面尺寸0.45m0.8m梁两侧立杆间距0.9m立杆纵距（延梁跨度方向间距）0.9m立16、杆步距1.2立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3梁下承重立杆数量2根/900mm架体搭设计算高度4.38m梁底方木数量4根（50mm80mm）梁侧主楞间距（两根483.0mm钢管）600mm梁侧次楞间距（50mm80mm）300mm梁侧对拉螺栓间距（14）250mm450mm850mm框架梁参数名称参数值框架梁梁截面尺寸0.45m0.85m梁两侧立杆间距0.9m立杆纵距（延梁跨度方向间距）0.9m立杆步距1.2立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3梁下承重立杆数量2根/900mm架体搭设计算高度4.38m梁底方木数量4根（50mm80mm）梁侧主楞间距（两根483.0mm钢管）600mm梁侧次楞间距17、（50mm80mm）300mm梁侧对拉螺栓间距（14）250mm300mm700mm框架梁参数名称参数值框架梁梁截面尺寸0.3m0.7m梁两侧立杆间距0.9m立杆纵距（延梁跨度方向间距）0.9m立杆步距1.2立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3梁下承重立杆数量2根/900mm架体搭设计算高度4.38m梁底方木数量3根（50mm80mm）梁侧主楞间距（两根483.0mm钢管）600mm梁侧次楞间距（50mm80mm）300mm梁侧对拉螺栓间距（14）250mm120mm楼板参数名称参数值楼板厚度0.12m立杆横纵向间距0.9m立杆步距0.9m立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m架体搭设计算高度5.18、28m板下木方间距200mm（50mm80mm）三、四层支模参数值450mm850mm框架梁参数名称参数值框架梁梁截面尺寸0.45m0.85m梁两侧立杆间距0.9m立杆纵距（延梁跨度方向间距）0.9m立杆步距1.2立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3梁下承重立杆数量2根/900mm架体搭设计算高度4.4m梁底方木数量4根（50mm80mm）梁侧主楞间距（两根483.0mm钢管）600mm梁侧次楞间距（50mm80mm）300mm梁侧对拉螺栓间距（14）250mm400mm800mm框架梁参数名称参数值框架梁梁截面尺寸0.4m0.8m梁两侧立杆间距0.9m立杆纵距（延梁跨度方向间距）0.9m立杆步19、距1.2立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3梁下承重立杆数量2根/900mm架体搭设计算高度4.4m梁底方木数量4根（50mm80mm）梁侧主楞间距（两根483.0mm钢管）600mm梁侧次楞间距（50mm80mm）300mm梁侧对拉螺栓间距（14）250mm100mm楼板参数名称参数值楼板厚度0.1m立杆横纵向间距0.9m立杆步距0.9m立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m架体搭设计算高度4.4m板下木方间距200mm（50mm80mm）五层支模参数值400mm800mm框架梁参数名称参数值框架梁梁截面尺寸0.4m0.8m梁两侧立杆间距0.9m立杆纵距（延梁跨度方向间距）0.9m立杆步距1.220、立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3梁下承重立杆数量2根/900mm架体搭设计算高度4.13m梁底方木数量4根（50mm80mm）梁侧主楞间距（两根483.0mm钢管）600mm梁侧次楞间距（50mm80mm）300mm梁侧对拉螺栓间距（14）250mm100mm楼板参数名称参数值楼板厚度0.1m立杆横纵向间距0.9m立杆步距0.9m立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m架体搭设计算高度4.13m板下木方间距200mm（50mm80mm）4.2工艺流程顶板、梁“满堂红”脚手架主龙骨安装并调整次龙骨安装并调整柱头模板龙骨、梁底模板绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板顶板模板拼装测量顶模板标高4.3施21、工方法4.3.1、碗扣式支架支设(1)支设方法 采用15mm厚多层覆膜胶合板，主楞采用两道483.0mm钢管，间距600mm布置，次楞采用50mm80mm木方间距300mm布置，对拉螺栓采用14螺栓间距300mm布置。450mm2000mm梁的模板搭设节点图（2）支模要求梁模板施工前必须有专人根据图纸要求绘制好翻样图，表明各种梁侧板高度，梁标高及截面尺寸，及时通知木工组做好详细技术交底。所有侧模及底模拼缝前必须进过抛光，保证拼缝严密。梁底模及侧膜要与梁柱节点模板牢固固定，大跨度梁模要按图纸要求起拱。在混凝土浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模板的支撑情况。梁模板安装应先安装底模，待钢筋绑扎完后22、再封侧膜。4.3.2板模板（1）支模方法板底采用15mm厚多层胶合板，200mm、120mm、100mm厚楼板下木方（50mm80mm）间距200mm，立杆间距等于900mm。（2）支模要求模板平面尺寸必须根据结构施工图及模板翻样图在底层加工好后方可进入施工部位，严禁现场切割，避免形成木屑掉入梁内无法清理。模板在制作时，对切割后的模板必须全部刨直，以保证拼缝严密。浇筑混凝土时必须有专人对模板进行看护，观察模板是否变形，及时检查支撑的稳定。4.3.3架体构造要求（1）架体基础：立杆基础垫板采用50mm厚300mm宽、3m长的木板，支设时保证3根立杆在同一块木板上，延平行梁方向设置，管底加底座。（23、2）立杆布置：立杆间距0.9m，步距1.2m。在梁下设置一道的早拆支顶立杆，并使用贯通的水平杆与架体连接，水平杆步距1.2m，立杆露出最后一步水平横杆自由端高度不能大于500mm，上部可调支座伸出立杆长度最多不能超过200mm，插入立杆长度不小于150mm。（3）横杆布置：横杆的步距为1.2m。纵横向的横杆必须通长贯通整个共享空间。不得出现断当，管件不得有搭接接头存在。（4）扫地杆：距地为300mm。必须纵横向贯通设置，不得出现断当。（5）纵向剪刀撑：延架体周圈通长通高设置纵向剪刀撑，架间每隔6m7m设置一道通高通长的纵向剪刀撑作为加强层。剪刀撑角度为4560，剪刀撑采取搭接，长度不小于10024、0mm，用三个扣件连接。（6）水平剪刀撑：在扫地杆处、梁下皮处，各设置一道满铺的水平剪刀撑，架体每隔6m设置一道满铺水平剪刀撑作为加强层。剪刀撑角度为4560，剪刀撑采取搭接，长度不小于1000mm，用三个扣件连接。（7）拉结点：在有主体结构柱的部位，每隔2步设置井字拉结杆件。架体与框架柱连接平面图（8）扣件的紧固：所有扣件必须用专业扳手拧紧加固，保证紧固力矩达到4065Nm，并经力矩扳手验收合格后，方可使用。4.3.4混凝土浇筑要求（1）浇筑顺序按照混凝土浇筑顺序，先浇筑框架柱混凝土，等达到拆模强度后，支撑架体与主体柱部位每隔2步做井字拉结，再浇筑梁板混凝土。（2）柱浇筑柱混凝土浇筑前底部先25、浇筑3050mm厚与混凝土配合比相同的水泥砂浆。柱的施工按施工段进行，在支模前先对柱根进行清理和凿毛，然后再支模，浇筑时采取边振捣边浇筑的方式，浇筑速度不可过快，以防止胀模。由于本工程柱子浇筑高度超过3米，浇筑是用串桶、溜管使混凝土下落。浇筑混凝土应分层连续浇筑，分层振捣，使用插入式振捣器时每层浇筑厚度500mm，插入下层10mm100mm，以消除两层间的接缝。振捣棒不得触动钢筋和预埋件。在浇筑混凝土的全过程中应注意保护钢筋的位置，要随时检查模板是否变形、位移、螺栓和拉杆是否松动、脱落、以及漏浆等现象，并应有专人进行管理。（3）梁浇筑梁板应同时浇筑，浇筑时，采用从中间到两端的浇注顺序，浇筑时堆26、载高度不得板面超过100mm，确保支撑系统受力均匀。栋号施工员、安全员应时监护，严禁布料时集中堆载以确保均匀加载，避免局部超载造成偏心作用使架体倾斜失稳。大梁的混凝土施工应采取分层浇筑，每层浇筑厚度不超过400mm，以使支架逐步均匀加载，减少大梁侧膜的侧压力，同时便于观察梁下模板支撑的受力变形。混凝土浇筑时应均匀布料，不得在一处集中下料采用振捣棒赶料浇筑。混凝土浇筑时设专人观察支模架体变形情况，有问题及时上报。本工程用象泵进行混凝土浇筑，具体浇筑施工参照混凝土施工方案。4.3.5架体拆除工艺要求（1）在拆除架体时，应先清除架体上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛物。（2）架体在拆除前，先布设拆除27、范围的安全措施和警戒区域。（3）严格遵循拆除顺序：由上问下、后搭的先拆、先搭的后拆，同一部位拆除顺序为：横杆剪刀撑立杆。（4）架体的拆除严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。（5）拆除架体时，下部的出入口必须停止使用，设置明显的停用标志和围栏，并派专人进行监护。（6）在拆除架体的周围坠落范围内设置明显的“架体拆除，禁止入内”的标志，并设专人监护，以保证拆除时无其他人员进入。（7）架体拆除遇大风、大雨、大雾等恶劣天气时停止作业。（8）拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。（9）架体拆除过程中，不得中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。4.3.28、6架体支撑搭设方法 见后附图4.4检查验收4.4.1支撑体系在安装过程中应随安装进度施行分步检查。（1）立杆间距偏差不得大于30mm，垫木应满足设计要求。（2）立杆垂直度应小于架体高度的0.75%，且不得大于60mm，不得出现偏心荷载。（3）检查连接件的锁紧度。（4）检查扫地杆，水平拉杆，剪刀撑等的设置应符合设计要求，水平杆步距偏差不大于50mm。4.4.2支撑体系全部安装完毕由项目负责人组织验收，验收时应具备以下文件：（1）专项方案及变更文件。（2）安全技术交底文件。（3）架体构配件使用前的复验合格记录。（4）安装过程中的施工记录。（5）分部分段安全质量检查记录。4.4.3支撑体系重点验收以29、下项目：（1）立杆底座设置正确垫木的铺设，顶托螺杆伸出长度不大于200mm。（2）架体下部扫地杆、上端封顶杆及水平拉杆连接。（3）保证架体几何不变形的竖向和水平剪刀撑及斜撑设置，与固定建筑物的拉结。（4）可调支托的设置方法及梁侧膜的加固。（5）杆件的立杆底部不得松动悬空，不得任意拆除，任何杆件不得松动扣件。（6）扣件拧紧扭力矩拧紧应满足4065Nm要求，对封顶杆和扫地杆处的扣件进行100%的检查合格率应达到100%，其余部分抽样检查数量不得少于50%。（7）安全网和各种防护设施符合要求。五、施工安全保证措施5.1组织保障5.1.1安全组织保证系统5.1.2主要措施：（1）建立以项目经理为核心的30、安全生产管理体系，明确各级人员的安全生产岗位责任制，分级做好安全交底、安全教育和安全宣传工作，做到思想、组织、措施三落实；（2）项目部配置4名具有安全资格证的施工管理人员对现场安全进行落实；（3）认真贯彻执行上级颁发的安全操作规程及安全防护标准； （4）做好新工人上岗前的三级安全教育，特殊工种须经安全培训及考试合格后方可作业； （5）认真做好通道口以及邻边洞口的防护工作，以防坠落。（6）凡进入施工现场人员必须戴好安全帽，高处作业系好安全带，特种作业人员必须持证上岗，并佩戴相应的劳保用品；（7）架体搭设前，在进行施工技术交底同时，应针对该部位的具体情况，进行安全技术交底工作，并做好文字记载； （31、8）在每道分部分项工程完工后上报监理，经验收合格后方可进行下到工序的施工。混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人项目总监理工程师确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。5.2技术保证措施 (1)班组长每天在作业前对工人进行安全教育，针对本组施工内容做好安全技术交底，并有记录。 (2)作业前检查使用的工具是否存在隐患，如：手柄有无松动、断裂等，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用，操作时应戴绝缘手套。作业人员使用的电锯必须安装好防护罩，机械不使用时切断电源。 (3)作业人员必须穿戴好劳动保护用品，遵守操作规程。 (4)支、拆模板作业高度在2m以上（含2m32、）时，必须搭设脚手架，按要求系好安全带。 (5)高处作业时，材料必须码放平稳、整齐。手用工具应放入工具袋内，不得乱扔乱放，扳手应用小绳系在身上，使用的铁钉不得含在嘴中。(6)由于架体超过5米，架体搭设完毕后在架体距离混凝土地面3米处铺设一层大眼网对上部施工人员进行防护。(7)本工程模板施工及钢筋施工严禁在一个工作面施工，应分段进行交叉施工以免事故发生。例如；木工在地下车库北侧进行梁底安装时钢筋工在南侧绑扎柱筋，待完成后交换工作面进行分段施工。(6)作业中应随时清扫木屑、刨花等杂物，并送到指定地点堆放，木工场和木质材料堆放场地严禁烟火。电气设备的维修必须用专业电工完成，不许带电维修。 (7)在浇33、注混凝土过程中必须对模板进行监护，仔细观察模板的位移、变形情况，发现异常时必须及时采取稳固措施。当模板变位较大，可能倒塌时，必须立即通知现场作业人员离开危险区域，并及时报告上级。 （8）拆木模板、起模板钉子、码垛作业时，不得穿胶底鞋，着装应紧身利索。 （9）拆除模板必须满足拆除时所需的混凝土强度，经工程技术领导同意，不得因拆模而影响工程质量。（10）必须按拆除方案和专项技术交底要求作业，统一指挥，分工明确。必须按程序作业，确保未拆部分处于稳定、牢固状态。应按照先支后拆、后支先拆的循序，先拆非承重模板，后拆承重模板及支撑， （11）拆模板作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入，拆模板作业人员必须34、站在平稳可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。 （12）应随时清理拆下的物料，并边拆、边清、边运、边按规格码放整齐。拆木模时，应随拆随起筏子。楼层高处拆除的模板严禁向下抛掷。暂停拆模时，必须将活动件支稳后方可离开现场。5.2.1季节性施工措施本工程模板架体施工未进入冬季施工，而雨季施工措施如下：（1）架体搭设时严禁在雨天进行，雨停后等架子上水蒸发后方可上架施工。必须戴好安全帽、安全带、穿好防滑鞋。（2）混凝土浇筑时，要提前几天关注天气预告，选在不下雨的时间浇筑。万一浇筑时下雨，可暂停浇筑，按设计图纸和相关规范要求留置施工缝，并把浇筑完的苫盖好，避免雨水冲走浮浆。5.3应急措施5.335、.1危险源辨识作业分类序号作业活动危险（危害）因素描述可能导致的事故或事件危险性评价现有控制措施事故或事件现象事故类别LECD等级模板支拆1模板设计模板方案无设计计算坍塌坍塌61015900JGJ59-20112支撑系统不按方案施工坍塌坍塌61015900JGJ59-20113立杆立杆不对接，沉降和位移过大坍塌坍塌61015900JGJ59-20114浇注混凝土浇筑时楼板载，未按照方案工、顺序浇筑坍塌坍塌61015900JGJ59-20115小模板施工脚手架上堆放材料落物伤人物体打击6615540JGJ59-20116模板拆除2m以上拆除无立足点人员坠落高处坠落6615540JGJ59-20136、17模板拆除未能做到边拆边清人员碰伤物体打击6615540JGJ130-20018模板拆除临边洞口处未能先防护后拆模坠落高处坠落3640720JGJ80-919扣件紧固扣件紧固未达到4560kNm坍塌坍塌61015900JGJ59-201110明火作业明火作业导致模板着火火灾火灾61015900JGJ59-20115.3.2应急领导小组 项目部成立紧急情况应急领导小组：组长： 薛春江： 13820323223副组长：吕金革：13516193802组员：刘统兴：13001385108 鲍祥：13174828860 秦涛：13752771367 田寅：13821500399 张新：1392062937、731 李金奎：13820668637 边永和：13920471784 孙梦娟：15122671828 王杰荣：15692262223 5.3.3应急领导小组职责(1)负责工程项目生产安全事故应急救援预案的制定、修订、组织应急救援队伍，组织实施和演练，检查督促做好安全事故的预防措施、负责指挥、协调应急救援工作，进行应急任务的分配和人员、应急资源设备调度，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动；在第一时间向上级领导报告，及时反馈后续紧急情况的处理。(2)救援结束后：小组全体成员根据预案实施过程中发生的变化和发现的问题，及时对预案提出调整、修改和补充意见，安全员负责收集意见并修订预案。(3)安技38、部门、项目部负责组织预案的培训和演练。5.3.4应急领导小组分组及职责项目值班人员一旦收到紧急情况信息，应快速反应，及时准确的把情况报告应急领导小组，由领导小组组长或副组长担任总指挥，按以下分组进行救援工作，过程中人员可协调。组长：杨军（1）紧急情况发生后，负责紧急救援现场的总指挥工作，批准本预案的启动与终止；（2）统一部署应急预案的实施工作，并对应急工作中发生的争议采取紧急处理措施。危险源控制组：（吕金革、刘统兴）（1）提出抢险救援及避免事故扩大的临时应急方案和措施并组织实施； （2）组织调集相关工程抢险队和应急救援物资、设备，开展抢险救援工作；（3）采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员和被困人39、员，防止事故进一步扩大；（4）寻找受害者并转移至安全地带。 伤员抢救组：（鲍祥、孙梦娟）（1）负责组织有关医疗单位对伤亡人员实施救治和处置；（2）对抢救出的伤员，在外部救援机构未到达前，对伤者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血，防止受伤部位受污染等）；（3）使重伤者优先得到外部救援机构的救护；（4）协助外部救援机构转送伤者至医疗机构，并指定人员护理伤者。安全疏散警戒组：（田寅、边永和）（1）负责组织对事故现场及周边地区和道路进行警戒、控制，保护现场，维持现场抢险救护的正常运作，保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入；（2）事故引发火灾，执行防火方案中应急预案程序；（3）组织人员40、有序疏散，保护受害人财产；后勤保障组：（王杰荣、秦涛）负责组织协调有关部门安排好应急救援人员的后勤保障工作。紧急事故响应流程图发生的安全问题（事故）（现场负责人或发现人）发现后立即向应急领导小组或现场负责人报告，必要时呼救通知其他人。项目部应急领导小组组长或副组长迅速做出判断，组成指挥机构，下达应急指令，并根据情况的严重程度决 定是否报警和向消防、医院等部门求助。并向业主、驻地监理、上级主管部门、安监部门和相关产权设备单位报告。项目部应急小组成员根据应急指令及预案措施，调动应急物资、机械设备及人员进行抢修救援。处理结束后，对预案提出调整、修改和补充意见。 根据应急指令及预案措施，调动应急物资、41、机械设备及人员进行抢修救援。处理结束后，对预案提出调整、修改和补充意见。项目主管部门协助上级部门对事故进行调查，写出书面报告。汇总应急小组成员意见，修订应急预案。5.4监控与检测5.4.1监测内容和监测要求（1）监测项目：支架下沉、位移和变形。（2）监测布置：沿架体纵向每1015m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移监测点、3个支架沉降监测点。（3）监测频率：架体搭设完成后、钢筋绑扎完成、混凝土浇注前、混凝土浇注过程直到终凝。当每个节点工序完成后进行监测，日常每天进行2次监测。在混凝土浇注过程中每2030分钟一次。5.4.2监测报警指标支架的压缩变形或弹性挠度，其最大变形值不得超42、过相应结构计算跨度的1/1000。监测项目监测报警值支架沉降5mm支架水平位移10mm5.4.3监测方法支撑的变形监测采用水准仪及经纬仪进行。沉降监测具体做法：在柱子侧立面标示出观测基准点，分别在支撑杆上设置反光点作为观测点，用水平仪进行检测。水平位移监测具体做法：在监测剖面位置安设经纬仪，监测架体的垂直度及水平位移。监测时，严禁人员进入架体。5.4.4处理方法派专人进行架体观测，当观测数值达到警报值时，立即停止当前施工程序，同时向上级相关部门上报。经专家指导，拿出方案，采取加固措施，如增加连接点，增加水平杆，增加剪刀撑等，之后方可继续施工。浇注混凝土过程中设安全员及七名木工对模板进行全程监护43、，仔细观察模板的位移、变形情况，发现异常时必须及时采取稳固措施。当模板变位较大，可能倒塌时，必须立即通知现场作业人员离开危险区域，并及时报告上级。监控过程中主要监控，铁管有无弯曲变形，龙骨有无弯曲变形，螺栓及扣件有无松动及脱扣损坏，浇筑过程中有无模板较大漏浆现象，检查是否有较大异动声响，使用经纬仪及测距仪随时检查立杆垂直度，及水平垂直距离。六、劳动力计划 序号施工过程工种人数人数1架体搭设过程安全管理人员3专业架子工（特工种）20木工60壮工302架体施工维护工程安全管理人员3专业架子工（特工种）5木工10壮工5打灰工303架体拆除过程安全管理人员3专业架子工（特工种）15木工30壮工20七、44、模板支撑体系计算书7.1 梁模板(450mm2000mm)计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.2m，梁截面 BD=450mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m45、，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。梁顶托采用100100mm木方。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模46、板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0000.450=22.950kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.450(22.000+0.450)/0.450=0.890kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4500.450=0.911kN均布荷载 q = 1.2022.950+1.200.890=28.647、08kN/m集中荷载 P = 1.400.911=1.276kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.621kN N2=5.454kN N3=5.454kN N4=1.621kN最大弯矩 M = 0.078kN.m最大变形 V =48、 0.062mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.07810001000/24300=3.210N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32783.0/(2450.00018.000)=0.515N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.062mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式49、如下:均布荷载 q = 5.454/0.450=12.120kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.120.450.45=0.245kN.m最大剪力 Q=0.60.45012.120=3.272kN最大支座力 N=1.10.45012.120=5.999kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.245106/53333.3=4.60N/mm2木方的抗弯计算强度小于150、3.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33272/(25080)=1.227N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=8.741kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.741450.04/(1009000.002133334.0)=0.126mm木方的最大挠度小于450.0/51、250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.525kN.m经过计算得到最大支座 F= 13.378kN经过计算得到最大变形 V= 0.043mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/52、12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.525106/166666.7=3.15N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=36689/(2100100)=1.003N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.043mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力53、最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.378kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1325.170=0.821kN N = 13.378+0.821=14.199kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/54、16=113； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503；经计算得到=14199/(0.503424)=66.578N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500.600=0.117kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb55、 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.1171.2001.800/16=0.111kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.1171.2001.8001.800/8-0.1111.800/4=0.030kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=13.378+1.20.684+0.91.40.030/0.450=14.283kN经计算得到=14283/(0.503424)+30000/4491=72.953N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中56、荷载 w =0.1170.4501.200=0.063kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.2000.063=0.063kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+1.2001.200)1/2/1.2000.063=0.089kN支撑架的步数 n=4节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.089+(4.000-1)0.089=0.357kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为4.0000.063=0.253kN架体自重为0.684kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!7.2 满堂楼板模板支架 (200mm)计算书计算依据建筑57、施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.2m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5080mm，间距200mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图58、图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.2000.900+0.3000.900=4.788kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)0.900=2.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W 59、f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.788+1.402.250)0.2000.200=0.036kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03610001000/48600=0.732N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.788+1.42.25060、)0.200=1.067kN 截面抗剪强度计算值 T=31067.0/(2900.00018.000)=0.099N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.7882004/(1006000437400)=0.020mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.200=1.00461、kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 静荷载 q1 = 1.201.004+1.200.060=1.277kN/m 活荷载 q2 = 1.400.500=0.700kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.700+1.277)0.900=1.779kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q 62、= 1.779/0.900=1.977kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.980.900.90=0.160kN.m 最大剪力 Q=0.60.9001.977=1.067kN 最大支座力 N=1.10.9001.977=1.957kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.160106/53333.3=3.00N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求63、! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31067/(25080)=0.400N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.064kN/m 最大变形 v =0.6771.064900.04/(1009500.002133333.5)=0.233mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载64、取木方的支座力 P= 1.957kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.805kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.788kN 经过计算得到最大变形 V= 0.308mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33c65、m4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.805106/166666.7=4.83N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35830/(2100100)=0.875N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.308mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静66、荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1495.170=0.770kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.9000.900=4.066kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.079kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 167、.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.93kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16=114； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查68、表得到0.497； 经计算得到=8930/(0.497489)=36.768N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的内外排立杆69、间横杆的支撑力 Pr=51.40.0860.9001.800/16=0.061kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0860.9001.8001.800/8-0.0611.800/4=0.017kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.079+0.91.42.025+0.91.40.017/0.900=8.669kN 经计算得到=8669/(0.497489)+17000/5080=38.625N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0860.9001.200=0.70、093kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/0.9000.093=0.124kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+0.9000.900)1/2/0.9000.093=0.156kN 支撑架的步数 n=4 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.156+(4.000-1)0.156=0.622kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为4.0000.124=0.498kN 架体自重为0.770kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求! 六、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.771、0m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=5220.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=8700mm200mm，截面有效高度 h0=180mm。 按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m， 楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 11.20(0.771010/72、8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=11.10kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.7011.10=96.60kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051396.618.702=375.12kN.m 按照混凝土的强度换算 得到5天后混凝土强度达到48.30%，C40.0混凝土强度近似等效为C19.3。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.27N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 5220.00360.00/(8700.00180.009.27)=0.13 查表得到钢筋混凝73、土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.121 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1218700.000180.00029.310-6=316.3kN.m 结论：由于Mi = 316.30=316.30 Mmax=632.01 所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑可以拆除。7.3 地下室大断面柱模板计算书一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=900mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 5mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱74、箍采用8080mm木方。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资75、料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直76、接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.300+1.402.7000.300=14.094kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 77、面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2010.800+1.400.810)0.2130.213=0.064kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06410001000/16200=3.929N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.800+1.40.810)0.213=1.797kN 截面抗剪强度计算值 T=31797.0/(2300.00018.000)=0.4978、9N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.8002134/(1006000145800)=0.170mm 面板的最大挠度小于212.5/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.213m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.213+1.402.7000.213=9.983kN79、/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.995/0.300=9.983kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.9830.300.30=0.090kN.m 最大剪力 Q=0.60.3009.983=1.797kN 最大支座力 N=1.10.3009.983=3.294kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=80、0.090106/53333.3=1.69N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31797/(25080)=0.674N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6777.650300.04/(1009500.002133333.5)=0.021mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P 81、= (1.236.00+1.402.70)0.213 0.300 = 3.00kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.171kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.948kN 经过计算得到最大变形 V= 0.046mm B 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.0082、8.008.00/12 = 341.33cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.171106/85333.3=2.00N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33450/(28080)=0.809N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)B柱箍挠度计算 最大变形 v =0.046mm B柱箍的最大挠度小于410.0/250,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 83、其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.948 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.213 0.300 = 3.00kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN84、.m) H 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.171kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.948kN 经过计算得到最大变形 V= 0.046mm H 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.171106/85333.3=2.00N/mm2 H柱箍的抗弯计85、算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33450/(28080)=0.809N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 H柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)H柱箍挠度计算 最大变形 v =0.046mm H柱箍的最大挠度小于410.0/250,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有86、效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.948 对拉螺栓强度验算满足要求!7.4 梁模板(450mm850mm)计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.3m， 梁截面 BD=450mm850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/m87、m2。 木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 0.90m。 梁顶托采用5080mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 88、25.5000.8500.900=19.508kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.850+0.450)/0.450=2.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4500.900=1.822kN 均布荷载 q = 1.2019.508+1.202.150=25.989kN/m 集中荷载 P = 1.401.823=2.552kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.8089、1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.368kN N2=5.755kN N3=5.755kN N4=1.368kN 最大弯矩 M = 0.087kN.m 最大变形 V = 0.028mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08710001000/48600=1.790N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取190、5.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33224.0/(2900.00018.000)=0.299N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.028mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.755/0.900=6.395kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql91、2=0.16.400.900.90=0.518kN.m 最大剪力 Q=0.60.9006.395=3.453kN 最大支座力 N=1.10.9006.395=6.331kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.518106/53333.3=9.71N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.692、ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33453/(25080)=1.295N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.971kN/m 最大变形 v =0.6773.971900.04/(1009500.002133333.5)=0.870mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.038kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m93、) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 2.469kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.141kN 经过计算得到最大变形 V= 6.457mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.469106/53333.3=46.29N/mm2 (2)顶托梁抗剪计算 可以不计94、算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=37140/(25080)=2.678N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =6.457mm 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.141kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1115.280=0.701kN N = 7.141+0.701=7.842kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.23995、cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=7842/(0.391424)=47.285N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=196、.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0580.9002.100/16=0.048kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0580.9002.1002.100/8-0.0482.100/4=0.015kN.m； Nw 考虑风荷载97、时，立杆的轴心压力最大值； Nw=7.141+1.20.584+0.91.40.015/0.900=7.863kN 经计算得到=7863/(0.391424)+15000/4491=50.418N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0580.9001.500=0.078kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/0.9000.078=0.130kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.5001.500+0.9000.900)1/2/0.9000.078=0.151kN 支撑架的98、步数 n=3 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.151+(3.000-1)0.151=0.453kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为3.0000.130=0.389kN 架体自重为0.584kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!7.2 满堂楼板模板支架 (120mm)计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.2m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量60099、0.0N/mm2。 木方5080mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.2000.900+0.3000.900=4.788kN/m 活荷载标准值 q2 100、= (0.000+2.500)0.900=2.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.7101、88+1.402.250)0.3000.300=0.080kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08010001000/48600=1.647N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.788+1.42.250)0.300=1.601kN 截面抗剪强度计算值 T=31601.0/(2900.00018.000)=0.148N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l102、 / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.7883004/(1006000437400)=0.100mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 静荷载 103、q1 = 1.201.506+1.200.090=1.915kN/m 活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.050+1.915)0.900=2.669kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.669/0.900=2.965kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.970.900.90=0.240kN.m 最大剪力 Q=0.60.9002.965=1.601kN 最大支座力 N=1.10.9002.965=2.936kN 木方的截面力学参数为 104、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.240106/53333.3=4.50N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31601/(25080)=0.600N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足105、要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.596kN/m 最大变形 v =0.6771.596900.04/(1009500.002133333.5)=0.350mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.936kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 106、M= 0.844kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.831kN 经过计算得到最大变形 V= 0.318mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.844106/166666.7=5.06N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=107、35384/(2100100)=0.808N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.318mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1285.170=0.660kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.90108、00.900=4.066kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.969kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.80kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W109、=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16=113； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到=8798/(0.503424)=41.252N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷110、载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0860.9001.800/16=0.061kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0860.9001.8001.800/8-0.0611.800/4=0.017kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24111、.969+0.91.42.025+0.91.40.017/0.900=8.537kN 经计算得到=8537/(0.503424)+17000/4491=43.345N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0860.9001.200=0.093kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/0.9000.093=0.124kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+0.9000.900)1/2/0.9000.093=0.156kN 支撑架的步数 n=4 节点集中荷载w在112、立杆中产生的内力和为0.156+(4.000-1)0.156=0.622kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为4.0000.124=0.498kN 架体自重为0.660kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求! 六、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.70m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=3132.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=8700mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天.的 承载113、能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m， 楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 11.20(0.661010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=10.93kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.7010.93=95.09kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051395.098.702=369.23k114、N.m 按照混凝土的强度换算 得到5天后混凝土强度达到48.30%，C40.0混凝土强度近似等效为C19.3。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.27N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 3132.00360.00/(8700.00100.009.27)=0.14 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.130 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1308700.000100.00029.310-6=104.9kN.m 结论：由于Mi = 104.88=104.88 Mmax=369.23 所以第5天115、以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存。 3.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m， 楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 11.20(0.30+25.100.12)+ 21.20(0.661010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=15.95kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.7015.95=138.77kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照116、四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513138.778.702=538.83kN.m 按照混凝土的强度换算 得到10天后混凝土强度达到69.10%，C40.0混凝土强度近似等效为C27.6。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.17N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 3132.00360.00/(8700.00100.0013.17)=0.10 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.095 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.0958700.000100.000213.210117、-6=108.8kN.m 结论：由于Mi = 104.88+108.83=213.71 Mmax=538.83 所以第10天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑必须保存。 4.计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m， 楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第4层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 21.20(0.30+25.100.12)+ 31.20(0.661010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50118、)=20.97kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.7020.97=182.45kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513182.458.702=708.43kN.m 按照混凝土的强度换算 得到15天后混凝土强度达到81.27%，C40.0混凝土强度近似等效为C32.5。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.50N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 3132.00360.00/(8700.00100.0015.50)=0.08 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0119、.085 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M3=sbh02fcm = 0.0858700.000100.000215.510-6=114.7kN.m 结论：由于Mi = 104.88+108.83+114.65=328.36 Mmax=708.43 所以第15天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第4层以下的模板支撑必须保存。 5.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m， 楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第5层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.120、20)+ 31.20(0.30+25.100.12)+ 41.20(0.661010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=25.99kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.7025.99=226.13kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513226.138.702=878.03kN.m 按照混凝土的强度换算 得到20天后混凝土强度达到89.90%，C40.0混凝土强度近似等效为C36.0。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.16N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 121、3132.00360.00/(8700.00100.0017.16)=0.08 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M4=sbh02fcm = 0.0778700.000100.000217.210-6=115.0kN.m 结论：由于Mi = 104.88+108.83+114.65+114.96=443.33 Mmax=878.03 所以第20天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第5层以下的模板支撑必须保存。 6.计算楼板混凝土25天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8122、.70m， 楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第6层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 41.20(0.30+25.100.12)+ 51.20(0.661010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=31.01kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.7031.01=269.80kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513269.818.702=1047.63kN.m 按照混凝土的强度换算 得到25天后混凝土强度达到96.60%，C40.0混凝123、土强度近似等效为C38.6。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=18.45N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 3132.00360.00/(8700.00100.0018.45)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M5=sbh02fcm = 0.0678700.000100.000218.410-6=107.5kN.m 结论：由于Mi = 104.88+108.83+114.65+114.96+107.53=550.85 Mmax=1047.63 所以第25天以后的楼板楼板强124、度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第6层以下的模板支撑必须保存。 7.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m， 楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第7层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 51.20(0.30+25.100.12)+ 61.20(0.661010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=36.03kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.7036.03=313.49kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计125、算 Mmax=0.0513ql2=0.0513313.498.702=1217.23kN.m 按照混凝土的强度换算 得到30天后混凝土强度达到102.07%，C40.0混凝土强度近似等效为C40.8。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=19.43N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 3132.00360.00/(8700.00100.0019.43)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M6=sbh02fcm = 0.0678700.000100.000219.410-6=113126、.3kN.m 结论：由于Mi = 104.88+108.83+114.65+114.96+107.53+113.27=664.12 Mmax=1217.23 所以第30天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第7层以下的模板支撑必须保存。 8.计算楼板混凝土35天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.70m，短边8.701.00=8.70m， 楼板计算范围内摆放1010排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第8层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 61.20(0.30+25.100.12)+ 71.20(0.661010/8.7127、0/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=41.05kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.7041.05=357.16kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513357.168.702=1386.83kN.m 按照混凝土的强度换算 得到35天后混凝土强度达到106.70%，C40.0混凝土强度近似等效为C42.7。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=20.17N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 3132.00360.00/(8700.00100.0020.17)=0.06 查表得到128、钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M7=sbh02fcm = 0.0678700.000100.000220.210-6=117.6kN.m 结论：由于Mi = 104.88+108.83+114.65+114.96+107.53+113.27+117.58=781.70 Mmax=1386.83 所以第35天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第8层以下的模板支撑必须保存。7.6 大断面柱模板计算书一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=900mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=900mm，H方向对129、拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 5mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用8080mm木方。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 130、c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产131、生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.300+1.402.7000.300=14.094kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯132、强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2010.800+1.400.810)0.2130.213=0.064kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06410001000/16200=3.929N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.800+1.40.810)0.213=1.7133、97kN 截面抗剪强度计算值 T=31797.0/(2300.00018.000)=0.499N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.8002134/(1006000145800)=0.170mm 面板的最大挠度小于212.5/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.213m。 荷134、载计算值 q = 1.236.0000.213+1.402.7000.213=9.983kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.995/0.300=9.983kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.9830.300.30=0.090kN.m 最大剪力 Q=0.60.3009.983=1.797kN 最大支座力 N=1.10.3009.983=3.294kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.135、008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.090106/53333.3=1.69N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31797/(25080)=0.674N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6777.650300.04/(1009500.002133333.5)=0.021mm 最大挠度小于3136、00.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.213 0.300 = 3.00kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.171kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.948kN 经过计算得到最大变形 V= 0.046mm B 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别137、为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.171106/85333.3=2.00N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33450/(28080)=0.809N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)B柱箍挠度计算 最大变形 v =0.046mm B柱箍的最大挠度138、小于410.0/250,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.948 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.213 0.300 = 139、3.00kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.171kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.948kN 经过计算得到最大变形 V= 0.046mm H 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)H柱箍抗弯强度140、计算 抗弯计算强度 f=0.171106/85333.3=2.00N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33450/(28080)=0.809N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 H柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)H柱箍挠度计算 最大变形 v =0.046mm H柱箍的最大挠度小于410.0/250,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.948 对拉螺栓强度验算满足要求!