1、目录一、施工组织设计1编制依据 . 12工程概况及工程特点 . 22.1 工程概况. 22.2 工程环境. 72.3 工程特点和难点与针对性措施 . 143施工总体筹划 . 323.1 总体目标. 323.2 总体施工方案 . 353.3 施工筹划. 363.4 施工计划. 413.5 交通组织. 533.6 管线搬迁. 543.7 施工管理组织 . 564施工现场平面布置 . 614.1 施工场地平面布置 . 614.2 施工临时设施 . 635施工方案和技术措施 . 695.1 地下连续墙施工 . 695.2 钻孔灌注桩施工 . 885.3 旋喷桩施工. 975.4 水泥土搅拌桩施工 . 2、1005.5 施工降水. 1055.6 基坑开挖和支撑安装 . 1185.7 内部结构回筑施工 . 1335.8 防水施工. 1395.9 施工监测. 1465.10 施工测量方案 . 1575.11 基坑周围环境保护措施 . 1606工程质量管理及质量保证措施 . 1636.1 工程质量标准及奖罚标准 . 1636.2 质量检验标准 . 1636.3 质量保证体系 . 1636.4 质量管理及保证措施 . 1646.5 确保工程质量的技术要求和措施 . 1717安全生产施工措施 . 1817.1 安全生产目标 . 1827.2 安全责任制. 1827.3 安全教育. 1827.4 安全技术交3、底 . 1837.5 安全生产管理 . 1837.6 安全生产措施 . 1857.7 对作业班组实行讲评制度 . 1937.8 施工现场安全设施的验收 . 1937.9 安全奖罚制度 . 1948文明施工措施 . 1948.1 文明施工目标 . 1948.2 文明施工措施 . 1949环境保护技术措施 . 1969.1 全面运行 ISO14000 环境保护体系 . 1969.2 环境保护方针 . 1969.3 对持续改进和污染预防的承诺 . 1969.4 对环境保护的管理规定 . 19710消防、市容环卫、配合交通、社会治安等措施 . 22010.1 消防管理措施 . 22010.2 市容卫生4、管理措施 . 22110.3 配合交通措施 . 22110.4 社会治安综合治理措施 . 222二、应急预案 三、施工过程质量控制表1编制依据上海市轨道交通*（M8）线一期a 标*路车站主体工程设 计图纸。参考资料上海市轨道交通*（M8）线一期a 标*路车站土建工程地 质勘察报告；*路站的现场条件及施工用地范围平面图；原有管线图纸及交通组织方案。施工参照的主要技术规范见表 1-01（不限于）：表 1-01序号编号名称1国家和上海市颁布的强制性条文2GB50299-1999地下铁道工程施工及验收规范3GB50204-2002混凝土结构工程施工质量验收规范4GB50205-2001钢结构工程施工质5、量验收规范5GB50202-2002建筑地基基础工程施工质量验收规范6DBJ08-40-94地基处理技术规范7SZ-08-2000上海地铁基坑工程施工规程8DGJ08-61-97基坑工程设计规程9DGJ08-236-1999市政地下工程施工及验收规程10GB50300-2001建筑工程施工质量验收统一标准11GB50108-2001地下工程防水技术规范12GB50208-2002地下防水工程质量验收规范13DGJ08-11-1999上海市地基基础设计规范14GB500308-1999地下铁道、轻轨交通工程测量规范15CTJ49-92地铁杂散电流腐蚀防护技术规程16GB/T50326-2001建6、设工程项目管理规范17DBJ08-202-92钻孔灌注桩施工规程18JGJ109-2003钢筋机械连接通用技术规程19TB10203-2002J162-2002铁路桥涵施工规范20DBJ08-228-97市政桥梁工程施工和验收规范21地铁质量检验评定标准车站、隧道22现行的国家及上海市颁发的其他技术规范标2工程概况及工程特点2.1 工程概况上海市轨道交通*线（M8 线）工程是上海市城市规划轨道交通 网中 8 条市区地铁线路之一，也是上海地铁网络中重要的一条南北向 客流骨干线路。线路北起开鲁路，沿殷行路、中原路、营口路、控江 路、大连路、虹口体育场、中山北路、西藏路、江边路穿越黄浦江到 周家渡，7、再沿上南路最终到浦江镇。一期工程北起开鲁路车站，终点为浦东成山路车站。工程途经*、 虹口、闸北、卢湾、黄浦、浦东等六个行政区，设地下车站 22 座， 车辆段一处，地下主变电站 2 座，工程全长 23.3 公里。M8 线 XIa 标段工程包括：M8 线*路站、M7 线上南路站。M8 线*路站位于上南路与*路（浦东南路）交叉口，沿上南路设 置。该车站为地下二层侧式车站，车站净长 398.952m，具有存车和 折返功能。M7 线上南路站位于*路（浦东南路）与上南路交叉口，沿*路（浦东南路）设置。该车站为地下三层岛式车站，与 M8 线*路站十 字换乘，车站净长 147m。本次施工的 M8 线*路车站工8、程采用明挖顺筑法施工，根据周围 环境条件和设计要求，基坑保护等级为二级。2.1.1 车站结构工程M8 线*路车站主体工程根据交通组织和施工安排，将整个工程 分为两个施工阶段分期进行施工，车站主体结构共分为五个施工分 区。详见：附图-01：工程总平面图.1 主体结构形式M8 线*路站位于上南路与*路（浦东南路）交叉口，沿上南路 设置。该车站为地下二层侧式车站，车站净长 398.952m，顶板覆土3.06m3.36m，管线通道顶板局部落低 1.2m。车站具有存车和折返 功能。车站共设 32 个轴线，设 13 条诱导缝，1 条施工缝。整个车站均采用地下墙与钢筋混凝土内衬结构结合承载的形式， 在使用阶9、段地下墙和内衬两墙合一，成为车站结构的主体部分。车站的顶板、中板、换乘段下一、二层板、底板纵向坡度为 2 。 主体结构施工工法：明挖顺筑法。M8 线*路车站净长 398.952m，北、南端头井（1 轴3 轴、30轴32 轴）净尺寸为 18.6m12.5m，坑底埋深分别为 20.062m、19.262m；标准段（3 轴7 轴、29 轴30 轴）净宽 13.4m14.2m； 标准段（7 轴16 轴、19 轴29 轴）净宽 21.8m32.6m；标准段 为地下两层结构，坑底平均埋深为 18.02m；换乘段净宽 37.2m，为 地下三层结构，坑底埋深 24.74m。具体结构情况见表 2-01。M8 线10、*路站主体结构概况表表 2-01部位顶板厚(m)中板厚(m)底板厚(m)侧墙厚(m)施工方法南端头井0.900.451.100.60明挖顺筑北端头井0.900.451.100.60明挖顺筑标准段 3轴12 轴、19 轴30 轴0.900.451.000.40明挖顺筑标准段 12轴16 轴0.900.451.000.40明挖顺筑换乘段 16轴19 轴0.90下一层：0.45下二层：0.61.200.50明挖顺筑钢筋混凝土及混凝土除满足强度需要外，还考虑抗渗、抗侵蚀的要求；车站内部结构顶板及下一层墙身采用 C30 补偿收缩混凝土，其 他混凝土等级采用 C30。地下墙、内衬墙、车站顶、底板抗渗标号均11、 需S8。顶板和中楼板上排钢筋、底板下排钢筋、纵梁、中板逆做预留孔 以及护壁柱箍筋与地下连续墙的连接采用机械连接接头，钢筋机械连 接接头(或称钢筋连接器、钢筋接驳器)须满足能承受动载的要求，其 性能等级应达到JGJ107-2003规程规定的SA级要求。 结构分段*路站净长 398.952m，共设置了 13 条诱导缝，1 条施工缝，因 此以诱导缝、施工缝以及换乘段南侧地下墙为界，将车站主体结构一 共分为 16 个施工段，其中，南北端头井区域各为一个施工段，车站 标准段分为 14 个施工段。各施工段分段位置详见附图-01，分段位置 和长度等施工情况见下表：*路站结构段施工情况对照表表 2-02序号12、分 区区长度分段名称结构缝位置段长度支撑形式开挖与回 筑方式(m)轴线距离(mm)(m)1Z1区18.300北端头井3向南 440018.3共 6 道钢支撑明挖顺筑2Z2区161.145标一段5向北 110025.9共 5 道钢支撑明挖顺筑3标二段5向南 2829827同上4标三段6向南 843428.6同上5标四段6向南 2843418.8同上6标五段6向南 4843418.254同上7标六段9向南 260022.8同上8标七段12向北 210019.8同上9Z3区53.300标八段及换乘段19向南 60053.3换乘段设7 道钢支撑明挖顺筑10Z4区72.64标九段21向南 260017共13、 5 道钢支撑明挖顺筑11标十段25向南 230028.1同上12标十一段29向南 230027.54同上13Z5区94.758标十二段30向北 5639825.26同上明挖顺筑14标十三段30向北 3329823.1同上15标十四段30向北 11.3821.918同上16南端头井32向南 60024.48共 6 道 钢支撑2.1.2 基坑围护工程本工程车站主体结构围护均采用刚度大、强度高、抗渗性能好的 地下连续墙，并与后期制作的结构内衬墙一起共同形成永久结构的外 墙。*路车站主体结构端头井地下墙厚800mm，深35m，基坑开挖平 均深度19.62m，入土深度15.38m，入土深度比0.78414、；标准段地 下墙厚800mm，深33m，基坑开挖深度18.02m，入土深度14.98m，入 土深度比0.831；换乘段地下墙厚1000mm，深45m，基坑开挖深 度24.74m，入土深度20.26m，入土深度比0.819。从车站范围地质剖面图可知，*路站基坑底板位于1层灰色粘 土2层灰色砂质粉土内，地下墙墙趾位于2层灰色砂质粉土或3 层灰色粉质粘土中。为减少后期沉降和开挖过程中墙顶隆沉，在地下墙内预埋墙底注 浆管，待混凝土浇灌后进行压浆，防止地下墙下沉。地下墙混凝土设计强度等级为水下 C30；地下连续墙设计抗渗等级S8。顶板和中楼板上皮钢筋、底板下皮钢筋与地下连续墙的连接采用 机械连接接头。地15、下墙接头采用锁口管接头。2.1.3 基坑支撑 基坑的支撑直接关系到工程的安危，是整个车站建设工程的重中之重。车站工程根据基坑的平面布置形式、结构开挖深度等方面的不同，支撑布置的形式亦做相应调整。M8 线*路站车站基坑保护等级为二级，即地面最大沉降量0.2%H, 围护墙最大水平位移0.3%H（H 为基坑开挖深度）*路站南北端头井、标准段（3 轴16 轴及 19 轴30 轴）采用 顺筑法施工，均布置六道支撑；换乘段（16 轴19 轴）采用顺筑法 施工，布置 7 道钢支撑。第一道钢支撑采用58012 钢支撑；其余 钢支撑采用60916。具体见表 2-03。*路站主体工程支撑情况一览表表 2-03部位16、基坑开挖深 度(m)围护形式施工方法支撑道数南端头井19.2620.8m 地墙 35m 深明挖顺筑6 道钢支撑北端头井20.0620.8m 地墙 35m 深明挖顺筑6 道钢支撑标准段 3轴12 轴、19轴30 轴18.020.8m 地墙 33m 深明挖顺筑5 道钢支撑（其中 10轴12 轴、19 轴22轴第一道采用砼支撑）标准段 12轴16 轴18.220.8m 地墙 33m 深明挖顺筑5 道钢支撑换乘段24.741.0m 地墙 45m 深明挖顺筑7 道钢支撑详见附图-02、03：基坑平剖面布置图2.1.4 地基加固 根据设计图纸，基坑开挖前，*路站基坑宽度较大的区域（1224 轴）坑底需要进17、行地基加固。地基加固采用旋喷桩加固，加固深度为坑底以下 3m，采用裙边布置形式。车站的端头井及 24 轴处的地墙拐角处均采用搅拌桩地基加固， 加固形式为倒梯形。加固深度为地表以下 3m坑底以下 3m。高压旋喷桩采用两重管注浆法，注浆体直径不小于 1.2m，桩体 搭接不小于 200mm，qu(28)1.5Mpa。搅拌桩根据深度的不同采用650 三轴及700 双轴水泥土搅拌桩加固，qu(28) 1.2Mpa。车站基坑加固图见附图-04：地基加固布置图。2.1.5 桩基工程 本工程涉及的桩基主要包括两类，第一类为车站结构抗拔桩，第二类是基坑支撑格构立柱桩。*路站抗拔桩及支撑立柱桩分800、1000 18、两种钻孔灌注桩， 支撑立柱桩上设格构柱，桩径为1000 钻孔灌注桩。具体见表 2-04。*路站桩基情况表表 2-04桩类 号桩径底板以下深 度（m）数量（根）作用位置28002019支撑立柱桩标六段 2 根；标七段 3 根；标八 段 4 根；标九段 4 根；标十段 4 根；标十一段 2 根2800203支撑立柱桩换乘段 3 根；2100024.512抗拔桩换乘段 12 根；2.2 工程环境2.2.1 周边交通 本工程位于*路（浦东南路）、上南路交叉口，*路为双向六车道，浦东南路为双向四车道，上南路北段为双向两车道，上南路南段为双向四车道。*路路幅宽 39m，为双向 6 车道，车道宽 3.5m，19、两侧分别设 4m宽非机动车道及 5m 宽的人行道，道路通向济阳路及卢浦大桥。 浦东南路路幅宽 33m，设双向四车道，车道宽 3.75m，两侧分别设 4m 宽非机动车道及 5m 宽的人行道，道路通向南浦大桥及陆家嘴 地区。上南路（交叉口以南）路幅宽 33m，设双向 4 车道，车道宽 3.5m， 两侧分别设 4m 宽非机动车道及 5m 宽的人行道，道路通向杨思、三 林地区及外环线。上南路（交叉口以北）路幅宽 19m，设双向两车道（机非混合车 道），机非车道宽 4.5m，两侧分别设 5m 宽的人行道，道路通向周家 渡。本工程场地道路属于交通繁忙地段，途经此地的公交线路有：原 野线、隧道一线、周鲁线、20、周陈线、周南线、785、786、734、86、574、82、981、576、978、314、818、619、638、84，共有 19 条。具体的道路交通情况见表 2-05。交通状况一览表表 2-05道路名称道路宽度（m）横断面组成途经公交线路*路393.56（机动车道）+42（非机动车道）+52（人行道）原野线、隧道一线、785、786、734、86浦东南路333.754（机动车道）+42（非 机动车道）+52（人行道）原野线、隧道一线、86、574、82、981、734、576、978、786、314、785、818、619上南路（北段）194.52（机非车道）+52（人行 道）周鲁线、周陈21、线、周南线、82、638、84上南路（南段）323.54（机动车道）+42（非机动车道）+52（人行道）周鲁线、周陈线、周南线、576、84、978、818、619、6382.2.2 周围建筑本工程位于*路（浦东南路）上南路交叉口，M8 线*路站沿上 南路布置。根据 M8 线*路站位置及周边道路情况，把场地周边的建筑物分为四块区域：西南区域：主要建筑物为路口的 15 层楼的工商银行大楼（距离 基坑外边约为 15m），及一些居民楼，部分居民楼已经开始拆除；西北区域：道路转角处为消防中队（距离基坑外边约为 9m）； 附近无其他重要建筑物；东南区域：沿浦东南路有多层居民房和沿街商铺，沿上南路为清 流22、中学；交叉口处的房屋已经拆除。东北区域：沿上南路为多层居民房（距离基坑外边约为 14m）， 沿浦东南路主要是一些沿街商铺及荡里变电所（距离基坑外边约为18m）。本工程周边交通和建筑物现状如图 2.1、图 2.2 所示。工商银 行大楼消防队 浦东南路图 2.1 工程周边交通及建筑物现状（一）消防队耀华路居民房浦东南路上南路图 2.2 工程周边交通及建筑物现状（二）2.2.3 地下管线根据建设方提供的现有管线探测资料，本工程场地的管线主要集 中在浦东南路、*路及上南路路面下。大部分管线均位于本工程施工 范围内，施工前需进行必要的搬迁和保护。管线主要分布见表 2-06、表 2-07、表 2-08。 23、上南路沿线地下管线分布表表 2-06管线种类管径（mm）/规格埋深（m）材质位置走向电力6 根1.2缆上南路北段东侧通向荡里变电所电力1 根1.0缆上南路北段东侧通向荡里变电所雨水10503.1砼上南路北段东侧至交叉口与其他雨水管道连通电话12 孔0.8缆上南路北段西侧至交叉口与其他电话线连通上水5001.3铁上南路西侧沿上南路一直向南电力1 根1.0缆上南路南段东侧穿浦东南路至荡里变电所上水3000.8铁上南路南段东侧转向浦东南路南侧电话12 孔*20.8缆上南路南段东侧至交叉口与其他电话线连通煤气10001.9铁上南路南段东侧至交叉口与*路走向的1200 连通电话1 根1.2缆上南路南段东24、侧转向浦东南路南侧污水8002.8砼上南路南段东侧至交叉口与*路走向的450、浦东南路600 连通雨水15003.0砼上南路南段西侧至交叉口与其他雨水管连通上水12001.2铁上南路南段西侧与*路走向1200 连通电力1 根0.8缆上南路南段西侧穿至上南路东侧电话2 根1.5缆上南路南段西侧至交叉口与其他电话线连通电力1 根1.0缆上南路南段西侧过*路再过上南路通向荡里变电所信息15 孔0.8缆上南路南段西侧沿上南路向南浦东南路沿线地下管线分布表表 2-07管线种类管径（mm）/规格埋深（m）材质位置走向电力1 根0.8缆浦东南路北侧通向荡里变电所电力2 根0.8缆浦东南路北侧通向荡里变电所电25、力1 根0.7缆浦东南路北侧通向荡里变电所电力1 根0.8缆浦东南路北侧通向荡里变电所上水3001.0铁浦东南路北侧通向上南路西侧与上南路500 连通上水12001.1铁浦东南路北侧通向*路污水6002.7铁浦东南路北侧至交叉口与上南路800 连通雨水24003.4砼浦东南路南侧至交叉口与其他雨水管连通煤气12001.9铁浦东南路南侧通向*路电话18 孔*20.7缆浦东南路南侧至交叉口与其他电话线连通电话1 根1.3缆浦东南路南侧转向上南路南段东侧上水3001.0铁浦东南路南侧转向上南路南段东侧电话2 根1.5缆浦东南路南侧至交叉口与其他电话线连通电力6 根0.8缆浦东南路南侧通向*路电力1 26、根0.5缆浦东南路南侧通向*路*路沿线地下管线分布表表 2-08管线种类管径（mm）/规格埋深（m）材质位置走向电力1 根0.6缆*路北侧穿过上南路通向荡里变电所电力2 根0.6缆*路北侧穿过上南路通向荡里变电所电力1 根0.8缆*路北侧穿过上南路通向荡里变电所上水3000.9铁*路北侧至交叉口与上南路500 连通雨水3001.8砼*路北侧至交叉口与其他雨水管连通上水12001.2铁*路北侧通向浦东南路雨水18003.2铁*路北侧至交叉口与其他雨水管连通污水4502.8砼*路南侧至交叉口与上南路800 连通煤气12002.0铁*路南侧通向浦东南路电话18 孔+12 孔0.9缆*路南侧通向浦东南27、路上水3001.0铁*路南侧与上南路500 连通电力7 根0.9缆*路南侧通向浦东南路电力1 根0.5缆*路南侧通向浦东南路上水1500.6缆*路南侧通向工商银行大楼2.2.4 工程地质及水文（1）地形、地貌及场地现状拟建 M8 线*路站基本位于现有道路上，地势较平坦，地面标高 在 3.61m4.85m 之间，属滨海平原地貌类型。（2）地基土的构成与特征拟建场区勘察所揭示的 75m 深度范围内土层按其成因类型分为 7 层，其中、3、4 层在场地内局部缺失外，各土层基本连续分布， 深部受古河道切割缺失层。各土层描述见附表-01：地基土的描述 及物理力学性质指标表。（3）地基土的物理力学性质 地基28、土的物理力学性质指标统计结果详见附表-01，表中给出的是各项指标的平均值。（4）地下水 潜水：场区浅部地下水属潜水类型，补给来源主要为大气降 水与地表径流，水位动态为气象型，年平均地下水位在地面以下 0.5m 左右。 承压水及微承压水：微承压水分布2 层砂质粉土层中。2 层揭示的顶板埋深为 16.519.5m、顶板标高-12.89-14.65m。本 场地测得水头埋深为 5.806.50m，根据区域观测资料，微承压水水 头埋深约为地表以下 3.0m7.0m，并呈幅度不等的周期性变化。经 计算，基坑开挖至 8.25m 以下时2 层微承压水可能对基坑开挖面产 生突涌危险。承压水分布于1 青灰草黄色粉29、细砂层、2 灰色粉细砂层中。层为上海地区第一承压含水层，其揭示的顶板埋深为 43.0 49.6m、顶板标高为-38.9-45.99m，根据区域观测资料，承压水水 头埋深约为地表下 6.011.0m，并呈幅度不等的周期性变化。本次 测得承压水水头埋深为 5.5m。经计算，基坑开挖至 20.08m 以下时层承压水可能对基坑开挖面产生突涌危险。（5）场区地震效应本场区地震基本烈度为 7 度，属类场地。勘察查明场区浅部 20m 范围内有2 砂质粉土层，根据岩土工 程勘测规范及各孔的标贯数据计算，判定地基土不液化。（6）不良地质现象暗浜 通过勘测未发现暗浜，但通过收集的场地暗浜分布图显示，在车站范围内可30、能有两条暗浜，一条分布在*路站的北端，呈东西走向； 一条分布在浦东南路南侧，呈 L 型走向。由于暗浜的具体范围和深度 具体资料不详，故建议请建设单位在施工前再进行详细勘察，以提供 本工程中暗浜的具体位置等相关情况。流砂本次勘测中揭示的各土层中2 砂质粉土及淤泥质粉质粘土层 中局部存在的粘质粉土夹层，在动水压力的作用下极易产生流砂现 象，对车站开挖是不利的因素。 地下障碍物 本工程车站基本按现有道路行进，对工程有较大影响的地下障碍物较少，但本拟建场地沿线管线众多，前期工程单位应在施工前，对 施工场地内的障碍物进行清除，以保证施工的顺利进行。2.3 工程特点和难点与针对性措施2.3.1 工程的特点31、与难点 本工程是一项大型的市政工程。其规模大、结构复杂、施工工期紧、质量和环境保护等级要求高，在施工中必须把握全局，突出重点，并制定相应的技术措施确保工程安全、优质、按期完成。 从工程技术的角度，客观分析本标段车站的建设，其开挖的深度非常大，周边环境保护要求严格，施工场地狭小，并有承压水的影响， 上述诸多不利因素，必将带来工程技术实现的极大难度，风险亦非常 高。施工过程中，须根据车站不同的技术难点和特点，制定系统的控 制对策。根据本工程的工期要求、基坑开挖深度、周边环境要求、地质分 布、车站的结构特点，我们认为本工程存在如下几个方面的主要问题， 应引起足够的重视和采取相应的措施。2.3.1.132、 工期问题M8 线*路站为地下二层侧式车站，车站长约 399m，其中换乘段 为地下三层结构，基坑开挖深度大。施工任务繁重，技术难度大。本工程于 2005 年 6 月 10 日进场，计划于 2005 年 6 月 28 日开 工，M8 线*路站北端头井于 2005 年 11 月 1 日前完成，于 2006 年8 月 31 日完成*路站主体土建结构工程。本工程位于*路上南路交叉点，纵向几乎全部位于原有交通道路 上，交通道路车流量极大，尤其是*路，是通向卢浦大桥的一个主要 通道。因此，交通组织难度很大，施工期间需对道路进行两次翻交， 这不仅增加了施工难度，总体施工进度还将受交通翻交制约。如此大规模的工33、程，又受交通翻交制约，本工程节点工期和总工 期十分紧张。如何有序、科学的组织好整个工程的施工，在工程工期 要求时间内完成全部土建工程是本工程的重点和难点。为此，我们将 从施工方案、技术措施、设备配置、材料供应、劳力安排等各方面为 本工程施工提供优先条件，一定要使本工程尽早开工，尽快完工，一 定要在要求工期之内完成所有土建施工。2.3.1.2 施工场地狭小问题 本工程位于*路上南路交叉点，车站纵向几乎全部位于原有交通道路上，受场地和交通组织影响，本工程施工场地可能分块并多次移交给施工单位。并且根据征地范围图及交通组织方案的考虑，因工程 基本位于原有道路上，交通道路改道占据相应部分后，留给施工的场34、 地狭小，这给现场施工布置带来了很大的困难。2.3.1.3 超深地下连续墙的施工技术问题 本工程*路车站主体结构端头井基坑开挖平均深度19.62m，地下墙厚800mm，深35m；标准段基坑开挖深度18.02m，地下墙厚800mm，深33m深；换乘段基坑开挖深度24.74m，地下墙厚1000mm，深达45m。 本工程地下墙种类多，特别是换乘段地下墙厚1000mm，埋深达到45m，如此深厚的围护结构施工非常困难： (1) 成槽难度大本工程最深的地下墙为厚 1000mm 深 45m，其中2 砂质粉土厚 达 18m，对成槽设备要求高。如此深的槽壁，对开挖的抓斗重量、 抓斗高度、开闭斗压力、斗体铰接能力35、以及设备的监测与精度控制系统的要求极高，它们将直接影响抓土能力、进尺速度、成槽垂直度等，在对2 砂质粉土层土体开挖时，设备超负荷运行，极易造成液压系 统故障，影响工程进度。(2) 泥浆护壁稳定性控制难度大 工程所处场地地质条件及其复杂，通过勘测未发现暗浜但场地暗浜分布图显示，在车站范围内可能有两条暗浜，一条分布在*路站的 北端，呈东西走向；一条分布在浦东南路南侧，呈 L 型走向。勘测报 告揭示的各土层中2 砂质粉土及淤泥质粉质粘土层中局部存在的 粘质粉土夹层，在动水情况下易产生槽体塌方，如何保证成槽过程中 槽体的稳定性，这是本工程的一大难题。(3) 钢筋笼制作、起吊、安装较为困难 本次最大槽段36、钢筋笼重量约为 45t，且长度大，如此超长大重量结构在安装过程中，将始终存在着钢筋笼变形控制与吊装安全控制的 难题；(4) 锁口管顶拔施工困难 本此地下墙采用锁口管接头，由于地下连续墙最深深度达到 45m，加上插入土体 50cm 和地面以上部分，锁口管的自重很大，混凝土的 握裹力和土体的摩擦力大，对引拔机能力要求较高。(5) 围护结构体的防渗控制难 围护结构体的防渗能力直接影响着永久结构的防渗能力，一般地，围护结构一旦发生渗漏，永久结构在该部位发生渗漏的概率非常 高。由于车站工程的围护深度大，在相邻槽壁的接缝处、不同围护结 构的接合部极易发生渗漏，并易引发工程事故。(6) 单侧局部超载槽壁体稳37、定性的控制问题。 本次须采用重型设备进行起吊，设备自重大，加上钢筋笼的自重，引起局部超载，影响槽壁体的稳定。2.3.1.4 深基坑的施工问题本工程*路站为地下二层结构，换乘段为地下三层结构，基坑开 挖最大深度为24.74m，车站基坑底板揭穿了2微承压水层，且受 层承压水层影响，基坑稳定性控制非常困难。(1) 深基坑的稳定问题本工程最大开挖深度达到 24.74m，属典型的深基坑工程。基坑 开挖施工将是车站施工风险最大的工序，特别是对于本标段工程，由 于工程规模大，基坑深，加上工期、工程与水文地质、总体施工方案 等的要求，施工中，多工作面基坑稳定性的控制、周围建构筑物的保 护等较为困难，并易引起工38、程事故，需制定专门的技术方案加以保证。(2) 承压水问题勘测报告显示2 砂质粉土层为微承压水层，2 层揭示的顶板埋 深为 16.519.5m。本工程*路车站主体结构端头井基坑开挖深度19.62m，已揭穿了2 微承压水层，本场地测得水头埋深为 5.806.50m，根据区域观测资料，微承压水水头埋深约为地表以下 3.0m7.0m，并呈幅度不等的周期性变化。经计算，基坑开挖至 8.25m 以 下时2 层微承压水可能对基坑开挖面产生突涌危险，并且须将2 层微承压水水位降至坑底以下以下才能施工结构底板。承压水分布于1青灰草黄色粉细砂层、2灰色粉细砂层中。层为上海地区第一承压含水层，其揭示的顶板埋深为4339、.0 49.6m，根据区域观测资料，承压水水头埋深约为地表下6.011.0m， 并呈幅度不等的周期性变化。本次测得承压水水头埋深为5.5m。上 南路站基坑开挖深度24.7426.323m，地下墙深4548m；换乘段基 坑开挖深度24.74m，地下墙深45m。经计算，基坑开挖至20.08m以 下时层承压水可能对基坑开挖面产生突涌危险。本工程承压水问题复杂，在施工中，必须采取有效的降水措施， 防止导致严重后果。(3) 多种基坑围护、开挖和结构制作方式并存，工序转换多而复杂根据设计文件，车站的基坑围护方式有多种形式的连续墙，基坑 的开挖及支撑布置错综复杂，特别是换乘段，工序多、施工难度大、 组织复杂40、。倘若施工过程中，仅仅是上述某一方面的困难，其控制相对容易 实现，但诸多方面的技术难点共存，其组合的工程风险极高，必须从 技术筹划、施工措施、过程管理等方面进行系统考虑，保证工程顺利 实施。2.3.1.5 环境保护问题 根据建设方提供的文件和现场调查，在本工程基坑西南侧有 15层楼的工商银行大楼（距离基坑外边约为 16.8m）及一些居民楼，在 西北侧有消防中队（距离基坑外边约为 16.6m），在东南侧有多层居 民房和清流中学(距离基坑外边约为 6.4m)，在东北有多层居民房（距 离基坑外边约为 14m）及荡里变电所（距离基坑外边约为 11m）。本工 程周边地下管线错综复杂，周边交通繁忙，本工程41、基坑开挖深度大， M8 线*路站基坑保护等级为二级，施工期间必须高度重视环境保护 问题，如何减小施工对邻近重要建（构）筑物及地下管线的影响，是 施工中必须高度重视妥善解决的技术难题。2.3.1.6 克服冬、夏、雨季对施工的影响 上海地区属我国东部暖温带季风型大陆性气候，四季分明、冷热季和干湿季区别明显。对工作的安排，施工的连续性、质量的稳定性 等都带来较大的麻烦与困难，必须采取切实可行的雨季、夏季和冬季 施工措施，确保工程质量符合国家现行有关设计、施工及验收规范， 达到综合评定优良等级。2.3.2 针对性措施 本施工方案的编制，围绕上述几个方面的困难，我们从施工的总体筹划，到总体施工方案，以及42、各主要分部工程的具体技术方案的制订，进行了全面的考虑，在对各风险点系统而科学控制的基础上，将 工程的最终风险化为零。2.3.2.1 工期保证措施 为了保证工期，如何有序、科学的组织好整个工程的施工，在工程工期要求时间内完成全部土建工程是本工程的重点。 不失时机、因地制宜进行施工 在场地交付前，立即组织施工队伍积极配合前期各阶段管线迁移和道路翻交施工，尽早开始施工围护结构，并确保*路站和上南路站 主体围护结构地下墙施工时均有两至三台成槽机同时进行施工，并不 失时机因地制宜见缝插针地进行施工。 确保 M8 线*路站北端头井按期完成的措施 建设方要求本工程于 2005 年 6 月 15 日开工，其中43、 M8 线*路站北端头井于 2005 年 11 月 1 日前完成，具备盾构进洞条件。如此短的工期，如果等*路站 1 轴12 轴的地下墙围护结构施工完基坑封闭 后，再进行降水、基坑开挖等施工的话，将不能按期完成北端头井结 构，因为仅地下墙围护结构施工就需要约 3 个月时间。为此，拟在北端头井放坡坡顶位置设置一堵水泥土搅拌桩隔水帷 幕，这样可以尽快封闭基坑，尽早进行北端头井的基坑降水、开挖及 内部结构施工，根据安排拟于工程开工后的 4 个月 29 天即 2005 年10 月 29 日完成北端头井施工，具备盾构进洞条件，较建设方要求提前 3 天。确保了不影响盾构施工。搅拌桩隔水帷幕布置具体见附图-044、2、03：基坑平剖面布置图 确保 Z4 区地下墙进度的措施在 Z4 区Z5 区地下墙施工时，采用一机两胎膜的措施，加快钢 筋笼制作的速度，确保地下墙施工的速度。确保 Z4 区最终的工期节 点。 确保 M8 线主体结构工期的措施由于本工程工期很紧，根据业主要求，整个 M8 线主体结构在 2006 年 8 月 31 日完成，为了能尽早实施第二阶段交通翻交，确保后续施 工按期完成， 在标十一段南侧设置一道封堵墙，将整个南段分成两 个基坑（Z4 区、Z5 区），尽快完成北侧三段结构（Z4 区），以便尽早 进行道路翻交。在 12 轴处设置封堵墙，以便在第一阶段将整个北段 全部完成（Z1 区、Z2 区），45、这样可以避免将放坡段剩下的大量工作量 留到第二阶段施工。封头墙布置具体见附图-02、03：基坑平剖面布置图 分阶段多工作面同步施工措施业主要求本工程于 2005 年 6 月 15 日开工，2006 年 8 月 31 日 前完工，其中 M8 线*路站北端头井于 2005 年 11 月 1 日前完成，于2006 年 8 月 31 日完成*路站主体土建结构工程。 规模如此大的工程，并且交通需进行两次翻交，总体施工进度还将受交通翻交制约。要满足工期要求，须采取多工作面同步施工的措 施，来保证满足工程的总体安排要求。由于本工程需根据两次交通翻交进行不同的场地围场和施工，根 据交通组织方案和施工总体安排，46、本工程施工分为两个阶段。划分原则：第一阶段在道路进行第一次翻交后，同步进行 112 轴（Z1 区、Z2 区）及 1929 轴（Z4 区）的施工，在 Z4 区完成后， 进行第二次道路翻交，将*路翻至已施工完的 Z4 区上，然后进行 Z3 区及 Z5 区的施工，其中 Z5 区在 Z4 区未完成时，从南端头井进行开 挖。具体施工安排见“3.3施工筹划”。2.3.2.2 合理有效的施工现场平面布置措施本工程位于*路上南路交叉点，车站纵向几乎全部位于原有交通 道路上，受场地和交通组织影响，本工程施工场地可能分块并多次移交给施工单位。并且根据业主提供的征地范围图及交通组织方案，因工程基本位于原有道路上，交47、通道路改道占据相应部分后，留给施工 的场地狭小，这给现场施工布置带来了很大的困难。为此，本公司拟在施工中针对不同的施工阶段施工区域，采用不 同的施工机械设备和施工方法，在基坑宽度较小的部位仅设置单侧施 工便道，以适应场地布置的需要，在施工现场尽量采用可移动式集装 箱式办公室、料库等设施。在施工高峰，施工人员将达到 400 人左右， 由于施工区域狭小，宿舍楼相对紧张，为了缓解施工场地狭小问题， 共享资源，我们计划在高峰时期将部分人员安排至附近由我单位施工 的周家渡站生活区中。2.3.2.3 地下连续墙施工技术措施 地下连续墙的施工是本标段工程最为关键的技术问题之一，我们拟从成槽与起吊设备的配置、48、钻孔引导、控制泥浆配比以及设置重型 路面等措施，在保证围护结构质量的前提下，连续快速的进行地下墙 施工。(1) 合理选择成槽设备 本工程*路车站端头井地下墙厚800mm，深35m；标准段地下墙厚800mm，深33m；换乘段地下墙厚1000mm，深45m。根据地质资料，35m深的地下墙墙趾位于2层灰色砂质粉土或3层灰色粉质粘土中， 45m深的地下墙墙趾位于4层灰绿色粘土1层草黄色粉细砂。 根据本工程的情况和施工安排，*路站33m、35m深以及换乘段45m深地下墙主要在2005年进行施工，根据公司机械运转计划，将配置一台日本真砂MHL-80120型成槽机，用于厚1000mm、深45m的地 下墙施工49、，配备两台日本真砂MHL-60100用于33m、35m深的地下墙 施工。(2) 进行钻孔引导针对本工程最大成槽深度为45m，该场地2层砂质粉土厚达18m左右，不采用相应的技术措施，运用普通成槽设备，成槽效率极低， 且垂直度难以保证。为此，采取钻孔引导的措施，即在抓斗挖土的一头钻一个直径同 地下墙厚度的孔，使抓斗在下放中斗的斗齿能直接夹住土体抓土，这 样能大大提高成槽效率，同时能减少槽段空置时间，控制槽段空置期 间出现的变化，如坍孔、缩孔等现象。根据类似地质条件下工程施工经验，本公司经过改良的钻机施工 的钻导孔垂直度均能控制在1/500的精度，这更好的引导了成槽的垂 直度，同时有利于锁口管的安放50、和起拔。(3) 泥浆控制 勘测报告揭示的各土层中2砂质粉土及淤泥质粉质粘土层中局部存在的粘质粉土夹层，在动水情况下易产生流变现象，该类土层在地下墙成槽过程中较易坍塌，因此考虑采取以下措施：调整泥浆指标 泥浆采用优质膨润土，使其具有良好物理、化学稳定性，并掺加了适量的加重剂重晶石粉和防漏剂纸浆，使泥浆的护壁性能更好，泥 浆指标如表2-09所示。泥浆配比性能参数表表 2-09性能指标PH 值比重粘度（S）备注新鲜泥浆9101.082528粘度大小根据现场土质情况设计再生处理浆101.235泥浆施工工艺和设备改进深度较大和槽段空置时间较长对泥浆护壁功能提出了更高的要 求。由于穿越含砂率较高的砂质粉土51、大量泥沙颗粒、水泥成分和有 害离子会不断混入，使得泥浆粘度、比重大幅增加，使泥浆受到污染 而变质。因此，泥浆使用一个循环之后，要对泥浆进行分离净化，可提高化学指标仍然满足护壁需要的泥浆使用率。针对此现象，我公司改进了原有泥浆分离设备，通过改变振动筛 筛网结构和加强分离循环过程，使得较大颗粒泥沙、垃圾和细微泥沙 的分离效率提高，本工程将新改进设备投入使用。(4) 暗浜处理 根据所提供的地质报告资料，在车站范围内可能有两条暗浜，一条分布在*路站的北端，呈东西走向；一条分布在浦东南路南侧，呈 L 型走向，但暗浜的具体资料不详，对于较浅的暗浜土，在导墙施工 时，用水泥土对浜土予以置换，深浜土则需进行52、注浆加固，建议建设 单位在施工前再进行详细勘察，以保证围护结构的施工质量。(5) 钢筋笼制作、起吊和安装控制 本工程最深的45m的地下墙，其钢筋笼长度为43.13m，根据现场施工条件，施工场地狭窄，拟采用分段对接的方法安装。分段对接：若受场地限制，整幅钢筋笼吊装困难时，参照我公司 施工的4线修复工程地下墙钢筋笼安装的方法，采用分段对接的方 式完成。两段钢筋笼制作长度分别为29.61（搭接钢筋2.24m）和15.76m，搭接位置在开挖面以下3.5m以下，搭接长度为70d（2.24m）。 采用150T和50T履带吊各一台，150T履带吊作为钢筋笼起吊主吊机，50T履带吊配合起吊。先将下段钢筋笼吊运53、到位，固定于导墙上，再 吊运上段钢筋笼，完成上下钢筋笼的连接。钢筋笼的吊运的具体方案见5.1.5.8。 (6) 锁口管起拔措施由于地下连续墙深度达到45米，锁口管自重、混凝土的握裹力和 土体的摩擦力，常规的引拔机将难以达到顶板施工要求。为此将采取 以下有针对性的施工措施： 改进顶拔机。由于锁口管长度和与混凝土、土体接触的长度 均比此前施工的锁口管同类参数大三分之一以上，自重和混凝土、土体握裹力也至少增加相同比例，已有引拔机难以满足本工程施工需要。我公司改进型顶拔机有针对性的通过增加油缸长度来大幅增加引 拔机的引拔能力。该改进型 500T 引拔机最大引拔能力达到 628 吨。 增强顶拔基础强度。54、 在锁口管上涂脱模剂，以减小引拔时的摩擦力。 在钢筋笼雌头开挖面以下 4m 至钢笼底部采用 2mm 厚半圆形钢 板包裹，以减小混凝土的握裹力。(7) 地下墙接缝防渗措施 在上海各类基坑施工中，地下墙接缝渗漏水或发生流砂现象已屡见不鲜，本工程地质条件相对复杂，多层土体容易产生流砂现象、承 压水层厚等特点均是造成地下墙接缝渗漏的主要原因，针对本工程的 特性，拟采取以下措施： 拟在地墙前后幅搭接时间超过 7 天的，在地下墙接缝处基坑 外侧采取高压旋喷桩加固防渗，加固强度 qu281.2MPa。 45m 深的地下墙在钢笼雄头迎土面地面以下 16m 至开挖面以 下 3m 设置 30cm 宽 2mm 厚的55、钢板，以防止2产生流砂。 在地墙拐角处内角位置采用注浆加固，加固强度 Ps0.8MPa。(8) 提高临时道路的厚度与强度 为满足本工程大吨位吊车的行走，施工中，临时道路拟采用配筋16200mm的250mm厚C30的钢筋混凝土结构，一方面，可以避免道路 的受压破坏，同时，可将局部集中荷载均匀地传递到周围地层中，减 小单侧局部超载对槽壁的稳定性影响。2.3.2.4 深基坑施工技术措施 为保证深基坑开挖的稳定，施工过程中，拟通过抽降承压水、坑底土体加固、坑内潜水疏干加固土体、控制基坑放坡坡度、加强支撑 的及时性与稳定性控制、加强监测等措施实现。(1) 坑底采用高压旋喷桩加固拟在*路站1224轴坑底采56、用旋喷桩加固。其中换乘段采用棋格式布置，标准段采用裙边布置形式，加固深度为坑底坑底以下3m。 对坑底采用地基加固不但有效的控制了地下墙水平位移，减小了 深基坑施工对周围环境的影响，同时也给基坑挖土及内部结构施工带来了便利。(2) 抽降承压水 本工程基坑施工时存在2层微承压水和层承压水会造成基坑突涌的问题，根据土层特征和本工程的情况，分别对2层微承压水和层承压水采取以下措施，确保施工时基坑开挖面的稳定性。1) 2层微承压水降水措施经计算，基坑开挖超过 8.25m 时，2 层微承压水的顶托力将大 于微承压含水层上覆土压力，微承压水可能对基坑开挖面产生突涌危 险。本工程换乘段的地下墙深 45m，已完57、全隔断浅部第2 层微承压 含水层的底板，虽然第2 层已被隔断，但是赋存于第2 层的微承压 含水层中的残余顶托力在基坑开挖时会造成局部突涌，还需对下伏微 承压含水层进行减压抽水。而本工程 M8 线*路站主体的地下墙深 3335m，地下墙墙趾位于2 层砂质粉土层中，基坑开挖深度 18.0219.62m，已接近或揭穿了2 微承压水层，因此基坑开挖时不仅需降低2 层微承压水水头防止 可能对基坑开挖面产生突涌危险，并且须将2 层微承压水水位降至 坑底以下 1m2m，才能施工结构底板，以确保工程的安全实施。2 层微承压水降压井布置原则：根据勘察报告描述：2 砂质粉土层夹薄层粘性土及粉砂，局部 为粘质粉土。58、结合离本工程较近的 M8 线周家渡站基坑降水施工经验，2 层的地下水具有以下特征：具交错层理，含水层的整体垂直渗透 性较差，地下越流补给不明显，主要以水平向径流补给为主。而本工程 M8 线* 路车站主体标准段及端头井的地下墙深3335m，基坑开挖深度 18.0220.062m，地下墙将2 层大部分隔断（约 15m），南段部分地段已将2 层完全隔断。 综合上述围护结构的设计深度及2 层特性，我们对 M8 线*路站及附属结构基坑降水主要目的在于：基坑内2 层中地下水的疏干和 减压，同时对上部土层中地下水进行疏干。因此，降2 层微承压水 的降压井同时具备减压与疏干作用，称为混合井，井点布置在坑内， 59、增加疏干减压效果，同时可以减小对周边环境的影响。详细降水方案 见 5.6。2) 层承压水降水措施经计算，基坑开挖超过 20.08m 时，层承压水的顶托力将大于 承压含水层上覆土压力，承压水可能对基坑开挖面产生突涌危险。本工程换乘段基坑开挖24.74m深，经计算，当基坑开挖到底时， 需降低层承压水水头高度为7.62m，以确保工程的安全实施。为此， 拟在换乘段基坑外布置4口降压井，坑内布置一口，具体方案见5.5。 降压井点布设着重考虑以下几个方面的内容： 根据地质资料层承压含水层的顶板埋深为 43.049.6m，考 虑到与换乘段基坑地下墙围护深度基本相同，为此，降压井计划布置 在基坑外； 设置土体60、分层沉降观测孔。拟在重要建筑物位置设置土体的 分层沉降测点，该测点拟一直延伸到承压含水层，加强对深部土体的 沉降监测。3) 基坑开挖过程中，实施按需降水的原则，即基坑开挖到不同 的深度、不同的区域，在保证一定安全系数的前提下，对承压水亦相 应降低到一定的深度，以防止过量降水而导致周边结构物沉降。(3) 深基坑纵坡稳定性控制 本工程采用钢支撑的方式，基坑中，拟采用分层开挖的方式，纵坡的高度及留坡时间相对较小，但开挖过程中，仍应加强纵向土坡稳定控制，尤其是雨季施工，更会因排水不畅、坡脚扰动造成纵坡滑坡 事故。因此我们采取以下防治措施：1）整个车站共设 3 道封堵墙，将整个 M8 线*路主体结构分成61、 4个小基坑，减少滑坡的几率。2）开挖过程采用分层分小段开挖的方式，第三层以下土方开挖 每小段长度控制在 3m 左右，开挖过程中加大每层平台宽度，控制在6m 以上；3）严格控制开挖段纵向放坡的坡度，及时排除流向土坡的水流；4）加快疏干井点的施工，尽早进行坡顶处的井点降水，减小纵 向水力坡度；5）暴雨来临之前所有边坡应铺设塑料膜防止暴雨冲刷，同时在 坡脚设置大功率水泵抽水，防止坡脚浸水；6）如果遇到特殊情况，需要基坑停工较长时间，应在平台、基 坑边和坡脚设置排水明沟和积水坑，并派专人抽水值班；7）在进度允许的条件下尽量采用少开工作面；8）坡顶严禁堆物，坡顶不允许设便道；9) 位于坑内的勘测孔等孔62、洞必须用水泥浆填满，不得留空洞使 得地下水渗入。(4) 支撑体系稳定性控制 钢支撑系统这一支撑体系构造有着不同于其他支撑体系的特点，其稳定性关键取决于下列三个因素：中间支点的可靠性、稳定性；支 撑活络端头稳定性；支撑楔块稳定性。车站拟采取措施分别对这三个 因素实施控制：1) 设置稳定可靠的支撑桩 这样不仅可以减少立柱桩沉降带来的支撑挠曲，还可以减少基坑回弹带来的立柱桩隆起。 立柱桩与支撑连接节点充分考虑立柱桩和地下墙之间的差异 沉降，设置为可调节点，派专人随时观察、调节。2) 由于钢支撑构造问题，其活络端头伸出过长很容易发生偏斜，导 致进一步变形直至失稳。因此特别规定： 活络端头伸出长度宜小于63、 150mm。 如果活络端头伸出长度大于 150mm，小于 300mm 必须在端头 两侧焊接 30a 槽钢加固杆（预应力施加完毕后焊接） 活络端头伸出长度不得大于 300mm，如果发现大于 300mm，应 重新架设并在支撑中间加短中间管（200mm 长）。 必须保证支撑和围护结构接触面与支撑轴线垂直。3) 避免支撑超载 一般上下基坑的施工楼梯是架在支撑上的，为防止对支撑造成超载，我们专门设计了悬挂式楼梯与地下墙直接连接，消除了这一隐患。 (5) 按时空效应原理组织开挖实践证明，“时空效应”原理是控制基坑变形最有效、最经济手 段，施工中，将严格遵照规范要求组织施工，用施工管理的“软措施”， 控制64、基坑位移的“硬指标”，具体从下列方面着手：(1)基坑开挖分段、分层、分单元实施，基坑分段以设计分段为 准，见附图-01，每段开挖完成后立即浇筑素砼垫层和底板；分层开 挖以设计支撑位置顶部为层高；标准段开挖以 6m 宽为 1 单元。每一 单元应在 8h 内开挖完成，此后 6 小时内施加完支撑预应力。(2)尽可能预留土堤护壁：基坑开挖时，采用抽槽开挖，在基坑 的两侧应预留土堤护壁，减少因开挖卸载而引起的基坑变形。(3)基坑开挖的设备保证：本车站基坑开挖分段、分层、分单元 实施，因此对设备配置要求较高，如果采用常规的履带吊直接抓土由 于支撑下势必形成土墙，必须人工修平再抽槽开挖，时间延误很多，而采用65、小型挖掘机挖掘可以直接抽槽开挖，对“时空效应”十分有利。因此拟采用小型液压挖掘机在基坑内挖掘、水平驳送，借助 KH-180 履带吊或伸缩臂挖机，进行土垂直运输。(4)支撑安装和施加预应力：以 6m 为单元开挖后，对应的 2 根支 撑应立即安装，并同时按设计要求施加预应力，自开始开挖起至支撑 安装完毕的时间应控制在 12 小时内，一般作业安排夜间 8 点开始挖 土，至次日凌晨 4 点挖土结束，8 点前应施加预应力完毕。(5)支撑复加预应力。为方便复加预应力施工，我们将采用体积 小重量轻的超高压千斤顶（工作压力 63Mpa），工人单手即可搬运， 方便支撑预应力的复加。(6)对长度大于 20m 的直66、撑和大于 15m 的斜撑设置稳定可靠的支 承立柱桩，并随基坑开挖随时监测立柱桩，及时调整立柱桩与支撑的 抱箍、楔子。(7)采用装配式斜撑支座，大大缩短斜撑安装时间。 (6) 加强施工监测鉴于本基坑工程开挖深度较大，土质条件相对较差，施工中，我 们将对地下围护结构体的水平位移与沉降、基坑支撑轴力、立柱隆沉、 地下水位、地下管线及周围建构筑物变形等进行全面监测，并对监测 信息进行实时分析，及时反馈到施工中，调整施工参数，确保基坑的 位移及周边环境始终处于稳定状态。具体监测方案详见 5.10。2.3.2.5 其它技术措施(1) 地下墙防水质量控制 本车站为典型的深基坑工程，内衬与地下墙结合承载，地下67、墙防水质量不仅关系到基坑稳定和安全，也关系到使用阶段车站的防水效 果和使用功能，根据长期的地铁施工经验，我们认为地下墙接缝渗漏 和接驳器部位渗漏是地下墙质量的两大顽症，拟采取下列方法分别予 以克服。1） 减少地下墙接驳器位置的渗漏地下连续墙钢筋笼设置了大量与主体结构连接的钢筋接驳器， 由于接驳器数量较多，间距较小，同时集中在一个层面上，容易形成 一个隔断面，混凝土的骨料难以充填至两层接驳器之间。为此，拟在 钢筋笼接驳器标高处的迎土面焊接防水钢板，防止地下水从混凝土薄 弱部位渗入，以大幅度提高防水效果。2） 地下墙二次清孔 一般地下墙施工仅在钢笼吊装前实施一次清孔，然而钢笼吊装过程极有可能刮落泥68、土，吊装钢笼、反力箱这段时间内有可能有沉渣 产生，虽然有墙趾注浆措施补充，但仍有可能造成开挖过程和回筑中 地下墙垂直位移较大，既影响支撑稳定，又可能造成结构裂缝。如果 清孔不好地下墙“弹钢琴”现象估计仍较为明显，同时为结构后期沉 降和裂缝控制带来隐患。为减小地下墙垂直位移，拟从保证清孔效果入手，在车站中采 用二次清孔的工艺，即在钢笼入槽、浇筑混凝土前再清一次孔，方法 与第一次清孔类似，钢笼就位、导管放好后，使用 Dg100 空气升液 器，由起重机悬吊入槽，空气压缩机输送压缩空气，以泥浆反循环法 逐点吸除沉积在槽底部的土碴淤泥。(2) 内部结构防水措施除了采用本章第 小节中所述的措施提高地下墙防69、水质量 外，拟将结构自防水作为保证防水效果的重中之重，因为结构自防水 是整个工程的主体，也是决定防水成败的关键，根据以往的经验，如 果自防水不好，结构在相当长一段时间内会产生不断变化和发展的渗 漏，处理代价大，施工困难。1) 合理添加外掺剂如 TMS 等，按设计要求加设在顶板和与顶板 一起浇筑的内衬中，顶板大开口处采用钢钎维或杜拉纤维混凝土（须 经设计同意）。2) 尽量降低水泥用量，施工前与设计协商在满足结构强度和裂缝宽度计算前提下，尝试降低混凝土强度等级或采用粉煤灰等活性材 料代替水泥，减少其水化收缩。3) 加强施工管理，保证浇筑质量，尤其注意控制砼坍落度，坍 落度大于 12CM 的混凝土不70、得浇筑。4) 加强养护，底板顶板宜采用浸水养护，侧墙带模养护时间不得少于 14 天，拆模后注意保温，防止对流风。 (3) 季节施工措施上海地区属我国东部暖温带季风型大陆性气候，四季分明、冷热 季和干湿季区别明显。对工作的安排，施工的连续性、质量的稳定性 等都带来较大的麻烦与困难，为了确保工程质量符合国家现行有关设 计、施工及验收规范，达到综合评定优良等级，拟对雨季、夏季和冬 季施工采取以下技术措施： 雨季施工措施 雨季浇捣砼应及时和气象站联系，有大雨时不准浇捣砼，并 需同商品砼供应商联系，抢在晴天突击供给较大方量的砼进行浇捣。 要充分做好运输砼的劳力准备，使浇筑、振捣等各工序间隔 缩短，若中间71、遇雨，应盖上蓬布继续施工，必须完成一个节段的砼施 工后再停止浇筑，避免发生纵向冷缝。 切实做好避雷装置和防漏电措施。 雨季挖土挖到近基坑底时，应多听气象报告，若有雨，则不 宜挖底层土至基底标高，应抽无雨间隙在挖基底土的同时紧跟着浇捣 砼垫层。 在雨天，基坑底两侧的排水沟和集水坑应加大、加深，以适 应大体积抽水的需要，尽量做到雨停基坑内无积水。 雨季、台风季节对基坑作业，脚手架、缆风索、支撑均应加 强，严加检查，防止危险。 冬季施工措施 在温度达 0以下时不宜浇捣砼。 砼在终凝前温度不得低于+4，因此要适量减小水灰比，增 加砼搅拌时间。要缩短工序间隙，并在模板边预设测温孔，随时测定 内温。还要准72、备好足够的覆盖物，浇捣完成后及时覆盖，尤其在迎风 面更应覆盖严密，模板外侧也需盖好； 在下雪天，砼表面应及时清扫积雪，防止积雪冻融时吸取砼 中热量。 在砼施工前应及时和气象站联系，如有特大寒流来临，应改 期浇捣砼，若在浇捣好后遇特大寒流侵袭，则应采取烤火保温等特殊 措施。 夏季施工措施 夏季施工的特点是气温高，水份蒸发快，砼表面容易产生收 缩裂缝。为此，应设法防止阳光暴晒，减少水份的蒸发，在运输砼时 需覆盖，整个工艺过程要短，及时浇筑，并应及时覆盖和湿润养护。 尤其在高温时更要加强养护，保证质量。 在夏季施工中，应和监理工程师商定，尽量利用下午 6 时至 次日上午 10 点之间来浇筑，避开高温73、浇捣。 在高温季节施工时，要准备好足够的覆盖工具，并在必要时 采用遮阳棚架设在砼浇灌地段，防止阳光直晒。3施工总体筹划3.1 总体目标我公司对资金、工程技术与管理人员、劳动力与设备等资源方面 加大投入，精心组织施工，并努力达到如下总体施工目标：3.1.1 工期目标在本工程开工前期，针对施工方案、人力物力等合理筹划，积极 准备。在具备开工条件后，立即展开施工，计划在 2005 年 6 月 9 日 开始施工，在 2006 年 8 月 29 日施工结束。力争按照计划在 447 天内 完成，较建设方要求工期提前 2 天。3.1.2 质量目标杜绝一切技术质量事故，工序合格率达到 100，优良率达到 8574、（且主要分项全部优良），工程总体优良率为 90%，工程质量达到 优良。创上海市市政工程金奖。顾客满意度：用户满意率 100%。M8 线工程是上海市重大工程之一，严格实行工程质量一票否决 权。我公司在本工程实施过程中，树立“质量第一，预防为主”的指 导思想，坚持“计划、执行、检查、处理”的循环工作方法，不断改 进过程控制，严格贯彻执行建设部、上海市和公司有关建设工程质量 管理办法和质量保证措施，开展工程质量管理活动，创建优质工程。3.1.3 安全生产目标（1） 实现重大伤亡事故为零；（2） 杜绝设备、火灾、管线等重大事故；（3） 事故频率控制在 0.6以下；（4） 创上海市市政安全标化工地。 为75、贯彻“安全第一、预防为主”的方针，建立健全安全生产责任制和群防群治制度，确保在施工现场生产过程中的人身和财产安全， 减少事故的发生。我公司将在施工现场结合工程的特点，建立安全生 产保证体系，切实加强对施工现场安全管理。安全生产保证体系的建 立符合市政企业内部的特点，并形成安全体系文件，以确保安全保证 计划的内容具有可操作性、严密性、可行性。3.1.4 文明施工创建目标创市级文明工地。 文明施工是进行“两个文明”建设的重要内容，是提高工程经济效益和社会效益的重要保证。我公司将认真贯彻市府“集中、快速、 文明施工”的方针，树立“文明施工为人民”的便民利民思想，严格 遵守上海市有关文明施工管理的规定76、，严格执行上海市政工程局颁布 文明施工手册条例，并接受有关部门的监督和检查。3.1.5 环境保护目标 本工程施工过程中的环境目标及要求： 在施工现场必须对生产用水和生活用水的排放进行控制，所有水体不应有自然原因所导致的下列物质： 凡能沉淀而形成令人厌恶的沉淀物、漂浮物、浮渣、油类等；产生令人厌恶的色、臭味或混浊度的物质；对人类、动物或植物有损害 的物质；易滋生令人厌恶的水生物等。 加强对施工机械的管理，改进施工工艺，减少施工过程中的 噪声。各种超标的施工机械在夜间 22 时到次日 6 时内严禁使用，由 于特殊原因在上列时间内需从事超标准施工，必须事先向当地环境保 护部门办理批准手续，并向周围居77、民公告。执行国标 GB1252490建筑施工场界噪声限值的规定。 施工过程中应加强对有关管线的保护措施，无重大管线事故。 管线类别：上水管、煤气管、雨污水管、电力电缆、通信电缆及光缆、 供油管、供气管等。 在施工区域、生活区域落实作好危险品现场控制、防台防汛 现场控制、消防应急现场控制，确保现场事故为零。上海作为一个高速发展的现代化国际大城市，环境问题日益受到 全社会的普遍关注。为了适应当今社会的潮流，实现社会经济的可持续化健康发展，我公司在本工程施工的全过程中，将全面运行ISO14001 环境保护体系标准，系统地采用和实施一系列环境保护管 理手段，以期得到最优化的结果。3.2 总体施工方案根78、据设计图纸及场地周边，在工程施工期间，需要进行两次交通 翻交，同时，考虑工程的围护方式、开挖深度、结合工程的工期要求， 本工程将采用如下的总体思路，完成本工程的建设：车站施工为满足施工各关键节点要求，同时合理组织交通，整个 工程施工拟分两个阶段进行。第一施工阶段是在对上南路道路在往西侧翻交、*路往北侧翻交 后，同时进行 112 轴（Z1 区、Z2 区）、1932 轴（Z4 区、Z5 区）的 施工。Z1 区（北端头井）工期紧，建设方要求在 2005 年 11 月 1 日 前完成北端头井的土建施工，具备盾构进洞条件，为此，在北端头井（Z1 区）放坡坡顶位置设搅拌桩隔水帷幕，尽快封闭基坑，尽早进 行79、北端头井的基坑降水、开挖及内部结构施工；由于第二阶段交通* 路需要翻交至 Z4 区顶板上，为此，在 Z4 区标十一段南侧设置封堵墙， 尽快完成 Z4 区的结构施工，满足道路翻交需要。第二施工阶段，*路改从已施工完的 Z4 区顶板上通过，本施工 阶段进行 1219 轴（Z3 区）的施工，此间 Z5 区还未完成施工，在本 施工阶段，最终全部完成*路站主体结构工程的全部施工内容。工程开工后，拟采用两套地下墙设备，分别同时进行*路站 Z1区（北端头井） Z2 区、Z4 区 Z5 区地下墙的施工； 钻孔灌注桩：在地下墙施工期间，因地制宜的穿插进行钻孔灌注桩的施工，由于场地狭小，地下墙施工期间便道基本集中80、在坑内，特 别是 Z3 区必须在地下墙施工完成后才能进行钻孔灌注桩的施工，考 虑到翻交节点及该段区域灌注桩工作量较大的特点，在 Z3 区地下墙完成施工后，Z3 区独立投入两套灌注桩设备同时进行施工。旋喷加固：各分区地下墙施工完成后，立即进行该区的旋喷加固 施工。基坑开挖：按照工期节点及翻交节点要求，*路站北段区域采用 由北向南的施工顺序进行施工，确保北端头井工期；南段先进行 Z4 区施工，向北侧放坡，尽早完成施工，满足道路翻交及管线搬迁的需 要；Z5 区向北侧放坡，先施工端头井。结构制作：根据基坑开挖的顺序进行施工，均采用顺筑法进行施工。总体施工方案的部署示意见附图-053.3 施工筹划根据建81、设方文件，从本车站的场地条件、工期要求、周边环境特 点、交通组织要求等方面综合分析，本工程的施工较为困难，合理进 行施工区的划分、优化各工序的衔接关系显得尤为重要。为此，根据 设计文件及所提供的交通组织方案，我们对本工程的施工进行了系统 的筹划。3.3.1 施工区域划分M8 线*路车站主体工程长约 399m，综合考虑施工方法、场地条 件、工期要求、交通组织等各方面因素进行合理的区域划分。根据设计文件，*路净长 398.952m，共设置了 13 条诱导缝，1 条施工缝，因此在本施工组织设计编制中以诱导缝、施工缝以及换乘 段南侧地下墙为界，将车站主体结构一共分为 16 个施工段，综合考 虑施工方法82、场地条件、工期要求、交通组织等各方面因素，将*路 主体结构化分为 5 个施工区域。其中，北端头井由于工期节点要求紧 需在第一施工阶段完成，作为 Z1 区，12 轴19 轴待第二阶段方可施 工作为 Z3 区，标九段标十一段由于为了满足翻交及管线搬迁条件在南侧设封头墙作为 Z4 区，各施工段分段位置详见附图-01，分区分段位置和长度等见下表：*路站分区、分段划分情况对照表表 3-01序号分 区区长度分段名称结构缝位置段长度支撑形式开挖与回 筑方式(m)轴线距离(mm)(m)1Z1区17.500北端头井3向南 440017.5共 6 道钢支撑明挖顺筑2Z2区161.945标一段5向北 11002483、.8共 5 道钢支撑明挖顺筑3标二段5向南 2829827.198同上4标三段6向南 843426.856同上5标四段6向南 2843420同上6标五段6向南 4843420同上7标六段9向南 260023.3同上8标七段12向北 210019.8同上9Z3区53.300标八段及换乘段19向南 60053.3换乘段设7 道钢支撑明挖顺筑10Z4区72.64标九段21向南 260017共 5 道钢支撑明挖顺筑11标十段25向南 230028.1同上12标十一段29向南 230027.54同上13Z5区94.758标十二段30向北 5639825.26同上明挖顺筑14标十三段30向北 33298284、3.1同上15标十四段30向北 11.3821.918同上16南端头井32向南 60024.48共 6 道 钢支撑3.3.2 施工阶段划分3.3.2.1 施工阶段划分 根据交通组织方案和工程施工总体安排，结合工程的工期要求，我们拟将本整个结构施工分为两个阶段进行施工：第一施工阶段：完成*路站 Z1 区（北端头井）结构施工、Z2 区（标一段标七段）、Z4 区（标九段标十一段）结构施工及覆土；Z5区在条件成熟后进行基坑开挖；第二施工阶段：完成*路站 Z3 区的结构施工及覆土，Z5 区剩余 结构施工及覆土。各阶段施工情况如表 3-02 所示。各施工阶段施工情况表表 3-02施工阶段施工区域施工区域名85、称施工段名称备注第一施 工阶段*路站 主体结 构Z1 区北端头井结构封顶Z2 区标一段标七段完成顶板及覆土Z4 区标九段标十一段结构封顶并覆土Z5 区标十二段南端头井基坑由南向北进行开挖第二施 工阶段*路站 主体结 构Z3 区标八段及换乘段完成顶板并覆土Z5 区标十二段南端头井全部完成3.3.2.2 各阶段施工内容第一阶段的施工是整个工程建设的一个关键，关系到区间隧道工 程的盾构进洞并掘进等工作能否如期实施，关系到交通道路的翻交， 在该阶段工程施工中需要完成以下方面的工作：（1）*路站 Z1 区Z2 区 a、完成地下连续墙围护； b、完成钻孔灌注桩施工； c、完成地基加固； d、完成井点施工及86、运行；e、完成 Z1 区（北端头井）基坑开挖及支撑，以及结构施工；f、完成 Z2 区（标二段标七段）顶板施工及覆土。（2）*路站 Z4 区Z5 区a、完成 Z4 区Z5 区地下墙围护；b、完成 Z4 区钻孔灌注桩、地基加固、井点施工等开挖前期准备 工作；c、完成 Z4 区基坑开挖、结构施工，防水层施工及覆土工作； c、完成 Z5 区、地基加固、井点施工等开挖前期准备工作； d、进行南端头井基坑开挖工作。第一阶段施工筹划表表 3-03第一阶段施工筹划表施工时间需要 230 个工作日施工区域*路站主体结构（Z1Z2 区）、（Z4 区Z5 区）施工内容1. Z1 区Z2 区地下墙围护；2. 施工范围87、内钻孔灌注桩；3. 施工范围内地基加固；4. 施工范围内圈梁施工；5. 施工范围内井点施工及运行；6. Z1 区Z2 区、Z4 区基坑开挖；7. Z1 区Z2 区、Z4 区结构施工及覆土；8. Z5 区开始进行基坑开挖工作。交通及围场第一阶段交通组织方案，提供相应的施工场地。管线处理改迁影响施工的管线。第二阶段施工是 M8 线工程的关键，完成*路站主体工程施工，满足主体结构设备安装条件及下一阶段交通组织需要。该阶段需要完 成以下几个方面的工作：（1）*路站 Z3 区a、完成 Z3 区地下墙围护；b、完成 Z3 区钻孔灌注桩、地基加固、井点施工等开挖前期准备工作；c、完成 Z3 区基坑开挖、结构88、防水层及覆土施工；（2）*路站 Z5 区a、完成基坑开挖；b、完成 Z5 区内部结构施工；c、完成 Z5 区顶板防水层施工及覆土。第二阶段施工筹划表表 3-04第二阶段施工筹划表施工时间需要 180 个工作日施工区域*路站主体结构（Z3 区）、（Z5 区）施工内容1. Z3 区地下墙围护；2. Z3 区钻孔灌注桩；3. Z3 区地基加固；4. Z3 区圈梁施工；5. Z3 区井点施工及运行；6. Z3 区基坑开挖；7. Z3 区内部结构施工、防水层及覆土；8. Z5 区基坑开挖；9. Z5 区结构施工及覆土。交通及围场第二阶段交通组织方案，提供相应的施工场地。管线处理改迁影响施工的管线。3.89、3.3 围护、主体施工顺序3.3.3.1 主体结构围护施工顺序 根据施工总体筹划，*路站主体工程北段围护结构的施工重点是保证 Z1 区（北端头井），保证 Z1 区尽早开挖；南段围护结构的施工 重点是保证 Z4 区尽早开挖。故本工程的围护采用如下的施工顺序：1）进场后两套地下墙施工设备同时进行*路站 Z1 区（北端头井） Z2 区、Z4 区Z5 区地下墙的施工；2）第二施工阶段采用两套地下墙施工设备分别进行 Z3 区 800mm厚及 1000mm 厚的地下连续墙施工； 在围护结构施工过程中，其他一些工程，如：地基加固、钻孔灌注桩、井点降水等工程将在围护施工时，穿插进行，为尽早进行基坑 开挖创造有90、利条件。3.3.3.2 主体结构施工顺序 综合考虑节点要求、场地情况、道路翻交需要等因素，主体结构具体施工顺序为：*路站北段（Z1Z2 区）：由北向南进行 Z1 区（北端头井）、Z2 区（标二段标七段）的结构施工，依次进行标一段、标二段、标三 段、标四段、标五段、标六段、标七段的结构施工；*路站南段（Z4Z5 区）：先进行 Z4 区结构施工，Z4 区依次进 行标十一段、标十段、标九段的结构施工，Z5 区依次进行南端头井、 标十四段、标十三段、标十二段、标十一段的结构施工；3.4 施工计划3.4.1 施工进度计划3.4.1.1 进度计划 根据工程总体施工方案、工程的总体目标以及该工程的一些关键节91、点，我们从总体上编制了施工进度计划，并对关键线路的子单位工 程，如主要车站的施工等，进行了详细的计划编制。整个标段的施工 计划，详见附表-02。计划编制过程中，着重考虑了以下几个方面的 原则：1)根据合理的交通组织方案划分施工阶段。2)优先安排各端头井及有翻交节点要求的区域的施工。3)多工序多工作面同步开展。4)平行交叉作业不得影响工程的质量与安全。3.4.1.2 关键节点控制 综合分析工程范围内的工程要求与特点，结合拟采取的总体施工方案，我们认为有如下几个方面的主要工序控制整个工程的进度：(1) 主体工程围护结构的开工时间。围护结构的开工是整个工程 进入实际施工的关键标志。为此，我们将努力配92、合建设方做好前期的 场地拆迁、管线迁移与社会交通组织，力争早日开始各站点的连续墙 施工。(2) *路站北端头井的完工时间。只有端头井完工后，方能开始 区间隧道的推进。我们拟于工程全面开工后的 143 个工作日即 2005 年 10 月 29 日完成 Z1 区施工，预留盾构吊装孔，为尽早具备盾构进 洞条件，较建设方要求提前 3 天。(3) 完成 Z4 区结构施工及覆土，尽早翻交，以便 Z3 区尽早开始 施工，满足*路站主体工程能够满足工期节点要求。(4) *路站主体结构完成时间。建设方要求 M8 线*路站主体结 构在 2006 年 8 月 31 日全部完成，并具备设备安装条件。根据目前的 施工组93、织设计，主体结构将在工程开工后 447 天内，于 2006 年 8 月29 日完成车站主体结构，包括 Z1Z5 区全部施工内容，以及顶板防 水及覆土，较建设方要求提前 2 天。本工程的施工关键日期和各主要关键节点的完成时间见表 3-05所述。关键日期资料表表 3-05序号作业建设方要求完成日期计划完成日期提前时间1*路站北端头井2005-11-12005-10-2932*路站 Z4 区完成2006-1-243*路站主体工程2006-8-312006-8-2923.4.1.3 进度保障措施本工程规模大，施工复杂。建设方要求：M8 线*路站的北端头 井必须在 4 个半月之内完成结构施工并满足盾构进94、洞要求，交付盾构 施工单位；*路站主体工程必须在 2006 年 8 月 31 日完成，具备设备 安装条件，工期相对紧张。为了保证工期，如何有序、科学的组织好整个工程的施工，在要 求时间内完成各个节点是本工程的重点。根据同类车站施工经验和业主提供的施工场地及条件，我们拟采 用以下措施保证本工程按期完成：（1）因地制宜，充分利用施工场地条件，开展多工作面进行施 工，是工期保证的有力措施。在施工前期，积极配合有关单位搞好管线迁移和交通组织工作， 尽快创造出现场施工条件，并根据现场施工条件因地制宜见缝插针地 安排施工任务，为后续施工争取更多时间。（2）针对本工程施工关键点，合理筹化施工流程，制定切实可95、 行的施工方案。本工程的施工方案合理对工期长短有直接的影响，所以对施工方 案必须进行合理安排，对设计方案进行优化，同时要尽可能缩短总工 期。 *路站北端头井按期完成，是保证盾构区间施工的关键；*路站 Z4 区作为交通组织方案中的一个重要节点。*路站的北端头井作为 M8 线区间盾构施工工作井，是整个工程 的一个关键部位。为此我们将车站端头井作为前期赶工的重点，将全 力以赴提前完成施工任务。同时采取在北端头井放坡段坡顶位置设置 一道隔水帷幕，在地墙不能完全封闭的情况下使北端头井先封闭，先 开挖，保证工期。在北端头井围护施工的同时，同步进行 Z4 区的围护施工，Z4 区尽快开挖并完成结构施工及覆土，96、在 Z4 区南侧设置封堵墙、南侧放坡段坡顶位置设置隔水帷幕，尽快完成结构施工并覆土，保证交通道 路及时翻交。保证后续施工区域按期施工。 第二阶段完成整个*路站主体结构工程，是本工程的又一关 键节点。在施工期间，分多个工作面同步进行施工，投入足够的人员及设 备，确保*路站主体工程按时完工。（3）抓住影响施工工期因素，突出重点，做好相应施工准备工作，为整个工程工期保证，打下良好的基础。3.4.2 主要工种劳动力使用计划3.4.2.1 各道工序劳动力需求量 各道工序劳动力需求量如下表所示：各道工序劳动力需求情况统计表表 3-06工序工种人数地下墙施工机操工12电焊工20混凝土工12钢筋工20起重工897、测量工3普通工30钻孔桩施工机操工8电焊工8钢筋工16混凝土工8起重工4测量工2普通工20搅拌桩施工机操工4测量工2普通工10旋喷桩施工机操工8测量工2普通工32井点降水施工焊工2电工2钻工6普工8基坑开挖与结构施工现场指挥6普通工80木工50钢筋工60电焊工24混凝土工24起重工8试验工3测量工2机修工43.4.2.2 劳动力资源曲线劳动力资源曲线图如下图:劳动力资源曲线图人数3503002502001501005001 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 133.4.3 设备供应计划3.4.3.1 地下连续墙主要施工设备地下连续墙主要施工设备表表 3-07序 号名称型 号规 98、格单位数量用途1经纬仪T2台2测量放样2水准仪DS3台23液压挖掘机WY-100台2挖导墙沟4空气压缩机W-6/7台2破碎障碍物5斗式装载机WA-300台1土方内驳6自卸卡车东风 4.5t台27定型钢模含配套附件m2500导墙、道路等钢筋砼结 构施工8插入式振动器通用产品台109平板式振动器通用产品台410钢 跑 板16m/块块60泥浆系统平台11冲 拌 箱4m/只只612双轴拌浆机4m/套套2泥浆系统设备13土碴分离筛自制只214旋流除碴器600 型只615双层振动筛2DD-918 型改造只216泥 浆 泵3LM 型（5KW）只1017泥 浆 泵4PL-250 型（15KW）只618手拉葫芦99、只619泥浆取样绞车自制台4泥浆测试器具20泥浆取样筒1000cc只421泥浆取样盆只1022泥浆测试仪器机台用成套产品套423电子秒表通用产品块224磅秤100kg台225吸引胶管Dg1006m/根根50泥浆输送管路26宝塔头法兰Dg100（配吸引胶管）只40泥浆输送管路27锦纶软管Dg65(2.5”)m200泥浆输送管路28消防快速接头Dg65(配锦纶软管)付3029液压抓斗MHL-60100 型（日本）台2成槽作业30液压抓斗MHL-80120 型（日本）台132履 带 吊KH180 型 50T（日本）台3同液压抓斗配套35履 带 吊150t台2钢筋笼等吊装作业36履 带 吊50t台23100、7钻机GPS-20套1辅助成槽38超声波测壁器DM-686-型套1槽段质检39空气升液器Dg10028m/套套2清底换浆40空气压缩机0.9m/分通用产品台441钢筋切断机GQ40-A 型(3KW)台4地下连续墙钢筋笼制 作和结构钢筋配料等42钢筋成型机GC40-1 型(3KW)台443闪光对焊机UN-100 型(100KW)台344硅整流电焊机ZXG-300 型台2445接 头 管J-790 型 35m/套套4墙体砼浇灌46接 头 管J-990 型 45m/套套247砼 导 管300 或 27052m/套套648液压顶管机自制 500t/套套2顶拔接头箱反力管3.4.3.2 钻孔灌注桩施工设101、备钻孔灌注桩主要施工设备表表 3-08序号设备名称型号单位数量备注1钻机GPS-10 型台22灌注平台MGS台23泥浆泵3PNL台24泥浆泵86NL台25排浆泵100NL台26电焊机BX1-300A,500A台47经纬仪蔡司 020台18水准仪DJ13台19泥浆测试仪套110吊车QY16辆111导管258mm米1003.4.3.3 旋喷桩主要施工设备每套旋喷桩主要施工设备表表 3-09序号 设备名称 型 号数 量用电量（ KW ）1钻机 G 2A 115 2旋喷钻机 GD-2 211 3高压水泵 3DZ SZ 275 4空压机 6m 32-5压浆泵 SGB6-10 218.5 6拌浆桶 SB7102、50 211 7贮浆桶 SS400 21.5 8污水泵 长轴 315 9水箱 20m 3210 电箱 200 （ A ）43.4.3.4 三轴水泥土搅拌桩主要施工设备深层搅拌桩主要施工设备表表 3-10序号设备名称型号单位数量备注1搅拌桩机PAS-120VAR1台2拌浆桶Sm-700-11台3贮浆桶SS-400-12台4注浆泵SYB50-50-11台5空压机W-3/71台6电箱200A2只3.4.3.5 深层搅拌桩（双轴）主要施工设备深层搅拌桩主要施工设备表表 3-11编 号名称型号 规格单位数量用途1挖掘机WY100A台1开挖基槽2空压机10m3/分台1凿除障碍物3双轴深层搅拌机SJB-2 103、型台1水泥土搅拌4灰浆搅拌机200L台1制浆与注浆5灰浆集料斗400L只16泥浆比重计700/500只17泥浆管159m3008灰浆泵HB6-3 柱塞台19经纬仪T2台1测量与纠偏10水准仪DS3台13.4.3.6 基坑开挖与地下结构主要施工设备基坑开挖与地下结构主要施工设备表表 3-12编号名称型号规格单位数量用途1破 碎 机日本古河 2200台2破碎导墙2空 压 机9m3台4墙体凿毛3钻机S-500台4立柱桩施工4蚌式抓斗1m3只3基坑挖土与支撑5履 带 吊50T（日本）台36液压挖掘机住友 S580,2m3台37液压挖掘机卡特及 E300,1.6m3台38液压挖掘机日立 2220,1.4104、m3台39液压挖掘机日立 2220,0.9m3台310液压挖掘机日立 2220,0.6m3台311液压挖掘机日立 260,0.25m3台312液压挖掘机小松 PC100,0.6m3台313自卸卡车15T 大通辆60出土14油 泵 车3260MPa套3施加支撑预应力15组合千斤顶2200t套316钢筋切断机GQ40-A 型(3KW)台6地下结构施工17钢筋成型机GC40-1 型(3KW)台618闪光对焊机UN-100 型(100KW)台619硅整流电焊机ZXG-300 型台2520定型钢模板3015 型（包括附件）m2100021插入式振动器通用产品只3022平板式振动器通用产品只103.4.3105、.7 深井泵井点降水设备深井泵井点降水设备表表 3-13序号设备名称规格型号数 量电功（KW）1工程钻机ZJ-150 型1 台套452工程钻机GPS-10 型1 台套373泥浆泵A.3PNL2 台2224泥浆泵85 型2 台7.525空压机W-1-71 台5.56电焊机BX1-3001 台107深井潜水泵QX3-35-1.1按需7.5/台8深井潜水泵QDX3-25-0.75按需0.75/台9真空泵2S-185按需5.5/台10水准仪DS-241 台11测绳100m2 根12自制水位计30m1 个3.4.3.8 主要测量设备主要测量设备表表 3-14序号名称规格单位数量备注1经纬仪J2套22水平106、仪S3套23索佳全站仪SET2000套13.4.4 材料供应计划 除建设方明确规定的材料品种外，本工程所需其它材料由乙 方负责采购。 根据本工程施工图纸和甲方、设计单位对材料的要求，乙方 在工程开工前，应向甲方提供完整的合格供应商名册。订购前，对材 料的规格、材质的选择必须得到甲方的认可。 本工程材料供应由项目经理部统一负责。材料供应将采取统 一采购、统一调运的原则进行，所有材料的供应均应符合业主提出的 要求，并得到项目监理的同意。 所有用于本工程的材料、货物和各种类型的物品，(无论它 们是天然状态的，经过加工的或者是制造出来的)以及设备和装置应 该是新的，并符合合同所要求的类型和质量。 凡合107、同中规定要求提供样品的，这些样品须在它们所代表的 材料用于工程 28 天之前由施工单位送验，经项目监理验审批准后方 可使用。 作为用于正式工程中的材料和制成品的样品(包括材料样品 和工地现场制成品的样品)，经项目监理批准后，须由施工单位妥善 保存至项目监理准许其自行处置时为止。 当技术规范或有关的参照标准要求有材料生产商和供应商的 测试证明书时，施工单位应提供每份证明书的原件或复印件。证明书 应尽可能对被证明的材料采用系列编号或参考编号，使人一目了然。 证明书须包括有关参考标准和技术规定条款所要求的内容。 施工单位应为全部材料的取样和测试，施工工艺，设备和量 测装置进行日常检查，以控制其质量并108、保证它们与技术规定和批准的 试样相一致。 施工单位做材料与试样的试验，必须委托由项目监理批准 的，具备上海市相应资质的试验单位来承担。材料质量是工程质量的生命，为此必须严格控制材料进货渠道，把好材料质量关，即使是业主指定或提供的材料，同样要进行质 量自检。3.5 交通组织经过对现场条件的研究，参照目前*路上南路交叉口交通组织现 状，以及各方有关本标段工程的交通组织要求，我们将根据建设方提 供的初步交通组织方案，进一步进行优化，再根据优化后的交通组织 方案制定本工程总体施工方案，同时，结合车站不同的施工阶段，对 场区内外的交通组织进行了进一步的细化，以方便工程的顺利有序地 开展。M8 线*路车站109、主体工程施工的交通组织分为两个阶段，每个阶 段都以“借一还一”为基准，保证原有的交通通行能力，在场地受到 限制，需要减小原有道路宽度，应及时与相关部门做好协调工作。（1）第一阶段交通组织 开工前，对道路进行第一阶段交通翻交，翻交情况如下： 上南路（北段）：道路向西侧翻交，东侧保留 7m 宽的路幅由上南路向南通至雪野新村门口，西侧设两条机动车道（宽 3.5m2）， 人非混合道（宽 3.5m）；上南路（南段）：向两侧翻交，东侧保留 4m5m 的人行、非机 动车混合道，其中由上南路向北通向清流中学校门段为 5m，其余路 段为 4m，西侧路幅宽 7m，设由北往南的单向 1 车道，车道宽 3.5m， 人110、非混合道 3.5m；*路：基本维持原状，交叉口向北侧移动；交叉口道路宽度为28m，设双向六车道，车道宽 3.5m，两侧各设 3.5m 宽的人非混合车 道。浦东南路：基本维持原状，交叉口向北侧移动。详见附图-06：第一阶段交通组织图。（2）第二阶段交通组织待 Z1 区、Z4 区完成顶板及覆土后进行第二阶段交通翻交，翻交 情况如下：上南路（北段）：道路维持第一阶段交通状况； 上南路（南段）：道路维持第一阶段交通状况；*路：基本维持原状，交叉口处道路向南侧翻交；交叉口道路宽 度为 28m，设双向六车道，车道宽 3.5m，两侧各设 3.5m 宽的人非混 合车道。浦东南路：基本维持原状，交叉口向南侧移动111、。 详见附图-07：第二阶段交通组织图。3.6 管线搬迁根据建设方安排，本工程的管线搬迁由业主指定的单位完成，在 各阶段施工前，按规定的工期完成，以保证本工程的顺利施工，不影 响施工进度及总工期。根据建设方提供的现有管线探测资料，本工程场地的管线主要集 中在浦东南路、*路及上南路路面下。大部分管线均位于本工程施工 范围内，施工前需进行必要的搬迁和保护。根据建设方提供的现有管线探测资料和本工程情况，结合整个 M8 线 XIa 标工程，综合考虑两个十字相交的车站及附属结构工程的 总体施工方案，管线需采取的处置方法主要见表 3-15、表 3-16、表3-17。上南路沿线地下管线处置表表 3-15管线112、种类管径（mm）/规格埋深（m）材 质对施工的影响处置方法电力6 根1.2缆于 9 轴附近穿入*路站基坑施工前搬迁电力1 根1.0缆于 711 轴穿入*路站基坑施工前搬迁雨水10503.1砼6 轴以南位于*路站基坑内施工前搬迁电话12 孔0.8缆纵向位于*路站基坑内施工前搬迁上水5001.3铁纵向位于*路站基坑内施工前搬迁电力1 根1.0缆于 2027 轴位于*路站基坑内，并在 27 轴附近横穿基坑施工前搬迁上水3000.8铁纵向位于*路站基坑内施工前搬迁电话12 孔*20.8缆纵向位于*路站基坑内施工前搬迁煤气10001.9铁纵向位于*路站基坑内施工前搬迁电话1 根1.2缆纵向位于*路站基坑113、内施工前搬迁污水8002.8砼纵向位于*路站基坑内施工前搬迁雨水15003.0砼纵向位于*路站基坑内施工前搬迁上水12001.2铁24 轴以北位于*路站基坑内施工前搬迁电力1 根0.8缆在 J 轴附近横穿上南路站和号出入口基坑施工前搬迁电话2 根1.5缆在 J 轴附近横穿上南路站和号出入口基坑施工前搬迁电力1 根1.0缆在 J 轴附近横穿上南路站和号出入口基坑施工前搬迁信息15 孔0.8缆横穿号出入口基坑施工前搬迁浦东南路沿线地下管线处置表表 3-16管线种类管径（mm）/规格埋深（m）材 质对施工的影响处置方法电力1 根0.8缆离上南路站东端头井约 6m原地保护电力2 根0.8缆离上南路站东114、端头井约 5m原地保护电力1 根0.7缆离上南路站东端头井约 3.5m，局部横穿入东端头井局部搬迁电力1 根0.8缆离上南路站东端头井约 2.5m原地保护上水3001.0铁上南路站东端头井位置纵向穿入基坑施工前搬迁上水12001.1铁上南路站东端头井位置纵向穿入基坑施工前搬迁污水6002.7铁纵向位于上南路站基坑内施工前搬迁雨水24003.4砼纵向位于上南路站基坑内施工前搬迁煤气12001.9铁纵向位于上南路站基坑内施工前搬迁电话18 孔*20.7缆纵向位于上南路站基坑内施工前搬迁电话1 根1.3缆纵向位于东南附属结构基坑内施工前搬迁上水3001.0铁纵向位于东南附属结构基坑内施工前搬迁电话2115、 根1.5缆纵向位于东南附属结构基坑内施工前搬迁电力6 根0.8缆纵向位于东南附属结构基坑内施工前搬迁电力1 根0.5缆纵向位于东南附属结构基坑内施工前搬迁*路沿线地下管线处置表表 3-17管线种类管径（mm）/规格埋深（m）材 质对施工的影响处置方法电力1 根0.6缆于 11 轴附近横穿*路站基坑施工前搬迁电力2 根0.6缆于 13 轴附近横穿*路站基坑施工前搬迁电力1 根0.8缆于 13 轴附近横穿*路站基坑施工前搬迁上水3000.9铁于 14 轴附近横穿*路站基坑施工前搬迁雨水3001.8砼于 14 轴附近横穿*路站基坑施工前搬迁上水12001.2铁于 15 轴附近横穿*路站基坑施工前搬116、迁雨水18003.2铁纵向位于上南路站基坑内施工前搬迁污水4502.8砼纵向位于上南路站基坑内施工前搬迁煤气12002.0铁纵向位于上南路站基坑内施工前搬迁电话18 孔+12孔0.9缆纵向位于上南路站基坑内施工前搬迁上水3001.0铁纵向穿过上南路站西端头井施工前搬迁电力7 根0.9缆于 20 轴附近横穿*路站基坑施工前搬迁电力1 根0.5缆于 21 轴附近横穿*路站基坑施工前搬迁上水1500.6缆离上南路站西端头井约 8m原地保护3.7 施工管理组织施工组织管理网络项目管理部经理副经理技术负责人工 质 安程 量 全 主 主 主 管 管 管设 材 测备 料 量 主 主 主 管 管 管综 取 计117、合 样 划 管 主 统 理 管 计施工队各各各各各各各各 班班班班班班班班组组组组组组组组长长长长长长长长技术管理网络公司主任工程师项经部技术负责人施工队各 各 各 各 各 各 各 各 班 班 班 班 班 班 班 班 组 组 组 组 组 组 组 组 长 长 长 长 长 长 长 长质量管理网络公司质安部质量工程师项目管理部经理项经部质量主管施工队各 各 各 各 各 各 各 各 班 班 班 班 班 班 班 班 组 组 组 组 组 组 组 组 长 长 长 长 长 长 长 长安全管理网络公司质安部安全工程师项目管理部经理项经部安全主管施工队各 各 各 各 各 各 各 各 班 班 班 班 班 班 班 班118、 组 组 组 组 组 组 组 组 长 长 长 长 长 长 长 长4 施工现场平面布置4.1 施工场地平面布置M8 线*路车站主体结构工程施工分两阶段施工，需要进行两次 围场，两次次场地布置。1) 第一阶段场地布置 进场等道路翻交完成后，即进行第一阶段场地布置，在这一阶段将完成*路站 Z1 区Z2 区（北端头井结构七段）结构、Z4 区（标 九段标十一段）顶板施工及覆土。Z5 区不失时机的进行施工，场地 布置按照地下墙施工阶段及基坑开挖结构施工阶段两个阶段来布置。 地下墙施工阶段由于 Z1 区Z2 区（北端头井结构七段）、Z4 区（标九段标十 一段）工期较紧，需要满足盾构进洞及道路翻交的节点要求，119、地下墙 分两个工作面平行施工，分别设置各自的钢筋胎模场地、拌浆平台及 泥浆池。在南、北两个场地分别设置一个集土坑，南侧集土坑尺寸为 18m（长）7m（宽）2m（深），北侧集土坑尺寸为 25m（长）6m（宽）2m（深），保证成槽的连续进行。 在施工现场设置集装箱办公室，根据生活区的情况，确定集装箱的数量。在地下墙施工阶段，道路宽度不小于 9m。*路站 Z1 区地下墙完成后，转向 Z2 区域进行施工；Z4 区地下 墙完成后，进行 Z5 区地下墙施工，而这时，已完成地下墙围护的区 域陆续进行地基加固、灌注桩、降水井点、圈梁等的施工。 基坑开挖、结构施工阶段 整个第一阶段基坑开挖及结构施工围绕着关系工120、期及翻交节点的 Z1 区Z2 区、Z4 区进行，三个工作面平行施工，基坑开挖前，由于灌注桩、旋喷加固、搅拌桩加固、降水井点、圈梁等各道工序陆续交替施工，施工场地、道路均比较繁忙。因而，场地的布置非常狭小， 各个材料的堆场和加工场地需要见缝插针，合理布置。第一阶段地下墙施工的场地布置见附图-08。 第一阶段基坑开挖、结构施工的场地布置见附图-09。2）第二阶段场地布置当 Z4 区（标九段标十一段）完成顶板施工并覆土后，进行翻交 道路的修筑并实施翻交，完成道路翻交及第二阶段场地布置后，开始 进行第二阶段的施工，该阶段主要进行 Z3 区的施工，Z5 区不受翻交 影响，继续进行剩余工作量的施工，然后对121、各自工作面进行开挖、结 构施工，最终完成整个 M8 线*路站主体结构施工。 地下墙施工阶段*路站 Z3 区区域场地相对狭小，根据场地情况进行合理布置， 基土坑尺寸为 20m（长）5m（宽）2m（深），靠近大门处；在现 场布置集装箱办公室。 基坑开挖、结构施工阶段第二阶段基坑开挖、结构施工有 Z3 区、Z5 区，两个工作面同时 进行施工。Z3 区结构施工进行合理的场地布置，Z5 区结构施工将在 Z4 区的一些设施向南侧做局部调整。第二阶段围护施工时的场地布置见附图-10。 第二阶段基坑开挖、结构施工时的场地布置见附图-11。6）行政生活区的布置 本工程施工区域狭窄，征地范围内的各场区完成拆迁的时122、间尚不能确定，整个 M8 线 XIa 标工程交通要经过三次翻交，因此生活区的 选位比较困难，根据现状，拟将行政区设置在荡里变电所后的一块空 地上，行政区设置一幢三层的办公楼，以及食堂、厕所、浴室等必要 的生活设施；另外在交叉口西北角消防队后（新筑道路死角）处布置一幢三层的宿舍楼。三层楼房屋采用砖墙结构加两层彩钢板拼装房。开工进场后，先在工地上设置临时集装箱的办公室，一边在上述 的区域内搭设生活区的设施。由于本工程工期紧、施工任务中，我们将投入较多的劳动力进行 施工，由于施工区域狭小，在施工高峰，宿舍楼相对紧张，为了缓解 施工场地狭小问题，共享资源，我们计划在高峰时期将部分人员安排 至附近由我单123、位施工的周家渡站生活区中。本工程生活区的布置见附图-12。4.2 施工临时设施4.2.1 施工围墙及大门 我们将按上海市文明施工管理的规定和业主的要求，采取有效措施将施工区域和非施工区域明显地分割开来，并在工地四周设置连续、密闭的围墙。并做到牢固美观，与周边环境协调。并在每个工地 大门内设置洗车槽。围墙下部结构必须砌筑 50cm 高的砖墙，并用水泥砂浆抹光。围 墙的上部可采用彩钢夹心板（100mm 厚）或一砖厚空斗砖墙（两面 水泥砂浆粉刷，外立面防水涂料刷白），经常维修养护临时围墙，以 保证设施完好。在不同施工阶段，我们将合理设置各场地的大门，确保车辆顺利 进出，并将车辆进出对周边交通的影响程124、度降至最低。4.2.2 施工用电轨道交通 M8 线a 标工程包括 M8 线*路站和 M7 线上南路站 两个车站工程。施工较为复杂，分为四个施工阶段，地面交通要进行 三次翻交，施工用电部分输电线路布置随地面交通的翻交而变动。 M8 线*路车站主体结构施工分两个阶段进行，道路需要两次翻样施工用电变配电站由业主提供厢变一座（内有 400KVA、800KVA 变压器各一台），本标段工程施工用电容量为 1200KVA。4.2.2.1 施工用电总原则（1）施工用电管理各分项工程在施工前按规范（JGJ46-88）要求，由电气工程技术 人员编制临时施工用电组织设计，单独绘制临时用电布置图纸，经主 管部门批准，125、作为临时施工用电依据。制定有针对性安全技术措施和 电气防火措施，建立和健全有关电气设备安全操作规程，电气安全值 班责任制和交接班制度，电气设备的定期检查维修保养制度等。为确保安全用电，有序地进行安全用电过程管理，施工现场（项 经部）还必须建立临时用电安全技术档案，其内容包括全部安全用电 资料。（2）施工现场配电具体要求根据 JGJ46-88 规范标准，施工现场均采用 TN-S 三相五线制供电 系统，进行三级配电二级漏电保护，一机、一闸、一保险、一漏电的 基本要求。临变到施工现场配电主干线沿施工规划沿线内侧敷设 YHC 橡套 电缆至总配电箱及各分配电箱，各分配电箱采用 BD 系列标准型漏电 保护126、电箱，严禁自制和使用非标准电箱，固定安装电箱均作重复接地 电阻10 欧姆，大面积集中施工现场所采用高架锑灯照明，局部区域 采用插入式碘钨灯（严禁压板式），危险场所采用安全电压。导线截 面选择，要通过负荷计算选择，不能随意选择，以免发生火灾。电缆 过路穿管敷设避免车辆碾压。施工单位根据施工需要自箱式变压器低压端自行敷设 4 路120mm2 电缆沿工地围墙布设。同时，设置必要的配电柜、卤素灯等 电器设备。4.2.2.2 负荷统计及容量计算（1）负荷统计 按照施工用电量最大的施工期间进行负荷统计，负荷最大阶段为地下墙施工阶段，两套地墙设备同时施工，钻孔灌注桩、井点钻孔、 旋喷地基加固、搅拌桩地基加固127、等工艺同步实施。施工负荷统计表表 4-01用电负荷名称规格型号数量容量合计深层搅拌桩三轴搅拌机1 台100KW100KW钻孔灌注桩钻机及泥浆泵2 套60KW120KW泥浆泵10 台5KW50KW自动拌浆系统Z101 套70KW70KW拌浆筒HL-4001 只21KW21KW沉降筒HL-4001 只21KW21KW注浆泵SYB50/501 台4KW4KW旋喷钻机GD-23 台11KW33KW旋喷配套设备3 套120KW360KW槽壁机3 台55KW165KW双轴拌浆机2 台7.5KW15.0KW碰焊机UN-1002 台100KVA200KVA硅整流电焊机ZXG-30020 台21KVA420KV128、A钢筋成型机GC40-12 台3KW6KW钢筋切断机GQ40-A2 台5KW10KW木工锯MS1092 台3KW6KW木工平刨MB504-12 台3KW6KW插入式振捣器ZN5020 台1.5KW30KW大口径降水深井泵16 台5.5KW88KW生活区食堂浴室等100KW100KW镝灯10 套3.5KW35KW（2）本标段施工用电总容量计算S=K1P1/COS1K2P2K3P3P1 电动机总功率K1=0.5COS1=0.75P2 电焊机总容量K2=0.5P3 生活区浴室用电 K3=0.6 从统计表中得出： P1=1105KWP2=620KVA P3=135KW S=0.51105/0.750.129、56200.6135=1127KVA本标用电提供 1200KVA 容量接口，使用时要合理调配，确保施 工用电设备安全。针对 M8 线主体结构施工，分两个施工阶段进行。 安装工艺和要求（1）各施工变电所接地极制作安装，应配合土建工程施工。每 隔 5 米应打入 L=2.5m，5050 的角钢，用 254 镀锌扁钢焊接连 成一体，再引入变电所接地排上。（2）施工现场临时用电的保护方式应采用 TN-S 接零保护系统， 所有低压馈出电源应采用三相五线制电缆。（3）在各用电点的总配电箱周围，应打 L=2.5m，5050 的 角钢 1 根，施工变电所的引出的 PE 线连接，构成重复接地系统，接 地电阻不大于130、 4。各用电设备的金属外壳用接地线与接地排连接。（4）电缆敷设方法可采用沿围墙挂钩敷设，过路处需穿钢管暗 埋敷设。（5）从总配电箱馈出的分配电箱，其每一回路的开关载流量和 短路电流需与备用电设备的容量相匹配，设备在复申使用前需先检验 漏电开关的动作是否正确。 安全用电措施（1）安全用电技术措施选用 TN-S 供电系统。总配电箱与各分配电箱设二级漏电保护。配电箱需作重复接地。根据施工场地的特殊性，选择不同等级的安全电压为照明电源。电气设备选择正确的防护措施。电工持证上岗。（2）安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编 制、审批制度。建立技术交底制度。建立安全检查、检测制度。131、建立电气维修制度。建立安全用电责任制。（3）施工现场预防发生电气火灾措施正确选择导线截面。导线架空敷设或暗埋敷设，其安全间距满足规范要求。电气操作人员认真执行各规范。配电室耐火等级大于三级，室内安全器具配齐。施工现场严禁使用电炉，室内不准使用功率大于 100W的灯泡，严禁使用床头灯。4.2.3 施工给水根据建设方文件，建设方单位在*路站施工现场提供 Dg100(4)的施工用水接口，施工现场给水主管路采用 Dg50(2)，沿工地围墙敷设。为了方便施工用水，给水主管路沿线相隔 2030m 设一个给水站，各装一只 Dg25(1)和 Dg15(1/2)的带宝塔头接管的阀门。施 工设施和生活设施用水根据132、设施的落实情况与用水量需求，敷设适当 通径的给水支管路。工程消防用水管一律使用100 管径，并配备足够数量的消防软 管。所有水管均沿施工道路外侧设置，采用套管上回填黄砂，浇捣混 凝土加固处理，走向均设专用标志。对工程的用水初步进行计算： 施工用水量车站施工，加上各机械用水量，最高峰估计在 200300m3 左右。Q1=1.1q1k1/243600=1.13001032/243600=7.3（L/s） 生活用水量每人每日生活用水量为 3060L，施工高峰人员在 400 名左右。Q2=1.1Nq1k2/243600=1.1400601.5/243600=0.46（L/s） 消防用水量Q3=15（L133、/s） 总用水量Q1 +Q2 =7.8（L/s）Q4=15（L/s） 所以总用水量 Q= 15（L/sec）4.2.4 施工排水 采用明沟横截沟沉淀池污水管的排水系统，明沟采用钢筋砼结构，与道路一体浇筑。沿道路或围墙布置排水沟，每隔 30m 左右设一口集水井，每隔 50m 设一座沉淀池，排水沟汇集至大门口， 通过沉淀池后排入城市雨污水管，保证雨水、基坑内降水等顺利排放。施工污水经过明沟集流，沉淀以后，间接排入地区的排水系统。并在工程开工前与市政排污及排水管理部门办妥相关手续。4.2.5 施工道路及施工场地硬化 由于场地狭小，在地下墙施工中，坑内设置临时便道（宽为 9m），导墙外侧施工便道宽度为134、 9m，不足 9m 处边线靠足围墙。道路向背基坑侧流水坡度为 5，道路外侧制作流水明沟。道路施工时首先铺 设 10cm 厚道渣，压实，然后将道渣层人工开槽埋设过路管，然后在 此基础上制作钢筋混凝土道路，承重道路结构为厚 25cm 的 C30 混凝 土，配筋 16200 双向网片。场地内各材料堆场采用 10cm 厚道渣基层，上设 10cm 厚素砼面层。 为了防止扬尘，在施工围墙内剩余位置设 57cm 厚素砼。施工道路结构见附图-13。5 施工方案和技术措施M8 线*路车站主体工程涉及的工序多而复杂，施工方案将从地 下连续墙施工、钻孔灌注桩、旋喷桩加固、搅拌桩加固、施工降水、 基坑开挖及支撑安装、135、结构制作、防水和施工监测等方面，从技术与 管理的角度进行系统筹划，合理安排各个施工工序的施工。为保证工 期统筹安排，实施流水施工、平行施工、合理搭接施工等。本工程不同部位的具体施工流程如附图-1416 所示。5.1 地下连续墙施工 本工程地下连续墙作为基坑的围护结构用于以下部位： M8线*路车站主体基坑围护结构：端头井地下墙厚800mm、深35m；标准段地下墙厚800mm、深33m；换乘段地下墙厚1000mm、深45m。5.1.1 设备的选型根据本工程的情况和施工安排，*路站地下墙有800mm厚、33m 深；800mm厚、35m深以及换乘段1000mm厚、45m深三种形式，针对 工程具体情况，136、本工程成槽设备的拟按如下原则进行配备：将配置一台日本真砂MHL-80120型成槽机，用于厚1000mm、深45m 的地下墙施工，配备两台日本真砂MHL-60100 分别用于南段（112轴）与北段（1932轴）33m、35m深的地下墙施工。5.1.2 地下连续墙施工采用的工法 本工程地下连续墙施工采用由隧道公司编制的国家级工法：“地下连续墙液压抓斗工法”进行施工。该工法具有墙体刚度大、阻水性能好，振动小、噪声低、扰动小等特点，对周围环境影响小，适用多 种土层条件等特点。“地下连续墙液压抓斗工法”主要工序见附图-17。5.1.3 地下连续墙施工管理 地下墙施工管理图见附图-18。5.1.4 地下连137、续墙施工工序流程见图 5.1：施工准备测量放样泥浆系统设置挖槽机组装导墙制作新鲜泥浆配制槽段挖掘泥浆贮存供应土方外运成槽质量检验清沉碴换浆泥浆复制再生钢筋笼制作吊装钢筋笼吊装接头箱泥振动筛 浆分 离净旋流器 化吊装接头管设置砼导管沉淀池商品砼供应浇灌墙体砼拔出接头管劣化泥浆处理 拔出接头箱基坑开挖图 5.1 地下连续墙施工流程图5.1.5 施工工艺与要点5.1.5.1 导墙施工 本工程场地内的障碍物应由前期工程公司清理完毕。由于导墙位置深度较厚的杂填土，可能存在暗浜、地下构筑物、残留管线等，形 成导墙深层障碍。前期清理之后，如仍发现有地下障碍物，为了地下 连续墙顺利施工，必须在导墙施工前进行开138、挖清除，直至确定下面没 有可预见的阻碍成槽施工的障碍，随后进行导墙施工。在保证成槽位置的准确性和垂直精度方面，导墙的施工质量有着原 料 试 验称 量 投 料膨润土加水冲拌 5 分钟CMC 和纯碱加水搅拌 5 分钟混合搅拌 3 分钟泥浆性能指标测定溶胀 24 小时后备用图 5.2 泥浆配制方法图极为重要的作用。为了确保导墙的稳定性，本工程的导墙施工以底部 深入未经扰动的原状土 30cm 和在回填夯实的加固土体上制作牢固的 导墙素砼底部基础为原则。根据测量放样在导墙位置首先大范围开 挖，清除导墙施工障碍和暗浜，直至原状土，然后制作素砼和钢砼导 墙底板，再立模、扎筋进行导墙施工。导墙采用钢筋混凝土结139、构，由于在导墙施工中地面荷载极大，为 控制在承重的情况下导墙的变形，将导墙和路面一体浇捣。在绑扎路 面钢筋之前，要将导墙两侧用优质粘土分层回填、压实，并在道路与导墙壁的夹角浇筑一条截面宽 0.3 米、厚 0.2 米的八字角来以增强导墙在受力下的稳定性。导墙结构和支撑详见附图-19：导墙结构图。 导墙施工技术要点：1） 在开挖前，必须清楚了解地下管线情况，已知管线应全部搬迁完成，为了安全起见，在现场标明管线位置处先行人工开挖样沟样 洞，严禁使用机械开挖。2） 导墙施工放样 导墙是地下连续墙在地表面的基准物，导墙的平面位置决定了地下连续墙的平面位置，因而，导墙施工放样必需正确无误。 施工测量坐标应140、采用业主或设计指定的城市坐标系统或专用 坐标系统。 导墙施工测量通常采用导线测量法，各级导线网的技术指标 应符合有关规定。 为了保证水准网能得到可靠的起算依据，并能检查水准点的 稳定性，应在施工现场稳定位置设置三个以上水准点，点间距离以50100 米为宜。 施工测量的最终成果，必须用在地面上埋设稳定牢固的标桩 的方法固定下来。 地下墙应按照基坑开挖深度确定外放尺寸（12cm、15cm），导 墙施工放样必需以外放后的地下连续墙的理论中心线为导墙的中心 线。曲线部分采用分段折线拟合，相邻折线交点取在锁口管中心，并 控制基槽宽度方向拟合误差20mm。 应在导墙沟的两侧设置可以复原导墙中心线的标桩，以141、便在 已经开挖好导墙沟的情况下，也能随时检查导墙的走向中心线。 施工测量的内业计算成果应详加核对，由测量计算者和复核 校对者二人共同签名，然后提交进行三级复核，以免计算出错，导致放样错误。 导墙施工放样的最终成果应请施工监理单位验收签证，否则 不准浇筑导墙混凝土。3） 成槽时开挖定位和垂直度控制的一个重要方面是液压抓斗 张开时两侧均有导向导墙，因此为保证拐角幅第一抓定位和垂直度控 制准确，在每一个拐角幅第一抓处均按照抓斗宽度设置相应长度的蝴 蝶节，定位抓斗抓土走向。4） 在导墙施工全过程中，都要做好排水工作，保持导墙沟内不 积水。5） 横贯或靠近导墙沟的废弃管道必须封堵密实，以免成为漏浆 通道142、。6） 导墙采用双面立模，要通过脚手管等进行模板的固定并保证 其稳定性。7） 导墙的墙趾应插入未经扰动的原状土层中或有牢固、稳定的基础。8） 现浇导墙分段施工时，水平钢筋应预留连接钢筋与邻接段导 墙的水平钢筋相连接，且将接头凿毛冲刷。9） 导墙是液压抓斗成槽作业的起始阶段导向物，必须保证导墙 的内净宽度尺寸与内壁面的垂直精度达到有关规范和施组的要求。10） 导墙立模结束之后，浇筑混凝土之前，应对导墙平面放样 成果进行最终复核，并请监理单位验收签证。11） 导墙混凝土浇筑完毕，拆除内模板之后，应在导墙沟内立 即设置圆木支撑，并向导墙沟内回填土方，以免导墙产生变形。12） 导墙混凝土自然养护到设计143、强度时，方可进行成槽作业。 在此之前禁止车辆和起重机等重型机械靠近导墙。5.1.5.2 泥浆系统1) 泥浆系统工艺流程如图 5.2 所示。2) 泥浆配制(a)泥浆材料 本地下连续墙工程采用下列材料配制护壁泥浆：膨润土： 200 目商品膨润土（出产地：山东高阳）。 水：自来水。分散剂：纯碱（Na2CO3）。 增粘剂：CMC（中粘度，粉末状）。 加重剂：200 目重晶石粉。 防漏剂：纸浆纤维。(b)泥浆性能指标及配合比设计 新鲜泥浆的各项性能指标如表 5-01 所示。 新鲜泥浆性能指标表表 5-01项目粘度（秒）比重PH 值失水量（）滤皮厚（）指标25281.08910102 新鲜泥浆的基本配合比144、见表 5-02。新鲜泥浆配合比表表 5-02泥浆材料膨润土纯碱CMC200 目重晶石粉清水1m3 投料量（）1304130950 泥浆配制泥浆配制的方法如图 5.3 所示。 泥浆储存 泥浆储存采用半埋式砖砌泥浆池和集装式泥浆箱。 泥浆循环泥浆循环采用 3LM 型泥浆泵输送，4PL 型泥浆泵回收，由泥浆泵 和软管组成泥浆循环管路。 泥浆的再生处理循环泥浆经过泥浆分离系统沉淀并将混入其中的泥沙通过高速 振动筛分离之后，虽然清除了许多混入其间的土渣，但并未恢复其原 有的护壁性能，因为泥浆在使用过程中，要与地基土、地下水接触， 并在槽壁表面形成泥皮，这就会消耗泥浆中的膨润土、纯碱和 CMC 等 成分，145、并受混凝土中水泥成分与有害离子的污染而削弱了的护壁性 能，因此，循环泥浆经过沉淀、净化之后，还需调整其性能指标，恢 复其原有的护壁性能，这就是泥浆的再生处理。z净化泥浆性能指标测试 通过对净化泥浆的失水量、滤皮厚度、PH 值和粘度等性能指标的测试，了解净化泥浆中主要成分膨润土、纯碱与 CMC 等消耗的程度。 z补充泥浆成分 补充泥浆成分的方法是向净化泥浆中补充膨润土、纯碱和 CMC 等新鲜泥浆贮存施 工 槽 段再生泥浆贮存新鲜泥浆配制回收槽内泥浆粗筛分离泥浆沉淀池分离泥浆加料拌制再生泥浆旋流器分离泥浆劣化泥浆废弃处理劣化泥浆振动筛分离泥浆净化泥浆净化泥浆性能测试图 5.3 泥浆系统工艺流程图成146、分，使净化泥浆基本上恢复原有的护壁性能。 向净化泥浆中补充膨润土、纯碱和 CMC 等成分，可以采用重新投料搅拌的方法，如大量的净化泥浆都要作再生处理，为了跟上施工进度,可采用先配制浓缩新鲜泥浆，再把浓缩新鲜泥浆掺加到净化泥浆中去用泥浆泵冲拌的做法来调整净化泥浆的性能指标，使其基本上恢 复原有的护壁性能。z再生泥浆使用 尽管再生泥浆基本上恢复了原有的护壁性能，但总不如新鲜泥浆的性能优越，因此，再生泥浆不宜单独使用，应同新鲜泥浆掺合在一 起使用。 劣化泥浆处理 劣化泥浆是指浇灌墙体混凝土时同混凝土接触受水泥污染而变质劣化的泥浆和经过多次重复使用，粘度和比重已经超标却又难以分 离净化使其降低粘度和比147、重的超标泥浆。劣化泥浆先用泥浆箱暂时收存，再用罐车装运外弃。 泥浆质量控制 规定泥浆质量控制指标，使泥浆具有必要的性能。表 5-03 是适用于本工程的泥浆质量控制指标。泥浆质量控制指标（普通泥浆）表表 5-03泥浆指标泥浆类别漏斗粘度（秒）比 重（g/ 2）酸碱度(PH 值）失水量（cc）含沙量（%）滤皮厚（mm）新鲜泥浆22301.051.108.08.51011.5再生泥浆30401.081.157.09.01542.0挖槽时泥浆22601.051.257.010.020可以不测可以不测清孔后泥浆22301.051.157.010.0204601.301430103.0说明：表中对“挖槽时148、泥浆”的粘度和比重两项指标的上限放得很宽，因为采用液压抓斗成槽时，泥浆的粘度和比重偏大并不妨碍液 压抓斗成槽作业，对槽壁稳定也是有利无害，还可充分利用本该废弃的大量粘度和比重偏大的泥浆，节约泥浆的消耗。只要在清孔时把粘度和比重偏大泥浆置换成合格泥浆，对施工质量毫无影响。 泥浆施工管理z各类泥浆性能指标均应符合国家规范、上海市规范和“施组” 的规定，并需经采样试验，达到合格标准的方可投入使用。z成槽作业过程中，槽内泥浆液面应保持在不致外溢的最高液 位，暂停施工时，浆面不应低于导墙顶面 30 厘米。5.1.5.3 开挖槽段1) 挖槽设备和操作工艺开挖槽段采用德国进口的利勃海尔-HS855HD 型和149、日本进口的MHL80120 型、MHL60100 型液压抓斗槽壁挖掘机。单元槽段的挖掘顺序： 用抓斗挖槽时，要使槽孔垂直，最关键的一条是要使抓斗在吃土阻力均衡的状态下挖槽，要么抓斗两边的斗齿都吃在实土中，要么抓 斗两边的斗齿都落在空洞中，切忌抓斗斗齿一边吃在实土中，一边落 在空洞中，根据这个原则，单元槽段的挖掘顺序为：(a) 先挖槽段两端的单孔，或者采用挖好第一孔后，跳开一段距 离再挖第二孔的方法，使两个单孔之间留下未被挖掘过的隔墙，这就 能使抓斗在挖单孔时吃力均衡，可以有效地纠偏，保证成槽垂直度。 (b) 先挖单孔，后挖隔墙。因为孔间隔墙的长度小于抓斗开斗长 度，抓斗能套往隔墙挖掘，同样能使150、抓斗吃力均衡，有效地纠偏，保证成槽垂直度。(c) 沿槽长方向套挖 待单孔和孔间隔墙都挖到设计深度后，再沿槽长方向套挖几斗，把抓斗挖单孔和隔墙时，因抓斗成槽的垂直度各不相同而形成的凹凸 面修理平整，保证槽段横向有良好的直线性。(d) 挖除槽底沉渣在抓斗沿槽长方向套挖的同时，把抓斗下放到槽段设计深度上挖除槽底沉渣。 施工前应进行分析，在成槽机常规成槽质量速度和质量难保 证的情况下，成槽采用“两钻一抓”工法，每幅反力箱位置钻先导孔， 则每抓斗吃到钻孔边不少于 20cm 的位置，能够保证抓斗在吃土阻力 均衡状态下挖槽，有利于成槽垂直度的控制和成槽效率。2) 挖槽机操作要领抓斗出入导墙口时要轻放慢提，防151、止泥浆掀起波浪，影响导墙 下面、后面的土层稳定。不论使用何种机具挖槽，在挖槽机挖土时，悬吊抓斗的钢索不 能松驰，定要使钢索呈垂直张紧状态，这是保证挖槽垂直精度必需做 好的关键动作。挖槽作业中，要时刻关注侧斜仪器的动向，及时纠正垂直偏差。单元槽段成槽完毕或暂停作业时，即令挖槽机离开作业槽段。为了保证工期，使白天和雨天挖槽土方难以外运时也可进行挖 槽作业，工地上设置一个或两个能容纳两个施工槽段挖槽土方的集土 坑，用于白天和雨天临时堆放挖槽湿土。5.1.5.4 槽段检验1) 槽段检验的内容：z槽段的平面位置z槽段的深度z槽段的壁面垂直度z槽段的端面垂直度2) 槽段检验的工具及方法 槽段平面位置偏差检152、测： 用测锤实测槽段两端的位置，两端实测位置线与该槽段分幅线之间的偏差即为槽段平面位置偏差。槽段深度检测：用测锤实测槽段左中右三个位置的槽底深度，三个位置的平均深 度即为该槽段的深度。槽段壁面垂直度检测： 用超声波测壁仪器在槽段内左中右三个位置上分别扫描槽壁壁面，扫描记录中壁面最大凸出量或凹进量（以导墙面为扫描基准面） 与槽段深度之比即为壁面垂直度，三个位置的平均值即为槽段壁面平 均垂直度。槽段垂直度的表示方法为：其中 X 为基坑开挖深度内壁面最大凹 凸量，L 为地下连续墙深度。槽段垂直度要求 X/L 不大于 3。槽段端面垂直度检测： 同槽段壁面垂直度检测。3) 槽段质量评定 以实测槽段的各项153、数据，评定该槽段的成槽质量等级。5.1.5.5 清底换浆1) 清底的方法 清除槽底沉渣有沉淀法和置换法两种。 沉淀法扫孔 指使用挖槽作业的液压抓斗直接挖除槽底沉渣。 由于泥浆有一定的比重和粘度，土渣在泥浆中沉降会受阻滞，沉到槽底需要一段时间，因而采用沉淀法清底要在成槽（第一次扫孔） 结束 3 小时左右之后才开始。本工程钢筋笼如果受场地限制采用两节对接的话，则成槽和第 一次扫孔结束后，将立即将下节钢筋笼搁置在该槽段导墙上，并起吊 上节钢筋笼至悬吊状态，进行两段钢筋笼的拼装，拼装结束将钢筋笼 的拼装整体吊起，进行第二次扫孔清底。扫孔从槽段设计底标高以上2 米开始，每次下放 0.5 米，直至达到设计154、槽段底标高，并左右清孔至成槽边线。 置换法清孔 清底开始时间：置换法在抓斗直接挖除槽底沉渣之后，进行一步清除抓斗未能挖除的细小土渣。清底方法：使用 Dg100 空气升液器，由起重机悬吊入槽，使用6m3 或 3m3 的空气压缩机输送压缩空气，以泥浆反循环法吸除沉积在 槽底部的土渣淤泥。清底开始时，令起重机悬吊空气升液器入槽，吊空气升液器的 吸泥管不能一下子放到槽底深度，应先在离槽底 12 米处进行试挖 或试吸，防止吸泥管的吸入口陷进土渣里堵塞吸泥管。清底时，吸泥管都要由浅入深，使空气升液器的喇叭口在槽段 全长范围内离槽底 0.5 米处上下左右移动，吸除槽底部土渣淤泥。2) 换浆的方法 换浆是置换155、法清底作业的延续，当空气升液器在槽底部往复移动不再吸出土渣，实测槽底沉渣厚度不大于 10 厘米时，即可停止移动 空气升液器，开始置换槽底部不符合质量要求的泥浆。清底换浆是否合格，以取样试验为准，当槽内每递增 5 米深度 及槽底处各取样点的泥浆采样试验数据都符合规定指标后，清底换浆 才算合格。在清底换浆全过程中，控制好吸浆量和补浆量的平衡，不能让 泥浆溢出槽外或让浆面落低到导墙顶面以下 30 厘米。5.1.5.6 钢筋笼制作（1） 本工程钢筋笼在钢筋笼底模上加工成型。（2） 钢筋笼制作采用电焊焊接（主筋和主筋加筋接头使用闪光 对焊，起吊桁架钢板和吊点圆钢采用单面满焊）。（3） 各种钢筋焊接接头按156、规定作拉弯试验，试件试验合格后， 方可焊接钢筋，制作钢筋笼。（4） 钢筋笼需要分段制作时，分段设在开挖面下，且钢筋的搭接满足规范要求。施工时注意上、下段钢筋对位准确，保证钢筋笼顺 直。（5） 按翻样图布置各类钢筋，保证钢筋横平竖直，间距符合规 范要求，钢筋接头焊接牢固，成型尺寸正确无误。按翻样图每幅在钢筋笼中间构造一条混凝土导管插入通道，兼作 清孔导管仓，通道内净尺寸至少 60cm60cm，导管导向钢筋必须焊 接牢固，导向钢筋搭接处应平滑过渡，防止产生搭接台阶卡住导管。 导管仓每幅设置 2 个。（6） 钢筋笼在槽段内定位准确且减少可能出现的露筋现象，钢 筋笼迎土面、开挖面合理设置保护层钢板。（157、7） 为了防止钢筋笼在吊装过程中产生不可复原的变形，特别 对以本工程中超长的钢筋笼，需要设计对钢筋笼设置的纵向抗弯桁 架、水平桁架、拐角形钢筋笼加强筋、蹬筋、吊点位置与吊环、吊具 的安全性进行全面的验算，并给出相关的要求及图纸，保证钢筋笼吊 运的安全。（8） 按设计要求焊装预留插筋(或接驳器)、预埋铁件，并保证 插筋、埋件的定位精度符合规定要求。（9） 钢筋笼制成品必须先通过“三检”，再填写“隐蔽工程验收 报告单”，并把材料质保书、闪光对焊和原材料复试报告、试件强度 报告等相应具备验收条件后请监理单位验收签证，否则不可进行吊装 作业。钢筋笼的制作和入槽安置允许偏差应符合表 5-04 的规定：地158、下连续墙钢筋笼制作的允许偏差表 5-04项目偏差检查方法钢筋笼长度50mm钢尺量，每片钢筋网检查上、中、下 三处。钢筋笼宽度20mm钢筋笼厚度0,-10mm主筋间距10mm任取一断面，连续量取间距，取平均值作为一点每片钢筋网上测四点。分部筋间距20mm预埋件中心位置10mm抽查5.1.5 7 刷壁成槽完成后在相邻一幅已经完成地下墙的接头上必然有黏附的淤 泥，如不及时清除会产生夹泥现象，造成基坑开挖过程中地下墙渗水， 为此必须采取刷壁措施，当成槽完成后利用履带吊，起吊专用的刷壁 器，在接头上上下反复清刷，确保接头干净，防止渗漏水现象的发生。 刷壁机施工工艺示意图见附图-20。5.1.5.8 钢筋159、笼的起吊本工程地下墙深度有33m、35m、45m等种类，钢筋笼长度长， 重量重，可采用整幅吊运和分段对接的方法安装。在现场场地能满足 施工的情况下，拟优先采用施工效率比较高的整幅吊运的钢笼吊运方 式。对于深35m以下的地下墙钢筋笼整幅吊运，需要配置150T和50T 履带吊各一台，150T履带吊作为钢筋笼起吊主吊机，50T履带吊配合 起吊。而对于深45m以上的地下墙钢筋笼采用分段吊装，采用150T 和50T履带吊各一台，150T履带吊作为钢筋笼起吊主吊机，50T履带 吊配合起吊。先将下段钢筋笼吊运到位，固定于导墙上，再吊运上段 钢筋笼，完成上下钢筋笼的连接。起吊钢筋笼时，先用主吊和副吊双机抬吊，160、将钢筋笼水平吊起， 然后升主吊、放副吊，将钢筋笼凌空吊直。1)吊运钢筋笼必须单独使用主吊，必须使钢筋笼呈垂直悬吊状态。2)吊运钢筋笼入槽后，用吊梁穿入钢筋笼最终吊环内，搁置在导 墙顶面上。3)校核钢筋笼入槽定位的平面位置与高程偏差，并通过调整位置 与高程，使钢筋笼吊装位置符合设计要求。钢筋笼起吊、拼装、沉放平面如图5.4和附图-21（针对45深地下主吊吊梁钢索副吊吊梁钢索 滑车水平桁架纵向桁架图 5.4 钢筋笼抬吊方法示意图墙钢笼）。在安装过程中，还必须加强钢筋笼的变形控制。由于整幅钢筋笼 是一个刚度极差的庞然大物，且本工程钢筋笼长度非常大，起吊时极 易变形散架，发生安全事故，为此采取以下加强161、技术措施：1) 钢筋笼设置纵向起吊桁架和纵向加强桁架，并设置横向加强桁 架、横向加强桁架、起吊桁架和吊点，使钢筋笼起吊时有足够的刚度 防止钢筋笼产生不可复原的变形。详见附图-22：钢筋笼桁架及吊点 设置示意图。（针对 35m 深地下墙）。2) 对于拐角幅钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架和吊点之外，另要 增设“人字”桁架和斜拉杆进行加强，以防钢筋笼在空中翻转时以生变形。拐角幅钢筋笼加强方法见图 5.5（个别拐角幅尺寸将根据施工需要予以调整）。图 5.5转角钢笼加固图3) 为保证起吊安全，钢筋笼顶部两个吊点使用厚 30mm 钢板，以下 各道主吊和副吊吊点使用钢板或 40 圆钢与起吊桁架单面满焊。4) 162、由于钢筋笼的重量和长度太大，吊点跨度也相应增加，为保证 起吊安全和质量，所用起吊钢丝绳为专门定做的 2钢丝绳。5.1.5.9 吊装锁口管1)吊装锁口管使用履带吊。2)锁口管分段起吊入槽，在槽口逐段拼接成设计长度后，下放到 槽底。3)为了防止混凝土从锁口管跟脚处绕流，使锁口管的跟脚插入槽 底土体少许（50cm 左右）。4)下放到位后在锁口管迎土面回填 540mm 粒径石子。0 浇灌墙体混凝土地下连续墙深度较大也对混凝土导管和连接法兰的强度提出了 更高的要求。为此使用 Q235 钢材重新制作了 3 套长为 50 米的法兰连 接导管，及其配套料斗、搁置梁等设备。1)墙体混凝土按照浇灌水下混凝土规范要163、求采用高于设计强度一 个等级的商品混凝土。2)浇灌混凝土在钢筋笼入槽后的 4 小时之内开始。3)混凝土下料用经过耐压试验的270 混凝土导管，拎拔拆卸导 管使用履带吊。4)由于混凝土导管较长，跨度较大,故导管插板和导管一起按照本 工程需要重新制作并要保证其强度。5)浇灌混凝土过程中，埋管深度保持在 1.53.0 米，混凝土面高 差控制在 0.5 米以下，墙顶面混凝土面高于设计标高 0.30.5 米。6)按规定要求在现场采样捣制和养护混凝土试块，及时将达到养 护龄期的试块送交试验站作抗压与抗渗试验。7)换乘段与其北侧连接的*路站标准段之间的隔墙上部采用低级 别混凝土：由于换乘段的基坑开挖深度与同164、其北侧连接的*路站标准段的 基坑开挖深度有 6.8m 左右高差，为此在高低坑之间设置深坑的围护 墙。因为换乘段南侧地下墙为封头墙，而北侧是与*路站标准段基坑 连通的，北侧是与*路站标准段之间不需要围护，也就是说：高低坑 之间设置的围护墙只有标准段坑底以下部分是有用的，坑底以上部分 不但无用，反而增加凿除的工作量，为此，在上部采用低级别混凝土（C10 或 C20）。 上部采用低级别混凝土地下连续墙的道理是：高低坑之间设置的围护墙由多幅地下墙组成，如果每幅地下墙都只做标准段坑底以下部 分，施工时泥浆和混凝土就会向相邻幅流窜，使施工无法进行，而且经过回填的槽段在相邻幅成槽时势必造成槽段塌方。为此，把165、换乘段与其北侧连接的*路站标准段之间的 6 幅地下墙上部无用部分采用低 级别混凝土进行填充，不但确保施工的顺利进行，而且在基坑开挖阶 段凿也比较容易。1 顶拔锁口管1) 锁口管吊装就位后，随着安装液压顶管机，必要时将在顶拔机 下垫设反力架以增强基础稳定性。2) 为了减小锁口管开始顶拔时的阻力，可在混凝土开浇以后 4 小 时或混凝土面上升到 15 米左右时(冬季时间可稍长)，启动液压顶管 机顶动锁口管，但顶升高度越少越好，不可使管脚脱离插入的槽底土 体，以防管脚处尚未达到初凝状态的混凝土坍塌。3) 正式开始顶拔锁口管的时间，应以开始浇灌混凝土时做的混凝 土试块达到初凝状态所经历的时间为依据，如没166、做试块，开始顶拔锁 口管应在开始浇灌混凝土 5 个小时以后，如商品混凝土掺加过缓凝型 减水剂，开始顶拔锁口管时间还需延迟。4) 在顶拔锁口管过程中，要根据现场混凝土浇灌记录表，计算锁 口管允许顶拔的高度，严禁早拔、多拔。5)锁口管由液压顶管机顶拔，履带吊协同作业，分段拆卸。5.1.6 墙址注浆加固1) 地下连续墙的墙底注浆应根据墙底土层进行注浆设计和施 工，防止地下墙围护结构产生隆沉现象，并应符合下列规定：地下连续墙的墙底注浆管的埋设应垂直牢固，不发生变形，并 在管底设置单向橡皮阀；浆液的配方和配比应按照加固的目的和加固地层状态进行设 计，并通过试验进行调整；在正式注浆之前，应选择有代表性的墙167、段，进行注浆试验，摸清施工参数。2) 施工工艺 采用钢管作为注浆管，每幅槽壁设置墙趾注浆管二根，长度根据施工要求，设计的大于槽底 0.5m 不能满足要求，建议长度为上端超 出地面 0.3 米，下端超出墙底 1 米。钢管在槽壁钢筋笼制作时预设在 笼内，用点焊与钢笼连接、固定。浇筑混凝土时，下端用较软的材料 塞住，混凝土浇筑完成，达到设计强度后进行注浆加固墙趾。3) 主要技术参数 注浆压力：0.5-2.0MPa 注浆流量：15-20L/min 注浆量：2.0m3/孔 浆液配比：见表 5-05脚趾注浆浆液配比表表 5-05材料名称水水泥粉煤灰膨润土外掺剂规格自来水32.5 普硅磨细灰200 目重量比168、0.410.850.030.0025.1.7 暗浜土层加固根据工程地质资料，本工程施工范围内存在暗浜，对成槽质量和 周边建筑的安全都有很大影响，建议业主再进行详细的地质勘察，以 确定暗浜的具体深度和范围，为设计提供相关资料，并针对这一地层 情况，在该处设计注浆地基加固等形式。在地下墙施工前，沿地下墙 两侧布置，加固范围根据现场暗浜的实际分布情况确定。5.2 钻孔灌注桩施工本工程中钻孔灌注桩主要用于以下部位：*路站抗拔桩及支撑立柱桩分800、1000 两种钻孔灌注桩， 支撑立柱桩上设格构柱。具体见表 5-06。*路站桩基情况表表 5-06桩类号桩径底板以下深 度（m）数量（根）作用位置28002169、019支撑立柱桩标六段 2 根；标七段 3 根；标八 段 4 根；标九段 4 根；标十段 4 根；标十一段 2 根2800203支撑立柱桩换乘段 3 根；1100024.512抗拔桩换乘段 12 根；本工程中，钻孔灌注桩分别有 800mm、1000mm 两种直径，施工时拟选用 GA10 型工程钻机。根据工程情况，钻孔桩施工采用原土 自然造浆护壁法钻进。对于格构柱桩基的施工，拟将格构柱与钢筋笼焊接后一起起吊安 装，并在柱内安置混凝土导管，进行混凝土的浇捣。立柱桩的施工流程示意见附图-23。联系梁的结构形式见附图-24。5.2.1 施工工艺钻孔灌注桩的施工流程如图 5.6 所示，施工工艺主要如下：170、桩基施工方法报工程师批准铺设钻孔流水线桩位放样泥浆调制钢筋备料准备砂石料和水泥埋设护筒取样试验取样试验取样试验自检或监理工程师检查钢筋笼制作砼配合比设计泥钻孔浆 循自检成型尺寸报工程师审批环与砼拌和 弃 泥 浆检查塌落度处理砼输送终孔检查、孔深、孔径等监理工程师检查第一次清孔下钢筋笼、导管第二次清孔再检查沉碴和泥浆指标灌注水下混凝土测量砼面标高成 桩砼强度和桩位核查报监理工程师进入下一根桩施工图 5.6 钻孔灌注桩施工流程图（1）测量放样对建设单位提供的现场测量点(红线点和水准点)进行妥善 的保护。根据红线点测放出桩位，用红漆在砼地坪上作好标记。测量内业及外业均由技术人员复核。（2）护筒施工护171、筒采用钢板卷制，板厚 4mm，护筒内径比桩身设计桩径 大 100mm。护筒埋设采用人工开挖。护筒埋设位置应正确，其中心线 与桩位中心线允许偏差不大于 20mm，并应保证护筒垂直。护筒埋设尝试应使护筒座老土 20cm，并露出地面以上60cm。开挖埋设后，护筒周围应用粘土分层回填夯实。（3）成孔施工成孔质量标准成孔质量标准表表 5-07序 号项目标准1成 孔 方 法回转式、泥浆护壁2桩径允许偏差50mm3垂直度允许偏差(%)设计要求4孔底沉淤50mm5桩位允许偏差50mm成孔操作a 在工程桩两侧铺设高 60cm 的路基箱，其上放枕木，钻机就位 后，钻机底座应平衡、坚固，滑轮与钻盘中心孔、护筒的中心172、，应在 同一铅垂线上。b钻具下放前，应做好检查工作，钻进过程中，应注意第一、二根钻杆的进尺，保证钻具与孔的中心垂直，同时需要吊紧钻具，均匀钻进，须指定专人操作。c 钻进中需要根据地层的变化而变化钻进参数，在整个钻进过 程中应指定专人操作。在粘土层中钻进速度宜为 70120 转/分，在 淤泥质土、亚砂土及粉砂层的钻进速度宜为 4070 转/分，同时还根 据钻机负荷、地层的变化、钻孔的深度、含砂量的大小等具体情况， 及时采用相应的钻进速度，从而保证成孔质量，防止钻孔偏斜。d 在容易缩径的地层中，应采取钻完一段再复扫一遍的方法。 在提拔钻具时，发现有受阻现象的孔段，应指定专人进行纠正。复扫 的工作，173、必须认真对待和操作、处理。e 钻进中泥浆的控制：在粘土、亚粘土地层中，泥浆的比重一 般控制在 1.11.2；在砂层和松散易塌的地层中，泥浆的比重一般控 制在 1.21.25，粘度 1824 秒。f 加接钻杆应先将钻具稍提离孔底，待泥浆循环 23 分钟后再 拧卸加接钻杆。（4）泥浆指标与清孔施工泥浆性能指标：本工程泥浆采用原土自然造浆，泥浆性能 如下表：泥浆性能表表 5-08层位泥浆性能指标粘度相对密度含砂量胶体率PH 值亚粘土18201.101.18967.58.0粘土19211.151.23967.58.0砂土层19211.181.258927.58.0第一次清孔：钻孔至设计深度后，停止进尺174、，稍提钻具离孔底 1020cm，保持泥浆正常循环，定时空转钻盘，以便把孔底残 余泥块磨成泥浆排出，清孔时间约为 30 分钟。第二次清孔：第一次清孔后，提出钻具，测量孔深，接着应抓紧时间安放钢筋笼及砼导管，随后进行第二次清孔，时间一般为0.51 小时。第一、二次清孔后，分别测量孔深及孔底沉渣。第二次清孔后，孔底沉渣厚度应50mm ，泥浆指标为1.151.20，粘度为 1824 秒，含砂量为 4右。（5）钢筋(玻璃纤维)笼和格构柱制作 钢筋(玻璃纤维)笼加工与安装（a）主筋净距必须大于混凝土粗骨粒径 3 倍以上。（b）钢筋笼的内径应比导管接头处外径大 100mm 以上。（c）加劲箍宜设在主筋外侧，175、主筋一般不设弯钩，根据施工工 艺要求所设经弯钩不得向内圆伸露，以免妨碍导管工作。（d）钢筋笼制作前应清除钢筋表面污垢、锈蚀，钢筋下料时应 准确控制下料长度。（e）钢筋笼采用环形模制作，制作场地保持平整。（f）钢筋笼焊接选用 E50 焊条，焊缝宽度不应小于 0.7d，厚度 不小于 0.3d。（玻璃纤维笼采用绑扎的连接方式）（g）钢筋笼焊接过程中，应及时清渣，钢筋笼两端的加强箍与 主筋应全部点焊，必须焊接牢固，其余部分按设计要求进行焊接。（h）钢筋笼主筋连接根据设计要求，采用单面焊接， 焊缝长 度10D，且同一截面接头数50错开。（i）在每只钢筋笼上、下各设置一道钢筋定位控制件，每道沿 圆周布置 176、3 只。保护层厚度为 50mm。（j）成型的钢筋笼应平卧堆放在平整干净的地面上，堆放层数 不应超过 2 层。（k）钢筋笼的制作允许偏差见表钢筋笼制作允许偏差表 5-09项目允许偏差（mm）主筋间距10箍筋间距或螺旋筋螺距20钢筋笼直径10钢筋笼长度100（l）在搬运和吊装钢筋笼时，应采取必要措施防止变形。（m）钢筋笼安放要对准孔位，其顶面标高和平面位置的误差 均不得大于 20mm，就位后应立即固定。（n）钢筋笼主筋的保护层垫块应固定牢固，并且数量充足。格构柱制作（a）格构柱按图纸要求加工焊接。（b）按图纸要求，焊缝长度满足要求。（c）格构柱埋入结构底板部分应焊接止水片。 钢筋笼和格构柱安放（a177、）钢筋笼与格构柱的安放标高，可由护口管顶端处的标高来 计算，安放时必须保证桩顶的设计标高，允许误差为100mm。（b）钢筋笼下放时，应对准孔位中心，一般采用正、反旋转慢 慢地逐步下沉，防止碰撞，放至设计标高后应立即固定。（c）钢筋笼安装入孔时和上下节笼或钢筋笼与格构柱进行对接 施焊时，应使钢筋笼和格构柱保持垂直状态，对接钢筋笼时应两边对 称施焊。（d）孔口对接钢筋笼完毕后，需进行中间验收，合格后方可继 续下笼进行下一节笼安装。d 当提升导管时，必须防止钢筋笼被拔起。浇筑混凝土时，必 须采取措施，以便观察和测量钢筋笼可能产生的移动并及时加以处 理。防止碰撞，放至设计标高后应立即固定。（6）混凝土178、施工混凝土参数：水下混凝土施工级配比设计提高一级，实际 施工时采用商品混凝土、落度为 1822cm，扩散度为 3438cm。混凝土灌注混凝土灌注前、清孔完毕后，应迅速安放混凝土漏斗与隔水橡皮 球胆，并将导管提离孔底 0.5m。混凝土初灌量必须保证能埋住导管0.81.3m，初灌量选用 2.5m3。每次灌注，必须按规定测坍落度二次，应做好试块一组(三块)， 试块应标明桩号、日期、并放入水中养护。灌注过程中，导管埋入深度宜保持在 3m6m 之间，最小埋入深 度不得小于 2m。浇灌混凝土时随浇随提，严禁将导管提出混凝土面 或埋入过深，一次提拔不得超过 6m，测量混凝土面上升高度由机长 或班长负责。桩身179、实际浇注混凝土的数量不得小于桩身的计算体积的 1.05 倍， 不应超过计算值的 1.1 倍。混凝土浇灌完毕后，应及时割断吊筋，等 地面以上混凝土初凝再拔出护筒，清除孔口泥浆和混凝土残浆。5.2.2 技术保证措施（1）保证孔径满足设计要求的技术措施 采用单腰带、双腰带三翼片钻头成孔。钻进中，准确控制钻进速度和转速，采用加重钻杆保证钻杆在悬吊状态工作，经常检查钻头 直径磨损后及时更换，确保桩的充盈系数在 1.051.15，配置优质泥 浆，使钻孔泥浆比重控制在 1.2 左右，确保孔壁稳定，防止孔壁坍塌， 缩径，使成孔孔径规则，并能保证大颗粒的泥屑悬浮而随泥浆排除。（2）保证钻孔垂直度的技术措施 钻机180、就位准确，并以天车、转盘、护筒三中心点于一垂线定位。开孔时轻压、慢转，待钻具中心在转盘以下时方能正常钻进。当地层变硬时，则降低钻进速度且轻压慢转，确保成孔精度，发现异常情况及时纠正。（3）保证孔深的技术措施 埋设护筒后，根据孔口标高、桩底标高精确计算孔深（桩深）。准确丈量钻具，保证钻孔深度。在终孔后将钻头提离孔底 1020cm慢速空转，并配置优质泥浆补充进行第一次清孔，清孔时间不少于30 分钟，下完导管后进行第二次清孔，孔底沉渣小于、等于 50mm后立即灌注砼。（4）钢筋笼成型及吊放的技术措施 严格按照规范和设计要求进行钢筋笼制作，原材料应取样进行力学及材质检验后方可使用，钢筋笼分段制作，机架181、台上焊接，焊接 时吊点受力均匀。电焊时不损伤主筋断面，箍筋点焊牢固。钢笼安放 时不得随意扭动。防止钢笼弯曲、扭转。吊放钢筋笼严禁强行冲击下 放。（5）格构柱的垂直度要求 为了满足格构柱的垂直度要求，根据需要，在插格构柱施工时，可以采用经纬仪等仪器，来指导施工。（6）砼灌注成桩技术措施 灌注前检查孔底沉渣厚度。采用最优初灌量，保证初灌后导管埋深不小于 2m。浇灌前导管内安放隔水塞。灌注过程中按砼灌注量 定时检测砼面高度，验算导管埋深。导管埋深一般控制在 3m6m 间， 严禁导管埋深过大或将导管提离砼面。当砼面接近钢筋笼底部时，严 格控制导管埋深及砼灌注速度，以防钢筋笼上浮。保证桩顶标高及桩 顶强182、度。砼实际浇灌标高须比设计标高高 5%桩长且不少于 2m，砼浇灌 过程保持连续作业，不得中断。灌注完毕及时清理灌注现场，并整理 原始记录。5.3 旋喷桩施工本工程*路站坑底采用旋喷桩地基加固。换乘段采用网格式加 固，加固深度为坑底坑底以下 3m，标准段基坑宽度较大的区域（1216 轴、1924 轴）采用裙边布置形式，加固深度为坑底坑底以下3m。高压旋喷桩采用两重管注浆法，注浆体直径不小于 1.2m，桩体 搭接不小于 200mm，qu(28)1.5Mpa。5.3.1 施工流程旋喷施工的工艺流程如图 5.10 所示。放样定位钻机成孔旋喷机就位设备调试下旋喷管旋喷提升清冼机具就新孔位配送浆液排污5.183、3.2 技术参数加固直径：1200mm 桩间搭接：100mm200mm 提升速度：1516cm/min（地下墙与搅拌桩之间为：2122cm/min） 单根桩注浆时间：19min（地下墙与搅拌桩之间为：4.59h min） 旋转速度：10r/min 水泥掺量：550Kg/m3（地下墙与搅拌桩之间为：400Kg/m3） 水泥浆液水灰比：0.7；浆液比重：1.64；每根桩用浆量 1.705m3（地下墙与搅拌桩之间为 0.413*h m3） 浆液流量：90L/min喷浆嘴：1.8mm*2喷气嘴：10mm*2 强度指标：qu281.5Mpa（地下墙与搅拌桩之间：qu281.2Mpa） 旋喷压力：不小于 184、25Mpa气压力：0.60.7Mpa5.3.3 施工方法（1）施工放样：按布孔施工图及现场实际情况放样，并做好明 确标志,孔位偏差不大于 5cm。（2）开沟槽：在整个加固区平面开挖沟槽，深度为 1.5m。确保 泥浆量不涌出地面。（3）钻孔：采用水冲成孔，钻进过程中接钻杆要及时，且要拧紧。（4）喷浆：严格按方案要求进行配制浆液，注浆时应连续，拆除钻杆后，喷浆要保证搭接 20cm。（5）排污：旋喷桩涌出泥浆凝结后及时外运。5.3.4 施工要点（1）确保定位轴线质量： 严格按照图纸及现场实际端头井位置定出旋喷桩起始点及轴线位置。旋喷桩起始点及轴线位置经验收合格后，方可进行施工。（2）确保桩位质量：桩185、位移机前要量好 1000mm 间距尺寸并做 好标记，移位时在内外边线间移动，就位前对桩间距进行复核，桩间 搭接 200mm 确保桩间加固体有效结合。（3）确保桩顶、桩底标高：施工时应不断测量施工场地和机架 标高，并及时修正相应桩深和其他标高控制位置，如周围存在建筑物时，也可以将桩底和其他位置控制标高标志在建筑物上。（4）保证桩体垂直度：在铺设道轨枕木处要垫平整实，使道轨 枕木在同一水平线上，在开孔之前用水平尺对机架进行校对以确保桩 体垂直度。钻孔的倾斜度不大于 1.5%。（5）旋喷前要检查高压设备和管路系统，其压力和流量必须满 足设计要求，注浆压力：不小于 25Mpa，。注浆管及喷嘴内不得有任186、 何杂物，注浆管接头处的密封圈必须良好。（6）高压喷射过程中，要防止喷嘴被堵，在拆卸或安装注浆管 时 动作要快。二个喷嘴有其中一个被堵，造成注浆量不足，可采 用复喷方法进行施工，若二个喷嘴同时被堵，则要拔管清洗再重新进 行下管进行喷射。（7）喷射时，要做好压力、流量、注浆量、转速、提升速度等 的量测与记录工作。（8）保证加固体强度均匀性，钻杆的旋转和提升必须连续不中 断，拆卸钻杆继续旋喷时，要保持钻杆有 0.1m 的搭接长度，不得使 加固体脱节。（9）水泥均有出厂质保书、进沪许可证，并经安定性试验合格 后方可使用。水泥浆液严格按设计水灰比进行配料；水泥浆搅拌好后， 进入储浆筒前，用筛网清除水泥187、中的结块和杂物；只能在压浆前进入 储浆筒中，经保证水泥浆不发生离析。注浆时要控制喷浆量、提升速 度（喷浆提升速度按照施工参数严格控制）及注浆压力（控制在不小 于 25Mpa）。（10）由于本工程钻孔深度较大，深层旋喷时，应先喷浆后旋转 提升，以防止注浆管扭断。（11）施工完毕后，立即拔出注浆管彻底清洗注浆管和注浆泵。管内不得残留水泥浆。5.4 水泥土搅拌桩施工本工程两个端头井均采用650 三轴水泥土搅拌桩地基加固，加 固形式为倒梯形。加固深度为地表以下 3m坑底以下 3m， qu(28)1.2Mpa。24 轴处的地墙拐角处采用700 双轴轴深层搅拌桩地基加固，加固形式为倒梯形，加固深度为地表以188、下 3m坑底以下 3m，qu(28)1.2Mpa。6 轴处隔水帷幕采用650 三轴水泥土搅拌桩地基加固，加固形 式为倒梯形。加固深度为地表以下 3m坑底以下 3m。5.4.1 650 三轴水泥土搅拌桩施工650 三轴水泥土搅拌桩施工时采用三轴轴搅拌桩机。650 水 泥土搅拌桩的施工工艺和方法如下： 施工流程清除地下障碍物、平整场地开挖沟槽设置导架与定位水泥浆配置多轴搅拌机就位压浆注入弃土处理下沉提升喷浆二次提升搅拌钻机移位5.4.2.2 技术参数搅拌头尺寸：650 桩间搭接：20cm 下沉速度：1000mm/min一次提升速度（喷浆）：11501200mm/min 二次提升速度（不喷浆）：20189、00mm/min 旋转速度：43r/min 水泥掺量：18%（324Kg/m3）水泥浆液水灰比：1.5；浆液比重：1.36；每根桩用浆量 0.51*h m3浆液流量：600L/min强度指标：qu281.2Mpa5.4.2.3 施工方法 测量放线：施工前,先根据设计图纸和业主提供的坐标基准点，精确计算出加固体转角点坐标，利用测量仪器精确放样出围护中心 线，并进行坐标数据复核，同时做好护桩。根据已知坐标进行土体加 固范围和加固平移轴线的交线定位，并提请甲方、监理进行放线复核。开挖沟槽：在整个加固区平面开挖沟槽，深度为 1.5m。确保泥 浆量不涌出地面。桩机就位： (1)、由当班班长统一指挥桩机就190、位，移动前看清上、下、左、右各方面的情况，发现有障碍物应及时清除，移动结束后检查定位情 况并及时纠正，桩机应平稳、平正。(2)、开钻前应用水平尺将平台调平，并调直机架，确保机架垂 直度不大于 1/100。三轴搅拌桩施工顺序：顺序-2顺序-4顺序-1顺序-3.4 施工要点本工程实行公司质量管理体系，随时检查监督工程质量并解决施工中碰到的问题。 工地设专职质检员，负责桩机就位，水泥浆液拌制及外掺剂量，搅拌机提升速度等各项质量检查。 由专职测量人员负责测量放线及桩位的定位。认真填好施工日报表，台帐做到真实、齐全、准确、整洁。让丰富经验的熟练机工操纵各项施工机械设备，以确保施工质量。桩机必须稳固、水平191、，用经纬仪或线锤保持其垂直度。 浆液配制必须按规定的配合比进行配制。 为保证水泥土搅拌均匀，严格控制下沉速度及提升速度，以使土体充分破碎，以利于水泥浆土体均匀拌和；严格控制搅拌深度不小于 设计深度。若出现堵管、断浆等现象，应立即停泵，查找原因进行处 理，待故障排除后须将钻井具提升或下沉 1 米方能喷浆，以防止断桩。经常检查搅拌头及钻头磨损情况，发现问题及时更换，以确保搅 拌桩直径达到设计要求。施工中严格按有关规范、规定执行，实行质 检跟踪质量管理。5.4.2 700 深层搅拌桩施工700 深层搅拌桩施工时采用两轴搅拌桩机。700 深层搅拌桩 的施工工艺和方法如下：5.4.2.1 施工流程 施工192、时，必须将相邻两桩纵向搭接成行施工，相邻两桩中心距按设计需要确定。形状如状(“8”字型)。具体工艺流程如图 5.11 所 示。平整场地测量定桩位桩机就位调平预搅下沉第一次提升喷浆搅拌配制固化剂浆液重复下沉第二次提升喷浆搅拌清洗输浆管、桩机移位调平打下一根桩图 5.11 水泥土搅拌桩施工流程图5.4.2.2 技术参数搅拌头尺寸直径：700mm桩间搭接：200mm提升速度：5060cm/min旋转速度：43r/min 水泥掺量：13%（234Kg/m3） 水泥浆液水灰比：0.55；浆液比重：1.76；每根桩用浆量 0.143*hm3浆液流量：35L/min 强度指标：qu281.2Mpa 垂直度：193、小于 1.5%5.4.2.3 施工方法(1) 清除施工区域的表层硬物及地下障碍物； (2) 按设计要求放样；(3) 深层搅拌桩机精确定位；(4) 深层搅拌桩机就位后，校核钻机平面精度和垂直精度；(5) 启动深层搅拌桩机，开启灰浆泵、空压机使其按设计要求的供 浆量、下沉速度、沿导向架切土下沉喷浆、喷气到设计的桩底标高位 置；(6) 到达设计的桩底标高位置等浆液灌注 30 秒后，再根据设计要 求的供浆量、提升速度、边提升边搅拌喷浆、至设计桩顶标高；(7) 停止喷浆，移开桩机；(8) 移动桩架，重复步骤 37；(9) 在要求时间内完成搭接桩的施工，直至施工完毕。5.4.2.4 施工要点(1) 双轴深194、层搅拌桩宜选用 32.5 级以上普通硅酸盐水泥，水泥掺 量根据加固强度，一般为 7%13，具体按设计的要求确定。水灰比 为 0.5。同时可根据工程需要选用具有早强、缓凝、减水性能的外加 剂；(2) 施工前应进行水泥土的室内试验，选择合适的外掺剂配比，并将试验报告报监理工程师备案；(3) 搅拌桩机架必须保证足够的平整度和垂直度，并配有垂直度检 测设备，垂直度偏差不应超过 1.5%，桩位的偏差不大于 50mm；(4) 水泥浆拌制系统应配有可靠的计量装置；喷浆系统应配备流量 表、压力计等检测装置；搅拌头下降、提升过程中应有速度控制装置 和措施，成桩采用二次搅拌工艺,喷浆搅拌时钻头的提升(或下沉)速 195、度不大于 0.5 米/分钟，钻头每转一周的提升(或下沉)量以 1015 毫 米为宜。(5) 施工前应在监理工程师的旁站监督下，对浆液流量、喷浆压力、 搅拌头提升下降速度等进行标定；(6) 对于有搭接要求的桩，相邻桩的施工间隔不宜超过 12h，相搭 接宽度为 200mm。如间歇时间太长无法搭接，应及时报告监理工程师 和设计人员，采取必要的措施进行补救；(7) 成桩过程中，必须严格控制搅拌机的提升速度和搅拌次数，搅 拌次数以一次喷浆二次搅拌或二次喷浆四次搅拌为宜，且最后一次提 升搅拌宜采用慢速提升。桩底应进行复喷。(8) 在成桩过程中必须有专人进行详细的施工记录，包括量测定 位、浆液水灰比、浆液流196、量、喷降压力、搅拌头提升和下沉速度、成 桩垂直度、标高控制等。各项技术指标在得到监理工程师认可后方可 进行下一道工序的施工。5.5 施工降水5.5.1 水文地质条件分析 本场地的地面绝对标高约+4.51m，本方案基坑降水设计到的深度均以此为依据。根据地质资料显示，本工程场地地下水情况如下： 潜水：场区浅部地下水属潜水类型，补给来源主要为大气降 水与地表径流，水位动态为气象型，年平均地下水位在地面以下 0.5m左右。 微承压水：微承压水分布2 层砂质粉土层中。2 层揭示的 顶板埋深为 16.519.5m、顶板标高-12.89-14.65m。本场地测得 水头埋深为 5.806.50m，根据区域观测197、资料，微承压水水头埋深约 为地表以下 3.0m7.0m，并呈幅度不等的周期性变化。 承压水：承压水分布于1 青灰草黄色粉细砂层、2 灰色 粉细砂层中。层为上海地区第一承压含水层，其揭示的顶板埋深为43.049.6m、顶板标高为-38.9-45.99m，根据区域观测资料，承 压水水头埋深约为地表下 6.011.0m，并呈幅度不等的周期性变化。 本次测得承压水水头埋深为 5.5m。本工程M8线*路车站主体的地下墙深3335m，地下墙墙趾位于2层砂质粉土层中，基坑开挖深度18.0220.062m，已接近或揭穿了2微承压水层，因此基坑开挖时不仅需降2层微承压水水头防止可 能对基坑开挖面产生突涌危险，并198、且须将2层微承压水水位降至坑 底以下以下才能施工结构底板。另外还需对深部第层承压含水层的 稳定性进行验算，以确保工程的安全实施。因基坑开挖层主要以淤泥质粘土、粉质粘土和砂质粉土为主，地 层内含水量较高，需要布置疏干井进行疏干降水。5.5.2 降水目的 加固基坑内和坑底下的土体，提高坑内土体抗力，从而减少 坑底隆起和围护结构的变形量，防止坑外地表过量沉降。 有利边坡稳定，防止纵向滑坡。 疏干坑内地下水，方便挖掘机和工人在坑内施工作业。 及时降低下部承压含水层的承压水水头高度，将其降至安全 的水头高度，以防止基坑底部突涌的发生，确保施工时基坑底板的稳 定性。5.5.3 疏干井布置 负压真空疏干井布199、置原则 一般根据基坑面积按单井有效抽水面积 a 井的经验值来确定，而经验值是根据场地潜水含水层的特性及基坑的平面形状来确定。单井有效抽水面积 a 井的经验值为：一般为 200m2。 基坑面积及疏干井布置 根据施工部位基坑形状及基坑面积进行疏干井布置：*路站主体基坑面积为 8691m2，拟布置 43 口； 坑内疏干井布置避开竖向立柱支撑，井点布设位置详见附图-25。 疏干井开孔直径为 650，井管直径为 273mm。井深为基坑开挖深度以下 6m， 02m 处用粘土填实，2m 以下填建筑砂，沉淀管1m，井身结构参见附图-26。 2 层降压井布置5.5.4.1 基坑稳定性验算及分析 基坑底板的稳定条200、件：基坑底板至微承压含水层顶板间的土 压力应大于微承压水的顶托力。公式为：hss Fwhw其中： hs 基坑底至微承压含水层顶板间距离（m），计算时按微 承压含水层顶板的最浅埋深。s 基坑底至微承压含水层顶板间的土的平均重度（取18kN/m3）；hw 微承压水头高度至微承压含水层顶板的距离（m）；33w 水的重度（kN/m ），取 10kN/m ；F 安全系数，一般为 1.0.2,取 1.1； 稳定性验算 本场地的地面绝对标高约+4.51m。根据地质资料显示，2 微承压含水层揭示的顶板埋深为 16.5 19.5m 、顶板标高-12.89 -14.65m。本场地测得水头埋深为 5.806.50m201、，根据区域观测资料， 微承压水水头埋深约为地表以下 3.0m7.0m，并呈幅度不等的周期 性变化。从最不利的角度考虑，选取微承压含水层顶板埋深为 16.5m。 选取含水层水头埋深约 3.0m。具体施工时含水层水头埋深拟在进场 后先做抽水试验，以获得本工程实际的水文地质参数，对井点布置进 一步优化。经计算，基坑开挖超过 8.25m 时，2 层微承压水的顶托力将大 于微承压含水层上覆土压力，微承压水可能对基坑开挖面产生突涌危 险。 基坑稳定性分析而本工程 M8 线*路站主体的地下墙深 3335m，地下墙墙趾位于2 层砂质粉土层中，基坑开挖深度 18.0220.062m，已接近或揭穿了2 微承压水层202、，因此基坑开挖时不仅需降低2 层微承压水水头防止 可能对基坑开挖面产生突涌危险，并且须将2 层微承压水水位降至 坑底以下 1m2m，才能施工结构底板，以确保工程的安全实施。5.5.4.2 混合井布置 混合井布置原则根据勘察报告描述：2 砂质粉土层夹薄层粘性土及粉砂，局部 为粘质粉土。结合离本工程较近的 M8 线周家渡站基坑降水施工经验，2 层的地下水具有以下特征：具交错层理，含水层的整体垂直渗透 性较差，地下越流补给不明显，主要以水平向径流补给为主。而 M8 线* 路车站主体的地下墙深 3335m ，基坑开挖深度18.0220.062m，地下墙将2 层大部分隔断（约 15m），南段部分地 段已203、将2 层完全隔断。综合上述围护结构的设计深度及2 层特性，我们对 M8 线*路 站及附属结构基坑降水主要目的在于：基坑内2 层中地下水的疏干和减压，同时对上部土层中地下水进行疏干。因此，降2 层微承压水的降压井同时具备减压与疏干作用，称为混合井，井点布置在坑内， 增加疏干减压效果，同时可以减小对周边环境的影响。混合井设计井 深根据2 层厚度的不同分多种类型。 混合井布置根据本场地水文地质条件及围护结构的的深度，为了消减第2 层的承压水头压力，改善2 层砂质粉土土层的密度，提高基坑底部 土层的稳定性，在*路车站主体结构基坑内布置 34 口混合井，井点 布设位置详见附图-25 。混合井开孔直径为 204、650，井管直径为 273mm。井深与过滤器长度根据基坑开挖深度不同而变化，02m 处用粘土填实，2m 以下填建筑砂，沉淀管 1m，井身结构参见附图-26。 层降压井布置5.5.5.1 基坑稳定性验算及分析 基坑底板的稳定条件：基坑底板至承压含水层顶板间的土压 力应大于承压水的顶托力。公式为：hss Fwhw其中： hs 基坑底至承压含水层顶板间距离（m），计算时按承压 含水层顶板的最浅埋深。s 基坑底至承压含水层顶板间的土的平均重度（取18kN/m3）；hw 承压水头高度至承压含水层顶板的距离（m）；33w 水的重度（kN/m ），取 10kN/m ；F 安全系数，一般为 1.0.2,取 1205、.1； 稳定性验算 本场地的地面绝对标高约+4.51m。根据地质资料显示，承压水分布于1 青灰草黄色粉细砂层、2 灰色粉细砂层中。层为上海地区第一承压含水层，其揭示的顶板埋深为 43.049.6m、顶板标高为-38.9-45.99m，根据区域观测资料，承压水水头埋深约为地表下6.011.0m，并呈幅度不等的周期性变化。本次测得承压水水头埋深 为 5.5m。从最不利的角度考虑，承压水水头埋深取为 5.5m。具体施 工时含水层水头埋深拟在进场后先做抽水试验，以获得本工程实际的 水文地质参数，对井群进一步优化。经计算，基坑开挖超过 20.08m 时，层承压水的顶托力将大于 承压含水层上覆土压力，承压206、水可能对基坑开挖面产生突涌危险。 基坑稳定性分析 换乘段本工程换乘段的地下墙深 45m，基坑开挖 24.74m 深，经计算， 当基坑开挖到底时，需降低层承压水水头高度为 7.62m，以确保工 程的安全实施。 标准段及端头井而本工程M8线*路站主体的地下墙深3335m，基坑开挖深度18.0220.062m，基坑开挖深度均未超过20.08m，不需降层承压水。 本工程附属结构的基坑开挖深度均未超过20.08m，不需降 层承压水。5.5.5.2 降压井数量计算及布置为了降低承压含水层水头, 确保基坑开挖施工顺利进行，须进行 降水水文地质计算。本次计算以承压水水头埋深5.5m作为条件，降压 井过滤器位于207、第承压含水层，过滤器长度12m，为非完整井，并考 虑含水层无越流补给的影响，故采用下列计算公式：Q r 2M 2 1 nL nd S = W Ur， + 2 2 sin sin4K h M Br (L d )(L1 d1 ) n=1 n M M nL nd r K nr 2 sin 1 sin 1 W Ur， + v M M Br K h M 式中：（m）。Br 越流因子（无量纲）。Kv、Kh 分别为含水层垂直向和水平向渗透系数（m/d）。 Q 抽水井出水量（m3/d）。S 干扰抽水水位降（m）。 M 含水层厚度（m）。T 导水系数 m2/d， T = Kh M。r 观测孔至抽水井距离（m）。208、L 为抽水井的过滤器底部至承压含水层顶板的距离L1 为观测井的过滤器或预测点模拟过滤器的底部至承压含水层顶板距离（m）。d 为抽水井的过滤器底部至承压含水层顶板的距离（m）。d1 为观测井的过滤器或预测点模拟过滤器的顶部至承 压含水层顶板距离（m）。W（Ur） 井函数。Ur 井函数自变量，Ur =r2/4at。a 导压系数（m2/d）。t 抽水延续时间（d）。 由于本场地的承压含水层无水文地质参数，根据有关经验值（供水水文地质手册/第二册）取值如下：单井出水量 Q 为 1000m3/d、水 平渗透系数 Kr 取 5m/d、导水系数 T 取 500m /d、 压力传导系数 a 取25000m2/209、d、各向异性系数 Kz/Kr 取 0.4、含水层厚度 M 取 100m。 由于上述计算取值为经验值，为了使本工程降压井的布置能符合本工程的要求，因此在钻机进场后需先施工 3 口井做抽水试验，以 获得本工程实际的水文地质参数，来验证本次布井的合理性，必要时 需调整井的数量或单井出水量，对井群进一步优化。根据计算，拟初定 5 口降压井，考虑到层的顶板埋深为 43.049.6m，与换乘段基坑地下墙围护深度基本相同，为此，降压井计划 布置在基坑外，换乘段基坑外布置 4 口降压井，坑内 1 口作为备用井 兼观测井。降压井井点布设位置详见附图-25。 降压井开终孔直径为650，井管直径为273mm，井深为210、 55m，过滤器长 12m，沉淀管 1m，在 040m 处用粘土填实， 4045m 深处 填粘土球封孔， 4556m 处填砾料。井身结构参见附图-26。5.5.6 施工工艺成孔施工机械设备选用 GPS - 10 型工程钻机及其配套设备。采用 正循环回转钻进泥浆护壁的成孔工艺及下井壁管、滤水管，围填填砾、 粘性土、封孔等成井工艺。成井工艺流程如下：(1) 测放井位：根据降水管井井点平面布置图测放井位，当布设 的井点受地面障碍物或施工条件的影响时，现场可作适当调整。(2) 埋设护口管：护口管底口应插入原状土层中，管外应用粘性 土或草辫子封严，防止施工时管外返浆，护口管上部应高出地面0.10m0.3211、0m；(3) 安装钻机：机台应安装稳固水平，大钩对准孔中心，大钩、 转盘与孔的中心三点成一线；(4) 钻进成孔：真空疏干管井开孔孔径为500mm，降压管井开 孔孔径为550mm，均一径到底。钻进开孔时应吊紧大钩钢丝绳，轻 压慢转，以保证开孔钻进的垂直度，成孔施工采用孔内自然造浆，钻 进过程中泥浆密度控制在 1.101.15，当提升钻具或停工时，孔内 必须压满泥浆，以防止孔壁坍塌；(5) 清孔换浆：钻孔钻进至设计标高后，在提钻前将钻杆提至离 孔底 0.50m，进行冲孔清除孔内杂物，同时将孔内的泥浆密度逐步调至 1.10，孔底沉淤小于 30cm，返出的泥浆内不含泥块为止；(6) 下井管：管子进场后212、，应检查过滤器的缝隙是否符合设计要 求。下管前必须测量孔深，孔深符合设计要求后，开始下井管，下管 时在滤水管上下两端各设一套直径小于孔径 5cm 的扶正器（找正器）， 以保证滤水管能居中，井管焊接要牢固，垂直，下到设计深度后，井 口固定居中；(7) 填砾料（中粗砂）：填砾料前在井管内下入钻杆至离孔底0.30m0.50m，井管上口应加闷头密封后，从钻杆内泵送泥浆进行边 冲孔边逐步调浆使孔内的泥浆从滤水管内向外由井管与孔壁的环状 间隙内返浆，使孔内的泥浆密度逐步调到 1.05，然后开小泵量按前 述井的结构设计要求填入砾料，并随填随测填砾料的高度。直至砾料 填至设计位置为止。(8) 填粘性土：各井在213、中粗砂的围填面以上均围填粘性土，围填 时，应将块状的粘性土碾碎后填入，下入速度不宜太快，沿着井管周 围少放慢下的围填，围填部位按井结构图的要求。(9) 井口封闭：为防止泥浆及地表污水从管外流入井内，在井口 地表以下采用优质粘性土或水泥浆封孔，厚度大于 1.00m 以上。(10) 洗井：在提出钻杆前利用井管内的钻杆接上空压机先进行 空压机抽水洗井，待井能出水后提出钻杆再用活塞洗井，活塞必须从 滤水管下部向上拉，将水拉出孔口，对出水量很少的井可将活塞在过 滤器部位上下窜动，冲击孔壁泥皮，此时应向井内边注水边拉活塞。 当活塞拉出的水基本不含泥砂后，可换用空压机抽水洗井，吹出管底 沉淤，直到水清不含砂214、为止。(11) 安装水泵试抽：成井施工结束后，在真空疏干管井内及时 下入潜水泵、铺设排水管道、电缆线，地面真空泵安装等，电缆与管 道系统在设置时应注意避免在抽水过程中不被挖土机、吊车等碾压、 碰撞损坏，因此，现场要在这些设备上进行标识。抽水与排水系统安装完毕，即可开始试抽水。先采用真空泵与潜水泵交替抽水，真空抽水时管路系统内的真空度不宜小于0.06MPa，以确保真空抽水的效 果。降压管井洗井及成井施工完毕，即时观测井内承压水水头的高 度，持续观测 24 小时以上，然后下入抽水泵进行试抽水。(12) 排水: 洗井及降水运行时应用管道将水排至场地四周的明 渠内，通过排水渠将水排入场外市政管道中。5215、.5.7 降水运行1）疏干井降水运行必须在基坑地下连续墙全封闭后才能进行疏干井抽水。坑内地基如用旋喷桩等加固，需在加固施工完成后，方可成井 施工。预抽水应提前在基坑开挖前 15-30 天左右或更早进行，随开挖 深度的加深可割除上部井管，水泵在疏干时可随井内水位即时开泵与 关泵，根据开挖进度，控制井内水位在一定深度内。在疏干井的成井施工阶段应边施工边抽水，即完成一口投入降 水运行一口，力争在基坑开挖前，及时降低围护结构内基坑中的地下 水位，保证基坑的干开挖施工的顺利进行2）降压井降水运行 在全部降压井施工结束后进行一次单井及群井抽水，观测各井水位，应根据每个井的实际位置和实际出水量输入计算机和群216、孔抽水计 算参数，同时应根据基坑开挖和支撑施工的工况对降水运行进一步细 化，制定降压降水运行方案，提出每个工况下开井的数量和井号，计 算出该工况下承压水位的安全深度，以指导降水运行。降水运行时开动抽水井个数和抽水量大小应根据基坑开挖深度 和承压水头埋深要求进行控制。随开挖逐步降低承压水头，以减少对周围环境的影响。降压降水运行过程中每天将抽水量和承压水位的动态情况报告 监理，根据降水的监测资料，制作各种图表，掌握降水运行的过程。 底板施工完成后，包括养护阶段和地下室及上部结构施工阶段， 应由设计单位提供基础及上部结构的抗浮力，逐步减少承压井的开启数量，直至降水全部结束。降水结束开具停止降水的通知217、书。3)安全运行 降水成功与否直接关系到整个工程的安全，所以在施工过程中不能忽视一些影响降水安全的因素。双电源保证 为了防止大面积停电的突然发生以及现场电路系统故障，承压井运行的整个过程中都必须提供双电源保证措施，一路正常工业用电同 时配备柴油发电机，在电路设计时采用双向闸刀，确保工业电与柴油 发电机供电自由切换。为了保证柴油发电机处于完好工作状态，定期（12 周）对发电 机试运行一次，保证应急时柴油发电机必须能够即时发动供电，保证 停电 10 分钟内能将降水井的电源得到更换，确保在基坑开挖过程中 降水不得长时间中断，要求电工及发电机工施工现场 24 小时值班， 随时待命，以防万一。排水保证 218、排水是否正常将直接影响降水运行，根据降水井的能量，最大每天约排水 16800 吨左右，要求在施工区域内合理布置排水沟，并且有 一定坡度，能够迅速将大量地下水排入城市管道中，要求市政管道入 口比排水沟低 1m 以上，并且通径不小于 500mm，为了防止雨季排水 不畅，市政管道入口不少于 2 只，以备急用，如排水不畅，可以从井 口直接接软管向排水口进行排放。井管保护降水井管一般直径 168273mm，壁厚 4-6mm，管材强度不是很高，经不起一些机械设备的碰撞和冲击，作为降水单位必须保证井管 接的焊接质量。坑内挖土时，挖机等不要直接碰撞坑内井管，井周边的土不要用 挖机操作，可以人工扦土，同时井周边219、土体坡度不能太大，防止土方 滑坡剪切井管造成破坏。在井管施工挖土施工时，要有人指挥。坑内井管根据基坑的支撑图正确定位，尽量布置在立柱和支撑附 近，但又不能与设计的支撑立柱相碰，并最终固定在支撑立柱上，增 强井管的整体强度。对于坑外的降压井及管道等应布置在路面以下 300mm 左右，在 井口上设置盖板，以防被碰坏或压坏。对于一些重型的抽水设备不能直接座落在井口上，防止井管自身 不能承受，特设立支架，让抽水设备直接放在支架上。降水井上设置 显目标志，如小红旗，反光材料等，避免破坏。对于破坏的井管，应尽快修复，保证正常降水。监测措施 因基坑开挖深度比较深以及降水深度比较大，必须委托专业监测单位对基坑220、围护结构和周边环境进行监测，加强信息化施工。5.5.8 降水影响的分析和控制近二十年来上海深层（针对第1 层及其以下层）降水实践经验 证明，深层降水对地面变形的影响与基坑开挖对周围地面变形影响相 比是较小的，成井和降水运行管理控制得好，抽水结束后大部分可以 回弹，由于降水引起的承压水头降落漏斗的坡度不大，估计水力坡度 为 0.03，它所引起的地面变形的差异而导致建、构筑物产生的差异沉 降可以忽略不计，不会影响其安全性，也不会对周围环境出不利的影 响。但应布置监测点，随时注意这些重要建筑物的地基变形情况。降压过程中，拟通过如下几个方面的措施来控制地面沉降的变化： 根据开挖情况，在保证基坑底稳定的221、情况下，只开启部分深井，以满足开挖段安全的需要，开井的井位和数量根据基坑开挖施工 工况不断调整，按需开井。 在降水运行过程中随开挖深度逐步降低承压水头，根据抽水 试验得到的参数，精确计算不同井群组合下坑内地下水的深度，随基 坑开挖深度确定开井的井位和井数。没有抽水的井可作为观测井，以 控制承压水头与上覆土压力能满足开挖基坑稳定性要求的前提下尽 量减少抽水量，并尽量少开靠近构建物的井，这将使降水对环境的影 响进一步降低。 采用信息化施工，对周围环境进行监测，发现问题及时调整 抽水井及抽水流量，指导降水运行和开挖施工。 加强基坑开挖和降水时的环境监测，监测资料及时报送降水 项目部，绘制相关的图表、222、曲线，以调控降水运行。 基坑开挖过程中，实施按需降水的原则，即基坑开挖到不同 的深度，在保证一定安全系数的前提下，对承压水亦相应降低到一定 的深度，以防止过量降水而导致周边建筑物沉降。5.5.9 封孔措施 封孔采取在井管内先填瓜子片然后注浆再灌注砼的封堵方法，基本操作顺序及有关技术要求如下： 降水运行结束封孔前，先预搅拌 2 方左右的水泥浆，水灰比0.40.5； 井管内填入瓜子片，瓜子片的回填高度在滤水管的顶端以上2m 左右； 在井管内下入 1 寸长的注浆管，注浆管的底端下入深度为离井底板面以下 1m 左右； 在井管内设置一个压板，与注浆管连接并随注浆管送入井内， 压板的放置深度为瓜子片的回填223、高度面； 正式注浆前，在井管口用钢筋作支撑，将注浆管固定，然后 开始注浆，注浆时要求将水泥浆通过瓜子片的空隙渗入底部滤水管的 周围并将滤水管的缝隙堵住，一般要将预拌的水泥浆注完； 注浆完毕，水泥浆达到初凝的时间后，抽出井管内压板以上 的残留水，并及时观测井管内的水位深度或标高的变化情况，一般观 测 24 小时后，井管内的水位无明显的升高，说明注浆的效果较好； 当判定已达到注浆的效果后，即向井管内灌入砼，砼的灌入高度略低于地坪面约 50cm，砼灌注结束后，及时观测井管内的水位 变化情况，以判断封堵的实际效果； 待井管内砼的初凝符合要求，并能确定封堵的实际效果满足 要求后，即可割去所有外露的井管；224、 井管割去后，在管口用铁板焊封，管口低于地面下 50cm 左右； 管口焊封后，用一般填土填入孔洞抹平夯实，封井工作完毕。5.6 基坑开挖和支撑安装本工程*路站均采用明挖顺筑法施工，开挖纵向坡度 1：2.5。5.6.1 基坑挖土方案本工程基坑开挖最大深度为 24.74m，属于比较深的基坑，基坑 开挖是工程施工中控制的关键，基坑开挖和支撑的速度直接影响围护 变形和安全，进而影响对周边环境的保护。*路车站主体结构端头井基坑开挖平均深度 19.62m，布置六道 支撑；标准段基坑开挖深度 18.02m，布置五道支撑；换乘段基坑开 挖深度 24.74m，布置 7 道支撑。第一道支撑采用58012 钢支撑，225、第二道及以下支撑均采用60916 钢支撑。根据以往的施工经验，根据不同的开挖深度我们将采用不同的开 挖方法，主要包括以下三种：第一、二道支撑以上土体（05m）采用长臂液压挖掘机直接挖 土，在条件具备的情况下，采用两台长臂液压挖掘机在基坑的两侧同 时挖土，一起分小段向前推进，可以极大的提高挖土速度，为提早安 装支撑提供有利条件。第二五道支撑之间的土体（515m）采用小型液压挖掘机水平 挖土和长臂液压挖掘机垂直输送下结合的开挖方法。在条件具备的情 况下，在基坑的两侧分别采用长臂液压挖掘机挖土，在基坑内分别布 置一台小型液压挖掘机配合长臂液压挖掘机挖土。第五道支撑以下的土体（15m 以下）采用小型液226、压挖掘机水平挖 土和吊车抓斗垂直输送相结合的开挖方法。同样，在基坑内布置 12 台小型液压挖掘配合吊车抓斗挖土。上述三种开挖方法的长处，水平挖掘/运输和垂直运输分离，彻 底解决了纵坡问题，可以多点垂直运输，缓解了支撑延搁问题，施工 效率接近接力挖土，极大提高挖土速度，减少基坑暴露时间，可以有 效保证基坑的安全。5.6.2 开挖准备工作 基坑开挖前，必须完成下列准备工作： 凿除地下墙顶板劣质混凝土，制作圈梁，并达到强度。 旋喷桩加固达到强度要求。 钢筋砼施工道路的的制作并达到养护期。 完成基坑临边围护，预留排水沟，预降水。 钢支撑运送到场，并预拼若干。 配备施工机械，并落实好弃土地点。5.6.3227、 基坑开挖按照上海地铁基坑工程施工规程（SZ-08-2000）的规定基坑 开挖按时空效应原理分为若干个单元开挖，严格规定了每个单元的挖 土时间和支撑时间，以减少围护变形，其基本原则是：“土方开挖分 层、分块、对称、平行、留土护壁，限时完成开挖与支撑”。 基坑分段、分块、分层开挖 基坑开挖时“由深向浅”逐段开挖。基坑开挖分段、分层、分单元实施，车站主体结构基坑分段开挖的位置以设计的结构分段位置为 基准，再向前延伸 1.53m。风井和出入口等基坑开挖不分段。按深 度方向每道支撑分层，以 6 米宽（2 根支撑）为 1 单元。基坑沿纵向分段分层开挖。开挖第一层土时，每小段长度不超过12m。在第二道及以228、下各道支撑的土层开挖中，每小段长度不超过 6m。 各小段土方要在 8 小时内挖完，随即在 6 小时内安装好小段支撑，并 施加好轴向预应力。 基坑开挖坡度 基坑开挖从上到下分层分块进行，分层开挖过程中临时放坡坡度为 11.5，基坑开挖到坑底标高时放坡坡度：12.5。 基坑分段放坡开挖的示意见附图-03。 明挖顺筑基坑开挖的基本方法基坑开挖以机械挖土为主，人工修挖为辅。表层土方开挖 坑内表层土方采用液压挖掘机挖土，直接装车外运。深层土方开挖a.在坑外施工道路上布置携带 1.0m3 蚌式抓斗的 50T 大吊车或长 臂液压挖掘机，分层放坡挖土并将土方垂直运出坑外装车外弃。b.在坑内布置小型液压挖掘机，229、分层放坡开挖 50T 大吊车工作半径以外的土方和支撑下的土方，并将土方翻挖到 50T 大吊车工作半径之内，由 50T 大吊车将土方垂直运出坑外装车外弃。 c.机械挖不到的死角用人工翻挖，喂给液压挖掘机。 附图-27 是明挖顺筑基坑开挖方法示意图。 基坑开挖中的注意事项 基坑开挖时需派专人指挥挖机或吊车，注意对支撑、井点的 保护。 在门口派专人疏导交通，做好土方车出工地前的清扫工作， 减少尘土污染。 设置临时集土坑，保证挖土的连续性。 做好雨季及雨水天气的防水，降水工作，保证基坑的安全。5.6.4 支撑安装（1）钢支撑布置 在地下墙施工阶段，应一同考虑钢支撑的布置。在地下墙施工完成后，基坑开挖之230、前，应对支撑的布置进行合理的分析和调整。 支撑的布置应避开预埋钢洞圈、牛腿、结构诱导缝、施工缝、立柱、临时桩，降水井点等，且满足基坑开挖过程中小挖机起吊、考虑 板预留孔等要求。根据以上施工的要求，合理调整支撑的位置，以确 保基坑的安全和满足施工的需要。（2） 钢支撑的使用规定 钢支撑规格的选用必需按设计要求或按设计轴力及基坑工 程设计规范（DBJ08-61-97）要求来选用。 钢支撑施工规范化*隧道工程股份有限公司专业从事深基坑工程施工已有几十年 历史，正反两方面经验使我们深刻认识到：基坑钢支撑的设计强度、 制作精度以及是否正确使用，对基坑工程自身的安全和周边建（构）筑物及地下管线和安全具有至231、关重要作用，在基坑施工事故中，几乎都与支撑体系失稳有关。为此，*隧道工程股份有限公司于 1998 年 经过大量工程实例调研总结，通过反复设计计算和试用改进，形成了 一套基坑钢支撑设计制作的成熟工艺和现场使用的成功经验，在此基 础上制订了*隧道工程股份有限公司企业标准基坑钢支撑设计制作 与使用规程（企业标准号：9）。该企业标准填补了国 家和地方标准的空白，已被上海、南京、深圳等地建筑同行借鉴使用。 通过在施工中应用基坑钢支撑设计制作与使用规程，使钢支撑施 工规范化，以确保深基坑施工的安全和质量。 每根钢支撑的配置按总长度的不同配用一端固定段及一端活 络段或两端活络段，在两支承点间，中间段最多不宜232、超过 3 节。 钢支撑配置时应考虑每根总长度（活络段缩进时）比围护结构净距小 1030cm。 钢支撑安装前应先在围护结构墙或围檩上安装支承牛腿（也 可在支承端板上焊接支承件）。 钢支撑应采用两点吊装，吊点一般在离端部 0.2L 左右为宜。 钢支撑安装的容许偏差应符合下列规定：a) 支撑两端的标高差：不大于 20mm 及支撑长度的 1/600；b) 支撑挠曲度：不大于支撑长度的 1/1000；c) 支撑水平轴线偏差：不大于 30mm；d) 支撑中心标高及同层支撑顶面的标高差：30mm。 支撑安装完毕后，其端面与围护墙面或围檩侧面应平行，且 应及时检查各节点的连接状况，经确认符合要求后方可施加预压233、力。 施加预应力后，应再次检查并加固，其端板处空隙应用微膨 胀高标号水泥砂浆或细石砼填实。 钢支撑应用专用的设备施加预应力，预应力应分级施加，预 应力值应为设计预应力值加上 10%的预应力损失值。施加预应力的设备应专人负责，且应定期维护（一般半年一次），如有异常应及时校验。 钢支撑两端应有可靠的支托或吊挂措施，严防因围护变形或 施工撞击而产生脱落事故。 钢支撑的拆除时间一般按设计要求进行，否则应进行替代支 承结构的强度及稳定安全核算后确定。 钢支撑拆除后应进行整理，凡构件变形超过规定要求或局部 残缺的要求进行校正修补。 钢支撑应分层堆放整齐，高度一般不超过四层，底层钢支撑 下面应安设垫木。 钢234、支撑吊装就位时必须保证两端偏心块全为下偏心。钢支撑 有中间支点时必须做到受力可靠。（3）钢支撑安装 钢支撑安装的质量直接影响到工程安全和施工人员的安全，对于工程质量和地表沉降有着至关重要的作用，必须引起高度重视。 本次基坑施工的钢支撑选用580、609 两种规格，钢支撑 进场后，应有专人负责。 钢支撑进入施工现场后都应作全面的检查验收，特别是对用 于第四、第五道支撑的钢支撑，必须保证质量，进行试拼装，不符合 要求的坚决不用，这一点，要求现场施工人员特别重视。 由于端头井和换乘段施工采用斜撑体系，斜撑的钢牛腿必须 与钢支撑相密贴、垂直。如有缝隙应用钢板或细石混凝土充填。 由于地下连续墙中的斜撑预235、埋件随地下墙有所偏斜，因此， 钢牛腿与预埋件之间焊接质量一定要保证，质量员应加强对焊缝的验 收，发现不合格的必须补焊，焊缝高度一定要达到设计要求。 对施加支撑轴向预应力的液压装置要经常检查，使之运行正 常，使量出的预应力值准确，每根支撑施加的预应力值要记录备查。为方便复加预应力施工，我公司特别在本工程中采用了体积小重量轻的超高压千斤顶（工作压力 63Mpa），工人单手即可搬运，其配套的 动力站可同时驱动 8 台千斤顶工作。以往笨重的预应力泵组使得高空 临边作业的复加预应力工作极不安全，超高压千斤顶可以较好地解决 这个问题。 钢管支撑连接螺栓一定要全数栓上，不能减少螺栓数量，以 免影响钢支撑的拼236、接质量。 在基坑开挖与支撑施工中，应对地下墙的变形和地层移动进 行监测，内容包括地下墙体变形观测及沉降观测、斜撑轴力的测试和 邻近建筑物沉降观测。要求每天都有日报表，及时反馈资料指导施工。（4）钢支撑预应力根据设计要求，M8 线*路站各道钢支撑的设计轴力及预应力如 下表 5-10 所示。M8 线*路站钢支撑轴力、预加应力表表 5-10支撑道数区域端头井（斜向）标准段换乘段设计轴力预加应力设计轴力预加应力设计轴力预加应力第一道钢支撑800kN400kN650kN325kN1200kN600kN第二道钢支撑2050kN1435kN1570kN1099kN1400kN980kN第三道钢支撑2400k237、N1920kN1820kN1456kN1800kN1440kN第四道钢支撑2740kN2192kN2000kN1600kN2200kN1760kN第五道钢支撑2200kN1760kN1250kN1000kN2500kN2000kN第六道钢支撑1700kN1360kN/1700kN1360kN第七道钢支撑/1900kN1520kN换乘段设计轴力暂未明确，此栏根据投标时设计图纸确定，施工前与设计进行洽商确定。 支撑复加预应力：在下列情况下复加预应力：z在第一次加预应力后 12 小时内观测预应力损失及墙体水平位移，并复加预应力至设计值。z 当昼夜温差过大导致支撑预应力损失时，应立即在当天低 温时段复238、加预应力至设计值。z 墙体水平位移速率超过警戒值时，可适量增加支撑轴力以 控制变形，但复加后的支撑轴力和挡墙弯矩必须满足设计 安全度要求。z 当坑内进行土体满堂加固或抽条时，应在加固后 12h 内 在加固范围复加预应力至设计值。为方便复加预应力施工，我公司特别在本工程中采用了体积小重 量轻的超高压千斤顶（工作压力 63Mpa），工人单手即可搬运，其配 套的动力站可同时驱动 8 台千斤顶工作。以往笨重的预应力泵组使得 高空临边作业的复加预应力工作极不安全，超高压千斤顶可以较好地 解决这个问题。5.6.5 基坑开挖与支撑的技术措施5.6.5.1 设置坑内外排水系统 在工程开工前，按施工组织设计做好239、场地上排水和基坑内的排水工作，以避免场地大量积水，基坑开挖时地表雨水和滞水大量渗入， 造成基坑泡水，破坏边坡稳定，影响施工正常进行和基础工程质量。场地排水在现场周围地段应修设临时或永久性排水沟，以拦截附近坡面 的雨水、潜水排入施工区域内。现场内外原有自然排水系统尽可能保留或适当加以整修、疏 导、改造或根据需要增设少量排水沟，以利排泄现场积水、雨水和地 表滞水。在有条件时，尽可能利用正式工程排水系统为施工服务，先修 建正式工程主干排水设施和管网，以方便排除地面滞水和基坑井点抽出的地下水。现场道路应在两侧设排水沟，支道应在两侧设小排水沟，沟底 坡度一般为 2%8%，保持场地排水和道路畅通。基坑开挖240、应在地表流水的上游一侧设排水沟，将地表滞水截 住；在低洼地段挖基坑时，可利用挖出之土沿四周或迎水一侧、二侧 筑 0.50.8m 高的土堤截水。大面积地表水，可采取在施工范围区段内挖深排水沟，工程范 围内再设纵横排水支沟，将水流疏干，再在低洼地段设集水排水设施， 将水排走。在可能滑坡的地段，应在该地段外设置多道环形截水沟，以拦 截附近的地表水，修设和疏通坡脚的原排水沟，疏导地表水，处理好 该区域内的生活和工程用水，阻止渗入该地段。.基坑内排水在开挖基坑的一侧、两侧或四侧，或在基坑中部设置排水明（沟）沟，在四角或每隔 2030m 设一集水井，使地下水流汇集于集 水井内，再用水泵将地下水排出基坑外。241、排水沟、集水井应在挖至地下水位以前设置。排水沟、集水井应设在基础轮廓线以外，排水沟边缘应离开坡 脚不小于 0.3m。排水沟深度应始终保持比挖土面低 0.40.5m。集水井应比排水沟低 0.51.0m，或深于抽水泵的进水阀的高 度以上，并随基坑的挖深而加深，保持水流畅通，地下水位低于开挖 基坑底 0.5m。一侧设排水沟应设在地下水的上游。一般小面积基坑排水沟深 0.30.6m，底宽应不小于 0.20.3m，水沟的边坡为 1.11.5，沟底设有 0.2%0.5%的纵坡，使水 流不致阻塞。较大面积的基坑排水，水沟截面尺寸也应较大。集水井截面为 0.60.6m0.80.8m，井壁用竹笼、钢筋笼或 木方242、木板支撑加固。至基底以下井底应填以 20cm 厚碎石或卵石， 水泵抽水龙头应包以滤网，防止泥砂进入水泵。抽水应连续进行，直至基础施工完毕，回填土后才停止。如基 坑周边为渗水性强的土层，水泵出水管口应远离基坑，以防抽出的水 再渗回坑内。5.6.5.2 深、浅基坑开挖措施换乘段从19开始进行开挖施工，按照 1：2.5 放坡开挖施工到16 时，停止开挖1215的土方，在16坑底位置临时布置一道钢支撑， 开挖换乘段土方浇筑好垫层混凝土后再进行1215土方开挖施工。5.6.5.3 支撑体系设置中间立柱桩和联系梁对长度大于 20m 的直撑和大于 15m 的斜撑，为了防止钢支撑在自 重作用和受较大支撑轴向243、压力时失稳，设置稳定可靠的中间立柱桩， 并用联系梁把钢支撑联成体系，以此保证支撑体系具有良好的稳定 性。并随基坑开挖随时监测立柱桩，及时调整立柱桩与支撑的抱箍、 楔子。5.6.5.4 斜撑体系支点采用斜撑预埋件和钢支座 为了确保斜撑体系的稳定性，并保证施工进度，拟在地下连续墙中设置预埋钢板承受来自斜撑的水平分力，并在预埋钢板上设置斜撑 支座，通过对斜撑支座面的角度控制，使钢支撑端面与斜撑支座面正 交。斜撑支座采用装配式斜撑支座，大大缩短斜撑安装时间。附图-28 是经过验算的斜撑预埋件与斜撑支座结构图。5.6.5.5 钢支撑端头增加钢垫箱考虑到本工程 M8 线*路站端头井第 2第 5 道钢支撑、244、标准段 第 2 道钢支撑、标准段第 4 道钢支撑必须等到顶板砼达到设计强度后 才能拆除，拟在这些钢支撑的两端焊接钢垫箱，内衬施工时，让钢垫箱代替钢支撑头子浇筑在内衬混凝土之中，从而使钢支撑完好无损，可重复使用。在此基础上，我公司通过技术研究，在钢垫箱外加设钢 套筒，使钢垫箱也能反复使用。支撑钢垫箱及钢套筒的结构见附图-29。5.6.6 基坑开挖与支撑的技术要点根据建设方要求，本工程 M8 线*路站基坑保护等级为二级。 在建筑物密集地下管线繁多的上海市区修建地铁车站，无例外地会碰到地下墙深基坑施工中的风险性问题。为确保工程安全、质量和 周围环境安全，有效控制基坑支护变形和地表沉降，根据刘建航院士245、 在上海地铁深基坑工程中取得理论知识和实践经验，提出如下深基坑 施工技术要点：关于技术准备工作制定施工组织设计和施工操作规程 按设计规定的技术标准、地质资料以及周围建筑物和地下管线等详实资料，严细地做好深基坑施工组织设计（包括保护周围环境的监 控措施）和施工操作规程。通过技术交底，使全体施工人员认识到： 深基坑开挖支撑施工必须依循按技术标准，所设计的施工程序及施工 参数。施工参数是对开挖分步和每步开挖的实际尺寸、开挖时限、支 撑时限、支撑预应力等各道工序的定量施工管理指标。开挖与支撑施 工技术的主要点是：“沿纵向按限定长度的开挖段逐段开挖；在每个 开挖段中分层，分小段开挖、随挖随撑，按规定时限246、施加支撑预应力， 做好基坑排水，减少基坑暴露时间”。在楼板或底板浇筑前的基坑开 挖中，沿纵向的分段坑底长度 L，取25m，而在每开挖段、每开挖 层中，又分成 Lt=6m 长一小段，挖好一小段，即直接在地下墙的规定 位置，撑 2 根支撑。井点降水加固土体的技术措施采用井点降水法加固土体时，降水深度需在设计基坑底面以下一定深度，以满足被动区土体抗力要求并防止降水引起地下墙外侧地面 沉降。按此要求布置井点滤管深度及水位观测孔。降水要在开挖前二 十天开始，以使土体要开挖时已经受到相当程度的排水固结。降水开 始后，要定期地对予先设置在基坑内外的水位观测孔的水位进行观 测，以检查水位降落，此降落值要小于 247、2m，否则要考虑用回灌水法 或隔水法以防止对周围环境的有害影响。备齐合格的支撑设备 开挖前需先备齐检验，合格的带有活络接头的支撑、支撑配件、施加支撑预应力的油泵装置（带有观测预应力值的仪表）等安装支撑 所必须的器材。对保护环境要求要达到特级要求时要有复加预应力的 技术装置。严防需要安装支撑时，因缺少支撑条件而延搁支撑时间。打设稳定支撑的支柱桩 桩深度要能控制桩体隆沉；桩与支撑连结构造要具有对支撑的三维约束作用又不影响支撑加预应力。充分备好排除基坑积水的排水设备。 为保证基坑开挖面不浸水，并确保查清和排干基坑开挖范围的贮水体，废旧水管等的积水，必须事先备好设备以严防开挖土坡被暗藏 积水冲坍，乃至248、冲断基坑横向支撑，从而造成地下墙大幅度变形和地 面大量沉陷的严重后果。切实备好出土、运输和弃土条件。 保证基坑开挖中连续高效率出土，加速开挖造成的速度，减少地层移动，确保达到规定的水管管理指标。地下管线的监控与保护 根据平行于基坑地下墙外侧地下管道的管材、接头型式、埋深等条件，在开挖前设计并敷设好地下墙外侧管道地基土不均匀沉降观测 点和调整管道地基沉降量的跟踪注浆管、测点机注浆装置。开挖前备好所有注浆材料和设备，以在管道沉降量和各相邻测量线段（约 5m）沉降差大于控制值时，及时跟踪注浆，调整管道地基沉降曲线。开挖施工的合理程序及关键性细节严格执行开挖程序 在顺筑法施工，每个限定长度的开挖段中，249、按开挖程序进行开挖。每一层挖底面标高不低于该层支撑的底面。第一层开挖后，按一小段（最长不超过 12M）在 16 小时内开挖后，即于 16 小时内安装支撑， 并按设计要求施加支撑轴向力的预应力。不许拖延第一道支撑的安 装，以防止地下墙顶板在悬臂受力状态下产生较大墙顶水平位移和附 近底面开裂。应注意两道支撑（尤其是第一道支撑）端部与地下墙接 触面上的压力，在基坑开挖深度较大后，压力会消减，还会出现空隙， 故应采取可靠措施，防止支撑端部移动脱落。所有支撑端部支托和连 系构造都要能防止因碰撞而移动脱落。第二层及以下各层开挖中每小 段长度6m。为利用顶板、楼板对地下墙的约束作用和运用时空效应 规律，顶板250、和楼板以下的 2 道支撑可采用以下做法，将上道支撑逐根 地随下面土层逐条开挖而拆下安装于下道支撑。开挖某一层（约 2.53.5m 厚）的小段（约 6m 长）的土方，要 在 16 小时内完成，即在 8 小时内安设 2 根 2 根支撑并施加预应力。在开挖中及时测定支撑安装点，以确保支撑端部中心位置误差30mm在开挖每一层的每小段的过程中，当开挖出一道支撑的位置时， 即按设计要求在地下墙两侧墙面上测定出该道支撑两端与地下墙的 接触点，以保证支撑与墙面垂直且位置准确，对这些接触点要整平表 面、画出标志、并量出两个相对应的接触点间的支撑长度，以使地面 上预先按量出长度配置支撑，并备支撑端头配件以便于快速251、装配。在地面按数量及质量要求配置支撑 地面上有专人负责检查和及时提供开挖面上所需要的支撑及其配件，试装配支撑，以保证支撑长度适当、支撑轴线偏差小于 30mm。准确施加支撑预应力 安装第二道及其下面各道支撑时，在要挖好一小段土方后即在 8小时内安装好 2 根支撑，并要按设计要求施加支撑轴向力的预应力， 对施加预应力的油泵装置要经常检查，以使之运行正常、所量出预应 力值准确。每根正常施加的预应力值要记录备查。对于本工程，因环 境保护要求要达到一级标准，必须要在第一次加预应力后 12 小时内 观测预应力损失及墙体水平位移并复加预应力。对端头井斜撑的端部支托钢构件必须按设计要求 对端头井斜撑的端部支托252、钢构件必须按设计要求。牢固地焊接于地下墙的合格予埋构件。当各斜撑作用在端头井两侧墙上的平行墙面 的分力，可能引起端头井突出于车站结构段侧墙的转角结构发生转动 时，必须按设计要求对转角处被动压力区进行可靠加固。控制开挖段两头的土坡坡度 对开挖两段的土坡，要按土质特性，经边坡稳定性分析，定出安全坡度，开挖过程中务使土坡坡度不大于安全坡度，并且要时时注意 及时排除流出土坡的水流，以防止滑坡，同时还要注意土坡较陡时， 会使开挖段两段地下墙外侧的纵向地区沉降曲线的曲率增大，而使该 处地下管线不易保护。土方开挖中，严禁挖成 3 至 4m 高的垂直土壁 或陡坡，以免坍方伤人，也可避免坍方而导致的横向支撑失稳253、。封堵水土流失缝隙 开挖过程中，对地下墙接缝或墙体上出现水土流失现象，要及时封堵，严防小股流砂冲破地下墙中存在的充填泥土的孔洞，以致发展 成急剧涌砂，这不仅将引起大量地面沉陷，这会导致地下墙支护结构 失稳，以致造成严重灾害性事故。检查支撑桩的回弹及降水效果 在开挖过程中，要严格检查井降水深度，定时测量用以稳定支撑立柱的回弹，并及时调节连接柱与支撑拉紧装置上的木楔。松除桩回弹后施加于支撑中点的向上顶力。坑底开挖与修整 开挖最下一道支撑上面土层时，在地面沉降控制要求很高时，应按当时施工监测数据采取掏槽开挖或挖一条槽安装一根支撑的方法。 开挖最下一道支撑下面的土方时，亦按每 6m 或 3m 一小段分254、段开挖，16 小时以内挖好。为做到坑底平整，防止局部超挖，在设计坑底标 高以上 30cm 的土方，要用人工开挖修平，对局部开挖的洼坑要用砂 填实，绝不许用烂泥回填，同时必须要设集水坑以用泵排除坑底积水。测定合适的基坑超挖量 人工挖至设计坑底标高后，立即量测最下一道支撑中间底面至基坑底面的高低，并且仔细测出此处高度随时间变化的情况，此高度变 化即为挖到坑底后的土体回弹过程情况，从中可判断为保证浇筑底板 达到标高而需要的基坑超挖量。11 按限定时间作好混凝土垫层及砼底板开挖最下道支撑下方时，应在逐小段开挖后，在 816 小时内浇筑砼垫层（包括砼垫层以下的碎石垫层或倒滤层）。要预先将碎石、 混凝土垫255、层及浇筑钢筋砼底板的材料、设备、人力等施工准备工作， 全部做好，以便在基坑挖好后即进行各道工序，力求在坑底挖好后第 七天以前做好钢筋砼底板。12 按规定要求拆除支撑及井点钢筋砼底板必须达到所需要的强度，方准许按设计的工序拆除最下一道支撑。其余各道支撑的拆除，按设计要求进行。基坑井点排水 至少要在中楼板浇好并达到必要强度后才能停止。13 实行信息化施工在一个基坑面开挖段整个开挖施工中，要紧跟每层开挖支撑的进展，对地下墙变形和地层移动进行监测。主要包括地下墙墙顶隆沉观测、地下墙变形观测、基坑回弹观测、地下墙两侧纵向及横向的地面沉降观测。应根据基坑每个开挖段，每 层开挖中的地下墙变形等的监测反馈资料256、，及时根据各项监测项目在 各工序的变形量及变形速率的警戒指标，及时采取措施改进施工，控 制变形。14 地下管线的监控与保护在一个开挖段开挖过程中，要根据需要组织专业队伍，负责保护地下管线的监控工作，每日对开挖段两侧管道地基沉降观测点至少观 测一次，及时画出两侧管道地基的最大沉降量、不均匀沉降曲线以及 相邻沉降（约 5m）的沉降坡度差i，当i 接近控制指标时，即进 行双液跟踪注浆，以控制沉降量及曲率不超过管道所允许的数值。应 注意在车站两端端墙附近的墙外纵向沉降曲线的最大曲率会因端头 开挖坡度的骤变而有较大幅度的增加，此处要准备用加强的跟踪注 浆，以调整沉降曲率保护管线。5.7 内部结构回筑施工257、5.7.1 素混凝土垫层施工（1）坑底素混凝土厚为 2030cm，采用 C30 商品混凝土，如果 出于保护基坑的需要，可适当提高标号。（2）坑底素混凝土质量直接影响底板混凝土质量，施工时应控 制标高。（3）素混凝土浇完约 24 小时后，方可进行底板施工。（4）考虑到坑底可能积水，故在坑底低坡处设二至三个 40cm见方深 30cm 的集水坑，距地下墙约 7m。5.7.2 结构回筑施工（1） 底板浇筑：基坑挖到标高后，要尽快完成底板浇捣工作，一般要求在 7 天内能完成，施工前要做好材料、设备和劳动力等各方面的准备工作。 浇筑底板时，墙身浇筑至下斜翼上口 15cm 处， 但在钢洞门处，墙身可适当浇低258、些，以方便钢洞门安装。底板浇筑时，在立柱四周及地梁两侧和钢洞门下口处须布置预埋 钢板，以便柱、梁立模和钢洞门安装时使用。（2） 侧墙、楼板及立柱浇筑 顺筑法施工时，墙身和楼板及楼板框架梁一起制作，混凝土浇筑至楼板面，在每一层板上侧墙位置设置纵向施工缝。立柱浇筑范围为 自底板面至楼板框架梁底。逆筑法施工时，在基坑开挖时，顶板、下一、二层板已自上而下 制作完成，在结构回筑阶段，制作完底板后，拆除该层的支撑，制作 该层侧墙及立柱，范围为上、下两层之间，同时制作这一层的上层， 以此类推。浇捣内衬墙前，要对地下墙接缝进行堵漏，当渗漏量较大时，还 要注浆或引流处理渗水。然后实施防水层。堵漏处理方法要注意车259、站 在施工后初期尚处于“蠕动”状态，堵漏材料和工艺都要适应这个要 求。堵漏材料要满足具有延伸率大且能抵抗设计水压，又和混凝土基 面有较好粘结力要求，堵漏施工要简单可行，但要精心操作。 在主体结构、附属结构施工时，我们将根据实际情况，在支撑跨度太 大等情况下，为保证施工的安全，对支撑合理调整，需要时采取换撑 的施工方法。在结构施工时，需要预留后期混凝土浇捣孔、支撑折吊孔、结构 预留孔、设备留孔等孔洞，并且对于留孔较大的需要根据设计要求， 加强配筋。（3） 站台板施工站台板施工在主体结构施工完成后进行。站台板施工时，对轨道限界、站板标高等严格控制，并根据设计的要求预留设备孔等孔洞。（4） 泄水孔处260、理 当底板混凝土完成后，即可割除井点管，并利用割除遗留于底板中的井点外套管制作泄水孔。 当结构施工结束，并完成顶板上复土工作之后，再封堵泄水孔。泄水孔的构造和封堵方法见附图-30 所示。（5） 脚手支架和模板脚手支架楼板和顶板施工需搭设承重脚手支架， 脚手支架采用48mm钢管，钢管上口设调节丝杆以调节高度。 脚手管间联接采用专用铸铁拷件，螺丝扭力不小于 5Kgm。 根据结构重力分布情况，布置脚手立杆密度不大于 2m/档。 脚手水平管层间距为 1.7m，剪刀撑密度为立杆的四分之一。 当中楼板混凝土强度达到设计强度的 100时，方可开始拆除中楼板脚手支架。 值得指出的是，本工程脚手架基本均为重载支261、承架，施工前将编制脚手架专项施工组织设计，对立杆、大横杆、牵杠、搁栅均必须按 施工荷载验算强度，对剪刀撑、小横杆、立杆基础均按重载脚手架构 造要求设置。模板a. 立柱模板采用定型加工的大型钢模，施工时先在地面预拼， 当立柱钢筋绑扎完成后，整体吊装。b. 立柱模板吊装前须先放出大样，然后再吊装，确保位置正确。c. 墙身模板及其它结构模板均采用 P3015 型钢模，钢模面须平 整，无空洞，拼缝要严密。模板质量好坏直接影响结构混凝土质量， 这方面须指定专人负责，严格控制模板质量；d. 安装模板前，必须首先由放样员定出模板安装线，保证各结构部位位置正确。e. 墙身模板采用拉条螺丝和斜撑固定，拉条螺丝须262、带有止水片， 焊接于地下墙主筋上，斜撑为48mm 钢管，一端支于墙身模板上， 另一端支于底板(中楼板)上，墙身模板安装一定要牢固安全，严格防 止“跑模”现象发生。（6） 钢筋加工及安装 钢筋应有质保书和实验单。 钢筋进场时应分批抽样做物理力学实验。使用中发生异常（如 脆断、焊接性能不良或机械性能显著不正常时），尚应补充化学成分 分析实验。 钢筋调直a. 钢筋不应存在有害的缺陷，如裂纹及迭层。经用钢丝刷或其 它方法除锈及去污后的钢筋，其尺寸、横截面积和拉伸性能等应符合 设计要求。b. 成盘或弯曲的钢筋的调直方法应取得监理工程师的批准，调 直后钢筋的损伤不能超过截面的 5。 截断与弯折a. 钢筋的263、截断与弯折必须由合格工人在工地的加工车间进行。b. 所有钢筋的弯折必须在温度为+5以上时进行。c. 钢筋必须按图纸所示形状弯折。浇入于混凝土中的钢筋的露 出部分，不能在浇筑混凝土现场弯折。所有钢筋都应冷弯。 钢筋的类别和直径如需调换、替代时必须征得设计单位的同 意，并得到监理工程师认可。 钢筋焊接加工a. 钢筋焊接使用焊条、旱剂的牌号、性能以及接头使用的钢板 和型钢必须符合设计要求和有关规定。b. 焊接成型时，焊接处不得有水锈、油渍等。焊接后在焊接处不得有缺口、裂纹及较大的金属焊瘤，用小锤敲击，应发生与钢筋同 样的清脆声。钢筋端部的扭曲、弯折应予以校止或切除。c. 钢筋闪光接触对焊接头处不得有264、裂缝，与电极接触处的钢筋 表面，对于 I、级钢筋不得有明显的烧伤。 钢筋成型与安装a. 所配置钢筋的级别、钢种、根数、直径等必须符合设计要求。b. 焊接成型后的网片或骨架必须稳定牢固，在安装及浇注混凝 土时不得松动或变形。c. 同一根钢筋上在 30d、且500mm 的范围内，只准有一个接头。d. 绑扎或焊接接头与钢筋弯曲处相距不应小于 10 倍主筋直径， 也不宜位于最大弯矩处。e. 当设计有防迷流要求时，应严格按设计要求采用焊接贯通。f. 钢筋与模板间应设置足够数量与强度的垫块，确保钢筋的保 护层达到设计要求。g. 在绑扎双层钢筋网时，应设置足够强度的钢筋撑脚，以保证 钢筋网的定位准确。（7）265、 混凝土浇筑本工程混凝土均采用商品混凝土； 混凝土浇筑采用泵车施工，由于底板较深，局部范围需接硬 管浇筑。 混凝土振捣采用振捣棒施工，一般振捣棒为70mm，局部 钢筋较密处采用50mm 振捣棒，混凝土振捣要注意插入密度，做到 不过振、不漏振，特别是钢洞门下，混凝土较难浇筑，此处要引起特 别重视，应在钢洞门底部割孔振捣混凝土。泵车放料要注意速度，浇筑高度要均匀，浇筑面高差不应大于0.5m。在大体积混凝土浇筑前须做好充分准备工作，保证供料和人员配备。5.7.3 预埋钢洞门 在端头井站台层端头墙面上有预埋盾构钢洞门，加工时将钢圆环分成多节，以便分节安装。钢洞门定位相当重要，安装时首先测量放样，定出洞266、中心标高和 位置，然后在地下墙墙体上放出圆洞大样，先安装下半部半圆，然后 再拼装上半部半圆，拼缝全部电焊焊接。钢洞门固定：可在预埋于底板上的预埋钢板上焊撑头承托，并可 凿出地下墙钢筋焊接撑头，在两侧固定钢洞门。在预埋钢支撑牛腿时，避开钢洞门的位置。5.7.4 杂散电流防护工程 为减少杂散电流和尽量避免杂散电流对地铁结构钢筋和金属管线的腐蚀及向地铁外扩散，须采取杂散电流防护措施。杂散电流防护的总体思路是地下车站结构钢筋的 焊接成一个空 间体，并通过接出的端子，将残留在车站中杂散电流导出，减少对金 属结构、管线产生电腐蚀，保证结构的安全和使用年限。杂散电流防护施工主要是在结构施工中时，对本段、各段267、之间的 板、侧墙、梁、柱等的钢筋连接提出了要求。在施工中，我们将根据 设计图纸的要求，完成这项工程的施工。5.7.5 站台屏蔽门预埋件 为了保证地铁的安全运营，越来越多的地铁开始安装站台板屏蔽门。在本工程施工中，将根据设计图的要求，预埋屏蔽门吊装组件。屏蔽门预埋件的施工主要是在站台板施工时，也包括站台层上层 板需要预埋的组件。在施工时，我们将对预埋件的标高和水平面位置 严格控制，以保证后续施工的顺利进行。5.7.6 接地网工程根据施工分段的要求，接地网将进行分段铺设，每段铺设完成后 进行接地电阻实测，整体接地网形成后，也需要进行电阻实测，以满 足要求。接地网施工是在基坑挖至坑底，浇筑混凝土垫层268、前施工，施工完 成后进行电阻实测，能满足要求后，才可以浇筑混凝土。5.8 防水施工本工程防水系统包括:地下墙防水、结构自防水、施工缝和防水、 顶板附加防水层四个主要方面。5.8.1 地下墙防水作为地下墙和内衬相组合墙的地下墙外墙,是结构防水的第一 步，因而，地下墙的防水至关重要的一项工作。地下墙体的渗漏主要 包括：地下墙接缝处渗漏、墙体本身渗漏两大方面。针对这两方面，我们将采用以下措施加以保证防水性能：（1） 减少地下墙接驳器位置的渗漏。地下连续墙钢筋笼设置了 大量与主体结构连接的钢筋接驳器，由于接驳器数量较多，间距较小， 同时集中在一个层面上，容易形成一个隔断面，混凝土的骨料难以充 填至两层269、接驳器之间。为此，拟在钢筋笼接驳器标高处的迎土面焊接 防水钢板，防止地下水从混凝土薄弱部位渗入，以大幅度提高防水效 果。（2） 成槽完成后利用履带吊，起吊专用的刷壁器，在接头上上 下反复清刷，确保接头干净。（3） 采用二次清孔的工艺，在钢笼入槽、浇筑混凝土前再清一 次孔，钢笼就位、导管放好后，使用 Dg100 空气升液器，由起重机悬 吊入槽，空气压缩机输送压缩空气，以泥浆反循环法逐点吸除沉积在 槽底部的土碴淤泥。二次清孔有效地降低成槽后的泥浆比，提高混凝土浇筑的质量。5.8.2 结构自防水施工 结构自防水是整个工程的主体，也是决定防水成败的关键，根据以往的经验，如果自防水不好，结构在相当长一段270、时间内会产生不断变化和发展的渗漏，处理代价大，施工困难。 根据以往的经验，结构自防水的核心问题是裂缝问题，如果不发生裂缝，常规级配的 C30、S8 砼完全可以在地下水压力下保证抗渗。 即使局部由于砼不密实或夹有杂质造成渗漏点，也容易通过施工措施 封堵。结构裂缝根本原因是围护结构对内衬结构砼收缩的约束和砼结 构内部的各向不均匀性，砼收缩成因主要包括水化收缩和降温收缩。本工程采用 UEA、TMS 一类补偿收缩砼外加剂对减少结构裂缝 有关键性作用，作为配套措施，本工程从砼拌制到砼养护的全过程采 取一系列措施，以减少结构砼的收缩率：（1）商品砼生产 改造全自动拌楼的供料设备和控制软件，以保证 UEA、TMS一类外加剂掺加的准确、稳定。 至少制作三组不同配比的砼试样，经反复试验后确定最理想 的一种作为施工配比。 内衬、车站顶板和底板抗渗标号均S8，采用双掺（优质磨 细粉煤灰与粒化高炉矿渣微粉并掺）来减少水泥用量，且采用低水化 热水泥（水泥用量宜低于 280kg/m3，但水泥熟料与矿渣之和不小于300kg/m3），控制水胶片0.45。 夏季施工骨料堆场必须设置遮阳棚。（2）砼浇筑 对应于防水要求，结构砼浇筑时必须特别注意防止出现冷缝，同时必须保证砼的密实。 浇砼过程中必须严格注意浇砼流向，一般应每 3040CM 一层，同一层中沿一个方向浇筑，严