1、目录一、 编制依据。 2二、 工程概况。 2二、施工计划。 4三、施工工艺技术。 5四、施工安全保证措施。 13五、计算书。 24一、 编制依据（1）建筑施工模板安全技术规程（JGJ162-2008）（2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011（3）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；（4）混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002（2011版）；（5）建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；(6)危险性较大的分部分项工程安全管理办法（中华人民共和国住房和城乡建设部 建质200987号）（7）施工图（8）施工组织设计二、施工概况：本工程为辽2、阳晟宝龙广场B区工程，位于辽阳市文圣区东顺城路与东西大街交汇处东北角，地下车库为负一层，建筑面积为15702.78。本方案为该工程高支模专项施工方案，具体支模部位如下：1、1#楼南侧网点地下室标高-6.6m-0.1 m最大梁截面400mm*800mm对应位置板厚160mm，板跨6600mm*4200mm，梁板C30砼。基础底板为钢筋混凝土底板；1#楼东侧网点地下室标高-6.6m-0.1 m,W-A轴梁截面400mm*1200mm，w-2、w-3轴梁截面390mm*900mm，对应位置板厚160mm，板跨5900mm*4300mm，梁板C30砼。基础底板为钢筋混凝土底板；2、地下车库标高-6.63、m-2.10 m梁最大截面550mm*1000mm对应位置板厚250mm，板跨4200mm*4200mm，梁板C30砼。基础底板为钢筋混凝土底板。三、施工进度计划、材料与设备计划1、施工进度计划1#楼南面网点2011年8月30日开始-2011年9月15日完；1#楼东面网点2011年10月1日开始-2011年10月15日完；地下车库2011年10月1日开始-2011年11月1日完2、材料计划、设备计划材料、设备按计划提前7天到场。3、劳动力计划管理人员要持证上岗，架工、电工、电焊工要持证上岗。木工：45人；钢筋工：35人；混凝土工：15人；电工：10人电焊工：4人；架工：25人。四、施工工艺技术4、1、技术参数：（1）梁板支撑系统采用满堂红支撑系统，扣件连接杆件。模板采用12mm厚的胶合板；木方截面为40*70mm；支模钢管为483.5mm;对拉螺栓为12（2）模板的设计：梁模板：1）1#楼南侧网点梁模板：梁截面为400800mm；梁侧模、底模为12mm厚的胶合板；梁侧面为三根7040mm木方（垂直梁截面方向）；两侧面立木方为4070600mm。梁截面两根M12的对拉螺栓，距梁底及板下皮各200mm，垂直梁截面方向间距600mm。梁底为三根4070mm木方（顺梁跨方向）；梁底木方下用483.5mm钢管做横梁300mm，横梁两侧立杆为483.5mm钢管距离为900mm，顺梁跨方向间距9005、。在梁中增加一根483.5mm钢管支撑间距900mm与横梁连接,立杆步距为1.2m,梁的水平杆及扫地杆要纵横设置并与板支撑的水平杆连接，扫地杆距地面要不大于200mm.见下图：2）1#楼东侧网点梁模板：梁截面为4001200mm、390900mm梁侧模、底模为12mm厚的胶合板；梁侧面为五根7040mm木方（垂直梁截面方向）；两侧面立木方为4070400mm。梁截面两根M12的对拉螺栓，距梁底及板下皮各200mm，垂直梁截面方向间距400mm。梁底为四根4070mm木方（顺梁跨方向）；梁底木方下用483.5mm钢管做横梁300mm，横梁两侧立杆为483.5mm钢管距离为900mm，顺梁跨方向间6、距900mm。在梁中增加两根483.5mm钢管支撑间距900mm与横梁连接,立杆步距为1.2m,梁的水平杆及扫地杆要纵横设置并与板支撑的水平杆连接，扫地杆距地面要不大于200mm.见下图：3)底下车库：梁截面为5501000mm；立杆步距为1.5m；梁两侧立杆距离为900mm；其它同1#楼东侧网点。板模板：1）1#楼南网点板支模处钢筋混凝土板厚160mm，12mm厚的胶合板下为两根4070mm木方，间距不大于200mm；木方下设两根483.5mm钢管托梁900mm，托梁纵横支撑立杆间距为900mm；立杆步距为1.2m，水平杆及扫地杆要纵横设置并与梁立杆的水平杆连接，扫地杆距地面要不大于200m7、m.详见下图：2）1#楼东网点板支模，纵横立杆间距为900mm;其他做法同1#楼南网点。3）车库钢筋混凝土板厚250mm，立杆步距为1.5m，纵横间距900mm;其它同1#楼南网点板支模。梁板支撑系统要设剪刀撑，设置方式见下图2、施工流程：梁的轴线放线梁侧立杆、水平杆（先扫地杆）板支撑立杆、水平杆（先扫地杆）距梁底300mm处铺设安全网剪刀撑梁底横杆铺梁底侧模的次、主梁安装（合一面模板）板的主、次梁安装安装板的模板绑扎梁筋封侧模板绑扎板筋支撑系统及模板检查验收3、施工方法（1）施工准备1）施工前木工翻样应仔细查阅设计施工图，有关的设计变更、技术核定、图纸交底会议记录等，绘制好模板排列图，须经施8、工员复核签证，对操作班组认真进行交底。钢管扣件搭设的模板支撑系统，根据施工对象的荷载大小，支撑高度及使用要求，有项目经理部工程师负责按施工方案组织施工员及操作人员进行安全技术交底。2）操作人员必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗。3）对进入现场的钢管、扣件等配件进行验收。购置外径为48mm，壁厚为3.5mm的钢管，钢管必须符合低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）的规定；另外钢管及扣件还必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（GJ1302011）规定。否则不能使用。经验收合格的钢管、扣件按规格、种类，分类整齐堆放、堆稳，堆放地不得有积水。4）模板支撑系统的搭设区应设置安全警戒9、线。（2）施工技术、质量要求1）框架柱、墙混凝土先浇筑混凝土。模板支撑支在已浇注完的混凝土底板上。2）先放梁的轴线，再复核。模板安装前，根据轴线尺寸放出外边线，作为模板安装的依据。3）、安装模板前应检查预埋件、预留洞的位置尺寸规格数量及固定牢靠情况，注意与安装单位协调，封模板前保证墙内管线安装完毕。安装模板前应将模板内的垃圾杂物清除、冲洗浮灰。4）、模板必须做到定位准确，支撑牢固，模板平整、垂直，专人负责检查复核。跨度大于4米的梁板应按1/10003/1000跨长起拱。 5）、多层板模板使用之前应检查，平整度不合要求或有明显损坏的模板不得使用，每次安装之前，应首先对模板进行修整。6）、模板安装10、必须由木工翻样事先画出模板排列图，并按照规格编号，分别堆放和管理。 7）、模板正式安装就位时，模板之间上下左右必须对齐，相邻模板之间高低误差控制在2mm以内，模板拼缝严密。 8）、平台模板铺设时，应遵循“从四周向中间、先大面后小面”的原则，模板拼缝要刨直，缝宽要控制在2mm以内，夹板四条边与下部木方搁栅钉牢。模板拼缝过大，超过2mm时，使用双层胶带纸粘贴；孔洞用木楔填塞，并将表面刨平。9）根据模板设计及施工图排好支撑系统立杆的位置，先进行梁的立杆、扫地杆、水平杆的安装，再进行板的立杆、扫地杆、水平杆的安装。梁、板扫地杆、水平杆要相互连接。扫地杆距地面要小于200.拉线用U托控制好梁底、板底标高11、，用钢管扣件将其固定好。10）按上剪刀撑布置图搭设剪刀撑。满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的连续式剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。11）铺设梁底小横杆，小横杆间距要达到模板设计要求，与立杆用双扣件连接。12）铺设梁底根据设计要求确定木方根数及小面与模板接触。13）梁底安装完毕后，安装侧模当梁高大于等于800mm时，先合一面模板，待梁的钢筋绑扎验收合格后再合另一面模板。14）梁侧模安装完进行板模安装12、，在安装板模前要调整好U托的标高。然后按设计要求铺设主、次梁龙骨，再安装模板面板。接头处要平整严密。（3）模板工程的检查验收：严格按照“三检制”组织检查各道工序的施工质量。在班组长自查合格的基础上，通知项目部质检员进行复查，在项目部复查合格的基础上，再上报通知监理公司、现场工程师进行检查，经多方检查合格同意的情况下，才浇筑楼面砼。我项目部做到检查上道工序，保证本道工序，服务下道工序。真正做到严格控制工序质量，不合格的工序坚决不移交。模板安装完，要进行验收，只要检查梁板支撑体系是否达到设计要求；梁模板的几何尺寸、标高，轴线等。1）质量标准保证项目 模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性基本项13、目模板接缝不应漏浆。模板与混凝土接触表面清理干净并涂隔离剂，严格隔离剂污染钢筋与混凝土接槎处； 允许偏差项目A、模板施工时按照规范GB50204-2002（2011版）严格控制模板施工质量，现浇结构模板安装的允许偏差，应符合规范中的规定。模板安装的允许偏差（mm）项次项目允许偏差值（mm） 检查方法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁32标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础5尺量柱、墙、梁24每层垂直度32m托线板5相邻两板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直25m线尺8预埋铁件预埋管中心线位移2拉线、尺量9预留洞口中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸+14、5 -010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线6B、固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合上表的规定。五、施工安全保证措施1、组织措施：2、安全技术措施1）钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。支撑系统应自一端向另一端延伸，自下而上按步搭设，并逐层改变搭设方向。不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。2）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足15、模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。3）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm x3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 剪刀撑搭设与支撑系统同时搭设。4）当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定：A、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。B、当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差16、不得大于1m，立杆距边坡上方边缘不得小于0.5m。C、 立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。D、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5）泵送混凝土时，随浇、随捣、遂平整，混凝土不得堆积管段头。应避免装卸物料对模板支撑系统震动、冲击。6）操作层上荷载不许超过4.5kg/m2，不得在支完的平台上集中堆积模板、木方、钢筋、钢管等物件。7）在搭设过程中，要实行严格的监控，有专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。若发现有松动、倾斜、弯曲、不17、牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固处理方案。8）绑扎钢筋、浇注混凝土前，模板支撑系统必须通知项目经理部验收，自检合格后通知监理确认，合格后方可绑扎钢筋、浇注混凝土。浇注混凝土前重点检查、巡查的部位：支撑系统的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑是否符合要求；底座、支撑及水平杆件是否有松动、变形现象；9）在梁底300mm处搭设水平安全网。安全防护措施是否符合规范要求。10）在浇筑混凝土时，在安全员监督下，派木工进行检查，模板及支撑系统出现异常现象马上停止混凝土的浇注，组织人员加固处理，保证混凝土施工正常进行。11）模板拆除框架梁的不承重侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因18、拆模而受损坏，方可拆模，同时应依同条件养护的试件强度，根据跨度的不同而按下表（按设计强度的百分比）要求强度。拆模前必须进行拆模申报，经项目技术负责人签字同意，方可拆模。底模拆除表序号结构类型结构跨度（M）按设计强度百分率（%）1板2502梁28703承重结构81004悬臂梁2705悬臂板2100模板拆除的一般要点：a侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。b底模拆除，必须执行混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204)。作业班组必须进行拆摸申请经技术部门批准后方可拆除。c已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生19、的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。d拆除模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。e模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知，依照拆摸关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。梁板模板拆除a工艺流程拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除侧模板下调楼板支柱使模板下降分段分片拆除楼板模板木龙骨及支柱拆除梁底模板及支撑系统b拆除工艺施工要点：、拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑20、，以便作业。而后拆除梁侧模板上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧模板，使之与混凝土表面脱离。、下调支柱顶翼托螺杆后，轻撬模板下的龙骨，使龙骨与模板分离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块胶合板拆下时，或用人工托扶放于地上，或将支柱顶翼托螺杆在下调相当高度，以托住拆下的模板。严禁模板自由坠落于地面。、拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始.3、监控检测本项目采用扣件式钢管脚手架为支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：（1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安21、全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）日常检查，巡查的重点部位：1）杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载的现象。6)安全防护措施是否符合规范要求。7)支撑体系和各杆件是否有变形的现象。(3)在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施22、。(5)监测方案包括：1)监测项目：支架沉降、位移和变形。2)监测点布设：楼层部位按长边两条边轴线和中间轴线与各条短边轴线的交叉点为水平沉降监测点。每个外立面应布置2个支架水平位移观测点。必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。3)监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。高支模搭设允许偏差及预警值要求：项目允许偏差预警值检查工具立杆钢管弯曲3mL4m128mm经纬仪、水准仪4mL6.5m2012mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025mm经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3023、22mm经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内相对值H/4000.75H/400经纬仪、水准仪支撑沉降10mm5 mm经纬仪、水准仪发现超出预警值，马上疏散施工人员，待加固处理完毕方可再进行施工。4、应急预案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。（1）机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。组 长：项目常务副经理-尹治伟副组长：项目副经理-刘玉峰；项目副经理-郑定贵；组 员：现场技术总-工王云阶、工程师-王守东、安全员王继东、扬升、施工员宋士良、各施24、工班组长。（2）报警救援及联络人报警救援及其他联络电话：单位或姓名电话单位或姓名电话火警119组长：尹治伟详见项目通讯录公安110副组长：刘玉峰医疗120组员：郑定贵交通122组员：王继东（3）人员分工与职责1）项目常务副经理尹治伟：负责高支模应急救援全面工作。2）现场技术总工王云阶、工程师王守东：负责制定事故预防措施3）项目副经理刘玉峰：负责相关部门人员的应急救援工作职责。4）项目副经理郑定贵：负责安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。5）现场专职安全员王继东：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级25、汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。6）施工员宋士良、各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。（4）应急救援工作程序1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。4）项目部指定现场专职安全员李林青负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报26、告的真实性和时效性。（5）应急救援方法1）高空坠落应急救援方法：a、当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。b、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。c、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。d、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木27、板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2)模板、坍塌应急救援方法：a、工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。b、报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；c、急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；d、清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；e、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3)物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以28、后及时送医院治疗。a、止血：根据出血种类，采用加压包扎止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。b、对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。c、对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。d、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。4)预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固329、担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援六、计算书1、1#楼南网点梁的计算书梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=400mm， 梁截面高度 H=800mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径12mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面4070mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f=12N/mm2。 梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗30、弯强度f=12N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取15.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H31、 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.919.200=17.280kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 32、作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.217.28+1.403.60)0.80=20.621N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.201.20/6 = 19.20cm3； I = 80.001.201.201.20/12 = 11.52cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到33、 M = 0.100(1.2013.824+1.402.880)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18610001000/19200=9.666N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2013.824+1.42.880)0.300=3.712kN 截面抗剪强度计算值 T=33712.0/(2800.00012.000)=0.580N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI 34、v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67713.8243004/(1009000115200)=0.731mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.217.28+1.403.60)0.800.60/2=6.19kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.92035、kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=6.186kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.3m， 梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度12mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方4070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，36、弹性模量10000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.50=28.580kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.80+0.71.402.50=28.370kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采37、用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.300=6.120kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.800+0.400)/0.400=0.750kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.500)0.4000.300=0.300kN 考虑0.9的结构重要38、系数，均布荷载 q = 0.9(1.206.120+1.200.750)=7.420kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.300=0.378kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.201.20/6 = 7.20cm3； I = 30.001.201.201.20/12 = 4.32cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.556kN39、 N2=2.233kN N3=0.556kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.149mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03710001000/7200=5.139N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3927.0/(2300.00012.000)=0.386N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.149mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满40、足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.233/0.300=7.443kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.440.30 最大剪力 Q=0.60.3007.443=1.340kN 最大支座力 N=1.10.3007.443=2.456kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4； (1)木方抗弯41、强度计算 抗弯计算强度 f=0.067106/32666.7=2.05N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31340/(24070)=0.718N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.725kN/m 最大变形 v =0.6775.725300.04/(10010000.001143333.4)42、=0.027mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.019mm 最大支座力 Qmax=3.065kN 抗弯计算强度 f=0.048106/4248.0=11.32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.43、0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.653mm 最大支座力 Qmax=10.012kN 抗弯计算强度 f=0.736106/4248.0=173.16N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于44、205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.01kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.012kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 045、.91.200.1196.340=0.816kN N = 10.012+0.816=10.828kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.100=1.400m； 由长细比，为1400/16=87； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.679； 经计算得到=10828/(046、.679397)=40.114N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.9001.200； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=10.012+0.91.20.47、755+0.90.91.40.008/0.900=10.838kN 经计算得到=10838/(0.679397)+8000/4248=42.147N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、1#楼东网点梁的计算书梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=400mm， 梁截面高度 H=1200mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径12mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的木方截面7040mm， 梁模板截面侧面木方距离250mm。 梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f=12N/mm2。 梁48、侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f=12N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取149、5.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承50、受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.403.60)1.20=43.373N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.201.20/6 = 28.80cm3； I = 120.001.201.201.20/12 = 17.28cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 51、0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2031.104+1.404.320)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.27110001000/28800=9.412N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2031.104+1.44.320)0.250=6.506kN 截面抗剪强度计算值 T=36506.0/(21200.00012.000)=0.678N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足52、要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67731.1042504/(1009000172800)=0.529mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.403.60)1.200.40/2=8.68kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A53、=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=8.675kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.3m， 梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度12mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木54、方4070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.402.50=40.820kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.20+0.71.402.50=41.330kN/m2 由于永久荷载效应控制55、的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.300=9.180kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.200+0.400)/0.400=1.050kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 56、= (0.000+2.500)0.4000.300=0.300kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.359.180+1.351.050)=12.430kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.300=0.265kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.201.20/6 = 7.20cm3； I = 30.001.201.201.20/12 = 4.32cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：57、 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.932kN N2=3.372kN N3=0.932kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.222mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06210001000/7200=8.611N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31553.0/(2300.00012.000)=0.647N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠58、度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.222mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.372/0.300=11.240kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.240.30 最大剪力 Q=0.60.30011.240=2.023kN 最大支座力 N=1.10.30011.240=3.709kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.007.007.00/6 = 32.659、7cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.101106/32666.7=3.10N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32023/(24070)=1.084N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.525kN60、/m 最大变形 v =0.6778.525300.04/(10010000.001143333.4)=0.041mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.015mm 最大支座力 Qmax=2.459kN 抗弯计61、算强度 f=0.063106/4248.0=14.90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于383.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.270mm 最大支座力 Qmax=8.033kN 抗62、弯计算强度 f=0.590106/4248.0=138.93N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.03kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 63、横杆的最大支座反力 N1=8.033kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1196.340=0.918kN N = 8.033+0.918=8.950kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.100=1.400m； 由长细比，为1400/16=87； 轴心64、受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.679； 经计算得到=8950/(0.679397)=33.159N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.9001.265、00； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.033+0.91.20.755+0.90.91.40.008/0.900=8.961kN 经计算得到=8961/(0.679397)+8000/4248=35.191N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!3、车库梁计算书梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=550mm， 梁截面高度 H=1000mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径12mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的木方截面7040mm， 梁模板截面侧面木方距离250mm。 梁底模面板厚度h=166、2mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f=12N/mm2。 梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f=12N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资67、料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取15.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木68、方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.403.60)1.00=36.144N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.201.20/6 = 24.00cm3； I = 100.001.201.201.20/12 = 14.40cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截69、面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2025.920+1.403.600)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22610001000/24000=9.412N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2025.920+1.43.600)0.250=5.422kN 截面抗剪强度计算值 T=35422.0/(21000.00012.000)=0.678N/mm270、 截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67725.9202504/(1009000144000)=0.529mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.403.60)1.000.40/2=7.23kN 穿梁螺栓71、直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=7.229kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 梁截面 BD=550mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度12mm，剪切强度1.2N/m72、m2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方3070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.34kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.34)+1.402.50=34.508kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.0073、+0.71.402.50=34.850kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.300=7.650kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.300(21.000+0.550)/0.550=0.473kN/m (3)活荷载为施工荷载标准74、值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.500)0.5500.300=0.413kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.357.650+1.350.473)=9.869kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.413=0.364kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.201.20/6 = 7.20cm3； I = 30.001.201.201.20/12 = 4.32cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(k75、N) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.696kN N2=2.200kN N3=2.200kN N4=0.696kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.160mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03810001000/7200=5.278N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31112.0/(2300.00012.000)=0.463N/mm76、2 截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.160mm 面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.200/0.300=7.332kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.330.30 最大剪力 Q=0.60.3007.332=1.320kN 最大支座力 N=1.10.3007.332=2.419kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面77、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.007.007.00/6 = 24.50cm3； I = 3.007.007.007.00/12 = 85.75cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.066106/24500.0=2.69N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31320/(23070)=0.943N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木78、方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.460kN/m 最大变形 v =0.6775.460300.04/(10010000.00857500.0)=0.035mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最79、大变形 vmax=0.019mm 最大支座力 Qmax=2.613kN 抗弯计算强度 f=0.050106/4248.0=11.66N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于358.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax80、 最大变形 vmax=1.323mm 最大支座力 Qmax=8.536kN 抗弯计算强度 f=0.627106/4248.0=147.62N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.54kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑81、风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.536kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1034.500=0.565kN N = 8.536+0.565=9.100kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.08m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.82、500+20.080=1.660m； 由长细比，为1660/16=104； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.566； 经计算得到=9100/(0.566397)=40.435N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，083、.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.536+0.91.20.465+0.90.91.40.013/0.900=9.117kN 经计算得到=9117/(0.566397)+13000/4248=43.622N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!4、板计算书160mm厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.4m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=84、1.20m。 面板厚度12mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方8070mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管482.8mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.16+0.30)+1.402.50=8.685、79kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.16+0.71.402.50=7.634kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1600.900+0.3000.900)=3.496kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.900=3.645kN/m 面板的截面惯性矩I和截86、面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； I = 90.001.201.201.20/12 = 12.96cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.496+1.403.645)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.0387、710001000/21600=1.722N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.496+1.43.645)0.200=1.116kN 截面抗剪强度计算值 T=31116.0/(2900.00012.000)=0.155N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.4962004/(1009000129600)=0.03288、mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为900.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1600.900+0.3000.900)=3.496kN/m 面板的计算跨度 l = 200.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.203.4960.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13910001000/21600=89、6.455N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1600.200=0.803kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.803+1.200.060)=0.932kN/m 考虑090、.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.900=1.134kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.134+0.932)0.900=1.859kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.860/0.900=2.066kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.070.90 最大剪力 Q=0.60.9002.066=1.116kN 最大支座力 N=1.10.9002.066=2.046kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.007.00791、.00/6 = 65.33cm3； I = 8.007.007.007.00/12 = 228.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.167106/65333.3=2.56N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31116/(28070)=0.299N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除92、以跨度得到0.777kN/m 最大变形 v =0.6770.777900.04/(10010000.002286666.8)=0.151mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0800.9320.900 抗弯计算强度 f=0.627106/65333.3=9.60N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的93、计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.046kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.205kN 经过计算得到最大变形 V= 0.425mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I = 20.39cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.839106/1.05/849694、.0=94.05N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.425mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 95、= 0.1196.350=0.756kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1600.9000.900=3.253kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 3.827kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.9000.90096、=3.280kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.19kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细97、比，为1800/16=112； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到=9185/(0.503397)=45.941N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.9098、.91.40.0860.9001.200； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.23.827+0.91.43.280+0.90.91.40.013/0.900=8.742kN 经计算得到=8742/(0.503397)+13000/4248=46.713N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!250mm厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度12mm，剪切强度1.2N/99、mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方8070mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管482.8mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.25+0.30)+1.402.50=11.390kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.100、3524.000.25+0.71.402.50=10.550kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2500.900+0.3000.900)=5.326kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.900=3.645kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截101、面抵抗矩W分别为: W = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； I = 90.001.201.201.20/12 = 12.96cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.205.326+1.403.645)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04610001000/21600=2.128N/102、mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.205.326+1.43.645)0.200=1.379kN 截面抗剪强度计算值 T=31379.0/(2900.00012.000)=0.192N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.3262004/(1009000129600)=0.049mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满103、足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为900.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2500.900+0.3000.900)=5.326kN/m 面板的计算跨度 l = 200.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.205.3260.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14610001000/21600=6.780N/mm2 面板的抗弯强度验算 f 104、f,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2500.200=1.255kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.255+1.200.060)=1.420kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91105、.400.900=1.134kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.134+1.420)0.900=2.299kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.299/0.900=2.554kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.550.90 最大剪力 Q=0.60.9002.554=1.379kN 最大支座力 N=1.10.9002.554=2.529kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.007.007.00/6 = 65.33cm3； I = 8106、.007.007.007.00/12 = 228.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.207106/65333.3=3.17N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31379/(28070)=0.369N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.184kN/m 最大变形 v =107、0.6771.184900.04/(10010000.002286666.8)=0.230mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.4210.900 抗弯计算强度 f=0.659106/65333.3=10.09N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算108、。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.529kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 12.598kN 经过计算得到最大变形 V= 0.643mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I = 20.39cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.036106/1.05/8496.0=116.13N/mm2 顶托梁的抗弯计109、算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.643mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1034.500=0.465kN 110、钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2500.9000.900=5.083kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 5.211kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.9000.900=3.280kN 3.不考虑风荷载时,立杆111、的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.85kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=131； 轴心受压112、立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=10846/(0.391397)=69.765N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.211+0.91.43.280+0.90.91.40.020/0.900=10.412kN 经计算得到=10412/(0.391397)+20000/4248=71.642N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!