1、 高支模方案编制提纲主要编制依据： 混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB 502042002)建筑施工模板安全技术规范（JGJ 1622008） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1302001) 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1282000)2002版 木结构设计规范 (GB500052003) 钢结构设计规范 (GB500172003) 建筑施工安全检查标准（JGJ5999）粤建监字1998027号颁布广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法工程设计图及上级的有关文件及标准等。1. 工程概况1.1 基本说明工程名称龙归保障性住房项目标段五工程地点白云区广2、从公路西边,龙归镇政府东侧建设单位 设计单位 监理单位合同造价人民币 50000 万元建筑面积合同工期680日历天结构形式钢筋混凝土框架层 数 连体建筑C-4A、C-5A公寓33层,GJ-1商业综合体4层,GJ-3小学4层工程概况连体建筑C-4A(33F)、C-5A(33F)二个塔楼（H）及其裙楼公寓地下室1层，底板采用C30砼，抗渗等级为P6,标高为，板厚600mm。GJ-1商业综合体地下室3层，地面以上四层（H），底板和侧墙均采用C35砼，抗渗等级为P8，标高为，板1100mm。GJ-3小学(4F)无地下室，地面以上四层（H），承台及地梁面标高为。墙柱采用C30、C35、C40、C45、C3、50砼，梁板采用C25、C30、C35砼，楼梯及构造柱砼等级同梁板；钢筋采用、钢。地下室设筏型基础，地下室底板设有800-1000mm宽后浇带、U型变形缝、人防底板。1.2 支模层概况支模位置(轴线位置、楼层)楼板截面尺寸、面积板跨度、支模高度梁截面尺寸梁跨度、支模高度备注地下室顶板楼板板厚180mm最大跨度高度为6M200400600、300600、400800、5001200最大跨度为支模高度为6MC-4AC-5A栋二-三层楼板楼板板厚100150mm最大跨度高度为200400、200500、200600，200700，250600，250700，300700最大跨度为8.825 M支模高4、度为C-4AC-5A栋四层以上楼板楼板板厚100150mm最大跨度屋顶高度为四周支模高度为200400、200500、200600，200700，250600，250700，300700最大跨度支模高度为 混凝土的输送方法混凝土的浇筑输送有斗车运送，泵送（地泵或泵车），串桶、流槽或导管，吊斗（容量）等。不得采用使门式架产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序，采用泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。 现有运输条件及作业保护条件 周转料的运输机具，外脚手架搭设等。2. 模板设计2.1 模板系统用料说明及模板系统布置方案1） 各种构件用料名称、规格尺寸、用料质量要求等（包括用料的特5、性，如弹性模量、抗弯强度、抗剪强度，可按下表进行取值）。门式架MF1219门式架尺寸bh（mm）12191930杆件外径壁厚（mm）截面积A2惯性矩I4截面抵抗矩W3截面回转半径i门架每榀重量（kN）弹性模量E105N/mm2交叉支撑每副重量（kN）80mm80mm木枋弹性模量E9000N/mm2惯性矩I341333mm4截面模量W85333mm3抗弯强度设计值fw13N/mm2顺纹抗剪强度设计值fv280mm100mm木枋弹性模量E9000N/mm2惯性矩I6666667mm4截面模量W133333mm3抗弯强度设计值fw13N/mm2顺纹抗剪强度设计值fv248截面积A2惯性矩I4截面模量6、W3回转半径i每米质量/m弹性模量E105N/mm2抗拉、抗压、抗弯强度设计值f205N/mm2抗剪强度设计值fv125N/mm2483钢管截面积A2惯性矩I4截面模量W3回转半径i每米质量/m弹性模量E105N/mm2抗拉、抗压、抗弯强度设计值f205N/mm2抗剪强度设计值fv125N/mm22） 模板、支撑体系布置，把楼板、梁截面归类分述，包括龙骨、次龙骨、主龙骨、支撑的间距、控制使用的最大跨度等；特殊的模板支撑体系，如挑空、悬吊、桁架式支撑等应另作详细说明分析。门式架支模体系设计方案结构截面尺寸底模材料侧模材料及布置次龙骨布置主龙骨布置支撑体系布置1、楼板：180mm；层高：6m。187、mm厚建筑夹板8080mm木枋300mm，跨度900mm。8080mm木枋900mm，跨度900mm。立杆纵向间距900mm，横向间距900mm，纵横水平拉杆步距m；可调顶托伸出长度不大于200mm。2、楼板：100150mm；层高：。8080mm木枋200mm，跨度915mm。8080mm木枋915mm，跨度1220mm。纵向间距915mm，横向间距1220mm；用2个标准架1个1/2架搭设，可调底托伸出100mm，可调顶托伸出长度不大于150mm。1、梁：5001200mm；层高：6m。18mm厚建筑夹板18mm厚建筑夹板，20mm厚直边板压脚，龙骨采用8080mm木枋200，中部两道穿芯8、螺栓14500mm。8080mm木枋150mm，跨度900mm。483双钢管900mm，跨度900mm。立杆纵向间距900mm，横向间距900mm，纵横水平拉杆步距m；可调顶托伸出长度不大于200mm。2、梁：400800mm；层高：6m。18mm厚建筑夹板18mm厚建筑夹板，20mm厚直边板压脚，龙骨采用8080mm木枋2008080mm木枋200mm，跨度900mm。483双钢管900mm，跨度900mm。立杆纵向间距900mm，横向间距900mm，纵横水平拉杆步距1.5m；可调顶托伸出长度不大于200mm。3、梁：300700mm；层高：。18mm厚建筑夹板，20mm厚直边板压脚，龙骨采9、用8080mm木枋2008080mm木枋250mm，跨度1220mm。8080mm木枋1220mm，跨度915mm。纵向间距915mm；用2个标准架搭设，可调底托伸出100mm，可调顶托伸出长度不大于150mm。2.2 模板系统构造及安装的技术措施 1） 矩形截面的受力木枋应竖向放置。梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。2） 模板支撑体系用料质量要求 支撑用多功能门式脚手架配件，有交叉支撑、驳心、锁臂、可调支托以及钢管等，对折曲变形、严重锈蚀，配套不全的不能应用。 所有木板、木枋的规格尺寸应保证，腐烂、废烂、檐边、疤节、严重扭曲开裂的不能使用。3）满足于模板支撑系统防跑模变形刚度、稳定性10、（纵横水平拉杆、竖向剪刀撑、水平剪刀撑（钢管支撑需设置）、借助构件支顶等）要求的构造措施，模板支撑体系安装质量标准。4）支撑基础情况，模板安装与钢筋安装的程序（大截面的梁或其他无法用架空绑扎梁钢筋的特殊位置），楼板模板与梁模板的拼接（一般采用楼面模板盖梁侧模板），模板起拱，模板安装的质量标准等。门式架支撑体系：1） 模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。2） 柱、梁、楼板模板安装完成后必须先将柱砼浇筑完成后才进行钢筋绑扎安装，最后楼板砼浇筑。3） 搭设用的门架、杆件（构件）及配件应符合下列规定： 剪刀撑、水平杆件、连接杆和锁臂、扣件的11、设置应符合规范要求； 不配套的门架与配件不得混合使用于同一脚手架； 支架安装应自一端向另一端延伸，门架应逐层改变搭设方向，不得相对进行； 剪刀撑、横向斜撑水平杆件应紧随门架的安装及时设置； 连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁紧状态； 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。4） 一般采用楼面模板盖梁侧模板，且比梁侧模板凹入23mm。5） 有较大集中重或施工荷载的支点应选择在门式架支顶上，或另加支撑增强。6） 支撑宜采用先弹墨线后搭设的方法，保证沿在一直线上，且尽量保证上下层支顶立柱在同一平面位置上，上下支顶对正。7） 当门架支撑宽度为4跨及以上或5个间距及以上时，应在周边底层、顶层、中间12、每5列、5排在每门架立杆跟部设48通长水平加固杆，并应采用扣件与门架立杆扣牢。所有钢管纵横水平连杆端部均应与四周竖向混凝土结构箍（顶紧）牢，无处可顶时，应在水平拉杆的端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。水平连杆应设于门架立杆内侧，与支架同步搭设。8） 钢管剪刀撑应在建筑物支撑外侧及内间纵横设置，且不少于两道，剪刀撑宽度48m，角度在450600，以保证支撑的稳定性,与支架同步搭设。超大梁两侧各设一道连续的剪刀撑。当门架支撑高度超过8m时，应按建筑施工模板安全技术规范（JGJ 1622008）第条的规定执行，剪刀撑不应大于4个间距，并应采用扣件与门架立杆扣牢。9） 当门架使用可调支座时，调节螺杆伸13、出长度不得大于150mm。U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧。10） 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆，可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。11） 门式架立杆直径为42，钢管直径为48，纵横水平拉杆与门式架用扣件相互连接时，扣件的空隙应用铁片塞紧，防止扣件发生滑移。扣件螺栓拧紧扭力矩宜为4065N.m，并不得小于40N.m，交叉支撑应与立杆上的锁销锁牢，上下门架的组装连接必须设置连接棒及锁臂。12） 当露天门架支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须使用缆风绳，保证宽度方向的稳定。13） 钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接14、，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。14） 用钢管作为主龙骨时，钢管应对准可调顶托中部，特别是单钢管作为主龙骨时，应用铁丝将钢管固定在可调顶托中部，严禁钢管偏向可调顶托翼缘一侧。15） 门式支撑架搭完第一步架体后，应按下列要求检查并调其水平度与垂直度：项目允许偏差（mm）垂直度每步架h/1000及支架整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差支架整体L/600及50注：h-步距；H-支撑架高度；1-跨距；L-支撑架长度16） 本层支撑当直接支承在结构面上，非不得已支承在经夯实的地面时，除做好排水措施，设置扫地杆外，每15、根立杆底部应设置底座及垫板，垫木厚度不得小于50mm，宽度不小于200mm。17） 模板需按规范的要求扫脱模剂，模板的拼缝应严密不漏浆，模板安装要求和质量标准应符合混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB 502042002)的规定。如下表所示：项 目允许偏差(mm)轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸+4，-5层高垂直度8相邻两板表面高低差2表面平整度518） 跨度大于4m的梁、板结构的模板要设置 1/400 L起拱。19） 模板（高支撑）体系完成后由施工员组织班组、质量检查员参加有量化的验收，验收时间应在封盖梁、楼面底模板前。地下室全钢管支撑体系：（立杆间距不能大于1m1m）1） 模板及其16、支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。2） 一般采用楼面模板盖梁侧模板，且比梁侧模板凹入23mm。3） 有较大集中重或施工荷载的支点应选择在钢管支顶上，或另加支撑增强。钢管的初始弯曲率不得大于1/1000，其壁厚应按实际检查结果计算。4） 支撑宜采用先弹墨线后搭设的方法，保证沿在一直线上，且尽量保证上下层支顶立柱在同一平面位置上，上下支顶对正。5） 连接钢管立杆的构件必须处于锁紧状态。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。6） 连接杆加固杆、剪刀撑等加固件的搭设应符合下列规定： 加固杆、剪刀撑必须与钢管立杆、水平杆同步搭设； 水平加固杆17、应设于钢管立杆内侧，水平杆件应在同一步内连续设置；剪刀撑应设于钢管立杆外侧并连牢。7） 竖向、水平钢管剪刀撑应按建筑施工模板安全技术规范（JGJ 1622008）第条的规定执行。8） 加固件与钢管立杆采用扣件连接时应符合下列规定： 扣件规格应与所连钢管外径相匹配； 扣件螺栓拧紧扭力矩宜为4065N.m，并不得小于40N.m； 各杆件端头伸出扣件边缘长度不应小于100mm。9） 钢管立杆顶部应设可调支托U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，调节螺杆伸出长度不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。10） 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应18、按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每步距纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有钢管纵横水平连杆端部均应与四周竖向混凝土结构箍（顶紧）牢，无处可顶时，应在水平拉杆的端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。11） 钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm19、处进行固定。12） 当露天支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须加设抛撑或缆风绳，保证宽度方向的稳定。13） 当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得少于。14） 立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。15） 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。16） 本层支撑当直接支承在结构面上，非不得已支承在经夯实的地面时，除做好排水措施，设置扫地杆外，每根立杆底部应设置底座及20、垫板，垫木厚度不得小于50mm，宽度不小于200mm。17） 用钢管作为主龙骨时，钢管应对准可调顶托中部，特别是单钢管作为主龙骨时，应用铁丝将钢管固定在可调顶托中部，严禁钢管偏向可调顶托翼缘一侧。18） 模板需按规范的要求扫脱模剂，模板的拼缝应严密不漏浆，模板安装要求和质量标准应符合混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB 502042002)的规定。如下表所示：项 目允许偏差(mm)轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸+4，-5层高垂直度8相邻两板表面高低差2表面平整度519） 跨度大于4m的梁、板结构的模板要设置 1/400 L起拱。模板（高支撑）体系完成后由施工员组织班组、质量检查员参加21、有量化的验收，验收时间应在封盖梁、楼面底模板前。3. 后浇带模板构造和措施 后浇带模板安装和拆除要有专项的技术措施及要求。1）后浇带设在 地下室顶板1-7A-H 轴上，宽度 1 m。2）后浇带的梁位置施工缝采用细目钢丝网（快易收口网）设置，用12200的焊接钢筋网加强堵截，后浇带处要留出清扫生口板；板带位置施工缝与构件轴线垂直，平面要沿直，用细目钢丝网（木枋钉碎板、快易收口网）设置。3） 楼板钢筋安装以后，后浇带范围梁、板位置的钢筋保护层垫块（包括楼板面筋）应加密垫好，使钢筋保证在正确的位置上。4） 后浇带所在结构构件位置的梁、板支撑应有独立性，当楼板其他位置模板拆除时，后浇带的支撑应保留至后22、浇带浇筑的混凝土强度达到设计要求后才能拆除。4. 模板拆除 模板拆除时间和拆除顺序（特殊支撑应详尽说明）1） 模板拆除，侧模拆除应保证混凝土边角不受损坏方可进行；而水平模板及支撑则由单位工程负责人根据混凝土的强度试压报告，符合混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB 502042002)表规定后，向监理单位提出拆模申请，经审批同意后拆除。2） 下层楼板应具有承受上部荷载的承重能力，否则不能拆除该层楼板支撑，或采取合理措施增设支撑（架）。3） 预应力未建立前，如设计无具体说明，该预应力构件不能拆除支撑系统。4） 模板（高支撑）的拆除顺序为：搭设模板拆除的脚手架从梁中部开始向两端支点降下梁底支撑可调23、支托拆除梁底模板拆除梁两侧模板拆除楼板下支撑拆除楼板龙骨及模板拆除脚手架模板分类堆放整齐。5） 支撑架拆除前，应清理支撑架上的材料、工具和杂物；应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。6） 支撑架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关门架时方可拆除。5 模板安装、拆除的安全措施1） 高支模施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。高度大于等于6m的高支模必须在高支模全范围内设24、置一层安全操作平台。2） 混凝土浇筑时，应派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人同意后方可复工。3） 现场应明确高支模安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。施工现场安全责任人应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。4） 搭拆支架（或小圆钢管）必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。5） 搭拆支架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。6） 六级或六级以上大风和雨、雪、雾天应停止支25、架的搭拆及支架上的施工作业。7） 施工期间不得拆除：门式架的交叉支撑和水平杆件；剪刀撑、水平加固杆、扫地杆、封口杆；栏杆。8） 支架基础下有设备基础、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。9） 支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。10） 支架外侧严禁任意攀爬，外侧应有防护措施，以防坠物伤人。11） 施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。12） 雨天作业时必须采取可靠的防滑措施，对进行高处作业的高耸建筑物应事先设置避雷装置，遇有台风暴雨后应对支架设施逐一检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象应立即修理完善26、。13） 拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。14） 支架拆除要设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。15） 支架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及以下安全作业要求进行： 支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层进行，严禁上下同时作业； 同一层的构配件和加固件应按先上后下、先里后外的顺序进行； 在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结； 通常水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的门架（立杆）时方可拆除； 工人必须按规定使用安全防护用品；16） 模板上堆放材料要均匀，要符合27、构件的使用荷载，泵送混凝土出料应及时分摊到其他地方，临时料堆高度不得超过200mm。17） 模板（高支撑）安装须有稳固的脚手架防护，操作人员上落应走斜道或稳固的靠梯，高空作业无安全保护的要佩戴安全带。高度6m的高支撑必须设置水平操作平台。18） 模板（高支撑）安装过程应保证构件的稳定性，有措施防止模板（高支撑）的倾覆。19） 模板拆除时要搭设稳固的脚手架，不许有空隙、松动或探头脚手板；临边做好防护措施，与外脚手架之间拉设安全兜底网，下方设警戒线和监护人员。20） 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，各构配件严禁抛掷至地面；拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不28、得硬拉，严禁敲击。21） 使用电器和机具应符合施工现场临时用电安全技术规范、建筑机械使用安全技术规程的规定。6 模板支架体系的检查和验收1) 高支模工程的模板支架体系及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：基础完工后模板支架体系搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完1013m高度后；整体或分段达到设计高度后；设计要求预压的模板支架体系在预压过程中及预压加载完成后；遇六级大风或大暴雨后；停用超过一个月。2) 支架工程的验收应进行现场检查，检查应着重如下项目，并记入支架验收报告中：构配件和加固件要齐全，质量要合格，连接要牢固可靠；基础要平整坚实、底座要符合要求；立杆立柱的纵距、横距、步距、垂直度和水29、平度要符合要求；纵横剪刀撑和横向斜撑的设置和支架系统整体稳定性要符合要求；立杆与水平杆同一截面上相邻杆件的对接和搭接要符合规范要求；杆件的受力要在同一轴线上。3) 模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：承载杆件、加固杆件、连接杆、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求；场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆是否被车辆冲撞过；立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；扣件、连接件是否松动；是否超载。4) 模板支架体系验收时应具备下列文件：专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见；构配件的产品质量合格证、质量检验报告；高支模工程的施工记录及质量检验记录；30、模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录；模板支架体系的验收申请报告。5) 支架验收主要项目的允许偏差底座的沉降不大于10mm；支架搭设的垂直度与水平度偏差应符合下表：项目允许偏差（mm）垂直度每步架h/1000及支架整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差支架整体L/600及50注：h-步距；H-支撑架高度；1-跨距；L-支撑架长度立杆间距的允许偏差步距；20mm；横距50mm；纵距20mm；扣件螺栓拧紧扭力矩宜为4065N.m，且不应小于40N.m，不应大于65N.m；剪刀撑与地面角度在4560；7 模板支架体系的监测项目、测点布置和监测要求1) 监测项目：支架沉降、位移和变31、形，以及地基稳定性的沉降观测。2) 测点布置：根据支架规模确定，一般情况下每1015m应布设一个监测剖面，每个监测剖面应布设不少于2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点及3个地基稳定性沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。3) 监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。4) 混凝如浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果发现支架沉降、位移时，安全员应立即报告现场施工人员，现场施32、工人员查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工人员要及时通知现场作业人员撤出危险范围。8 模板安装示意图8.1 支撑平面布置图 可取其中一个标准单元来表示门架的间距，楼板龙骨、主龙骨布置示意等，图上应注明主要尺寸。6788.2 模板安装剖面、侧立面和细部构造大样图 把梁、板截面按模板选用材料、布置的不同加以分类，所要求的 (龙骨、主次龙骨、支撑等)规格尺寸、接头方法、间距及剪刀撑设置等均应注以尺寸及文字详细说明。9. 模板支撑系统计算书9.1 楼板模板、龙骨、主龙骨验算；混凝土梁下龙骨、主次龙骨验算。9.2 支撑稳定承载力验算。 7899.3 其他特殊构造的构件验算。33、有关安全、防火、质量管理、文明施工，本方案未详之处，应执行公司和上级标准、规定。附图：1、梁板支模剖面图 2、负一层支模平面图 3、首层、二层支撑平面图附件：高支模梁、板模板支撑体系计算书示例：一、楼板模板扣件钢管高支撑计算书（楼板板厚180mm）1 计算参数计算的支模高度为6米。楼板厚度180mm搭设尺寸为：立杆纵向间距900mm，横向间距900mm，纵横水平拉杆步距1.5m；可调顶托伸出长度不大于200mm。板底模板厚度18mm；板底方木（次龙骨）截面宽度80mm，高度80mm，方木距离300mm。主龙骨采用8080mm方木，间距900mm。2 模板计算2.1 荷载计算当计算模板及直接支承34、模板的次龙骨，对均布荷载取2.5 kN/m2，另应以集中荷载2.5 kN再行验算；比较两者所得的弯矩值后，按其中较大者集中荷载2.5 kN进行验算。荷载单位标准值kN/m2分项系数设计值kN/m21、模板自重kN/m22、新浇砼自重24kN/m33、钢筋自重kN/m30.270.33静荷载q施工荷载FkN2.2 板底木模板强度验算取1m宽楼板按两跨等跨连续梁计算板模板的截面抵抗矩板模板的截面惯性矩木材弹性模量E=9000 N/mm2M1=K均qL20.32=-0.1054kNm （K均=-0.125）M均=K均qL20.32=-0.066kNm （K均=-0.125）M集=K集0.3=-kNm35、 （K集=-0.188）木模板弯矩M=M均+M集-kNm M1=K均qL226kNm，取M计算，=0.303106104)=N/mm213 N/mm2 满足要求!2.3 板底木模板剪应力验算木材顺纹抗剪强度fv(MPa)1.4 N/mm2V均=K集0.3=kN （K均=0.625）V集=K集3.5=2.408kN （K均=0.688）VmaxV均+V集kNA181000=18000mm23Vmax/2A350818000=0.29N/mm21.4 N/mm2 满足要求!2.4 板底木模板挠度验算按规范要求，刚度验算只考虑静载标准值=K均qkL4/100EI3004(1009000486000)36、 （K均=0.521）=47mm180/180=1mm 满足要求!3 次龙骨计算3.1 荷载计算将静荷载化为线荷载设计值Q=0.3=kN/m，Q1(2.5)0.3kN/m，标准值Qk0.3kN/m3.2 强度验算次龙骨支承在主龙骨上，跨度L=900mm，按单跨简支梁进行计算。木枋的截面抵抗矩木枋的截面惯性矩M11/8Q1L2=1.410.9002/8=0.14kNmM均1/8QL2=80.9002/8=kNmM集1/40.900/4=kNmM= M均M集= kNm M1=0.14kNm，所以取M计算。跨中=M/W=0.8810685333=10.31 N/mm213 N/mm2 满足要求!3.37、3 剪应力验算V均=QL/2=00/2=0.79kNV集=VmaxV均+V集kNA=8080=6400mm23Vmax/2A2540/6400=0.6N/mm21.4 N/mm2 满足要求!3.4 挠度验算=5QkL4/(384EI)=59004/(38490003413333)=0.41mm900/300=3.00mm 满足要求!4 支顶主龙骨木枋验算4.1 荷载计算静荷载设计值q=0.3(次龙骨间距)00(次龙骨跨度)=kN静荷载标准值qk=0.3(次龙骨间距)00(次龙骨跨度)=kN施工荷载f=0.3(次龙骨间距)00(次龙骨跨度)=0.57kN式中1.5为：计算直接支承小楞结构构件时，38、均布活荷载取1.5 kN/m2次龙骨作用在主龙骨上的集中荷载设计值F=kN4.2 强度验算本例中作用在主龙骨上有集中力有n4个，其中两个集中力直接作用在支座上，故n=2个，跨度L=900mm，按单跨简支梁进行计算。a=0mm，b=300mm当n为奇数时：M集（n2+1）FL/8n当n为偶数时：M集nFL/8本例n2为偶数：M集2/8= kNm跨中=M/W106213 N/mm2 满足要求!4.3 剪应力验算V集=F5/2=5/2=kNA=8080=6400mm23V集/2A5390/6400=N/mm21.4 N/mm2 满足要求!4.4 挠度验算静荷载标准值F=kN 当n为奇数时：max（539、n4+2n2+1）FL3/384n3EI当n为偶数时：max（5n2+2）FL3/384nEI本例n2为偶数：max（522+2）13209003/384/8/9000/3413333 =mm900/300=3mm 满足要求!5 支承主龙骨的支顶验算5.1 荷载计算NQK =Fn(主龙骨上有集中力个数)=2=kN钢管重量0.0384kN/m立杆重量60.0384 N水平拉杆5层拉杆重量50.0384 N扣件单位重量14.60N/个扣件重量514.60 73 N支架重量NGK立杆重量水平拉杆重量+扣件重 NGK+NQK 5158 N5.2 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴40、心压力设计值； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i A 立杆净截面面积 (cm2W 立杆净截面抵抗矩(cm3 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 2；l0 计算长度 (m)； l0 = (h+2a)=1.5+20.2ml0/i190015.8120；查表得：0.353h立杆的步距（m）；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a ； =51580.353489 N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!6立杆底地基承载力验算 立杆底部为C30混凝土楼面。PN/A=5158/(200200)=0.13 N/mm2Fl5160N 满足要求！二、楼板模板门式41、脚手架支撑计算书（楼板板厚150mm）1 计算参数计算的支模高度为米。楼板厚度150mm门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = ，门架的高度 h0= ，步距，跨距 l = 。门架 h1 = ，h2 = ，b1 = 。门架立杆采用钢管，立杆加强杆采用钢管。每榀门架之间的距离，板底方木距离200mm。板底模板厚度18mm板底方木（次龙骨）截面宽度80mm，高度80mm。主龙骨采用8080mm方木。2 模板计算2.1 荷载计算当计算模板及直接支承模板的次龙骨，对均布荷载取2.5 kN/m2，另应以集中荷载2.5 kN再行验算；比较两者所得的弯矩值后，按其中较大者集42、中荷载2.5 kN进行验算。荷载单位标准值kN/m2分项系数设计值kN/m21、模板自重kN/m22、新浇砼自重24kN/m33、钢筋自重kN/m330.27静荷载q施工荷载FkN2.2 板底木模板强度验算取1m宽楼板按两跨等跨连续梁计算板模板的截面抵抗矩板模板的截面惯性矩木材弹性模量E=9000 N/mm2M1=K均qL20.20242kNm （K均=-0.125）M均=K均qL20.20225kNm （K均=-0.125）M集=K集0.20=-0.132kNm （K集=-0.188）木模板弯矩M=M均+M集57kNm M1=K均qL242kNm，取M计算，=57106104)=N/mm2143、3 N/mm2 满足要求!2.3 板底木模板剪应力验算木材顺纹抗剪强度fv(MPa)1.4 N/mm2V均=K集0.20=kN （K均=0.625）V集=K集3.5=2.408kN （K均=0.688）VmaxV均+V集A181000=18000mm23Vmax/2A302821.4 N/mm2 满足要求!2.4 板底木模板挠度验算按规范要求，刚度验算只考虑静载标准值=K均qkL4/100EI4.132004(1009000486000) （K均=0.521）=mm200/200=1mm 满足要求!3 次龙骨计算3.1 荷载计算将静荷载化为线荷载设计值Q=，Q12.5)0.21.69kN/m，44、标准值Qk0.20.83 kN/m3.2 强度验算次龙骨支承在主龙骨上，跨度L=915mm，按单跨简支梁进行计算。木枋的截面抵抗矩木枋的截面惯性矩M11/8Q1L22mM均1/8QL22mM集1/4mM= M均M集=0.9 kNm M1m，所以取M计算。跨中=M/W10685333=10.55 N/mm213 N/mm2 满足要求!3.3 剪应力验算V均V集=VmaxV均+V集A=8080=6400mm23Vmax/2A2200/6400=0.52 N/mm21.4 N/mm2 满足要求!3.4 挠度验算=5QkL4/(384EI)=59154/(38490003413333)=915/20045、= 满足要求!4 支顶主龙骨木枋验算4.1 荷载计算0.20(次龙骨间距)静荷载标准值qk0.20(次龙骨间距)施工荷载f=0.20(次龙骨间距)式中1.5为：计算直接支承小楞结构构件时，均布活荷载取1.5 kN/m24.2 强度验算本例中作用在主龙骨上有集中力有n7个，其中两个集中力直接作用在支座上，故n=5个，跨度L=1220mm，按单跨简支梁进行计算。a=10mm，b=200mm当n为奇数时：M集（n2+1）FL/8n当n为偶数时：M集nFL/8本例n5为奇数：M集（25+1）1.22/8/5=1.03 kNm跨中=M/W=106213 N/mm2 满足要求!4.3 剪应力验算V集=FA46、=8080=6400mm23V集/2A21.4 N/mm2 满足要求!4.4 挠度验算静荷载标准值F=kN 当n为奇数时：max（5n4+2n2+1）FL3/384n3EI当n为偶数时：max（5n2+2）FL3/384nEI本例n5为偶数：max（5n4+2n2+1）FL3/384n3EImax（554+252+1）76012203/384/53/9000/3413333 =1220/200= 满足要求!5 支承主龙骨的支顶验算5.1 荷载计算一榀门架两端点力：F5=6.45kN，主龙骨传递荷载为NQ 5.2 立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 GH + NQ其中 NG 每47、米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.343kN/m；NQ 主龙骨传递荷载，NQ = kN；H 脚手架的搭设高度，H = m。+=kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = kN；Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，= 0.337；k 调整系数，k=1.13；i 门架立杆的换算截面回转半径，i=；I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=4；h0 门架的高度，h0=；I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=4；A1 门架立杆的净截面面积，A1=2；h1 门架48、加强杆的高度，h1=；I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=4；A 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=2；f 2。经计算得到，Nd立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求!6立杆底地基承载力验算 立杆底部为C35混凝土楼面。PN/A=15040/(200200)=0.376N/mm2Fl15040N 满足要求！四、梁模板门式脚手架支撑计算书（板厚180mm，5001200的梁）1 计算参数计算的脚手架搭设高度为6米。搭设尺寸为：立杆纵向间距900mm，横向间距900mm，纵横水平拉杆步距1.5m；可调顶托伸出长度不大于200mm。次龙骨8080mm木枋150mm，跨度900mm。主龙骨483双钢49、管900mm，跨度900mm。2 模板计算2.1 荷载计算线荷载方向与梁纵向平行。荷载单位标准值kN/m分项系数设计值kN/m1、模板自重kN/m22、新浇砼自重24kN/m33、钢筋自重kN/m3静荷载q振捣混凝土荷载F2kN/m212.2 梁底木模板强度验算按三跨等跨连续梁计算板模板的截面抵抗矩板模板的截面惯性矩木材弹性模量E=9000 N/mm22，当木枋在露天环境下、承受施工荷载的使用条件下，其强度设计值可连乘以1.2和0.9的调整系数。M =KqL20.152=-0.045kNm （K =-0.1）=0.04510616200213 N/mm2 满足要求!2.3 板底木模板剪应力验算50、木材顺纹抗剪强度fv(Mpa)1.4 N/mm20.15=1.79kN （K=0.6）A18300=5400mm23Vmax/2A179021.4 N/mm2 满足要求!2.4 板底木模板挠度验算按规范要求，刚度验算只考虑静载标准值=K均qkL4/100EI1504(1009000145800) （K均=0.677）=150/150=1mm 满足要求!3 次龙骨计算3.1 荷载计算3.1.1 梁侧板竖枋传递的集中力F荷载单位标准值kN/m2分项系数设计值kN/m21、模板自重kN/m22、新浇砼自重24kN/m33、钢筋自重kN/m30.33静荷载4.89施工荷载kN/m2梁侧板竖枋传递的集中51、力F设计值(2.1)0.151520.55kN(验算强度)；标准值Fk0.1520.34kN (验算挠度)3.1.2 2、梁底板传递的均布荷载Q(垂直于梁纵向)荷载单位标准值kN/m分项系数设计值kN/m1、梁模板自重kN/m20.15（0.5+）0.332、新浇砼自重24kN/m3240.15=3、钢筋自重kN/m30.151.2=0.270.33静荷载施工荷载2kN/m20.30.423.2 强度验算次龙骨支承在主龙骨上，跨度L=900mm，a200mm按单跨简支梁进行计算。木枋的截面抵抗矩木枋的截面惯性矩M= QbL(2b/L)8+Fa = 0.5(20.5/)8+0.550.2kNm跨52、中=M/W=10685333=N/mm213 N/mm2 满足要求!3.3 剪应力验算VmaxF+Qb/20.55+0.5/2kNA=8080=6400mm23Vmax/2A2255/6400=0.53N/mm21.4 N/mm2 满足要求!3.4 挠度验算Q=(5qkL4)/(384EI)-(qka2)(3L2-2a2)/(48EI)=59004/(38490003413333)-(2002)(39002-22002)/(4890003413333)=mmFFka（3L2-4a2）/（24EI）=340200(39002-42002)/(2490003413333)=0.21mm=QFmm953、00/150=6mm 满足要求!4 支顶主龙骨木枋验算4.1 荷载计算次龙骨作用在主龙骨上的集中荷载设计为次龙骨支座反力即，F= Fk+Qkb/20.52+kN(验算强度)；FFk+Qkb/20.34+0.5/21.67kN (验算挠度)4.2 强度验算作用在主龙骨上有集中力有5个，跨度L=900mm，按单跨简支梁进行计算。a=75mm，b=150mmM集1/4FL+Fa=0.900/475=0.68kNm跨中=M/W=1061032=N/mm2205N/mm2 满足要求!4.3 剪应力验算V集=F5/2=5/2=kNA=103=4240mm23V集/2A5650/4240=2N/mm212554、N/mm2 满足要求!4.4 挠度验算1=FkL3/（48EI）=16709003/(4890003413333) =0.83mm2=Fka(3L2-4a2)/(24EI)=167080(39002-4802)/(2490003413333)=0.44mmmax120.830.44=mm900/150=6mm 满足要求!5 支承主龙骨的支顶验算5.1 荷载计算NQK =F钢管重量0.0384kN/m立杆重量60.0384 230.4 N水平拉杆5层拉杆重量50.0384 403.2 N扣件单位重量14.60N/个扣件重量514.60 73 N支架重量NGK立杆重量水平拉杆重量+扣件重 706.55、6 NGK+NQK 12148 N5.2 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i A 立杆净截面面积 (cm2W 立杆净截面抵抗矩(cm3 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 2；l0 计算长度 (m)； l0 = (h+2a)=1.5+20.2ml0/i190015.8120；查表得：h立杆的步距（m）；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a ； =12148489 N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!6立杆底地基承载力验算 立杆底部为C30混凝土楼面。PN/A=1214856、/(200200)=0.3 N/mm2Fl12148N 满足要求！五、梁模板门式脚手架支撑计算书（板厚180mm，400800的梁）1 计算参数计算的脚手架搭设高度为6米。搭设尺寸为：立杆纵向间距900mm，横向间距900mm，纵横水平拉杆步距1.5m；可调顶托伸出长度不大于200mm。次龙骨8080mm木枋200mm，跨度900mm。主龙骨483双钢管900mm，跨度900mm。2 模板计算2.1 荷载计算线荷载方向与梁纵向平行。荷载单位标准值kN/m分项系数设计值kN/m1、模板自重kN/m2252、新浇砼自重24kN/m33、钢筋自重kN/m30.48静荷载q振捣混凝土荷载F2kN/m257、2.2 梁底木模板强度验算按三跨等跨连续梁计算板模板的截面抵抗矩板模板的截面惯性矩木材弹性模量E=9000 N/mm22，当木枋在露天环境下、承受施工荷载的使用条件下，其强度设计值可连乘以1.2和0.9的调整系数。M =KqL20.224kNm （K =-0.1）=4106162003N/mm213 N/mm2 满足要求!2.3 板底木模板剪应力验算木材顺纹抗剪强度fv(Mpa)1.4 N/mm20.2=1.33kN （K=0.6）A18300=5400mm23Vmax/2A13305400=0.37N/mm21.4 N/mm2 满足要求!2.4 板底木模板挠度验算按规范要求，刚度验算只考虑静58、载标准值=K均qkL4/100EI2004(1009000145800) （K均=0.677）68mm200/200=1mm 满足要求!3 次龙骨计算3.1 荷载计算3.1.1 梁侧板竖枋传递的集中力F荷载单位标准值kN/m2分项系数设计值kN/m21、模板自重kN/m22、新浇砼自重24kN/m33、钢筋自重kN/m3静荷载施工荷载kN/m2梁侧板竖枋传递的集中力F设计值(5.882.1)0.220.720.920.44kN (验算挠度)3.1.2 2、梁底板传递的均布荷载Q(垂直于梁纵向)荷载单位标准值kN/m分项系数设计值kN/m1、梁模板自重kN/m20.2（0.4+）0.30.67159、2、新浇砼自重24kN/m3240.2=3、钢筋自重kN/m30.2=0.240.29静荷载施工荷载2kN/m20.40.563.2 强度验算次龙骨支承在主龙骨上，跨度L=900mm，a250mm按单跨简支梁进行计算。木枋的截面抵抗矩木枋的截面惯性矩M= QbL(2b/L)8+Fa = 0.4(20.4/0.9)650.57kNm跨中=M/W=0.5710685333=N/mm213 N/mm2 满足要求!3.3 剪应力验算VmaxF+Qb/20.72+6.260.4/2kNA=8080=6400mm23Vmax/2A1970/6400=0.46N/mm21.4 N/mm2 满足要求!3.4 60、挠度验算Q=(5qkL4)/(384EI)-(qka2)(3L2-2a2)/(48EI)=54.759004/(38490003413333)-(4.752502)(39002-22502)/(4890003413333)=mmFFka（3L2-4a2）/（24EI）=440250(39002-42502)/(2490003413333)=0.33mm=QFmm900/200=mm 满足要求!4 支顶主龙骨木枋验算4.1 荷载计算次龙骨作用在主龙骨上的集中荷载设计为次龙骨支座反力即，F= Fk+Qk60.42+0.72kN(验算强度)；FFk+Qkb/20.44+0.4/2kN (验算挠度)461、.2 强度验算作用在主龙骨上有集中力有4个，跨度L=900mm，按单跨简支梁进行计算。a=50mm，b=200mmM集1/4FL+Fa=0.900/45=0.54kNm跨中=M/W=0.541061032=N/mm2205N/mm2 满足要求!4.3 剪应力验算V集=F5/2=4/2=kN103=4240mm23V集/2A3940/4240=N/mm2125N/mm2 满足要求!4.4 挠度验算1=FkL3/（48EI）=13909003/(4890003413333) =0.69mm2=Fka(3L2-4a2)/(24EI)=139050(39002-4502)/(249000341333362、)=0.23mmmax120.690.23=mm900/200=mm 满足要求!5 支承主龙骨的支顶验算5.1 荷载计算NQK =Fn(主龙骨上有集中力个数)=4钢管重量0.0384kN/m立杆重量60.0384 230.4 N水平拉杆5层拉杆重量50.0384 403.2 N扣件单位重量14.60N/个扣件重量514.60 73 N支架重量NGK立杆重量水平拉杆重量+扣件重 706.6 NGK+NQK 12148 N5.2 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i A 立杆净截面面积 (cm2W 立杆净截63、面抵抗矩(cm3 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 2；l0 计算长度 (m)； l0 = (h+2a)=1.5+20.2ml0/i190015.8120；查表得：h立杆的步距（m）；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a ； =12148489 70.37 N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!6立杆底地基承载力验算 立杆底部为C30混凝土楼面。PN/A=12148/(200200)=0.3 N/mm2Fl12148N 满足要求！六、梁模板门式脚手架支撑计算书（板厚150mm，300700的梁）1 计算参数计算的脚手架搭设高度为米，门架型号采用MF1219，钢材64、采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = ，门架的高度 h0 = ，步距，跨距 l = 。门架 h1 = ，h2 = ，b1 = 。门架立杆采用钢管，立杆加强杆采用钢管。每榀门架之间的距离，梁底方木距离250mm。梁底方木截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用8080mm方木。2 模板计算2.1 荷载计算线荷载方向与梁纵向平行。荷载单位标准值kN/m分项系数设计值kN/m1、模板自重kN/m22、新浇砼自重24kN/m33、钢筋自重kN/m3静荷载q振捣混凝土荷载F2kN/m22.2 梁底木模板强度验算按三跨等跨连续梁计算板模板的截面抵抗矩板模板的截面惯性矩木材弹性模量E=9000 N65、/mm22，当木枋在露天环境下、承受施工荷载的使用条件下，其强度设计值可连乘以1.2和0.9的调整系数。M =KqL20.2526kNm （K =-0.1）=610616200=2.84N/mm213 N/mm2 满足要求!2.3 板底木模板剪应力验算木材顺纹抗剪强度fv(Mpa)1.4 N/mm20.25=1.11kN （K=0.6）A18300=5400mm23Vmax/2A11105400=0.31N/mm21.4 N/mm2 满足要求!2.4 板底木模板挠度验算按规范要求，刚度验算只考虑静载标准值=K均qkL4/100EI2504(1009000145800) （K均=0.677）=066、.11mm250/250=1mm 满足要求!3 次龙骨计算3.1 荷载计算3.1.1 梁侧板竖枋传递的集中力F荷载单位标准值kN/m2分项系数设计值kN/m21、模板自重kN/m22、新浇砼自重24kN/m33、钢筋自重kN/m30.230.28静荷载4.13施工荷载kN/m2梁侧板竖枋传递的集中力F设计值(2.1)0.2520.81kN(验算强度)；标准值Fk0.2520.47kN (验算挠度)3.1.2 2、梁底板传递的均布荷载Q(垂直于梁纵向)荷载单位标准值kN/m分项系数设计值kN/m1、梁模板自重kN/m20.25（0.3+1.4）152、新浇砼自重24kN/m3240.25=4.267、5.043、钢筋自重kN/m30.2561静荷载5.17施工荷载2kN/m20.593.2 强度验算次龙骨支承在主龙骨上，跨度L=1220mm，a460mm按单跨简支梁进行计算。木枋的截面抵抗矩木枋的截面惯性矩M= QbL(2b/L)8+Fa = 6.790.3(20.3/1.22)8+0.810.46kNm跨中=M/W=10685333=N/mm213 N/mm2 满足要求!3.3 剪应力验算VmaxF+Qb/20.81+6.790.3/2kNA=8080=6400mm23Vmax/2A1830/6400=0.43N/mm21.4 N/mm2 满足要求!3.4 挠度验算Q=(5qkL4)/(68、384EI)-(qka2)(3L2-2a2)/(48EI)=512204/(38490003413333)-(4602)(312202-24602)/(4890003413333)=mmFFka（3L2-4a2）/（24EI）=470460(312202-44602)/(2490003413333)=mm=QF1220/250= 满足要求!4 支顶主龙骨木枋验算4.1 荷载计算次龙骨作用在主龙骨上的集中荷载设计为次龙骨支座反力即，F= Fk+Qkb/26.790.32+0.81kN(验算强度)；FFk+Qkb/20.47+5.170.3/21.25kN (验算挠度)4.2 强度验算作用在主龙骨69、上有集中力有3个，跨度L=915mm，按单跨简支梁进行计算。a=207.5mm，b=250mmM集1/4FL+Fa=0.915/40.207=0. 8kNm跨中=M/W=0. 810685333=N/mm213 N/mm2 满足要求!4.3 剪应力验算V集=F3/2=3/2=kNA=8080=6400mm23V集/2A2750/6400=0.64N/mm21.4 N/mm2 满足要求!4.4 挠度验算1=FkL3/（48EI）=12509153/(489000=0.65mm2=Fka(3L2-4a2)/(24EI)=1250(39152-42)/(2490003413333)73727992870、000=0.87mmmax120.650.87=mm915/250=mm 满足要求!5 支承主龙骨的支顶验算5.1 荷载计算一榀门架两端点力：Fn(主龙骨上有集中力个数)=3=kN，主龙骨传递荷载为NQ =2=1kN5.2 立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 GH + NQ其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.343kN/m；NQ 主龙骨传递荷载，NQ =1kN；H 脚手架的搭设高度，H = m。+1=kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = kN；Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载71、力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，= 0.337；k 调整系数，k=1.13；i 门架立杆的换算截面回转半径，i=；I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=4；h0 门架的高度，h0=；I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=4；A1 门架立杆的净截面面积，A1=2；h1 门架加强杆的高度，h1=；I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=4；A 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=2；f 2。经计算得到，Nd立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求!11立杆底地基承载力验算 立杆底部为C35混凝土楼面。PN/A=13120/(200200)=0.33N/mm2Fl13120N 满足要求！