1、第一章 加固描述第一节 加固区域概况1、由于本工程地下室施工场地狭小，现场周边场地无法满足钢结构施工要求，为解满足钢结构堆放需要，拟对地下室顶板进行加固，以便于堆放钢结构构件并行走80t汽车吊、3080t的构件运输车（含构件重量）。2、地下室原建筑和结构设计概况：（1）、地下一层加固区域内建筑功能：停车场、设备用房、储物间、更衣室、休息室。（2）、地下一层加固区域内原设计概况：大梁截面尺寸为：2200850mm，主要梁截面为1560700mm、700600mm、700800mm；主要柱截面尺寸为：700700mm； 板厚200。3、本地下室主要加固区域如下：717AD1轴区域，加固面积58522、.6m2。该加固区域分为两类：无梁板区域、梁板加大加厚区域，具体如下图所示：第二节 现场布置情况 现场加固布置考虑材料摆放、道路选择、重车路线、重车停放点等，如后附图。第三节 地下室顶板加固方案荷载取值构件卸车区加固验算：取最不利时的荷载：构件卸车时楼板承受80t汽车吊自重（G1=56t）及所吊构件重量，此处按最重节点考虑（G2=65t）。此工况分析图如下，汽车吊支腿下方垫2.0m2.0m枕木，枕木下垫钢板。如下： a、荷载分析最不利工况下，汽车吊每个支腿受力F1m= （G11+ G12）/4=（57+65）10000/4=302.5kN可近似简化为均布荷载：F1m/A=302.5/2m2m=3、75.63 kN/m2。 施工荷载77.63kN/m2;合计78kN/m2，地下室加固以本荷载为准进行加固。第四节 加固设计 因综合考虑地下室工程的建筑功能、结构承载力及水电、通风、空调等不受影响。因此我项目部委托设计院进行加固设计，设计主要体现载两方面的修改：1、无梁板区域 （1）、取消梁，板厚修改为500, （2）、底筋改为25200,面筋20125,面筋柱头处4.24.2m范围内加密至25200。(3)、柱顶设置抗冲切钢板构架，Q345钢，共4块163504000钢板居中布置。 柱头构造 板配筋图2、梁板区域（1）、板厚度修改为250厚，底面筋为双向12100.（2）、部分梁配筋加大。34、柱增加情况 说明：1、图中JZ、JZ1、JZ2为增加柱子； 2、JZ（500500）自底板面起柱至首层面； 3、JZ1（500500）、JZ2（650650）自负一层起柱； 4、L1（5001200），梁底平板底，梁面反700。第二章 方案可行性分析原加固方案：1、加固采用型钢柱及脚手架进行，由地下室底板逐层进行加固；2、加固方案需在每层梁板模板拆除后进行；3、加固方案经我方计算确定。新加固方案：1、对首层结构本身进行修改而达到加固效果；2、结构修改由我部委托华南理工大学建筑设计研究院进行以确保安全，结构修改的原则是不影响原设计建筑使用功能并满足首层结构楼板的施工使用荷载3、加固具体措施：不5、改变梁高的情况下，修改首层梁结构配筋。增加首层楼板厚度及配筋，增加临时支撑柱；柱顶增加抗冲切钢板。两者方案比较：1、对结构安全的影响：两者均经过验算，施工期间结构安全可靠。2、对建筑施工功能的影响新的结构加固措施不影响结构的楼层高度（梁高未变，仅增加板厚），不影响后续机电、装饰施工，不改变柱网尺寸，不改变柱网原设计尺寸，对建筑功能无任何影响。3、对工期的影响新的结构加固方案载首层楼板上增加了工程量，但考虑捣原加固方案需载结构楼板模板拆除厚才可进行钢管支撑加固，而新方案载首层结构施工完成厚即可使用首层结构楼板，因此，新方案避原方案提前15天加固施工工期。 原加固方案，地下室机电工程及装饰装修工程6、需载支撑拆除厚才可进行，而新方案则不受此影响，因此，对确保工期更加有利。综上比较，我方认为新加固方案比原方案更可行，因此，拟采用新加固方案。第三章 主要部位施工和使用措施1、加固区域高支模施工方案；（1）、500厚板高支模验算：采用“九夹板+木枋+钢管”模板及支撑系统，木枋选用80mm80mm，九夹板规格915183018，钢管为483.5无缝钢管,木枋间距250，钢管立柱间距750。木构件特性：允许挠度L/250，fm=13N/mm2，E=9000N/mm2，I=bh3/12=3.41106mm4（8080木枋）,W=bh2/6=8.53103mm3（8080木枋）;钢管fm205N/mm27、，E=2.06105 N/mm2,W=5.08103 mm3。板厚500mm，次龙骨间距250，主龙骨为三钢管，立柱间距750，钢管步距750，扫地杆距地100模板用18厚九夹板，钢管支撑。如图：荷载计算:钢筋混凝土自重： 25 0.5=12.5kN/m2 施工荷载： 2.5kN/m2 合 计： q1.212.51.42.518.5kN/m2 、底模验算模底木枋间距250mm，九夹板尺寸915183018mm，按5等跨连续梁计算, 针对模板将q化为线荷载q1=18.50.75=13.88kN/M:楼板底模抗弯验算：Mmax=0.105q1l20.10513.880.2520.091kNm，ma8、x= Mmax/W=60.091106/（915182）1.84N/mm213 N/mm2，满足要求;楼板底模抗剪验算：Vmax0.6q1l0.613.880.252.08kN,max32.08103/（291518）0.189N/mm21.4 N/mm2,满足要求;楼板底模挠度验算：I=915183/12=444690mm4，max0.644q11l4/(100EI)=0.087mm，=250/250=1mm，max，满足要求。、8080mm次龙骨木枋验算荷载计算q218.50.25/14.63KN/m,计算简图如下所示：次龙骨抗弯验算：跨内最大弯矩Mmax=0.07q2l20.074.639、0.7520.182kNm,max= Mmax/W=0.182106/(8.53104)2.1N/mm213 N/mm2, 满足要求；次龙骨抗剪验算：Vmax0.625q2l0.6254.630.752.17kN,max32.17103/（28080）0.508N/mm21.4 N/mm2,满足要求;次龙骨挠度验算：max0.521q2l4/(100EI)=0.25mm,=750/250=3mm,max,满足要求。、钢管主龙骨木枋验算（采用三钢管）荷载计算P=18.50.250.75=3.47kN计算简图如下所示：主龙骨抗弯验算：跨中最大弯矩：Mmax=0.5Pl0.53.470.751.3010、kNm,max= Mmax/W=1.30106/(35.08103)85.3N/mm2205N/mm2, 满足要求；主龙骨挠度验算：max19Pl3/(384EI3)=0.96mm,= 750/300=2.5mm,max,满足要求。、钢管立柱验算则每根立杆承受荷载(另加钢管、模板、木枋取2.0 kN /m2)：18.50.750.75=10.4kN, 计算每根立柱（作用于立柱部位）的承载力N：取立杆步距1.5m，l0=h+2a=1.5+20.2=1.9m=1900 mm，=1900/15.8=120，查得=0.452,N=Af= 0.452489205=45.31 kNP=10.4kN,、下层11、楼板承载力验算由上述计算：砼荷载+施工荷载=18.5 kN/m2，高支模采用483.5钢管，钢管间距最大750750mm（楼板），钢管纵横拉杆间距步距1.5mm，搭设高度最高近8m（按8m取值），则每平方米内模板系统荷载如下：钢管水平杆：21.58/1.5=16m，剪力撑杆件：81.50.7072/（60.707）=4m，钢管立杆：4832m，483.5钢管自重：（16+432）0.0384 =2.0kN，则作用在负二层顶板上荷载为：18.51.22.020.9kN/m2；按设计荷载，可知负二层顶板能承受荷载值为：4.01.4+（0.5+1.2）1.27.64kN/m220.9 kN/m2，可12、知需需要三层支撑，但为安全起见，地下三层梁按间距1000进行回顶。（2）、梁模验算：最大梁验算（7001700mm）梁底距负一层板6.4m，支撑时采用8080mm木枋、18厚九夹板、483.5钢管、14对拉螺栓，钢管fm205N/mm2，E=2.06105 N/mm2，木材fm=13N/ mm2，E=9000 N/ mm2，夹板重力密度取5kN/m3。支撑形式详下图：荷载计算：梁模板自重： 0.5(0.7+21.5)=1.85 kN/m,新浇梁砼自重： 0.71.724=28.56 kN/m,钢筋自重： 0.71.71.5=1.79kN/m,施工荷载： 2.50.7=1.75kN/m, q1=13、1.2(1.85+28.56+1.79)+1.41.75=44.69kN/m、梁下模板验算模底木枋间距250mm，九夹板尺寸915183018mm，故按5等跨连续梁计算，计算简图如下：梁底模板抗弯承载力验算Mmax=0.10544.690.252= 0.30 kN.m,W=700182/6=37800 mm2,=0.31106/37800=7.10Mpa fm=13 Mpa, 满足要求；梁底模板抗剪强度验算取Kv=0.6，V= 0.6044.690.25=7.13kN,max =37.13103/(270018)=0.84Mpa fv=1.4 Mpa, 满足要求；梁底模板挠度验算I=7001814、3/12=340200 mm2,取K=0.644，= 0.64444.692504/(1009000340200)=0.36mm,=L/250=250/250=1.0 mm，=0.36mm=1.0mm, 满足要求。、8080mm次龙骨木枋验算I=bh3/12=804/12=341.33104mm4,W=bh2/6=803/6=8.53104mm3,q2=44.690.25=11.17kN/m，计算取两跨简支，偏大取均布荷载满布，计算简图如下：次龙骨抗弯验算Mmax=0.125q2l2=0.12511.170.52=0.35kNm,=0.35106/（8.53104）=4.1Mpa fm=13M15、pa, 满足要求。次龙骨抗剪验算按最不利荷载布置，计算最大的支座剪力V=0.62511.170.5=3.49kN，公式max=33.49103/（28080）=0.82Mpa,满足要求、双钢管主龙骨验算荷载计算：P=44.690.250.7/2=3.91kN设跨度L为500mm，按两跨梁计，计算简图如下图：主龙骨抗弯验算Mmax=0.1883.910.5=0.368kNm,=0.368106/（0.511042）=36.07Mpa fm=205Mpa, 满足要求;主龙骨抗剪验算Vmax=0.6883.91=2.69kN,max =32.69103/（1.965103）=4.10Mpa fv=116、18.9Mpa, 满足要求;主龙骨挠度验算取：K=0.911,=0.9113.9110005003/（1002.0610512.181042）=0.087mm，=500/250=2.0 mm，=0.087mm=2.0 mm， 满足要求。、钢管承载力验算传至立柱上的最大力P=44.690.50.7/3+0.30.50.25252/3=5.83kN，计算每根立柱（作用于立柱部位）的承载力N：取立杆步距1.5m，l0=h+2a=1.5+20.2=1.9m=1900 mm，=1900/15.8=120，查得=0.452,N=Af= 0.452489205=45.31 kNP=5.83kN， 满足要求。17、侧模对拉螺杆验算荷载计算：a、假设T=30，t0=200/(T+15)，1=1.2，2=1.0，梁高为1700mm，取V=8m3/h，则F1=0.22252001.21.02/(30+15)=58.67 kN/m2,F2=241.7=40.8kN/m(取此值)，b、振捣砼时产生的侧压力：4kN/m2， a和b合计:F=1.240.8+41.4=54.56 kN/m2，M14对拉螺栓承载力计算对拉螺栓拟沿梁纵向间距500mm，沿梁截面设置2道（其间距为1500/3500mm），N=54.560.50.5=13.64 kNN=26.2kN， 满足要求。（3）说明： 根据（1）、（2）计算，对其他18、部位的梁板支撑作以下调整：梁宽500，梁高1000均按上述进行支撑。250厚板木枋间距250，主龙骨使用三钢管支撑，钢管间距900900。2、500厚板的钢筋施工板配筋（包括由板面高差处理）如下图表示：板钢筋的连接使用直螺纹方连接，按设计要求，接头任意，但接头面积百分率不得超过25%。3、楼板的使用（1）、加固范围内设置安全围挡明确标示，严格按照平面图布置划出车道线，卸货区，堆放区，并并设置明显的标示牌，保证堆放及行车荷载不超过78KN/M3。（2）针对堆放区，下面必须垫设枕木与其外轮廓投影等大的钢板，如下图所示：4、柱子的施工与拆除（1）柱与底板的连接采用植筋的方式进行连接，植筋操作程序：按19、设计要求的钢筋数量及孔径要求钻孔至要求深度；使用高压水或高压空气清孔；孔内注入植筋胶，并且将钢筋端头清理干净，钢筋端头也涂刷植筋胶；将钢筋插入孔内，并且采取措施稳固钢筋。 （2）柱子的拆除 首层楼板作为钢结构堆场使用完毕以后，需将柱及梁拆除，为避免机械拆除对楼板的震动，采取人工拆除方式进行拆除，拆除原则为从首层往地下四层逐层拆除。拆除操作程序：、人工凿除混凝土表面约70厚，然后将钢筋用氧焊割断厚拆除（注意：割除时距楼板或梁面至少400）。、拆除钢筋厚再继续凿除内部混凝土；、柱混凝土凿除完成后，将端头柱筋使用砂轮机割掉。5、使用时的监测 加固区域的混凝土必须达到强度等级后方可使用，使用中，重点检查车道、卸货区及X节点堆放区域的首层板板底、梁底、梁板面的负弯矩区、地下室柱的情况，发现有非正常开裂则立即报告并按实际情况进行处理。