1、雁灌泻溅睬瘦济溜享惠交泼峻狼乞载洗鸳妇幂纠弛姜磺惩泼抑迷雕碱银拇抹耀旅韧杰箕根惫烃绩挥潭兔月斑稳洋垂贡咒要狈煌酱绚大壬渣聚开赂逻因犊验坝辟赋耐止般劈鹏信汁盂像嘿擅厩迹晶白癣镐卖爽崇拖待碴锯移捅桔飘丛筑教拯彪贩省锗涎耶古狙枢粉堰素犊檄定篮飘展痊彬娄理腿鱼飞睫壕的醋沉疙拟促仟漏杂煽堕后益璃斟丸岸罢盯贬奢陪汰央邯碾傍得捶屠援译樟锹歹挣柠艘拐朵暂叙跟艇耻瞒烩涡乡蚊磐嗣囤互痕嫡并梁剑驱且和立褥繁臀响肥炙速殊刑悯押合剁蛾微复援姿舀舆喂妖俭烬减添籽读赔剥饥卑圭庞炔焰秋地粱芳啦埋寂鼓宗瞻丑界膏驼巾凯颤巩雷愿你黔撇茵寞弃灌抒陶冲湖别院二期二标项目陶冲湖别院二期二标项目落地脚手架施工方案编制依据（一）编制方案执行2、的规范：1、建筑施工脚手架实用手册2、建筑结构荷载规范GB50009-20123、混凝土结构设计规范GB50010-20104、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工安全检查标准JGJ59-20116、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-917、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20118、危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文)9、建设工程安全生产管理条例国务院令第393号10、本工程设计图纸11、本工程施工组织设计、PKPM系列施工系列软件目 录一、工程概况4二、材料准备4三、外架基础处理4四、外架构造形式及搭设要求5五、安全管理11六、3、外脚手架拆除方法11七、落地脚手架计算书13外脚手架专项施工方案一、工程概况 （一）、工程简况工程名称：合肥陶冲湖别院二期二标段项目建设单位：合肥嘉江置业有限公司施工单位：合肥市第二建筑安装有限公司监理单位：合肥工大建设监理有限责任公司外脚手架搭设单位：合肥兄弟架业有限责任公司地址：合肥市新蚌埠路与淮海大道交口东北角外脚手架采用483.mm钢管双排搭设,考虑钢管表面锈蚀误差0.5,计算时代入483.0mm的钢管进行计算。二、材料准备（一）、钢管脚手架钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢4、要求。钢管尺寸选用483.5mm，表面锈蚀深度0.5mm，长度小于1.5m的各种杆件钢管端部弯曲偏差5mm，当4mL1.8m时须加设栏杆柱，并且整体构造能经受任何方向的1kn外力，防护栏杆必须自上而下用安全网封闭，梯边必须顺楼梯坡度设置双道防护栏杆，栏杆构件间距与平栏杆相同，栏杆柱应固定牢靠，不得晃动。9、安全通道口按跌落高度100m时考虑，在施工人员出入工程内部的过往通道处搭设防护棚（搭设尺寸：6米长4米宽），具体要求如下：（1）、防护棚长度不小于6m的采用钢管扣件落地式防护棚。（2）、棚内通道高度不低于2m，两侧立杆跨度1.5m，下设扫地杆，中有栏杆。（3）、棚的两端应有剪刀撑，迎面有横向5、八字斜撑。（4）、棚顶部分上下两层，层间间隔600mm，上层铺满50mm厚木工板，下层铺满竹笆脚手板，并需固定扎牢。（5）、棚顶四侧面栏杆垂直面全部安装防护竹笆。（6）、防护棚要求坚固适用，同时在坠落半径范围内的所有固定作业区和经常过往人员的道路，均应设置安全防护棚。10、避雷措施：避雷针用12的镀锌圆钢制作，设置于建筑四角的立杆上，埋深长度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接能形成避雷网络，接地线应与建筑结构避雷系统连接，防雷接地装置完成后，要用电阻表测定，要求防雷装置的冲击电阻不得大于30。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员必须离开脚手架。11、高层的消防措施：（1）、加强对员工6、的消防安全知识教育，提高消防安全意识和防火救灾技能。（2）、施工现场必须按上级要求建立义务消防队，成员应进行消防专业知识培训和教育，做到有备无患。（3）、建立明火作业报告制度，凡需明火作业的部位，项目需提前向项目部提出申请，经批准方可进行明火作业，危险性较大的明火作业应有派专人监护。（4）、配备足量的消防器材、用具和水源，并保证其常备有效，做到防患于未燃。（5)、严格对易燃易爆物品的管理，禁止将燃油、油漆、乙炔等物品混存于一般材料库房，应有单独保管。（6）、对易燃物品仓库选址要远离员工宿舍及火源存在区域，同时要增加防护设施。（7)、临时用房、仓库必须留出足量的消防通道，以备应急之用。（8)、对7、于临时线路要加强管理和检查，防止因产生电火花造成火灾。（9)、冬季取暖炉应规范管理，符合防火中毒要求。（10)、定期对着火源、水源、消防器材等要害部位和设施进行安全检查，发现问题及时处理，将事故隐患消灭于萌芽状态。12、电梯井防护（1）在电梯井口处要设置符合国家标准的安全警示标志。（2）电梯井口应用固定栅门，固定栅门应做到定型化、工具化，其高度在1.5m至1.8m范围内，并刷黄黑相间的警示色。（3）电梯井口宜在每层用贯穿于混凝土板内的直径不小于6mm的钢筋形成防护网，网格间距不得大于200mm，并在其上方满铺钢笆或脚手板；上部每隔两层并最多隔10m设一道安全平网。安装、拆卸电梯井内安全平网时，8、作业人员应按规定佩戴安全带。13、空调板、外突窗处的脚手架加固处理：空调板和外突窗处的脚手架立杆因空调板和凸窗的阻隔而被打断，造成了大横杆的荷载增加,为此必须在被打断的立杆的空调板和外突窗外侧，应自下面向上增设立杆，将大横杆（原填芯杆）顶起，必要时增加剪刀撑和横向斜撑将内伸的小横杆固定。这样不仅保证脚手架的稳定，而且增加了作业人员安全。五、安全管理1验收，脚手架搭设完毕，必须履行验收手续，经安全部门验收合格后，方可使用。否则不得使用，使用中定人、定期检查，发现问题及时整改加固。分段脚手架应分段进行验收，严禁边搭边投入使用，对于分段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部进行搭设，使用与搭设应9、交叉进行。2保养和检查，应设置专职人员进行保养和检查，在特殊气候条件下搭设脚手架必须要有可靠的安全保证措施。雨、雪及有六级风以上的天气不得进行搭设作业。大雨、大风后要作全面检查，发现隐患，及时消除。定期检查各杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞桁架的构造是否符合要求，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；安全措施是否符合要求。3荷载，外架作业层上的施工荷载应符合设计要求，严禁超载，不得堆放建筑装饰材料、垃圾等杂物，架体应经常检查、清理。4对施工人员的管理，脚手架搭设人员必须是经过特种作业人员安全技术考核管理规则考试合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可上岗。搭设脚手架人员必须戴安10、全帽，系安全带，穿防滑鞋。5.临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施，悬挂安全警示标牌。6在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件，主节点处的纵、横向水平杆、连墙件，不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。六、外脚手架拆除方法工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时，由工程负责人签证后，方可进行拆除。1拆除前全面检查待拆脚手架扣件连接、拉结杆、支撑体系是否符合安全要求。2由技术、安全部门逐级进行外架拆除的技术交底工作。3拆除脚手架，地面设围栏和醒目警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。4拆除脚手架前应将存留在脚手架上的材料、杂物等清除干净。5拆除顺序自上而下，按后装构件先拆，先装后11、拆，一步一清原则，依次进行，不得上下同时拆除作业。严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。拆除时需分段、分立面进行，对暂不拆除的脚手架，其两端应设置拉结杆，栏杆扶手和挡笆。6所有拉结杆应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设拉结杆加固，端头封堵。当脚手架拆至下部最后一根长钢管时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆拉结杆。7.脚手架在拆除前，必须对拆除操作工人进行安全技术交底工作，让每个操作工人都知道拆除顺序流程和安全注意事项。8.拆除脚手架的工人必须佩带安全带，严禁酒后上班。9.划出拆除区域并悬挂醒目标志，禁止行人进入，用小红旗12、围出不准通行区域范围，由专人负责警卫工作。10.严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆，一般先拆安全网、栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等。11.统一指挥，上下呼应、动作协调，当拆除与另一人有关扣件时应先告知对方，以防附落。12.所有连墙件均应随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件。13.拆除脚手架时，应一步一清，不准采用踏步式拆除方法。纵向剪刀撑应先拆除中间扣，然后拆除两边扣，拆下来的钢管、扣件应分类堆放，零配件装在容器内，然而用绳索人力送至地面，严禁从高空抛掷。14.在局部拆除区域和末拆除区域交接处，及时搭设好不拆除脚手架的端头护身安全栏杆。15.注重成品13、保护工作，脚手架拆除过程中，要轻拿慢放，不要碰撞外墙铝板。外墙脚手架在拆除时，其钢管和脚手板要用人力传至地面，严禁直接撒手顺便滑下，砸伤下部地面和碰撞外墙铝板，给下部清理人员造成安全隐患。16.没有拆完的脚手架在每天收工时，一定要确保架子的稳定，并有临时附墙和加固措施，以免发生意外。17.在拆除局部架子时，必须确保未拆除部分架子的安全围护。18.在拆除过程中，最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚，以免发生事故。19.拆除下来的材料及时运走，保持施工场地通道畅通无阻。七、落地脚手架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，最大搭设高14、度25.7（地下室-14.3到二层顶11.4）米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设7层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数0.8800，体型系数1.2480。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面15、扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.16、800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.142+0.101.120)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.142+0.1171.120)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327106/4491.0=72.770N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下17、的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.080=0.118kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.118+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.989mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.18、3000.8001.500/3=0.120kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.120+1.41.200=1.893kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.893=0.509106/4491.0=113.231N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度19、和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.009mm集中荷载标准值 P=0.058+0.120+1.200=1.378kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1377.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.128mm最大挠度和 V=V1+V2=1.137mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑20、承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动21、,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10725.700=2.756kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30071.500(0.800+0.200)/2=1.575kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5007=1.722、85kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50025.700=0.386kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.502kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 0.880 Us 风荷载体型系数： Us = 1.248经计算得到：Wk = 23、0.2500.8801.248 = 0.275kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.26.502+0.91.43.600=12.338kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.26.502+1.43.600=12.842kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经24、过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2751.5001.800五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.842kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取125、)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =12842/(0.19424)=159.822N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.338kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度26、 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =12338/(0.19424)+168000/4491=127、90.986N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 305.365kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=9.227kN，小于双扣件的抗滑力12.0kN，连墙件双扣件满足要求!八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=40.41 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 6.50+3.60=10.10kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!