1、互通主线桥现浇箱梁施工方案 一、工程概况上杭蛟洋至城关高速公路为整体式双幅桥梁，与省道205交叉桩号为MK35+229.718，被交叉省道205桩号为CK0+394.214。左幅桥梁起点桩号为MK35+208.0,终点桩号MK35+261.0，桥梁中心桩号MK35+234.5；右幅桥梁起点桩号为MK35+199.0,终点桩号MK35+252.0，桥梁中心桩号MK35+225.5。桥梁总长53.0米。桥型布置为1-35.0米简支现浇预应力混凝土箱型梁。单幅桥梁总宽12.75米，其横向布置为0.5m（防撞护栏）+11.75m（行车道）+0.5m（防撞护栏）=12.75m。本桥位位于L=588.542、米A=347.599米的右偏缓和曲线段内，设计斜角角度为120，桥面单向超高由2.04%4.38%过渡。桥台采用重力式U型桥台，扩大浅基础。二、现浇箱梁施工方案 现浇箱梁支架采用贝雷支架，205省道交通在此段落采取限时单向通行，确保现浇桥施工和205国道通行的安全。贝雷桁架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。 、地基处理 1、205国道道右侧排水沟回填处理 将排水沟内松散浮土和杂物挖除干净，然后回填碎石，回填高度低于国道路面高度，3、最顶部采用C25砼浇筑面层，顶面与国道路面齐平，并做出2%4%的横坡，以利于排水。 2、桥梁范围内地基处理 桥台施工完成后及时进行国道205改线的路面施工，并将改线与主线桥桥台之间的部分用C25砼硬化。 3、排水沟挖设 完善国道205改线的排水沟，排水沟前后两侧的自然排水沟连通，将雨水引进排水沟，防止雨水浸泡地基，避免支架产生不均匀沉降。 、支架搭设 互通主线桥现浇箱梁为单幅单跨整体施工，支撑方式采用满堂式贝雷桁架。碗扣支架采用WDJ式支架，架杆外径4.8cm，壁厚0.35cm，内径4.1cm。支架顺桥向纵向间距0.9m，横隔板处纵向间距0.6m，横桥向横向间距梁底为0.9m，翼缘板底为1.24、m，纵横水平杆竖向间距1.2m。考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑。 1、测量放样 测量人员用全站仪放样出箱梁在地基上的竖向投影线，并用白灰撒上标志线，现场技术员根据投影线定出单幅箱梁的中心线，同样用白灰线做上标记。 2、布设立杆垫块 根据立杆位置布设立杆垫板，垫板采用5cm木板，使立杆处于垫板中心，垫板放置平整、牢固，底部无悬空现象。 3、碗扣支架安装 根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。安装时应保证立杆处于垫块中心，一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。立杆和横杆安装完毕后，安装斜撑杆，保证支架的稳定性。斜撑通过5、扣件与碗扣支架连接，安装时尽量布置在框架结点上。 4、顶托安装 为便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好顶托伸出量，再运至支架顶安装。根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距，顺桥向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量一般控制在30cm以内为宜。 、纵横梁安装 顶托标高调整完毕后，在其上安放1015cm的方木纵梁，在纵梁上间距30 cm安放1010cm的方木横梁，横梁长度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横方木时，应注意横向方木的接头6、位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。 、支架预压 为减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线形的影响，在纵横梁安装完毕后进行支架预压施工。预压采用砂袋，预压范围为箱梁底部，重量不小于箱梁总重的1.2倍。因悬臂板本身重量较轻，可根据实测的预压结果，对悬臂板模板的预拱度作相应调整。 1、加载顺序：分三级加载，第一、二次分别加载总重的30%，第三次加载总重的40%。 2、预压观测：观测位置设在每跨的L/2，L/4处及墩部处，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测7、均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，可进行卸载。 3、卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。 、模板安装 1、底模板 底模板采用1.5cm厚高强度竹胶板，模板在安装之前进行全面的涂刷脱模剂。底板横坡按设计图纸规定的2%横坡，横向宽度要大于梁底宽度，梁底两8、侧模板要各超出梁底边线不小于5cm，以利于在底模上支立侧模。模板之间连接部位采用海绵胶条以防漏浆，模板之间的错台不超过1mm。模板拼接缝要纵横成线，避免出现错缝现象。 底模板铺设完毕后，进行平面放样 ，全面测量底板纵横向标高，纵横向间隔5m检测一点，根据测量结果将底模板调整到设计标高。底板标高调整完毕后，再次检测标高，若标高不符合要求进行二次调整。 2、侧模板和翼缘板模板 侧模板和翼缘板模板采用1.5cm厚高强度竹胶板，根据测量放样定出箱梁底板边缘线，在底模板上弹上墨线，然后安装侧模板。侧模板与底模板接缝处粘贴海绵胶条防止漏浆。在侧模板外侧背设纵横方木背肋，用钢管及扣件与支架连接，用以支撑固定9、侧模板。 翼缘板底模板安装与箱梁底板模板安装相同，外侧挡板安装与侧模板安装相同。挡板模板安装完毕后，全面检测标高和线型，确保翼缘板线型美观。 3、箱室模板 由于箱梁混凝土分两次浇筑，箱室模板分两次安装。第一次用钢模板做内模板，用方木做横撑，同时用定位筋进行定位固定，并拉通线校正钢模板的位置和整体线型。当第一次混凝土达到一定强度后拆除内模，再用方木搭设小排架，在排架上铺设2cm厚的木板，然后在木板上铺一层油毛毡，油毛毡接头相互搭接5cm，用一排铁钉钉牢，防止漏浆。在浇筑砼过程中派专人检查内模的位置变化情况。为方便内模的拆除，在每孔的设计位置布设人孔。 、钢筋加工安装 1、钢筋安装顺序 （1）安装10、绑扎箱梁底板下层钢筋网； （2）安装腹板钢筋骨架和钢筋； （3）安装横隔板钢筋骨架和钢筋； （4）安装和绑扎箱梁底板上层钢筋网及侧角钢筋； （5）第一次浇筑混凝土，待强度上拉以后，安装和绑扎顶板上下层钢筋网、侧角钢筋和护栏、伸缩缝等预埋件。 2、钢筋加工及安装 钢筋加工时，应按照设计要求尺寸进行下料、成型，钢筋安装时控制好间距、位置及数量。要求绑扎的要绑扎牢固，要求焊接的钢筋，可事先焊接的应提前成批次焊接，以提高工效。焊缝长度、饱满度等方面应满足规范要求。 钢筋加工及安装应注意以下事项： （1）钢筋在场内必须按不同钢种、等级、规格、牌号及生产厂家分别挂牌堆放。钢筋存放采用下垫上盖的方式避免钢筋11、受潮生锈。 （2）钢筋在加工场内集中制作，运至现场安装。 （3）钢筋保护层采用提前预制与主梁等标号的砼垫块，砼保护层的厚度要符合设计要求。 （4）在钢筋安装过程中，及时对设计的预留孔道及预埋件进行设置，设置位置要正确、固定牢固。 （5）钢筋骨架焊接采用分层调焊法，即从骨架中心向两端对称、错开焊接，先焊骨架下部，后焊骨架上部。钢筋焊接要调整好电焊机的电流量，防止电流量过大或操作不当造成咬筋现象。钢筋焊接优先采用双面焊，当双面焊不具备施工条件时，采用单面焊接。钢筋焊接完毕后，将焊渣全部敲除掉。钢筋焊接完成后自检合格后，报请监理工程师检验合格后，方可进行下道工序施工。 （6）钢筋安装位置与预应力管道12、或锚件位置发生冲突时，应适当调整钢筋位置，确保预应力构件位置符合设计要求。焊接钢筋时应避免钢绞线和金属波纹管道被电焊烧伤，防止造成张拉断裂和管道被混凝土堵塞而无法进行压浆。 钢筋加工安装完毕，经自检合格报请监理工程师抽检合格后，方可进行下道工序施工、混凝土浇筑混凝土由中心拌合站提供，距离施工现场0.3公里。混凝土运输采用4台罐车运送，现场采用1台泵车浇注混凝土。箱梁混凝土分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，浇注至肋板顶部，第二次浇筑顶板和翼板，两次浇筑接缝按施工缝处理。混凝土浇筑从一端向另一端呈梯状分层连续浇筑，上层与下层前后浇筑距离保持2m左右，在下层混凝土初凝前浇筑完成上层混凝土。混凝土浇筑13、应注意以下事项： 1、混凝土浇筑前，用人工及吹风机将模板内杂物清除干净，对支架、模板、钢筋和预埋件进行全面检查，同时对吊车、拌合站、罐车、发电机和振捣棒等机械设备进行检查，确保万无一失。 2、混凝土浇筑应对称纵向中心线，先中心，后两侧对称浇筑。混凝土分层厚度为30cm，浇注过程中，随时检查混凝土的坍落度。 3、混凝土振捣采用插入式振动棒，移动间距不应超过振动棒作用半径的1.5倍，作用半径约为振动棒半径的89倍。 4、振动棒振捣时与侧模保持510cm的距离，避免振捣棒接触模板和预应力管道等。振捣上层混凝土时，振捣棒要插入下层混凝土10cm左右。对每一振动部位振捣至混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面14、平坦、泛浆为止，避免漏振或过振，每一处振完后应徐徐提出振动棒。 5、在混凝土浇筑过程中安排专人跟踪检查支架和模板的情况，模板若出现漏浆现象，要用海绵条进行填塞。在浇筑混凝土前，在L/2，L/4截面位置的底模板下挂垂线，每截面分左边、左中、中线、右中、右边设五道垂线。垂线下系钢筋棍，在地面对应位置埋设钢筋棍，在两根钢筋棍交错位置划上标记线，以此来观测混凝土浇筑过程中底板沉降情况，若发生异常情况，立即停止浇筑混凝土，查明原因后再继续施工。 6、第一次浇筑混凝土，浇注至腹板顶部时，做好施工缝。混凝土高度略高出设计腹板顶部1cm左右，将顶面的水泥浆和松散砼凿除掉，露出坚硬的混凝土粗糙面，用水冲洗干净。15、 7、第二次浇筑箱梁顶板混凝土时，在L/2,L/4墩顶等断面处，从内侧向外侧间距5m布设钢筋棍，将钢筋棍焊在顶层钢筋上，使顶端标高为顶板标高，以此办法来控制顶板砼浇筑标高及横坡度。混凝土经振实整平后进行真空吸水。真空吸水时间（min）为板厚（cm）的11.5倍，为1015min，以剩余水灰比来检验真空吸水效果。真空吸水机开机后真空度逐渐增加，当达到要求的真空度（500600mm汞柱）开始正常出水后，真空度要保持均匀。结束吸水工作前，真空度逐渐减弱，防止在混凝土内部留下出水通路，影响混凝土的密实度。 真空吸水完毕后，用提浆棍滚压，使其表面出浆，便于抹面。提浆棍滚压后，紧跟着人工抹面，抹面时要架设16、木板，不得踩砼面，以免影响平整度。待抹面后约半小时左右，采用抹光机再次进行抹面整平，最后再人工进行收浆抹面。 混凝土收浆抹面后进行人工拉毛，采用钢丝刷横桥向拉毛，深度控制在12mm。要掌握好拉毛时间，早了带浆严重，影响平整度，晚了则拉毛深度不够，一般凭经验掌握，在砼表面用手指压时有轻微硬感时拉毛为宜。分两次进行抹面。第一次抹面对混凝土进行找平，在混凝土接近终凝、表面无泌水时，进行二次抹面收光。然后横桥向进行拉毛处理。 8、在浇筑箱梁顶板预留孔混凝土前，应清除箱内杂物，避免堵塞底板排水孔。主梁顶面预留孔四壁凿毛，填筑预留孔混凝土要振捣密实。 9、混凝土养生采用土工布覆盖洒水养生，保证混凝土表面始17、终处于湿润状态，养生时间不少于7天。用于控制张拉、落架的混凝土强度试块放置在箱梁室内，同条件进行养生。养生期内，桥面严禁堆放材料。 、预应力工程 预应力工程作为现浇箱梁的重中之重，从预留孔道的布设、锚垫板的安装、锚下砼的振捣以及张拉和压浆操作均不容忽视。一旦某一环节出现问题，就会造成质量问题。 预应力工程分孔道成型、下料编束、穿索、张拉和压浆五个步骤： 1、孔道成型 预应力管道成型采用金属波纹管，金属波纹管在使用前要逐根检查，不得使用有锈包裹及沾有油污，泥土或有撞击、压痕，裂口的波纹管。金属波纹管在安放时，根据管道座标值，安设计图纸要求设置定位筋，并用绑丝绑扎牢固，曲线部分采用U型定位环与定位18、筋绑扎，卡牢波纹管。在波纹管接头部位及其与锚垫板喇叭接头处，用宽胶带粘绕紧密，保证其密封，不漏浆。锚头安装时，应使锚头入槽，不得随意放置。限位板安装过程中注意钢绞线与孔洞一一对应，防止错位，造成张拉过程中钢绞线断丝，限位板槽的深浅合适，防止过浅钢绞线刻痕厉害，过深造成夹片外露较长或错位。 2、下料编束 首先检查钢绞线质量是否符合设计要求，保证钢绞线表面无裂纹毛刺，机械损伤，氧化铁皮或油迹。钢绞线下料长度经计算确定，L=(两锚头间的设计长度)+2(锚具厚度+限位板厚度+千斤顶长度+预留长度)。钢绞线切割用砂轮机切割后编成束，编束时保持每根钢绞线之间平行，不缠绕，每隔11.5m绑扎一道铅丝，铅丝扣19、向里，绑好的钢绞线束编号挂牌堆放，离开地面，以保持干燥，并遮盖防止雨淋。 3、穿束 箱梁钢绞线采用钢套牵引法，穿束时钢绞线头缠胶带，防止钢绞线头被挂住。 4、张拉 张拉设备的选型： 张拉设备为2台350吨千斤顶和两台ZB4-500油泵，为了保证张拉工作安全可靠和准确性，所选用设备的额定张拉力要大于所张拉预应力筋的张拉力。预应力筋的张拉力计算如下：Ny=NkAg1/1000式中：Ny预应力筋的张拉力； N同时张拉的预应力筋的根数； k预应力筋的张拉控制应力； Ag单根钢绞线的截面积。 本施工段预应力张拉需用最大张拉力为： Ny=1513701821/1000=374(t) 现场采用2台400吨千20、斤顶进行同步张拉，通过上式计算可知，能够满足现场生产的需要。 根据规范及张拉应力的要求，采用油压表的量程为0100Mpa，精度为1.5级，其读数盘的直径要求大于150mm。 设备的校验： 油压千斤顶的作用力一般用油压表来测定和控制，为了正确控制张拉力，因此需对油压表和千斤顶进行标定。首先在计量局对油压表进行检验，测试合格后，方可用于施工中。然后选用大吨位的砝码加载万能试验机进行加载试验，对千斤顶和油泵组成的系统进行标定，标定合格后方可用于施工中。 张拉施工人员安排： 组成张拉班，技术负责人2人，司泵2人，记录2人，千斤顶操作2人，各负其责，张拉前对张拉班进行技术培训，使明白设备性能、操作规程和21、安全要领等方面的知识。 预应力筋张拉 预应力筋按技术规范和设计图纸进行张拉,张拉程序为0初应力k (持荷2min 锚固)。张拉时，边张拉边测量伸长值，采用应力、应变双控制，实际伸长值与理论伸长值相比误差控制在6%以内，如发现伸长值异常则暂停张拉并通知监理工程师，张拉现场记录及时整理，并报监理工程师，并按监理工程师批示的措施进行处理。各批钢束张拉时为对称张拉。张拉过程中统一指挥，两端张拉速度尽可一致。出现的响动或异常现象立即停止施工，进行检查，查明原因后再行张拉。钢绞线理论伸长值L计算 L=PpL/(ApEp)式中：Pp张拉力（N）； L预应力筋的长度（mm）； Ap预应力筋的截面面积（mm2）22、； Ep预应力筋的弹性模量（N/ mm2）。 预应力筋张拉的实际伸长值L，按照下式计算： L=L1+L2 L1从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值； L2初应力以下的推算伸长值，可采用相邻级的伸长值。由于千斤顶等设备未到位，无法计算L值，待设备就位后再计算L值。 5、孔道压浆 压浆前为使孔道压浆流畅，并使浆液与孔壁结合良好，压浆前用高压水冲冼孔道，然后用无油脂压缩空气吹干。采用真空灌浆工艺及时灌浆，压浆时采用边拌和边压浆的方式连续进行，直至出口冒出新鲜水泥浆，其稠度与压注的浆注相同时即可停止。压浆施工完毕后，立即进行封锚混凝土施工。 、卸架 预应力工程施工完毕后，开始进行卸架，卸架时应按先跨中23、后两边的顺序均匀拆除，严禁野蛮施工，卸架后的支架应堆放整齐，以方便以后的施工。三、质量保证措施1、质量目标：严格执行交通部现行公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）及招标文件投标书中有关规定并满足设计要求，争创优质工程。2、开工前，首先对测量放样数据作好纪录。3、对于关键的预应力工程实行专人负责，专人管理。4、施工前，施工技术负责人组织技术人员和施工管理人员仔细阅读设计文件，了解设计意图，明确施工技术重点、难点，进行技术交底。5、施工过程中严格执行自检、互检、专职检的三检制度，且内部监理行使否决权。6、实行工序交接制度，关键工序班组检查合格，经内部监理工程师检查，确认符合要求后，填写好24、检查记录，然后请监理工程师复核鉴定，才能进行下道工序施工。四、进度保证措施1、确保施工质量，只有质量有保证，施工进度才能有保证；2、成立现浇箱梁生产项目领导责任区，由项目经理负责，加强对箱梁施工的宏观管理。3、各负其责，责任到人，建立施工质量、进度奖罚制度；4、钢筋、砂石料和水泥等原材料备料充足，避免出现等料误工情况的发生；5、对拌合站、吊车及发电机等机械设备及时检查，保证机械设备始终处于良好工作状态；6、加强对施工人员培训工作，使之能快速、熟练掌握操作要领，保证工序衔接紧密。五、安全、文明施工保证措施1、严格执行项目经理部安全保证体系的有关规定。2、箱梁梁施工前，安保部对现场工作人员进行安全25、技术交底。3、205国道单向通行期间，支架两侧设置防护栏并设反光标志，安排专人指挥交通。4、钢绞线张拉时，两端设警戒标志，专人看护，闲杂人员不得靠近，确保张拉安全。5、施工人员必须配戴安全帽和安全带，支架上方搭设栏杆和安全网。6、机械操作必须遵守规程安全操作，不得违章作业。7、施工现场要整齐规范，各种警示牌和施工铭牌树立齐全。箱梁支架受力计算书互通主线桥箱梁支架受力计算取右幅箱梁支架进行受力计算。一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=777m326KN/m3=20202KN 偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力： F1=GrS=20202KN1.2（26、12.4m72m）=27.153KN/m2 2、施工荷载：取F2=2.5KN/m2 3、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m2 4、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m2 5、竹胶板：取F5=0.1KN/m2 6、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1105MPa。（2）截面惯性矩：I=bh3/12=301.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=301.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=b27、h=301.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=27.153+2.5+2.0+1.5=33.153KN/m2q=Fb=33.1530.3=9.946KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=9.9460.32/8=0.112 KN?m（3）弯拉应力：=M/W=0.112103/11.2510-6=9.9MPa=11MPa竹胶板板弯拉应力满足要求。（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.6779.9460.34)/(1000.11028、88.4410-8)=0.65mmL/400=0.75mm 竹胶板挠度满足要求。 综上，竹胶板受力满足要求。三、横梁强度计算横梁为1010cm方木，跨径为0.9m，中对中间距为0.4m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4m3截面惯性矩：I= bh3/12=0.10.13/12=8.3310-6m4作用在横梁上的均布荷载为：q=(F1+F2+F3+F4+F5)0.4=(33.153+0.1)0.4=13.3KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=13.30.92/8=1.35KN?m落叶松容许抗弯应力=14.5MPa，弹性模量E=11103MPa1、横梁弯拉应力：=M29、/W=1.35103/1.6710-4=8.08MPa=14.5MPa横梁弯拉应力满足要求。2、横梁挠度：f=5qL4/384EI=(513.30.94)/(384111068.3310-6)=1.24mmL/400=2.25mm横梁弯拉应力满足要求。综上，横梁强度满足要求。四、纵梁强度计算纵梁为1015cm方木，跨径为0.9m，间距为0.9m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10.152/6=3.7510-4m3截面惯性矩：I=bh3/12=0.10.153/12=2.8110-5m40.9m长纵梁上承担3根横梁重量为：0.10.10.67.53=0.135KN横梁施加在纵梁上的均布荷载为：30、0.1350.9=0.15KN/m作用在纵梁上的均布荷载为：q=(F1+F2+F3+F4+F5)0.9+0.15=33.2530.9+0.15=30.078KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=30.0780.92/8=3.045KN?m落叶松容许抗弯应力=14.5MPa，弹性模量E=11103MPa1、纵梁弯拉应力：=M/W=3.045103/3.7510-4=8.12MPa=14.5MPa纵梁弯拉应力满足要求。2、纵梁挠度：f=5qL4/384EI=(530.0780.94)/(384111062.8110-5)=0.83mmL/400=2.25mm纵梁弯拉应力满足要求。综上，纵梁强度满足31、要求。四、支架受力计算管桩与基础连接处采用钢板焊接。钢管桩上铺横向工字钢，工字钢上用贝雷片作为纵向梁，贝雷片顺纵向布设，两两组合成一组，共布设8组。贝雷用槽钢和顶托调平（参见图1管桩平面布置示意图）。3.1基础对路基进行压实处理，遇不良地段进行片石换填，现浇宽1.6m厚0.30m的C25钢筋混凝土作基础,钢筋采用底部布20cm20cm间距的钢筋网,保护层厚度为7cm。3.2支架桥跨35m，设六排钢管桩，中间支墩采用425四排共18根钢管桩，布置与桥台方向平行，壁厚8mm，钢管桩顶部采用两根40b工字钢焊接作为大横梁，贝雷桁架片两两组合成一幅。贝雷片每两片接连为整体，同时用48钢管每隔4m将全部32、贝雷片连接。图2 小横梁、纵梁及顶托平面布置荷载计算示意图贝雷片上大横梁为两根槽钢用48钢管焊接（共焊10个钢管，每根四面满焊，见图2顶托示意图）。顶托插入槽钢上钢管内，支撑纵向小纵梁（小纵梁采用10号工字钢，见顶托示意图）。调平：采用顶托调平。纵向小纵梁：小纵梁采用10号工字钢, 铺设在顶托之上。小横梁：采用1010的方木横铺在小纵梁上，在跨中净间距为20cm，在梁体端头3.5m范围内为10cm15cm 。4.1荷载计算根据公路桥涵施工技术规范主要由以下荷载组成：（1）砼荷载。35m梁跨：在梁端1.5m的范围内为19.825=495kN/m, 其中腹板重：440/8=55kN/m2 ；在梁距33、端1.53.5m的范围内为线型变化荷载，平均为（14.15+8.095）/225=278.1kN/m，其中腹板重：（278.1-30）/8=31.01kN/m2；梁中为8.09525=202.375kN/m, 其中腹板重：（202.375-30）/8=21.55kN/m2。其中：翼缘板每m重:(0.15+0.45)2/22.52=3t 计0.75t/ m2，翼缘板处荷载q=7.5+2.0+1+2=12.65 kN/m2。（2）方料、模板自重按1. 0kN/ m2计。（3）施工人员和施工机具行走荷载：2 .0kN/ m2。（4）振捣砼产生的荷载：2 kN/ m2。（5）贝雷片自重:中间墩270 34、kg/片6片8组18m=1.44t/m。 其余部分270 kg/片2片4组6m=0.72t/m。2、荷载分布根据梁体断面图，第八跨跨中砼荷载可简化如图3布置模式。图3 35m梁砼荷载分布图（圆柱墩）其他荷载只计算人员、施工机具行走荷载2.0kN/m2、振捣砼产生的荷载2.0kN/m2、方料及模板荷载1.00kN/m2。根据对称原理可将贝雷片及临时支座受力（以贝雷片跨中为计算断面，按简支梁计算）布置简化成图4。 图4 35m梁验算贝雷梁及支座受力计算简图Q1+Q2=276.77517.48=4838.027kNQ1=Q2=4838.027/2=2419.014kN得：Q1=2419.014kN,35、Q2=2419.014kN 43计算贝雷片受力将荷载简化成均布荷载，求最大弯矩（该支架平均跨长为16.48m，计算按16.48m计）。Mmax=qL2/8=9396.18kNm标准国产贝雷片桁片允许弯矩975 kNm，假设每片贝雷片均匀受力，Mmax/ M0=9396.18/975=9.637片。根据施工及受力需要，共布置16片贝雷片，如图5所示。如图5所示。图5 墩身处钢管桩及贝雷片布置图贝雷片挠度计算：假设所有荷载为14片贝雷片承担，以均布荷载q=276.775/14=19.77kN/m，跨度L=16.48m的简支梁计算，f=5qL4/(384EI)=519.7710316.484/(3836、42.110510625050010-8)=36.1mmL/400=41.2mm通过以上计算贝雷桁架片满足要求，而在施工时是贝雷桁架片两片连成一幅，增加了其整体性受力。4.4 钢管桩及工字钢受力验算受力计算图如图6和图7所示。钢管桩受荷载为Q1=2419.014KN。将Q1平均分配到14片贝雷桁架进行计算求得：q1 q14=2419.014/14=172.79kN 图6 钢管柱及工字钢受力计算图 图7 钢管桩及工字钢受力计算图求得: Q左1（15）=261.363kN, Q左2(16)= 475.038KN, Q右3(17)= 444.648kN，Q右3(18)= 447.593kN，Q右2(37、19)= 460.869kN，Q右1(20)= 329.550kN大横梁（工字钢）最大弯矩在Q左2处Mmax=129.381kNm，最大剪力在Q左3与Q左2之间Tmax=300.340kN（1）工字钢受力计算。大横梁为两根40b型工字钢如图8焊接。 钢管桩顶大横梁（两根40b工字满焊）A=294.07cm2 Ix=222781cm4 Wx=21139 cm3 根据以上计算最大弯矩：Mmax=129.381kNm， 最大剪力：Tmax=300.34kN剪应力max=Tmax/A=300.34 /(294.07)=15.96MPa56.8MPa所以采用2根40b工字钢能满足要求。因以上计算都为将连38、续梁简化为简支梁计算，未考虑连续对力和弯矩的分配，并且在计算时都是取最不利情况验算，所以上的计算是保守的。（2）钢管桩受力计算。假设一端荷载全部由4根钢管桩承担，则每根荷载：Q =2419.014/4=604.75kN计算最大受力的临时钢管立柱支墩受力,Qmax=Q=604.75kN算法1：钢管立柱按425mm壁厚8mm的钢管计，沿垂直方向每隔69m在平面和空间内设置了平面联系,钢管桩按最高19m计算。钢管立柱为细长压杆用欧拉公式计算压杆稳定性，压杆的长度系数取1（按一端固定，另一端可移动但不能转动）：Pcr=2EI/（L）2A=104.803cm2 I=22.788610-5 E=210Gp39、a L=19Rmax= Q右3=604.75kN Pcr=2EI/（L）2=1308.365kNRmax =604.75kN又因钢管立柱沿垂直方向每隔69m在平面和空间内设置了平面联系，大大减小了钢管立柱的自长度，增加了钢管立柱的整体性。其轴心受压荷载应远大于Pcr（计算如下），因此压杆是稳定的。算法2：按压弯杆件计，钢管桩之间每隔69m设置一道水平面横向连接，假设有10cm的偏心受压，偏心受压弯矩：M=60.475kNm，为保守计取L=9m。L=9mi=（4252+4092）1/2/4=147.4589A=（4252-4092）/4=104.83cm2W=0.0982(D4-d4)/D=0.40、0982(42.54-40.94)/42.5=1072.68 cm3=L/i=9/147.4589=61.03查表内插得1=0.6417e=L0ix/(hiy)=1.89000/425=38.12查表内插得2=0.8234,取=1=N/A1+M/2W=604.75/(104.830.6417)+ 60.475/(10.82341072.68)=90.584MPa210MPa通过以上计算钢管桩满足要求。在施工过程中，靠墩身处钢管桩通过平面连接的槽钢可与墩身紧密相抱，以增加整体稳定性。跨中临时支墩可通过增加钢管立柱（共9根）和平面、空间连接来增加其整体稳定性。又因实际施工中贝雷桁架片为连续钢构，而上述计算时按简支计算，所以实际靠墩身处钢管桩受力要较计算小，而跨中临时支墩要较计算大（通过增加跨中钢管立柱加强）。