1、目 录一、编制依据1二、工程概况11.1、水文资料21.2、工程地质2三、施工辅助设施及方案确定33.1、栈桥33.2、施工方案的确定3四、施工方案实施44.1、套箱设计与制作44.2、钢套箱拼装54.3、钢套箱内支撑体系安装54.4、钢套箱滑移54.5、钢套箱下沉6套箱着床后临时固定8、封底前的准备工作84.6、套箱封底94.7、钢套箱抽水前临时固定104.8、套箱抽水104.9、套箱内支撑转换114.10、清底整平，绑扎钢筋，布设冷却管114.11、大体积混凝土的浇筑11五、设计难点及施工重点115.1、套箱单壁柔性体的确定125.2、导向架设计125.3、周边砂袋反压125.4、封底前的2、清平与抛填片石125.5、导管点布置13六、钢套箱下沉劳力组织13七、钢套箱机械设备配置及材料13八、施工注意事项14九、安全保证措施149.1、组织机构149.2、安全目标159.3、安全保证措施159.4、教育与培训：169.5、现场管理：169.6、安全用电：169.7、防火、防爆：179.8、高空作业：179.9、吊装作业：17十、文明施工、环境保护保证措施1810.1、文明施工1810.2、环境保护19附件：1、鹰潭信江特大桥套箱计算书 2、鹰潭信江特大桥无底套箱设计图 3、水下封底方案鹰潭信江特大桥无底套箱施工方案一、编制依据（1）鹰潭信江特大桥施工图设计设计文件；（2）钢结构设计3、规范（GB50017-2003）； （3）桥涵施工技术规范相关设计文件；（4）焊接标准汇编1996（JTG041-2000）。二、工程概况信江特大桥全长15.982km，管段内长8.78km，在69#72#墩处采用（72+3116+76）m连续梁跨越信江。信江为三级航道，水面宽度387.2m，两岸江堤的距离440.9m，河床顶面标高15.45m17.45m，江面标高23.4m（5月10日测量）。主桥承台尺寸1919m，高度4m，由14根直径2米的钻孔桩组成。桩基及承台平面1.1、水文资料信江是江西省的五大河流之一，河流呈蜿蜒形，下游的鹰潭市城区河段呈U型；凹岸（南岸）从童家河汇合口以下到老城区4、地势普遍较高，凸岸（北岸）夏埠地势普遍较低。整个河段河道宽500米左右。有观测资料记载的最大一次洪水洪峰流量，中部弋阳站为11500 m3/秒,下游的梅港站为13600m3/秒（1955年）。洪水总量最大的一次洪水发生在1998年6月，梅港站次洪总量多达135亿立方米，洪水历时20天。根据梅港水文站资料，河流多年平均径流量为147.1亿立方米，历年最大年径流量300 m3,最小年径流量77 m3；历年最大洪水流量13600 m3/秒，最小枯水流量10.4 m3/秒。信江河流概况及不同频率水文特征为：河床宽度：250-600米；洪水期水深：11-15米；枯水期水深：25米；河床构造：砂、卵石等；5、蓄水常水位：近期24米，远期26米；最大流量：1.22万米/秒；最小流量：9.12米/秒（1971年），保证率为91%；最大流速：2-5米/秒；最小流速：0.065米/秒；平均流速：0.6-0.7米/秒；1.2、工程地质根据核工业部鹰潭工程勘察院提供的江西省鹰潭市信江大桥工程地质详细勘察报告：对桥址处的土层情况进行如下归纳概述：按其岩土层物理力学性质及埋藏条件，分别叙述如下：据钻探揭露，场区覆盖层由第四系全新统填土（Q4 ml ）、冲洪积成因的粘性土、砂砾石层（Q4 al+pl）组成，基岩归属于白垩世上统砂岩（K2）。各地层岩性特征自上而下描述如下：层：杂填土 厚1.006.4米层：粉质粘土层6、厚06.2米层：粉砂层埋深3.46.9米，顶高程21.3526.50米，层厚1.25.5米层：砾砂层顶埋深4.2010.00米，顶高程16.9022.20 米，层厚1.06.20米层：圆砾 层顶埋深6.8013.80米，顶高程15.4020.05 米，层厚1.12.9米层：强风化砂岩（K2）属极软岩，岩体基本质量等级V级。 层顶埋深8.1015.30米，顶层高程12.9028.60 米，层厚1.29.9米层：弱风化砂岩（K2）属极软岩，岩体基本质量等级IV级。 层顶埋深10.4022.50米，顶层高程7.320.80 米，层厚3.0016.00米层：微风化砂岩（K2）属极软岩，岩体基本质量等级7、IV级。 层顶埋深19.234.7米，顶层高程1.5511.60 米，层厚8.119.5米三、施工辅助设施及方案确定3.1、栈桥钢便桥自东岸江堤边开始，桥面标高与河堤顶面标高相等。便桥标准跨度为12m，在江中心处按18m跨径设置一通航孔，便桥与主线线路平行，与西岸江堤顺接，钢便桥全长432m（239+18+249m）。3.2、施工方案的确定根据原设计图纸要求，结合本桥基础施工条件及工期安排，69、70#、71#、72#墩基础拟采用无底套箱结构型式施工，（针对69#、72#墩河床为斜面裸岩、均为若风化层，先进行水下爆破后再进行无底钢套箱施工）钢套箱既作为施工套箱，又作为承台混凝土浇筑施工模板，套8、箱外轮廓每边尺寸比承台尺寸大10cm，尺寸19.219.2m，套箱总高10m，分成3段加工，第一节3m，第二节3m，第三节4m，面板用6mm厚A3钢板加工。 四、施工方案实施4.1、套箱设计与制作钢套箱作为承台施工的阻水结构，又兼作承台混凝土浇筑的侧模，所以设计时按照承受抽水时水压和承台混凝土侧压力双重作用计算。钢套箱采用单壁无底结构，由侧板、外圈梁、内支撑、导向架四部分组成，共150多吨，断面尺寸为19.219.2米，高10米，分30块加工制作。侧板是肋板式结构，6毫米钢板作面板，竖向加劲肋 10槽钢，横肋采用I40a工字钢。内支撑用I20a，如下图。导向架由I20a工字钢焊接成三棱体结构，9、安装于套箱侧板和钢护筒之间，导向架与钢护筒之间预留2.5cm可调间隙，且必须在现场根据实际尺寸下料制作。最后在套箱整体拼装完成后，在内支撑位置每隔一道竖向40工字钢4.2、钢套箱拼装a套箱拼装前，先测量放样出套箱平面位置，在平台上预埋滑道，套箱在平台上整体拼装，整体滑移、整体下沉。b施工时先拼装第一层套箱，套箱拼装采用汽车吊起吊。c单块套箱用吊车配合，将单块套箱拼接成整体。然后拼装另一方向的套箱，依此类推。套箱整体拼接，拼接均用焊缝连接固定，然后焊接外围工字钢圈梁。所有焊接材料均选用A502型焊条，采用满焊，焊缝高度及长度均符合钢筋焊接相关规范要求。d螺栓连接完成后，焊接内侧套箱接缝，进行密封10、止水作业。4.3、钢套箱内支撑体系安装底层套箱拼装完成，需要调整套箱空间位置，保证套箱垂直精度不超过5cm，平面尺寸不超过10cm。套箱调好后，开始安装内支撑封底桁架。内支撑封底桁架为保证封底混凝土受力要求而设。内支撑封底桁架与其它内支撑体系均在套箱内现场下料安装。内支撑安装完毕后，套箱内外形成一个框架整体。4.4、钢套箱滑移由于套箱尺寸大，重量重，整个套箱的滑移在施工是非常困难的。在套箱滑移前先拆除钻孔平台，提前将牛腿（I45a）焊接在钢护筒壁上。为了保证套箱整体滑移一致性到位，减少不必要的移动。在套箱拼装前把轨道( 双榀I56a)预埋在套箱底部在轨道上放置一个厚20mm，45cm45cm的11、钢板作为滑移钢板和反力装置，轨道的位置必须精确定位，以便套箱直接滑移到套箱下沉区域。轨道布置图如图所示。在套箱平移过程中牵引力和拉点布置是最关键的，套箱总重150吨，套箱平移的牵引力等于钢套箱与轨道之间的摩擦力，用2个40吨的液压油顶顶推套箱滑移到位（油顶安装及固定见附图所示）。4.5、钢套箱下沉钢套箱滑移到位后，在钢护筒上安放I45a垫梁，使垫梁和钢护筒连成一个整体，然后在垫梁上焊接一个12米高630钢管作为下放支架，最后在钢管上安放吊梁。利用钢护筒力的转移与传递，把套箱支撑点转移到钢护筒上，用千斤顶吊起套箱，然后拆除临时平台及支撑底梁工字钢，最后下放钢套箱。套箱下沉前做防渗试验，也即用水在12、外圈梁周围浸透，发现漏水焊缝处立即处理，补焊直至套箱不漏水为止。由于此钢套箱为单壁结构，故内部尺寸较大，在下沉过程中要确保均匀下沉，套箱下沉之前，调好套箱顶口高程，并在钢护筒上焊接套箱限位装置，保证套箱下沉不出现偏位。套箱下沉利用在套箱壁布置的14个吊点，每个吊点布设2台25t千斤顶。吊点细部图:根据实际工期安排，针对69#、70#、72#套箱采用卷扬机下放，钢套箱滑移到位后，在钢护筒上安放I45a垫梁，使垫梁和钢护筒连成一个整体，然后在垫梁上焊接一个12米高630钢管作为下放支架，最后在钢管上安放吊梁。在吊点横梁上安放2组贝雷梁，用于卷扬机的附着平台，在贝雷梁上布置8台5吨的卷扬机。布置图如13、下：套箱着床后，必须调好顶口标高，防止套箱倾斜，保证千斤顶缓慢均匀下沉，最终平稳落在河床上。套箱下沉通过千斤顶下沉，下沉时设专人统一指挥，套箱每下沉一到两米，调整顶口标高一次。套箱着床后，放慢下沉速度，严格控制顶口标高，防止套箱倾斜。同时套箱外部采用3台长臂挖掘进行挖砂，套箱内部采用1台50吨履带吊穿挂3吨抓斗进行水下捞砂；随时进行测量，以便指导挖机和抓斗移位；对导向架和护筒周围死角部位采用水泵进行高压水冲砂，特别注意内外砂高差不大于1m，防止钢套箱提前受力变形；同时对钢套箱外部线形进行质量控制。4.5.1套箱着床后临时固定由于河床面高低不平，套箱着床后部分刃脚会处于悬空状态，为保证套箱在后续14、施工时处于稳定状态，须对套箱进行临时固定。具体做法为 ：（1）水平向固定将套箱的水平限位装置与套箱紧靠，限位装置根部与护筒焊接固定，限制套箱在水平向的移动。具体见5.2导向架设置情况，即为水平方向限位装置。 (2)套箱内清基钢套箱下沉确认合格后，既可进行清基工作。清基到位后，用碎石对套箱内的河床面进行找平，找平标高视每墩具体情况严格控制，对有空隙的位置在套箱顶部做好标记，然后用沙袋混凝土进行堵漏，确保套箱与河床面接触无空隙后，则可进行水下混凝土封底。4.5.2、封底前的准备工作吊箱下沉前，清除封底混凝土高度范围护筒表面氧化层及附着物，确保封底混凝土与钢护筒间粘结力；钢套箱沉至设计标高，灌注封底15、混凝土之前，要求潜水员用高压水枪进行清理，整平河床面，同时，为了保证封底混凝土与桩身、箱壁的良好结合，达到止水效果，潜水员应用高压水枪将桩身和箱壁上附着的泥浆冲洗干净。套箱下沉到位后，水泵持续吹砂，使基底高差控制在10cm之内，并且使刃脚切入河床20cm，以防翻砂。封底前，在无底钢套箱内均抛30cm厚的片石，防止封底混凝土的冲击力将砂子卷起，形成砼夹层。套箱外围抛填22m砂袋，控制涌砂，箱内冲平后，满铺30cm厚片石，既可以防止封底时混凝土冲击基底挤砂成堆，又可以形成片石混凝土。4.6、套箱封底为确保超大体积水下封底混凝土的强度、密实度、整体性和密水性，混凝土必须一次性不间断浇筑。在封底过程中16、对混凝土的要求为，具有良好的和易性，且坍落度控制在180220mm，两台汽车泵泵送入斗，混凝土封底采用直径300mm的导管，混凝土流动半径按4.5m考虑，导管布点为6个。第一斗导管埋深不小于30cm，砼摊铺半径以4.5m计算，第一斗方量不小于8m3。在灌注平台上布置水封导管和混凝土漏斗，为满足初灌混凝土量的要求，每根导管在初灌时，上方设一不小于10m3的混凝土存储罐。砍球后，存储罐移至下一个初灌导管上方。由于基底面积很大，所以导管口距基面宜控制在15cm左右，采用拔塞法压水,两套设备布置在同一端，同时灌注，向另一端推进，混凝土的扩散半径根据以往经验按4.5m考虑。专人测量，正确为导管的换位或提17、升提供数据。测点布置：a、测点每一个导管处布置4个，浇筑混凝土时，作好测深导管原始长度，测量基准点标高等原始纪录。同时每根导管封口结束后应及时测量其埋深及流动范围，并作好详细纪录。b、浇筑过程中，为防止导管堵管，在浇筑到一定方量时，应提升导管，每次提升高度控制在20cm内，且应缓慢、均匀提升。c、浇筑过程中，注意控制浇筑点每补料一次后的标高及周围4m范围内的测点都要测一次，并纪录灌注、测量时间。d、根据施工经验，为保证封底混凝土厚度一致，在导管上设置附着式振动器，测量封底混凝土顶面发现混凝土堆积时开动振动器，找平顶面。振动过程中要控制好振动时间，以确保混凝土良好结合。按水下混凝土灌注方法进行封18、底施工；由于侧板上对称开了两个连通孔，整个浇筑过程中套箱内外水头一致，保证了封底混凝土和套箱的良好粘结。封底混凝土浇筑过程中在混凝土顶面内预留两个30cm的沙桶（对角放置），以便抽水阶段的施工。4.7、钢套箱抽水前临时固定钢套箱下沉到位后，抽水时钢套箱的自重和封底混凝土之间粘结力与水的浮力是平衡的，只要水位一定，钢套箱在竖向是稳定的，但考虑到钢套箱施工期间信江正处于汛期，水位在短时间内是有可能发生变化的，为防止钢套箱上浮或者下沉，必须在竖向对钢套箱进行固定。钢套箱在下沉到位后，因此可以在钢护筒上焊接反牛腿来固定钢套箱。4.8、套箱抽水待封底混凝土现场同等条件下养生试件强度达到200MPa以后,19、开始进行套箱抽水。抽水过程中,设专人巡逻检查套箱的受力情况,并用型钢将三棱体导向架与其相邻的护筒之间楔紧,以防套箱由于受外界水压面出现过大变形,从而致使封底混凝土开裂,出现漏水漏砂现象。4.9、套箱内支撑转换待套箱内的水抽干后，割除中间的2根钢护筒，在套箱内部加设其余的1道内支撑，然后方可割除靠桩的三棱体导向架,最后割除剩余的四周钢护筒，从而完成了套箱内支撑的转换。将由三棱体导向架和四周钢护筒所组成体系承担的外界水压力,转变为由I20a焊接形成的内支撑承担。因此可以保证在内支撑转换过程中，套箱可以永远处于受力稳定状态，不至于出现过大的变形。特别应当注意的是，内支撑的I20a横梁必须与40a的外20、圈梁对应焊接，是外界水压通过外圈梁传递至内支撑横梁。4.10、清底整平，绑扎钢筋，布设冷却管用风镐清除封底混凝土多余部分，并用7.5号砂浆找平；然后放样，绑扎承台钢筋，布设冷却管。冷却管采用直径48mm无缝钢管，层间距为120cm。由上而下共设2层，同一层冷却管间距为1.0m，为防止冷却管漏水，浇筑承台混凝土前，所有冷却管均要通水试压。4.11、大体积混凝土的浇筑承台混凝土采用超缓低热配合比,并为了增加混凝土的流动性和和易性,混凝土中适当掺入优质粉煤灰， 20台混凝土运输车负责运输，2台汽车泵泵送混凝土至承台。待浇筑的混凝土厚度将冷却管包裹后，应顺次对冷却管开始供应循环水，以防止混凝土内部温度21、急剧上升。并在连续十五天内持续供应循环水，且使出水管水温高于外界气温不超过20。五、设计难点及施工重点5.1、套箱单壁柔性体的确定由于套箱的设计结构尺寸很大，且采用内外挖砂下沉的下沉方法，因此很难保证整个套箱下沉过程中步调一致，总会出现局部下沉不均现象，如采用刚度过大的双壁钢套箱或混凝土围囹，则易出现由于下沉不均，导致钢套箱撕开，或混凝土开裂。现采用单壁钢套箱，具有一定柔韧性，可以适应一定程度的不均匀下沉；同时由于套箱侧板可容许有一定的变形，也为导向架更好地支撑于钢护筒提供保证。5.2、导向架设计 在设计过程中，采用三棱体导向架设计，主要有以下几点施工需要：由于套箱体积庞大，在下沉中必须设置一22、定的导向装置，才能保证下沉到位后，满足承台的设计尺寸。因此，在设计中采用三棱体导向架，套箱下沉中，导向架起固定套箱、导向作用，在套箱抽水过程中，起内支撑作用，将外界水压有效地传递给密贴的周边钢护筒。5.3、周边砂袋反压套箱下沉到设计标高后，外侧四周需要用砂袋进行反压，其作用有三：一是防止在封底过程中，混凝土从钢套箱下口不平处大量流出，二是平衡封底混凝土浇筑时的侧压力，三是平衡抽水以后外界水压，防止套箱底口外翘。5.4、封底前的清平与抛填片石套箱封底以前的清平，是套箱封底是否成功的关键，抛填片石是其中的重要工艺。封底前，应认真进行基底清平，特别是钢护筒与套箱四周，导向架下部等死角部位进行拉网式测23、量，对其中超高点，采用高压水泵冲平，而后从一端开始，全断面均匀抛填片石。抛填的片石既可防止封底混凝土入水时冲起砂子，又可形成一层强度较高的片石混凝土，并且这层片石决不能用砂袋代替，因为砂袋具有的可变性，可以被封底混凝土冲滚到一起，使封底失败。5.5、导管点布置封底时，尽可能少布置导管点，而采用及时倾斜导管、提高导管或不提脱导管平移以及增加混凝土坍落度等方法来加大导管的作用半径。因为，每多布置一个点，即意味着多一次首批料，使封底首批料不仅在水中洗澡一次，而且又可能冲击其他水下混凝土多出一个交界面，也就是多了一个薄弱环节。六、钢套箱下沉劳力组织表1 施工劳力组织表序号劳动力内容人数备注1工长12技24、术人员8（包括测量及试验）3起重工24吊车司机25安全员26电 焊107辅助工408合 计72可根据实际情况调整七、钢套箱机械设备配置及材料机械设备配置及材料投入见表3机 械 设 备 配 置 及 材 料 投 入 表表2 机 械 设 备 配 置 及 材 料 投 入 表序号设备或材料规 格单位数量备 注1履带吊50T台12运输车9m台13汽车吊25T台24电焊机台105气割设备氧气乙炔套56千斤顶25T台307空压机20台88水泵台159混凝土生产及运输设备套1八、施工注意事项a、套箱加工必须严格按设计图纸与钢结构设计规范执行，才能保证套箱拼装结构尺寸符合要求，受力达到设计要求。b、套箱下沉必须随25、时调整套箱顶口标高，标高偏差不能大于10cm。c、套箱着床后，必须调好顶口标高，防止套箱倾斜，若套箱某一位置无法下沉，可以在钢护筒上焊接反力牛腿，利用千斤顶施压将套箱压入泥中。d、混凝土封底前必须清除套箱内淤泥层，同时找平卵石，保证混凝土厚度与连续性。e、混凝土封底时必须随时量测混凝土厚度，同时注意相邻混凝土高差，防止混凝土顶面出现大量凹凸不平。f、混凝土封底后未抽水之前，必须保持套箱内外水压平衡。九、安全保证措施9.1、组织机构项目经理：高向宇项目总工程师项目副经理工 程 部：康 飞安 质 部申 晓 军物 设 部冯 尚 涛办 公 室谭 永 兴安 全 检 查 工 程 师工 区 区 长、专 职 26、安 全 员工 班 （组）长、 兼 职 安 全 员操 作 人 员 自 检、互 检、交 接 检安全保障组织机构设置见下图9.2、安全目标a、杜绝因工死亡事故，避免重伤事故，轻伤率控制在5以内。b、无机械行车和道路交通责任事故，无爆炸物品丢失事故，无爆破事故，无等级火灾事故。c、抓安全管理工作，做到管防结合，创造条件，努力达到安全目标的要求。9.3、安全保证措施a、严格贯彻执行国家和当地劳动卫生工作的有关政策和规定，杜绝和减少事故伤害，实现安全生产，确保职工健康和安全。b、建立安全生产岗位责任制，执行谁主管谁负责安全的原则。开展安全活动及进行安全教育。安检专（兼）职工程师和班组长坚持工人岗前作业安全27、交底。c、严格执行安全生产检查制度，进行综合检查和不定期专项检查，通过检查，发现隐患，及进整改，杜绝事故。d、严格遵守“安全操作规程”，特种作业人员必须持证上岗，做到管理人员不违章指挥，作业人员不违章操作，工人不违反劳动纪律。9.4、教育与培训：a、凡从事电器、起重等特殊技术工种的工人，必须接受特种作业安全培训，通过考试取得“特种作业安全操作证”者才能上岗操作。b、从事一般工种作业的人员，必须认真学习本工种的安全技术操作规程和岗位安全责任制。c、各级行政、技术、管理干部必须经常学习国家的劳动保护方针、政策、法规和单位的安全规章制度，并经常开展安全教育。9.5、现场管理：a、施工现场要整洁有序，28、各种机械物应整齐放置在规定区域。b、施工现场道路畅通，路面平坦，保证司机视野开阔，满足消防要求。c、施工人员劳保用品穿戴整齐，戴好安全帽，禁止穿拖鞋或光脚进入施工现场。d、施工现场树立安全生产标示牌，书写施工安全须知，标语等。9.6、安全用电：a、执行安全用电制度，加强用电管理，配电箱必须完好，线路绝缘可靠，临时线上安装漏电保护装置，下班时要切断电源，确保用电安全。b、施工所用电器线路和用电设施，应采取防触电措施。c、作业点距低压线、高压线应分别大于2.5米、3.0米。d、焊机的电源开关应设在监护人附近，便于及时切断电源。e、用电设备的外壳应有可靠的接地零安全措施，焊接地线接连到工件上。9.729、防火、防爆：a、对施工人员进行消防培训，使其清楚发生火灾时所采取的程序和步骤，掌握正确的灭火方法。b、确保现场配备的灭火器材在有效期内，注意日常维护，使其处于完好状态。9.8、高空作业：a、在2米以上高度作业时，应采取安全防护措施。b、安全爬梯使用前要进行安全检查，保证结构可靠，状况良好。使用时要按1：4的斜度放置，并固定上下端。c、高空作业人员必须配备和正确使用安全带和安全绳。安全带和安全绳应无磨损、断股、变质，钩挂有效。d、遇大雨天气或六级以上大风天气，应停止高空作业。e、传递物件不得抛掷，有可能坠落的物料应拆除或固定，防止跌落。9.9、吊装作业：a、大件的吊装作业时，吊装前，要对吊机进30、行检查验收。保证低级处于完好状态。b、大件吊装作业时，技术人员和安全员在现场进行监督，现场人员严禁酒后作业。c、起吊人员和现场指挥人员必须经过劳动部门的培训，持证上岗。d、吊装要施加保护，不同阶段的吊装要分别制备专用吊具，避免吊装变形并保护构件表面不受损伤。e、吊装点严格按设计要求进行，吊装时轻吊轻放，避免变形和碰撞。f、吊装作业须鸣警示铃，严禁钩下站人。g、汽车吊使用前吊臂要经过试吊检验，四支腿垫实方可作业。十、文明施工、环境保护保证措施10.1、文明施工a、项目经理亲自挂帅，组织领导班子及安全、施工、劳资、保卫等有关部门成立文明施工组织管理机构，并定于每周进行生产文明大检查，发现有碍文明施31、工的现象及时处理，对不规范的施工行为予以纠正。b、制定完善的文明施工条例，目标明确，责任落实到人。经常教育职工做文明施工榜样，对文明施工做得好的班组和个人及时进行表扬、奖励；对文明施工做得差的班组及时进行批评和处罚，并限期整改。c、施工现场各种临时设施按业主指定地点建设，必须要与周围环境协调，做到经济、美观、实用，施工区域有醒目的安全警示标志，做到明显、清晰、规范。d、各种施工材料定点分区分类堆码整齐，各种标识牌清楚明了，特别是摆放到现场的半成品材料、构件决不可乱堆乱放，影响美观。e、制定能源管理具体办法并实施落实，健全机械设备管理办法，明确责任制的实施与落实，确保各种设备保持良好的性能和利用32、率。f、精心计划、合理安排，每道工序作到“落手清”，做到工完、料净、场地清。g、施工人员全部佩戴上班牌，牌证上标明名字、职务和工种，以供业主、监理辨认、监督，特殊工种人员必须持证上岗。10.2、环境保护a、做好环境保护工作，施工期防止油污物质、生活垃圾掉入信江污染江水，尽量选用环保性能较好的施工设备，噪声较大的工序尽量避开夜间作业。b、每天机修班组应对机械设备进行检查、维修，不让设备因漏油而污染施工现场，废水、废油严禁现场排放，必须经处理后掩埋。c、控制现场的各种粉尘、废气对环境的污染和危害。d、为保证施工场地整洁，安排一名专职的清洁工，保证现场清洁、文明的施工环境。鹰潭信江特大桥水下爆破方案33、第一章工程概述鹰潭信江特大桥位于江西省鹰潭市境内，根据现场施工情况，发现69#、72#号主墩基础处整体地形为斜面裸岩，河床几乎没有覆盖层，均为弱风化砂岩，实测河床标高大致在16.1-17.8之间。根据设计，69#、72#号主墩承台底标高17.579m、17.659m，为保证围堰底封底水下混凝土2m厚度，则必须将69#、72#号主墩位河床标高降至15.579m、15.659m。为此，必须实施水下爆破。第二章总体部署一、根据业主工程总体进度计划安排，在今年汛期来临前要完成下部工程，工期相当紧张。为此，本项工程计划于2011年04月08日开工， 2011年04 月18日完工，工期10天。 二、在进行34、水下爆破前，与公安、海事部门联系，可由港航监督部门会同公安部门发布公告，通告爆破施工事宜。三、为实施本项工程，项目经理部参与管理的主要人员：项目经理：高向宇项目总工程师项目副经理工 程 部：康 飞安 质 部申 晓 军物 设 部冯 尚 涛办 公 室谭 永 兴安 全 检 查 工 程 师工 区 区 长、专 职 安 全 员工 班 （组）长、 兼 职 安 全 员操 作 人 员 自 检、互 检、交 接 检为实施本工程，施工队另配备劳动力和技术工人20人四、材料及设备准备1、为保证施工的顺利进行，拟定主要进场设备和仪器如下：表1主要进场设备和仪器序号机械设备名称规格型号单位数量备注1运渣船100t艘12长臂35、挖机HY220台23钻 机KSZ100台64水准仪水准仪DS200015经纬仪经纬仪TDJ216全站仪全站仪GTS-311S12、材料计划：按爆破水下石方数量500m3编制材料计划，实际爆破数量可能会有所出入，在实际操作过程中进行调整。表2材料计划表品名数量品名数量炸药1800 kg麻绳2000 m导爆管2000 m铜芯电缆150 m雷管300个钻头100个第三章施工方案和方法一、 水下爆破施工工艺流程：爆孔设计锚定钻孔作业平台移机就位确定孔深钻孔成孔冲洗测量验孔装药连线平台撤离（同时封锁航道和陆路交通）起爆解除警戒清渣下一施工循环。二、施工方法1、钻孔作业平台设计为顺利实施石方开挖工程水下爆36、破的施工任务，利用钢护筒制作爆作业平台。钻机由脚手架钢管铰接固定在平台上，组成钻机作业平台，可供4台潜孔钻机工作之用。为加快钻机就位速度，钻机平台可沿槽钢轨道滑动移位。钻孔时，利用全站仪进行测量定位，做到钻孔定位准确，防止漏钻和叠钻。根据当天当时的水位、设计水深及超深值计算该点的钻孔深度。施工时要按要求钻到所需求深度以避免二次爆破。2、钻爆技术措施（1）水下爆破采用垂直钻孔作业。其优点是钻孔定位易于控制，简便操作，利于装药，提高工效。水下爆破工程钻孔机具计划选用KSZ100型地质钻，孔径100mm。为了确保开挖达到设计的深度，钻孔应有一定的超钻深度，考虑到保护桥墩基础基岩的持力层，超钻深度取037、.5m。（2）火工品的品种及防水。选用具有防水性能良好的乳化炸药，由80mm塑料包装。非电雷管用环氧树脂灌封后，再用防水白粘胶布密封。起爆网络采用微差复式起爆网络，以确保传爆的准确性。（3）每船（平台）可钻4排共24个炮孔，一般一个船次为一爆破区域，当钻孔完毕后，利用潜水员进行集中装药，装药时应注意对雷管脚线的保护。为了确保安全，用粗砂将炮孔堵满，防止冲炮。在每只爆孔孔口用砂袋封口覆盖，砂袋系一浮球露出水面，其作用有：作为爆破孔位标记，便于集中装药；装药后便于连接导爆管脚线，形成起爆网络。（4）导爆管的放置。在水中放置浮胎，使其锚定地飘浮在水面上，将“每船同排”的导爆管按绑在一只轮胎上，按照“38、从后到前的顺序”将轮胎上的导爆管用“同段”非电雷管连接起来，为了不使传爆雷管将其他导爆管炸断造成拒爆现象，连接时应将雷管置于浮胎上面，并用泡沫盒包住扎紧，不能浮在水面随波漂移。3、布孔方式和孔网参数水下炮孔布置原则上越简单越好。本工程水下爆破次采用水下浅孔爆破，采用矩形钻孔排列方式，孔距2.0m，排距2.0m，最小抵抗线为1.5m，实际施工过程时应根据岩层和厚度等情况做适当调整。4、装药量计算考虑到水下石方爆破时需克服的水体阻力，因此其装药量计算包括破碎岩石所必须的能量和克服阻力所作的功，水下爆破的炸药单耗较陆地爆破大，根据该工程水下岩石性质较陆地偏破碎风化的判断分析，结合水下爆破产生的水中冲39、击波的危险半径考虑，水下石方爆破只需达到松动效果即可，炸药单耗控制在1.01.2kgm左右。5、起爆设计采用电雷管起爆导爆管雷管、导爆管雷管引爆炸药的起爆网路。即用导爆管并串联网络，采用1段非电雷管将各个炮孔内雷管连接起来，为了确保每个孔的准爆，每孔装2发非电雷管。6、水下炮孔的施工程序（1）测定孔位。依照水下爆破地形图，采用全站仪和测绳等工具测定孔位。拉动缆绳将钻机对准孔位，开钻前将四周缆绳拉紧，抛锚就位，钻孔过程中不能让平台移位。（2）钻孔。按照设计的炮孔深度进行钻孔，做到准、直、平。（3）装炸药。在钻孔达到设计标高后，拔出钻具后由潜水员将带有雷管的炸药装至设计高程。装药一定要装到孔底，并40、用砂子堵塞炮孔。7、爆破注意事项（1）钻完每炮次设计工作量后，即进行装药、联线。（2）起爆网络。采用复式非电起爆网络，为了确保每个孔的准爆，每孔装2发非电雷管。（3）火工品的品种及防水。选用具有防水性能的乳化炸药，并用塑料袋包好。8、水下清渣利用人工配合挖渣船清渣。驳船上的石渣上岸后通过装载机配合人工就近堆放和平整，无法就地处理的部分石渣运至指定堆弃场。 9、水下爆破主要参数及计算（1）最小抵抗线：抵抗线是岩石爆破的重要参数之一。综合考虑，抵抗线取1.5m。（2）台阶高度：H1.5m（3）超 深：l0.5m（4）孔 深：LHl2m（5）孔 距：a2m （6）排 距：b2m多排炮孔布置为矩形方式41、，采用微差起爆。 （7）单孔装药量：Q=qabH 式中：单耗：q=1.0kg/m；孔距：a=2.0m；排距：b=2.0m；孔深H=2m。Q=qabH=1.0222=8kg10、水下爆破安全校核水下爆破所产生的危害表现为爆破地震效应和水中冲击波效应。 （1）爆破振动速度计算式中：V介质质点振动速度，cms；Q装药量（齐发爆破的总药量；毫秒微差爆破或秒差爆破时取最大一段装药量），kg；R爆源至被保护物的距离，m；K与介质性质、爆破方式等因素有关的系数；与传播途径和地质地形等因素有关的指数。为保证安全该工程计算取： K250、1.5、R150m，则爆破振动速度如下表：表3不同装药量爆破产生的爆破振动42、速度值装药量Q（kg）爆破振动速度值v（cm/s）80.39160.55240.67320.77为确保原某大桥的绝对安全，最大一段齐爆药量控制在25kg以内，各段微差时间不小于100ms。（2）水中冲击波计算按照爆破安全规程的第6.36条规定：在水深不大于30 m的水域内进行水下爆破，水中冲击波的安全允许距离，应遵守下列规定。表4对人员的水中冲击波安全允许距离装药及人员状况炸药量/kg50502002001000水中裸露装药/m游泳9001400200潜水120018002600钻孔或药室装药/m游泳5007001100潜水6009001400对船舶：客船1 500 m。施工船舶：按表5确定。43、非施工船舶：可参照表5和式(4)根据船舶状况由设计确定。表5 对施工船舶的水中冲击波安全允许距离装药及人员状况炸药量/kg50502002001000裸露装药/m木船200300500铁船100150250钻孔或药室装药/m木船100150250铁船70100150（4）、爆破时间安排为保证工程正常施工，确保人民的生命和财产安全，结合工程的实际情况，对每天的爆破时间作如下安排：1.上午：11：3012：002.下午：17：3018：00第四章质量保证措施此项施工方案为专项施工方案，在实施鹰潭信江特大桥施工组织设计中关于质量保证措施基础上，我们强调以下几项措施：一、建立工程质量保证组织机构:1服44、从业主、监理工程师及主管部门的监督和指导。2成立以项目经理为组长，总工程师、项目副经理为副组长的质量管理体系领导小组，组员包括质检工程师、测量工程师、现场施工负责人、施工队长等，负责工程总体质量控制。3配备足量的技术人员，严格按照自检、互检和交接检的工艺流程组织施工。4质量检查程序（1）尊重和绝对服从监理工程师及其代表，根据合同条款要求，在工程师及其代表监督和指导下施工，并如实向监理工程师汇报进度和质量情况。（2）建立形成文件的检验和试验程序，按程序规定对施工全过程进行检验和试验，并按程序规定的种类、格式和方法予以记录、归档。（3）测量组拟定施工测量实施方案，负责控制网点的自检、施工全过程中的45、测量放样及测量验收工作，交工程师进行审核。（4）每一工序完工后，应及时对施工场地进行清理，以免残留物对下道工序产生质量影响。（5）严格按部颁标准及技术规范要求分项分单元整理并保存各原始资料。第五章安全施工保证措施本水下爆破工程作业面位于鹰潭信江特大桥69#、72#墩处，施工过程中应严格控制钻孔、装药等各流程，以避免爆炸给周边环境和建筑物带来灾难性后果。具体措施如下：一、确定安全生产目标和安全防范要点根据本工程特点，安全防范重点有以下几个方面：1、防人员溺水事故；2、防爆炸及其影响事故；3、防触电电击事故；4、防机械伤害事故；5、防水上交通事故。二、保证安全的组织措施1建立健全安全生产管理机构，46、成立以项目经理为组长、项目总工程师为副组长的安全生产领导小组，并配备足够的安全员，全面负责并领导本项目的安全生产工作。2在进行水下爆破前，与公安、海事部门联系，可由港航监督部门会同公安部门提前三天发布公告，通告爆破施工事宜。在爆破实施前半小时，要求安全员组织现场施工人员撤离至安全地带，同时会同海事部门封锁航道，禁止一切船舶通行；原某大桥进行交通管制，禁止一切车辆和行人通过，以确保人民的生命和财产安全。3.本项目实行安全生产三级管理，即：一级管理由项目经理负责，二级管理由专职安全员负责，三级管理由施工队长负责，各作业点设安全监督岗。4按照我公司颁布的安全生产责任制的要求，落实各级管理人员和操作人47、员的安全生产责任制，做到纵向到底，横向到边，各自做好本岗位的安全工作。5本项目在开工前，由项目经理部编制安全施工技术条例，认真执行安全生产“五同时”原则，采取安全技术措施，确保施工安全。6实行逐级安全技术交底制，由项目部组织有关人员对工程项目或专项工程进行书面详细安全技术交底，凡参加安全技术交底的人员要履行签字手续，并保存资料。项目经理部专职安全员要对安全技术措施的执行情况进行监督检查，并作好记录。7加强施工现场安全教育（1）针对工程特点，对所有从事管理和生产的人员进行全面的安全教育，重点对专（兼）职安全员、施工班组长、从事特种作业的起重工、爆破工、电工、焊接工、机械工、场内机动车辆驾驶以及新48、工上岗、工人变岗和改变工艺等进行培训教育。（2）对从事施工管理和生产的人员，未经安全教育不准上岗；新工人（含民工、临时工）未进行三级教育的不准上岗；变换工种或采用新技术、新工艺、新设备、新材料没有进行培训不准上岗。（3）特种工种的操作人员的安全教育、考核、复验，严格按照特种作业人员安全技术考核管理规定执行。经过培训考核合格，获取操作证方能持证上岗。对已取得上岗证的特种作业人员，要进行登记存档，对上岗证要按期复审，并要设专人管理。（4）通过安全教育，增强职工安全意识，树立“安全第一、预防为主”的思想，掌握本岗位生产知识和安全操作技能；提高职工遵守施工安全纪律的自觉性，认真执行安全操作规定，做到：49、不违章指挥、不违章操作、不伤害自己，不伤害他人，不被他人伤害，达到提高职工整体安全防护意识和自我防护能力。8认真执行安全检查制度项目部要保证检查制度的落实，要规定定期检查日期，参加检查的人员，经理部每旬进行一次；作业班组每天进行一次，非定期检查应视工程情况如施工准备前，施工危险性、采取新工艺、季节性变化、节假日前后等要进行检查，并要有领导值班，对检查中发现的安全问题，按照“三不放过”的原则制定整改措施，定人限期进行整改，保证“管生产必须管安全”的原则真正落实。9事故报告制度（1）无论何时，一旦发生危害工程安全、工程进度、工程质量事故时，除采取必要的抢救措施以外，必须立即暂停此项目和与之有关的项50、目施工。（2）事故发生后，承包人必须以最快的方式，将事故的简要情况报监理工程师。在监理工程师初步确定安全、质量事故的类别性质后，按要求上报业主和有关部门。（3）监理工程师视察了事故现场后立即上报并提出处理意见，承包人应按照监理工程师指示消除事故产生的危害和影响，并查明事故原因。在查明事故原因以后的7天之内向监理工程师提供一份事故报告和阶段性开工报告，内容包括人员的伤亡情况、时间损失、处理结果以及监理工程师所要求的详细资料等。若事故原因迟迟未能查明，监理工程师认为事故隐患未消除时，可以不批准开工，直到事故原因查明并采取补救措施为止。三、保证安全的技术措施1、对炸药及其他爆破器材的购买、运输、贮存51、加工、使用严格控制，执行爆破材料专门的领用和退还制度。2、进行爆破作业前设定警戒区域，并派专人巡查，严禁爆破作业时水域1km以内的任何人员进行潜水、游泳等活动，严禁水域200以内有船舶进入。3、爆破工作负责人应根据爆破区的地质、地形、水位、流速、流态、风浪和环境安全等情况布置爆破作业。4、水下爆破应使用防水的或经防水处理的爆破器材；用于深水区的爆破器材，应具有足够的抗压性能，或采取有效的抗压措施；水下爆破使用的爆破器材应进行抗水和抗压试验。5、水下爆破的药包和起爆药包，应在专用的加工房内或加工船上制作。6、起爆药包，只准由爆破员搬运。搬运起爆药包上下船或跨船舷时，应有必要的防滑措施。用船只运52、送起爆药包时，航行中应避免剧烈的颠簸和碰撞。7、现场运输爆破器材和起爆药包，应专船装运。用机运船装运，应采取防电、防振及隔热措施。8、爆破作业船上的工作人员，作业时应穿好救生衣，不能穿救生衣作业时，应备有相应数量的救生设备。无关人员不准许登上爆破作业船。9、水下钻孔位置应准确测定，经常校核；孔口应有可靠的保护措施。10、钻孔装药时潜水员应拿稳药包，且不应从管口或孔口直接向孔内投掷药包，不应强行冲压卡塞的钻孔药包。11、水下深孔采取分段装药时，各段均应装有起爆药包。各起爆药包的导线应标记清楚，防止错接。12、应注意保护药包引出线，移船时应注意保护起爆网路，注意对孔口段的导线应加以保护。13、用电53、力和导爆管起爆网路时，每个起爆药包内安放的雷管数不宜少于2发，并宜连成两套网路或复式网路同时起爆。14、水下电爆网路的导线(含主线连接线)应采用有足够强度且防水性和柔韧性良好的绝缘胶质线，爆破主线路呈松弛状态扎系在伸缩性小的主绳上；水中不应有接头。15、起爆药包使用非电导爆管雷管及导爆索起爆时，应做好端头防水工作，导爆索搭接长度应大于0.3m。16、导爆索起爆网路应在主爆线上加系浮标，使其悬吊；应避免导爆索网路沉入水底造成网路交叉，破坏起爆网路。17、水域危险边界上设置警告标志、禁航信号、警戒船舶和岗哨等，严格检查水域中遗留的爆炸物和水中带电情况。18、盲炮应及时处理；处理过程中因遵循以下原则54、：（1）因起爆网路绝缘不好或联接错误造成的盲炮，可重新联网起爆。（2）因填塞长度小于炸药的殉爆距离或全部用水填塞而造成的盲炮，可另装入起爆药包诱爆。（3）可在盲炮附近投入裸露药包诱爆。（4）遇有难于处理而又危及航行船舶安全的盲炮，应延长警戒时间，继续处理。第六章环保施工措施在施工中将严格执行铁路建设项目环境保护设计规定及环境保护法的有关要求，将严格遵守国家和地方所有控制环境污染的法律和法规，采取必要的措施，防止施工中的燃料、油、化学物质、污水、废料和垃圾以及土方等有害物质对沟渠的污染，防止灰尘、噪音和汽油等物质对大气层的污染。并采取规范化的施工，把施工对环境、附近居民生活的影响减少到最低限度。55、1加强对施工机械的维修保养，遇到漏油、漏水的机械必须修好后方可继续参与施工，废油回收后集中存放，统一处理。2本施工场地附近为人群居住比较密集区域，通过有效的管理和技术手段，将施工噪声降低到最低程度，尽量避免在夜间安排噪音很大的施工任务。3严格控制装药量，尽量减少爆炸产生地震效应、水中冲击波效应和水面波浪效应的危害。4工程施工期间，提供必要的急救和医药服务。第七章文明施工措施一、对工作人员的要求1所有驻地管理人员和现场施工人员一律穿戴整齐，佩证上岗。2施工现场设安全员，其工作任务包括健康保护与事故预防措施和个人安全检查，检查并督促现场人员按已制定的安全规则和条例执行。3加强对全体人员文明施工的思56、想教育，严格遵守当地有关部门的法规、规章、细则等，杜绝违法暴力等妨碍社会秩序的行为发生，与当地群众建立良好的关系，做到融洽相处。二、施工现场管理1在生活区和施工现场，设置施工标志牌，标牌牌面需写明合同段名称、承包单位、经理部负责人姓名、总工程师姓名以及监理负责人姓名，牌面要醒目，其颜色、字体、设置均保证达到监理工程师的要求。2生活生产房屋、办公室、变电室等，应符合防火、防风、防爆的有关规定和要求。3所有办公室、仓库、工作室均悬挂统一标准的牌子，以作标示。4在业主指定的生活区和施工界限上设置围栏。5施工机械、运输车辆，要有专人指挥，标牌示位，设围保护，并注意排水设施，保证车辆停放场地卫生、清洁。57、6建立明确交班制度，交班者和接班者要交清和了解作业的所有情况和注意事项。第八章安全管理应急预案一、总则目的：对潜在的或紧急出现的环境和职业健康安全事故、事件做出应急准备和响应，预防和减少财产损失、人员伤亡及伴随产生的环境影响。二、应急准备1、应急准备主要是针对自然灾害，包括雷击、洪水、地震、瘟疫等，以及突发事件，包括火灾、爆炸、有毒害物质的泄露、重大设备安装事故、中毒、高处坠落、机械伤害、触电、水上交通事故等。2、项目部应对安全防护、消防器材按规定配制维护；对电器、机械设备定期检查保养；保持安全通道、防火通道畅通；对易燃易爆物品、化学品的管理按照国家和公司有关规定进行。3、项目部组织对有关工作58、人员进行安全知识交底和应急知识的培训。培训内容主要是：发生紧急事故时应急措施；应急场所人员的岗位教育；对扑救火灾、救护人员的知识能力的教育；对紧急切断电源、抢救触电人员的知识与能力的教育；对控制机械事故损坏或伤害、排除机械设备危险性、防止机械事故继续扩大的教育。4、建立、健全安全生产体系。5、制定并颁布安全生产责任制。6、制定主要施工项目安全技术措施。7、制定水上作业安全规定及施工期间对航道通畅保障措施。三、应急响应1、当施工现场发生紧急情况时，发现人员应迅速报告项目部办公室，办公室得知消息后立即通知项目经理和其他有关领导，项目领导得知情况后，立即组织有关人员进行抢救，防止事故的扩大，并迅速将59、事故按照程序逐级上报。2、若预计发生的事故险情不能得到控制，应立即报警，通知当地消防、医疗部门，请求提供援助，报警时必须说明事故地点、事故现状、联系电话等详细情况，并派人到路口接应。四、应急方案1、主要责任部门：项目经理担任安全生产管理小组组长，为第一责任人；副组长为项目总工；组员包括项目副经理、副总工、办公室主任、专业工程师等。2、应急措施：指挥人员：一旦发生紧急事件，由安全生产管理小组负责现场指挥与调度。联系方式：项目部值班电话（24小时有人值班）；安全生产管理小组成员手机24小时开机。交通工具：项目部工程指挥车两辆随时可投入突发事件的紧急抢险和救护工作。五、纠正与完善紧急情况处理完毕后，60、针对事件、事故发生的原因进行分析，对所产生的后果和影响进行评价，制定和完善纠正及预防措施，并予以实施，填写紧急事故情况报告表报告至总公司及相关部门。鹰潭信江特大桥套箱计算书（一）、计算依据 1、（JTJ02189） 铁路桥涵设计通用规范 2、（JTJ02585） 铁路钢结构桥涵设计规范 3、（JTJ0412000） 铁路桥涵施工技术规范 4、（GBJ1788） 钢结构设计规范 5、1995人民交通出版社 铁路桥涵设计手册基本资料 6、1994高等教育出版社 材料力学 7、2001.5北京交通出版社 路桥施工手册（二）、计算资料套箱顶标高按25.281米计，底标高15.281，承台底标高17.461、81,套箱高10米、其长、宽比承台大10cm，按3节加工。施工水位24.1米，计算水位25.281米。面板用6mm厚A3钢板加工。（三）套箱的水浮力验算套箱的水浮力验算，一是封底等强后进行抽水时。套箱施工封底示意图如上。计算数据：（C40）钢套箱底面积：283.53m2；钢护筒总面积：2.3214/4=58.2m2；钢套箱封底方量：451.6 m3钢套箱自重：150t；封底2m砼自重：（283.53-58.2）22.4=1081.6t；钢套箱到位封底后水浮力：283.53101=2835.3t；封底砼强度达到100%时与钢护筒最大粘结力，160KN/m2Pmax=162.3142=3237.162、t封底砼强度达到100%时与钢套箱粘结力，P =1660.322=1930.24t钢护筒与孔内混凝土粘结力：Pmax=162.3142=3237.1t1、 封底等强后进行抽水时(1)、假设封底混凝土和钢套箱为一个整体，封底混凝土与钢护筒处发生脱离最不利，考虑封底砼与钢套箱自重与水浮力的差值：N=2835.3-（1081.6+150）=1603.7tPmax=3237.1t，满足要求(2)、假设封底混凝土和钢套箱、钢护筒为一个整体，钢护筒与孔桩混凝土发生脱离最不利，考虑封底砼与钢套箱自重与水浮力的差值：N=2835.3-（1081.6+150）=1603.7tPmax=3237.1t，满足要求(63、3)、假设封底混凝土与钢护筒和钢套箱脱离最不利，考虑封底砼与钢套箱自重与水浮力的差值：N=2835.3-1081.6=1753.7tPmax=1930.24t，不满足要求，故为了使钢套箱不上浮，在钢套箱内壁焊接一圈厚度为10mm，宽度10cm钢板，环板上下满焊，焊缝宽度1cm、厚度0.8cm，环板上用小三角板作为加劲板。小三角板的尺寸15cm15cm。浮力差=2685.3-1930.4=755.1t，小三角板焊缝允许拉应力：路桥施工计算手册P418.环板焊缝允许拉应力：小三角板与混凝土间的粘结力：环板与混凝土间的粘结力：（作为安全储备）按照上面计算数据，只考虑环板的焊缝时，满足设计要求，故套箱64、不上浮。小三角板60个（作为安全储备），安全系数：2、封底砼强度检算封底砼厚度2m，作用在封底砼底面向上的水压力为： 钻孔桩之间的封底砼按简支梁计算，两钻孔桩之间的最大间距为：4.6m。根据铁路混凝土与砌体设计规范其允许弯曲拉应力为： 30=0.55mpa，封底砼C40弯曲拉应力为：3、护筒混凝土高度检算初步设计10个钢护筒承受力（钢套箱+支撑）200t,设置10个吊点。放置钢套箱在下放过程中，钢护筒与护筒内混凝土的粘结力不够，整体下滑。以钢护筒入土深度1.5米，以桩顶设计标高起混凝土高度超封2.5米。P粘结力=122.34=346t，满足。（四）、面板计算条件：面板厚6mm套箱设计顶面标高265、5.281m，套箱底标高15.281m，套箱封底砼为2m，竖肋间距为35cm，材料为10。1、 封底时，封底区混凝土对钢套箱侧壁的侧压力计算计算简化，只考虑面板只受混凝土压力影响为最不利情况。计算荷载：面板的荷载主要为新浇砼的侧压力，浇注速度0.2 m/h，混凝土浇注温度15度，则模板的最大侧压力为： V/T0.035时，=0.552路桥施工计算手册P173P混=Krh，k=1.2，P侧=1.2250.552=16.5kpa为安全起见取值进行检算。P静=gh=1.01039.810=98103(pa) P合= P静- P混=73kpaP抽水后=83.3kpa，故按下面抽水后工况检算最不利。2、66、水压强计算因为面板在封底抽水后抵抗压力最大，所以根据水压强的规律可知水深10米处的动水压强最大，如下图（一）所示。则计算中取该截面处的压强作为计算的动水压强。 P静=gh=1.01039.810=98103(pa) 水流作用力R1为：R1=KAV2/2g 式中：K为水流阻力系数，流线形取0.75； ：水容重，10KN/m2；A钢套箱单个面板所受垂直于水流平面上的投影面积为：A=0.30.9=0.27m2 V:纵船向计算水流速，取2.5m/s g:重力加速度，取10m/s2这样，R1=0.75100.272.52/(210)=0.63KN 3、面板计算（按简支板计算）在计算中取两竖肋间的间距（L67、=35cm）作为计算跨距，实际计算跨径为30cm。高度方向取0.9米的高度作为计算宽度（B=90cm）。如图（二）所示，为简化计算，在计算中将荷载转化如图（三）所示的简支结构。同时考虑到面板为竖向肋支撑的连续结构，其最大弯距M可取简支梁的0.7倍。查材料力学得（单向板）（1）截面几何特性计算I=b3/12=90063/12=16200mm4w=b2/6=90062/6=5400mm3（2） 强度检算M=0.7qL2/8=0.790.31030.302/8=0.71KNm= M /W =710103/5400=131(Mpa) =181Mpa，(满足施工要求)（3）刚度检算（五）、横梁间距计算 68、现假定距封底砼顶面为X1的位置设置一条横梁，横梁间距分别为X2、X3、X4，且竖肋间距为35cm，如图（四）所示，为简化计算现假定静水压力通过面板传递给竖向肋，而竖向肋是简支在横梁上的简支梁，如图（五）所示，材料为10，且槽钢与面板的连接形式如图（六）所示1、槽钢几何特性： A=1274mm2 I=1983000mm4 W=39600mm3对组合截面型心轴求静矩，则有：4.80.85(y-0.425)+0.538.3(y-5)=350.6(10.3-y)+4.80.85(9.575-y)求得y=8.34cm组合截面对自身型心轴的惯性矩为：2、计算横梁间距：根据=M/W且M=ql2/8 q=gh69、利用列表计算=145Mpa W=50.12cm3 1/81.01039.8(8+（8-X1 ）)/2)0.35X21=14510650.1210-6经试算X1=1.32m，现取X1=0.9m满足施工要求。（六）强度检算横梁间距采用0.9m，横梁内支撑布置如图所示。横梁强度检算按3跨连续梁计算，跨径布置如下图，横梁用40a工钢。假定横梁受力是直接静水压力（封底混凝土以上第一根横梁在水下7.5米处，P=gh=1.01039.87.5=73.5103(pa)），横梁间距为0.9m，所以横梁受力为q=P0.9=73.51030.910-3=66.2KN/m。连续梁结构用计算软件sap2000进行计算，70、经计算有变形：fmax=7.3mm4500/400=11.25mm弯矩：Mmax=167.4KNm，Q=186KN1、横梁强度检算横梁选用I40a，查型钢表有型钢截面特性：A=8607mm2，Wx=1085700mm3，横梁最大弯矩为167.4kNm，钢材容许应力=145MPa。所以横梁强度满足要求。2、横梁用28a工钢。假定横梁受力是直接静水压力P=gh=1.01039.84=39.2103(pa)），横梁间距为0.8m，所以横梁受力为q=P0.8=39.21030.810-3=31.36KN/m。连续梁结构用计算软件sap2000进行计算，经计算有横梁选用I28a，查型钢表有型钢截面特性：71、A=5537mm2，Wx=508214mm3，横梁最大弯矩为79.4kNm，剪力73KN，钢材容许应力=145MPa。九、钢套箱内支撑计算钢套箱内支撑如下图所示：如上图所示：钢套箱第一、二、三道采用I20a做为内支撑，在支撑两侧各加上一道工20a的斜撑，角度为60度，最大压杆长度按6.25米计算；最高水位为25.159m。(1) 第一道内支撑受力验算：截面特性：A=3555mm2，钢材容许应力为=145MPa。易得，支撑位置处水压力强度为：P=h=106.5=65KN/m2支撑受力面积按2.5m考虑，故计算得：q=652.5=162.5KN/m据上图所示：内支撑承受力的最大跨度按5.3m计算。72、于是支撑承受的最大水压力为：Q=162.55.3=861KN水流作用力R1为：R1=KAV2/2g 式中：K为水流阻力系数，流线形取0.75； ：水容重，10KN/m2；A钢套箱单个支撑所受垂直于水流平面上的投影面积为：A=2.55.3=13.25m2 V:纵船向计算水流速，取2.5m/s g:重力加速度，取10m/s2这样，R1=0.751013.252.52/(210)=31KN于是支撑承受的最大轴向力为：Q总=861+31=892KN查钢结构设计原理附表7.1得：ix=8.2cm, 长细比，查钢结构设计原理附表4.2（绕x轴属于b类）得，满足受力要求。十、吊点横梁检算1、吊点横梁检算吊点73、横梁如下图所示（180t）：横梁选用I45a，查型钢表有型钢截面特性：A=10240mm2，Wx=1432933mm3，钢材容许应力=145MPa。用SAP2000计算软件得出：在第一种情况下弯矩：Mmax=104KNm，Q=130KN在第一种情况下弯矩：Mmax=143KNm，Q=130KN用SAP2000计算软件得出：当吊梁悬臂3.31米时，弯矩最大，Mmax=F.L=1303.31=430KNm，Q=130KN十一、套箱滑移支撑轨道检算及牵引力检算1、支撑轨道选用4道双榀I56a，查型钢表有型钢截面特性：A=13538mm2，Wx=234200mm3，钢材容许应力=145MPa。（15074、t）布置图如下：根据如图所示，只需检算在钢护筒区域滑移时刚好作用在跨中时最不利，按简支梁检算最不利。弯矩：Mmax=2.5180/810=562.5KNm， 2、牵引力检算套箱滑移的牵引力其实就是克服套箱与I56a之间的摩擦力。，在干燥的界面，启动时：F=0.25150=37.5KN,用2个40t的液压油顶做为牵引力。3、吊环检算套箱下放时，用14个吊点吊重。N=180/14=13t。初步设计用2根25的圆钢并在一起做成拉环焊接在套箱外壁。Ag=980013/504=558.6m2，选用25钢筋做吊环，A=490m2558.6m2不满足条件，故每个吊点处做个吊环共同作用。焊缝长度计算（180t）：，在焊缝厚度、宽度满足的条件下，钢筋的焊缝长度不能小于25cm。管桩强度检算：（路桥施工计算手册P411）当采用卷扬机下放时：这时分别对吊点横梁检算和贝雷梁检算，贝雷梁采用间距为45cm的花架两组,牛腿作为安全储备强度，不参与计算。首先检算贝雷梁：这时吊点为8个。Mmax=20003.8/8=950KNm4785KN.m，满足设计要求。其次对I45a垫梁检算：Mmax=20003.5/8/2=437.5KNm，