1、湘西自治州民族工人文化宫迁建工程高大模板施工方案湖南省第六工程有限公司湘西自治州民族工人文化宫迁建工程项目经理部 编制： 审核： 审批： 目 录一、工程概况3二、编制依据5三、高大模板支撑方案6四、施工准备11五、高大模板施工的安全管理14六、高大模板施工方法15七、监测措施22八、应急救援预案23九、高大模板支模架系统验算书26十、附图：附图一九一、工程概况工程名称湘西自治州民族工人文化宫迁建工程建设单位湘西土家族苗族自治州总工会工程地点湘西自治州乾州新区丰达路设计单位上海城西城建工程勘察设计院有限公司结构类型框架结构监理单位湖南和天工程项目管理有限公司规模/层24220平方米施工单位湖南省2、第六工程有限公司高大模板基本概况：根据本工程设计图纸，该建筑物层数为5层（地下一层），层高为4.04.8米不等，总高度为23.8米，建筑面积为24220m2，主体结构形式为框架结构。该建筑物高大模板区域为:一区：位于三层47EJ轴，768(详见附图一),该部位梁均为井字梁，,截面尺寸为300900 mm 、400900 mm，平板厚度为120mm；二区：位于三层913DJ轴，992(详见附图一)，该部位有框支梁、井字梁，框支梁截面尺寸为8002300 mm ，井字梁截面尺寸为3001200 mm、5001200 mm不等，平板厚度为180mm；三区：位于三层414J轴以北，414B轴以南，BJ3、13轴以东，1137(详见附图一)，该部位梁为框梁和次梁，截面尺寸为200800 mm、5001200 mm、450900 mm、6001250 mm不等，平板厚度为120mm；四区：位于五层47EJ轴（详见附图二），768，该部位梁为框梁和井字梁，截面尺寸为5001000 mm、250900 mm,平板厚度为100mm；五区：位于五层810H1J轴，192（详见附图二），该部位梁为框梁和井字梁，截面尺寸为6001300 mm、200800 mm,平板厚度为120mm；六区：位于五层1113EG轴，297（详见附图二），该部位梁为框梁和井字梁，截面尺寸为,4001000 mm、200800 m4、m,平板厚度为100mm；高大模板总计有面积4154高大模板特征如下：一区、二区、三区二层无梁板，使一层至三层楼板间贯通形成中空（详见附图一），同时二区一层处为游泳池深水区，游泳池底面标高为2m,3层板面标高为8.35米，因此在一层到三层产生了10.35米的支模高度，同时二区部位框支梁因中间部位无柱，使该部位东西向框支梁跨度为24m，南北向框支梁跨度为32m；一区、三区为8.35支模高度；四区、五区、六区四层无梁板，使三至五层楼板间贯通形成中空（详见附图二），三层在此处的结构标高为8.35米，五层板面标高为16.35米，由此在四区、五区、六区三层到五层部位产生了8米的支模高度。截面选取一区KL5、323(400900 mm)、二区KZL1(8002300 mm)、二区平板（厚度180mm）作为验算对象，其余梁均在保证质量和安全的前提下上述部位计算的结果来参考布置。该工程一区高大模板在-0.05米楼面（地下室顶板）、二区高大模板在-0.05米楼面（地下室顶板）和游泳池部位搭设，其支撑系统基础为地下室顶板和游泳池底板，地下室顶板厚度为150mm，板筋为10150双层双向通长钢筋，框梁为350700 mm、4001000 mm不等，次梁为25050 0mm。所有处于楼板部位高大模板支模系统均利用下层支模系统做为加固，所有处于高大模板下层部位的支模系统需待上层高大模板支模系统拆除完毕后方可进行6、拆除。对于一般模板工程部分的设计和施工，另见模板工程专项施工方案，考虑到该工程施工过程的一些实际情况，本方案如与现场施工有不同时，在保证质量、安全的前提下可适当调整本方案。详见本工程相关楼板梁板结构图，建筑立面、剖面图等。 高大模板施工进度计划与同楼层结构施工进度同步进行。二、编制依据1、木结构设计规范GB 50005-20032、建筑结构荷载规范GB50009-20123、混凝土结构设计规范GB50010-20104、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20155、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20016、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20137、施7、工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20058、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200810、建筑施工安全检查标准JGJ59-201111、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9112、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）14、建筑施工计算手册（江正荣著） 中国建筑工业出版社15、建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社16、工程项目施工图：包括与高大模板相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等；三、高大模板支撑方案1、支架及模板8、的选取本工程支架采用扣件钢管架，钢管采用外径为 48mm，壁厚 3mm的钢管，大楞、小楞均采用50mm70mm截面，模板材料全部选用优质模板，拟采用15mm厚胶合木模板，规格0.9m1.8m。钢管、木楞、模板的力学性能指标详见高大模板验算书部分。1.1 钢管（1）钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、连墙杆等。（2）钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB700-7）中Q235-A级钢的规定。（3）采用外径为 48mm，壁厚 3mm的钢管，其横向水平杆最大长度不应大于2.29、m，其它杆最大长度不应超出6.5m，且每根钢管的最大质量控制在25Kg。（4）钢管的表面质量及外形应符合下列要求：1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm，端面切斜偏差不应大于1.7mm；钢管必须涂有防锈漆。2）旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲当l1.5m时，允许偏差5mm；立杆钢管弯曲当3ml4m时，允许偏差12mm，当4ml6.5m时，允许偏差20mm。3）弯10、曲变形，锈蚀钢管不得使用，脚手架钢管每根最大质量不大于25kg，钢管上严禁打孔。1.2 扣件（1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。（2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，其附件的制造材料应符合普通螺纹（GB1981）的规定，垫圈应符合垫圈（GB95-76）的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，新、旧扣件均应进行防锈处理。（3）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达65Nm时，不得发生破坏(建筑施工扣件式钢管脚11、手架安全技术规范JGJ1302011第3.2.2条)。（4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。(5) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。1.3 木材和模板木材的选用(1)模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB512、0005的规定。(3)用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7)施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格13、材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。模板的选用(1)、模板材料全部选用15mm厚，规格0.9m1.8m优质胶合木模板，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。模板使用前均涂刷脱模剂，以延长使用寿命。(2) 胶合木模板板材表面应平整光滑，各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4) 进场的胶合14、木模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。2、支撑系统的构造设计2.1楼板的布置 （1）脚手架步距、立杆纵横距、杆件相对位置采用钢管脚手架搭设满堂排架支撑，脚手架步距取值为1200mm。在支撑的最顶部两步距内，水平拉杆各加密二道（即立杆最上部两步距各增加水平拉杆二道）；立杆纵横向间距为1000mm。立杆底部设置垫板，垫板为木模板切割，规格为150mm150mm15mm.立杆必须采用对接形式，相邻立杆接头应交错布置，避免出现在同步同跨内，在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距节点的距离不大于60cm。（2）剪刀撑、扫地杆的搭设位置及要求满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆15、应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔3步设置一道水平剪刀撑。整个高大模板系统立杆外侧必须设竖向封闭剪刀撑。扫地杆应采用直角扣件在距地面不大于200mm处的立杆上设置。（3）木楞选用及连墙件连接方式。木楞均采用截面为5070mm的木方，楼板模板下方的木楞横向间距为150mm，木楞下方用外径为 48mm，壁厚 3mm的钢管支撑，间距与立杆间距相同。满堂架每步步距纵横水平杆件与每层楼面浇筑完成后结构柱采用抱箍形式连接，使高支模满堂脚手架与每层结构柱形成一个整体。满堂脚手架与结构柱抱箍方式详见附图。2.2 梁的布置（直线梁布置）高大模板支模区域内梁截16、面尺寸较多，为8002300 mm，500900 mm，5001200 mm不等，在保证支撑安全与质量的前提下，我们选取以8002300 mm基准计算截面计算的结果来参考布置小于基准计算截面的梁侧模内外木楞、梁底模木楞。（1）脚手架步距、立杆纵横距、杆件相对位置脚手架步距按1200mm设置，至顶部两步距间加密一道步距，即顶部三道步距间距为600mm；立杆沿梁跨度方向间距为500mm采用双立杆，梁两侧立杆距梁的边缘为200mm，如梁截面为8002300 mm的梁两侧立杆间距则为1200mm。（2）剪刀撑、扫地杆的搭设位置及要求满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连17、续设置；模板支架两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔3步设置一道水平剪刀撑。每条梁的投影部位必须布置一道剪刀撑，且剪刀撑必须连续。扫地杆应采用直角扣件在距地面不大于200mm处的立杆上设置。（3）梁体木楞及穿梁螺栓的选用梁体均用15mm厚胶合板，木楞均采用5070mm截面木方；穿梁螺栓均采用直径M14的螺栓，穿梁螺栓设置四道。2.3 梁板模板高大模板支模架的构造和施工要求（1）模板支模架的构造要求：1） 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；在支撑的最顶部两步距内，加密步距二道。2） 梁和楼板荷载相差较大时，应采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变18、。（2）立杆步距的设计：1） 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，则采用等步距设置；2） 当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，则采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；3） 高大模板支模架步距设计大梁为1.2m，为保证高大模板支模系统的稳定性，楼板步距按大梁步距取值为1.2m。（3）整体性构造层的设计：1）单水平加强层应以每3-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；2）在任何情况下，高大模板支模架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。（4）剪刀撑的设计：1）满堂模板支模架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一19、道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；2）高大模板支模架两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔3步设置一道水平剪刀撑。3）每条梁的投影部位必须布置二道剪刀撑，且剪刀撑必须连续。4）整个高大模板系统立杆外侧必须设竖向封闭剪刀撑。（5）顶部支撑点的设计：1）顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不应大于200mm；2）支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可采用双扣件；大于12kN时应用顶托方式，顶托应将丝扣部位全数插入钢管内。（6）支模架搭设的要求：1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规20、范的要求，且垂直度（全高）偏差控制在30mm以内；3）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4）地基支座的设计要满足承载力的要求。四、施工准备1、技术准备1.1、组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、操作规程、工艺流程、施工方案和专项交底措施。使管理人员熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。1.2、编制高大模板施工方案，对施工班组进行技术交底。1.3、对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。1.4 施工现场应有可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制21、点；2、人员配置2.1 项目部管理人员配置，详表1：项目部人员配置一览表 表1序号姓名职务1苏 毅项目经理2吕初雄项目负责人3阎庆秋生产副经理4何 彬技术负责人5陈 波施工员6欧小兵安全员2.2 组织框架图项目经理：苏 毅项目负责人：吕初雄项目生产负责人：阎庆秋项目技术负责人：何 彬施工员陈波仓管员黄丁华采购员钟余祥施工员欧小兵砼班杨运清钢筋班 周阳辉木工班钟余万泥工班杨运清2.3 劳动力配置,详表2：模板工程劳动力配置一览表工种工作劳动力配置准备工作模板加工模板安装模板维护模板拆除模板清理放线定位5103531053、物质准备3.1 由于本工程高大模板体系需要大量的人力、物力等物质要素才能形22、成的生产力。故在施工前根据工程设计图纸核算所需的钢筋、钢管、木楞、安全网、钢丝绳等物质数量，及时向材料部门提出计划准备。3.2 主要机具设备拟投入的机械备一览表 表3序号设备名称规格单位数量单功率KW总功率KW备注1木工圆盘踞台47.5302切割机GJ-50台25.5113镝灯盏133.545.54电焊机BX2-300台225505混凝土汽车泵台16插入式震动器HZX-60台81.18.8五、高大模板施工的安全管理1、高大模板支模架施工质量要求及验收施工质量要求: 脚手架的杆件、构件、连接件、其它配件必须符合质量要求，不合格的禁止使用。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的23、钢管。连接件应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件。严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。构配件的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定。高大模板支模架验收： （1）杆件的设置和连墙件、支撑等的构造必须符合要求；（2）地面不得积水，底座不得松动，立杆必须落地；（3）扣件螺栓必须紧固；（4）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范的规定要求；（5）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布进行。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。（6）安全防护措施是否符合要求。2、高大模板支模架安全管理（1）高大模板支模架操作人员必须戴安全帽、系安全带、穿防24、滑鞋；（2）高大模板支模架的配件质量与搭设质量应按规范的规定进行检查验收，合格后方准使用；（3）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施；（4）高大模板支模架的安全检查与维护，应按规范的规定进行；（6）在高大模板支模架使用期间，严禁拆除主节点处纵横向水平杆件，纵横向扫地杆，连墙件；（7）在高大模板支模架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；（9）搭拆高大模板支模架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。六、高大模板施工方法1、高大模板支模架系统梁、板施工工序 准备工作定位放线，确定立杆位置放置通长垫座搭设支撑架25、安装梁底主次龙骨安装底模底模预检、起供控制绑扎梁钢筋安装侧模侧模主次龙骨对拉螺栓全面检查安装质量验收2、高大模板的验收程序 2.1 高大模板支模架体系搭设前，应对需要处理或加固的地基、基础进行验收并记录存档。该高大模板支模架系统基础为地下室顶板，地下室顶板厚度为150mm，砼强度等级为C35P6。 2.2 对483钢管、扣件及连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检合格后方可使用。 2.3 高大模板支模架系统在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员为项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位总监和专业监理工程师。验收合格并经施26、工单位项目技术负责人和项目总监签字后方可进入后续工序的施工。 2.4 其余验收标准符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2015）及相关规范要求。3、混凝土浇筑方法及采用的施工设备 3.1、混凝土浇筑施工设备 混凝土浇筑的施工设备有混凝汽车泵、运输车、振动器等机具设备。考虑实际情况，应有备用的振动器、备用泵等。所用的机具均应在浇筑前进行检查和试运转，同时配有专职技工，随时检修。浇筑前，必须核实一次浇筑完毕或浇筑至某施工缝的工程材料，以免停工待料。 3.2、混凝土浇筑方法 本工程采用汽车泵送混凝土，其浇筑应根据工程结构特点、平面形状和几何尺寸，混凝土供应和泵送设备能力、劳动力和管理27、能力，以及周围场地大小等条件，预先划分好混凝土浇筑区域。 (1)泵送混凝土的浇筑顺序：在高大模板梁、板砼浇捣前，应先完成竖向结构（柱、墙）浇捣，待混凝强度达到要求后，再浇梁板。大梁混凝土先浇筑至1米高，待达到初凝时间后在浇筑上层混凝土。水平结构浇捣见浇筑路线图（详见附图五，附图六）。(2)泵送混凝土的布料方法： 在浇筑竖向结构混凝土时，布料设备的出口离模板内侧面不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架；浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在23m范围内水平移动布料，且宜垂于模板；混凝土浇筑分层厚度，一般为300500mm时，可按1：61：10坡度分层浇筑，且上28、层混凝土应超前覆盖下层混凝土500mm以上。振捣泵送混凝土时，振动棒插入的间距一般为400mm左右，振捣时间一般为1530S，并且在2030min后对其进行二次复振。对于有预留洞、预埋件和钢筋密集的部位，应预先制定好相应的技术措施，确保顺利布料和振捣密实。在浇筑混凝土时，应经常观察，当发现混凝土有不密实等现象，应立即采取措施。水平结构的混凝土表面，应适时用木抹子抹平搓毛两遍以上。必要时，还应先用磨光机打磨，以防止产生收缩裂缝。4、高大模板的拆除4.1现浇结构拆模时所需混凝土强度项次构造类型结构跨度按达到混凝土的强度标准值的百分率计%1板25028752梁、拱、壳8758100根据本工程特点，必29、须在混凝土结构强度达到100%后方能开始拆除脚手架。在拆除时应按下列措施执行：4.2拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。4.3拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆承重模板，后拆除重模板，先拆除平板模板，再拆除梁侧模板和梁底模板，禁止抛掷模板。4.4高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。4.5工作前，应检查所有的工具是否集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。4.6拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其30、是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。4.7拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。4.8已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。5、安全技术措施5.1 进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.31、005m2 （3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。5.2 模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2015）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（1）主32、控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板脱模剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。（2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要33、求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间34、抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制 1）35、墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500mm以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在36、平台梁下口，清扫口50100 mm洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。5.3 其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格37、按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合木模板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方应统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。对穿螺杆螺栓套硬塑料管，38、塑料管长度比墙厚少23mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。5.4 脱模剂及模板堆放、维修（1）木模胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。6、预防坍塌事故的安全技术措施（1）严格按方案要求对边墙杆于钢筋固定点的检查，39、保持高大模板整个支模架系统的稳定性；（2）严格按方案要求对剪刀撑（包括水平与纵向剪刀撑）与临边钢丝绳的连接质量的检查；（3）施工过程中专人看护支撑系统，如发现有立杆变形、位移等异常现象，必须及时报告项目部。等采取必要措施排除险情后方能继续施工。7、预防高空坠落事故安全技术措施（1）操作人员作业要正确使用个人劳动防护用品。必须戴好安全帽，佩戴安全带，衣着要灵便，穿软底防滑鞋，不得穿塑料底鞋、皮鞋、拖鞋和硬底或带钉易滑的鞋；（2）作业时要思想集中，团结协作，互相呼应，统一指挥。不准用抛扔方法上下传递工具、零件等。禁止打闹和玩笑。休息时应下架子，在地面休息，严禁酒后上班；（3）高空作业所用材料要堆放40、平稳，工具应随手放入工具袋内。上下传递物件禁止抛扔；（4）遇有恶劣天气（如风力在六级以上、大雾、暴雨等）影响施工安全时，禁止进行露天高空作业；（5）安装整块柱模板时，不得将柱子钢筋代替临时支撑；（6）吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定；（7）拆除模板时有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区内。操作人员佩戴好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点困牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、立杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人；（8）拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏41、且模板与墙完全脱离方可吊起；（9）为防止高空坠物，本层拆模时，在本层及下一层外架内立杆上铺设安全兜网；（10）未尽事宜的严格按照国家现行规范、规程和相关规定执行。七、监测措施1、采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移；水平偏移预警值5mm，垂直偏移预警值5mm。2、观测点可以以地上某固定点为基准点，采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙模板支撑横杆上竖向引设一系列点作为水平位移监测点，支撑立杆上横向引设一系列点作为垂直位移监测点。在高大模板支模架区域四角立杆上引设水平点作为垂直位移监测点；3、混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动42、变形和水平位移情况的应及时解决；4、仪器设备配置：（1）电子经纬仪（DT202C）一台（2）精密水准仪一台（3）对讲机3台 5、监测说明模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；6、 监测频率;在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。7、 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。八、应急救援预案1、概况（1）针对本工程高支模43、及模板工程的实际情况，湘西自治州民族工人文化宫迁建工程项目经理部设应急救援领导小组，由项目经理部相关人员组成；（2）项目经理对应急救援工作全面负责。2、生产安全事故应急救援组织机构（1）项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全事故应急救援领导小组，救援领导小组成员必须保持手机24小时畅通。当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：组 长：苏 毅副组长：吕初雄 张革南 何 彬组 员：钟余祥 欧小兵、陈 波、（2）项目经理部各班组建立各班组应急救援小组，并抽调人员参加项目应急救援小组的应急救援演习。项目部应急救援领导小组班组应急救援小组项44、目质安办公室专业工长项目安全值班领导信息发布小组通讯联络小 组疏散引导小 组安全防护救护小 组 物资供应小 组现场保护警卫小 组3、应急救援组织架构图：4、应急响应（1）重大事故发生后，项目部应立即启动应急救援预案，事故现场主要负责人或现场人员应当积极采取有效的抢救措施，进行全方位的抢救和应急处理；项目部的主要负责人在抢险救援和事故调查处理期间不得擅离职守；同时向公司领导报告，公司领导根据实际情况在法定时间内，向负有安全生产监督管理职责的政府部门报告；（2）采取有效措施，积极组织抢救，防止事故蔓延扩大；（3）保护事故现场，如需要移动物体的，应在现场作好记号；（4）通讯电话：如发生火灾，立即采取45、现场灭火器材进行扑灭，如火势不能控制，立即拨打（火警）119报警，如发生人员伤亡、中毒、传染性疾病等事故，现场应积极采取必要的医疗救护措施，并立即拨打120急救请求电话救助。任何人不得隐瞒、缓报、谎报或者授意他人隐瞒、缓报、谎报安全事故；（5）项目部确定重大事故未能有效控制时，应当立即向公司提出启动上一级的重大事故应急救援预案的建议；启动公司的重大事故应急救援预案及申请启动上级预案，必须由公司经理批准，公司应急预案领导小组立即组织实施；（6）项目部应急预案启动后，项目经理部各部门各专业班组应当根据预案规定的职责要求，服从项目经理部安全生产应急救援领导小组统一指挥，立即到达规定岗位，采取有关的控46、制措施；（7）应急救援领导小组及应急抢救人员分工如下：1）指挥组：组长、副组长负责组织指挥各方面力量处理重大事故，统一指挥对重大事故现场的应急救援，控制事故蔓延和扩大；2）现场抢救组：组长、副组长、组员及各班组长负责对重大事故应急抢险、抢救处理，协助地方有关部门对事故原因进行调查，并会同公司总工一起提出事故技术措施并分析事故原因，保护好事故现场，防止事故进一步扩大，负责事故现场整改措施的落实，对抢险工作人员安排、救援指导或督察。必要时，应对现场人员进行疏散或者隔离，并可以依法对事故区域实行封闭；3）技术措施保障组：组长、副组长、组员在接受项目部抢险救援指令后，应及时提供抢险救援技术措施、方案，47、确保措施及时、合理、有效；4）物资供应保障组：组长、副组长、组员有权紧急调集人员、储备的物资、教统工具以及相关设施、设备，全力配合救援小组的物资供应。做到信息准确，物资供应充足；5）资金保障组：组长、副组长为事故建立和准备应急救援专项资金，同时积极配合物资供应组的资金保障；6）信息组：组长、副组长、组员及班组长建立重大事故信息上报、通告制度，保持本项目应急救援体系的有效性，积极响应外部机构的应急救援；7）事故处理组：组长、副组长、组员根据重大事故应急处理的需要，依法妥善处理事故的后续人员安定或安抚工作，对事件的处理要公正、合理、合法。 九、高大模板支模架系统验算书本验算书采用品茗安全计算20148、5版软件计算。计算内容共分三部分组成：第一部分为二区KZL1（8002300 mm0梁高支模计算（直线梁计算）； 第二部分为二区楼板(180mm)高支模计算；楼板高支模计算书；第三部分为一区KL323(400900 mm)梁高支模计算（直线梁计算）；第一部分：二区KZL1高支模计算书1、参数信息1.1、 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.80；梁截面高度 D(m):2.30混凝土板厚度(mm):180.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.50；立杆步距h(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：10.35；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:2根承重立杆，方木支撑垂直梁49、截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；1.2、 荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):4.01.3、 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：15.0；1.4、 梁侧模板参数主楞间距(m50、m)：300；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：400mm，800mm，1200mm，1600mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度70mm；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度70mm；2、面板验算 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ51、2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.3)+1.40.72173.145kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.3171.381kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)2.3158.75kN/m 2.1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10771.3810.22+0.1211.7640.220.314kNm Mmax/W0.31452、106/375008.375N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2.2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63258.752004/(10010000281250)0.211mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 2.3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39371.3810.2+0.4461.7640.25.768kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14371.3810.2+1.2231.7640.216.749kN R3=0.928 q1静l +1.153、42 q1活l=0.92871.3810.2+1.1421.7640.213.651kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39358.750.24.618kN R2=R4=1.143 q2l=1.14358.750.213.43kN R3=0.928 q2l=0.92858.750.210.904kN 3、小梁验算 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max5.768+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4+0.5(2.3-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1854、)+1.40.72max0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2/21，16.749+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4=16.798kN/m q2max4.618+(0.3-0.1)0.8/4+0.5(2.3-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2/21，13.43+(0.3-0.1)0.8/413.47kN/m 3.1、抗弯验算 Mmaxmax0.125q1l12，0.5q1l22max0.12516.7980.52，0.516.7980.220.525kNm Mmax/W0.525106/4490116.55、911N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3.2、抗剪验算 Vmaxmax0.5q1l1，q1l2max0.516.7980.5，16.7980.24.199kN max2Vmax/A=24.1991000/42419.809N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3.3、挠度验算 15q2l14/(384EI)513.475004/(384206000107800)0.494mml1/250500/2502mm 2q2l24/(8EI)13.472004/(8206000107800)0.121mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 3.4、支座反力计算 梁头处(即梁56、底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmaxq1l1，0.5q1l1+q1l2max16.7980.5，0.516.7980.5+16.7980.28.399kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.949kN，R2R48.399kN，R36.85kN 正常使用极限状态 Rmaxmaxq2l1，0.5q2l1+q2l2max13.470.5，0.513.470.5+13.470.26.735kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.374kN，R2R46.735kN，R35.476kN 4、主梁验算 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、57、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 4.1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.26106/449057.848N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 4.2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5kN max2Vmax/A=251000/42423.585N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4.3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.16mml/250467/2501.868mm 满足要求！ 4.4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.348kN，R2=13.425kN，R3=13.425kN，R4=2.348kN 5、可调托座验算 5.158、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max2.348,2.3482.348kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 5.2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R313.425kNN30kN 满足要求！ 6、立柱验算 6.1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =l0/i=2106/15.9=132.453=210 长细比满足要求！ 6.3、稳定性计算 1)面板验算 q11.2(0.159、+(24+1.5)2.3)+1.40.92173.02kN/m 2)小梁验算 q1max5.766+1.2(0.3-0.1)0.8/4+0.5(2.3-0.18)+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91max0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2/21，16.733+1.2(0.3-0.1)0.8/4=16.781kN/m 同上四六计算过程，可得： R12.346kN，R213.419kN，R313.419kN，R42.346kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(600+2200)=1686.762mm 1l01/i1686.76260、/15.9106.086，查表得，10.544 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax2.346+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(1+0.6-0.8/2)/21，13.419，13.419，2.346+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(1+1.2-0.6-0.8/2)/21+0.014/1.213.431kN fN/(A)+Mw/W13430.58/(0.544424)+0.014106/449061.38N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.755161、200=2563.002mm 2l02/i2563.002/15.9161.195，查表得，20.271 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax2.346+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(1+0.6-0.8/2)/21，13.419，13.419，2.346+1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(1+1.2-0.6-0.8/2)/21+0.014/1.213.431kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15(10.35-2.3)+Mw/lbmax2.346+1.2(62、0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.91(1+0.6-0.8/2)/21，13.419，13.419，2.346+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.91(1+1.2-0.6-0.8/2)/21+1.449+0.014/1.214.88kN fN/(A)+Mw/W14879.58/(0.271424)+0.014106/4490132.648N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 7、立柱地基基础计算 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)14.88/(0.90.15)110.219kPafak140kPa满足要求！第二部分：二区楼板(180mm)高支模计算63、书：1 参数信息1.1 模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.200；模板支架搭设高度(m):10.35；采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；1.2 荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；1.3 材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁64、材料为：钢管(双钢管) :48 3；1.4 楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400；楼板混凝土强度等级:C35；楼板的计算厚度(mm):180.00；楼板的计算宽度(m):8.00；楼板的计算长度(m):8.00；2、面板验算 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 2.1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G65、1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.1370.252/8，0.1080.252/8+3.150.25/4= 0.198kNm Mmax/W0.198106/375005.272N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2.2、挠度验算 q(66、G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.618kN/m 5ql4/(384EI)54.6182504/(38410000281250)0.084mml/250250/2501mm 满足要求！ 3、小梁验算 因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 3.1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.567、0.252.088kN/m M1q1l2/82.08812/80.261kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2q2L2/8+pL/40.08112/8+3.151/40.798kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0880.12/2，0.0810.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.261，0.798，0.3150.798kNm Mmax/W0.798106/4490177.645N/mm2f205N/mm2 满足要求！68、 3.2、抗剪验算 V10.5q1L0.52.08811.044kN V20.5q2L+0.5p0.50.0811+0.53.151.615kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0880.1，0.0810.1+3.153.158kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.044，1.615，3.1583.158kN max2Vmax/A=23.1581000/42414.897N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3.3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.251.204kN/m 跨中max5qL4/(384EI)=51.2069、410004/(384206000107800)0.706mml/2501000/2504mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.2041004/(8206000107800)0.001mml12/250200/2500.8mm 满足要求！ 4、主梁验算 4.1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.251.85570、kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.25=1.254kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.85510.927kN 按悬臂梁，R1q1l=1.8550.10.185kN RmaxRmax，R10.927kN; 正常使用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.51.25410.627kN 按悬臂梁，R1q2l=1.2540.10.125kN RmaxRmax，R10.627kN; 4.2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.417kNm Mmax/W0.417106/449092.9071、6N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 4.3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.854kN max2Vmax/A=21.8541000/4248.745N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4.4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.327mm 跨中max=1.327mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.437mm=1002/250=0.8mm 满足要求！ 5、立柱验算 5.1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =maxl0172、,l02/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 5.2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/15.9201.563，查表得，10.179 f=N/(A)=1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41)111000/(0.179424)=7.2821000/75.896=95.942N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551200=2563.002mm 2l02/i2563.002/173、5.9161.195，查表得，20.271 f=N/(A)=1.2(0.75+(1.1+24)0.18)+1.41)111000/(0.271424)=7.5821000/114.904=65.982N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 6、可调托座验算 按上节计算可知，可调托座受力N7.282kNN30kN 满足要求！ 7、立柱地基基础验算 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.582/(10.1)75.816kPafak115kPa满足要求！第三部分：一区KL323高支模计算书1 、参数信息1.1、 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.74、90混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆步距h(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：8.35；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；1.2 、荷载参数模板及支架自重(kN/m2):0.75；梁钢筋自重(kN/m3):1.50；板钢筋自重(kN/m3):1.10；计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)：1.00水平面模板取值Q2k(kN/m275、)：2.00施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):4.02、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.976、)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 2.1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10728.0060.12+0.1211.7640.120.032kNm Mmax/W0.032106/375000.856N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2.2、挠度验算 max0.632q2L4/(77、100EI)=0.63223.051004/(10010000281250)0.005mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 2.3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39328.0060.1+0.4461.7640.11.179kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14328.0060.1+1.2231.7640.13.417kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92828.0060.1+1.1421.7640.12.8kN 标准值(正常使用极限状态) R178、=R5=0.393 q2l=0.39323.050.10.906kN R2=R4=1.143 q2l=1.14323.050.12.635kN R3=0.928 q2l=0.92823.050.12.139kN3、小梁验算 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.179+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.9-0.1)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，3.417+0.91.35(0.3-0.1)079、.4/4=3.441kN/m q2max0.906+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.9-0.1)+(0.5+(24+1.1)0.1)max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，2.635+(0.3-0.1)0.4/42.655kN/m 3.1、抗弯验算 Mmaxmax0.125q1l12，0.5q1l22max0.1253.44112，0.53.4410.220.43kNm Mmax/W0.43106/4083010.535N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 3.2、抗剪验算 Vmaxmax0.5q1l1，q1l2max0.53.4411，3.4410.280、1.721kN max3Vmax/(2bh0)=31.7211000/(25070)0.737N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3.3、挠度验算 15q2l14/(384EI)52.65510004/(38496001429200)2.519mml1/2501000/2504mm 2q2l24/(8EI)2.6552004/(896001429200)0.039mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 3.4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmaxq1l1，0.5q1l1+q1l2max3.4411，0.53.4411+3.4481、10.23.441kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.411kN，R2R43.441kN，R32.825kN 正常使用极限状态 Rmaxmaxq2l1，0.5q2l1+q2l2max2.6551，0.52.6551+2.6550.22.655kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.138kN，R2R42.655kN，R32.163kN4、主梁验算 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 4.1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.446106/449099.364N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 4.2、抗剪验算 主梁剪力图(kN82、) Vmax5.009kN max2Vmax/A=25.0091000/42423.628N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4.3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.111mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4.4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.843kN，R2=12.843kN，R3=0.843kN5、可调托座验算 5.1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.843,0.8430.843kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 5.2、可调托座验算 可调托座最83、大受力NmaxR212.843kNN30kN 满足要求！6、立柱验算 6.1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =l0/i=2106/15.9=132.453=210 长细比满足要求！ 6.2、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.92130.18kN/m 2)小梁验算 q1max1.199+1.2(0.3-0.1)0.4/4+084、.5(0.9-0.1)+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，3.47+1.2(0.3-0.1)0.4/4=3.494kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.852kN，R213.026kN，R30.852kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(600+2200)=1642.41mm 1l01/i1642.41/15.9103.296，查表得，10.566 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.852+1.2(0.5+(24+1.1)0.185、)+1.40.91(1+0.45-0.4/2)/21，13.026，0.852+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(1+0.9-0.45-0.4/2)/21+0.028/0.913.057kN fN/(A)+Mw/W13057.151/(0.566424)+0.028106/449060.712N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551200=2495.61mm 2l02/i2495.61/15.9156.957，查表得，20.287 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.852+86、1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(1+0.45-0.4/2)/21，13.026，0.852+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(1+0.9-0.45-0.4/2)/21+0.028/0.913.057kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(8.35-0.9)+Mw/lbmax0.852+1.2(0.75+(24+1.1)0.1)+1.40.91(1+0.45-0.4/2)/21，13.026，0.852+1.2(0.75+(24+1.1)0.1)+1.40.91(1+0.9-0.45-0.4/2)/21+1.341+0.028/0.914.398kN fN/(A)+Mw/W14398.151/(0.287424)+0.028106/4490124.624N/mm2f205N/mm2 满足要求！7、立柱地基基础计算 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)14.398/(0.90.15)106.653kPafak140kPa 满足要求！