1、目录第一章 编制说明及依据21. 编制说明22. 编制依据2第二章 工程概况21. 工程总概括22. 卸料平台概括3第三章 施工部署41. 卸料平台方案选择42. 组织准备43. 技术准备54. 人员准备55. 材料准备5第四章 施工方法61. 悬挑式卸料平台7第二节 落地式卸料平台141. 卸料平台设计142. 卸料平台搭设143. 架体搭设参数144. 卸料平台验收18第五章 卸料平台搭设安全技术措施19第六章 卸料平台的拆除19第一节 卸料平台的拆除19第二节 卸料平台拆除安全技术措施20第七章 悬挑式卸料平台计算书20第八章 落地式卸料平台计算书27第一章 编制说明及依据1. 编制说明2、卸料平台是楼层进出材料的主要通道，主要用于输出拆下的模板和架管。因此需在楼层周围布置数个卸料平台，为确保卸料平台设置位置合理，安装及使用安全、可靠，特编制此施工方案。2. 编制依据1.复旦大学附属中山医院厦门医院上部工程设计图纸；2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；3.建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；4.建筑施工手册(第五版)；5.建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2011；6.五金手册第七版；7.省直监工程建筑施工转料平台安全技术若干规定。第二章 工程概况1. 工程总概括拟建场地位于厦门本岛东部五缘湾片区，西至五缘湾道，北至枋湖南路，东至湿地公园，3、东南为规划路。占地面积为62207.599，总建筑面积为170266.98，地上建筑面积为113644.08。序号项目内容1工程名称复旦大学附属中山医院厦门医院上部工程2建设单位3代建单位4设计单位5咨询单位6项目功能本项目为集医疗、教学、科研于一体的海峡西岸顶尖三级综合性医院。7项目地址8项目整体效果图9BIM模型图2. 卸料平台概括本次卸料平台搭设分落地式和悬挑式两种。其中落地式卸料平台搭设至2层，供2层的材料吊转，3层及以上采用悬挑式卸料平台。平台搭设采用48.3*3.6钢管，所用扣件为直角扣件、对接扣件、旋转扣件，材质须符合规范要求。（1）落地式卸料平台卸料平台搭设尺寸为，搭设高度如下4、表：序号楼号平面尺寸搭设高度（m）备注1核心医疗区3m*4m5.8m搭设至2层2专家楼3m*4m4.8m搭设至2层（2）悬挑式卸料平台核心医疗区、专家楼及特护区A区3层及以上每层均设置数个卸料平台，具体数量见第4章卸料平台平面布置图。第三章 施工部署1. 卸料平台方案选择在结构施工期间，为保证材料及时吊运出楼层，从2层以上设置悬挑式卸料平台，2层采用落地式卸料平台。根据以往施工经验，平均500m2范围内设置一个卸料平台。具体位置详见第四章施工方法。落地式卸料平台搭设平面尺寸为3*4m，步距为1.5m，搭设材料采用48.3*3.6钢管，钢管顶托内设置100*100木方（主楞），次楞采用50*105、0木方，模板采用18厚木模板。悬挑式卸料平台尺寸为3*4.3m，主梁采用16#工字钢，次梁采用12#槽钢。主次梁之间进行焊接。平台两侧设置1.5m高的防护栏杆。具体搭设方法详见第四章施工方法。2. 组织准备劳动组织及职责分工：岗位职责总包管理层项目经理现场总指挥生产经理现场副总指挥、全面协调组织现场施工技术负责人负责组织方案的编制、交底工作安全总监负责卸料平台搭设、使用及拆除过程中的安全监督、验收工作责任工程师（2-3人）负责卸料平台的搭设、验收及使用工作，并协助现场安全人员做好现场的质量及安全工作。测量员负责卸料平台的位移监测劳务分包管理层项目经理配合总包实现现场的施工管理技术负责人配合总包6、实现现场的施工管理专职安全管理人员安全员负责卸料平台搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作。班组长架子工长负责卸料平台搭设与拆除，协助责任工程师进行现场管理工作3. 技术准备施工前编制详细施工方案，并及时进行交底，并形成书面资料。熟悉与了解相关的规范、规程、标准等。4. 人员准备上岗人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(国家安全生产监督管理总局令第30号）考核合格的专业架子工。取得特种作业操作证书，上岗人员应定期体检，体检合格者方可持证上岗。5. 材料准备1、施工所需材料：48.3壁厚3.6mm钢管、扣件、模板、木枋。2、进场材料质量必须符合国家标准GB/T700中Q237、5-A钢的规定和GB15831的规定，不合格产品严禁入场。3、材料按品种、规格分类，堆放时应整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4、安全所需用具等一应提前到位，经检验合格后才能使用。5.1 钢管（1）钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、连墙件等，其颜色除剪力撑钢管采用红白色外，其余钢管均采用铁锈红色。（2）钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091-2008）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q23F-A级钢管的规定。弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用。（3）钢管宜采用外径为48.3m8、m，壁厚3.6mm的钢管，其横向水平杆最大长度不应大于2m，其它杆最大长度不应超出6m，且每根钢管的最大质量控制在25kg。（4）钢管的表面质量及外形应符合下列要求a、新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。管体外径允许偏差0.5mm，壁厚允许偏差10%。b、旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3ml4m时，不应大于12mm；当4mRu14.402KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。六、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最9、大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=14401.507N。拉环强度计算公式为： = N/A f其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=14401.54/(3.14250.002)1/2=13.5mm。实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。第八章 落地式卸料平台计算书一、参数信息:1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.00，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lb(m):1.0010、，平台支架计算高度H(m)：5.80；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.20，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:483.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):4.000；施工均布荷载(kN/m2):1.500；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W =11、 4.49 cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.30.3 = 0.24 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 40.3 = 1.2 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 1.50.3 = 0.45 kN/m2.强度验算:依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下:12、 N = 1.1q1l + 1.2q2l均布荷载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.24+ 1.21.2 = 1.728 kN/m；均布活载：q2 = 1.40.45 = 0.63 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.11.72812 + 0.117 0.6312 = 0.247 kNm ；最大支座力 N = 1.11.7281 + 1.20.631 = 2.657 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.247106 / (4490) = 54.902 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 54.902 N/mm2 13、小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: = 5ql4/384EI均布恒载: q = q11 + q12 = 1.44 kN/m；均布活载： p = 0.45 kN/m； = (0.677 1.44+0.9900.45)10004/(1002.06105107800)=0.64 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.64 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =214、.657 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.894 kNm ；最大变形 max = 2.585 mm ；最大支座力 Qmax = 9.662 kN ；最大应力 = 199.187 N/mm2；横向钢管的计算应力 199.187 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 2.585 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P15、96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.662 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1295.8 = 0.749 kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.151 = 0.15 kN；(3)16、脚手板自重(kN)：NG3 = 0.311 = 0.3 kN；(4)堆放荷载(kN)：NG4 = 411 = 4 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.199 kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.511 = 1.5 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.25.199+ 1.41.5 = 8.339 kN；六、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式: = N/AKH f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.339 kN；17、 - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； KH -高度调整系数：KH=1/(1+0.005(5.8-4)=0.991； L0 - 计算长度 (m)；如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) 18、l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.167； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表；= 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1h = 1.1671.71.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =8338.536 /( 0.205424 )= 95.933 N/mm2；钢管立杆稳定19、性验算 = 95.933 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =8338.536 /( 0.458424 )= 42.94 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 42.94 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.006 ；公式(3)的计算结果：L0/i = 2230.604 / 15.9 = 140 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =8338.536 /( 0.349424 )= 56.351 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 56.351 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！