1、项目施工总承包2标段工程高支模安全专项施工方案 目 录第一章 工程概况4一、 工程概况4二、 施工平面布置(见附图七）5三、 施工要求5四、 技术保证条件5第二章 编制依据6第三章 施工计划7一、 材料与设备计划7第四章 施工工艺技术9一、 技术参数9二、 工艺流程12三、 施工方法12四、 检查验收20第五章 施工安全保证措施22一、 组织保障22二、 技术措施25三、 监测监控31四、 应急预案33第六章 劳动力计划41一、 专职安全生产管理人员41二、 所需劳动力安排41第七章 计算书及相关图纸42计算书42第一章 工程概况一、 工程概况1、 工程基本情况工程名称*项目施工总承包2标段工2、程地点*建筑面积(m2)92112建筑高度(m)83.6结构类型框架主体结构框架地上层数20地下层数1标准层层高(m)4其它主要层高(m)4.52、 各责任主体名称建设单位设计单位施工单位河北建工集团有限责任公司监理单位项目经理陈志胜总监理工程师技术负责人杜永河专业监理工程师 3、 高支模层结构情况（食堂）高支模所在层3脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）10.25柱砼强度等级C30高支模层顶标高（m）18.65梁板砼强度等级C30最大板跨（m）6.6*5.5普通板跨（m）2.5*2.5最大板厚（mm）120普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）800*800普通柱截面尺寸（mm）73、00700最大梁跨（m）16.2普通梁跨（m）3.3最大梁断面尺寸（mm）4001200普通梁断面尺寸（mm）3509004、 高支模下方层结构情况高支模所在层2脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）5.05柱砼强度等级C30高支模层顶标高（m）10.25梁板砼强度等级C30最大板跨（m）6.65.5普通板跨（m）2.5*2.5最大板厚（mm）120普通板厚（mm）1205、食堂局部二层框梁框梁KL4b(1A)、KL4c(1A),梁截面350*2100，高度5.15米；病房楼地下室周圈梁（300*2100）高度为6.35米。6、主要特点：根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质20094、87号）规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。二、 施工平面布置(见附图七）三、 施工要求1、 确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、 模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。四、 技术保证条件1、 安全网络2、 模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二章 编制依据1、 木结构设计规范GB 50005-20032、 建筑结构荷载规范GB50009-20123、 混凝土结构设计规范GB50010-20104、 混凝土结构工程施5、工质量验收规范GB 50204-20155、 钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20016、 建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20137、 混凝土结构工程施工规范GB 50666-20118、 施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20059、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201110、 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200811、 建筑施工安全检查标准JGJ59-201112、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201613、 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201314、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质26、00987号文15、 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）16、 本工程施工图纸17、 本工程施工组织设计第三章 施工计划一、 材料与设备计划1、 钢材的选用(1)、 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2)、 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)、 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用47、8.33.6钢管。(4)、 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:1)、 应有产品质量合格证；2)、 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3)、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)、 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；5)、 钢管必须涂有防锈漆。(5)、 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定:1)、 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应8、每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)、 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；3)、 钢管上严禁打孔。(6)、 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7)、 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8)、 扣件的验收应符合下列规定1)、 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证9、：2)、 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3)、 新、旧扣件均应进行防锈处理；4)、 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。(9)、 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10)、 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。(11)、 组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准组合钢模板技术规范GB 50214的规定。2、 木材的选用(1)、 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽10、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)、 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。(3)、 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)、 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)、 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)、 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家11、标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7)、 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定1)、 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2)、 板材和规格材，不应大于20%；3)、 受拉构件的连接板，不应大于18%；4)、 连接件，不应大于15%。3、 竹、木胶合模板板材的选用(1)、 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2)、 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)、 12、胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4)、 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。第四章 施工工艺技术一、 技术参数【柱模板（设置对拉螺栓）】混凝土柱高(mm)8400混凝土柱长边边长(mm)800长边小梁根数5混凝土柱短边边长(mm)800短边小梁根数5柱长边螺栓根数3柱短边螺栓根数3对拉螺栓布置方式均分面板材质复合木纤维板小梁材料矩形木楞柱箍材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008扣件类型3形26型【柱模板（设置对拉螺栓）】混凝土柱高(mm)8400混13、凝土柱长边边长(mm)700长边小梁根数5混凝土柱短边边长(mm)700短边小梁根数5柱长边螺栓根数3柱短边螺栓根数3对拉螺栓布置方式均分面板材质复合木纤维板小梁材料矩形木楞柱箍材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008扣件类型3形26型【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm)350950梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)482.7梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)1000步14、距(mm)1500梁底增加立柱根数1面板材质复合木纤维板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm)4001200梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)482.7梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)1000步距(mm)1500梁底增加立柱根数1面板材质复合木纤维板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座【板15、模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度H(m)8.28模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)6立柱型号(mm)482.7立杆纵向距离la(mm)900立杆横向距离lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500面板材质复合木纤维板小梁材质方木小梁间距(mm)200主梁材质钢管主梁布置方向平行立柱纵向方向荷载传递至立杆方式可调托座计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008二、 工艺流程【柱模板】弹柱位置线柱模板范围抄平安装柱模板安装柱（钢管）背楞柱模板支撑加固调整垂直度、方正、位置复核上口尺寸预检【梁模板、板模板】弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 16、安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。三、 施工方法1、 柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、 浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。3、 根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣17、件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、 一般规定：(1)、 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)、 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)、 不同支架立柱不得混用。(4)、 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)、 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)、 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7)、 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)、 18、当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)、 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：(10)、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)、 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑19、应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13)、 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5、 立柱及其他杆件(1)、 立柱平面布置图、立面布置（详见计算书）；(2)、 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：(3)、 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。6、 水平杆(1)、 每步纵横向水平杆必须拉通；(2)、 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：(3)、 本工程层高为8.4m，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道20、水平拉杆；7、 立杆平面以及剪刀撑布置（附图一、附图五）竖向剪刀撑到板底，如有搭接，搭接长度不应小于1米，且不应少于3个扣件连接。剪刀撑的底端应与地面顶紧，夹角宜为45度到60度。竖向剪刀撑以及水平剪刀撑的布置见下图。最外围圆形框架梁内侧以及内侧方形框梁内侧满布竖向剪刀撑，方形框架梁内侧满布四条之子撑，与四周竖向满布剪刀撑形成一个内部核心筒是的稳固一体；水平剪刀撑布置三道，即扫地杆以及顶部水平杆一道，扫地杆与顶部水平杆中间设置一道。8、周边拉结（1）竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；(1)、 在框架柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间21、距23m与建筑结构设置一个固结点；(2)、 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力，从扫地杆开始，隔两步抱一次。8、 柱模安装（本工程柱的截面为主要为800*800、750*750、部分700*700） 1）柱模板设计（附图二）(1)、 矩形独立柱采用15mm厚覆膜木夹板。竖肋50100木方间距200mm，外横龙骨采用双钢管（48mm2.7mm），间距500mm；采用14mm的对拉螺栓加固，柱每个方向穿1根螺栓，第一道对拉螺栓距离墙地面200mm，最上面一道对拉螺栓距离顶板或梁底不大于200mm。(2)、 应在框架柱周圈外侧，按水平间距6-9米、竖向间距2-22、3米与满堂架子拉结。柱模板设计平面 2）柱模板安装(3)、 柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；(4)、 先弹出柱的轴线及四周边线；(5)、 根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧；(6)、 通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜；(7)、 柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米；9、 梁模安装（食堂三楼有一根梁400*1223、00、三根为350*1100，大部分为350*900、少量300*900；食堂二层梁高350*2100，高5,15米，病房楼300*2100，高6.35 ）1）梁模板设计（食堂三楼有一根梁400*1200、三根为350*1100，大部分为350*900、少量300*900；）见附图三梁模板采用15mm厚覆膜木胶合板，梁侧面采用3889mm木方:200mm，梁底模下采用3889mm木方200。梁侧外横龙骨采用双钢管（48mm2.7mm），梁底主龙骨采用单根钢管（48mm2.7mm），无论主梁还是次梁，梁底主龙骨间距不大于900.900高的梁在梁侧设置2道14mm的对拉螺栓，对拉螺栓在垂直于梁方向24、间距(即计算跨度)900mm；1100/1200高的梁在梁侧设置3道14mm的对拉螺栓，对拉螺栓在垂直于梁方向间距(即计算跨度)900mm。梁底设一根立杆，间距为900。所有梁底横杆下加双扣件，可调托座螺杆外径不小于36mm，螺杆插入钢管的长度不小于200mm,螺杆伸出钢管的长度不应大于300，悬臂端长度伸出顶层水平杆的悬臂长度不应大于500mm。2）梁模板设计（食堂二层梁高350*2100，高5,15米，病房楼300*2100，高6.35 ）见附图六。 梁模板采用15mm厚覆膜木胶合板，梁侧面采用3889mm木方:200mm，梁底模下采用3889mm木方200。梁侧外横龙骨采用双钢管（48m25、m2.7mm），梁底主龙骨采用单根钢管（48mm2.7mm），梁底主龙骨间距不大于900.在梁侧设置4道14mm的对拉螺栓，对拉螺栓在垂直于梁方向间距(即计算跨度)900mm。梁底设二根立杆，间距为900。所有2100高梁的两侧满布竖向剪刀撑；所有梁底横杆下加双扣件，可调托座螺杆外径不小于36mm，螺杆插入钢管的长度不小于200mm,螺杆伸出钢管的长度不应大于300，悬臂端长度伸出顶层水平杆的悬臂长度不应大于500mm。2）梁模板安装梁侧模包底模，侧模底部坐落在横楞上。侧楞设斜撑于横楞上，以此校正侧模垂直度和平直度。楼板底模压在梁侧模上，有利于侧模先拆除周转使用。梁底支撑采用扣件式钢管，采用426、8钢管，垂直于梁方向上的间距为1000mm，平行于梁方向的间距为900mm，在所有立杆根部不大于200mm设置一道扫地杆，每根立杆底部应设置垫板，垫板厚度不小于50mm,长度不少2米。第二步及以上纵横水平杆间为1500，可调托座螺杆外径不小于36mm，螺杆插入钢管的长度不小于200mm,螺杆伸出钢管的长度不应大于300，悬臂端长度伸出顶层水平杆的悬臂长度不应大于500mm。立杆顶层步距采用搭接时，搭接长度不应小于1米，且不应少于3个扣件连接。梁、板短向跨度4.0m时均应按不小于3起拱；对于悬挑梁、板，当悬挑长度2m时均应按不小于6起拱。10、 顶板模板安以及排架（附图四） 楼板底模面板采用1527、mm覆膜木胶合板；50100 mm木方作次楞，间距200，主楞采用钢管（48mm2.7mm）。满堂架采用扣件式钢管，立杆的纵横间距900*900，立杆根部不大于200mm设置一道扫地杆，每根立杆底部应设置垫板，垫板厚度不小于50mm，长度不小于2米；纵横水平杆间距为1500，顶部如果设置可调托斯螺杆，可调托座螺杆外径不小于36mm，螺杆插入钢管的长度不小于200mm,螺杆伸出钢管的长度不应大于300，立杆悬臂端伸出顶层水平杆的悬臂长度不应大于500mm。立杆顶层步距采用搭接时，搭接长度不应小于1米，且不应少于3个扣件连接。环形区域的水平杆亦为环形；指向圆形的水平杆件要与内部方形架体连接成整体，28、与方形内部杆件相连不少于两跨。四、 检查验收1、 不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、 施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、 砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、 预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，05、 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量29、底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高6m8经纬仪或吊线、尺量层高6m10经纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测6、 整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015的有关规定执行外，尚应检查下列内容：(1)、 扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；(2)、 支柱斜撑的数量和着力点；(3)、 对拉螺栓钢楞与支柱的间距；(4)、 各种预埋件和预留孔洞的固定情况；(5)、 模板结构的整体稳定；(6)、 有关安全措施。7、 模板工程验收时应提30、供下列文件：(1)、 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；(2)、 模板工程质量检查记录及验收记录；(3)、 模板工程支模的重大问题及处理记录。第五章 施工安全保证措施一、 组织保障1、 安全保证体系2、 环境保护体系二、 技术措施1、 准备工作(1)、 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)、 模板的基准定位工作：1)、 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工31、前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2)、 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3)、 竖向模板的支设应根据模板支设图；4)、 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5)、 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、 模板支设 （1） 梁、板模板1)、 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)、 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)、 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)、 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的32、清扫口设在梁端；5)、 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、 模板支架搭设的构造要求(1)、 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)、 钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。(4)、 钢管立柱的扫地杆33、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm2.7mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(5)、 对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。(6)、 高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。(7)、 搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。(8)、 模板支撑系统应为独立的34、系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。4、 浇捣混凝土管理(1)、 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2)、 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3)、 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4)、 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，35、浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。(5)、 柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。5、 模板拆除(1)、 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)、 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3)、 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,875810036、梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001)、 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)、 底模拆除梁长8m，混凝土强度达到100%；8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)、 板底模2m，混凝土强度达到50%；2米、8m,混凝土强度达到75%；8m，混凝土强度达到100%方可拆除。4)、 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5)、 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。6)、 楼板、梁模拆除，37、应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。7)、 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。8)、 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除38、时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。6、 过程管理(1)、 施工前管理1)、 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2)、 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术员对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2)、 施工中管理要点1)、 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2)、 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3)、 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4)、 模39、板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3)、 质量管理措施1)、 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2)、 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工40、上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3)、 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4)、 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5)、 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6)、 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7)、 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8)、 模板安装应严格控制轴线、平41、面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9)、 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10)、 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11)、 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12)、 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13)、 为防止梁模板安装出现梁身不平直42、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。7、 安全管理措施(1)、 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)、 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)、 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4)、 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5)、 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操43、作人员要扣上安全带。(6)、 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7)、 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8)、 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9)、 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10)、 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(11)、 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(44、12)、 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。8、 文明施工及环保措施(1)、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。(2)、 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。(3)、 模板安装时，应注意控制噪声污染。(4)、 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。(5)、 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。(6)、 每次下班时保证工完场清。9、防台风措施（1）台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备。设专人关注天气预报45、，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取有效措施。 （2）成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救，使损失降到最低。（3）遇6级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，支撑不滑时再进行工作。（4）对施工现场应进行全面详细检查，如有拉结不牢、排水不畅、漏雨、沉陷、变形等情况，应采取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。（5）台风到来之前，应对现场的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内46、。（6）在台风来之前要立即对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查，发现问题要及时处理，经现场负责人同意方可复工。（7）在台风来之前抗风及抗雨领导小组应组织抢险队集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患。安排好应急疏散通道及安全集结中心。（8）科学、合理安排台风期间施工，使工程不会因此而处于停工状态。提前安排好各分部分项工程的施工，做到有备无患。台风过后，全体动员进行抢险救灾，全面检查已施工工程的质量状况，以最快的速度恢复生产，使工期损失降到最低。三、 监测监控1、 监测措施(1)、 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)、 监测点设47、置（附图一）在支架边角位置及中间按每隔15m左右间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。(3)、 采用经纬仪对支撑体系进行临测，主要临测体系的水平、垂直是否有偏移。可采取在临边位置的支撑基础面板及柱、墙上埋设倒“L”形直径12mm钢筋头。在板下立杆上每隔2030m设置一个用红漆标记的水平观测点。(4)、 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(5)、 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一48、台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(6)、 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)、 连墙件是否松动；3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)、 施工过程中是否有超载现象；5)、 安全防护措施是否符合规范要求；6)、 支架与杆件是否有变形现象；(7)、 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前49、至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1)、 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2)、 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、 应急预案1、 目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、 应急领导小组及其职责(1)、 应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(2)、 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(3)、 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、50、车辆、通信和组织指挥协调。(4)、 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(5)、 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、 应急反应预案(1)、 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)、 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)、 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：高处坠落、支模坍塌、触电、火灾事故、高温中暑等事故。 发生高处坠落事故应急救援1)、 51、当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。2)、 发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。3)、 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近52、有条件的医院治疗。4)、 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)、 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。6)、 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措53、施。7)、 一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。8)、 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。9)、 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。10)、 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情54、况。 发生支模坍塌应急救援11)、 施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。12)、 在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。13)、 当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。14)、 在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。15)、 现场急救处理：16)、 尽快解除重物压迫55、，减少挤压综合症的发生。17)、 伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。18)、 伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。19)、 伤肢不应抬高、按摩或热敷。20)、 如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。21)、 迅速转往医院。22)、 立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。23)、 按规定上报有关主管部门请求救援。 触电事故救援24)、 当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源25)、 脱离电源的基本方法有：26)、 （a）将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。27)、 （b）用干燥的绝缘木棒、竹竿、56、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。28)、 （c）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。29)、 （d）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。30)、 （e）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。31)、 （f）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触57、电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。32)、 在使触电者脱离电源时应注意的事项：33)、 （a）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。34)、 （b）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。35)、 （c）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。36)、 （d）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。37)、 （e）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。38)、 触电58、者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。39)、 触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。40)、 对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：41)、 A.通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等59、异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。42)、 B.口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后60、立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。43)、 C.胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压6080次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。 火灾事故应急救援44)、 当发生火灾事故时，通讯联络组或发现事故人必须立即拨打“119”电话与消防指挥中心联系，报警61、时应沉着冷静，必须准确讲清起火单位、所在地区、道路、门牌号码、起火部位、着火物资、火势大小、报警人姓名，以及所使用报警的电话号码等，并派员到路口迎候和引导消防车进入火场，在使用无线移动电话报警时，还必须注意报警后不要关机，以便听取消防队的回唤问话，保持联系。45)、 事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。46)、 事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。47)、 发生火灾时，如有人员被火围困，要立即62、组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。48)、 火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。49)、 火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确63、定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。50)、 火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥64、部报告。高温中暑的应急处理：51)、 将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。52)、 在现场紧急救治后，即可送往距离现场的医院（无锡市第四人民医院） 行走路线如下：4、 应急通信联络项目负责人：陈志胜 手机：安全员：彭克超 手机：技术负责人：杜永河 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六章 劳动力计划一、 专职安全生产管理人员搭65、设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定2名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：陈志胜（项目经理）组长，负责协调指挥工作；赵智安（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；彭克超（安全员）组员，负责现场安全检查工作；何映国（架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、 所需劳动力安排高支模开始时间2017.8.30高支模工期（天）10作息时间（上午）6：0010：30作息时间（下午）15：0018：366、0砼工程量（m3）270高支模建筑面积（m2）900木工（人）40钢筋工（人）20砼工（人）20架子工（人）15水电工（人）5其它工种（人）7第七章 计算书及相关图纸计算书柱模板800*800（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称食堂3层KZ3新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)8400新浇混凝土柱短边边长(mm)800 二、荷载组合侧压力计算依据规67、范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)8.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，248.4min29.868，201.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，268、48.4min29.87，201.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力69、状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.146kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.1460.22-0.1210.8820.22-0.082kNm Mmax/W0.082106/(1/6500152)4.37N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.8714.935kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63214.9352004/(1008925(1/70、12500153)0.12mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5389小梁截面惯性矩I(cm4)311.361小梁截面抵抗矩W(cm3)69.969小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.238.0567.611 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.16kNm Mmax/W0.16106/69.9691032.29N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算71、 小梁剪力图(kNm) Vmax1.919kN max=3Vmax/(2bh0)=31.9191000/(25389)0.61N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229.875.974 kN/m 小梁变形图(mm) 0.038mm1.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.826 正常使用极限状态 Rmax=3.003 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)482.7柱箍截面惯性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/72、mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=800/(5-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.826kN P=Rmax=3.826kN 正常使用极限状态： Rmax3.003kN P=Rmax=3.003kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.538kNm，N111.376kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=800/(5-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.826kN73、 P=Rmax=3.826kN 正常使用极限状态： Rmax3.003kN P=Rmax=3.003kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.538kNm，N211.376kN M/Wn0.538106/(4.12103)130.659N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.268mml/4001.32mm 20.268mml/4001.32mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型74、扣件容许荷载(kN)26 N11.3761=11.376kNNtb17.8kN 满足要求！ N11.3761=11.376kN26kN 满足要求！柱模板700*700（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称食堂3层KZ3新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱的计算高度(mm)8400新浇混凝土柱短边边长(mm)700 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范75、JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)8.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，248.4min29.868，201.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，248.4min29.87，76、201.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁77、验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.146kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.1460.1752-0.1210.8820.1752-0.063kNm Mmax/W0.063106/(1/6500152)3.346N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.8714.935kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63214.9351754/(1008925(1/1250015378、)0.071mml/400175/4000.438mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5389小梁截面惯性矩I(cm4)311.361小梁截面抵抗矩W(cm3)69.969小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.17538.0566.66 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.14kNm Mmax/W0.14106/69.9691032.004N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁79、剪力图(kNm) Vmax1.679kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6791000/(25389)0.534N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.17529.875.227 kN/m 小梁变形图(mm) 0.033mm1.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.348 正常使用极限状态 Rmax=2.628 五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)482.7柱箍截面惯性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N80、/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=700/(5-1)=175mm=0.175m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.348kN P=Rmax=3.348kN 正常使用极限状态： Rmax2.628kN P=Rmax=2.628kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.435kNm，N110.145kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=700/(5-1)=175mm=0.175m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.81、348kN P=Rmax=3.348kN 正常使用极限状态： Rmax2.628kN P=Rmax=2.628kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.435kNm，N210.145kN M/Wn0.435106/(4.12103)105.671N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.179mml/4001.195mm 20.179mml/4001.195mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件82、类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N10.1451=10.145kNNtb17.8kN 满足要求！ N10.1451=10.145kN26kN 满足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱共用350*900）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称WL混凝土梁截面尺寸(mmmm)350950模板支架高度H(m)8.4模板支架横向长度B83、(m)34.6模板支架纵向长度L(m)34.6梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.404地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z1.294风荷载体型84、系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距175每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1685、2-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.95)+1.42，1.35(0.1+(24+1.86、5)0.95)+1.40.72131.319kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.95129.555kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.95)124.325kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12531.3190.17520.12kNm Mmax/W0.12106/375003.197N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=87、0.52124.3251754/(1005400281250)0.078mmL/250175/2500.7mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37529.5550.175+0.4371.7640.1752.074kN R2=1.25q1L=1.2531.3190.1756.851kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37524.3250.1751.596kN R2=1.25q2L=1.2524.3250.1755.321kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5389小梁88、抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)69.969小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)311.361小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.074/12.074kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max6.851/1= 6.851kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.074/12.074kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.35/2 =0.043kN/m 梁左侧模板传递给左89、边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.95-0.12)=0.504kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.95-0.12)=0.504kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.5-0.35/2)/21=1.026kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1-0.5)-0.35/2)/21=1.026k90、N/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.074+0.043+0.504+1.026=3.647kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.851+0.043=6.894kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.074+0.043+0.504+1.026=3.647kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.647,6.894,3.647=6.894kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.596/11.596kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5.321/91、1= 5.321kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.596/11.596kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.35/2 =0.035kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.95-0.12)=0.415kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.95-0.12)=0.415kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.5-0.35/2)/21=0.571kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1-0.5)-0.35/2)/21=0.571kN/m92、 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.596+0.035+0.415+0.571=2.617kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.321+0.035=5.356kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.596+0.035+0.415+0.571=2.617kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.617,5.356,2.617=5.356kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1256.8940.92，0.56.8940.320.698kNm93、 =Mmax/W=0.698106/69969=9.976N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.56.8940.9，6.8940.33.102kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1021000/(25389)0.987N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)55.3569004/(3847040311.361104)2.087mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)5.3563004/(87040311.361104)0.247mm2l2/25094、2300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max6.8940.9,0.56.8940.9+6.8940.3=6.205kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.282kN,R2=6.205kN,R3=3.282kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max5.3560.9,0.55.3560.9+5.3560.3=4.82kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.355kN,R2=4.82kN,R3=2.355kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm95、)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.308106/4120=74.764N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.749kN max=2Vmax/A=22.7491000/38414.32N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.0996、5mmL/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.533kN，R2=11.704kN，R3=0.533kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.533,0.5330.533kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR211.704kNN=30kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面97、类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.641 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.4040.91.52/100.093kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.95)98、+1.40.92128.539kN/m 2)小梁验算 q1max1.897+0.91.2(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.95-0.12)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2/21，6.243+0.91.2(0.3-0.1)0.35/2=6.281kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.465kN，R210.455kN，R30.465kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.20.15(8.4-0.95)+Mw/lbmax0.465+0.91.2(0.5+(24+199、.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.5-0.35/2)/20.9，10.455，0.465+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.35/2)/20.9+1.207+0.093/111.754kN fN/(A)+Mw/W11754.297/(0.641384)+0.093106/412070.327N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=8.4/34.6=0.2433 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立100、柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=11.754kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面101、周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在102、本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)1800100/1000=48.048kNF1=11.754kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可103、按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=11.754kN 满足要求！梁模板400*1200（扣件式，梁板立柱共104、用)计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称WL混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001200模板支架高度H(m)8.4模板支架横向长度B(m)34.6模板支架纵向长度L(m)34.6梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝105、土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.404地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z1.294风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱106、间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2107、)5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.065kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0108、.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.2)130.7kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.137.30.1332+0.1171.7640.13320.07kNm Mmax/W0.07106/375001.866N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67730.7133.3334/(1005400281250)0.043mmL/250133.333/2500.533mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承109、载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.437.30.133+0.451.7640.1332.095kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.137.30.133+1.21.7640.1335.753kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.430.70.1331.637kN R2=R3=1.1q2L=1.130.70.1334.503kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5389小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)69.969小梁弹性模量E(N110、/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)311.361小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.095/12.095kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max5.753,5.753/1= 5.753kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.095/12.095kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.4/3 =0.032kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.2-0.12)=0.656kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.111、350.5(1.2-0.12)=0.656kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.5-0.4/2)/21=0.947kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1-0.5)-0.4/2)/21=0.947kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.095+0.032+0.656+0.947=3.731kN/m 中间小112、梁荷载q中= q1中+ q2=5.753+0.032=5.785kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.095+0.032+0.656+0.947=3.731kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.731,5.785,3.731=5.785kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.637/11.637kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max4.503,4.503/1= 4.503kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.637/11.637kN/m 小梁自113、重：q21(0.3-0.1)0.4/3 =0.027kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.2-0.12)=0.54kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.2-0.12)=0.54kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.5-0.4/2)/21=0.527kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1-0.5)-0.4/2)/21=0.527kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.637+0.027+0.54+0.527=2.731kN/m 中间小梁荷载114、q中= q1中+ q2=4.503+0.027=4.529kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.637+0.027+0.54+0.527=2.731kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.731,4.529,2.731=4.529kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.7850.92，0.55.7850.320.586kNm =Mmax/W=0.586106/69969=8.371N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxm115、ax0.5ql1，ql2max0.55.7850.9，5.7850.32.603kN max=3Vmax/(2bh0)=32.6031000/(25389)0.828N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)54.5299004/(3847040311.361104)1.765mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)4.5293004/(87040311.361104)0.209mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max5.78116、50.9,0.55.7850.9+5.7850.3=5.207kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.358kN,R2=5.207kN,R3=5.207kN,R4=3.358kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max4.5290.9,0.54.5290.9+4.5290.3=4.076kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.458kN,R2=4.076kN,R3=4.076kN,R4=2.458kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)2117、05主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.603106/4120=146.266N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.735kN max=2Vmax/A=27.7351000/38440.284N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.15mmL/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限118、状态 支座反力依次为R1=0.83kN，R2=15.469kN，R3=0.83kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.83,0.830.83kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR215.469kNN=30kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16119、立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.641 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.4040.91.52/100.093kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.92135.424kN/m 2)小梁验算 q1max1.904+0.91.2(0120、.3-0.1)0.4/3+0.5(1.2-0.12)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，5.226+0.91.2(0.3-0.1)0.4/3=5.255kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.729kN，R213.858kN，R30.729kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.20.15(8.4-1.2)+Mw/lbmax0.729+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.5-0.4/2)/20.9，13.858，0.729+0.121、91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.4/2)/20.9+1.166+0.093/115.117kN fN/(A)+Mw/W15116.88/(0.641384)+0.093106/412083.988N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=8.4/34.6=0.2433 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度122、fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=15.117kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离123、局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=124、1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)1800100/1000=48.048kNF1=15.117kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高125、系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=15.117kN满足要求！梁模板350*2100（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术126、规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL4b(1A)混凝土梁截面尺寸(mmmm)3502100模板支架高度H(m)6.35模板支架横向长度B(m)22模板支架纵向长度L(m)34梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值127、G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.404地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z1.294风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm128、)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)333,667梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)0每跨距内梁底支撑小梁根数6每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)180结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400验算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=3501515/61312129、5mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=350151515/1298437.5mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.1)+1.40.720.3523.432kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.10.3522.815kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.350.617kN/m q21(G1k+(G2k+G3130、k)h)b1(0.1+(24+1.5)2.1)0.3518.777kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.122.8150.182+0.1170.6170.1820.076kNm Mmax/W0.076106/131255.81N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67718.7771804/(100540098437.5)0.251mmL/250180/2500.72mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.1q1静L+1.2q1活L1.122.815131、0.18+1.20.6170.184.651kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.1q2L1.118.7770.183.718kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3889小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)50.166小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)223.24 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q14.651/0.3513.288kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.180.044kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2 (0.132、5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72(0.5-0.35/2)/20.18+0.91.350.5(2.1-0.25)0.180.495kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72(1-0.5)-0.35/2)/20.18+0.91.350.5(2.1-0.25)0.180.495kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q13.718/0.3510.623kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.180.0133、36kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(10.5+1(24+1.1)0.25)(0.5-0.35/2)/20.18+10.5(2.1-0.25)0.180.365kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.25)(1-0.5)-0.35/2)/20.18+10.5(2.1-0.25)0.180.365kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.102106/50166=2.035N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.226kN max=3134、Vmax/(2bh0)=32.2261000/(23889)0.987N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.056mmL/250334/2501.336mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.209kN，R23.051kN，R33.051kN，R40.209kN 正常使用极限状态 R10.167kN，R22.409kN，R32.409kN，R40.167kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)12135、5主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知PmaxR2，R30.61.831kN，PmaxR2，R30.61.446kN 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.791106/4120=191.99N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) Vmax4.541kN max=2Vmax/A=24.5411000/3842136、3.651N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max1.735mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=10.034kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱2：R210.034kN，立柱3：R310.034kN 立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=10.034/0.6=16.723kN,立柱3:P3=10.034/0.6=16.723kN 七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积A(mm2)450钢管截面回转半径i(m137、m)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)11.36钢管截面抵抗矩W(cm3)4.73钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知PmaxR1，R40.209kN，PmaxR1，R40.167kN 纵向水平钢管计算简图一 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图一(kNm) Mmax/W0.09106/473019.027N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图一(kN) Vmax0.518kN max2Vmax/A=20.5181000/4502.304N/mm2125N/m138、m2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图一(mm) 跨中max0.2mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=1.145kN 用小梁两侧的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一： 立柱1：R1=1.145kN，立柱4：R4=1.145kN 八、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max1.145,1.1451.145kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算139、 可调托座最大受力NmaxP2，P316.723kNN=30kN 满足要求！ 九、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.290.91.52/100.067kNm 3、稳定性计算140、 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.1)+1.40.920.3521.073kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.91 (0.5-0.35/2)/20.18+0.91.20.5(2.1-0.25)0.180.427kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.91 (1-0.5)-0.35/2)/20.18+0.91.20.5(2.1-0.25)0.180.427kN q111.962kN/m q20.039kN/m 141、同上四七计算过程，可得： R11.03kN，P214.951kN，P314.951kN，R41.03kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+0.91.20.15(6.35-2.1)+Mw/lbmax1.03+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.5-0.35/2)/20.9，14.951，14.951，1.03+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.35/2)/20.9+0.689+0.067/115.706kN fN/(A)+Mw/W15706.428/(0.634450)142、+0.067106/473069.217N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=6.35/22=0.2893 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十一、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=15.706kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50143、010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反144、力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)18001145、00/1000=48.048kNF1=15.706kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b146、)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=15.706kN 满足要求！板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高8.4m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)8.28模板支架纵向长度L(m147、)6模板支架横向长度B(m)6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.15地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)8.28风压高度变化148、系数z1风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)0主梁最大悬挑长度l2(mm)0 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c10.9-可变荷载的分项系Q11.4-永久荷载的分项系数G11.35-结构重要性系数01 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15149、面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.92.51=7.351kN/m q1静=0G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 11.35(0.1+(24+1.1)0.12)1=4.201kN/m q1活=0(Q150、cQ1k)b=1(1.40.92.5)1=3.15kN/m q211.35G1kb11.350.11=0.135kN/m p11.40.9Q1k11.40.92.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.14.2010.22+0.1173.150.220.032kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1350.22+0.2133.150.2，0.10.1350.151、22+0.1753.150.20.135kNm MmaxmaxM1，M2max0.032，0.1350.135kNm Mmax/W0.135106/375003.59N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1122004/(10010000281250)=0.012mm 0.012mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)8953小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)41.667小梁弹性模量E(N/152、mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)110.417小梁计算方式三等跨连续梁 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.92.50.21.524kN/m 因此，q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.894kN/m q1活01.4cQ1kb=11.40.92.50.20.63kN/m q211.35G1kb=11.350.30.20.081kN/m p11.40.9Q1k11.40.92.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M1153、0.1q1静L2+0.117q1活L20.10.8940.92+0.1170.630.920.132kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0810.92+0.2133.150.9，0.10.0810.92+0.1753.150.90.609kNm MmaxmaxM1，M2max0.132，0.6090.609kNm =Mmax/W=0.609106/41667=14.618N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.60.8940.9+0.6170.630.90.833k154、N V20.6q2L+0.675p0.60.0810.9+0.6753.152.17kN VmaxmaxV1，V2max0.833，2.172.17kN max=3Vmax/(2bh0)=32.171000/(28953)0.69N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.6629004/(1009350110.417104)0.285mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型155、钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91.50.21.326kN/m q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b11.35(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.948kN/m q1活01156、.4cQ1kb 11.40.91.50.20.378kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.702kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.10.9480.9+1.20.3780.91.347kN RRmax1.347kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.7020.90.695kN RRmax0.695kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.55106/157、4120=133.387N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.9781000/38420.719N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max0.778mmL/250=3.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.131kN，R2=6.621kN，R3=6.699kN，R4=2.407kN 图二 支座反力依次为R1=2.757kN，R2=6.672kN，R3=6.672kN，R4=2.757kN158、 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.699kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=93.75=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q159、1有所不同： 小梁验算 q111.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.2 = 1.2kN/m 同上四六步计算过程，可得： R12.815kN，R25.998kN，R36.022kN，R42.479kN =l0/i=1500.000/16=93.75 查表得，1=0.641 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max2.815,5.998,6.022,2.479+11.350.158.28=7.699kN f=N/(1A)7.699103/(0.641384)=31.278N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0Qcklah160、2/1011.40.90.150.91.52/100.038kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max2.815,5.998,6.022,2.479+11.350.158.28+0.038/0.9=7.741kN f=Nw/(1A)+Mw/W7.741103/(0.641384)+0.038106/4120=40.672N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=8.28/6=1.383 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载161、力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=7.741kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混162、凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了163、安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11200100/1000=61.908kNF1=7.741kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=7.741kN 满足要求！