1、XXXX特大桥连续梁方案特大桥连续梁方案热 烈 祝 贺目 录 一、工程概况 二、0#段施工 三、挂篮悬臂施工 五、合拢段施工 七、线形控制 B、跨高速公路安全防护方案 四、边跨现浇段施工 A、专项施工方案 六、预应力施工一、工 程 概 况 本桥中心里程本桥中心里程DK175+031.79DK175+031.79由由3-24m3-24m和和48-32m48-32m简支箱梁和简支箱梁和1-1-（40+56+40m40+56+40m）和）和1-1-（40+64+40m40+64+40m）预应力混凝土连续梁组成，）预应力混凝土连续梁组成，全长全长1936.32m1936.32m，本桥为双线桥，位于，本2、桥为双线桥，位于9 9、5.15.1坡道上，平面位于直线上，线间距坡道上，平面位于直线上，线间距5.0m5.0m。40+64+40m 40+64+40m连续梁为跨越在建连续梁为跨越在建XXXX高速公高速公路而设计路而设计,40+56+40m,40+56+40m连续梁为跨越一河流而连续梁为跨越一河流而设计设计.根据总体施组安排根据总体施组安排,先施工先施工40+64+40m40+64+40m连连续梁续梁,然后将挂篮局部改装后再施然后将挂篮局部改装后再施40+56+40m40+56+40m连续梁连续梁.混凝土采用装载机上料，电子计量，大型搅拌机拌和，混凝土运输罐车运输，采用混凝土输送泵，泵送入模的3、方法施工。在DK175+400处（37号墩）建立了大型拌和站1套，拥有混凝土罐车6台，泵车1台、输送泵2台、铲车1台。拌和站场地附近设置钢筋加工及存放场地，供应全桥所需的钢筋。工 程 概 况工 程 概 况工 程 概 况40+64+40m连续梁概况 跨在建跨在建XXXX高速公路采用高速公路采用40+64+40m40+64+40m连续梁，梁全连续梁，梁全长长145.2m145.2m，墩号为，墩号为19#19#、20#20#、21#21#、22#22#墩；连续梁墩；连续梁采用悬臂灌注方案施工，两个采用悬臂灌注方案施工，两个“T T”构和边跨现浇段采用构和边跨现浇段采用支架现浇法施工，其余支架现浇法施4、工，其余8 8个节段采用挂篮悬臂法施工，合个节段采用挂篮悬臂法施工，合拢段采用挂篮施工。梁体结构为单箱单室，变高度、变截拢段采用挂篮施工。梁体结构为单箱单室，变高度、变截面结构，中支点梁高为面结构，中支点梁高为5.2m5.2m，边跨现浇段及跨中梁高为，边跨现浇段及跨中梁高为2.8m,2.8m,边支座中心线至梁端边支座中心线至梁端0.60m0.60m，边支座横桥向中心距，边支座横桥向中心距4.6m,4.6m,中支座横桥向中心距中支座横桥向中心距4.4m4.4m，箱梁顶宽，箱梁顶宽12.6m12.6m，顶，顶板厚度板厚度343460cm60cm，腹板厚度，腹板厚度505090cm90cm，底板厚度5、，底板厚度4444XX0cmXX0cm。在端支点，中支点，中跨中共设。在端支点，中支点，中跨中共设5 5个横隔板，个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。桥面宽度按人行道栏横隔板设有孔洞，供检查人员通过。桥面宽度按人行道栏杆内侧杆内侧12.4m12.4m，桥面板宽，桥面板宽12.6m12.6m。箱梁构造图40+64+40m连续梁工期安排 悬臂浇注分悬臂浇注分8 8段，每段施工周期：段，每段施工周期：0 0#段施工及段施工及施工准备工作日为施工准备工作日为4545天，天，1#1#段段2525天，天，2 2段段8 8段，每段段，每段1212天，小计天，小计8484天，边跨合拢段天，边跨合拢段156、15天，天，中跨合拢段中跨合拢段2020天。小计天。小计189189天。因为天。因为21#21#墩相比墩相比较较20#20#墩晚墩晚1515天，故中跨合拢晚天，故中跨合拢晚1515天，工期为天，工期为204204天。天。综上合计跨在建综上合计跨在建XXXX高速公路连续梁施工周期高速公路连续梁施工周期为为204204天，约为天，约为7 7个月。个月。0#0#段计划段计划20XX20XX年年8 8月月2020日开始，至日开始，至20XX20XX年年3 3月月1212日该连续梁合拢完毕。日该连续梁合拢完毕。40+56+40m连续梁工期安排 40+56+40m连续梁悬臂浇注分7段，每段施工周期：0#段7、施工及施工准备工作日为45天，1#段25天，2段7段，每段12天，小计72天，边跨合拢段15天，中跨合拢段20天。工期为177天。综上合计跨灌溉渠连续梁0#段在20XX年4月1日之前施工完成，挂篮采用高速连续梁改装后使用，计划4月1日开始1#段施工，至20XX年8月25日全桥合拢完毕。二、0#段施工墩顶临时固结 由于本连续梁由于本连续梁0#0#段为段为8 8米长，承台长度为米长，承台长度为XX.6XX.6米，米，O#O#段未悬出承台外，脚手架均可立于承台之上。因些段未悬出承台外，脚手架均可立于承台之上。因些0#0#段施工采用满堂红支架现浇法施工，采用在墩身周段施工采用满堂红支架现浇法施工，采用8、在墩身周围搭设碗扣式脚手架，顶托上搭设方木，组成支架体系。围搭设碗扣式脚手架，顶托上搭设方木，组成支架体系。0#0#段腹板下部对支架加密，间距为段腹板下部对支架加密，间距为30cm*60cm30cm*60cm，其，其余部分脚手架间距为余部分脚手架间距为60cm*60cm*60cm60cm。竖向采用。竖向采用1.8m1.8m、1.2m1.2m、0.6m0.6m、三种杆件调节支架高度，步距为、三种杆件调节支架高度，步距为1.2m1.2m，立杆底设垫座、扫地杆，顶设顶托，支架脚手架搭设，立杆底设垫座、扫地杆，顶设顶托，支架脚手架搭设时设双向剪刀撑，脚手架沿墩身环向连接成整体，确保时设双向剪刀撑，脚手9、架沿墩身环向连接成整体，确保支架体系稳定。顶部铺设一层方木做平台支撑支架体系稳定。顶部铺设一层方木做平台支撑0#0#段侧段侧模和翼模。施工前对模和翼模。施工前对0#0#段脚手架进行预压，预压荷载段脚手架进行预压，预压荷载采用采用1.251.25倍最大施工荷载。倍最大施工荷载。0#段现浇施工方案0#段现浇施工方案 加载总重量为加载总重量为0 0号节段施工重量的号节段施工重量的1.251.25倍超倍超载系数。本桥载系数。本桥0 0号段的施工重量为号段的施工重量为462.3t462.3t，堆载，堆载预压施加总荷载为预压施加总荷载为462.31.25=577.8t462.31.25=577.8t。堆载10、。堆载预压采用分级加载的方法进行。压重的先后顺序预压采用分级加载的方法进行。压重的先后顺序应按照混凝土的浇筑顺序进行，先浇筑混凝土的应按照混凝土的浇筑顺序进行，先浇筑混凝土的部位先压重，后浇筑混凝土的部位后压重，荷载部位先压重，后浇筑混凝土的部位后压重，荷载分别按设计荷载的分别按设计荷载的60%60%、XX0%XX0%、125%125%进行。进行。加载分级为：加载分级为：0277.38t0277.38t（60%60%）462.3t462.3t（XX0%XX0%）577.8t577.8t（125%125%）。）。现浇段预压现浇段预压n整个支架系统拼装完成后对支架进行预压，以实测支架的非弹性变形和11、弹性变形，验证支架的承载能力；同时消除非弹性变形值；根据测得的数据推算0号悬臂段底模的预拱度，确保支架的使用安全。n加载材料使用砂袋结合钢绞线，钢绞线放置于砂袋上部。砂子用大包装袋盛放，便于吊装和运输，用磅秤称重，每袋重量为XX00公斤。现浇段预压方案现浇段预压方案加载顺序加载顺序加载顺序为从支座向端部依次进行，每级持荷时间不少于6小时，当荷载压至设计荷载的60%、XX0%时都要对观测点进行沉降观测，当压至总重量的125%时停止加载并持续荷载一天。预压及施工中，对称均衡施工，并且对底模、支架处的观测点进行连续观测。然后再逐级卸载，并测量变形量。变形量测点布置示意图三、挂篮悬臂施工三、挂篮悬臂施12、工 用挂篮悬臂施工的主要工作内容包括：在墩顶浇筑起步梁段(0#块)，在起步梁段上拼装悬灌挂篮并依次分段悬浇梁段；边跨及中跨合拢。挂篮结构总图本桥采用的挂篮为菱形挂篮,挂篮总重44吨。菱形挂篮由菱形桁架、提吊系统，走行及锚固系统、模板系统共四大部分组成。挂篮拼装挂篮拼装20、21号墩顶0#段施工完成（含预应力施工及压浆），开始安装菱形挂篮，用塔吊结合吊车进行挂篮部件的吊装工作，安装时要两侧对称进行，按设计要求控制不均衡荷载。先在0号段上铺滑道，再将菱形桁架及牵引系统安装到待浇位置，利用梁顶竖向预应力筋锚固菱形桁架，再安装底模与外侧模，同时将底模后端锚固于已浇筑完成0号段梁段底部，调整底模前端标高13、至设计位置，并调整两侧模就位；腹板钢筋及预应力管道完成后，支立、调整内模就位，最后穿拉筋加固模板。挂篮加载试验挂篮加载试验实测挂篮的弹性变形和非弹性变形值，验证实际参数和承载能力，确保挂篮的使用安全；通过模拟压重检验结构，消除拼装非弹性变形；根据测得的数据推算挂篮在各悬灌段的竖向位移，为悬灌段施工高程控制提供可靠依据。加载时注意分级加载，且分级应均匀。加载材料使用砂袋，砂袋采用大包袋内装砂，每袋重量为XX00公斤。挂篮加载试验 本桥最大梁段重为1#段，梁段重量为117t，因此静载试验施加总荷载为117t。堆载试验采用分级加载的方法进行。在预应力筋张拉并压浆完成后，孔道压浆体强度达到设计强度要求14、，可进行挂篮的走行工作，准备下一段梁的施工工作。挂篮走行分两步完成：第一步挂篮主梁系和挂篮底模、外模的走行；第二步挂篮内模系走行。挂篮走行梁段混凝土灌注灌注底板底板混凝土用泵管直接灌注入模，入模后人工摊平，用50振捣棒振捣。灌注顺序由中线向两侧进行，砼采取分层浇注，每层厚度控制在30cm之内，并在倒角、张拉齿板处、锚垫板下加强振捣，以防出现蜂窝、麻面等现象，底板混凝土灌注完成后用抹子将顶面抹平。梁段混凝土灌注灌注腹板(隔板)腹板混凝土以扁串筒入模，并分层灌筑，分层厚度以30cm为宜，振动棒移动距离(即插入间距)不得超过振动棒振动半径的1.5倍，插入下层的深度以XXcm为宜，不得超过20cm。在15、腹板内侧模上每隔2m左右开设观察窗口，以观察混凝土的振捣.质量.待混凝土灌至窗口下缘时将之封严，腹板混凝土灌至翼板根部为止。梁段混凝土灌注灌注顶板 顶板混凝土灌注顺序是从两腹板分别向中线及梁边对称灌注，混凝土直接由泵管入模，并辅以人工摊平，顶板混凝土灌注完成振捣结束后，用木抹子将表面抹平拉毛；并预埋2根30cm长的钢筋，外露混凝土表面1cm左右，作为测量观测点的预埋件。四、边跨现浇段施工基底处理 先将边跨等高度现浇段处场地推平、碾压密实，软弱地基采用换填砂砾，填筑时进行分层碾压，每40cm碾压一层，压实后要求地基承载00.15MPa,填筑宽度在脚手架两侧各加宽1m,然后采用C20混凝土厚0.116、5m硬化地面，以减小沉降量，混凝土表面浇筑设1%以上的排水坡。同时做好地基的排水，防止雨水或混凝土浇注和养生过程中滴水对地基的影响。边跨现浇段施工方案 边跨现浇段采用满堂红支架法施工，支架可采用万能杆件。钢管支架横向间距腹板下为0.3m，翼板和中间板为0.6m，钢管纵向间距为0.6m，钢管脚手架顶面纵向铺设15*15cm方木，间距0.6m，上铺定型钢模板。支架搭设后，设纵、横向剪刀撑，以确保支架结构稳定。支架搭设完成后，按设计重量的1.25倍进行预压，并进行支架变形观测，具体方法同0#段现浇。边跨合拢段施工中跨合拢段施工五、合拢段施工边跨合拢段施工边跨合拢段施工边跨合拢段采用既有挂篮立模施工。17、悬臂8#梁段浇筑完毕，复核现浇段以及8号梁段线形关系、配重、进行劲性骨架焊接,前移挂篮。外模及底模采用挂篮模板，内模采用组合钢模。采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定。合合 拢拢 锁锁 定定 合拢前使悬臂端与边跨等高度现浇段临时连接，保持相对固定，以防止合拢段混凝土在浇筑及早期硬化过程中发生明显的体积改变，锁定时间按合拢段锁定设计执行，临时“锁定”是合拢的关键，合拢“锁定”遵循又拉又撑的原则，即“锁定”包括焊接劲性骨架和张拉临时预应力束。支撑劲性骨架采用“预埋地脚螺栓+连接工字钢”结构，其断面面积及支承位置根据锁定设计确定，合拢时，在两端预埋地脚螺18、栓之间设置连接工字钢，并由联结钢板将连接工字钢与预埋地脚螺栓连接成整体。劲性骨架（双拼50a工字钢3.0m，面焊接XXmm厚钢板连接）合拢段合拢锁定布置示意图合拢段合拢锁定布置示意图合拢段2.0m预埋地脚螺栓连接预埋地脚螺栓连接劲性骨架（双拼50a工字钢3.0m，面焊接XXmm厚钢板连接）中跨合拢段施工中跨合拢段施工 中跨合拢梁段采用合拢吊架施工，合拢吊架和模板采用施工挂篮的底篮及模板系统，施工吊架见“中跨合拢段吊架布置示意图”。安装步骤为：将挂篮的底篮整体前移至合拢段另一悬臂端；在悬臂端预留孔内穿入钢丝绳，用几组滑车吊起底篮前横梁及内外滑梁的前横梁；拆除挂篮前吊杆；用卷扬机调整所有钢丝绳，使19、底篮及内外滑梁移到相应位置，安装锚杆、吊杆和联接器将吊架及模板系统锚固稳定；将主桁系统退至0梁段后拆除。中跨合拢吊架示意图中跨合拢吊架示意图分配梁上横梁22底模1.75m2m1.75m悬灌梁段悬灌梁段合拢段底篮前横梁1-1中跨合拢段吊架布置示中跨合拢段吊架布置示意图意图上横梁分配梁吊杆后锚杆1底篮横梁12-2结构体系转换结构体系转换 连续梁桥采用悬臂施工法，在结构体系转换时，为保证施工阶段的稳定，边跨先合拢，最后跨中合拢，解除连续梁墩顶的临时锁定，切断该墩临时支座锚固钢筋，形成连续梁受力状态。六、预应力施工 本桥预应力筋主要有本桥预应力筋主要有12/9-7512/9-75，3/4-753/4-20、75，2525精轧螺纹精轧螺纹 ，其中，其中12-7512-75采用采用350T350T千斤顶，千斤顶，9-759-75采用采用250T250T千斤顶，千斤顶，竖向竖向2525精轧螺纹采用精轧螺纹采用50T50T千斤千斤顶，横向预应力筋采用单索张拉。顶，横向预应力筋采用单索张拉。1 1、钢绞线下料钢绞线下料 钢绞线下料长度等于设计长度钢绞线下料长度等于设计长度+2+2倍的工作长倍的工作长度，下料长度使用无齿锯切割。精轧螺纹按厂制度，下料长度使用无齿锯切割。精轧螺纹按厂制加工，编号进行管理。加工，编号进行管理。2、预应力筋穿束 穿束前，先用高压风将孔内灰尘、杂物吹净。束前，先用高压风将孔内灰尘、21、杂物吹净。竖向筋及横向筋均在砼灌注前埋设，穿束只有纵竖向筋及横向筋均在砼灌注前埋设，穿束只有纵向筋，钢绞线穿束采用人机结合穿束的方法。向筋，钢绞线穿束采用人机结合穿束的方法。预应力施工 3、预应力筋张拉 预施应力采用双控措施，预施应力值以油压表读数为主，以预应力筋伸长值作为较核用。张拉过程中保持两端的伸长量基本一致。张拉后将预应力钢绞线多余部分用砂轮机割除，在割除多余部分预应力筋时用湿纱布将锚垫板根部的预应力筋包裹并在切割过程中不断的浇水降温防止因夹片受热发生滑丝现象。在伸长量测量过程中，测定钢绞线的回缩量。预应力施工 在相应张拉力下量取与之对应的千斤顶油缸外在相应张拉力下量取与之对应的千斤顶22、油缸外伸量，将每个张拉循环中初张拉力和终张拉力下伸量，将每个张拉循环中初张拉力和终张拉力下对应的千斤顶油缸外伸量的差值，作为本张拉循对应的千斤顶油缸外伸量的差值，作为本张拉循环中钢绞线束的伸长量。各个张拉循环的伸长量环中钢绞线束的伸长量。各个张拉循环的伸长量之和，即为该束钢绞线初始张拉力至控制张拉力之和，即为该束钢绞线初始张拉力至控制张拉力之间的伸长量。之间的伸长量。钢束实际伸长量钢束实际伸长量L L的计算公式为：的计算公式为：L=L=L1+L1+L2L2式中：式中：L1L1初始张拉力至控制张拉力间的实初始张拉力至控制张拉力间的实际伸长量际伸长量L2L2零至初始张拉力间的伸长量，其值由零至初始23、张拉力间的伸长量，其值由0.1k 0.1k 与与0.2k 0.2k 之间的伸长量推算得出。之间的伸长量推算得出。预应力施工预应力筋张拉采用张拉力与伸长量双控，以张拉预应力筋张拉采用张拉力与伸长量双控，以张拉力为主，实际伸长量与计算伸长量差值控在力为主，实际伸长量与计算伸长量差值控在6%6%以内，即表时本束钢绞线张拉合格。否则，张拉以内，即表时本束钢绞线张拉合格。否则，张拉力虽已达到设计要求，但实际伸长值与理论伸长力虽已达到设计要求，但实际伸长值与理论伸长值之间的误差超标，则暂停施工，在分析原因并值之间的误差超标，则暂停施工，在分析原因并处理后继续张拉。张拉时混凝土强度必须达到设处理后继续张拉。24、张拉时混凝土强度必须达到设计规定强度以上，张拉步骤严格按照设计或规范计规定强度以上，张拉步骤严格按照设计或规范要求进行。对伸长量不足的查明原因，采取补张要求进行。对伸长量不足的查明原因，采取补张拉措施，并观察有无滑丝、断丝现象，作好张拉拉措施，并观察有无滑丝、断丝现象，作好张拉记录。记录。预应力施工4 4、孔道压浆孔道压浆 纵向预应力除在两端分别设置压浆孔和出浆孔纵向预应力除在两端分别设置压浆孔和出浆孔外，还需按规范要求在中间设置三通管以利于排气。外，还需按规范要求在中间设置三通管以利于排气。横向和竖向预应力管道，每一段设压浆嘴、排气孔横向和竖向预应力管道，每一段设压浆嘴、排气孔各一个。各一个25、。在预应力筋终拉后必须在在预应力筋终拉后必须在4848小时内完成压浆。小时内完成压浆。预应力管道压浆采用不低于设计等级的水泥浆，并预应力管道压浆采用不低于设计等级的水泥浆，并按规定比例加入符合要求的膨胀剂。施工中采用真按规定比例加入符合要求的膨胀剂。施工中采用真空辅助压浆工艺，使得管道水泥浆更密实。竖向预空辅助压浆工艺，使得管道水泥浆更密实。竖向预应力钢筋压浆时，由下端向上端压浆，纵、横向预应力钢筋压浆时，由下端向上端压浆，纵、横向预应力管道由一端向另一端压浆。水泥浆搅拌结束至应力管道由一端向另一端压浆。水泥浆搅拌结束至压入管道时间间隔不应超过压入管道时间间隔不应超过40min40min。预应26、力施工 压浆注意事项：压浆前先用清水清洗预应力管道，然后用高压风将管内积水吹净。严格按规范要求配浆及压浆，压浆时注意观察有无串孔、漏浆，做好压浆记录。若串孔，立即检查原因，及时处理。七、线 形 控 制 悬臂法施工线形控制工作贯穿于悬浇施工过程的始末，梁体线型变化与挂篮变形、梁段自重、预应力张拉、温度、砼徐变及活载作用等多种因素有关，主要包括:1、平面线形控制2、纵向线形控制3、监测规定线线 形形 控控 制制1 1、平面线形控制、平面线形控制每一现浇段挂篮走行完成后，用全站仪对挂篮中线进行调整，模板加固完成后，对挂篮中线进行复核；2 2、纵向线形控制纵向线形控制分析每一施工阶段、每一施工步骤的结27、构挠度变化状态，控制立模标高。先计算出各梁段的立模预拱度，结合前一梁段的挠度实测值，修正预拱度值后，在下一梁段灌注施工中预以调整立模标高，以便成桥后与设计标高接近。1、平面线形控制 在在0#0#段施工完后，用全站仪将箱梁的中心点段施工完后，用全站仪将箱梁的中心点放置放置0#0#段上，并在箱梁段未施工前将两墩段上，并在箱梁段未施工前将两墩0#0#段上段上放置的箱梁中心点进行联测，确认各箱梁中心点放置的箱梁中心点进行联测，确认各箱梁中心点在误差精度范围内，进行下一步的箱梁施工测量。在误差精度范围内，进行下一步的箱梁施工测量。箱梁中心线的施工测量，首先是将全站仪安箱梁中心线的施工测量，首先是将全站仪28、安置在置在0#0#块的中心点，后视另一墩块的中心点，后视另一墩0#0#段中心点，测段中心点，测量采用正倒镜分中法。为使各箱梁段施工误差不量采用正倒镜分中法。为使各箱梁段施工误差不累积，各箱梁施工段的拉距均以累积，各箱梁施工段的拉距均以0 0段中心点作为段中心点作为基点拉距。基点拉距。2、纵向线形控制 为了达到施工控制的目的，设计院已经通过控为了达到施工控制的目的，设计院已经通过控制计算来确定桥梁结构施工过程中每个阶段在受制计算来确定桥梁结构施工过程中每个阶段在受力和变形方面的理想状态力和变形方面的理想状态(施工阶段理想状态施工阶段理想状态)，以，以此为依据来控制施工过程中每个阶段的结构行为，此29、为依据来控制施工过程中每个阶段的结构行为，使其最终成桥线形和受力状态满足设计要求。在使其最终成桥线形和受力状态满足设计要求。在实际施工中，在目标线形的基础上，计入挂篮自实际施工中，在目标线形的基础上，计入挂篮自重及施工荷载变化、各梁段自重、各梁段预应力、重及施工荷载变化、各梁段自重、各梁段预应力、混凝土徐变、温度变化产生的挠度；混凝土徐变、温度变化产生的挠度；挂篮的变形值 施工挂篮的变形通过挂篮荷载试验测定。在挂篮拼装后，采用反压加载法进行荷载试验，加载量按最不利梁段重量计算确定。分级加载，加载过程中测定各级荷载下挂篮前端变形值，得到挂篮的荷载与挠度关系曲线。混凝土的收缩与徐变观测 混凝土的收30、缩与徐变采用现场取样，进行7d、14d、28d、56d的收缩徐变系数测定。箱梁混凝土容重和弹性模量测定混凝土弹性模量的测试主要是为了测定混凝土弹性模量E随时间t的变化规律，即Et曲线，采用现场取样通过万能试验机进行测定，分别测定混凝土在7、14、28、56天龄期的E值，以得到完整的Et曲线。混凝土弹性模量和容重的测量通过现场取样，采用试验室的常规方法进行测定。预应力损失的测定本桥施工中主要测定纵向预应力钢绞线的管道摩阻损失，以验证设计参数取值和实际是否相符，根据有效预应力计算由预应力施工引起的悬臂挠度。测定时，在预定的测点位置，将波纹管开孔，采用电阻应变片和电阻应变仪测量钢绞线的实际管道摩阻损31、失。施工挠度的控制根据预拱度及设计标高，确定待悬灌梁段立模标根据预拱度及设计标高，确定待悬灌梁段立模标高，严格按立模标高立模。高，严格按立模标高立模。挠度观测资料是控制成桥线型最主要的依据，在挠度观测资料是控制成桥线型最主要的依据，在现场成立专门的观测小组，加强观测每个节段施工现场成立专门的观测小组，加强观测每个节段施工中混凝土浇筑前后、预应力张拉前后中混凝土浇筑前后、预应力张拉前后4 4种工况下悬种工况下悬臂的挠度变化。每节段施工后，整理出挠度曲线进臂的挠度变化。每节段施工后，整理出挠度曲线进行分析，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差行分析，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值，保证箱梁32、悬臂端的合拢精度和桥面线型。为了值，保证箱梁悬臂端的合拢精度和桥面线型。为了尽量减少温度的影响，挠度观测安排在早晨太阳出尽量减少温度的影响，挠度观测安排在早晨太阳出来前进行。来前进行。合拢前将合拢段两侧的最后合拢前将合拢段两侧的最后2 23 3个节段在立模时个节段在立模时进行联测，以保证合拢精度。进行联测，以保证合拢精度。高 程 监 测从从箱箱梁梁第第2 2号号节节段段开开始始，在在梁梁段段前前端端距距端端面面15cm15cm断断面面（桥桥纵纵向向），沿沿横横向向布布置置3 3个个箱箱梁梁顶顶面面标标高高测测点点，其其中中中中间间测测点点主主要要用用于于连连续续梁梁水水平平轴轴线线的的测测量量33、控控制制。测测点点采采用用预预埋埋钢钢质质测测点点桩桩，横横向向布布置置在在箱箱梁梁腹腹板板位位置处。置处。上述标高测点中包括了桥中线位置控制测点。上述标高测点中包括了桥中线位置控制测点。3、监 测 规 定（1 1）对对于于每每一一个个悬悬浇浇梁梁段段应应进进行行至至少少3 3种种工工况况的的标标高高观观测测，即即挂挂篮篮就就位位及及立立模模后后、浇浇筑筑混混凝凝土土后后、张拉完预应力钢束后。张拉完预应力钢束后。（2 2）除除立立模模调调整整外外，测测量量时时间间一一般般应应在在早早晨晨太太阳阳出来前（清晨七点左右）。出来前（清晨七点左右）。（3 3）在在进进行行标标高高观观测测的的同同时时，34、应应进进行行中中轴轴线线位位置置观观测测，墩墩沉沉降降观观测测，根根据据施施工工的的进进度度情情况况，进进行行周期性观测。周期性观测。（4 4）在对梁段标高和中轴线进行测量时，若现场）在对梁段标高和中轴线进行测量时，若现场实测值与测量单上预测值对应误差为实测值与测量单上预测值对应误差为15mm15mm（高（高程）、程）、5mm5mm（中轴线偏位）时，应向施工控制组（线形控制小组）汇报，在施工控制组人员认可同意观测结果后方可结束测量。监 测 规 定（5）施工控制小组在预应力张拉后于24小时内根据箱梁已浇梁段的重量、标高、预应力、混凝土强度、弹性模量等实测值，考虑挂篮变形、支座变形、墩沉降和温度影35、响，由施工控制程序进行分析计算后，提出下一梁段的立模标高值。（6）合拢段相邻悬臂施工的最后梁段施工前，应对相应梁跨进行联测，以确定最后梁段悬臂施工的立模高程，保证合拢精度。监 测 规 定（7）合拢段的高程观测应按6种工况进行实测：临时支承约束解除后、劲性骨架焊接前、浇筑混凝土前、后，张拉部分的预应力钢束后，劲性骨架解除后、张拉完所有预应力钢束后。B、跨XX高速公路安全防护方案 跨在建XX高速公路的防护因与高速公路协商未达成一致方案，现仍在进一步沟通。目前拟采用随悬浇梁段的前行，对梁体下部进行彩钢瓦封闭防护，设专职防护人员，并设置警示标志，引导车辆绕行施工段，同时在已施工完成的梁段翼板处设置防护设施。跨XX高速公路防护示意图0#段0#段悬浇段悬浇段彩钢瓦封闭9m跨XX高速公路防护示意图0#段0#段已完成段已完成段彩钢瓦封闭9m悬浇段悬浇段我的汇报完毕欢迎各位领导、评审专家多提宝贵意见！