1、施工组织设计（施工方案）报审表施表F.0.1 共 页，第 页工程名称施工单位编制单位现报上 工程施工方案文件，请予以审查。主 编编制人工程项目部/专业分包施工单位 （盖章）技术负责人审核单位总承包单位审核意见： 年 月 日总承包单位（盖章）审核人审批人审查单位监理审查意见：监理审查结论：（ ）同意实施修改后报重新编制监理单位（盖章）专业监理工程师 年 月 日总监理工程师 年 月 日施工组织设计（方案）报审表工程名称：泉州安溪XX广场编号致： 我单位已根据施工合同的有关规定完成了 的编写，请予以审查和批准。附：B区地上部分模板工程施工方案承包单位（章）：项目经理：签发日期：年月日监理工程师： 签2、收日期：审查意见：审查结论： 同意 修改后再报（见附件） 不同意 监理工程师：日期：审核意见：审核结论： 同意 修改后再批 不同意项目监理机构：总监理工程师： 日期：本表由承包单位填写一式三份，连同施工组织设计一并送监理单位审查。审查后建设、监理、承包单位各留一份。地上建筑部分模板工程施工方案建设单位： 监理单位： 设计单位： 总包单位： 编制：审核：审批： 目 录第一章 编制依据11.1 编制依据11.2 编制说明1第二章 工程概况12.1 工程概况12.2 模板工程概况22.3 材料的投入3第三章 施工部署43.1 施工安排43.2 施工流程43.3 模板及支撑方案选用表5第四章 扣件式钢3、管支撑的设计84.1 地上部分楼板扣件式钢管脚手架的布置84.2 梁模板104.3 柱模板124.4 楼梯模板134.5 楼板后浇带144.6 剪力墙模板14第五章 模板工程施工工艺流程165.1 工艺流程165.2 施工准备175.3 模板支设的要求175.4 模板拆除17第六章 劳动力及材料设备供应196.1 劳动组织及职责分工196.2 施工机械、设备需要量计划20第七章 模板施工质量保证及成品保护207.1 保证项目207.2 基本项目217.3 允许偏差项目217.4 模板施工应注意的质量问题217.5 成品保护措施22第八章 监测措施23第九章 安全生产、文明施工、环保措施249.4、1 安全生产保证体系249.2 安全生产措施249.3 预防模板及支架坍塌的安全技术措施259.4 安全管理制度26 每日巡视检查制度26 安全验收制度26 旁站监督制度269.5 文明施工措施279.6 消防措施279.7 环保措施27第十章 梁、板支撑体系计算书28梁模板扣件钢管高支撑架计算书128梁模板扣件钢管高支撑架计算书236扣件钢管楼板模板支架计算书46第一章 编制依据1.1 编制依据1、福建省建设工程模板支撑系统施工安全管理办法；2、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；3、建筑工程荷载规范；4、钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程（DB11-T583-2008）；5、建设工5、程项目管理规范；6、相关国家规范、地方标准等技术文件；7、混凝土结构工程施工及验收规范（GB5020492）；8、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2011）；9、建筑工程施工质量验收统一标准（GB 50300-2013）；10、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；11、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；12、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）；13、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；14、建筑环境设计规范（GB15831-2002）；15、建设工程安全生产管理条例；16、关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法6、的通知建质200987号文；17、本工程施工图纸和本工程施工组织设计等。1.2 编制说明为施工有序，现对B区地上结构梁板支撑体系使用部位进行编制专项施工方案，明确如下：B区地上部分结构采用扣件式钢管脚手架，特编制本方案钢管支架施工方案作为现场指导施工的依据。第二章 工程概况2.1 工程概况泉州安溪XX广场位于福建省泉州市安溪县参内乡，临近大型综合体茶博汇附近。东邻内环路，西侧为参内大街，南邻河滨北路，北面为一号路,交通便利。泉州安溪XX广场项目是大型综合体项目。泉州安溪XX占地面积200.3亩，总建筑面积56.2万m2 ，由中间小龙湖将地块分为东西两块，西侧包含5栋100m高住宅小区和大商业；7、东侧包含8栋100m住宅小区和3栋44m住宅小区。住宅B区图2.1-1泉州安溪XX效果图本工程B区地下1层，地上32层,其中地上部分为塔楼和商铺2部分，建筑总高度99.9m，总建筑面积约为10.25万。塔楼采用纯剪结构，板厚度除特殊区域为100mm。2.2 模板工程概况本工程B区地下1层、地上32层，地上1、2层为商铺，3层以上为商业住宅楼，7#至10#塔楼建筑面积依次约1095.45m2、583.54m2、927.58m2、571.37m2。其模板工程信息说明如下：剪力墙厚度：200mm、250mm、300mm、350mm柱截面：600600、500500、1400800、400400、128、001000梁截面：200400、200550、200600、250550、200700、300550、200500、250600、250700、300500、350700、200550、200450、300700、12001600、200900、300800、200470、300600、350800、14001500、14001700、400700、400900、11001500板厚度：100mm、110mm、120mm、130mm2.3 材料的投入中国建筑项目管理表格周转工具需用总计划表格编号CSCEC8B-PS-B30205项目名称及编码： 编号：序号物资名称规格型号计量单位需用数量备注9、合计基础主体装修1模板183091518mm张190007001830021m钢管483.6条2110031.5m钢管483.6条530042.2m钢管483.6条430052.6m钢管483.6条860063m钢管483.6条430073.3m钢管483.6条1060083.6m钢管483.6条740093.8m钢管483.6条26400104.2m钢管483.6条15800114.5m钢管483.6条8600126m钢管483.6条2120013十字扣件个211000 14活动扣件个2110015接头扣件个2165016顶托个6330017方钢50503条24000制表审核审批时间时间时间10、第三章 施工部署3.1 施工安排地上部分施工中，按照施工区段的划分，施工流程如下：B区按照塔楼顺序施工；9#8#7#10#B区塔楼分布图3.2 施工流程根据施工组织设计，本工程地上部分模板工程施工流程如下：梁板模板墙、柱模板。3.3 模板及支撑方案选用表根据地上部分结构设计参数，采用如下施工方案： 1、材料选择根据本工程的工程结构，同时结合施工特点及施工荷载，我司将采用扣件式钢管脚手架作为本工程模板的支撑架，采用Q235型483.6普通钢管。模板用183091518mm厚胶合板,次龙骨采用50503方钢，主龙骨采用50503方钢；支撑梁时次龙骨垂直梁放置；梁侧对拉采用16对拉螺杆；支撑体系采用11、扣件式钢管脚手架+U形支托支撑。梁底托顶采用50503方钢，顶节点为可调U型托，底节点采用50100mm木板。2、地上部分支撑体系采用扣件式钢管脚手架，钢管规格为483.6mm。部 位模板方案模 板支撑体系内外剪力墙18mm厚黑色胶合板次龙骨为50503方钢或木方，主龙骨为483.6mm双钢管主龙骨，对拉螺杆。主次梁18mm厚黑色胶合板次龙骨为50503的方钢或木方，主龙骨为501003mm方钢（2条50503方钢），钢管脚手架+U形托支撑，对拉螺栓。柱18mm厚黑色胶合板次龙骨为50503的方钢或木方，483.6mm双钢管主龙骨；对拉螺栓。混凝土楼板18mm厚黑色胶合板次龙骨50503的方钢12、或木方；主龙骨501003mm方钢（2条50503方钢）；支撑为钢管脚手架+U形托支撑。楼梯18mm厚黑色胶合板次龙骨50503的方钢或木方；主龙骨48mm3.6mm钢管；支撑为钢管脚手架。截面尺寸层高梁底立杆间距梁底立杆根数沿梁纵向钢管间距梁底方钢间距板厚2004005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001002004505.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001002004705.050.621.23001004.50.613、21.23001003.60.621.23001003.00.621.23001002005005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001002005505.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001002006005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001002007005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.614、21.23001003.00.621.23001002009005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001003005005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001003005505.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001003006005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.615、21.23001003007005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001003008005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001002505005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001002505505.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.230010025060016、5.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001002507005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001004009005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001004007005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001003507005.050.621.23001017、04.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.23001003508005.050.621.23001004.50.621.23001003.60.621.23001003.00.621.2300100110015003.60.630.6200100140017003.60.630.6200100第四章 扣件式钢管支撑的设计4.1 地上部分楼板扣件式钢管脚手架的布置地上部分首层层高5.05m，二层层高4.5m,三层层高3.6m,标准层层高3.0m,地上部分楼板厚100mm。5.05m层高扣件式钢管架配置：4.65+0.2+0.1+0.1=5.05m4.5m18、层高扣件式钢管架配置：4.1+0.2+0.1+0.1=4.5m3.6m层高扣件式钢管架配置：3.2+0.2+0.1+0.1=3.6m3.0m层高(标准层)扣件式钢管架配置：2.6+0.2+0.1+0.1=3.0m板支撑具体要求：本工程B区地上部分楼板厚100mm，其立杆间距采用1200mm1200mm。立杆应一根到顶，严禁搭接接长；其板底部分可采用可调支座进行接长，可调支座外伸长度不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。楼板水平杆采用双向水平杆，水平杆步距为1800mm，板底方钢间距为300mm。扫地杆离底板间距不大于200mm，可调支座下必须设置一19、道纵横向水平杆。每根立杆底部采用模板设置垫板。如下图5.11所示：图4.11 标准层板模板支撑示意图图4.12 首层板模板支撑示意图4.2 梁模板梁底搭设的具体参数如下：1、梁底立杆支撑（1）当梁截面面积0.5时，梁底沿梁截面方向设立两根立杆，沿梁方向间距为1200mm，步距为200、1800、300，具体搭设方式见下图：图4.21 梁模板支撑示意图（2）当梁截面面积0. 5时，梁底沿梁截面方向设立三根立杆，沿梁方向间距为600mm，步距为600，具体搭设方式见下图：（3）设置纵横向水平杆，距立杆下端200mm内设置纵横向扫地杆。（4）梁下端的立杆顶部的接长采用可调支座进行接长，可调支座外伸长20、度不得大于300mm，可调支座下必须设置一道纵横向水平杆。2、梁侧加固当梁高小于等于500mm（净高）时，梁侧可用支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑。当梁高大于500mm且小于等于800mm时，在梁高中部增加一道f14钢筋对拉螺栓固定，其水平间距500mm；当梁高大于800mm时，增加二道f14对拉螺栓固定，距梁底200mm及600mm各设置一道，其水 平间距500mm。3、梁底模方钢（1）梁高1000mm时，梁底模方钢50503间距为300mm；（2）梁高1000 mm时，梁底模方钢50503间距为200mm；（3）支设梁板底模时，梁板跨度大于4m时，应起拱，起拱高度为全跨长度的21、1/10003/1000。4.3 柱模板本工程框架柱模板均采用覆膜木黑胶合板，根据柱截面尺寸现场拼装，模板安装前应先在模板上涂刷脱模隔离剂，沿模板短边设置方钢50503，方钢与九夹板之间用钉子钉牢，模板就位后用短钢管临时固定，柱子模板用柱箍加固。1、柱截面600mm的柱模板，加固采用双向“十”字形排列的M14对拉螺栓相结合的方法保证模板的刚度，间距为500mm。柱箍为两根483.6mm钢管，间距为下部1/3为450mm，上部2/3为550mm，竖楞为方钢50mm50mm3mm，间距为250mm。见下图5.31所示：图4.31 柱模板支撑做法图图4.32 异形柱模板平面示意图当在柱内设置对拉螺杆22、时，对拉螺杆外套20PVC套管（与外墙连在一起的柱不得使用PVC套管，应使用止水螺杆），混凝土浇注完后拆出螺杆。封柱模时应在底部锯一到二个10050mm的方孔，作为浇筑混凝土前冲洗模内垃圾的清扫孔。柱模加固后，应用线锤检验，仔细校正，垂直偏差不得超过规范允许的范围。为保证柱模板的稳定，方钢的搭接长度必须超过两对拉螺杆的长度。所有柱四周加钢管斜撑不少于三道，下部1.5米处一道，顶部往下1米处一道，中间一道，柱底必须采取有效措施固定，防止模板跑位。4.4 楼梯模板本工程楼梯踏步模板采用整体封闭式，楼梯模板采用18mm厚木模板，板底次龙骨选用50503mm方钢，间距300mm,主背楞为50503mm23、，支撑架为483.6mm钢管扣件架。楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板，然后支设楼梯侧板，应先在侧板内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，吊装加工好的踏步模板到位。为确保踏步 线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致。放样时，需根据结构图准确定位放样。封闭式楼梯必须设置排气孔，且排气孔位置必须设置在水平踏步板上。需在踏步板安装、加固后进行钻孔，以免造成方钢与排气孔位置重叠。50mm*50mm*3mm方钢图4.41 封闭楼梯剖面示意图4.5 楼板后浇带楼板后浇带模板在本层梁板底模支设时，后浇带两侧设快拆体系支撑(可以在整体拆除模板时保留)，以保证梁板板底24、模拆除后，支撑仍保留并正常工作，避免形成悬挑结构。4.6 剪力墙模板剪力墙模板支设示意图：50503方钢（1）待钢筋绑扎、预埋件管道、预埋件等隐蔽工程验收合格后，方可进行立模。（2）支内外模用多层板和50503 方钢组合，再在外边采用483.6 纵横钢管，用14 螺杆（螺杆两头的丝扣长度不少于7cm），3 型扣件固定坚固（3型卡采用厚壁、螺杆加双螺帽）整齐，墙厚采用焊钢筋限位的方法，水平每隔40 cm 设置一道螺杆，竖向间距为500 mm。（3）墙体有预留洞时，预留洞水平方向长度800 mm 的支模时需考虑设置一块活动模板作为振动口，以确保预留洞底部墙体砼的密度。（4）外墙穿墙螺栓采用14圆钢25、制成，中部焊止水片，止水片用50503扁钢钻孔套至螺栓中间,双面满焊，在焊接过程中，要严格控制焊接质量，不得有漏焊和沙眼，保证起到止水作用。螺栓在内外二侧用404020木垫片加短钢筋头与螺栓焊接作厚度的限位，待拆除后凿除木垫片用防水砂浆抹平。（5）剪力墙外侧模板用48钢管，每排两根，钢管外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧，全面检查，不得漏拧。用线锤吊垂直，拉通长线，对每轴进行校正，并检查承重架和支撑系统固定是否牢固。（6）剪力墙支模允许偏差应控制在以下范围内：轴线位移2mm，截面尺寸控制在2，3mm，每层垂直度2mm，预留洞：中心线位移5mm，截面内部尺寸+5，-0mm。第五章 26、模板工程施工工艺流程5.1 工艺流程施工工艺流程：施工准备柱钢筋加工制作及模板的配置柱钢筋绑扎内支撑架体的搭设梁底模及梁侧模的安装平板模板安装及柱模板的安装模板验收梁钢筋绑扎钢筋隐蔽验收梁板柱混凝土浇筑柱模拆除梁侧模拆除梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程：清理柱内杂物弹边线及门洞口位置线钢筋绑扎、预留洞口自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续安装洞口模板安装柱侧模调整固定自检、互检验收移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、剪力墙及柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电管线安装绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，27、移交砼工种。5.2 施工准备1、材料准备1）、各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。2）、根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。3）、对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。4）、原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。5）、模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。5.3 模板支设的要求1、模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整28、压实，并有足够的承压面积。2、模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。3、柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应1mm，模板间接缝高差、宽度2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。5.4 模板拆除1、模板拆除前，现场工程师必须向作业进行书面的技术交底，交底内容包括拆模时间、拆模顺序、拆模要求、模板堆放位置等。2、平台结构模板拆除时，现场工程师必须书面申请，接29、到拆模通知单后方可拆模。在接到拆模通知单后，模板必须在23天内拆除，其相应的支撑架必须在56天内拆除。3、模板拆除顺序模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。4、模板拆除要点（1）柱模板：常温下，砼浇筑后8小时或砼达到终凝后，即可松动连接螺栓，一般10小时后可成组拆除，吊走柱模板。冬季施工时，柱、剪力墙砼强度达4MPa及以上，才允许拆除模板。（2）墙模：剪力墙混凝土强度达4MPa及以上时，才允许拆除模板。墙模板拆除时先拆除墙内对拉螺栓，再松动斜支撑，轻轻撬击模板使模板与混凝土面脱离。拆模时，操作人员应站30、在安全处，以免发生安全事故，待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。（3）板模板及梁底模板拆除a.现场制作同条件试块，以同条件试块的试压结果判定是否可以拆模。模板的拆除严格要求按设计及规范要求进行，对于侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除；底模在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土标准值百分率计（%）板2502、8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件21002100后浇带部分的模板暂时不拆除，待封闭后浇带后拆除。b.拆除模板时应将可调螺旋旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取31、顶板模。拆除时人站在钢管架下，待顶板上木料拆完后，再拆钢管架。c.拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。d.拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，板模应涂刷水性脱模剂，按规格分类堆放整齐。 楼梯模板底板拆除同顶板模板，为保护楼梯踏步角，楼梯踏步侧模拆除时间同底板模板。第六章 劳动力及材料设备供应6.1 劳动组织及职责分工1、项目部管理人员组织及职责分工1）、项目技术负责人：负责项目部全面技术、质量工作。2）、项目木工工长：对模板工程进行技术交底；对施工过程进行监控；负责模板工32、程验收。3）、项目专职质检员：对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对建材质量进行检查、监控。4）、项目测量员：负责工程的全部放线工作、保护控制桩、水准点。5）、项目专职安全员：对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对支撑的搭设质量及安全性进行现场检查、监控。2、施工队人员组织及职责分工1）、模板工长：对模板加工、安装向工人交底；对模板加工、安装进行现场指导。2）、质检员：对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格项目的整改；负责模板工程自检。3）、测量员：配合项目部测量员进行墙、柱、门窗洞口放线工作。4）、兼职安全员：对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，落实不33、合格项目的整改；对支撑的搭设质量进行自检。表7.1-1 管理人员配备表序号分区姓名职务主要职责备注1总包部丁家伟项目总工技术指导2张建明技术部经理技术指导4李世磊质量主管质量管理5余传铭安全总监安全管理7B区执行部王智军生产经理生产调度8兰海工程部经理现场技术管理9陈郁质量员质量检查10彭环施工员现场协调11彭环施工员现场协调12毛威威安全员安全管理13宫飞飞试验员材料取样及送检表3.2-2 劳动人需求计划表序号工 种人数备注1瓦工122防水工153木工204钢筋工455混凝土工256.2 施工机械、设备需要量计划模板工程施工机具需求计划如表7.3-1。表7.3-1 施工机械、设备需要量计划序34、号机械设备名称规格型号数量备注1圆盘锯MJ1046台2平刨机MB1062台3交流焊机B3504台4冲击钻SB5606台第七章 模板施工质量保证及成品保护7.1 保证项目模板支撑体系在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。7.2 基本项目模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。7.3 允许偏差项目表8.3-1模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项 目允许偏差(mm)项 目允许偏差(mm)轴线位移3表面平整度5标高-5+2相邻两板表面高低差35、2截面尺寸-5+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0+107.4 模板施工应注意的质量问题1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱2。336、）、板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为75mm；同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。4）、梁侧板或板模夹在砼内防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模梁侧模从梁柱处向中间安装板模从梁边向中间安装。5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木37、板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。6）、爆模或外凸原因分析：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模38、；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹39、角控制在60左右。7.5 成品保护措施1、模板存放场地（清理、维护要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。2、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。3、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。4、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。5、对柱子、楼梯阳角部位用旧模板包装好，其中柱角保护模板高度1.8m，宽80100mm，楼梯踏步保护模板宽度5080mm。6、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。第八章 监测措施为确保本工40、程模板支撑体系的安全，必须对支撑体系进行全过程监测，即从模板支撑体系搭设开始至支撑体系拆除前，均应对支撑体系进行监测，监测的内容主要有架体的垂直度、水平度、沉降位移及梁底方钢、钢管等进行监测，为此，项目部特成立模板支撑体系监测小组，具体负责本支撑体系的监测工作。具体人员名单如下：组长：项目经理副组长：项目总工、生产经理、安全总监、质量总监组员：各执行部经理、测量部经理、安全部人员、技术质量部人员及执行部成员监测工作应从模板支撑体系在搭设、钢筋安装，混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后的施工过程的模板支撑体系进行监测。具体措施如下：1、把好验收关。架子搭没完成后必须由项目总工组织技术、质量、安全人员41、与搭设班组长进行检查，符合条件后方可上钢筋。2、对于框架梁下的立杆指定几根进行架体的垂直度及沉降的观测，垂直度采用全站仪进行观测；沉降观测采用水准仪进行观测，在立杆的下端的一定标高处设置沉降观测点，采用红油漆标识；在上述施工过程中均应进行观测，并形成观测记录，如出现异常情况，应及时通过项目总工、安全总监进行处理。3、从梁两侧的结构柱的一定标高处对拉线，以此来观测架体的水平度。4、在梁底模板支设完成后，从梁两侧的结构柱上对拉线，对拉线与梁底的距离在300mm以内，以此来观测支撑体系梁底方钢、钢管的变形。5、建立例行检查机制，在上部的钢筋安装，混凝土浇捣等施工过程中均对模板支撑体系进行检查，以便能42、及时发现存在的问题。第九章 安全生产、文明施工、环保措施9.1 安全生产保证体系为确保模板施工过程中的安全，对于模板支撑体系的管理成立以项目经理为组长、项目副经理为常务副组长、主管生产的项目副经理、项目总工、安全总监、质量总监为副组长，执行部经理、测量部经理、技术质量部人员、项目专职安全员、执行部成员及班组长为组员的模板管理小组。职责如下：项目经理（项目执行经理）为现场安全管理第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理，对本工程模板工程全面负责；生产经理为现场安全直接领导人，代表项目经理部行使安全管理的权力，对本工程模板工程施工负直接领导责任；项目总工是安全技术的第一责任者，对本工程模板工程43、负技术责任；安全总监是项目安全管理工作的监督负责人，对本工程模板工程负监督责任；执行部是现场安全的执行者，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层，亦是安全生产的直接责任人。9.2 安全生产措施1、必须严格执行项目制定的安全生产责任制，各负其责，各工序施工前各专业工长及时对施工班组进行安全技术交底。2、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036），考核合格的专业架子工，上岗人员上岗前应进行体检，合格者方可作业。3、进入现场作业人员，必须戴好安全帽。4、从事2 m以上高处作业人员，必须系好安全带。5、支模应按顺序进44、行，模板及支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，不准在拆除的模板上进行操作。6、拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。7、模板上的小配件等应装入专用箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。8、施工人员在工作中，必须精神集中，站在安全的工作面进行工作，并注意各洞口及临边的防护，酒后不可上班。9、做好现场模板及其它易燃品的堆放管理，堆放场地内必须配备灭火器材。10、特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。11、模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时操作人员必须系挂安45、全带。高处作业时，连接件必须放在箱盒或者工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类小工具必须系挂在身上或置放在工具袋内，不得掉落。模板上口，必须安设牢固的施工平台，便于工人操作、浇筑混凝土。12、为防止破坏模板成品工序必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。13、本模板支撑体系必须要自检合格的基础上，经项目、公司安全部、技术质量部及监理公司、甲方验收合格后方可浇筑混凝土。14、架体的拆除，应经项目总工及安全总监同意。9.3 预防模板及支架坍塌的安全技术措施1、设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保证其46、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值。2、所有钢管、连接件、方钢等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。3、模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。4、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。5、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。6、支架47、系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。 7、大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与混凝土柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。8、可调托座伸出长度不宜超过200mm，若伸出长度超过200mm，应加拉杆连结稳定。9、安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。10、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。9.4 安全管理制度9.4.1 每日巡视检48、查制度每天应对搭设的满堂脚手架逐一进行检查，核查每根立杆、水平杆、扫地杆及剪刀撑、扣件是否符合方案及规范要求，项目部将指定专人对检查情况进行记录，发现问题，应立即发现整改通知单，并随时跟踪，直至整改合格为止。9.4.2 安全验收制度对已完成的满堂脚手架，应在班组自检合格的基础上由班组长通知现场工程师进行验收，并形成书面验收文件，现场工程师验收合格后以书面形式通知项目安全部、技术部进行验收，验收合格后通知公司安全部门及监理、甲方进行最后的验收。9.4.3 旁站监督制度对于较重要的工序如搭设满堂脚手架时或浇筑混凝土时，必须有专人进行现场旁站监督，及时指出施工中出现的问题，并督促其整改。特别在是浇筑49、高支模混凝土时，必须派专人进行现场旁站监督，密切关注模板支撑体系的变化，如发现问题，必须及时通知浇筑混凝土的班组暂停并在第一时间报项目经理及甲方、监理，等待处理。9.5 文明施工措施1、对现场堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理堆放和储存，并挂牌标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存，并设专人管理。2、模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。3、使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。4、加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。5、在施工过程中，严格按照材料管理办法，进行限额领料。6、对50、废料、旧料做到每日清理回收。7、支模和拆模后，及时清理，做到工完场清。9.6 消防措施1、严格遵守有关消防、保卫方面的法令、法规，配备专、兼职消防保卫人员，制定有关消防保卫管理制度，完善消防设施，消除事故隐患。2、现场设有消防管道、消防栓及灭火器材，并有专人负责，定期检查，保证完好备用。3、坚持现场用火审批制度，电气焊工作要有灭火器材，操作岗位上禁止吸烟，对易燃、易爆物品的使用要按规定执行，指定专人设库存放分类管理。4、新工人进场要和安全教育一起进行防火教育，重点工作设消防保卫人员，施工现场值勤人员昼夜值班，搞好”四防”工作。5、木模板加工场地需有完善的消防措施。9.7 环保措施1、现场木工加51、工车间应进行有效封闭，使噪声对外界排放达标；作为人员必须进行有效的个人防护。2、必须安排专人定期对木工加工机械及手动工具进行维修和保养，确保机械牌良好的运行状态，一旦发现机械出现噪声过大、漏油、漏电等异常情况，应立即停止使用进行维修，防止对环境造成持续破坏。3、对模板使用的脱模剂，剩余材料及包装桶应由厂家进行回收处理，禁止与普通垃圾混放，对环境造成破坏。第十章 梁、板支撑体系计算书梁模板扣件钢管高支撑架计算书1依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基52、基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为1.8m，梁截面 BD=1400mm1700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=0.60m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 2.00m。顶托采用方钢管: 50503mm。梁底承重53、杆按照布置间距300,700,700mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.70+0.20)+1.402.00=55.060kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.70+0.71.402.00=60.483kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.454、0=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.7001.400+0.2001.400)=54.873kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)1.400=2.520kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 140.0055、1.801.80/6 = 75.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 140.001.801.801.80/12 = 68.04cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17210001000/75600=2.278N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要56、求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3554.873+1.02.520)0.150=6.889kN截面抗剪强度计算值 T=36889.0/(21400.00018.000)=0.410N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67754.8731504/(1006000680400)=0.046mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括57、梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.7000.150=6.503kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.150(21.700+1.400)/1.400=0.103kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)1.4000.150=0.420kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.356.503+1.350.103)=8.026kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9058、.980.420=0.370kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.107kN N2=7.393kN N3=2.107kN N4=0.000kN N5=0.000kN经过计算得到最大支座 F= 7.393kN经过计算得到最大变形 V= 0.223mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh59、3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.491106/83333.3=5.89N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.511/(250100)=1.053N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.223mm木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!（二）梁底顶60、托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.060kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 32.343kN经过计算得到最大变形 V= 0.770mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.663106/1.05/8339.7=189.91N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm61、2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.770mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=32.343kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.2401.800=0.525kN N = 32.343+0.525=32.868kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 62、205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=0.60m； l0 计算长度，取0.600+20.200=1.000m； 长细比，为1000/16.0=63 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.809；经计算得到=32868/(0.809424)=95.804N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 63、风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，0.60m； la 立杆迎风面的间距，2.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2252.0000.6000.600/10=0.018kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=32.343+0.91.20.432+0.90.91.40.018/0.600=32.903kN经计算得到=32903/(0.809424)+18000/4491=99.996N/m64、m2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书2依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.0m，梁截面 BD=400mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=65、1.20m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 1.20m。顶托采用方钢管: 50503mm。梁底承重杆按照布置间距300,600mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.66、1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.20)+1.402.00=30.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.00=32.943kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5000.90067、0.400+0.2000.400=9.260kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.400=0.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； 68、f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12010001000/21600=5.535N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.359.260+1.00.800)0.300=2.391kN截面抗剪强度计算值 T=32391.0/(2400.00018.000)=0.498N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.69、677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6779.2603004/(1006000194400)=0.435mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.300=6.885kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.300(20.900+0.400)/0.400=0.330kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算70、得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.300=0.240kN均布荷载 q = 1.356.885+1.350.330=9.740kN/m集中荷载 P = 0.980.240=0.235kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.066kN N2=2.066kN N3=0.000kN N4=0.000kN经过计算得到最大支座 F= 2.066kN经过计算得到最大变形 V= 0.278mm木方的截面力学参数71、为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.424106/83333.3=5.09N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.065/(250100)=0.620N/mm2截面抗剪强度72、设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.278mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.060kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 9.037kN经过计算得到最大变形 V= 1.537mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm473、；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.929106/1.05/8339.7=106.09N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.537mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.04kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.553=0.747kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.277=0.373kN 非顶部立杆段 N74、 = 9.037+0.747=9.784kN 顶部立杆段 N = 9.037+0.373=9.411kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按75、照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/16.0=228.132 允许长细比=197.517 210 长细比验算满足要求! =0.140 =9411/(0.140423.9)=158.321N/mm2a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=236.214 允许长细比=204.514 210 长细比验算满足要求! =0.131 =9411/76、(0.131423.9)=169.037N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=158.321N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.750,l0=3.638m； =3638/16.0=228.103 允许长细比=197.492 210 长细比验算满足要求! =0.140 =9784/(0.140423.9)=164.603N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3077、01.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2251.2001.8001.800/10=0.110kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=9.037+1.3500.277+0.90.9800.110/1.200=9.492kN 非顶部立杆Nw=9.037+1.3500.553+0.90.9800.110/1.200=9.865kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/178、6.0=228.132 允许长细比=197.517 210 长细比验算满足要求! =0.140 =9492/(0.140423.9)+110000/4491=184.228N/mm2a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=236.214 允许长细比=204.514 210 长细比验算满足要求! =0.131 =9492/(0.131423.9)+110000/4491=195.035N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=184.228N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.75,l0=3.638m； =363879、/16.0=228.103 允许长细比=197.492 210 长细比验算满足要求! =0.140 =9865/(0.140423.9)+110000/4491=190.510N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架80、搭设高度为4.9m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用方钢管50503mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范81、4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.20)+1.402.50=9.764kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.402.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(282、5.1000.2001.200+0.2001.200)=5.638kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.200=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M83、 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09510001000/64800=1.465N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.205.638+1.42.700)0.300=1.898kN截面抗剪强度计算值 T=31898.0/(21200.00018.000)=0.132N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板84、抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.6383004/(1006000583200)=0.088mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2001.200+0.2001.200)=5.638kN/m面板的计算跨度 l =85、 300.000mm经计算得到 M = 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23810001000/64800=3.668N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构86、重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.506+1.200.060)=1.691kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.691)1.200=3.163kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.164/1.200=2.636kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.636=1.898kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.636=3.480kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和87、截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.380106/83333.3=4.56N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31898/(250100)=0.569N/m88、m2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.409kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.4091200.04/(1009000.004166667.0)=0.528mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 89、M = 抗弯计算强度 f = M/W =0.951106/83333.3=11.41N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.480kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.053kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 15.425kN经过计算得到最大变形 V= 2.125mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面90、惯性矩 I = 20.85cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.730106/1.05/8339.7=197.56N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 2.125mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1384.900=0.678kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN(3)钢筋91、混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2001.2001.200=7.229kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 7.375kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.2001.200=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.39kN i 计92、算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=138 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=13386/(0.363424)=87.099N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,93、满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.2001.8001.800/10=0.099kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.94、27.375+0.91.43.240+0.90.91.40.099/1.200=13.026kN经计算得到=13026/(0.363424)+99000/4491=106.847N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1350.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4500mm100mm，截面有效高度 h0=80mm。按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天.的承载能力是否满足荷载要95、求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.501.00=4.50m，楼板计算范围内摆放44排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.20)+ 11.20(0.6844/4.50/4.50)+ 1.40(0.00+2.50)=10.41kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.5010.41=46.83kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051346.834.502 按照混凝土的强度换算得到6天后混凝土强度达到53.96、77%，C35.0混凝土强度近似等效为C18.8。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.03N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1350.00360.00/(4500.0080.009.03)=0.15查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.139此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1394500.00080.00029.010-6结论：由于Mi = 36.16=36.16 Mmax=66.85所以第12天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！