1、正本xx工程管道沟槽开挖施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录1、编制依据311、主要法规312、主要规范、规程、标准313、施工图415、施工组织设计42、工程概况421、总体概况422、建筑概况523、结构设计概况624、模板工程选型概况83、施工准备及部署831、工程总体目标832、技术准备工作933、三通一平准备934、主要机械设备的选择及数量935、劳动力准备936、模板方案的选择1037、物资供应的准备104、主要项目施工方法104.1、流水段划分104.2、底板集水坑、电梯坑模板施工112、4.3、导墙模板施工124.4、地下室墙体模板施工134.5、 柱子模板施工174.6、地上部分剪力墙模板184.7、现浇梁、板模板施工204.8、梁、板、柱一起浇筑施工方法264.9、楼梯模板施工264.10、门窗洞口模板274.11、电梯井筒模板284.12、施工缝模板284.13、预留洞口模板284.14、后浇带模板294.15、其他模板304.16、脱模剂选择304.17、季节性施工措施304.18、成品保护措施314.19、对于层高较高模板施工315、施工缝设置326、主要施工管理措施3361、保证工期措施3362、保证质量措施3463、保证安全措施3764、消防保卫措施3965、文3、明施工、环保措施4166、降低成本措施4267、料具管理措施427、模板验算4271、墙体木模板验算4272、柱子模板验算4873、梁模板计算书模板验算5774、板模板计算书681、编制依据11、主要法规类别名 称编 号国家建设工程质量管理条例国务院令（第279号）中华人民共和国建筑法中华人民共和国计量法中华人民共和国安全生产法中华人民共和国环境法建设工程安全生产管理条例12、主要规范、规程、标准类别名 称编 号国家建筑结构荷载规范GB50009-2001建筑施工现场用电安全规范GB50194-93工程测量规范GB50026-93混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑工程施4、工质量验收统一标准GB50300-2001组合钢模板技术规范GB50214-2001砼质量控制标准GB50164-92直缝电焊钢管GB/T13793钢管脚手架扣件GB15831建筑工程监理规范GB50319-2000行业建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-88建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑工程大模板技术规程JGJ74-2003建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001竹胶合板模板JG/T3026-95地方建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ01-26-2003建筑工程监理规程DBJ01-41-2002建筑工程资料管理规程D5、BJ01-51-2003建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-2003企业南通华新公司作业指导书13、施工图相关建筑、结构施工图14 “xx广场项目五标段工程”建设工程施工合同15、施工组织设计施工组织设计编制单位编制日期xx广场项目五标段工程施工组织设计技术部2、工程概况21、总体概况xx广场（西区）项目位于达拉特旗中心地段，北侧为市府街，东侧广场东路，西侧是西园路，南侧隔广场北路与达拉特旗人民广场相望。用地东西长约370米，南北宽380米。本工程总建筑面积 305892m2，（其中地上建筑面积253902m2,地下建筑面积51990m2；建筑高度22.798.5米）；建筑层数为地上526、8层，地下1层。 本项目的功能包括写字楼、公寓、酒店、裙房商业配套及地下停车场。由八栋高层建筑和七栋商业裙房组成。从用地北侧开始沿顺时针方向分别是G1G8 座高层和S1S7裙房。 本工程0.00相对于绝对标高+1012.4m。序号项目内容1工程名称xx广场五标段工程2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6质量目标7安全文明杜绝重大伤亡事故、火灾事故和人员中毒事故的发生，轻伤频率控制在千分之五以内。重大危险源得到100的控制。水、气、声、渣排放符合要求；施工现场无尘、无污染、低噪声绿色环保管理，重大环境因素得到100的控制，危险化学品的购买、存放、使用得到100控制，职工在特殊环境作业100配7、置健康安全防护用品，施工现场创“鄂尔多斯市市安全文明工地”。8资金来源甲方自筹22、建筑概况序号项 目内 容1建筑功能商业、公寓、酒店（我公司拟建楼号为G5公寓、G6酒店、G7公寓、S4商业、S5商业）2建筑特点公寓、酒店为框筒结构，商业裙房为框架结构，造型美观。3建筑面积及层数地上总建筑面积平米约90000（具体以建筑图为准）地下室总建筑面积平米约18000（具体以建筑图为准）G5公寓地下1层地上为16层G6酒店地下1层地上为21层G7公寓地下1层地上为28层S4商业地下1层地上为5层，局部4层S5商业地下1层地上为5层，局部4层4建筑高度G5公寓74.7mG6酒店60mG7公寓99.9mS8、4商业23.9米（局部为19.1米）S5商业23.9米（局部为19.1米）7二次结构地下部分内墙除钢筋混凝土墙外，采用190厚陶粒混凝土实心砌块。（用于楼梯间墙体190厚；用于防火墙的墙体采用200厚加气混凝土砌块）地上部分外墙除钢筋混凝土墙外，其余均为200厚加气混凝土砌块墙。地上部分内墙除钢筋混凝土墙、防火墙采用200厚加气混凝土砌块墙外均采用90厚和190厚陶粒混凝土空心砌块。8门窗工程外窗均采用6+12A+6 LOW中空玻璃断桥铝合金窗，氟碳喷涂框料，传热系数K为1.8W/(m2.K)。外窗、外门气密性不低于6级，水密性不低于3级，空气隔声性能不低于3级，抗风压等级不低于4级。幕墙以本9、施工图为依据深化设计，幕墙龙骨采用断桥设计，其材料选择、物理性能和外观效果等技术指标要求由业主、设计院和幕墙厂家共同确定。铝板、铝型材、玻璃、五金件、结构胶和密封胶均应采用优质材料，由资质好的幕墙公司负责统一设计施工。23、结构设计概况序号项目内容1结构形式基础形式G5、G6采用筏板基础，G7采用桩筏基础，S4、S5采用有柱帽平筏基础主体结构G5、G6、G7采用框架核心筒结构，S4、S5采用框架结构2地质、水位地质情况杂填土 高程为1012.35-1007.83植物层 高程为1012.27-1007.27细砂层 高程为1006.15-1004.72粉砂层 高程为999.99-997.02细砂层10、 高程为994.72-991.07水位情况水位高程为994.78-996.173建筑物地基地基土质层以天然地基土粉砂层作为基础持力层天然地基承载力180Kpa4地下防水系统混凝土自防水地下室外墙、基础底板抗渗等级为0.8(Mpa)，有覆土部分地下室顶板混凝土抗渗等级为0.6(Mpa)。柔性防水3+3自粘高聚物改性沥青防水卷材5混凝土强度等级地下一层基础底板C35抗渗等级S6挡土墙C35抗渗等级S6垫层C15防水保护层C20后浇带下部钢筋网处C25坡道C30（或随楼层）消防水池C30抗渗等级S6首层楼板（与土壤直接接触的构件）C35抗渗等级S6 G5柱、剪力墙包括连梁、边框梁地下一层二层C55三11、层七层C50八层十五层C45十六层屋顶层C40梁、板、楼梯C30圈梁、构造柱、现浇过梁C20后浇带采用高一级强度等级的微膨胀砼G6、G7公寓柱、剪力墙包括连梁、边框梁地下一层二层C50三层六层C45七层十二层C40十三层屋顶层C35梁、板地下一层六层C407层屋顶层C35楼梯C35圈梁、构造柱、现浇过梁C20后浇带采用高一级强度等级的微膨胀砼S5商业柱地下一层五层C40梁、板、楼梯C35圈梁、构造柱、现浇过梁C20后浇带采用高一级强度等级的微膨胀砼S4商业柱地下一层五层C40梁、板、楼梯C30圈梁、构造柱、现浇过梁C20后浇带采用高一级强度等级的微膨胀砼6抗震等级设防烈度8度，设计基本地震加速12、度值为0.30g，设计地震分组为第一组抗震等级主楼裙房一级二级8结构断面尺 寸墙厚度700、600、500、400、350、300柱子主要尺寸规格20002450、9002250、900900、800800、700700、600600楼板厚度300、280、250、230、220、200、150、140、12024、模板工程选型概况本工程中模板、混凝土施工准备梁、板、柱、墙一起浇筑，对于局部特殊原因的可采用墙柱与顶板、梁分开浇筑，如冬季施工时为防止下雪影响施工，墙柱可随支随浇。对于模板选型，墙体采用多层板+木方背楞的木模体系，部分采用60体系小钢模。柱子采用多层板+木方背楞的木模体系，柱箍采用13、483.5双钢管。顶板、梁模板全部采用多层板+木方背楞的木模体系，模板支撑采用483.5钢管架支撑，梁板柱一起浇筑时，钢模与木模接茬处可用木方补齐。3、施工准备及部署31、工程总体目标311、工期目标本工程合同工期为：（实际开工日期以开工令及开工报告为准）开工日期：2010年08月05日竣工日期：2012年12月05日我公司结合工程实际情况，对进度计划的可行性进行了深入研究，对施工进行了细致的安排和筹划，对每一道工序的安排做到合理高效，在确保施工质量目标的前提下，我们对本工程结构模板工期提出了如下目标：2011年G5公寓、G6酒店主体结构及裙房结构封顶；2012年G7公寓结构封顶。312、工程14、质量目标单位工程为鄂尔多斯市“优质工程”313、安全目标确保无重大工伤事故，杜绝死亡事故；轻伤频率控制在5以内。314、文明施工目标创鄂尔多斯市安全文明工地。315、消防目标消除现场消防隐患,杜绝火灾事故发生。316、培训和教育目标实现全员的培训教育，不仅包括管理层的培训教育，尤其是对施工作业层的培训教育，使全员树立牢固的质量意识、安全意识、环境保护和文明施工的意识、成品保护的意识以及相互合作相互协调的意识，强化施工管理和技术水平。317、团结合作目标积极、主动、高效为业主服务，急业主所急，想业主所想，处理好与业主、监理、设计、各专业分包以及相关政府部门的关系，使工程各方形成一个团结、协作、高15、效、和谐和健康的有机整体，形成合力共同促进项目综合目标的实现。32、技术准备工作321、图纸、图集、规范、规程等的准备3. 22、施工前组织技术人员和责任工程师认真熟悉、理解图纸，组织对图纸进行会审，施工前向施工管理人员做好施工组织设计交底。323、由设计部门进行设计交底，并办好施工前洽商记录。324、根据工程做法和施工要求准备相应的规范、图集标准等，组织栋号长、技术人员、工长、队组负责人等人员学习与施工有关的技术规范、规程、标准。325、做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。326、三通一平准备。33、三通一平准备3.3.116、施工道路：目前施工场地内只有北大门可以通车。待地下室肥槽回填后在场地南侧浇筑道路后方可跟工地西大门形成回路。3.3.2、木工加工场地布置：由于前期现场场地紧张，11年木工加工场地暂时放在基坑东南侧道路边上。 3.3.2、目前工程施工用水、电均提供至现场，临电已接至二级配电箱。34、主要机械设备的选择及数量根据本工程工期、工作量、平面尺寸和施工需要，结合我项目部库存能力以及由其它工程处进行平衡调配，对不足部分可新添置或租赁情况，具体计划如下：机 械 名 称单 位数 量型 号塔式起重机座3QTZ63砂轮机台2圆盘锯台4MJ104单面木工压刨床台4MB103木工压刨台4手电钻台6台 钻台3交流电焊17、机台4BX3-300-235、劳动力准备为使本工程顺利进行，根据工艺流程及关键线路设定，及时协调各生产要素，科学合理组织劳动力，使工序衔接紧密，节奏明快，操作人员的劳动强度均衡。根据施工总控制计划，现场劳动力投入见下表：工种木工架子工吊装工焊工合计人数14060241023436、模板方案的选择根据本工程特点，经过综合论证，决定采用如下模板施工策划：部 位面层模板背 楞支撑体系基础垫层4090mm木方钢管铁钎导墙15mm厚多层板 48双钢管，4090mm木方48钢管柱与墙体15mm厚多层板，部分60体系小钢模48双钢管，4090mm木方48钢管梁、板15mm厚多层板4090mm木方、48钢管418、8钢管楼梯15mm厚多层板4090mm木方48钢管37、物资供应的准备本工程所用模板材料均为项目部统一采购，材料进场后，按照公司质量体系程序文件中物资采购供应程序操作，确保进场材料的质量。严格按照物资验收程序进行验收，不合格物资严禁进场使用。主要材料计划如下表：材料名称规 格单 位数 量备 注多层板15 mmm2100000顶板及其他方 木40mm90mmm31000柱、梁、板钢 管483.5mmT600脚手架及支撑体系U托头600mm个30000顶板对拉螺栓14根50000梁、墙3型卡个100000扣件个1000004、主要项目施工方法4.1、流水段划分411流水施工是一种科学的施工组织方法19、，它的基本思路是运用各种先进的施工技术和施工工艺，压缩或调整各施工工序在一个流水段上的持续时间，实现均衡流水施工。我公司在以往的许多工程中均实施流水施工，达到了工期短、质量高、投入少的综合效益。基础底板及地下室施工时，按照后浇带分为8个施工区域，依次为：第1区为5-A 5-G轴/5-1 5-5轴S5部分第2区为5a-A 5a-H轴/5a-1 5a-8轴G6酒店部分第3区为5a-A 5a-H轴/5a-8 5a-13轴S5部分第4区为1b-1 4-9轴/4-A 4-F轴G5公寓部分第5区为5-G 5-N轴/A-1 5-2轴S5部分第6区为5-G 5-N轴/5-2 5-9轴G7公寓部分第7区为5-A20、 5-G轴/5-5 5-9轴S5部分，第8区为1b-1 4-9轴/4-F 4-K轴S4部分分区施工后，每区根据后浇带划分施工段，减少每次混凝土浇筑量及模板耗用量。地上结构根据结构平面形式及配置的模板，裙房部分按照后浇带位置划分施工段。主楼由于单层面积小，每层为一个施工段。 412按照施工段的划分进行劳动力调整，劳动力实行专业化组织，按每段划分为两个作业班组，各班组内含不同工种。使各专业化作业班组从事性质相同的工作，提高操作的熟练程度和劳动生产率。如木工按支模部位分为板、墙体两个作业班组。4.2、底板集水坑、电梯坑模板施工4.2.1底板集水坑模板支设方法4.2.1.1对于深度在1200mm左右的21、集水坑模板采用15厚多层板，4090木方做竖楞300，4090木方做横楞，设侧模、底模五面模板，底模上每30Cm钻D10孔以利于排气，侧模设对撑，及对角线支撑，这样能保证集水坑位置不变形。为便于拆模，集水坑底模尺寸比侧模尺寸每端小5mm。为防止底模上浮，底模上放袋装砂石压重，集水坑侧模外侧设限位钢筋，每边设四个点。底模设孔用竖向钢筋拉住底模并与底部钢筋焊结起来。对于本工程较深的集水坑，集水坑模板做法同上：采用15厚多层板，4090木方做竖楞300，4090木方做横楞，但只设侧模，不设底模，浇筑混凝土时分层浇注，严格控制标高，先浇筑至坑底标高，等有一定强度时再浇筑上部混凝土，避免模板上浮。4.222、.1.2将集水坑的侧模按照集水坑位置线支设，侧模的背后设置4090木方做龙骨，再支设横撑和斜撑固定集水坑侧模，并保证集水坑侧模的垂直度。在集水坑侧模每边设置四根型钢筋，上端与钢管焊接，下端焊接在底铁附加筋上并将附加筋置于最底层，防止模板的上浮。4.2.1.3为检查模板的垂直度和平整度，首先安装前事先在坑侧竖向主筋上捆绑钢筋保护层垫块，限制坑模侧向移位；其次在模板上口四边用钢管固定模板外边，钢管与底板上层钢筋的附加筋焊接。4.2.1.4底板集水坑模板的拆除4.2.1.4.1.待砼强度达到1.2Mpa时（立面混凝土的强度达到在模板拆除时不缺棱掉角即可），方可拆除集水坑模板。4.2.1.4.2先拆除23、斜撑和横撑，然后拆除龙骨和侧模。拆除模板时严禁使用大锤以防止模板碰撞砼开裂。模板拆除后及时清理粘结物，拆下的配件及时集中收集管理。4.3、导墙模板施工4.3.1、底板侧模和导墙模板本工程基础筏板外边厚度最薄处为600mm，最厚处为1600mm.基础外侧面采用240mm厚砖胎膜砌筑至筏板上表面并高出一皮砖，防水施工时把防水卷上此砖模，砖胎膜内侧面抹20mm厚1：2水泥砂浆，防水完成后上压一皮砖。底部砖模抹灰时要保证防水基层的阴阳角圆弧半径为50mm。筏板外侧模板用钢管或木方顶在基坑壁上，内侧首先焊制模板定位筋，内侧模板放于其上，并在每跨中设竖向钢管，内侧模板钢管支撑顶在其上。外墙随底板浇筑30024、mm高墙体， 300mm高导墙模板采用=15mm厚多层板，横向龙骨为4090木方，竖向背楞为48钢管，导墙模板支设见下图：4.3.2模板支设和拆除4.3.2.1 先支设导墙内侧模板和横竖龙骨，再支设导墙外侧模板和横竖龙骨，然后支设斜撑，内侧模板的斜撑用扣件连接在附加钢筋上，外侧模板的斜撑支撑在基坑护壁上。并校正模板垂直度和平整度。4.3.2.2 导墙应注意保证垂直度，以便上层支模。4.3.2.3筏板钢筋绑扎墙柱插筋完毕后，把外侧拼装好的一面模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，在倒墙部位加 穿墙螺栓，穿墙螺栓规格为14间距600设置。钢模板间用U型卡连接，即凡是有孔的位置必须全部用U型卡卡住，25、以防漏浆，横向加钢管至少三道，不合模数的加木条，钢模板之间要贴好密封条。然后用钢管斜撑把模板加固，并根据定位线拉线检查校正。4.3.2.4浇筑完导墙砼后，待砼强度达到1.2Mpa时方可拆除导墙模板。先松动拆除穿墙螺栓， 再拆除斜撑，然后拆除横竖龙骨和=15mm厚多层板模板或小钢模。可用撬棍轻轻撬动模板，将模板拆下，严禁使用大锤砸模板，防止导墙砼的破坏。4.4、地下室墙体模板施工4.4.1地下室墙体模板选型4.4.1.1地下室墙体模板选型及流水段模板作为一种周转性材料，同时又由于其在施工质量中的关键性作用，对施工工期、成本投入、质量控制均是重要性项目。根据本工程特点，拟定的模板方案既要体现出实用26、又要讲究科学、先进；考虑到本工程地下室墙体，为了保证墙体成型后的质量，确定本工程地下室墙体主要采用15mm厚多层板4090木方、钢管组合模板，部分采用60体系小钢模。 4.4.1.2楼梯间模板在采用梁板柱一起浇筑时，先支楼梯模板，后支墙体模板，楼梯随之一起浇筑；当分开浇筑时，先支墙体模板，后支楼梯模板，楼梯砼和顶板砼一同浇筑。4.4.2 地下室墙体模板设计及制作4.4.2.1墙体连接部位模板制作地下室外墙采用穿墙止水螺杆，螺杆分布间距0.450. 5，直径为14mm，不允许加穿墙螺杆套筒。外墙穿墙螺栓两端带可拆卸丝头，螺杆中断埋在混凝土中，止水构造采用螺杆中部围焊76765的扁钢止水片。内墙对27、拉螺杆间距0.450. 5。4.4.2.2模板配置注意事项：1）、要使模板具有足够的强度、刚度和稳定性，能够承受新浇筑混凝土的重量和侧压力，以及各种施工荷载。2）、力求构造简单，装拆方便，接缝严密；保证混凝土浇筑时不漏浆。3）、配置的模板，应优先选用通用、大块模板，使其种类块数少，木模镶拼量最少。小部分采用小钢模时，设置对拉螺栓的模板宜使用在小钢模中加设1.5cm厚多层板，或使用67100mm刨光木方代替。4）、模板长向拼接宜采用错开布置，以增加模板的整体刚度。4.4.3地下室剪力墙模板安装4.4.3.1施工流程:墙体钢筋隐检墙体砼浇灌墙面砼养护拆 模楼板施工模板预检抄平弹线墙钢筋绑扎粘贴海绵28、条组拼模板模板清理涂刷隔离剂焊接限位钢筋固定校正安装对拉螺栓施工缝剔毛测量放线自检水电预埋4.4.3.2地下室剪力墙模板安装要求1）、安装墙模板前，检查墙体中心线、门窗洞口线、边线和模板安装线是否准确，无误后方可安装墙模板。2）、墙体位置线必须准确，模板就位准确，穿墙螺栓应按要求，全部上好、拧紧，以防墙体超厚。3）、清扫墙内杂物，再安装另一侧模板。4）、单块模板组拼时，应从墙角开始，向互相垂直的两个方向组拼，这样可以减少临时支撑设置。否则，要随时注意拆换支撑或增加支撑，以保证墙模处于稳定状态。5）、墙体模板采用多层板40900木方、钢管组合模板，面板为15mm厚多层板，背面用4090木方间距129、50mm钉设骨肋，木方肋骨外为双道48钢管，第一道脚手钢管距施工缝200mm设置，其上钢管间距500mm设置，最上两道钢管间距不大于600mm，最上一道距砼浇筑面不大于200mm。模板面板上钻直径为14.5的穿墙孔，穿墙孔水平间距为450mm，垂直方向间距为500mm，最上边两道间距不大于600mm,且最后一道距砼浇筑面不大于200mm。墙体模板局部如采用60体系小钢模时，穿墙螺栓规格为14水平间距450，竖向间距500设置。6）、在附墙柱处，加工标准角模（250250本层模板高度）（角模根据墙厚、附墙柱尺寸及模板拼板构造确定尺寸）7）、小部分采用小钢模施工时采用定型阴角模，木模施工时采用先拼30、装阴角模，后安装墙板模板的施工顺序。墙体模板拼装时，两块板交接处外侧钉设木方。模板拼装前用棉纱蘸脱模剂涂刷板面，但涂刷不要过厚，防止流淌。8）、支承系统应保证具有足够的强度和稳定性。当支柱和其节间的长细比大于110时，应按临界荷载进行核算，安全系数可取33.5。对连续形式或排架形式的支柱，应配置水平支撑与剪刀撑，以保证稳定性。9）、内外墙模板安装形式如下：地下室外墙模板支设图：地下室内墙模板支设图4.4.3.2.10、外墙与柱子相交处做法图如下:4.4.3.2.11、L形墙体做法图如下:4.4.4地下室墙体模板安装质量要求4.4.4.1组装的模板必须符合图纸和施工要求。4.4.4.2各种连接件31、支承件、加固配件必须安装牢固、无松动现象。模板拼缝要严密；各种预埋件，预留孔洞位置要准确，固定要牢固。4.4.4.3安装允许偏差如下表：检查项目允许偏差(mm)检查方法表面平整2用2M靠尺和楔尺检查平面尺寸2钢卷尺对角线误差3钢卷尺螺孔位置2钢卷尺4.4.5质量控制程序4.5.5.1模板成型施工班组实行“三检制”，合格后报专业工长检验，然后依次报项目质检员进行核定。填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出现质量问题，视性质轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责任，同时由上一环节负责人负责改正问题。4.4.5.2质量控制注意点1）、32、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组专人看模，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时恢复。2）、砼吊斗、泵管不得冲击模板及支撑体系。3）、多层板模板使用应经过仔细挑选，对变形较大、表面粗糙的模板应剔除。4.4.6剪力墙模板拆除4.4.6.1、剪力墙木模板拆除1）模板的拆除，应保证混凝土表面及棱角不受损坏，其强度等级不低于1.2MPa。2）模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。3）单块组拼的墙模，在拆除穿墙螺栓、背楞和连接件后，从上而下逐步水平拆除。拆33、下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。4）拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片模板全部拆除后，防准将模板、配件、支架等运处堆放。4.4.6.1、剪力墙组合小钢模模板拆除1）、模板的拆除，应保证混凝土表面及棱角不受损坏，其强度等级不低于1.2MPa。2）、模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。3）、单块组拼的墙模，在拆除穿墙螺栓、背楞和连接件后，从上而下逐步水平拆除。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接34、应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。4）、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片模板全部拆除后，防准将模板、配件、支架等运处堆放。4.5、 柱子模板施工4.5.1、框架柱模板选型根据本工程特点，拟定的模板方案既要体现出实用又要讲究科学、先进；在此前提下，本工程柱子模板采用多层板4090木方、钢管组合模板，面板为15mm厚多层板，背面用4090木方间距200mm钉设竖向背楞，沿柱子一周用48钢管卡紧背楞，钢管横向间距450mm,另外柱截面内部竖向另加对拉螺杆拉紧固定，内外对拉螺栓水平间距小于600mm。第一道横向钢管距施工缝200mm设置，其上钢35、管间距450mm设置，最上一道距砼浇筑面不大于200mm。本工程内部对拉螺栓对应的穿墙孔直接为14.5，竖向间距同柱箍间距。 柱子模板支设立面、水平剖面图（以20002450宽柱子为例）如下：4.5.2、框架柱模板的支设工艺流程：弹柱位置线校正绑扎柱筋及安装垫块模板底找平对准边线安装柱模加固、校正办预检。4.5.2.1、矩形柱由15mm厚多层板作为四边侧板，侧板长度到梁底模板，当柱截面的任一边长大于600MM时，加光圆14450对拉螺栓外套PVC管，以增强模板的强度，保证柱截面尺寸，为防止烂根、漏浆应在模板底及拼缝处双面贴海棉条。 4.5.2.2、柱模板安装时，先弹出柱的中心线及四周边线。通排36、柱模板安装时，先将柱脚互相搭牢固定，再将两端柱模板找正吊直，固定后，拉通线校正中间各柱模板。开间较大部分各柱单独找正吊直，然后拉通线校正复核。柱模板各柱单独固定外还应加设剪力撑彼此拉牢，排架系统应设剪力撑，以加强整体稳定性，防止浇灌混凝土时产生偏斜。 4.5.2.3、柱顶与梁交接处，侧模留出缺口，并在缺口侧及缺口底加横档。按柱截面尺寸制作侧模板，在每套模板上按柱编号。安装柱模时，采取模型一次性安装到位，柱侧边留槽口（150150），用于清理杂物及冲洗水排出。 4.5.2.4、为保证柱模的稳定、不变形、柱模之间应加水平撑，同时在外排柱模的外侧设置成对的斜撑，使整个柱群模板形成整体并保持稳定。 437、.5.2.5、将柱模内清理干净，办理柱模预检。4.5.3、框架柱模板的拆除4.5.3.1、地下室独立柱砼强度达到4Mpa时即可拆除柱模板;0.00以上柱砼强度达到1.2Mpa时即可拆除柱模板。4.5.3.2、模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则先卸掉斜撑，拆掉对拉螺杆，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，将模板拆下。4.5.3.3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等堆放。4.5.3、层高超高部位框架柱模板支设对于层高超高部位的竖向结构模板，施工难度较大，38、为了便于施工，框架柱与剪力墙全部采用先行浇筑的方法。4.6、地上部分剪力墙模板本工程主楼核心筒部位全部为剪力墙结构，在综合考虑保证墙体浇筑质量和节约成本的基础上，墙体模板采用多层板4090木方、钢管组合模板。采用多层板4090木方、钢管组合模板，面板为15mm厚多层板，背面用4090木方间距200mm钉设骨肋（冬季施工时，由于入模温度较低，木方间距150设置），木方肋骨外为双道48钢管，第一道脚手钢管距施工缝200mm设置，其上钢管间距450mm设置，最上两道钢管间距不大于600mm，最上一道距砼浇筑面不大于200mm。模板面板上钻直径为14.5的穿墙孔，穿墙孔水平间距为450mm，垂直方向间39、距为450mm，最上边两道间距不大于600mm,且最后一道距砼浇筑面不大于200mm。在梁板混凝土浇筑时，必须预埋钢筋地锚桩，墙柱模板支设时，必须用斜撑顶在地锚桩上。具体模板支设要求见地下室内墙墙体模板支设。4.6.1、墙体中门窗模墙体中门窗洞口留设的方正与否,直接影响着混凝土的整体效果,根据该工程实际,门窗模板四角处用-6*200*200的角模夹具与其它的板固定，在窗模底侧板上钻透气孔，便于排出振捣时产生的气泡；为了防止门模跑模，可以用短钢筋绑在主筋上或焊接在主筋上，每边不少与四根，以限制门窗模的位置。4.6.2、梁窝的处理梁窝的处理：如核心筒楼梯无法跟上施工进度，则在核心筒墙体支模时，采用40、预埋梁盒的办法,也可用聚苯板代替，如用聚苯板，浇筑完成后必须把苯板剔除干净。4.6. 3、墙体模板支模质量检查标准序号项目名称允许偏差检查方法1每层垂直度6 mm用2米托线板2表面平整度5mm用2m靠尺或楔形塞尺3墙轴线位移5 mm尺量4截面内部尺寸+4，-5mm拉线和尺量4.6.4模板施工质量通病与防治为防止质量通病模板设计中特制定如下措施：序号项目防治措施1墙底烂根模板下口缝隙用木条、海绵条塞严，切忌将其伸入墙体位置2墙体不平、粘连墙体砼强度达到1.2Mpa方可拆除模板。清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂。3垂直度偏差支模时要反复用线附吊靠，支模完毕经校正后41、如遇有较大冲撞，应重新用线锤复核校正。4墙体凹凸不平加强模板的维修，每次拆模就对模板检修一次，5墙体钢筋移位模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度6门、窗洞偏斜门窗洞口角部用角钢，洞口设木方做为水平，竖向支撑。7墙体阴角不方正、不垂直及时修理好模板，阴角处的角模，支撑时要控制其垂直偏差，并且固定牢靠，阴角模与平面模板之间接缝要用海绵条及胶带封堵。8墙体大角不垂直、不方正在两块大模板之间放入一定型角模，此角模可使两大模之间方正呈90度亦可防止砼漏浆。9外墙上下层接槎不平漏浆确保模板支撑架的牢固，下口用海绵封堵。 10板下挠板支撑材料应有足够强度，支撑必须加垫木，模板按规范起拱。4.7、现浇梁、42、板模板施工4.7.1顶板模板设计4.7.1.1模板选型顶板模板采用915183015mm高强双面覆膜胶合板，其板面光洁，硬度好，周转次数较高，混凝土成型后表面平整度较好、表面光洁度高。采用钢管满堂脚手架支撑体系，具有多功能，效率高，承载力大、安装可靠，便于管理等特点。4.7.1.2模板配板顶板模板根据房间实际尺寸及胶合板尺寸确定铺设方向，以模板裁锯量最小为宜。双面腹膜胶合板铺设在4090木托梁上，木托梁间距不大于250mm，沿胶合板长边方向铺设。注意沿墙四周必须铺设木托梁（俗称“套框”），“套框”内侧贴海绵条，然后严格按已经弹好的标高线铺设，保证标高准确，最后通过满堂脚手架顶紧。双面腹膜胶合板43、边缘也必须铺设木托梁，多层板用钉子钉在木托梁上，注意保证四块板边角相拼时没有错台。顶板模板铺好后弹放钢筋档位线，隔墙板线，保证钢筋及楼板预留预埋位置正确。顶板模板见下图：4.7.1.3模板支撑1、顶板模板采用满堂碗扣脚手架支撑。根据实际钢管供应情况，地下部分及标准层优先考虑采用碗扣架。1）、地下室立杆间距小于等于9001200mm，280mm板厚处采用纵横干间距900900mm，立杆下部必须垫设40903000mm木方，并架设扫地杆，横杆步距小于等于1800mm。满堂脚手架搭好后，根据板底标高铺设U形托，U形托上放置双钢管，垂直于双钢管上水平木方间距不大于250mm，然后铺放板模。2）、地上部44、分时纵横间距小于等于1200mm，立杆下部必须垫设40903000mm木方，并架设扫地杆，横杆步距小于等于1800mm。满堂脚手架搭好后，根据板底标高铺设U形托，U形托上放置双钢管，垂直于双钢管上水平木方间距不大于250mm，然后铺放板模。标准层一般除扫地杆外另加两道横杆.2、碗扣架的尺寸选择可根据楼层高度根据下表进行选择组合，满堂架高度=楼层高度-板厚-板底主、次龙骨高度-立杆下木方厚度。然后根据此高度选择钢管或碗扣的高度，在500mm以内不足的用顶丝补足。碗扣架规格型号名称型号规格（mm）立杆LG-120483.51200LG-150483.51500LG-180483.51800LG-245、40483.52400LG-300483.53000横杆HG-30483.5300HG-60483.5600HG-90483.5900HG-120483.51200 碗扣架连接示意图3、模板支撑架高度超过4m时，应在四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆，并在每排每列设置一组通高十字撑或专用斜杆.模板支撑架斜杆设置示意图4、模板支撑架可采用立杆支撑楼板、横杆支撑梁的梁板合支方法。当梁的荷载超过横杆的设计承载力时，可采取独立支撑的方法，并与楼板支撑连成一体4.7.1.4、梁模板 框架梁下立柱采用483.5钢管或碗扣搭排架，梁底立柱间距800900mm，立柱梁跨度方向间距梁高大于700的为90046、mm,小于等于700的同板底钢管间距。梁底支撑小横杆间距300450mm,并用双扣件与立杆连接，脚手架步距小于1800mm,侧模木方间距200.后浇带梁下通长独立支撑不拆除。按设计标高调正好梁板标高，并拉线找直。梁底板及平台板支完后，根据钢筋上标高控制线，进行校正，并用2米靠尺找平，并将模板内杂物清理干净办理交接手续，梁筋绑完后支梁侧模，框梁高度大于600时应用14螺杆加固。4.7.1.4模板起拱梁、顶板模板按规范规定起拱：两端支撑的粱或楼板大于4m的起拱高度为全跨长度的1/1000（中间起拱四边不起拱）；悬臂粱、悬臂板起拱高度为L/300。4.7.2主要工艺流程：楼层放线、抄平搭设满堂脚手架47、安装次龙骨铺面板模板校正标高加设立杆水平拉杆预 检涂刷脱模剂绑扎梁钢筋支梁模安装主龙骨4.7.3梁、板模板安装4.6.3.1待墙模拆除后，在墙上弹出轴线及建筑1m线，作为控制板标高的依据。按规范要求支搭钢管脚手架。按设计标高调整支撑头的标高。4.6.3.2按照支架排立图搭设钢管支撑，固定梁底水平杆位置，铺设主、次梁底板。4.6.3.3钢筋绑扎完毕后，支立梁侧模；同时调整现浇板支撑架的间距，碗扣架搭设要求拉杆放齐，碗扣（扣件）上紧，再放上顶托，依标高调整好高度，摆放钢管、木方、铺多层板，用圆钉固定，再依标高控线在板下调整高度，控制板面标高略高1mm左右。4.6.3.4板与板交接缝处应放好木方，便48、于固定多层板。4.6.3.5为保证板接缝处砼成型良好，该部位模板衔接应做成企口形式。4.6.3.6平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平。4.6.3.7将模板上杂物清理干净，办理预检。4.7.4模板的拆除4.6.4.1现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，当设计无特殊要求时，须符合下列规定：4.6.4.1.1侧模：混凝土强度达到1.2Mpa（现场以手指略用力压，砼表面无指痕）后，方可开始拆除。4.6.4.1.2底模在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除：结 构 类 型结 构 跨 度按设计的砼强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬挑构件-10049、4.7.4.2梁、板模板拆除措施4.7.4.2.1应首先拆除梁侧模板，再拆除楼板模板，楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在脚手架上。4.7.4.2.2用钩子或扁铲撬棍将未拆下的模板撬下，等模板全部落下之后，再集中运出并堆放指定地点，分规格码放好。模板拆除后，运到堆放地点，必须安排木工或混凝土工进行模板二次清理，清理的过程中注意保证模板的平整性和完整性。4.7.4.2.3拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。4.7.4.2.4拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。 4.7.4.2.5拆50、下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。 4.7.4.2.6对于后浇带跨支撑保持不动,待后浇带砼补浇完毕达100%设计强度后方可拆除. 4.7.4.2.7后浇带处顶板、梁必须独立支撑，在梁板模板拆除时，不得拆除后浇带处模板，必须等后浇带混凝土浇筑完毕达设计强度100%时，方可拆除。4.7.4.3梁、板模板安装质量要求4.7.4.3.1模板及其支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性，不允许出现沉降和变形。4.7.4.3.2模板内侧平整,模板接缝不大于1mm，模板与砼接触面应清理干净，脱模剂涂刷均匀。4.7.4.3.3在浇注砼过程中，派专人看模，检查扣件、螺栓、51、螺帽紧固情况，发现变形、松动等现象及时修整加固。4.7.4.3.4模板安装允许偏差项次项 目允许偏差检查方法1轴线位置柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5尺量3截面模内尺寸基础10尺量柱、墙、梁4、54垂直度层高5mm8经纬仪或吊线层高5mm65相邻两板表面高低差2目测6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正方尺、塞尺顺直线尺8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预留孔洞中心线位移10拉线、尺量尺寸10、010门窗洞口中心线位移拉线、尺量宽、高对角线11插筋中心线位移5尺量外露长度10、04.7.5质量控制措施4.7.5.1.支撑搭设时，必须保证上下层支撑在同一垂直线上。4.7.5.2.按设计标高调整支52、撑头的标高，然后安装梁底模板，并要拉线找直，此时，应按前述要求，进行梁底板起拱，注意起拱应在支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。在预留起拱量时，要迭加上地基下沉、支撑间隙闭合等因素，使梁在拆模后起拱量符合规范要求。4.7.5.3.梁区中现浇楼板的起拱，除按设计要求起拱外，还应将整块楼板的支模高度上提2m，确保砼浇筑后楼板厚度和挠度满足规范要求。4.7.5.4.梁底支撑间距应能保证在砼重量和施工荷载作用下不产生变形。4.7.5.5.梁、板底模拆除的具体时间由项目技术部门提供，并认真填写拆模申请单。4.7.5.6.要注意梁模与柱模的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发53、生漏浆或构件尺寸偏差等现象。4.7.5.7.检查钢筋是否绑扎完毕，电线管、电线盒、预埋件、门窗洞口预埋是否完毕，钢筋是否办完隐蔽工程的验收。4.7.5.8.水平模板涂刷水质脱模剂，防止施工过程中踩踏污染钢筋，禁止使用废机油做脱模剂；不许在模板就位后刷脱模剂,以防止污染钢筋和污染混凝土接触面；4.7.5.9.模板之间的联结处、墙板的转角处,必须严密牢固可靠，防止出现砼表面错台和漏浆、烂根现象。模板的缝隙，要用海棉条等堵严。4.7.5.10.混凝土浇筑过程中，须留有木工人员进行监视，发现问题及时解决。4.7.6成品保护：为防止破坏模板成品工序必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；不准在模板上任意54、拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋或要垫起，并在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯，起线时不得直接以模板为支点，须要木方作垫进行。4.8、梁、板、柱一起浇筑施工方法本工程工期较紧，地上结构主要为框架核心筒结构与框架结构，如采用墙与梁、板分开浇筑的施工方法，则在浇筑墙体混凝土时，一是需要留大量的梁窝，而且梁主筋需锚入墙体，这和墙体水平筋有一定冲突。而且分开浇筑，需要留的施工缝比较多，成型之后外观不是太美观。为了解决这一系列问题。在以上所述墙、柱、梁、板模板支设方法的基础上，引出墙柱梁板一起浇筑的施工方法。施工工艺流程：楼层定位放线（弹出墙柱500mm控制线和边线）绑柱子、墙55、体钢筋钢筋隐检支墙柱模板（支梁底模板绑框架梁钢筋支梁侧面模板）支顶板模板绑顶板钢筋顶板钢筋隐检柱、墙、梁、板混凝土浇筑。具体模板施工工艺见前面所述墙、柱、梁、板模板支设工艺。模板支设图如下：4.9、楼梯模板施工 楼梯平台板、楼梯梁钢筋伸入剪力墙的施工处理：墙体大模施工时，在楼梯平台板钢筋支座处先预埋在楼梯梁支座区预埋h（高度同楼梯梁）深度22cm的聚苯板方块，以便墙体模拆除后，剔除聚苯板，然后将楼梯平台板、梁钢筋伸入墙内。梯步高度均匀一致，最下一步及最上一步的高度，须考虑楼地面的装饰层厚度。楼梯混凝土与上层梁板一同浇筑。本工程楼梯平台及楼梯梯段下部模板采用15mm厚多层板和4090木方4.9.56、1楼梯平台及踏步板与剪力墙分开浇筑，在平台板及楼梯梁部位留设板窝、梁窝，其深度及宽度必须满足钢筋锚固长度的要求。4.9.2楼梯模板及踏步板采用预制多层板+4090木方定型模板，钢管支撑。楼梯砼同现浇板一起浇筑。4.9.3楼梯模板施工，先支好底模，再安放定型踏步模板。施工过程中应注意控制标高，踏步模注意第一步与最后一步的高度与装修高度的关系。4.9.4模板支设必须满足行人通过。楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，等楼梯板钢筋绑扎结束，隐检合格后，安放楼梯定型踏步模板。（支模详见下图）：4.10、门窗洞口模板4.10.1地下室门窗洞口采用15mm厚多层板和4090木57、方，拼装成如下图所示门窗洞口模板，超过1500mm宽窗洞口模板底面钻15孔，此处形成一个排气孔。在洞口四周的墙筋上增设附加筋，在附加筋上点焊钢支撑。4.10.2、门窗洞模板安装：门窗洞模板是定作的工具试模板，入模时把模板调校方正，在支墙模前沿洞口模四周贴好3mm厚密封条。为保证门窗口不移位，洞口两侧及下面用12钢筋弯成开口套与附加筋点焊牢固，每边不少于三根，窗口模下面要打眼以使气泡排出，为使窗口不产生上浮，下口边用6钢筋与窗台筋连接牢固，为防止门口下面变形在贴地面处加一道横撑。为保证窗下墙的混凝土质量,在窗模底侧板上钻透气孔，便于排出振捣时产生的气泡。为了防止门窗模跑模，在附加筋上焊定位筋，限58、制门窗模的位置。详见下图 4.11、电梯井筒模板在墙、柱模板施工的同时，电梯井筒模与其同步施工。电梯井筒模采用普通胶合板，其施工方法和墙模施工方法相同。4.12、施工缝模板4.12.1顶板分段施工缝模板采用15mm厚多层板和40mm90mm方木，配置如下图所示。4.13、预留洞口模板4.13.1板预留洞：用四块15mm厚竹胶合板制作成符合设计要求的顶板留洞口模板。（前后左右四面，上下没有）如上图所示。固定方法靠洞口加筋固定；为防止砼漏入，应在洞模周边加贴密缝条。4.14、后浇带模板后浇带处楼板模板和支撑单独配置，在浇筑该处混凝土之前，底部模板和支撑不拆。4.14.1、基础底板后浇带模板工程基础59、底板两侧碎板条拼制，4090木方做为背楞。方木木支撑15厚多层板 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 。 底板后浇带支模示意图4.14.2、剪力墙后浇带模板后浇带处剪力墙堵头板采用长条模板支挡，并用短木方支撑牢固。4.14.3、楼板与梁后浇带模板梁后浇带用密目钢丝网支设+木方支设，板后浇带采用多层板，两边锯成梳子状后用木方支撑并与板筋栓接。4.14.4、后浇带模板的支拆基础底板处后浇带防护在后浇带两侧砌筑三皮砖，砖上覆盖木龙骨、多层板及防水簿膜，砖外侧抹防水砂浆，防止上部雨水及垃圾进入后浇带而腐蚀钢筋，减少日后对后浇带处垃圾清理的难度。后浇带两侧梁板支撑：在后浇带砼60、浇筑之前施工期间，该跨梁板的底模及支撑均不得拆除。当悬挑端长度2m时，设置1排支撑；当悬挑端长度2m时，设置2排支撑。外墙后浇带处防护：外墙后浇带在回填土之前完成外墙防水卷材的施工工序。覆盖保护预制板，安放之前，剔凿和清除墙立面上的松散砼，钢板止水带上的水泥砂浆清除干净，防止日后不方便清理。地下室顶板后浇带示意图4.15、其他模板4.15.1阳台栏板模板阳台栏板模板为镜面多层板模板体系，面板为镜面多层板，拼装按照清水混凝土墙施工。竖肋采用40x90mm木方,间距为400mm。背楞采用48双排钢管，上下各设一道。穿墙螺栓采用14，间距为800mm。斜撑采用48钢管。4.16、脱模剂选择墙、板施工61、由于是先绑钢筋后支模板，脱模剂与钢筋接触较少，因此选用油质脱模剂。涂刷时，应保证涂刷均匀无流淌挂坠现象。油质脱模剂可选用市场上购买的成品,也可将机油与柴油2:8比例混合使用。现浇板模板采用水质脱模剂。4.17、季节性施工措施 具体冬雨季施工方案另详专项方案。4.18、成品保护措施1.在分项施工技术交底中写清施工人员应知应会的成品保护工作内容。2.模板吊运时不得碰撞墙体，合理存放，保持不变形。门窗口模板采用活动模板，拆模时严禁大锤敲击，防止砼开裂。3.混凝土拆模后，及时对混凝土阳角部位，用护角条进行保护。4.进场后的模板，临时堆放时，距地间距大于100mm；必须用编织布临时遮盖，使用前，必须刷脱62、模剂。5.模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下乱抛，以防口角损坏。6.梁、板模板支设完成以后，在其上面焊接或割除钢筋时，模板上必须垫铁板，以防烧伤模板。7.边角模板严禁用整板模切割。8.浇砼时，支设泵管用的马凳，底面必须焊50505钢板。9.筒体模板，尽量做到同部位上、下层周转。避免用到别处不同尺寸部位。10.施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，以防损坏或变形。4.19、对于层高较高模板施工施工时除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； b.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜63、在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大64、刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的65、垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5、施工缝设置1施工缝的留置（1）底板一次连续浇筑，不留施工缝。地下室外墙与底板一起浇筑366、00mm高,留设水平施工缝。其余同内墙水平施工缝（高于板底30mm，25mm软弱层砼剔除）。（2）墙体水平施工缝：浇筑到顶板下表面向上3cm，拆模后剔除软弱层，与板底面平或高出1cm左右。（3）墙体垂直施工缝和顶板施工缝的留设位置：见流水段示意图。（4）上下层之间的混凝土浇筑间歇不得超过混凝土的初凝时间，当超过初凝时间时，必须按施工缝规定处理。（5）设计后浇带处用密眼钢丝网封堵，以保证砼施工的正常进行。外墙留设垂直后浇带处固定BW止水条。（6）楼梯施工缝位置留设在楼梯平台1/3处，平台梁浇筑一半，或梯段上三步下三步。2施工缝的处理（1）墙体竖向施工缝处理：在竖向施工缝的位置设置15*15目的双67、层钢丝网绑扎在墙体钢筋上，外用50mm厚木板封挡混凝土（见下图）；在墙模拆除后，在距施工缝20-30mm处的墙面上两侧均匀弹线用云石机沿墨线切一道5mm深的直缝，再用钎子将直缝以外的混凝土软弱层剔掉露出石子，清理干净，保证混凝土接槎质量。见下图：（2）墙体顶部水平施工缝处理：墙体模板拆除后，弹出顶板底线，在墨线上5mm处用云石机切割一道深5mm的水平直缝，将直缝以上的混凝土软弱层剔掉露出石子，清理钢筋。见下图。（3）顶板施工缝处理：施工缝处下铁垫15mm厚木条，保证下铁钢筋保护层，上下铁之间用木板保证净距，于钢筋接触的木板侧面按钢筋间距锯成豁口，卡在上、下铁筋上；模板拆除后，在施工缝边10-268、0mm，弹线，在墨线上5mm处用云石机切割一道深5mm的水平直缝，将直缝以上的混凝土软弱层剔掉露出石子，清理钢筋。见下图 楼板施工缝的留置6、主要施工管理措施61、保证工期措施611制定分级控制保证计划：根据总控计划编制月控计划，根据月控计划编制周计划，周计划根据前三天的实际情况，调整后三天计划，并且制定下周计划，实行3日保周、周保月，月保总控计划的管理方式。612加强操作人员对质量意识的培养，提高施工质量和一次成活率。达到质量标准的一次成活率提高了，也就加快了施工速度，从而可以保证施工进度。613根据进度计划、工程量和流水段的划分合理安排劳动力和投入生产设备，保证按照进度计划的要求完成任务。69、614采取大流水作业。最大空地安排机械设备、劳动力及施工工序，缩短工期。615适当增大设备投入，如使用塔吊、混凝土输送泵保证建筑材料的运送能力和提高施工效率。616利用专业队的专业施工优势，合理调配，交叉施工，提高工作效率。617定期召开生产例会，对施工中出现的矛盾加以解决，确定关键工序，工作时间，制定两层段施工进度计划。618加强工序质量控制，做好成品保护，减少返工、返修，提高一次成优率。619实行奖惩制度，充分调动施工班组的积极性，加快施工进度。62、保证质量措施621质量目标及质量方针本工程质量目标：单位工程为鄂尔多斯市“合格工程”在这一方针的指导下，本工程具体实施中，将运用先进的技术、70、科学的管理、严谨的作风，精心组织、精心施工，以有竞争力的优质产品满足业主的愿望和要求。根据ISO-9001质量标准的要求，广泛开展质量职能分析和健全企业质量保证体系，大力推行“一案三工序管理措施”即“质量设计方案、监督上工序、保证本工序、服务下工序”和QC质量管理活动。强化质量检测与质量验收专业系统，全面推行标准化管理，健全质量管理基础工作，使企业对质量综合保证能力显著提高。622质量保证体系根据质量保证体系，建立岗位责任制和质量监督制度。按照企业的项目管理模式，以GB/T19001-ISO 9001模式标准建立有效的质量保证体系，并制定项目质量计划，以合同为制约，强化质量的过程和程序管理和控71、制。公司质量保证部项目经理:汤卫华国际质量标准ISO-9002现场经理:陈金生技术负责人: 曹浩质检员:林昌进合约管理技术管理质量管理施工管理木工班组混凝土班组6.2.3组织措施1.建立合理的项目组织机构，明确各岗位的质量职责并确保认真履行各自的质量职责。2.项目经理部根据公司程序文件编制本项目的质量计划，并以此指导工程全部施工及创优活动。3.按照质量计划的要求，由项目经理部组织本项目的质量体系运行，认真填写质量体系运行记录及各种施工控制记录。5.在影响工程质量的关键部位和重要工序设置控制点，如在测量放线、模板、钢筋定位和全部隐蔽工程设立以质检员牵头的检查小组。6.建立高效灵敏的质量信息反馈系72、统,设专职质检员做为信息的收集和反馈传递的主要人员，针对存在的问题,项目经理部生产组织管理系统及时调整施工部署，纠正偏差。6.2.4相关制度1.技术交底制度：坚持以技术进步来保证工程质量的原则，编制有针对性的施工方案，对特殊工序要依特殊过程或关键工序做为质量控制点，做好施工前的技术方案编制与各级技术交底及交底记录。2.过程三检制度：实行并坚持自检、互检、交接检制度，自检要做文字记录，预检及隐蔽工程检查做好齐全的隐预检文字记录。3.质量否决制度：对不合格的分项、分部工程必须返工至合格，执行质量否决权制度，对不合格工序流入下一道工序造成的损失应追究相关者责任。4.成品保护制度：管理者合理安排工序，73、上、下工序之间做好交接工作和相应记录，下道工序对上道工序的工作应避免破坏和污染，按照质量计划要求，做好成品保护工作。5.工程质量等级评定、核定制度：各工序及最终工程质量、均需进行评定和质量等级核定，分部工程由公司质量安全部核定，单位工程由质量监督站核定，未经核定或不合格者不得交工。6.培训上岗制度：工程项目所有管理人员及操作人员应经过业务知识技能培训。对于特殊工种，按鄂尔多斯市要求，必须持证上岗。6.2.5质量保证关键环节控制1.物资采购与管理：物资的质量对工程质量有着影响，由于物质由总包方统一采购，我部将配合总包方做好分供方的选择、物资的验证、物资检验、物资的标识、物资的保管、发放和投用、不74、合格品的处理等环节的控制工作，确保投用到工程的所有物资均是符合规定要求的。2.施工技术准备1).在开工前要编制好相应的施工技术方案及必要的作业指导书，并做好技术交底工作，确保参加工程施工的人员明确技术操作及质量要求。2).严格工序质量检验3).要求各工种人员认真执行有关规范，做好施工过程中的自检，并做好相应的质量记录。专业质量检查人员定期检查和搜集施工班组的施工自检记录。4).做好专业检验。严格按照施工验收规范及鄂尔多斯市质量监督站的有关要求，做好施工过程中的专业检验，包括预检、隐蔽检查、各种施工试验及分项工程的质量评定检查，并做好相应的记录或提交必须的检验报告。对于不符合要求的，必须返工至合75、格要求。准备工作技术交底支 模质量检验拆 模资料整理学习图纸和技术资料学习操作规程和施工规范书 面 交 底模板选择、配量制作模板模板涂刷脱模剂与钢筋工序交接检查脚手架、脚手板操作人员参加和钢筋、砼工序交接检查浇灌混凝土时留人看模不合格的处理（返工）执行验收标准底部标高线、中心线、支模控制线等放线自 检中 间 抽 查按梁、柱各抽查10%，但均不应小于3件；板每30-50m2（各抽查一处，但不应少于3处）按强度报告确定拆模时间注意保护棱角施 工 记 录质量评定记录自 检 记 录清理现场、文明施工5).做好日常的质量监督检查工作。专业质量检查人员经常深入施工现场，监督检查施工人员的技术操作是否符合规76、定要求，及纠正违章操作行为，确保各项规章制度及施工技术方案的正确贯彻执行。6).公司质量安全监督部定期和不定期对项目的质量检验工作进行检查，及时发现并解决问题。7).严格工程的最终检验：在各主要分部工程完成后，要按照有关施工验收规范的要求，进行必要的最终检验，并提交符合要求的试验报告。8).认真执行质量否决权，实行必要的奖惩管理：我们在该项工程施工的全过程中，要认真执行质量否决权，将施工质量的好坏与责任者的经济利益挂钩，实行必要的奖惩，以激励职工提高质量意识，努力提高施工质量水平。公司每季度组织一次项目间的以质量为主的评比检查，以及时发现好坏典型，总结经验和教训，不断改进我们的质量管理工作。677、.2.6主要施工项目质量控制措施6.2.6.1将工程创优目标上墙，使管理人员心中有数，严格要求管理，实现规定目标，在结构施工过程中，对不同的分项工程，进行样板施工。模板工程质量控制程序见:上图模板工程质量程序控制表模板施工质量保证措施为了保证混凝土墙面平整，并符合清水砼质量标准，对模板加工制作及组装加强控制和质量标准。模板上墙之前，涂刷混凝土脱模剂，保证混凝土拆除模板时混凝土面层的观感质量。混凝土浇筑速度对模板测压力影响很大，施工中混凝土应分层浇筑。模板支撑，对拉螺栓要设专人检查是否稳定，是否拧紧牢固，不得有漏支、漏拧现象发生，以免发生胀模。搭设支撑时，根据房间布点图放在相应位置上。普通U形托78、插入钢管的深度不小于150mm；支撑系统及配件连接牢固，无松动现象，模板拼缝严密，不漏浆。楼板排板时，尽量用整张多层板做面板，拼缝尽可能设置在楼板跨度中间位置处及两端，接缝部位增设龙骨。模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在顶板下口、墙根部留设清扫口。将杂物及时清扫后在封上。各类模板制作应严格要求，经项目部技术质量处验收合格后方可投入使用。模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求。凡不符合要求的应及时返工调整，合格后方可报验。严格控制楼层荷载，施工用料分散堆放。拆模时，需在立柱的下层水平支撑上铺放脚手架，操作人员行走不宜直接踩在水平支撑上操作，拆下的模板必须及时码放在楼层上。拆模时，79、混凝土强度应遵照“GB502042002”有关规定，如果提前松动对拉螺栓，应根据天气、温度、外加剂等因素掌握，控制在混凝土初凝后达到1.2Mpa方可拆模，楼板模板拆模必须填写拆模报告。缝隙的控制：现浇板砼浇筑时沿墙筋根部拉线，用木抹子挫平，安装大模板时清理板面，贴铺海棉条。外墙施工缝及门窗口模板缝隙也应采用海棉条贴缝。63、保证安全措施6.3.1安全管理方针及目标6.3.1.1安全管理方针是“安全第一，预防为主”。6.3.1.2安全目标：确保无重大工伤事故，杜绝死亡事故；轻伤频率控制在4以内，创鄂尔多斯市安全文明工地。公司安监总部 项目经理：汤为华现场经理:陈金生安全员:崔广宏 区域负责人:周80、成荣专业监理工程师配属队伍木工班组项目技术负责人: 曹浩6.3.2安全组织保证体系6.3.2.3以项目经理为首，由现场经理、安全总监、区域负责人、安全员、各专业负责人等各方面的管理人员组成安全保证体系。6.3.3建立安全生产工作制度6.3.3.1建立安全生产例会制度：每半月召开一次安全生产工作例会，总结前一阶段的安全生产情况，布置下一阶段的安全生产工作。6.3.3.2建立安全值班制度：项目经理部及劳工队伍必须安排负责人员在现场值班，不得空岗、失控。6.3.3.3严格执行安全生产技术交底制度：各施工项目必须有针对性的书面安全技术交底，并有交底人与被交底人的签字。6.3.3.4建立安全生产班前讲话81、制度：安全员应根据具体施工进展情况及各阶段施工特点，在施工之前及时对班组作业人员进行安全讲话。6.3.3.5执行日检查旬评估制度：保证安全生产文明施工的稳步提高,按时实现各项管理目标。1）、日检查：由现场经理和安全员负责，按照鄂尔多斯市建筑施工现场安全日检表的内容，在每天下午下班前进行检查，对发现的问题立即定人员定时间进行整改。2）、旬检查：由项目经理部召集现场经理、技术负责人、质检员、安全员、保卫，消防、机务、料具、行政、卫生等有关人员共同进行联合检查，按照鄂尔多斯市施工现场管理规定八个表的内容检查评分，评估工地的管理水平。6.3.3.6建立机械设备、临电设施和脚手架的验收制度：各种机械设备82、临电设施和脚手架在安装完毕后必须进行专项验收，未经验收或验收不合格严禁使用。6.3.4安全生产基本措施6.3.4.1落实工人进场的三级教育，特殊工种要持证上岗。生产管理人员凭安全资格证工作。6.3.4.2设立安全生产宣传牌，在主要施工部位、作业点、危险区、主要通道口都必须挂有安全宣传标语或安全警告牌。6.3.4.3根据作业人员情况成立由专职安全员並领的现场“安全监察队”，每人佩带项目经理部统一印制的“安全监察”臂章，开展日常安全生产检查工作。6.3.4.4落实安全生产责任制，总部对项目，项目对作业单位，层层签订安全生产文明施工责任状，使安全生产责任层层落实到人。5.3.4.5强制使用“三宝”83、，采购时要有厂家合格证和监督部门的生产许可证，使用前要进行性能实验，防止假冒伪劣产品有碍安全生产。6.3.4.6在基坑四周、楼层四周、洞口等部位，凡是没有防护的作业面均必须按规定安装两道围栏和挡脚板确保临边作业的安全；大于1.5m的洞口还必须采取盖板和围栏双层防护，确保所有洞口不坠人、不坠物，安全可靠。6.3.4.7本工程所使用的机械要派技术熟练的信号工和司机进行操作，持证上岗，做到定时保养及时维修，按时检查，确保各种安全保险灵敏有效。6.3.4.8支模应按顺序进行，模板及支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，不准在拆除的模板上进行操作。6.3.4.9拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应先84、支的先拆，后支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。6.3.4.10模板上的小配件等，应装入专用箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。6.3.4.11拆模板时应相互配合，协同工作。传递工具时不得抛掷。拆顶板模板时不允许将整块模板撬落。拆模时应注意人员行走，并注意提醒。6.3.4.12不得在脚手架上堆放木料、模板及其他材料。6.3.4.13模板支设做到工完场清，现场模板架料堆放整齐，有明显标识；现场模板架料和废料及时清理，并将裸露的钉子拔掉或打弯。6.3.4.14施工人员在工作中，必须精神集中，站在安全的工作面进行工作,并注意各洞口的防护，工作期间不85、得饮酒。64、消防保卫措施6.4.1消防保卫管理目标6.4.1.1消防安全目标：狠抓消防隐患，杜绝火灾事故。6.4.1.2治安保卫目标：不发生重大治安问题和刑事犯罪案件，严禁打架斗殴。6.4.2消防保卫管理体系项目经理：汤卫华物资部：陆余海消防保卫：崔广宏工程部：曹浩各专业工种施工班组6.4.3消防措施6.4.3.1把消防工作纳入项目管理的正常工作日程，成立消防领导小组，制定现场消防管理制度；针对施工的不同时期和特点制定相应的保证措施，做到防患于未然。6.4.3.2在签定劳务合同的同时，签定消防责任书，并且与经济效益挂钩；做好消防教育，提高全员消防意识，凡新进场的施工人员必须进行公司、施工队、86、生产班组的三级教育，并经考试合格后方可参加生产。6.4.3.3合理布置消防器材，在建筑物周围每50m设一个消防栓；在仓库、木工棚每25m2配一个种类的适应的灭火器，其它场地每100m2配2个10L灭火器和适当的消防桶，形成整体消防布局。5.4.3.4严格明火管理，不具备明火作业条件的不签发动火证，无动火证的不准明火作业，并且采取措施，防止电气火灾。6.4.3.5施工现场不允许吸烟，生活、办公区设置吸烟处，除特殊批准外，不允许使用电炉，并且在生活区、办公区及现场设足够消防器材。6.4.3.6加强对电气焊的管理，操作人员必须持证上岗，严格按规程进行操作。6.4.4治安保证措施6.4.4.1做好职工87、的治安保卫消防教育，提高全员安全意识。凡新进场的施工人员必须进行公司、施工队伍、生产班组的三级教育，并经考试合格后方可参加生产，特殊工种必须经过专业培训，持证上岗。现场每位员工必须配带胸卡进出现场，对于来访者要进行登记。6.4.4.2实行材料出门条制度，材料出场必须有物资部签发的出门条，其它部门签发无效，现场贵重物品必须入库保管，专人专管。65、文明施工、环保措施6.5.1管理目标6.5.1.1我们将依据GB/T24001-(1996)/ISO14001-(1996)环境管理标准和公司环保要求（环境方针、环境目标和环境指标），建立环境管理体系，配备相应的资源，遵守法规、预防污染、节能减废，实现88、施工与环境的和谐，达到环境管理标准的要求,确保施工对环境的影响最小，并最大限度地达到施工环境的美化；选择功能型、环保型、节能型的工程材料设备。6.5.1.2认真贯彻执行建设部、鄂尔多斯市关于施工现场文明施工管理的各项规定。使施工现场成为干净、整洁、安全和合理的文明工地，使之成为鄂尔多斯市“安全文明工地”。6.5.1.3我们将重点控制和管理现场布置、临建规划、现场文明施工、大气污染、对水污染、噪音污染、废弃物管理、资源的合理使用以及环保节能型材料设备的选用等。在制定控制措施时，考虑对企业形象的影响、环境影响的范围、影响程度、发生频次、社区关注程度、法规符合性、资源消耗、可节约程度以及对材料设备对89、建筑物环保节能的效果等。6.5.2工作制度6.5.2.1每周召开一次“施工现场文明施工和环境保护”工作例会，总结前一阶段的施工现场文明施工和环境保护管理情况，布置下一阶段的施工现场文明施工和环境保护管理工作。6.5.2.2建立并执行施工现场环境保护管理检查制度。每周组织一次由各专业施工单位的文明施工和环境保护管理负责人参加的联合检查，对检查中所发现的问题，开出“隐患问题通知单”，各专业工种在收到“隐患问题通知单”后,应根据具体情况,定时间、定人、定措施予以解决。6.5.2.3制定管理措施制定现场场容布置和控制大气污染、水污染、光污染、噪音污染、废弃物管理等方面的具体管理措施。6.5.3具体措施90、6.5.3.1合理进行施工现场的平面布置，各种机械、材料按平面图布置堆放并挂牌标明标示，尽量作到合理调配，随进场随使用。6.5.3.2班组施工做到活完料净场地清，随作随清，物尽其用，在施工作业时防止尘土飞扬、泥浆洒漏、污水外流、车辆沾带泥土及时清理后方可外出运输。6.5.3.3现场堆放的各种材料，按照要求分类码放整齐，并按要求进行标识。6.5.3.4加强环保意识的宣传，合理安排作业时间，尽量减少人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。6.5.3.5现场场容实行责任区包干制度，定期检查评比。6.5.3.6现场临时道路进行硬化处理，每天洒水清扫，防止扬尘。出场车辆经过清扫处理，防止沿途遗91、洒。6.5.3.7模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。6.5.3.8使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。66、降低成本措施6.6.1认真执行ISO9000标准、贯彻公司质量体系文件要求，加强现场的质量管理，提高工序的一次合格率。根据项目部自身条件选择经济合理的施工方法。6.6.2在施工组织设计和各种施工方案的制定过程中，都要经过认真研究、多方案比选，充分考虑施工组织设计和方案的技术可行性和经济合理性，追求技术经济综合指标的最优化选择。6.6.3加强材料管理制度建设，在施工中做到分段计划、分段考核、控制材料成本，做好施工预算和成本核算。6.6.92、4采用先进合理的模板体系，使表面可达到清水混凝土要求，减少了抹灰工作量；梁板采用早拆支撑体系，提高模板周转效率，节约模板的投入。6.6.5合理划分施工流水段，采取小流水施工的方法，合理组织和安排，能有效节省人员、机械、材料（诸如模板、架料和配套支撑）的投入（比常规施工节省1/3），加快工程进度（比常规施工进度加快1/4至1/3），从而大幅度降低成本。6.6.6加强对机具设备和周转材料的维修保养，延长使用寿命提高周转率。6.6.7合理地安排施工工序，增加设备的利用率；充分利用机械设备提高机械化程度，减轻劳动强度，提高劳动生产率。67、料具管理措施6.7.1现场料具管理员施工现场管理的重要内容，也93、是场容场貌的具体体现，现场料具的管理到位对减少安全隐患，降低施工成本起着关键作用。6.7.1.1根据现场平面布置图，各种料具应按指定位置存放，并分规格码放整齐、稳固，达到“五个一”标准。6.7.1.2施工现场的机具保管中，应依据材料性能采取必要的防雨、防潮、防冻、防火、防爆、防损坏等措施，贵重物品、易燃、易爆和有毒物品应及时入库。6.7.1.3模板要堆放整齐，场地坚实并经过硬化，排水设施齐全；木方、木制多层板必须按规格码放整齐，有防雨、防潮措施。7、模板验算71、墙体木模板验算墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。94、组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.0095、；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000k96、N/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取10.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取7.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 115.208 kN/m2、168.000 kN/m2，取较小值115.208 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=115.208kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手97、册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =150.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2115.2080.5000.900=62.212kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.98、162.212150.02+0.1171.260150.02= 1.43105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.43105 / 1.88104 = 7.6N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =7.6N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要99、求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =150.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2115.2080.5000.900=62.212kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V = 0.662.212150.0 + 0.6171.260150.0 = 5715.7N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 5715.7N； b-100、构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =35715.7/(250015.0)=1.143N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =1.143N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上101、的侧压力线荷载: q = 115.210.5 = 57.604N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 150mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67757.61504/(10060001.41105) = 0.234 mm；面板的最大挠度计算值: =0.234mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本102、工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 499/62= 108cm3；I = 4999/122= 486cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2115.2080.1500.900=18.664kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.118.6103、64500.02+0.1170.378500.02= 4.78105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.08105； f -次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 4.78105/1.08105 = 4.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 4.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载104、作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2115.2080.1500.900/2=9.332kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.150.90/2=0.189kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.69.332500.0+ 0.6170.189500.0 = 2857.9N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V =105、 2857.9N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 90.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =32857.9/(240.090.0)=1.191N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =1.191N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm106、)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 115.210.15=17.28 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.43106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67734.56/25004/(10090002.43106) = 0.334 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.334mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中107、，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚4mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0782= 10.16cm3；I =12.1872= 24.37cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.2115.210.150.51.420.150.510.579kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 6.79105 Nmm W -108、 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 6.79105/1.02104 = 66.8 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =66.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V =8648.6/2 = 4324.3N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 489.303mm2 ； fv-主楞的抗剪强109、度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =24324.3/489.303=17.675N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =17.675N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.382mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；主楞的最大挠度计算值 =0.382mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计110、值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 15.79 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=15.789kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！72、柱子模板验算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-20111、02、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):2000.00；柱截面高度H(mm):2450.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:11；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:4；柱截面高度H方向竖楞数目:13；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息112、柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):113、210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 q1=30.054kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.230.050.450.90=14.606kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000114、.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =14.606+1.134=15.740kN/m； 柱截面宽度B方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.217kN，R2=3.498kN，R3=2.974kN，R4=3.115kN，R5=3.077kN，R6=3.089kN，R7=3.077kN，R8=3.115kN，R9=2.974kN，R10=3.498kN，R11=1.217kN 柱截面宽度H方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反115、力为R1=1.241kN，R2=3.57kN，R3=3.035kN，R4=3.178kN，R5=3.14kN，R6=3.15kN，R7=3.147kN，R8=3.151kN，R9=3.137kN，R10=3.188kN，R11=2.997kN，R12=3.685kN，R13=1.313kNMmax =71263.460Nmm；Vmax=1992.050N；max=0.271mm；Rmax=3685.217N1.面板抗弯强度验算 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=45015.015.0/6=1.6910116、4mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.13104 / 1.69104 = 4.223N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.223N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1992.050N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 117、N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31992.050/(245015.0)=0.443N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.443N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 230 / 250 = 0.92 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.271mm；面板的最大挠度计算值 =0.271mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.92mm,满足要求！四、竖楞计算本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖118、楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/61 = 54cm3；I = 40909090/121 = 243cm4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=3685.217/450.000=8.189N/mm 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.18.189450.0450.0= 1.66105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； 119、W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.66105/5.40104 = 3.071N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.071N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.68.189450=2211.13N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn 120、= 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32211.130/(240.090.01)=0.921N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.921N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43106；竖楞最121、大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6778.19450.04/(1009000.02.43106) = 0.104 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.104mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmax =555.953Nmm；Vmax122、=5571.057N；max=0.244mm；Rmax=9976.854，6661.307，9976.941max=9976.941N1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =5.56108/(1.051.02107)=52.13N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.244 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.244mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要123、求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.977 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.977kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，124、柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmax =479.096Nmm；Vmax=5680.257N；max=0.183mm；Rmax=9289.447，7358.856，7367.819，9285.037max=9289.447N1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大125、应力计算值 =4.79108/(1.051.02107)=44.927N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.183 mm；柱箍最大容许挠度: = 490 / 250 = 1.96 mm；柱箍的最大挠度 =0.183mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.96mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 m126、m； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.289 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=9.289kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!73、梁模板计算书模板验算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范127、计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483128、.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/m129、m2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：450；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.0130、0；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取7.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 62.468 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工131、程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q132、 - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4516.8=9.072kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.454=2.52kN/m；计算跨度: l = (700-200)/(4-1)= 166.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.072(700-200)/(4-1)2 + 0.1172.52(700-200)/(4-1)2= 3.34104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.072(700-200)/(4-1)/1000+1.22.520(700-200)/(4-1)/1000=2.167 kN；经计算133、得到，面板的受弯应力计算值: = 3.34104 / 1.69104=2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.072N/mm； l-计算跨度: l = (700-200)/(4-1)=166.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的134、最大挠度计算值: = 0.6779.072(700-200)/(4-1)4/(10060001.27105) = 0.062 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-200)/(4-1)/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值 =0.062mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.667mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.167/0.450= 4.816kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截135、面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.098 kNm，最大支座反力 R= 2.384 kN，最大变形 = 0.062 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 9.75104/5.40104 = 1.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值136、 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.062mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.384kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大137、弯矩 M= 0.179 kNm，最大支座反力 R= 4.652 kN，最大变形 = 0.047 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.79105/1.02104 = 17.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =17.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.047 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.047mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375138、mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001515/6 = 3.38104mm3； I = 900151515/12 = 2.53105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00139、+1.50)0.70+0.300.90=19.602kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=19.602+5.040=24.642kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.119.6021502+0.1175.041502=5.74104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.419.6020.15+0.455.040.15=1.516kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.119.6020.15+1.25.040.15=4.142140、kN =Mmax/W=5.74104/3.38104=1.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.335kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度141、计算值: = 0.67719.6021504/(10060002.53105)=0.044mm；面板的最大挠度计算值: =0.044mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.142/0.9=4.602kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面142、抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.6020.92 = 0.373 kNm；最大应力 = M / W = 0.373106/54000 = 6.9 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.9 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.6020.9 = 2.485 kN；方木受剪应力计算值 = 32.4851000/(24143、090) = 1.035 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.035 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.6029004 /(1009000243104)=0.935mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.935 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.5144、16kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.142kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.450)/40.900(1.20.20024.000+1.42.000)+1.220.900(0.700-0.200)0.300=1.383kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.881 kN；N2=12.321 kN；最大弯矩 Mmax=0.522 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.159 mm；最大应力 =0.522106/5080=102.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度145、 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 102.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力146、设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.321 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.881 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296=0.93 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.90/2+(1.00-0.45)/4)0.900.30+(0.90/2+(1.00-0.45)/4)0.900.200(1.50+24.00)=3.426 147、kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(1.000-0.450)/40.900=2.961 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.881+0.93+3.426+2.961=8.198 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2148、； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8198.149、108/(0.203489) = 82.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 82.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =12.321 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6-0.7)=0.93 kN；N =N1+N2 =12.321+0.821=13.142 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积150、 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得151、到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13142.5/(0.203489) = 132.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 132.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.12) = 1.998 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+152、2a =1.7按照表2取值1.007 ；lo/i = 1997.787 / 15.8 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 13142.5/(0.417489) = 64.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 64.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内153、容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每154、4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆155、与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的156、控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。74、板模板计算书一、综合说明由于其中模板支撑架高5米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长宽8m8m，厚0.2m。特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设157、材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。2、建筑施工安全手册(杜荣军 主编)。3、建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸，设计文件。5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了浙江省地方标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)的部分内容。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的158、自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽40mm，高90mm，布设间距0.25m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度159、和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算模板的截面抵抗矩为：W900152/6=3.38104mm3；模板自重标准值：x10.20.9 =0.18kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.2240.9 =4.32kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.21.10.9 =0.198kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x410.9 =0.9kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x520.9=1.8kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.18+4.32+0.198)1160、.35=6.342kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(0.9+1.8)1.4 =3.78kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.086.3420.252+0.13.780.252=0.055kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.16.3420.252-0.1173.780.252= -0.067kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=161、0.067kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =M/Wf =0.067106 /(3.38104)=1.994N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1.994N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.66.3420.25+0.6173.780.25=1.534kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =31534.41/(290015)=0.17N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.17N/mm2小于162、 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=900153/12=2.531105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：max=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)min(lc/150,10)max=0.151mm；底模面板的挠度计算值max=0.151mm小于挠度设计值 =min(250/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按163、三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.20.25=0.05kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.2240.25=1.2kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.21.10.25=0.055kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.25=0.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0.5kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.05+1.2+0.055)1.35=1.762kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+0.5)1.4164、=1.05kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.7620.92-0.1171.050.92=-0.242kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40902/6=5.4104 mm3； =M/Wf =0.242106/(5.4104)=4.485N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =4.485N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.7620.9+0.6171.05165、0.9=1.534kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =31534.41/(24090)=0.639N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.639N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=40903/12=2.43106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：max=0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(10166、0EI)=0.247 mm；底模方木的挠度计算值max=0.247mm 小于 挠度设计值 =min(900/150，10)mm ，满足要求。（三）托梁材料计算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.033kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.7620.9+1.21.050.9=2.878kN；按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：钢管167、(双钢管) :483.5；W=8.98 103mm3；I=21.56 104mm4； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 11.454 kN ；托梁的最大应力计算值 = 0.945106/8.98103=105.279 N/mm2；托梁的最大挠度 max = 1.168 mm ；托梁的抗弯强度设计值 fm=205N/mm2；托梁的最大应力计算值 =105.279 N/mm2 小于钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度计算值 max=1.168小于最大允许挠度 =min(900168、/400,10) mm,满足要求!（四）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)支架的自重(kN)：NG13.84519.2kN；(2)模板的自重(kN)：NG20.050.90.90.041kN；NG3240.20.90.93.888kN；静荷载标准值NGNG1NG2NG323.129kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：(1)活荷载标准值：NQ（0.250.5）0.90.90.608kN3.立杆的轴向压力设计值计算公式：N1.2NG1.4NQ1.223.129169、1.40.60828.605kN（2）立杆稳定性验算。按下式验算 =1.05N/(AKH)f -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.89102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.2+20.2=1.6m；l0=kh=1.1851.6641.2=2.366m；式中：h-支架立杆的步距，取1.2m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.664； k -计算长度附加系数，170、按规程附表D2取值为1.185；故l0取2.366m；=l0/i=2.366103 /15.8=150；查规程附录C得 = 0.308；KH=1/1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(5-4)=0.995； =1.05N/(AKH)=1.0528.605103 /(0.3084.891020.995)=200.416N/mm2；立杆的受压强度计算值 =200.416N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知171、:Nut1.2NG0.851.4NQ28.477kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.55=0.078kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.55 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0780.91.22/10=0.012kNm；（2）立杆稳定性验算 =1.05N172、ut/(AKH)+Mw/Wf =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0528.477103/(0.3084.891020.995)+0.012106 /(5.08103)=201.884N/mm2；立杆的受压强度计算值 =201.884N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。（六）拆模时间计算参考建筑施工安全手册（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。1、支架所受各类荷载的取值：附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i1.350.20.90.9（24+1.1）5.489kN；模板自重为：N模i1.35173、0.20.90.90.219kN；支架自重为：N支gi1.350.1551.013kN；混凝土浇筑施工荷载为：N浇i1.4（1+2）0.90.93.402kN；楼盖总的设计荷载为：NQ=1.42.50.90.9+ 5.489 8.324kN；2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：浇筑层荷载强度达到0.000/14.300100=0设计强度，N支i = N板i+N模i+N支gi+N浇i=5.489+0.219+1.013+3.40210.123kN；3、下一层立杆的荷载计算：下一层荷载强度达到10.000/14.300100=69.93设计强度，N支i-1N支i+N模i+N支gi+N板i=10.123+0.219+1.013+15.48916.843kN；其中，为楼盖荷载计入比例，1。4、下二层立杆的荷载计算：下二层荷载强度达到15.000/14.300100=104.895设计强度，N支i-2N支i-1+N支gi+N板i-NQ=16.843+1.013+0.155.489-8.32410.355kN；其中，为楼盖荷载计入比例，0.15。0.4N支i-2 NQ,下三层的模板支架可以试拆除。拆除后下二层的立杆荷载由下三层的楼盖分担60，分担后的下三层楼盖承担的荷载为0.6 N支i-2NQ，可以拆除。