1、目 录一、工程概况1(一）工程基本概况1(二)工程建设基本概况1（三）地上模板设计说明1二、编制依据3三、地上构件截面尺寸3（一）A区洞口及层高统计3（二）梁截面尺寸4(三）A区柱截面尺寸4四、模板方案材料选用5（一)材料选用规格5（二）材料选用说明5(1）钢管5（2）木方5(3）胶合板5(4）可调托撑5五、模板搭设方案6（一）地上板模板搭设方案6（二)梁模板搭设方案7(1）A区8001000梁模搭设方案7（2）A区7001500梁模搭设方案8（3）A区10001800梁模搭设方案9（4）B区4003350连梁模板搭设方案10(5）B区3503450剪力墙梁模板搭设方案11（6)B区700182、00梁模板搭设方案12六、支模体系搭设施工方法13（一)施工工艺流程13（二）模板堆放要点13（三)模板安装要点14（四）模板支撑体系验收20(五）模板支撑系统安全措施20（1）支撑系统防失稳措施20（2)高支模工程检测和安全管理23（3)模板拆除24七、混凝土施工要求26八、质量、安全技术措施26(一）质量保证措施26(1）模板允许偏差27（2）质量保证技术措施27（3)控制措施29（二）安全文明施工29九、施工应急预案30（一）施工危险源30(二）应急救援机构的组成、责任和分工32十、附A区计算书35120mm厚楼面模板支撑计算书358001000梁模板支撑计算书437001500梁模板支3、撑计算书6310001800梁模板支撑计算73十一、附B区计算书854003350连梁模板支撑计算书853503450剪力墙梁模板支撑计算书907001800梁模板支撑计算书95地上高大模板施工方案（A、B区)一、工程概况（一）工程基本概况宁德XX广场项目，位于福建省宁德市蕉城区，该工程东临侨兴路,南邻富春东路，北连天湖东路，西邻宁川中路。该工程为集商业、酒店、办公、住宅及娱乐等多功能于一体的大型综合性项目，属宁德市重点工程项目。A区总建筑面积为23。51万，地上建筑面积约15。81万。本工程地下12层,裙楼26层,其中1#楼为17层五星级酒店，2楼为67层百货楼与娱乐楼，3楼9层商务酒店，54、楼为2层室外步行街。B区7、8楼区域，地下一层，地上32层，其中，7#楼一层层高为5。92m，二层至32层层高为3。00m，屋面层层高为5.20m；8#楼一层层高为5。82m（局部5.02m)，二层至32层层高为3。00m（二层局部层高为4.20m）,屋面层层高为5。20m。建筑结构类型为钢筋混凝土剪力墙结构。具体层高应与最新建筑结构图纸核实后进行施工。（二）工程建设基本概况工程名称：宁德XX广场工程地点：福建省宁德市蕉城区，侨兴路、富春东路、天湖东路与宁川中路中间地块。建设单位：宁德XX广场有限公司设计单位：XX设计集团有限公司监理单位：XX公司施工单位：XX公司（三）地上模板设计说明本方案5、适用A区地上剪力墙、柱、梁板结构施工及B区地上高大梁结构施工。A区地上顶板结构施工支撑采用满堂脚手架体系。A区地上结构概况表:表1 地上结构概况表区域项目层高（m)板厚（mm)大商业1层5。7/2-6层5.1100、110、120、150屋面/120五星级酒店1层7。0/2层6。0100、110、120、130、1403层6.6100、110、120、130、1404层5。5100、110、120设备层2。18120515层3。8100、110、1201617层4。8100、110、120屋面15。7100、120屋面2/120商务酒店1层5。3/2层5。1100、110夹层2.181103-6、9层3.5110屋面13。55120屋面24.05120步行街1层5.3/2层5。15100、110屋面/110、120、130A区大商业电影院上空六层梁为后张法预应力混凝土梁，A区大商业8#电影院屋面梁为后张法预应力梁.A区五星级酒店大厅三层梁为后张法预应力梁,A区五星级酒店宴会厅上空设备层及裙房屋面梁为预应力梁.B区地上顶板结构施工支撑采用满堂脚手架体系。B区地上概况为:7、8楼区域，地下一层，地上32层，其中,7楼一层层高为5.92m，二层至32层层高为3.00m，屋面层层高为5。20m；8楼一层层高为5.82m（局部5。02m），二层至32层层高为3。00m（二层局部层高为4。20m）7、，屋面层层高为5。20m。二、编制依据（1)、工程A、B区地上结构设计图纸；(2）、建筑结构荷载规范（GB500092001）；（3)、钢结构设计规范（GB500172003）；（4)、木结构设计规范（GB500052003）；(5）、混凝土模板用胶合板（GB/T176561999)；（6)、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008）；（7）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）（2001版）；(8）、建筑施工安全检查标准(JGJ5999）；(9）、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042002）;（10)、关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的8、通知.建质200987号(11）、建设部、福建省、宁德市有关模板施工技术、质量、安全和文明的规定.三、地上构件截面尺寸（一）A区洞口及层高统计部位洞口顶面标高最大跨度计算高度洞口顶板厚度高支模高大支模五星级酒店三层梁板12.95m30.6m13m,支撑板厚250mm100mm50015009501800、10001800五星级酒店设别层及裙房屋面梁板25.05m44m12.1m, 支撑板厚100mm120mm50016009501800大商业五层梁板20.95m17m21m,支撑板厚110mm110mm500900/大商业六层梁板26。05m29m10.2m,支撑板厚110mm110mm5009、900、5001100、5001200、600700、600900、6001000、6001100、7001000、7001100、80010007001500大商业屋面梁板31.65m22.6m15.8m，支撑板厚110mm120mm5001300、6001000、60013007001200、8001200(二)梁截面尺寸表3A区梁截面尺寸统计表截面类型截面尺寸(mmmm）梁截面20KN/m500900、5001200、600700、600900、6001000、5001300、5001500、5001600、6001100、6001300、7001000、7001100、8001000梁10、截面II20 KN/m力40KN/m7001400、7001500、8001200梁截面III40 KN/m力9501800、10001800 表4 B区高大梁截面尺寸统计表截面类型截面尺寸（mmmm）20 KN/m力40KN/m7001800、4003350、3503450注:A区类高支模选取500900mm 、8001000mm梁进行验算，600700按500900mm进行搭设，其它类梁均按8001000mm梁此方案进行搭设;A区类高大梁选取尺寸7001500mm梁进行验算，类其它梁均参照此方案进行搭设；A区类超高大梁选取尺寸10001800mm梁进行验算，类梁均参照此方案进行搭设.B区高11、大梁分别选取7001800mm、4003350mm、3503450mm梁进行验算，B区高大梁均参照此方案进行搭设根据上述统计可得，A区大梁主要分布在五星级酒店、大商业洞口上面,B区大梁位置主要为连梁。A区高支模具体位置详:A区五星级酒店三层梁板高大支模区域图、A区大商业1318轴五层梁板高支模区域图、A区大商业六层高大支模区域图、A区五星级酒店设备层及裙房屋面高大模板区域立杆平面图等.（三）A区柱截面尺寸表5 A区柱截面尺寸统计表截面类型截面尺寸（mmmm）柱截面800800柱截面12001200、15001300柱必须进行二次浇筑，详见地上高支模施工方案。四、模板方案材料选用（一）材料选用规12、格表6 材料参数列表材料名称规格弹性模量(N /mm2）抗弯强度（N /mm2）抗剪强度（N /mm2）木胶合板1830915186000131。4松木方200035859000131.4钢管483.02.0610205125对拉螺栓M14注：本方案在计算所采用钢管计算数据为483。0，A=424mm2 ，木方截面尺寸为85mm35mm。所有材料必须满足方案设计及规范要求。（二)材料选用说明(1）钢管钢管应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A级钢的规定，不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。承重采用的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证。钢管扣件应符13、合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。（2）木方木方材质应选用质量好的材料，不得使用有腐蚀、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材.（3）胶合板胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点，并应符合国家现行标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定.胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求.进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。（4）可调托撑可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm。可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家14、标准梯形螺纹GB/T5796。2、GB/T5796。3的规定.可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣,螺母厚度不得小于30mm。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，顶托板厚度不应小于5mm。五、模板搭设方案（一）地上板模板搭设方案选取大商业屋面梁板为例。计算参数：结构板厚120mm，计算高度15.8m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm;板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13。00N/mm2，顺纹抗剪强度fv=1。40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管:横向间距750mm，纵向间距750mm,支撑立杆的步距h=1.515、0m；钢管直径48mm,壁厚3。0mm，截面积4.24cm2,回转半径i=1。59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗弯强度f=205。00N/mm2，抗剪强度fv=125.00N/mm2。其它楼板均按此设计支模（相应层高按图纸）。搭设方案：底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=35mm，h=85mm,间距200mm；第二层龙骨采用双钢管483.0,A=424mm2；钢管横向间距750mm，钢管纵向间距750mm，立杆步距1。50m。（二)梁模板搭设方案（1）A区500900梁模搭设方案1.计算参数结构楼板厚110mm，梁宽b=500mm，梁高h=900mm，层高21.00m，16、结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm;梁边至板支撑的距离0.40m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1。40N/mm2 ;支撑采用48钢管：横向间距500mm，纵向间距750mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3。0mm,截面积4。24cm2，回转半径i=1。59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205。00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2.搭设方案：第一层龙骨3585mm木枋20017、mm，第二层龙骨8080mm单木枋500mm；钢管纵向750mm，钢管横向500mm，底模厚度18mm；竖肋3585mm木枋200mm，对拉螺栓1排14，横向间距400mm,采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm。(2）A区8001000梁模搭设方案1.计算参数计算参数：结构楼板厚110mm，梁宽b=800mm,梁高h=1000mm，层高10。20m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.40m；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1。18、40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距400mm,纵向间距400mm，架立杆的步距h=1.50m;钢管直径48mm,壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0。0326kN/m.钢材弹性模量 E=206000N/mm2,抗弯强度f=205.00N/mm2，抗剪强度fv=125。00N/mm2。搭设方案：第一层龙骨3585mm木枋150mm,第二层龙骨8080mm单木枋400mm；钢管纵向400mm，钢管横向400mm，底模厚度18mm;竖肋3585mm木枋200mm，对拉螺栓1排14，横向间距400mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度19、18mm。（3）A区7001500梁模搭设方案1.计算参数计算参数：结构楼板厚110mm,梁宽b=700mm，梁高h=1500mm,层高10.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.40m；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1。40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距350mm，纵向间距350mm，架立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1。59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模20、量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2，抗剪强度fv=125。00N/mm2。搭设方案：第一层龙骨3585mm木枋150mm,第二层龙骨8080mm单木枋350mm;钢管纵向350mm，钢管横向350mm,底模厚度18mm；竖肋3585mm木枋200mm，对拉螺栓3排14，横向间距400mm，采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm。（4）A区10001800梁模搭设方案1.计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=1000mm,梁高h=1800mm，层高8.00m， 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑21、的距离0。50m;板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；梁下采用5支撑,横向间距250mm,纵向间距500mm，支架立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm；壁厚3mm;截面积4.24cm2；回转半径i=1.59cm；钢管重量0。0319kN/m.钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00 N/mm2。搭设方案:底模厚度18mm；第一层龙骨3585mm木枋150mm，第二层龙骨双钢管483。0；支撑采用483。0钢管纵向50022、mm，横向250mm,梁侧模厚度18mm,竖肋3585mm木枋200mm,对拉螺栓4排14，等间距为340mm,采用483.0双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。(5）B区4003350连梁模板搭设方案1计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=400mm，梁高h=3550mm，层高5。82m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm;梁边至板支撑的距离0。28m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13。00N/mm2，抗剪强度fv=1。40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距300mm，纵向间距600mm，支架23、立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm，壁厚3。0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=1。59cm；钢管重量0.0326kN/m.钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205。00N/mm2，抗剪强度fv=125.00N/mm2。搭设方案如图所示：（6）B区3503450剪力墙梁模板搭设方案结构楼板厚100mm,梁宽b=350mm，梁高h=3450mm，层高5。82m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为:夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0。28m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm224、,抗剪强度fv=1。40N/mm2 ;支撑采用48钢管:横向间距300mm，纵向间距600mm,支架立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm，壁厚3。0mm,截面积4。24cm2，回转半径i=1。59cm；钢管重量0。0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205。00N/mm2，抗剪强度fv=125。00N/mm2。搭设方案如图所示：（7）B区7001800梁模板搭设方案结构楼板厚120mm，梁宽b=700mm，梁高h=1800mm，层高4。20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为:夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.45m；板弹性模量25、E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距400mm,纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m;钢管直径48mm,壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1。59cm;钢管重量0。0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2，抗剪强度fv=125.00N/mm2. 第一层龙骨3585mm木枋100mm，第二层龙骨双钢管483。0400mm；钢管纵向600mm，钢管横向400mm，底模厚度18mm；竖肋3585mm26、木枋200mm，对拉螺栓4排14，横向间距400mm，采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。搭设方案如图所示：六、支模体系搭设施工方法（一)施工工艺流程模板对拉螺栓孔设计混凝土施工缝处理模板加工测量放线钢筋加工、制作标定对拉螺栓孔位置柱墙钢筋绑扎柱墙钢筋隐蔽验收钻对拉螺栓孔支设柱墙模板模板检查、验收柱墙模板安装质量检查、验收支设梁板模板体系模板支撑体系检查、验收混凝土浇筑、养护后张法预应力施工模板拆除混凝土养护对拉螺栓孔封堵混凝土保护模板施工工艺流程梁混凝土应分层浇捣，每分层不得超过300mm，特别是高大梁的施工，且上下层混凝土不能形成冷缝.高度大于1m 的大梁应先将底27、模支好,再进行钢筋的绑扎，最后合侧模，后张法预应力混凝土梁应等到混凝土强度达到设计强度的75%方能进行张拉,张拉前需将梁侧模板拆除，等张拉完毕，梁混凝土强度达到100时才拆除梁底模。（二）模板堆放要点 模板存放场地必须平整夯实，不得存放在松土和凹凸不平的地方.雨季施工不得积水.在雨天存放处应在支点处垫木板或方木，防止地面塌陷，模板和构件倾倒.堆放模板处严禁坐人或逗留。存放应按施工总平面图分区堆放。搭设模板堆放架子,架子斜杆倾角75,架子间设600mm通道.堆放区设标识牌和工具架：标识牌标明模板适用范围、吊运保养方法、脱模剂涂刷情况、使用安全等施工中注意点;工具架用于放置自制角尺、拖布、清洗桶、28、铁铲子、扫帚等维护、保养用具.模板堆放区四周设2米高防护架，满挂绿色密目安全网。模板堆放示意图 工具架(三）模板安装要点(1）、安装前准备：1）模板安装前,复核模板控制线，做好控制标高。2）合模前，对模板进行检查，特别是模板面板与龙骨的连接，保证龙骨间距符合设计要求。另外，检查是否涂脱模剂、面板清洁与否，严禁带有污物的模板上墙。3)钢筋隐蔽工程验收完毕后，并形成隐蔽验收记录（2)、模板组成部分有：立杆、横杆、斜撑等组成。（3）、搭设顺序：搭设满堂钢管架支梁、板底模安装梁侧模板调整、加固、验收模板砼浇筑拆模。首先按梁的纵向轴线定出梁两侧支撑立杆的位置，然后布置板下部立杆，所有梁下立杆间距根据各部29、位的构造设计来搭设。（4）、立杆在搭设时纵横向的距离要均匀,立杆底部均应加设垫板，支撑架必须设横纵扫地杆.（5）、梁底水平钢管搭设按3起拱。（6）、支架立杆应竖直设置，每2m高度的垂直允许偏差为15mm,如此类推。(7）、立杆、水平杆应要采用对接，对接扣件应交错布置,要求同外脚手架。（8)、每水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。（9）、两根相邻立杆的街头不应设置在同一步内，同一步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm,各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3.（10）、支架体系应与已浇柱子做有效地紧抱，四周与壁板顶紧，已增强稳定性。（11）、对于高支模部分，搭设时,30、高度较高，二人抬运模板，要相互配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固厚升降,不得乱扔。(12）、高支模支撑及模板安装完毕后,须经过项目部质检员的验收，质量合格厚，由工长填写模板质量检验批验收表，报监理检查验收后，验收合格后，方可进行下道工序的施工。（13）、墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模.模板底部要安装定位板密封条，以防墙柱烂根.上部必须安装有效的斜位和支撑以确保混凝土浇筑时模板的垂直度 。（14）模板节点处理1）、模板拼缝处理胶合板面板水平缝拼缝宽度不大于1。5mm，位置一般无横肋，（木框模板可加短木方）为防止面板拼缝位置漏浆，模板接缝处背面切85坡口，并注满胶,然31、后用密封条沿缝贴好，再用木条压实,钉子钉牢，贴上胶带纸封严.2）、模板阴阳角处理3)、梁柱模板节点4）、墙模板节点5)、门洞口模板（15)、由于本工程混凝土要求达到中级抹灰程度，故需严格控制安装模板安装。而模板计算允许偏差为2mm，扣除模板的沉降应满足以下要求：表7 模板允许偏差项 目允许偏差(mm）检验办法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高2水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸2钢尺检查立面垂直度2用经纬仪或吊线、钢尺检查表面平整度2用2m垂直检测尺检查（16）、支撑梁、板的支架立杆构造与安装梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头.钢管立柱底部应设垫木和底座，32、顶部应设可调支托与楞梁两侧间如有间隙，必须锲紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心.在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆.可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周围应设有下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10mm33、左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑.当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑.（17）、普通模板安装构造要求：1）基础及地下工程模板应符合下列规定:地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采用安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应设梯上下。距基槽上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重34、机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上.斜支撑与侧模的夹角不应小于45,支在土壁的斜支撑应加设垫板，底部的对角锲木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其下层模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装。在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。2）柱模板应符合下列规定：现场拼装柱模时，应适时地安设临时支撑进行固定,斜撑与地面的倾角宜为60，严禁将大片模板系在柱子钢筋上。待四片柱模就位组拼经对角线校正无误后,应立即自下而上安装柱箍.若为整体预组合柱模,吊装时应采用卡环和柱模连接，不得采用钢筋钩代替。柱模校正（用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺栓的揽35、风绳，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑,以确保整体稳定.当高度超过4m时,应群体或成列同时支模,并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时,柱宽大于500mm应每边在同一标高上设置不得小于2根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜为4560，下端尚应有防滑移的措施。角柱模板的支撑，除满足上款要求外，还应在里侧设置能承受拉力和压力的斜撑。3）墙模板应符合下列规定:当采用散拼定型模板时,应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方可进行上一层安装。当下层不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。装电梯井内墙模前,必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板。36、模板未安装对拉螺栓前，板面应向后倾一定角度。当钢楞长度需接长时，接头处应增加相同数量和不小于原规格的钢楞，其搭接长度不得小于墙模板宽或高的15%20。拼接时的U形卡应正反交替安装，间距不得大于300mm，2块模板对接接缝处的U形卡应满装。对拉螺栓与墙模板应垂直,松紧应一致，墙厚度尺寸应正确。墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保目标那的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并列且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止灌注混凝土时引起邻近模板变形。扣件需做扣件拧紧力距的检测，扣件在螺栓拧紧力矩需达到65N.m时，不得发生破坏。4）楼板或平台37、板模板应符合下列规定：当预组合模板采用桁架支模时,桁架与支点的连接因固定牢靠，桁架支承应采用平直通长的型钢或木方。当预组合模板块较大时,应加钢楞后方可吊运。当组合模板为错缝拼配时，板下横楞应均匀布置，并应在模板端穿插销.单块模就位安装，必须待支架搭设稳固、板下横楞与支架连接牢固后进行。U形卡应按设计规定安装。5)其他结构模板应符合下列规定：安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应独立设置,不得搭设在施工脚手架上。安装悬挑结构模板时，应搭设脚手架或悬挑工作台，并应设置防护栏杆和安全网。作业处的下方不得有人通行或停留。烟囱、水塔及其他高大构筑物的模板，应编制专项施工设计和安全技术措施,并应详细38、地向操作人员进行交底后方可安装。在危险部位进行作业时，操作人员应系好安全带。（四）模板支撑体系验收模板施工是本工程施工的重点。特别是高大支模部分，由于楼面高度高，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当,极易发生事故，故必须对模板支撑体系进行验收，达到施工方案要求后,方可进行下道工序施工.（1)、支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横扫地杆距地面为200mm.（2）、检查扣件螺栓的拧紧程度.(3）、纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m;同时主梁支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃,钢管与地面呈45度至60主角，夹角用回扣连接牢固。（4)、单块39、梁板的模板支撑支撑体系的四周边缘,必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故.（5）、水平横杆要顶紧已浇筑好混凝土柱，整体稳定性好.（五）模板支撑系统安全措施(1）支撑系统防失稳措施1)浇筑梁板混凝土前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。2）浇筑梁板混凝土时,应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时,应立即报告,由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶,把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。3）支撑体系落在土体上时,土体需打夯密实，下设垫板，防止下沉。4）提高架的整体刚度，以保证架体的使用安全.要设置纵横向扫地杆和梁下纵横向水平杆40、。因为根据有关试验,如不设置这二项杆件,立杆的极限承载能力将下降11.1%。设置时应注意：纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆庆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。为保证立杆的整体稳定，还必须在安装立杆的同时设置纵、横向水平杆。 5)支撑架的步距以0.91。5m为宜。因为支撑架步距的大小与立杆的极限承载力之间存在近似反比的线性关系，当施工荷载较大时,适当缩小纵横向水平杆的步距,以减少立杆的长细比，则可充分发挥钢管的强度，使其更为经济合理.根据测算，杆件的计算长度增大一倍则其极限承载力将降低5070。 6）模板支撑架立杆应优先使用对接接长的方式41、.立杆接长的方式有对接和搭接两种，根据有关测试，对接的最大承载力是搭接的3倍多。此外,值得注意的是当顶部立杆使用搭接接上时，由于模板上的荷载是直接作用在支撑架顶层横杆上，并通过扣件与钢管间接的磨擦力将力传到立杆上的，又因为扣件所能传递的力较小，且有一定的偏心，致使支撑架整体受力性能较差。此时搭接接长的构造要求是：扣件间距应大小800mm，且每根立杆的允许荷载以小于12kN为宜。在搭设支撑架时还应注意，立杆和水平杆的接长位置应做到相邻杆错开，且不在同一步跨内。7）立杆的间距不得超过支撑设计,且最大不超过1.2m.立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力.当用楼板作支承结构时,由于模板支承立杆所42、承受的施工荷载往往大于楼板的设计荷载，因此要以计算确定保持两层或多层立杆。为合理传递荷载，立杆底部应设置木垫板，并且使上下层立杆处在同一垂直线上.8）必须合理设置剪刀撑.剪刀撑有利于提高架体的整体稳定,特别是支撑高度大于4.5m的支撑架，合理设置剪刀撑能有效防止泵送砼对模板支撑的冲击所造成的架体整体失稳。根据相关试验表明，合理设置剪刀撑的支撑体系其极限承载能力可提高17。因此，满堂的模板支承架应沿架体四周外立面满设竖向剪刀撑，竖向剪刀撑均由底至顶连续设置.支撑架较高时，或者高宽比6时，为提高架体的整体刚度，在架体顶部、底部设扫地杆处、以及中部每隔46m处必须设置满堂水平剪刀撑,剪刀撑必须与立杆43、相连接，具体详见：A区五星级酒店设备层及裙房屋面梁板高大支模区域水平立杆平面布置图。9）严格控制支撑架的变形,确保架体的稳定性。除架体承载引起架体变形外,还有地基的不均匀沉降导致立杆受力不均发生局部失稳。模板下部的支撑梁变形过大，也会引起支撑架的变形.10）水平杆与周边柱墙拉结顶梁大样详图。1)安装安全技术措施应遵守高处作业安全技术规范有关规定.架子作业时，必须戴安全帽,系紧安全带，穿工作鞋,戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中,相互配合,严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。雨后44、施工，要注意防滑，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查,如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上,使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳,扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要4060N。M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时,所有扣件的开口必须向外。 所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格,无缺陷方可使用.模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施.施工现场应搭设工作梯,作45、业人员不得爬支架上下。支撑体系上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护.模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放.不准架设探头板及未固定的杆。模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料.顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木.木楔要顶牢,并用横顺拉杆和剪刀撑。安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落.支模时,支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上.在混凝土浇灌过程中,要有专人检查,发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。在现场安装模板时,所有工具应装入工具袋内,防止高处46、作业时,工具掉下伤人。二人抬运模板时，要互相配合,协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降,不得乱仍。安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。混凝土浇筑时从中间往四边浇筑.2）拆除安全技术措施模板,应经技术负责人按同条件养护试块强度检查,确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板,禁止抛掷模板。高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施,并在下面标出作业区,严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在47、身上,工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下.在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下突然全部掉下伤人.拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落.拆模前，应复查穿墙销杆是否拆净，在确无遗漏且模板与墙体完全脱离后方可拆除.模板拆除后,在清扫和涂刷隔离剤时，模板要临时固定好.板面相对停放的模板之间，应留出5060cm宽人行道，模板上方要用拉杆固定。在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护,或将板的洞盖严。（48、2）高支模工程检测和安全管理1)检测制度支模施工过程中,主要安全隐患是高处堕落、物体打击、支顶倾斜坍塌等。监测结果报告必须包括检测项目及其允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述，并绘制直角坐标系实时记录监测值.监测数据接近或达到报警值时,应组织有关各方面采取应急或抢险措施，同时必须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建设科技委办公室、市建委建筑业管理处报告。2)监测项目、测点布置和监测要求监测项目：支架沉降、位移和变形。观测点布置：本工程高支模的观测点分沉降观测点和位移观测点，布置主要设置在大梁等部位,在每一个施工段均布设置3个观测点,观测点布置在梁底跨中部并便于观测的位置49、。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。监测示意图如下：3）监测频率：砼浇筑前测出立杆上基准点初始值,在浇筑混凝土过程中实时监测,一般监测频率不宜超过30分钟一次。并与初始值相对比，得出沉降、位移量和梁中挠度变形值,浇筑完成后，每隔3h观测一次；模板的沉降量到浇筑完成后6h后结束。4）当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；支架的压缩变形或弹性挠度,为相应的结构计算跨度的1/1000.而本工程的模板多为结构表面隐蔽模板，其最大变形控制为模板构件计算跨度的50、1/250，本工程跨度多为9-10m。故本工程检测预警控制值取值为：对结构梁支架沉降预警值为15mm；梁支架位移预警值为10mm。注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护。如监测结果达到预警值,应停止砼浇筑,并通知相关部门人员来处理。（3)模板拆除模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除,严禁私自拆除模板。在拆除模板过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。在模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。1)拆除顺序模板的拆除顺序一般是先非承重模板51、，后承重模板，先侧板,后底板。模板拆除应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则.拆除竖直面模板，应自上而下进行；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。2)梁、板模板的拆除梁板拆除顺序:梁板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤软砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放置地面.严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模.待分片、分段的模板全部拆除后,方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放,并进行拔钉、52、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。梁、板模板拆除注意事项：后张法预应力混凝土梁应等到混凝土强度达到设计强度的75%方能进行张拉，张拉前需将梁侧模板拆除，等张拉完毕,梁混凝土强度达到100时才拆除梁底模.梁侧模的拆除侧模拆除时混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动.梁、板底模的拆除梁板底模拆除时的混凝土强度要求见下表.表8 拆模混凝土强度要求构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率板250%2，875%8100梁8758100%悬臂构件100%3）角模的拆除角模两侧都是混凝土面,吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，或者角模53、移位，被混凝土握裹，因此拆模比较困难,可先将模板外表面的混凝土剔掉，然后用撬杆从下部撬动，将角膜脱出，不得因拆模困难而用大锤砸，把模板碰歪或变形，使以后的支模、拆模更加困难，以至损坏大模板。当混凝土强度达到拆模强度后，应对已拆除侧模的结构及其支撑结构进行检查,确认混凝土无影响结构性能的缺陷，而结构又有足够的承载能力后,方准拆除承重模板和支架。已拆模的结构，应在混凝土强度达到设计强度等级后，才允许承受全部计算荷载。当所需承受的施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，必要时应加设临时支撑.七、混凝土施工要求(1）混凝土采用插入式振捣器振捣。（2）混凝土浇筑顺序、工艺、方法及保证措施应按照施工组织设计54、施工缝（后浇带)留设专项施工方案、技术交底内容要求执行，除此外还应符合以下要求：垂直构件和水平构件不应采用一次浇筑混凝土施工工艺：垂直构件包括墙、柱、楼梯等，水平构件包括梁、板结构,要求为保证整个支模架体系的整体稳定性和安全，墙、柱内砼需提前进行施工,在梁底、板底或设计明确要求处留设施工缝，及时进行砼养护，要求不允许进行拆除墙柱支模体系，并需待墙柱新浇砼硬化(37天后)方可进行其上层水平梁、板砼浇筑施工，及时安排蓄水、铺设薄膜（或草袋)施工，以保证整个架体的整体稳定和安全。（3)浇筑过程中要有木工、钢筋工值班，随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋等有无位移，发生问题及时解决.（4）泵送混凝土时必55、须连续进行,如果发生故障，停歇时间超过45分钟或混凝土出现离析现场，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土。（5）梁按框架顺序浇筑，每次浇筑高度不大于400mm，浇筑时对称浇筑.（6)振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁柱节点钢筋较密时要加强振捣。（7）混凝土养护以浇水养护为主，墙柱采用塑料薄膜覆盖养护。八、质量、安全技术措施（一）质量保证措施(1）模板允许偏差表9 模板安装的允许偏差值允许偏差项目允许偏差柱、墙、梁32标高53截面尺寸基础10柱、墙、梁2-54每层垂直度35相邻两块板面高低差26表面平整度27预埋钢板中心线位移38预埋管、预留孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外漏长度10056、10预留洞中心线位移10截面内部尺寸10011阴阳角垂直4方正4(2）质量保证技术措施1）、模板安装与拆除质量点设置表10 模板安装与拆除质量点设置表项目质量目标分项项目管理点设置对策措施检查工具及方法模板安装与拆除表面平整、垂直度良好、截面标准、标高无误轴线位移模板底口偏移1。施工前检查上道工序质量，钢筋位置及放线位置是否准确。2.及时更换有缺陷的模板。3。加强工序自检。4。加强材料进场管理及现场保养.5.连接件要扣紧.6.支撑点牢固可靠、损坏变形的立杆不予使用。50米卷尺引测检查截面尺寸表面变形、支撑不牢5米卷尺检查标高底模标高不准、支撑不牢水准仪检查垂直度模板上口偏移、支撑不牢2米靠尺检57、查平整度板面平整度2米靠尺检查2）、模板安装与拆除质量预防措施表11 模板安装与拆除质量预防措施表模板工程质量预防措施项目影响因素采取预防措施施工操作支撑系统不合理严格设计要求，合理布局扣件连接松动严格设计要求,控制扣件间距拼缝不平尽量使用平直模板,拼缝可用胶布或铁皮修补拆除时硬撬组装前及时刷脱模剂颠倒工序强化施工工艺，完善工序间的交接检环境基底未夯实加强夯实，并于立杆底部垫板钢筋网片位移加强工种间交接检，互检工作混凝土侧压力过大工种间互相配合，适当振捣，设专人看模材料模板变形、空隙多及时检查、修理,不合格予以退货处理龙骨、支撑件软及时同技术部门共同研究加固措施连接附件质量差及时换退,加固支撑58、体系管理岗位责任执行不严强化岗位意识，完善岗位制，人员定岗重进度、轻质量加强教育,摆正进度与质量的关系忽视资料管理加强全面管理意识，确立技术档案重要性的认识施工人员技术水平有限进行岗位培训自检不认真认真执行自检负责制技术交底不清认真科学的进行书面交底违章作业严格操作规程忽视交接检、互检加强工种间配合专检人员检查不细加强教育3）、为防止质量通病模板设计中制定如下措施表12 模板设计应对措施表序号项目预防措施1柱底烂根底部方框钉平后再将其伸入墙体位置2垂直度偏差支模时要反复用线锤吊，支模完后再校正3柱、墙凹凸不平加强模板维修、保养4钢筋移位模板上口内侧钉与混凝土保护层等厚的木压条5阳角不垂直、不方59、正再阳角处模板两侧用35*85木方成90度压紧护角，用线锤检测垂直度6板下挠模板按规范起拱7柱模板拼缝处漏浆模板拼缝处设海绵条或用胶带封堵（3）控制措施相邻工序施工控制注意点：1）、支顶模板的技术方案必须经企业的技术和安全负责人审批签字并加盖公章才能实施。项目现场要严格按照经审批的方案执行，确保施工安全。2）、楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。支模安装前要对旧钢管、木枋进行挑选，符合要求的才能使用。钢管支撑体系应通过水平拉杆连成整体。3)、在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，增加水平拉杆和剪刀撑60、及与已完成施工的混凝土柱连结成一整体等措施,以防倾覆.支撑主梁的立柱必须设置剪刀撑。4)、楼面模板安装完后，应认真检查支顶是否牢固、模板应清扫干净。5）、支模方案及搭设验收手续程序应严格按市建委的有关规定要求进行,必须经现场监理人员及质安部检查合格后，才能进行混凝土浇筑.6）、模板必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象.（二）安全文明施工（1）、凡是进行高处作业施工的，应使用脚手架、平台、梯子、安全带和安全网等.作业前应认真检查所用的安全设施是否牢固、可靠。（2）、凡从事高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗.现场所有施工人员应配61、备合格的安全帽、安全带等必须的个人安全防护用具，并应按规定正确佩戴和使用，酒后不得上班。（3）、现场项目经理部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（4)、高处作业所用工具、材料严禁投掷，上下立体交叉作业确有需要时，中间须设隔离措施。（5）、高处作业前，项目经理应组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后方可作业。需要临时拆除或变动安全设施的,应经项目技术负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后方可实施.（6)、拆除工程的安全措施：拆除支顶前，应清除支顶上的材料、工具和杂物；拆除支顶时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒；工人必须站在临62、时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，各构配件严禁抛掷至地面。九、施工应急预案（一）施工危险源表13 模板施工危险源表危险源可能造成的伤害预防措施高处坠落高空操作人员从支撑架上坠落1、从事2m以上作业人员，必须系好安全带2、施工层临边无围护结构时，必须设防护栏杆并挂安全网。3、支模按规定的作业程序进行,模板未固定前不得进行下道工序，并严禁在上下同一垂直面上安装、拆除。4、模板上有预留孔时,应在安装后将洞覆盖，混凝土浇筑后及时按规定进行防护。坍塌事故支撑体系不牢固，造成模板支撑架的坍塌1、严格执行项目制定的安全生产责任制,各工序施工前及63、时对班组进行安全技术交底。2、坚持安全检查，应有针对性的教育，并形成记录。3、进入现场必须佩带好安全帽。4、支撑架要尽量与建筑物实现可靠连接5、确保支撑体系受荷均衡，并优先考虑从中部开始向四周扩展的浇筑方法.浇筑过程中应派专业人员观测模板、变形情况，发现异常立即停工排险6、施工人员工作时必须集中精力，酒后不得上班7、拆模按规定的程序进行8、支撑体系必须按照施工方案和相关的防护标准、规范搭设，并经验收方可使用触电人员在使用机具不当引起触电1、配电箱的电缆线应有套管，电线进出不混乱。电线老化、破损、漏电的不得使用。2、危险、潮湿的环境照明应采用符合要求的安全电压,严禁使用花线或塑胶线,电线不得随地64、拖动或绑扎在脚手架上。3、开关箱与用电设备实行一机一闸一保险，同一开关箱严禁配有380V和220V两种电压等级4、电箱内设置漏电保护器火灾天气干燥、抽烟等引起锯末、模板着火1、严格执行有关消防、保卫方面的法令，配备专职消防保卫人员。2、现场设置消防管道、消防通道,并有专人负责，定期检查，保证完好。3、坚持现场用火审批制度，电气焊工要有灭火器，易燃、易爆物品使用要按规定执行。4、施工现场设置专门的吸烟区5、木工加工场地有完善的消防设备物体打击拆模时野蛮施工,零件随手乱丢造成伤害1、模板上的小配件应装入专用背包中2、进入现场佩戴好安全帽3、高空作业时禁止投掷物料4、吊运工作时要保证物料捆绑牢固5、65、拆除作业时设置警戒区域，有专人监护（二)应急救援机构的组成、责任和分工（1）、目的应急救援小组的组成目的是对工地内可能发生的重大险情作出响应。其工作宗旨是减少人员伤亡,并关注财产损失和环境污染.紧急工作组成员必须经过紧急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的培训,并能熟练掌握和运用。紧急工作组应经常组织培训和演习。(2)、指挥机构及其成员项目部成立“施工安全事故应急救援领导小组”为指挥机构，由项目经理任组长、副经理任副组长及生产、安全、设备、保卫等负责人组成；项目现场指挥机构图：1）、应急救援领导小组成员：组长(项目经理)：田飞（18650500787） 副组长（生产经理)：杨开阔（186505666、0571）、 副组长（技术总工）：陶辉初（18859330398）副组长（安全总监）:郭淑良（15820637533）2）、应急救援组成员：方超（18650500767)、刘先春(18650510157）、黎光军（18650560586）3）、应急救援后勤保障组成员：吴代国(15602559879）、陈朝平（18650510997）、娄皓（18650500778）、蒋进勇（18650508918）4）、应急救援专业小组成员由各专业技术骨干、义务消防人员、急救人员和各班级专业的技术工人等组成.（3）、职责与分工1）领导小组负责制定和修订本工程项目的“施工安全事故应急救援预案”。组建应急救援专业小67、组,并组织实施和演练。检查督促做好施工安全事故的预防措施和应急救援的各项准备工作。事故发生时,发布和解除应急救援命令，并组织指挥救援行动.向上级汇报和组织或参与事故调查，总结应急救援工作的经验和教训.2）人员分工和职责组长：负责组织和指挥应急救援工作.副组长：协助组长负责应急救援的整个具体指挥工作和负责日常工作。施工、安全负责人：协助总指挥做好事故报警、情况通报和事故处置工作。后勤、材料负责人：负责应急救援的生活和救援物资供应。保卫负责人：负责消防、警戒、治安保卫、疏散和道路管制工作。救援专业小组成员：现场救援工作。(4)、上报程序当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班68、人员质量安全部现场指挥组120急救中心公司总经理.报告内容：现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。(5)、联络1)。准确报告事故的具体出事地点；最好能说明附近有何特征等,便于查找。2).报告事故类型：说明伤情(病情、火情、案情)和已采取了些什么措施，让救护人员事先做好急救的准备。如火灾报警时说明燃烧爆炸物质、燃烧程度、人员伤亡，发生火灾楼层等。3).报告出事单位（或事故地）的联系人及联系电话。以便救护车(消防车车、警车）找不到所报地方时，随时取得联系。并应派人在场外等候接应救护车(消防车、警车)，同时把救护车进工地现场69、的路上障碍及时予以消除，以便救护到达后，能及时进行抢救.（6）、救援措施表14 救援措施表事故类型救援措施支撑体系坍塌1、抢救疏散组立即使伤员脱离危险区域。救护组确认疏散出来的人员伤势情况2、在医疗人员未到之前救护组人员根据伤势情况采取止血、人工呼吸相应的急救措施。3、根据伤势情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。物体打击1、抢救疏散组立即使伤员脱离危险区域.救护组确认疏散出来的人员伤势情况2、医疗人员未到之前救护组人员根据伤势情况采取止血、人工呼吸相应的急救措施。3根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治.触电1、立即切断事故现场电源。2、后勤保障组及70、时调派安全值班车到达事故现场，并与相关单位和部门联系抢救所需设备、器具.3、在医疗人员未到之前、救护组对患者采取现场应急救护措施。4、转送触电人员途中,应有抢救人员相随，密切观察患者病情变化，随时采取应急救助措施.火灾1、应急救援专业小组利用现有的灭火器和消防水管进行灭火；2、火势太大的情况及时通报消防部门和医院,并有专人在门口引导3、在医疗人员未到之前、救护组对患者采取现场应急救护措施。高空坠落1、抢救疏散组立即使伤员脱离危险区域。2、救护组确认疏散出来的人员伤势情况3、在医疗人员未到之前、救护组对患者采取现场应急救护措施。4、根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治.71、（6）、善后处理现场抢险工作完成后,由项目安全部门组织有关部门和人员,配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。对事故中受伤人员及时送医院救治，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失;对在事故中不幸伤亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。（7）、本工程工地与最近医院路线示意图十、附A区计算书A区模板支撑体系受力验算,采用一洲软件(建筑工程施工安全辅助设计系统2010版)（广州一洲信息技术有限公司）进行验算。验算计算书详见如下附件。120mm厚楼面模板支撑计算书1。计算参数结构板厚120mm，层高15.80m，结构表72、面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管:横向间距750mm,纵向间距750mm，支撑立杆的步距h=1.50m;钢管直径48mm,壁厚3.0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=1。59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205。00N/mm2,抗剪强度fv=125。00N/mm2.2。楼板底模验算(1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚（m) 系数 设计值底模自重 73、0。30 kN/m2 1。0 1。2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1。2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1。10 kN/m3 1.0 0。12 1.2 = 0。16 kN/m施工人员及施工设备荷载 2。50 kN/m2 1。0 1。4 = 3。50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7。47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(） q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=174、000183/12=486000mm4.1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0。105M1=KMq1L2 =0。1057.472002=-31374N。mm剪力系数KV=0。606V1=KVq1L=0.6067。47200=905Nb。荷载支座弯矩系数KM=-0。105M2=KMq2L2 =-0.1053.972002=-16674N.mm跨中弯矩系数KM=0。078M3=KMq2L2 =0.0783.972002=12386N.mm剪力系数KV=0。606V2=KVq2L=0。6063。97200=481N挠度系数K=0。6442=Kq2L4/（100EI）=0.644（3.97/75、1。2）2004/（1006000486000)=0。01mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1。42。50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0。200M4=KMPL=0。2003.501000200=140000N。mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0。1003。501000200=-70000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0。6003。50=2。10kN挠度系数K=1.4563=KPL3/（100EI）=1。456（3。50/1。4）10002003/（1006000486000）=0.10m76、m2)抗弯强度验算M1=-31374N。mmM2M5=-86674N。mmM3M4=152386N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=152386N.mm=0.15kN。m=Mmax/W=152386/54000=2。82N/mm2楼板底模抗弯强度=2.82N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。3)抗剪强度验算V1=905NV2+ V3=481+2100=2581N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2581N=2.58kN=3Vmax/（2bh）=32581/（2100018)=0.22N/mm2楼板底77、模抗剪强度=0。22N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4）挠度验算max=0.01+0.10=0。11mm =200/250=0.80mm楼板底模挠度max=0。11mm=0。80mm，满足要求.计算简图及内力图如下图。（3)第一层龙骨验算钢管横向间距750mm,第一层龙骨间距200mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=35mm,h=85mm；W=bh2/6=35852/6=42146mm3，I=bh3/12=35853/12=1791198mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=7.47200/1000=1。49kN/m弯矩系数KM=-0。125Mmax=K78、MqL2=0。1251。497502=-104766N.mm=-0。10kN.m=Mmax/W =104766/42146=2.49N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=2。49N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6251.49750=698N=0.70kN=3Vmax/（2bh）=3698/（23585）=0。35N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=3。97/1.2200/1000=0。66kN/m=0.66N/mm，挠度系数K=79、0。521 max=KqL4/(100EI)=0。5210。667504/（10090001791198)=0.07mm=750/250=3。00mm第一层龙骨挠度max=0.07mm=3.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。（4)第二层龙骨验算钢管纵向间距750mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3， I=215600mm4,1）抗弯承载力验算P=1。2501。49750=1397N=1.40kN弯矩系数KM=0。452Mmax=KMPL=0。4521397750=473583N.mm=0。47kN.m=Mmax/W=473583/8980=5280、.74N/mm2第二层龙骨抗弯强度=52。74N/mm2f=205。00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=2。704Vmax=KVP=2.7041。401000=3786N=3.79kN=3Vmax/(2bh）=33786/(22424）=6。70N/mm2第二层龙骨抗剪强度=6.70N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求.3）挠度验算P,=1.2500.66750=619N=0.62kN挠度系数K=6。091max=KP，L3/(100EI)=6.0916197503/(100206000215600)=0。18mm=750/250=3。00mm第二层龙骨挠度ma81、x=0.18mm=3.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3。支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数=4。488每根钢管承载NQK1 =4.4881.401000=6283N每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2）:NQK2=0.750。7511000=563N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =6283+563=6846N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=15.680.03261000=511N水平拉杆11层,拉杆重量=11（0。75+0。75)0.03261000=538N扣件单位重量14。60N/个,扣件重量=1114.6=161N支撑重量NGK82、=立杆重量水平拉杆重量扣件重=511+538+161=1210N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.21210+6846=8298N（2）钢管立杆长细比验算LO=h=1。50m=150。00cm，钢管的i=1。59cm,= LO/i=150.00/1。59=94。34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。（3）钢管立杆稳定性验算=0。634，P=N/（A）=8298/（0。634424.00)=30.87N/mm2 钢管立杆稳定性30。87N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm，支承面为混凝土楼板(按C15考虑）,楼板厚=83、100mm,上部荷载为：F=8298/1000=8。30kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2。00，ft=0。91N/mm2,hO=10020=80mm,=0.41。2/S =1。00pc，m=0N/mm2，Um=2（200+80）+2（100+80）=920mm，h =1。00(0。7h ft0.15pc，m）UmhO=(0。710。91+0。150）1.0092080/1000=46.88kN受冲切承载力46.88kNF=8.30kN，满足要求。（2） 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+20。10)（0。103)=0.12m2,Al=0。200。10=0。02m2l=(Ab/Al84、)0.5=2。45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0。75lfccAl=0.75261200。02=183.60kN支承面局部受压承载力183。60kNF=8。30kN，满足要求.4.计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=35mm，h=85mm,间距200mm；第二层龙骨采用双钢管483。0,A=424mm2;钢管横向间距750mm,钢管纵向间距750mm，立杆步距1。50m。500900梁模板支撑计算书梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚110mm，梁宽b=500mm，梁高h=900mm,层高21.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模85、厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.40m;板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1。40N/mm2 ;支撑采用48钢管:横向间距500mm，纵向间距750mm，支架立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm，壁厚3。0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=1。59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2，抗剪强度fv=125。00N/mm2.2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m） 梁高（m) 系数 设计值86、底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.50 + 1.58 ) 1。2 = 0。75 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0。50 0。90 1.2 = 12.96 kN/m钢筋荷载 1。5 kN/m3 0。50 0.90 1.2 = 0.81 kN/m振捣砼荷载 2。0 kN/m2 0.50 1。4 = 1.40 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 15。92 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1。2 q2 = 12.10 kN/m(2）底模板验算第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨;底模厚度h=18mm，板模宽度b=500mm。W=bh2 /6=500182/6=287、7000mm3， I=bh3/12=500183/12=243000mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。105Mmax=KMq1L2 =0.10515.922002=66864N.mm=-0.07kN。m=Mmax/W=66864/27000=2.48N/mm2梁底模抗弯强度=2。48N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60615。92200=1930N=1。93kN=3Vmax/（2bh)=31930/(250018）=0。32N/mm2梁底模抗剪强度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。388、）挠度验算q2=12。10kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/（100EI)=0.64412。102004/(1006000243000)=0。09mm=L/250=200/250=0.80mm梁底模挠度max=0.09mm=0。80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=500mm ,C=500mm、=500/500=1。00。第一层龙骨采用木枋 b=35mm，h=85mm；W=bh2/6=35852/6=42146mm3;I=bh3/12=35853/12=1791198mm4。1)抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/89、梁宽=15。92200/500=6.37kN/mMq=qcL（2)/8=6。37500/1000500/1000(21.00）/8=0。20kN。mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1。4活载 =1。2（0.1125+0。30）+1.42。50=7.16kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=200/1000200/10007。16=0。29kNa =0.5(L-c）=0.5(500500）=0mm,Mp=Pa=0。290=0kN.mMmax=MqMp=(0.20+0)106=200000N。mm=0.20kN.m=Mmax/W=200000/42146=4.75N/mm2 90、第一层龙骨抗弯强度=4.75N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0。56。37500/1000+0.29=1.88kN=3Vmax/（2bh）=31.881000/(23585）=0。95N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.95N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=12。10200/500=4。84N/mmq=qcL3(8423)/(384EI) =4.845005003（8 - 4 1。002+1.003)/（38490001791198）=0.24mmp=PaL2（3-4（a/L)2）/(91、24EI) =0.29100005002（3 - 402)/（2490001791198）=0mmmax=qp=0.24+0=0。24mm =L/250=500/250=2。00mm第一层龙骨挠度max=0。24mm=2.00mm,满足要求. 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距750mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm;W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4；1)抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.56.37500/1000+0。29=1878N=1.88kN弯矩系数KM=0。482Mmax=K92、mPL=0。4821.881000750=679000N。mm=0.68kN。m=Mmax/W=679000/85333=7.96N/mm2第二层龙骨抗弯强度=7.96N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2。348Vmax=KVP=2.3481。88=4。41kN =3Vmax/（2bh)=34。411000 /(28080）=1。03N/mm2第二层龙骨抗剪强度=1.03N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.918P=V=1/2q梁宽P板传=0。54.84500/1000+0.29=1。50kNmax= KPL93、3/（100EI)=2.9181.5010007503/(10090003413333)=0。60mm=L/250=750/250=3。00mm第二层龙骨挠度max=0。60mm=3。00mm，满足要求.计算简图及内力图如下图: 3.支撑强度验算（1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.696每根钢管承载NQK1 =4。6961880=8828N 每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2）：NQK2 =1。40。500.751000=525N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =8828+525=9353N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0。032620.11000=694、55N水平拉杆14层,拉杆重量=141。250.0326=571N扣件单位重量14。60 N/个,扣件重量=14.6014=204N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=655+571+204=1430N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.21430+9353=11069N（2）钢管立杆长细比验算L0=h=1。50m,钢管的i=1.59cm，=L0/i=150。00/1.59=94。34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。（3）不组合风荷载时,钢管立杆稳定性验算 =0.634，P=N/（A）=11069/(0.634424.00）=41。18N/mm2钢管立杆稳定性计算4195、。18N/mm2205.00N/mm2，满足要求. （4）组合风荷载时，立杆稳定性计算 立杆弯矩 基本风压1.00kN/m2，风荷载高度变化系数0.62(+40m）,风荷载体型系数1。040； 风荷载标准值按下式计算: Wk=0.7zsWo=0.70。621.0401.00=1。096kN/m2； Mw=0.851。4Mwk =0。851.4Wklah2/10=0.851。41.0960。81。502/10=0.220kNm； 立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=11.07kN =Nw/（A）+Mw/W =11.07103/(0。634424)+0.220106/5080=90。18N/mm2； 96、组合风荷载时，立杆稳定性为90。18N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100mm，支承面为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=250mm,上部荷载为:F=11。07kN（1)支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.27N/mm2，hO=25015=235mm，=0。41。2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2（200+235)+2（100+235）=1540mm，h=1。00(0.7h ft0.15pc，m）UmhO=(0.711。27+0.150）1.001540235/1000=321。73kN钢管支承面受冲切承载力397、21.73kN11。07kN,满足要求. （2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10）（0.103)=0。12m2,Al=0。200.10=0.02m2 l=(Ab/Al）0。5=2.45，fcc=0.8511900=10115kN/m2,=0。75 lfccAl=0。752101150。02=303。45kN支承面局部受压承载力F=303.45kN11.07kN，满足要求。5。侧模板验算(1）荷载计算1)新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2=0.2224.004.441。201。152。000.5=45.75kN/m2（=24。0 1=1.2098、 2=1。15 V=2.0 T=30。0）F2=H=24梁高=240.90=21。60kN/m2F1、F2两者取小值F=21。60kN/m2，有效压头高度=F/=0.90m。2）荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 21。60 kN/m2G=1。2 25.92 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+31。52 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1。2 21.60 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=200mm，计算跨数5跨;木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=7999、0182/6=42660mm3，I=bh3/12=790183/12=383940mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105q=31。52（900-110）/1000=24。90kN/m=24.90N/mmMmax=KMqL2=0.10524.902002=-104580N。mm=0。10kN.m=Mmax/W=104580/42660=2。45N/mm2 侧模抗弯强度=2。45N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0。60624.90200/1000=3.02kN =3Vmax/（2bh）=33.021000/（21100、8790）=0。32N/mm2 侧模抗剪强度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q,=21.60(900-110)/1000=17。06kN/m=17.06N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0。64417。062004/（1006000383940)=0.08mm=L/250=200/250=0。80mm侧模挠度max=0。08mm=0.80mm，满足要求。计算简图及内力图如下图：(3）对拉螺栓计算Fs=0。95（GF+QQ2k）=0。9531.52=29。94kN/m2；设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=400mm=0。40m，101、竖向间距b=（900110）/2=395mm=0。40m，N=abFs=0。400。4029.94=4。79kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力4。79kN容许拉力17。80kN,满足要求。（4)侧肋强度验算计算跨度395mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=35mm，h=85mm；W=bh2 /6=35852/6=42146mm3，I=bh3/12=35853/12=1791198mm4 。1）抗弯强度验算q=31。52200/1000=6.30N/mm；弯矩系数KM=0。125Mmax=KMqL2=-0.1256.303952=122870N.mm=0。12kN。m=Mm102、ax/W=122870/42146=2。92N/mm2侧肋抗弯强度=2。92N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0。625Vmax=KV qL=0。6256。30395/1000=1.56kN =3Vmax/（2bh）=31。561000/（23585）=0。79N/mm2侧肋抗剪强度=0.79N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求.3）挠度验算q，=21.60200/1000=4。32N/mm；挠度系数K=0。521挠度max=Kq，L4/100EI=0.5214。323954/（10090001791198）=0。03mm=L/250=395103、/250=1。58mm侧肋挠度max=0。03mm=1。58mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 6。计算结果 第一层龙骨3585mm木枋200mm，第二层龙骨8080mm单木枋500mm；钢管纵向750mm,钢管横向500mm,底模厚度18mm；竖肋3585mm木枋200mm，对拉螺栓1排14,横向间距400mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm.8001000梁模板支撑计算书1。计算参数结构楼板厚110mm，梁宽b=800mm，梁高h=1000mm，层高10.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0104、。40m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13。00N/mm2,抗剪强度fv=1。40N/mm2 ；支撑采用48钢管：横向间距400mm，纵向间距750mm，架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm;钢管重量0。0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125。00N/mm2。2。梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽（m) 梁高（m） 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 （105、0。80 + 1.78 ) 1.2 = 0.93 kN/m砼自重 24。0 kN/m3 0.80 1.00 1.2 = 23.04 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0。80 1.00 1.2 = 1.44 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.80 1。4 = 2。24 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 27.65 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1。2 q2 = 21。17 kN/m （2）梁底模板验算第一层龙骨间距为200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,底模宽度b=800mm。W=bh2 /6 =800182/6=43200mm3；I=bh3/1106、2=800183/12=388800mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0。10527。652002=116130N.mm=0。12kN。m=Mmax/W=116130/43200=2。69N/mm2梁底模抗弯强度=2.69N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0。60627.65200=3351N=3.35kN=3Vmax/（2bh）=33351/(280018)=0。35N/mm2梁底模抗剪强度=0.35N/mm2fv=1。40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q2=21。17107、kN/m挠度系数K=0.644max=Kq2L4/（100EI)=0.64421.172004/（1006000388800)=0.09mm =L/250=200/250=0。80 mm梁底模挠度max=0.09mm=0.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=400mm，梁宽度b=800mm；第一层龙骨采用木枋 b=35mm，h=85mm。W=bh2/6=35852/6=42146mm3；I=bh3/12=35853/12=1791198mm4；a。梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=27.65200/800=6.91kN/mb板传荷载计算P板108、重量=1.2（板厚度25模板重)1。4活载 =1.2(0。1125+0.30）+1。42.50=7.16kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=200/1000200/10007.16=0。29kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.04kN，N2=3.46kN,N3=1.04kNMmax=0.14kN.m， Vmax=1.73kN，F=3。46kN,max=0。06mm1)抗弯强度验算=Mmax/W=0。14106/42146=3.28N/mm2第一层龙骨抗弯强度=3。28N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算=3Vmax/（2bh）=31.731000/(2109、3585)=0。87N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0。87N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0。06mm=L/250=400/250=1.60mm第一层龙骨挠度max=0.06mm=1.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距750mm、计算跨数5跨;第二层龙骨采用双钢管,483.0； W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ,A=4。24cm2;P=F=3460N=3.46kN1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。452Mmax=KmPL=0.4523.461000750=1172000N。mm=1.17k110、N.m=Mmax/W=1172000/8980=130。51N/mm2第二层龙骨抗弯强度=130.51N/mm2f=205。00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.704Vmax=KVP=2.7043。46=9。36kN =3Vmax/（2bh)=39.361000 /(22424.00）=16.55N/mm2第二层龙骨抗剪强度=16。55N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求.3） 挠度验算挠度系数K=3。049max= KPL3/(100EI）=3。0493。4610007503/(100206000215600)=1。00mm=L/250=750/250=3111、。00mm第二层龙骨挠度max=1。00mm=3.00mm，满足要求。计算简图和内力图如下图：3。支撑强度验算（1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.488每根钢管承载NQK1 =4。4883460=15527N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2):NQK2 =1。40。400.751000=420N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =15527+420=15947N 钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=0。03269.21000=300N水平拉杆7层，拉杆重量=71.150。0326=262N扣件单位重量 14。60 N/个,扣件重量=14。607=102N支架112、重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=300+262+102=665N钢管轴向力N1。2NGK+NQK=1.2665+15947=16744N（2）钢管立杆长细比验算L0=h=1。50m,钢管的i=1。59cm,=L0/i=150.00/1.59=94。34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)不组合风荷载时，钢管立杆稳定性验算 =0.634，P=N/(A）=16744/(0.634424.00)=62。29N/mm2钢管立杆稳定性计算62.29N/mm2205.00N/mm2，满足要求。 （4)组合风荷载时,立杆稳定性计算 立杆弯矩 基本风压1.00kN/m2,风荷载高度变113、化系数0。62（+40m）,风荷载体型系数1。040； 风荷载标准值按下式计算: Wk=0。7zsWo=0.70。621.0401。00=1。096kN/m2; Mw=0.851。4Mwk =0。851.4Wklah2/10=0。851。41。0960.81.502/10=0.220kNm； 立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=16。74kN =Nw/（A)+Mw/W =16.74103/(0。634424）+0.220106/5080=111。29N/mm2; 组合风荷载时,立杆稳定性为111。29N/mm2f=205。00N/mm2，满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100m114、m，支承面为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=16。74kN（1)支承面受冲切承载力验算S=2.00，ft=1。27N/mm2，hO=25015=235mm,=0。41.2/S=1。00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+235)+2(100+235）=1540mm,h=1.00(0。7h ft0.15pc,m）UmhO=（0.711。27+0。150)1.001540235/1000=321.73kN钢管支承面受冲切承载力321.73kN16.74kN,满足要求。 (2） 支承面局部受压承载力验算Ab=（0.20+20。10）(0。103)=0。12m2,115、Al=0.200.10=0。02m2 l=(Ab/Al)0.5=2。45,fcc=0。8511900=10115kN/m2，=0。75 lfccAl=0.752101150。02=303.45kN支承面局部受压承载力F=303。45kN16。74kN，满足要求。5。侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15）1 2V1/2=0。2224.004.441。201.152.000。5=45。75kN/m2（=24.0 1=1.20 2=1。15 V=2。0 T=30。0）F2=H=24梁高=241.00=24.00kN/m2比较F1、F2两者取小值F=24.00k116、N/m2,有效压头高度=F/=1。00m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 24。00 kN/m2G=1.2 28。80 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K4。00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+34.40 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1。2 24.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=200mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm， W=bh2/6=890182/6=48060mm3，I=bh3/12=890183/12=432540mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105117、q=34。40(1000110）/1000=30。62kN/m=30.62N/mmMmax=KMqL2=0.10530。622002=-128604N。mm=-0.13kN.m=Mmax/W=128604/48060=2.68N/mm2 侧模抗弯强度=2.68N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2)抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0。60630.62200/1000=3.71kN =3Vmax/（2bh）=33.711000/(218890)=0.35N/mm2 侧模抗剪强度=0。35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q,=24。00118、(1000-110)/1000=21.36kN/m=21。36N/mm挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0。64421。362004/(1006000432540）=0。08mm=L/250=200/250=0.80mm侧模挠度max=0。08mm=0.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0。95(GF+QQ2k）=0.9534。40=32.68kN/m2；设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=400mm=0。40m，竖向间距b=（1000110)/2=445mm=0。45m，N=abFs=0。400。4532.68=5。88kN；对拉螺栓14,容119、许拉力Ntb=17。80kN对拉螺栓受力5.88kN容许拉力17.80kN，满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度445mm，跨数2跨；木枋尺寸 b=35mm,h=85mm。W=bh2 /6=35852/6=42146mm3，I=bh3/12=35853/12=1791198mm4， 1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0。125q=34.40200/1000=6.88N/mmMmax=KMqL2=-0.1256.884452=170302N.mm=-0.17kN.m=Mmax/W=170302/42146=4。04侧肋抗弯强度=4。04N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验120、算剪力系数KV=0.625Vmax=KV qL=0.6256.88445/1000=1。91kN =3Vmax/（2bh）=31。911000/(23585)=0.96N/mm2侧肋抗剪强度=0。96N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3)挠度验算q，=24。00200/1000=4.80N/mm挠度系数K=0。521max=Kq,L4/100EI=0。5214.804454/(10090001791198)=0.06mm=L/250=445/250=1.78mm侧肋挠度max=0。06mm=1。78mm,满足要求.计算简图和内力图如下图：6.计算结果：第一层龙骨3585mm木枋20121、0mm，第二层龙骨双钢管483。0400mm；钢管纵向750mm，钢管横向400mm，底模厚度18mm；竖肋3585mm木枋200mm，对拉螺栓1排14，横向间距400mm，采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm。7001500梁模板支撑计算书1。计算参数结构楼板厚110mm，梁宽b=700mm，梁高h=1500mm,层高10.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0。40m;板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 122、；支撑采用48钢管：横向间距350mm，纵向间距750mm，架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=1。59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205。00N/mm2,抗剪强度fv=125。00N/mm2。2。梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽（m） 梁高（m) 系数 设计值底侧模自重 0。3 kN/m2 （0.70 + 2。78 ) 1.2 = 1。25 kN/m砼自重 24。0 kN/m3 0。70 1。50 1.2 = 30.24 kN/m钢筋荷载 123、1。5 kN/m3 0。70 1。50 1。2 = 1。89 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.70 1.4 = 1。96 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 35.34 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(）/1.2 q2 = 27.82 kN/m （2)梁底模板验算第一层龙骨间距为200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，底模宽度b=700mm。W=bh2 /6 =700182/6=37800mm3；I=bh3/12=700183/12=340200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。105Mmax=KMq1L2 =0。10535。342002=14842124、8N.mm=-0.15kN.m=Mmax/W=148428/37800=3.93N/mm2梁底模抗弯强度=3.93N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。606Vmax=KVq1L=0.60635.34200=4283N=4.28kN=3Vmax/（2bh）=34283/(270018）=0。51N/mm2梁底模抗剪强度=0。51N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q2=27.82kN/m挠度系数K=0。644max=Kq2L4/(100EI)=0.64427.822004/(1006000340200）=0。14mm =L/25125、0=200/250=0。80 mm梁底模挠度max=0。14mm=0.80mm，满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=350mm，梁宽度b=700mm；第一层龙骨采用木枋 b=35mm，h=85mm。W=bh2/6=35852/6=42146mm3；I=bh3/12=35853/12=1791198mm4；a.梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=35.34200/700=10。10kN/mb板传荷载计算P板重量=1。2(板厚度25模板重）1.4活载 =1。2（0。1125+0。30)+1。42.50=7.16kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=200/126、1000200/10007。16=0.29kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.33kN,N2=4。42kN，N3=1.33kNMmax=0.15kN.m， Vmax=2.21kN,F=4。42kN，max=0.10mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.15106/42146=3。67N/mm2第一层龙骨抗弯强度=3.67N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算=3Vmax/（2bh）=32。211000/（23585)=1.11N/mm2第一层龙骨抗剪强度=1.11N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0。10mm=L/250=127、350/250=1。40mm第一层龙骨挠度max=0.10mm=1。40mm,满足要求.计算简图和内力图如下图：（4)第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距750mm、计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管,483.0； W=8980。00mm3，I=215600。00mm4 ，A=4。24cm2；P=F=4420N=4。42kN1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.452Mmax=KmPL=0。4524.421000750=1497000N.mm=1.50kN.m=Mmax/W=1497000/8980=166.70N/mm2第二层龙骨抗弯强度=166.70N/mm2f=205。00N/mm2，满足要求。128、2）抗剪强度验算剪力系数KV=2。704Vmax=KVP=2.7044。42=11.95kN =3Vmax/(2bh)=311.951000 /（22424。00)=21。14N/mm2第二层龙骨抗剪强度=21.14N/mm2fv=125。00N/mm2,满足要求。4） 挠度验算挠度系数K=3。049max= KPL3/（100EI）=3。0494。4210007503/(100206000215600）=1。28mm=L/250=750/250=3.00mm第二层龙骨挠度max=1。28mm=3.00mm，满足要求。计算简图和内力图如下图：3。支撑强度验算（1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支129、座力的系数为4。488每根钢管承载NQK1 =4。4884420=19835N 每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2)：NQK2 =1.40.350。751000=368N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =19835+368=20203N 钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=0.03268。71000=284N水平拉杆6层，拉杆重量=61.100。0326=215N扣件单位重量 14。60 N/个，扣件重量=14.606=88N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=284+215+88=586N钢管轴向力N1。2NGK+NQK=1.2586+20203=20906N130、(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m，钢管的i=1.59cm，=L0/i=150.00/1。59=94.34钢管立杆长细比94。34150，满足要求。(3)不组合风荷载时，钢管立杆稳定性验算 =0.634，P=N/（A)=20906/（0.634424。00）=77.77N/mm2钢管立杆稳定性计算77。77N/mm2205。00N/mm2，满足要求。 （4）组合风荷载时，立杆稳定性计算 立杆弯矩 基本风压1。00kN/m2,风荷载高度变化系数0.62（+40m）,风荷载体型系数1.040; 风荷载标准值按下式计算： Wk=0.7zsWo=0.70.621.0401.00=1.096k131、N/m2; Mw=0.851.4Mwk =0.851.4Wklah2/10=0.851。41.0960。81.502/10=0.220kNm； 立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=20。91kN =Nw/（A)+Mw/W =20。91103/(0.634424)+0。220106/5080=126.77N/mm2； 组合风荷载时，立杆稳定性为126.77N/mm2f=205。00N/mm2,满足要求。4。支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C25考虑)混凝土楼板,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=20.91kN（1)支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.27N/132、mm2,hO=25015=235mm,=0。41.2/S=1。00pc，m=0N/mm2,Um=2（200+235）+2（100+235）=1540mm，h=1.00(0。7h ft0。15pc,m）UmhO=(0.711。27+0。150)1.001540235/1000=321.73kN钢管支承面受冲切承载力321。73kN20。91kN，满足要求。 （2） 支承面局部受压承载力验算Ab=(0。20+20.10)(0.103）=0.12m2,Al=0.200。10=0。02m2 l=（Ab/Al)0。5=2.45,fcc=0。8511900=10115kN/m2,=0。75 lfccAl=133、0.752101150。02=303.45kN支承面局部受压承载力F=303.45kN20。91kN,满足要求.5。侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15)1 2V1/2=0.2224.004.441.201。152。000。5=45。75kN/m2（=24。0 1=1.20 2=1。15 V=2。0 T=30。0）F2=H=24梁高=241.50=36。00kN/m2比较F1、F2两者取小值F=36.00kN/m2,有效压头高度=F/=1.50m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 36。00 kN/m2G=1134、.2 43.20 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K4。00 kN/m2Q=1.4 5。60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+48.80 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 36.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=200mm,计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm, W=bh2/6=1390182/6=75060mm3，I=bh3/12=1390183/12=675540mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105q=48.80(1500-110）/1000=67。83kN/m=67。83N/mmMmax=KMqL2=-0。10567。832002=2848135、86N。mm=0.28kN。m=Mmax/W=284886/75060=3.80N/mm2 侧模抗弯强度=3.80N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0。606Vmax=KVqL=0.60667。83200/1000=8.22kN =3Vmax/（2bh）=38。221000/(2181390）=0.49N/mm2 侧模抗剪强度=0.49N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=36.00(1500-110）/1000=50。04kN/m=50。04N/mm挠度系数K=0。644max=Kq，L4/100EI=0.64450。04136、2004/(1006000675540）=0.13mm=L/250=200/250=0。80mm侧模挠度max=0.13mm=0.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：(3）对拉螺栓计算Fs=0.95（GF+QQ2k）=0.9548.80=46。36kN/m2；设3排对拉螺栓,螺栓横向间距a=400mm=0.40m,竖向间距b=（1500110)/4=348mm=0.35m，N=abFs=0。400。3546。36=6.49kN;对拉螺栓14，容许拉力Ntb=17。80kN对拉螺栓受力6.49kN容许拉力17。80kN，满足要求.（4）侧肋强度验算计算跨度348mm,跨数4跨；木枋尺寸 137、b=35mm，h=85mm。W=bh2 /6=35852/6=42146mm3，I=bh3/12=35853/12=1791198mm4， 1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。107q=48.80200/1000=9.76N/mmMmax=KMqL2=-0。1079。763482=-126471N.mm=0.13kN.m=Mmax/W=126471/42146=3。00侧肋抗弯强度=3.00N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.607Vmax=KV qL=0。6079。76348/1000=2.06kN =3Vmax/(2bh）=32.061000/（138、23585）=1.04N/mm2侧肋抗剪强度=1。04N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q,=36。00200/1000=7。20N/mm挠度系数K=0.632max=Kq，L4/100EI=0。6327.203484/（10090001791198）=0.04mm=L/250=348/250=1.39mm侧肋挠度max=0。04mm=1。39mm，满足要求。计算简图和内力图如下图：6。计算结果：第一层龙骨3585mm木枋200mm，第二层龙骨双钢管483。0350mm；钢管纵向750mm，钢管横向350mm，底模厚度18mm；竖肋3585mm木枋200mm,对拉螺栓3139、排14，横向间距400mm,采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。10001800梁模板支撑计算1计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=1000mm，梁高h=1800mm，层高13。00m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0。40m；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1。40N/mm2 ；梁下采用5支撑,横向间距250mm，纵向间距750mm,支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；壁厚3mm;截面积4.24cm2；回140、转半径i=1。59cm;钢管重量0。0319kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2,抗弯强度f=205.00N/mm2，抗剪强度fv=125.00 N/mm2.2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高（m) 系数 设计值底、侧模自重0.3 kN/m2 （1。00 + 3.40 ) 1.2 = 1。58 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 1。00 1.80 1。2 = 51.84 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 1.00 1。80 1。2 = 3。24 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 1。00 1。4 = 2。80 kN/m梁底141、模计算组合 q1 = 59。46 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（)/1.2 q2 = 47.22 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=150mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm,板模宽度b=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3,I=bh3/12=1000183/12=486000mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =0.10559.460.152106=140474N。mm=0.14kN.m=Mmax/W=140474/54000=2.60N/mm2梁底模抗弯强度=2.60N/mm2fm=13.00N/m142、m2，满足要求.2） 抗剪强度验算剪力系数KV=0。606Vmax=KVq1L=0。60659。460.151000=5405N=5.40kN=3Vmax/（2bh)=35405/（2100018)=0.45N/mm2梁底模抗剪强度=0.45N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3）挠度验算q2=47。22kN/m，挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64447.221504/（1006000486000)=0.05mm=L/250=150/250=0.60mm梁底模挠度max=0.05mm=0.60mm,满足要求. 计算简图及内力图如下图：(3)第一层龙骨验143、算第一层龙骨采用木枋 b=35mm，h=85mm;立杆横向尺寸L2=250mm,梁宽度b=1000mm。W=bh2/6=35852/6=42146mm3， I=bh3/12=35853/12=1791198mm4.a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=59。460。15/1.00=8。92kN/mb、板传荷载计算P板重量=1。2(板厚度25模板重）1。4活载 =1.2（0.1025+0。30）+1.42.50=6。86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=0。200.156。86=0。21kN经过(1）计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.09kN，N2=2。53kN,N3=2.144、15kN,N4=2.25kN，N5=2.22kN,N6=2。25kN，N7=2.15kN,N8=2.53kN，N9=0.88kN经过（1）计算得到：Mmax=0.06kN。m;Vmax=1.35kN；Fmax=2.53kN;max=0。03mm。1）抗弯承载力验算=Mmax/W=0。06106/42146=1。40N/mm2第一层龙骨抗弯强度=1。40N/mm213.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算=3Vmax/（2bh）=31350/(23585）=0。68N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.68N/mm21.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0。03mm=L/250=2145、50/250=1。00mm第一层龙骨挠度max=0.03mm1.00mm,满足要求.计算简图和内力图如下图:(1）（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距750mm,计算跨数5跨；采用483.0双钢管; W=8980mm3，I=215600mm4 ，A=848mm2，P=Fmax=2.53kN。 1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0。505Mmax=KMPL=-0。5052530750=-960000N。mm=0。96kN.m=Mmax/W=960000/8980=106.90N/mm2第二层龙骨抗弯强度=106。90N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数Kv=2。505146、Vmax=KVP=2.5052530=6.34kN =3Vmax/(2bh）=36。341000/（2848)=11.21 N/mm2第二层龙骨抗剪强度=11。21N/mm2fv=125。00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=3。142max= K PL3/（100EI）=3。14225302503 /(100206000215600)=0。03mm=L/250=250/250=1。00mm第二层龙骨挠度max=0。03mm=1。00mm，满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑强度验算（1）荷载计算 恒荷载：传至每根钢管立柱最大支座力的系数5.631每根钢管承载NQK1=5。6147、312530=14246N 钢管重量0.0319kN/m,立杆重量=0。031911。21000=358N水平拉杆8层,拉杆重量=81.000.03191000=256N扣件单位重量14.60N/个，扣件重量=14.608=117N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=358+256+117=730N活荷载：每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2）：NQK2=1。40。250。751000=263N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK2=14246+263=14509N （2）钢管立杆轴向力计算管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2730+14509=15385N(3)钢管立杆长148、细比验算L0=h=1。50m=150cm，48钢管的i=1。59cm，=L0/i=150/1.59=94.34钢管长细比94.34150,满足要求。（4)钢管立杆稳定性验算=0.634，P=N/（A）=15385/（0.634424。00）=57。23N/mm2钢管稳定性57.23N/mm2205。00N/mm2,满足要求。4.钢管支承面验算(1)钢管支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座200100mm，支承面为（按C20考虑）混凝土楼板， 支承楼板厚=120mm，上部荷载为:F=N=15.39kNs=2。00，ft=1.10N/mm2,hO=12015=105mm，h=1.00=0.41149、。2/s=1。00,pc,m=0N/mm2，Um=2（200+105)+2(100+105）=1020mm（0.7h ft0。15pc,m）UmhO=（0。711.10+0。150)1.001020105/1000=82。47kN钢管支承面受冲切承载力82.47kN上部荷载F=15.39kN,满足要求。（2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+20.10)（0。103）=0.12m2,Al=0。200.10=0.02m2l=（Ab/Al)0.5=2。45,fcc=0。859600=8160kN/m2，=0。75lfccAl=0。75281600.02=244。80kN钢管支承面局部受压150、承载力244.80kN上部荷载F=15。39kN，满足要求。5.侧模板验算(1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15）1 2V1/2=0.2224。004。441。201。152.000。5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1。15 V=2.0 T=30。0)F2=H=24梁高=241.80=43。20kN/m2比较F1、F2两者取小值F=43。200kN/m2,有效压头高度=F/=1.80m。2）荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 43.20 kN/m2G=1。2 51.84 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q151、3K4。00 kN/m2Q=1。4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+57.44 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 43.20 kN/m2(2）侧模板强度验算木模板厚度h=18mm；取竖肋间距L=200mm ，计算跨数5跨；W=bh2/6=1700182/6=91800mm3，I=bh3/12=1700183/12=826200mm4。1）抗弯强度验算q=57.44（1。800。10)=97。65kN/m=97.65N/mm，弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=0。10597.652002=410122N.mm=0。41kN。m=Mmax/W=410122152、/91800=4。47N/mm2 侧模抗弯强度=4.47N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KV qL=0。60697。650.20=11.83kN =3Vmax/（2bh）=311.831000/(2181700)=0.58N/mm2 侧模抗剪强度=0。58N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=51.84（1。80-0.10)=73.44kN/m=73。44N/mm,挠度系数K=0。644max=KqL4/100EI=0.64473.442004/(1006000826200)=0。15mm=L/250=153、200/250=0.80mm侧模挠度max=0.15mm=0。80mm，满足要求.计算简图及内力图如下图：(3）穿梁螺栓计算Fs=0.95（GF+QQ2k）=0.9557.44=54.57kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=400mm=0.40m,竖向间距b=(1800-100)/5=340mm=0.34m，N=abFs=0.400.3454.57=7。42kN;对拉螺栓14，容许拉力Ntb=17。80 kN.对拉螺栓受力7.42kN容许拉力17。80kN,满足要求。(4）侧肋强度验算木枋尺寸 b=35mm， h=85mm；计算跨度340mm；跨数5跨。W=bh2 /6=35852/6154、=42146mm3， I=bh3/12=35853/12=1791198mm4.1)抗弯强度验算q=57.440。20=11.49N/mm；弯矩系数KM=0.105Mmax=KMqL2=0。10511.493402=139466N。mm=0.14kN.m=Mmax/W=139466/42146=3。31N/mm2侧肋抗弯强度=3.31N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0。606Vmax=KV qL=0.60611.490。34=2.37kN =3Vmax/（2bh)=32.371000/（23585)=1.19N/mm2侧肋抗剪强度=1。19N/mm155、2fv=1。40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q，=51.840.20=8。64kN/m=8.64N/mm；挠度系数K=0。644max=Kq,L4/100EI=0。6448.643404/（10090001791198）=0。01mm=L/250=340/250=1。36mm侧肋挠度max=0。01mm=1.36mm,满足要求。计算简图及内力图如下图:（5）梁侧檩梁验算对拉螺杆纵向间距400mm，侧肋间距200mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.0双管，W=4490mm3，I=107800mm4,A=424mm2；1）抗弯强度验算P=4。42kN，弯矩系数KM=0。171Mmax=K156、mPL=0。1714.420.40106=302328N.mm=0。30kN。m=Mmax/W=302328/(24490）=33.67N/mm2檩梁抗弯强度=33.67N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。658Vmax=KVP=0.6584。42=2。91kN =3Vmax/(2bh）=32908/（2424）=10.29N/mm2檩梁抗剪强度=10。29N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.096max=KPL3/（100EI)=1。09644204003/(100206000215600)=0。07m157、m=L/250=400/250=1.60mm檩梁挠度max=0.07mm=1。60mm,满足要求。6计算结果:底模厚度18mm;第一层龙骨3585mm木枋150mm，第二层龙骨双钢管483。0；支撑采用483.0钢管纵向750mm，横向250mm，梁侧模厚度18mm，竖肋3585mm木枋200mm，对拉螺栓4排14，等间距为340mm，采用483。0双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。十一、附B区计算书B区模板支撑体系受力验算，采用一洲软件(建筑工程施工安全辅助设计系统2010版）（广州一洲信息技术有限公司）进行验算。验算计算书详见如下附件。4003350连梁模板支撑计算书1计算参数结构楼158、板厚100mm，梁宽b=400mm,梁高h=3550mm，层高5。82m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为:夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0。28m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1。40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距300mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm，壁厚3。0mm,截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0。0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205。00N/mm2，抗剪强159、度fv=125。00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽（m) 梁高（m） 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 （0.40 + 6.90 ） 1.2 = 2。63 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0。40 3。55 1.2 = 40.90 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0。40 3。55 1。2 = 2。56 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0。40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 47。20 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1。2 q2 = 38.40 kN/m（2)底模板验160、算第一层龙骨间距L=100mm,计算跨数5跨;底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2 /6=400182/6=21600mm3， I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。105Mmax=KMq1L2 =0.10547。201002=49560N。mm=0.05kN。m=Mmax/W=49560/21600=2。29N/mm2梁底模抗弯强度=2。29N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求.2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60647。20100=2860N=2。86kN=3Vmax/（2161、bh）=32860/（240018）=0.60N/mm2梁底模抗剪强度=0.60N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求.3)挠度验算q2=38。40kN/m；挠度系数K=0。644max=Kq2L4/（100EI)=0.64438。401004/(1006000194400）=0。02mm=L/250=100/250=0。40mm梁底模挠度max=0.02mm=0.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3)第一层龙骨验算钢管横向间距L=300mm ，C=400mm、=400/300=1。33.第一层龙骨采用木枋 b=35mm，h=85mm；W=bh2/6=35852/6=421162、46mm3；I=bh3/12=35853/12=1791198mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=47.20100/400=11。80kN/mMq=qcL(2）/8=11.80400/1000300/1000（2-1.33）/8=0。12kN。mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重）1。4活载 =1.2(0。1025+0。30)+1。42.50=6。86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=140/1000100/10006。86=0.10kNa =0。5(Lc)=0.5(300400）=-50000mm，Mp=Pa=0.10-50。00=0163、。01kN。mMmax=MqMp=(0。12+0.01）106=110000N.mm=0.11kN.m=Mmax/W=110000/42146=2.61N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=2.61N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求.2）抗剪强度验算Vmax=0。5q梁宽P=0。511。80400/1000+0.10=2。46kN=3Vmax/(2bh）=32。461000/（23585）=1.24N/mm2第一层龙骨抗剪强度=1.24N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=38。40100/400=9.60N/mmq=qcL3(8-423164、)/(384EI) =9。604003003（8 - 4 1。332+1.333)/(38490001791198)=0.05mmp=PaL2(3-4（a/L)2）/（24EI） =0。101000-503002(3 - 40.172)/(2490001791198）=0mmmax=qp=0。05+0=0.05mm =L/250=300/250=1.20mm第一层龙骨挠度max=0.05mm=1。20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4)第二层龙骨验算钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨;第二层龙骨采用双钢管，483.0；W=8980。00mm3,I=215600.00mm4 ，A=165、4。24cm2;1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.511。80400/1000+0。10=2456N=2。46kN弯矩系数KM=0.613Mmax=KmPL=-0。6132.461000600=904788N.mm=-0.90kN。m=Mmax/W=904788/8980=100。76N/mm2第二层龙骨抗弯强度=100.76N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=3.113Vmax=KVP=3.1132。46=7。66kN =3Vmax/(2bh）=37.661000 /（22424。00）=13。55N/mm2第二层龙骨抗剪强度=13.55N166、/mm2fv=125。00N/mm2，满足要求.3）挠度强度验算挠度系数K=3。789P=V=1/2q梁宽P板传=0。59。60400/1000+0。10=2.02kNmax= KPL3/（100EI）=3。7892。0210006003/(100206000215600）=0.37mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度max=0。37mm=2.40mm,满足要求.计算简图及内力图如下图： 3。支撑强度验算（1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为5。766每根钢管承载NQK1 =5。7662460=14184N 每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2）:NQK2 =167、1.40。300.601000=252N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =14184+252=14436N 钢管重量0。0326kN/m，立杆重量=0.03262。31000=75N水平拉杆2层，拉杆重量=20.900。0326=59N扣件单位重量14。60 N/个,扣件重量=14.602=29N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=75+59+29=163N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2163+14436=14632N（2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150。00/1.59=94.34钢管立杆长细比94。341168、50,满足要求。（3）钢管立杆稳定性验算 =0。634,P=N/(A）=14632/（0.634424。00）=54.43N/mm2钢管立杆稳定性计算54。43N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4。侧模板验算侧模验算按400厚剪力墙进行支模验算,另须设置两道落地斜撑.3503450剪力墙梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=350mm，梁高h=3450mm，层高5。82m,结构表面考虑隐蔽;模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0。28m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13。00N169、/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ;支撑采用48钢管:横向间距300mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm，壁厚3。0mm，截面积4。24cm2,回转半径i=1.59cm;钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2,抗弯强度f=205。00N/mm2，抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算(1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高（m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0。35 + 6.70 ) 1。2 = 2。54 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.35 3.45170、 1.2 = 34。78 kN/m钢筋荷载 1。5 kN/m3 0.35 3。45 1。2 = 2。17 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.35 1。4 = 0.98 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 40.47 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1。2 q2 = 32.91 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=100mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。W=bh2 /6=350182/6=18900mm3， I=bh3/12=350183/12=170100mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0。105Mmax=KMq1L2 171、=-0。10540.471002=-42494N.mm=-0.04kN.m=Mmax/W=42494/18900=2。25N/mm2梁底模抗弯强度=2。25N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求.2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。606Vmax=KVq1L=0.60640。47100=2452N=2。45kN=3Vmax/（2bh）=32452/(235018)=0。58N/mm2梁底模抗剪强度=0.58N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求.3）挠度验算q2=32.91kN/m;挠度系数K=0。644max=Kq2L4/（100EI）=0.64432.911004/（10060172、00170100)=0.02mm=L/250=100/250=0.40mm梁底模挠度max=0.02mm=0.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=300mm ，C=350mm、=350/300=1。17。第一层龙骨采用木枋 b=35mm，h=85mm；W=bh2/6=35852/6=42146mm3;I=bh3/12=35853/12=1791198mm4.1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=40。47100/350=11。56kN/mMq=qcL（2-）/8=11。56350/1000300/1000(2-1.17）/173、8=0。13kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1。2（板厚度25模板重)1。4活载 =1。2(0。1025+0。30)+1。42。50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=140/1000100/10006。86=0。10kNa =0。5(Lc)=0。5(300350)=-25000mm，Mp=Pa=0。1025。00=0kN。mMmax=MqMp=（0.13+0）106=130000N。mm=0。13kN。m=Mmax/W=130000/42146=3。08N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=3.08N/mm2fm=13。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0。5q梁174、宽P=0。511.56350/1000+0。10=2。12kN=3Vmax/（2bh）=32.121000/(23585）=1。07N/mm2第一层龙骨抗剪强度=1。07N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=32。91100/350=9。40N/mmq=qcL3(8-423）/（384EI) =9。403503003(8 - 4 1.172+1。173)/(38490001791198）=0.06mmp=PaL2（34(a/L）2)/（24EI） =0.101000-253002(3 - 4-0。082）/(2490001791198)=0mm175、max=qp=0。06+0=0.06mm =L/250=300/250=1。20mm第一层龙骨挠度max=0。06mm=1。20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图:(4）第二层龙骨验算钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管,483。0；W=8980。00mm3，I=215600.00mm4 ,A=4。24cm2;1)抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.511。56350/1000+0。10=2120N=2.12kN弯矩系数KM=-0。613Mmax=KmPL=0.6132.121000600=-779736N。mm=0。78kN。m=Mmax/W=779736/8176、980=86。83N/mm2第二层龙骨抗弯强度=86。83N/mm2f=205。00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=3。113Vmax=KVP=3。1132.12=6。60kN =3Vmax/(2bh）=36.601000 /(22424.00)=11。67N/mm2第二层龙骨抗剪强度=11。67N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3)挠度强度验算挠度系数K=3。789P=V=1/2q梁宽P板传=0.59。40350/1000+0。10=1。75kNmax= KPL3/（100EI）=3。7891.7510006003/（100206000215600)=0.177、32mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度max=0。32mm=2.40mm,满足要求.计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算(1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为5。766每根钢管承载NQK1 =5。7662120=12224N 每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2 =1。40.300。601000=252N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =12224+252=12476N 钢管重量0。0326kN/m,立杆重量=0.03262.41000=78N水平拉杆2层，拉杆重量=20。900。0326=59N扣件单位重量14。60 N/个,178、扣件重量=14.602=29N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=78+59+29=166N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2166+12476=12675N（2)钢管立杆长细比验算L0=h=1。50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1。59=94。34钢管立杆长细比94.34150，满足要求.（3)钢管立杆稳定性验算 =0。634,P=N/(A)=12675/(0。634424。00)=47。15N/mm2钢管立杆稳定性计算47.15N/mm2205.00N/mm2，满足要求.4。侧模板验算侧模验算按400厚剪力墙进行支模验算，另须设置两道落地斜撑。7179、001800梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=700mm，梁高h=1800mm，层高4.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0。45m;板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1。40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距400mm,纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1。50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm，截面积4。24cm2，回转半径i=1.59cm;钢管重量0。0326kN/m.钢材弹性模量 E=206000N/mm2180、,抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125。00N/mm2。2梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽（m) 梁高（m） 系数 设计值底侧模自重 0。3 kN/m2 （0.70 + 3。36 ) 1。2 = 1。46 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0。70 1.80 1.2 = 36.29 kN/m钢筋荷载 1。5 kN/m3 0。70 1.80 1。2 = 2。27 kN/m振捣砼荷载 2。0 kN/m2 0。70 1.4 = 1.96 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 41。98 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(）/1。2 181、q2 = 33。35 kN/m(2）底模板验算第一层龙骨间距L=100mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=700mm。W=bh2 /6=700182/6=37800mm3， I=bh3/12=700183/12=340200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0。105Mmax=KMq1L2 =0.10541。981002=-44079N.mm=0.04kN。m=Mmax/W=44079/37800=1。17N/mm2梁底模抗弯强度=1。17N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0。60641。981182、00=2544N=2。54kN=3Vmax/（2bh)=32544/(270018)=0.30N/mm2梁底模抗剪强度=0.30N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=33。35kN/m；挠度系数K=0。644max=Kq2L4/（100EI)=0。64433。351004/（1006000340200）=0。01mm=L/250=100/250=0.40mm梁底模挠度max=0.01mm=0.40mm，满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=400mm ，C=700mm、=700/400=1。75.第一层龙骨采用木枋 b=35mm，h=183、85mm；W=bh2/6=35852/6=42146mm3；I=bh3/12=35853/12=1791198mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=41.98100/700=6。00kN/mMq=qcL(2)/8=6。00700/1000400/1000(21.75)/8=0.05kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1。2（板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0。1225+0。30)+1.42。50=7。46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=225/1000100/10007.46=0。17kNa =0。5（L-c)=0.5(400-700)=1500184、00mm，Mp=Pa=0.17150。00=0.03kN。mMmax=MqMp=(0.05+0.03）106=20000N.mm=0.02kN.m=Mmax/W=20000/42146=0.47N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=0。47N/mm2fm=13。00N/mm2,满足要求.2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.56.00700/1000+0。17=2.27kN=3Vmax/（2bh)=32。271000/(23585）=1。14N/mm2第一层龙骨抗剪强度=1.14N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求.3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=33.35100/700=185、4.76N/mmq=qcL3（8423）/(384EI) =4。767004003（8 - 4 1。752+1。753）/（38490001791198）=0。04mmp=PaL2(3-4（a/L）2)/（24EI） =0。171000-1504002(3 - 40.382)/（2490001791198）=-0.03mmmax=qp=0。04+-0。03=0.01mm =L/250=400/250=1。60mm第一层龙骨挠度max=0。01mm=1。60mm，满足要求. 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管,483.0；W=8186、980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4。24cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.56.00700/1000+0.17=2267N=2.27kN弯矩系数KM=-0。613Mmax=KmPL=0。6132.271000600=834906N。mm=0.83kN。m=Mmax/W=834906/8980=92。97N/mm2第二层龙骨抗弯强度=92.97N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=3。113Vmax=KVP=3.1132。27=7。07kN =3Vmax/(2bh）=37。071000 /（22424。00)=12187、.50N/mm2第二层龙骨抗剪强度=12。50N/mm2fv=125。00N/mm2，满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=3。789P=V=1/2q梁宽P板传=0。54.76700/1000+0.17=1。84kNmax= KPL3/（100EI)=3。7891.8410006003/（100206000215600）=0。34mm=L/250=600/250=2。40mm第二层龙骨挠度max=0。34mm=2.40mm，满足要求。计算简图及内力图如下图: 3。支撑强度验算（1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为5。766每根钢管承载NQK1 =5。7662270=13089N 每根188、钢管承载活荷载(1.0kN/m2）：NQK2 =1.40。400.601000=336N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =13089+336=13425N 钢管重量0.0326kN/m，立杆重量=0。03262.41000=78N水平拉杆2层，拉杆重量=21。000.0326=65N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.602=29N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=78+65+29=173N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2173+13425=13632N(2）钢管立杆长细比验算L0=h=1。50m，钢管的i=1.59cm，=L0/i=150.00189、/1。59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求.（3)钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/（A)=13632/（0.634424.00)=50。71N/mm2钢管立杆稳定性计算50.71N/mm2205.00N/mm2，满足要求。4。支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100mm，支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm，上部荷载为：F=13。63kN（1)支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm，=0.41.2/S=1.00pc，m=0N/mm2，Um=2(200+105)+2(100+105）=102190、0mm，h=1。00（0.7h ft0。15pc，m）UmhO=(0。710.91+0.150）1。001020105/1000=68.22kN钢管支承面受冲切承载力68.22kN13.63kN，满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20。10）（0。103）=0.12m2,Al=0。200.10=0。02m2 l=(Ab/Al)0.5=2。45，fcc=0.857200=6120kN/m2，=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183。60kN支承面局部受压承载力F=183。60kN13.63kN，满足要求。5。侧模板验算(1)荷载计算1）新浇砼的侧191、压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2=0.2224。004。001.201。152.000.5=41。22kN/m2（=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2。0 T=30.0）F2=H=24梁高=241.80=43。20kN/m2F1、F2两者取小值F=41。22kN/m2,有效压头高度=F/=1.72m。2）荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 41。22 kN/m2G=1.2 49.46 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K4。00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+55。06 kN/m2梁底192、模和侧肋挠度验算计算荷载/1。2 41.22 kN/m2(2）侧模板强度验算取竖肋间距L=200mm,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm;W=bh2/6=1680182/6=90720mm3,I=bh3/12=1680183/12=816480mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0。105q=55.06(1800-120)/1000=92。50kN/m=92。50N/mmMmax=KMqL2=-0。10592。502002=-388500N.mm=0。39kN。m=Mmax/W=388500/90720=4。28N/mm2 侧模抗弯强度=4.28N/mm2fm=13.00N/mm2，满足193、要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0。60692。50200/1000=11.21kN =3Vmax/（2bh）=311。211000/(2181680)=0.56N/mm2 侧模抗剪强度=0。56N/mm2fv=1。40N/mm2,满足要求.3)挠度验算q，=41。22(1800120)/1000=69.25kN/m=69。25N/mm，挠度系数K=0。644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64469.252004/(1006000816480）=0.15mm=L/250=200/250=0.80mm侧模挠度max=0.15mm=0.80mm，满足要求194、。计算简图及内力图如下图：(3）对拉螺栓计算Fs=0。95(GF+QQ2k）=0。9555.06=52。31kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=400mm=0。40m，竖向间距b=（1800120)/5=336mm=0。34m,N=abFs=0.400.3452。31=7.11kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力7。11kN容许拉力17.80kN，满足要求。（4)侧肋强度验算计算跨度336mm；跨数5跨。木枋尺寸 b=35mm，h=85mm;W=bh2 /6=35852/6=42146mm3，I=bh3/12=35853/12=1791198mm4 .1）抗弯195、强度验算q=55.06200/1000=11。01N/mm；弯矩系数KM=0。105Mmax=KMqL2=0.10511.013362=-130513N.mm=-0.13kN.m=Mmax/W=130513/42146=3.10N/mm2侧肋抗弯强度=3.10N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0。606Vmax=KV qL=0.60611。01336/1000=2。24kN =3Vmax/（2bh）=32.241000/(23585)=1。13N/mm2侧肋抗剪强度=1.13N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3)挠度验算q，=41。22200/1000=8。24N/mm;挠度系数K=0。644挠度max=Kq，L4/100EI=0.6448。243364/（10090001791198)=0。04mm=L/250=336/250=1.34mm侧肋挠度max=0。04mm=1。34mm，满足要求. 计算简图及内力图如下图: 6。计算结果 第一层龙骨3585mm木枋100mm，第二层龙骨双钢管483。0400mm；钢管纵向600mm,钢管横向400mm，底模厚度18mm；竖肋3585mm木枋200mm，对拉螺栓4排14，横向间距400mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm.