1、泉州xx公共卫生服务中心高大模板专项施工方案xx集团有限公司xx年xx月目 录第一章 编制说明及依据 1一、编制说明 1二、编制依据 2第二章 工程概况 3一、高大模板工程特点 3二、本工程高大模板区域施工平面及立面布置 4三、施工要求和技术保证条件 4第三章 施工计划 4一、施工进度计划 4二、材料与设备计划 5三、劳动力计划 6第四章 模板设计及施工工艺技术 6一、基础处理 7二、主要搭设方法 7三、工艺要求 8四、材料的力学性能指标13五、检查、验收要求 13第五章 施工安全保证措施 14一、管理人员组织机构15二、模板安装和拆除的安全技术措施15三、施工应急救援预案18四、监测监控措施2、22第六章 计算书及相关图纸23一、附图24附图1 高大模板区域施工平、剖面示意图 24附图2 梁板模板横剖面大样图 25附图3 主梁横剖面大样图 26附图4 立杆、水平拉杆平面布置示意图 27附图5 钢管支撑体系剪刀撑平面布置示意图 28附图6 主梁支架纵向剖立面图 28附图7 楼板、次梁支架纵向剖立面图 29二、设计计算书30（一）100mm厚楼板模板验算33（二）300800mm框架梁模板验算38（三）250500mm框架梁模板验算 44第一章 编制说明及依据一、编制说明 本专项施工方案包括以下六部分内容：编制说明及依据、工程概况、施工计划、模板设计及施工工艺技术、施工安全保证措施、计算3、书及相关图纸。模板及支撑体系计算采用手算方式。 二、编制依据1招标文件，施工合同2施工组织设计3设计图纸文件4国家、地方现行有关法律法规（1）建筑工程安全生产管理条例（国务院令第393号）（2）住建部关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知（建质2009254号）（3）住建部关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号）（4）住建部关于开展建筑施工用钢管、扣件专项整治的通知（建质电200335号）（5）福建省建设工程安全生产管理办法（省政府令106号）（6）福建省建设厅关于印发高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定的通知（闽建建200732号）54、.标准、规范（1）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）（2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）（3）低压流体输送用镀锌焊接钢管（GB/T3091-2008）（4）钢管脚手架扣件（GB15831-2006）（5）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）（6）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）（7）地基基础设计规范（GB50007-2011）（8）钢结构设计规范（GB50017-2003）（9）木结构设计规范（GB50005-2005）（10）冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）（11）高层混凝土结构技术规程（JGJ3-205、10）（12）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）（13）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）（14）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）（15）钢管满堂支架预压技术规程（JGJ/T194-2009）第二章 工程概况一、高大模板工程概况本工程泉州市xx公共卫生服务中综合楼1，为地上主体十二层、地下一层属公共建筑，建筑面积24712m2，位于泉州市xx路北侧，场地地面平坦，四周空旷。（详见附图1高大模板区域施工平、剖面示意图）本工程建设单位：泉州市xx局，勘察单位：福建省泉州市xx勘察院，设计单位：福建省xx建筑设计有限公司，监理单位：福建xx工6、程项目管理有限公司，施工总承包单位：xx集团有限公司。本工程二层结构的门诊大厅上空梁板模板支架为高大模板支撑体系，其工程特点如下：1、首层支模结构板支架层高：10. m部位（轴线位置）：轴轴轴-0.5支承面位置、标高：地下室顶板，标高m支承面基础情况：混凝土地面，地下室顶板据设计施工临时堆载2KN/计算，满足支承上层承载。支模高度：10.5m（板顶高度）构件尺寸：主梁截面300800mm，次梁截面250500mm板厚100mm.梁最大跨度：8.4m（轴线尺寸）二、本工程高大模板区域施工平面及立面布置详见附图1高大模板区域施工平、剖面示意图。三、施工要求和技术保证条件详见“第四章 模板设计及施工7、工艺技术”、“第五章 施工安全保证措施”章节。第三章 施工计划一、施工进度计划根据工程施工总进度计划，首层框架施工工期（不包括拆除模板及支撑体系时间，下同）分别为20历天，详见下表：序号工序施工期间首层1满堂架搭设2013.11.111.62柱钢筋绑扎11.511.63柱、梁、板模板安装11.711.104柱砼浇筑11.115楼板钢筋绑扎11.1211.136楼板砼浇筑11.1411.157梁板模板拆除11.1611.178满堂架拆除11.1811.20施工工期20二、材料与设备计划1.材料序号材料名称规格单位数量1胶合板模板9151830mm块25002松楞木50100mmm3703松楞木18、00100mmm33543字扣件标准件粒34005穿墙（柱）螺栓12根17006钢管483.5T2007扣件（直角、旋转、对接）标准件粒300008可调U形支托35件27009底 座标准件件26002.主要机具设备木工圆锯、木工电刨、手电钻、手电锯、铁木榔头、棘轮（梅花、死）扳手、水平尺、钢卷尺、托线板、轻便爬梯、脚手板、撬杠、扭力扳手等。三、劳动力计划1.专职安全生产管理人员根据相关规定，按照工程规模项目部配备1名专职安全员；在高大模板施工期间增加1名安全员，针对高大模板进行专职安全管理。2.特种作业人员搭架工（持证上岗）25人（其中初级工18人，中级工6人，高级工1人。所有架子工全部持有建9、设行政主管部门考核合格颁发的特种作业操作资格证，且在2年有效期内）；其他特种作业人员（如塔吊操作工、塔吊指挥工、施工电梯操作工、电工、电焊工等）及现场施工作业人员（如木工、杂工等）根据本工程实际需要配备。第四章 模板设计及施工工艺技术一、地下室顶板概况支架直接支撑在地下室顶板，据设计施工临时堆载2.0KN/计算，满足支承上层承载，并保留高大模板区域地下室顶板支撑进行卸载。支撑顶板混凝土强度等级为C30。二、主要搭设方法梁板模板采用18mm厚优质胶合板；小楞木采用50100mm方木；主楞采用100100mm方木；梁侧模对拉螺栓采用M12普通螺栓。支撑体系：483.5mm钢管扣件连接，立杆底座采用10、1501508mm钢板和51钢管套管焊接组成，顶部采用可调U形支托。1标高为-1.1m9.5m梁板模板及支架设计方案（1）板厚100mm楼板 模板底次楞采用50100mm方木，立放，间距500mm； 次楞下主楞采用100100mm方木，间距1000mm； 主楞下采用钢管可调U形支托支撑，双向间距1000mm； 板底钢管支撑设6道水平拉杆和1道扫地杆，双向满布，间距从上到下依次为1100mm、1500mm、1500mm、1500mm、1500mm、1500mm可调U形支托悬臂端150250mm； 截面构造大样图详附图2梁板模板横剖面大样图。（2）截面250500mm次梁 梁侧竖向楞木采用501011、0mm方木，平放，间距1/3m； 梁底横向采用50100mm方木次楞支撑，立放，间距1/3m；梁底次楞两侧搭设双排钢管脚手架，起稳定作用，不参与受荷计算，纵向跨距1000mm； 梁底次楞中部下方，纵向采用100100mm方木主楞支撑； 主楞下采用钢管可调U形支托支撑，纵向跨距1000mm； 梁底钢管支撑设6道水平拉杆和1道扫地杆，双向满布，间距从上到下依次为300、300、600、1200mm、1500mm、1500mm、1500mm，可调U形支托悬臂端150250mm； 截面构造大样图详附图2梁板模板横剖面大样图。（3）截面300800mm主梁 梁侧竖向楞木采用50100mm方木，平放，间距12、250mm； 侧模沿高度方向每隔500mm设一道水平主楞（共两道），主楞采用两根483.5mm钢管，沿主楞纵向每隔500mm设一道M12对拉螺栓，对拉螺栓端部采用三字扣锁紧（详见附图3主梁横剖面大样图）。 梁底横向采用50100mm方木次楞支撑，立放，间距250mm； 梁底次楞两梁侧下方，纵向采用100100mm方木主楞支撑； 主楞下采用钢管可调U形支托支撑，纵向跨距500mm； 梁底钢管支撑设6道水平拉杆和1道扫地杆，双向满布，间距从上到下依次为300、300、600mm、1100mm、1500mm、1500mm、1500mm、1500mm、1500mm；可调U形支托悬臂端150250mm；13、 截面构造大样图详附图2梁板模板横剖面大样图。三、工艺要求1.施工准备（1）技术准备 模板支撑搭设必须由有专业承包资质的模板或架子公司承担，搭设人员必须持证上岗。模板工程所有作业班组人员进场时，首先安排其接受三级安全教育，并对作业人员进行登记造册。 高大模板支撑体系搭设前，根据高大模板设计要求和工艺标准，由项目技术负责人和专业公司技术负责人及专职安全管理人员对项目管理人员和搭设班组、人员进行安全技术交底及对施工详图进行详细说明，并书面告知危险岗位的操作规程和违章操作的危害，并做好书面交底签字手续，确保每一搭设工序施工的质量安全。 总承包单位、专业劳务分包公司分别委派专职安全管理人员张声河进行现14、场监督管理，杜绝架子工无证上岗或作业人员未接受入场三级安全教育和安全技术交底即上岗的情况。 高大模板支撑体系搭设前，通知监理单位检查立杆地基、钢管、扣件等是否符合方案要求，未经监理单位同意不得搭设。 高大模板支撑体系搭设，在施工员指导和专职安全员监督下实施，并做好相应的施工日记。搭设人员严格执行施工专项方案及有关安全技术规定，底座、立杆应准确定位。（2）材料要求 根据高大模板的设计方案，确定木胶合板模板制作的几何形状、尺寸要求、龙骨的规格、间距，选用支撑系统。 模板、支架备料：按照模板设计图及说明进行材料准备，材料质量必须符合设计要求，不符合质量标准的不得投入使用。 模板面板：九夹板，厚度为115、8mm。 龙骨和背楞：50100mm、100100mm方木。 支撑系统：钢管（483.5mm）、扣件、底座、可调支托等。严格检查钢管和扣件质量，确保每个扣件和每根钢管的质量满足规范要求，尤其强调：a.钢管应有产品质量合格证、质量检验报告，表面应平直光滑，不能有裂缝、分层、硬弯、锈蚀10%以上等问题；b.扣件必须有生产许可证、检测报告和产品质量合格证等证明文件资料，不能有裂缝、变形等问题，螺栓滑丝的必须更换。（3）作业条件 根据工程的特点、计划工期及现场环境等完成高大模板设计及模板配料工作。 模板分规格堆放。 根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。 柱钢筋绑扎完毕，水电管及预埋件已16、安装，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐蔽验收手续。2.施工操作工艺（1）工艺流程地基土夯实浇筑地面垫层搭设钢管支架绑扎柱筋安装柱模安装梁底模安装梁侧模（安装梁单侧模）（绑扎深梁钢筋安装梁另一侧侧模）安装板底模板浇筑柱砼绑扎梁板钢筋（绑扎板钢筋）浇筑梁板砼砼养护上一层结构板施工龄期满足，拆除模板拆除支模架（2）支承面处理 标高为-1.1m9.5m梁板支架支撑在地下室顶板，根据“第四章”办法进行处理。 标高为-1.1m9.5m梁板支架支撑在地下室顶板上；施工时保留下层模板及支架，直到上层砼强度达到75%设计强度后方可拆除。 支撑立杆底座下设置长度2m、宽度150mm、厚度50mm的木垫板；支撑架体搭设17、场地平整无杂物，排水畅通，现场地基无积水。（3）支撑系统构造及搭设 每根立杆底部设置底座，底座下设置木垫板。 沿梁方向排列钢管，立柱纵横间距满足设计要求，按照钢管格栅的施工方法进行搭设；钢管支架排列搭设好后，扫地杆纵下横上，横向扫地杆距底座上皮200mm。架体连续设置纵、横向的扫地杆和水平拉杆。 架体外侧周圈、中间在纵横向每隔七排立杆（间距67m）设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为67m，斜杆与地面倾角450600，剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处采用旋转扣件固定；架体外侧周圈、中间在纵横向每隔七排立杆从顶皮开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。本工程首层高度5.7m，在纵横向相邻的两18、竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑。 本工程架体四周空旷，没有建筑物可依托，沿架体外侧周圈七排立杆宽度设置由下至上的竖向连续式剪刀撑、周圈闭合的水平连续式剪刀撑构成连续稳定的筒体。架体与已成型的框架柱、梁形成可靠连接；沿框架柱竖直方向一层设置2道连墙件，水平方向每三跨沿框架梁设置1道连墙件。 在立杆上安放可调U形支托，螺杆伸出钢管顶部200mm， U形支托上架设100100mm方木。 钢管立杆安装排列整齐，纵向成列、横向成排，立杆垂直、平稳、牢固，剪刀撑拉紧扣实，确保支撑体系的稳定性。 为满足进度要求，本工程施工时双层支撑支模，支撑立杆竖直，上下层支撑在同一竖向中心线上。 构造大样详见附图48。19、（4）模板安装 在柱上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。 梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。主梁跨度6.0m，跨中梁底起拱高度为跨度的1.5/1000，即12.6mm；次梁跨度8m，跨中梁底起拱12mm。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。 梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板厚度来确定。 截面300800mm梁侧模板侧边加穿一道M12对拉螺栓加固；所有梁侧模板下端采用镰刀卡（步步紧）卡紧加固，间距300mm。 板龙骨：通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。 铺板模板：从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模20、时，角位模板应通线钉固。 楼面模板铺完后，认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。 预防措施a.支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b.梁侧模必须有压脚板、拉线通直后将梁侧钉固。c.梁底模板、板模板按规定起拱。d.楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。e.砼浇筑前，应将模内清理干净，并浇水湿润。f.防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模涨模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困难及防止板中部下挠、板底砼面不平等现象。（5）搭设过程检查搭设过程中，安排专职质检员跟踪检查施工质量。 重点检查立杆接头位置、数量、垂直度，纵横向杆间距，剪刀撑21、等。 立杆、水平杆、剪刀撑斜杆的接头错开在不同的框格层中设置；两根相邻立杆的接头在不同步内错开，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开500mm以上；各接头中心至主节点的距离小于步距的1/3；模板支撑体系杆件、外脚手架、卸料平台等单独脱开搭设。 所有支撑体系杆件交接处全部设置扣件。 立杆的垂直偏差、横杆的水平偏差符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范要求。 每个扣件的拧紧力矩控制在45-60Nm之间。 根据工程特点制定合理的砼浇筑方案，确保模板支架在砼浇筑过程中均衡受载，本工程采用由中部向两边扩展的分层浇筑方式。 高大模板支撑体系施工期间不能集中堆载。严格控制实际施工荷载，如出现过载情22、况，采取有效控制措施。 浇筑过程中，安排专人检查支架和支承情况，如发现下沉、松动等变形情况，及时汇报，立即着手解决。四、材料的力学性能指标材料类别几 何 参 数计 算 指 标备注覆面木胶合板九夹h九夹=18mm抗弯强度设计值：fjm垂直=11.5N/mm2；抗剪强度设计值：fjv=1.5N/mm2；弹性模量：E=8.0103N/mm2。木楞bh=50100mm 100100mm抗弯强度设计值：ffm=13N/mm2；抗剪强度设计值：ffv=1.5N/mm2；弹性模量：E=1.0104N/mm2。一般采用马尾松钢管483.0mm抗压、弯强度设计值：fm钢=205 N/mm2；抗剪强度设计值：fv23、=120N/mm2；弹性模量E=2.06105 N/mm2；截面积：A=424 mm2；截面抵抗矩W=4.49103 mm3；惯性矩I=1.08105 mm4；回转半径i=15.95 mm；立杆长细比=150。当今市场钢管质量不稳定，根据福建省建设厅关于印发高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定的通知（闽建建200732号)规定，钢管壁厚按3.0mm验算。对拉螺栓螺栓直径（mm） M12轴向拉力设计值： N bt=12.9 kN可调U形支托直径35N=30kN五、检查、验收要求1.高大模板支撑体系搭设，须在施工员指导和专职安全员监督下实施，严格执行施工专项方案及有关安全技术规定，并做好相应24、的施工日记。2.支撑体系搭设期间，采用扭力扳手对扣件螺栓拧紧扭力矩进行检查并形成书面记录，按随机分布原则进行抽样，适当加大受力较大部位的抽检数量。抽检数量为扣件数量的10，如不合格率超过抽检数量10的应全面检查，直至合格为止。3.严格检查和验收程序。根据有关标准、规范及专项施工方案提出的具体要求，进行检查和验收。架体搭设完成后首先进行自检，本公司技术负责人到场参与验收，并形成书面验收意见；自检合格后，通知监理单位复验，未经复验合格和监理单位总监理工程师书面同意，不得浇筑砼；高大模板支承系统验收合格后方可进入下道工序，并按规定告知质量安全监督机构。在浇筑砼过程中，派专人进行护模，对支撑体系进行位25、移和变形监测。第五章 施工安全保证措施一、管理人员组织机构项目经理技术负责人制订有关安全规章制度监督指导安全措施贯彻落实安全奖惩工作编制安全技术方案安全设施设备验收特殊施工安全交底施工员材料员机管员安全员易燃物品材料保管安全劳动防护用品发放使用机电设备检查保养维修机电安全使用制度落实组织对机械设备的验收安全检查监督整改职工违章教育处理特殊施工安全交底施工生产安全交底施工过程安全监督各班组的安全教育二、模板安装和拆除的安全技术措施1.基本要求（1）模板工程作业组织，支模与拆模统一由一个作业班组进行。（2）搭、拆过程中配备专职安全员对施工安全进行监控。人员均持证上岗，进入工地必须佩戴安全帽，严禁穿26、硬底鞋及高跟鞋作业。操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。（3）高空作业要搭设脚手架或操作平台，上、下要使用梯子。高处作业无牢固立足点必须使用安全带，并高挂低用；超过2m的临边作业区域张拉安全平网。（4）搭设或拆除满堂架时，施工操作层满铺脚手板。（5）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。（6）装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；（7）材料及施工器具要求竖向传递，杜绝上下抛掷。（8）不得在脚手架上堆放大批模板等材料。架体上的遗留钢管、扣件、方木等杂物及时清理，且临边1m 内不准堆放杂物。（9）使用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相27、关安全操作规程。垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组指定专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（10）遇六级以上的大风时，暂停室外的高空作业，雨后先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。（11）木工机械：必须严格使用倒顺开关和装有漏电保护器的标准开关箱，末端电缆线长度不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工机械28、严禁戴手套，长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（12）环保与文明施工：夜间22:006:00 之间停止现场模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。2模板安装安全技术措施（1）工作前先检查使用的工具是否牢靠，必须随用随放在工具袋内，以免掉落伤人；工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。（2）模板支撑架的搭设可采用逐列、逐排和逐层搭设方法，搭设过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。及时沿横向29、和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠。（3）搭设材料向上传递尽可能借助现场垂直起重设备，当机械不能利用时可以人工分段或手动小滑轮（不得悬挂在外脚手架或不可靠的构架上！）向上传递。（4）支设立柱或梁模板时，必须搭设操作架。脚手板铺严，外侧设防护栏杆，不准站在柱模板上操作和在未固定的梁模板上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。防止在同一垂直面上下操作。（5）模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；楼板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。（6）支模过程中如遇中途停歇，将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。（7）模板上的预留洞须在安装后，将洞口盖好30、。（8）装、拆模板时禁止使用2040mm木料作立人板。3模板拆除安全技术措施（1）高大模板支撑体系拆除对结构砼表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）中5.3模板拆除的规定，经拆模申请，报监理单位审查同意后方可实施，严禁提前拆模。（2）模板拆除前向操作班组进行安全技术交底，安排专人指挥及专人（监护人）看守。划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，挂“禁止通行”安全标志，非操作人员不得在此区域。（3） 拆模遵循原则：分段分区块拆除，平面上先拆临边跨再拆内部跨，垂直方向分层分皮自上而下拆除，先拆非承重模板再31、拆除承重模板；梁底模从梁跨的中间向两边拆除，悬臂梁梁底的模板从悬臂端向支座端拆除；拆除的模板随拆、随清理并堆放整齐。（4）梁、板模板拆模操作顺序：搭设作业平台拆梁侧支模水平杆/斜撑拆除梁侧模拆板底承重水平横杆拆板底模板拆梁底承重水平横杆拆梁底模板拆支模架剪刀撑拆支模架横杆拆支模架立杆。（5）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。拆模时根据需要搭设脚手板，用塔吊拆时应与起重工配合；拆除顶板模板前必须在铺好跳板的操作架上操作。（6）使用长撬棒拆除模板，人员禁止站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要提防整块模板掉下，尤其是采用定型模板做平台模板时更要注意，防止模板突然全部掉落伤人。拆模32、必须一次性拆清，不得留无撑模板。（7）拆楼层外边模板时，有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。（8）拆模后，模板或木方上的钉子，及时拔除或敲平，防止钉子扎脚。（9）在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞口盖严。（10）拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等运走或妥善堆放或固定牢固，防止因踏空、扶空而坠落。三、施工应急救援预案本工程高大模板的特点是支模高、梁截面尺寸大，根据工程特点，在做好高大模板危险源的识别基础上，制订本项目发生紧急情况或事故的应急预案，并开展应急知识教育和应急演练，以提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良33、影响。1.突发事件风险分析本工程施工中危险因素是梁、板模板搭设高度、跨度及线荷载超限较大，支架搭设如有偏差，可能产生支架失稳造成模板坍塌、高空坠落、高空落物伤人等危险因素。在工地已采取机电管理、安全管理等各种防范措施的基础上，还需要做好以上危险因素产生的应急方案。2.突发事件及风险预防措施（1）施工工作面的外脚手架，必须高于工作面1.5m，并满铺脚手板，垂直面满挂安全网。（2）本高大模方案经施工前组织专家论证评审签字完善后，报监理审批同意后方可执行。（3）支架搭设完毕，班组自检合格后，报项目部质检组组织详细逐项检查合格后，报监理检查。（4）扣件逐个进行检查拧紧度，必须达到45Nm扭力距。（5）34、检查逐根支撑必须与基础及梁底模顶牢固。（6）梁侧模板对拉螺栓每端必须用双螺母拧紧。（7）本高大模结构设计计算必须通过审核审定，符合规范要求。（8）从中间或两对边开始向两侧分层平衡浇筑砼，同时在砼浇筑时，不能集中过多砼于某点部位，防止局部超负荷。（9）浇筑砼时，要有专职安全员看护，无关人员不准在模板支架下停留，配置有专业工种人员进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现、处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。3.组织机构及职责（1）成立以公司经理为组长的生产安全事故应急救援领导小组，负责制定和启动本单位的生产安全事故应急救援预案，并组织实施（演练）。（2）本工程项目经理部成立以项目经理为组长的项35、目生产安全事故应急救援领导小组，负责制定和启动项目的生产安全事故应急救预案，并组织实施（演练）。项目生产安全事故应急救援领导小组成员如下：职务姓名通讯电话备注组长xxxxxxxxxxxx副组长xxxxxxxxxxxx医 疗救护组成员xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx安全防护救 护 组成员xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx通 讯联络组成员xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx（3）应急组织的分工职责组长职责： 决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划36、，在不受事故影响的地方进行直接控制。 复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。 布置施工现场部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的救护。 与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。 在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。 在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长职责： 评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。 在救援服务机构来之前直接参与救护工作。 安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。 与应急救援中心建立通讯联络，为应急服务37、机构提供建议和信息。 协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，代替组长的职责。组员职责：在组长或副组长的指挥下，负责现场的物资供应、维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。4.应急物资应急资源的是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具、医疗设备药品、生活保障物资等如下表列数。主要应急救援物资设备表序号材料设备名称单 位数 量位 置1小 车部1现 场2灭火器个10现 场3药箱及药品个/批1现 场4对讲机部4现 场5手 机部6现 场6担 架副1现 场7装载机部1现 场8汽车吊部1现 场538、.模板支撑架倒塌事故的应急救援（1）一旦发现有坍塌、倒塌事故发生，不论任何人，均应立即大声呼叫在场人员紧急撤离，并迅速报告应急响应指挥部。（2）事故发生后，应急响应指挥部人员应在第一时间赶到现场，有序组织撤离所有人员和抢救伤员，并了解和掌握事故情况，启动应急救援预案，制定抢险抢救和维护现场秩序，严格保护事故现场等的有效措施。（3）人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被支架或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次39、倒塌，造成二次伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（4）项目应急响应指挥部负责人应指令医疗救护组和安全防护救护组到事故现场，开展施救工作；同时指令通讯联络组立即向公司应急救援指挥部汇报事故发生情况，公司应急救援指挥部负责人，应立即带领安全防护救护组、医疗小组赶赴事故现场开展救援工作。若伤者伤情较严重应拨打“120”或“110”电话及时向当地医疗救援机构联络前来救护，并派人到主要路口引导急救车到事故现场，尽快将伤员送到医院救治。（5）当医院的救护车未到达之前，安全防护救护组、医疗救护组展开自救，对伤员昏迷、心脏停止的进行人工呼吸或胸外心脏按压等，伤者流血或有骨折40、，采取包扎止血或骨折固定，应注意骨折部位的保护，使用木板平抬，避免因不正确抬运，造成二次伤害，尽最大努力抢救伤者。如发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工班组成员，按抢险抢救的方案进行倒塌架子的排除和拴牢工作，防止其他架子再次倒塌。组织所有员工协助清理材料，如有人员被压埋、砸伤的，应首先清理被压埋人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员出来，最大限度地减少事故的伤害。（6）把伤者送到医院接受救治后，应急响应指挥部人员应召开会议，研究善后处理工作，做好当事人家属的接洽善后处理事宜安排。（7）注意保护好事故现场，协助公司或上级事故调查组开展调查，事故应按“四不放过”原则处理。6.通讯联系医院41、急救中心：120 火警：119 匪警：110项目部明确应急救援电话xxxxxxxxxxx，确保24小时开通和有人接听，并在醒目位置公示。7.教育训练、互相协议在高大模板施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，组织应急预案演练，全面提高应急救援能力。项目部事先与地方医院及应急救援机构建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。四、监测监控措施为保证扣件式钢管支撑体系满堂支架现浇砼工程施工质量，保障工程施工安全，本工程采用如下监测办法：（1）砼浇筑前在大梁底部的两端及中间三处各设两根吊垂线（两侧），从大梁底一直吊到立杆支承板（基础）；（2）吊垂尖离地控制在20mm以42、内，在吊垂尖正下方用红蓝笔、墨斗线做好十字标记，同时量测好线垂与立杆间的相对距离，最大偏移值5mm；（3）砼浇筑过程中安排专人跟踪监测，每隔1小时测出吊垂与地面距离及与立杆距离变化值，挠度值、侧移值按有关规范允许变形值要求控制；（4）砼浇筑期间，安排专人护模及目测巡查，发现异常情况，立即停止施工，及时采取加固措施，处理完善后方可继续施工。第六章 计算书及相关图纸一、附图附图1 高大模板区域施工平、剖面示意图备注：斜线阴影部分属高大模板区域附图2 梁板模板横剖面大样图?纵向间距可调式钢板和钢套管支座地下室顶板主梁顶托楞木楞木厚通长跳板备注：1.48水平拉杆：纵横向1000，连续设置；2.48水平43、拉杆：纵横向1000，框架梁底处通长设置；该横向水平拉杆向两侧延长两跨，与立杆固定；3.48水平拉杆：设置在可调U形支托顶端及以下各道横向水平拉杆，500；该横向水平拉杆向两侧延长两跨，与立杆固定，平面示意详见附图4。4. 可调U形支托螺杆伸出钢管顶部200mm。附图3 主梁横剖面大样图主梁顶托楞木楞木?纵向间距备注：1.48水平拉杆：纵横向1000，连续设置；2.48水平拉杆：纵横向1000，框架梁底处通长设置；该横向水平拉杆向两侧延长两跨，与立杆固定；3.48水平拉杆：设置在可调U形支托顶端及以下各道横向水平拉杆，500；该横向水平拉杆向两侧延长两跨，与立杆固定，平面示意详见附图4。4. 44、可调U形支托螺杆伸出钢管顶部200mm。附图4 立杆、水平拉杆平面布置示意图备注：1.48水平拉杆：纵横向1000，连续设置；2.48水平拉杆：设置在可调U形支托顶端及以下各道横向水平拉杆，500；横向水平拉杆均向两侧延长两跨，与立杆固定；3. 48水平拉杆，板、次梁底双向间距1000，主梁底纵向间距500。附图5 钢管支撑体系剪刀撑平面布置示意图备注：1.架体外侧周圈、中间在纵横向每隔七排立杆（间距67m）设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；2.架体外侧周圈、中间在纵横向每隔七排立杆从顶皮开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；附图6 主梁支架纵向剖立面图框架梁框架梁附图7楼板、次梁支架纵向剖立面图45、框架梁框架梁二、设计计算书（一）100mm厚楼板模板验算1荷载 荷载标准值项次荷 载 类 别符号荷 载 标 准 值1平板模板及小梁自重标准值G1k0.30kN/m22新浇筑砼自重标准值G2k24kN/m30.10m=2.4 kN/m23钢筋自重标准值G3k1.1kN/m30.10m=0.11kN/m24施工人员及设备荷载标准值Q1k2.5kN/m2或2.5kN（计算模板、小梁时）1.5kN/m2（计算主梁时）1.0kN/m2（计算立杆时） 板底模板及其支架参与组合的荷载类别a.计算承载力：G1k+ G2k+ G3k+ Q1kb.验算挠度：G1k+ G2k+ G3k 模板支撑系统属临时性，计算荷46、载设计值时结构重要性系数o取0.9，计算荷载标准值时结构重要性系数o取1。2.板底模板验算按简支跨计算。板底模板次楞间距500mm，板底模板主楞间距1000mm，故板底模板取板带宽B1=1000mm进行计算。 荷载计算a.荷载标准值：SK=o（G1k+G2k+G3k）=1（0.30+2.4+0.11）=2.81（kN/m2）b.荷载设计值a）活荷载为均布时由可变荷载效应控制的组合：S11 =oGGk+QlQ1k =S11G+ S11Q= 0.91.2（0.30+2.4+0.132）+0.91.42.5= 3.58+3.15=6.73（kN/m2）由永久荷载效应控制的组合：S12 =oGGk+Q47、cQk =S12G+S12Q=0.91.35（0.30+2.4+0.132）+0.91.40.72.5=4.024 +2.21=6.23（kN/m2）取最大值S11=6.73kN/m2为设计依据。线荷载q11= S11B1=6.731=6.73kN/m。b）活荷载为集中时由可变荷载效应控制的组合： 线 荷 载：q12= S11GB1= 3.581=3.58（kN/m）集中荷载：F1=oQlQ1k= 0.91.42.5=3.15（kN） 计算简图a.活荷载为均布时情况6.73kN/m（恒+活） 500图1：活荷载为均布时受力简图5003.15kN（活）b.活荷载为集中时情况+3.58kN/m（恒48、） 500 图2：活荷载为集中时受力简图 抗弯验算活载均布：Mmax1=KMq11l2=0.1256.730.52=0.21（kNm）活载集中：Mmax2=KMq12l2+KMF1l=0.1253.580.52+0.253.150.5=0.50（kNm）比较以上计算，取最大值Mmax=0.50kNm为计算依据。板底模板抗弯模量：W= bh2/6=1000182/6=0.54105（mm3）max= Mmax/W = 0.50106/（0.54105）=9.26（N/mm2）fjm=11.5N/mm2 满足！ 抗剪验算活载均布：Vmax1=KVq11l =0.56.730.5=1.68（KN）活49、载集中：Vmax2=KVq 12l +KVF1=0.53.580.5+0.53.15=2.47（KN）比较以上计算，取最大值Vmax=2.47KN为计算依据。剪应力vmax=3V/（2bh）=32.47103/（2100018）=0.20（N/mm2）fjv=1.5N/mm2 满足！ 挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。=5qkl 4/（384EI）=5SkB1l 4/（384EI）=53.5815004/（38480001000183/12）=0.75（mm）=l/400（结构表面外露构件的容许变形值）=500/400=1.25mm 满足！3.板底次楞验算按三跨等跨连续50、梁计算。板底次楞间距500mm，主楞间距1000mm，故板底次楞取板带宽B2=500mm进行计算。 荷载设计值计算a）活荷载为均布时线 荷 载：q21G=S11GB2=3.580.5=1.79（kN/m）q21Q=S11QB2=3.150.5=1.58（kN/m）b）活荷载为集中时线 荷 载：q21G=1.79kN/m集中荷载：F2=oQlQ1k= 0.91.42.5= 3.15kN 计算简图a.活荷载为均布时情况经查表，边支座弯矩值最大，荷载简图见图1。1000 1000 10001.58kN/m（活）+1.79kN/m（恒） 1000 1000 1000 图1：活荷载为均布时受力简图b.活51、荷载为集中时情况经查表，边跨跨中弯矩值最大，荷载简图见图1000 1000 10003.15kN 3.15kN（活）2。+1.79kN/m（恒） 1000 1000 1000 图2：活荷载为集中时受力简图 抗弯验算活载均布：Mmax1=KMq21Gl2+ KMq21Ql2=0.11.791.02+0.1171.581.02=0.36（kNm）活载集中：Mmax2=KMq21Gl2+KMF2l=0.081.791.02+0.2133.151.0=0.81（kNm）比较以上计算，取最大值Mmax=0.81kNm为计算依据。板底次楞抗弯模量：W= bh2/6=501002/6=0.83105（mm352、）max= Mmax/W = 0.81106/（0.83105）=9.76（N/mm2）ffm=13N/mm2 满足！ 抗剪验算经查表，第二支座左侧处剪力最大。活载均布：Vmax1=KVq21Gl+KVq21Ql=0.6001.791+0.6171.581=2.05（KN）活载集中：V max2=KVq21Gl +KVF2=0.6001.791.0+0.6753.15=3.20（KN）比较以上计算，取最大值V max=3.20KN为计算依据。剪应力vmax=3V/（2bh）=33.20103/（250100）=0.96（N/mm2）ffv=1.5N/mm2 满足！ 挠度验算经查表，边跨跨中挠度53、最大。max= Kwqkl4/（100EI）= KwSkB2l4/（100EI）= 0.6773.580.510004/（10010000501003/12）= 0.29（mm） =l/400=1000/400=2.5mm 满足！4.板底主楞验算按简支跨计算。恒载、活荷载均为集中荷载。板底次楞间距500mm，主楞间距1000mm。 荷载设计值计算由可变荷载效应控制的组合：F31=F31G + F31Q=S11GB1B2+oQlQ1k B1B2=3.5810.5+0.91.41.510.5=2.735kN由永久荷载效应控制的组合： F32=F32G + F32Q=S12GB1B2+oQiiQik54、=4.02410.5+0.91.40.71.510.5=2.34kN取最大值F3=2.73kN为设计依据。 计算简图10002.73kN（恒+活） 图1：板底主楞受力简图 抗弯验算Mmax=KMF3l=0.252.731=0.68（kNm）板底主楞抗弯模量：W= bh2/6=1001002/6=1.67105（mm3）max= Mmax/W = 0.68106/（1.67105）=4.07（N/mm2）ffm=13N/mm2 满足！ 抗剪验算Vmax=KVF3=0.52.73=1.36（KN）剪应力vmax=3V/（2bh）=31.36103/（2100100）=0.20（N/mm2）ffv=55、1.5N/mm2 满足！ 挠度验算= Fkl3/（48EI）=SkB1 B2l 3/（48EI）= 3.5810.510310003/（48100001001003/12）= 0.45（mm）=l/400=1000/400=2.5mm 满足！5.立杆验算板底主楞荷载传递到下部可调U形支托，双向间距1000mm；荷载再通过U形支托传递到下部钢管支撑系统。恒载、活荷载均为集中荷载。 荷载设计值计算每根立杆板底钢管支架自重标准值：Sk立杆= F钢管+ F扣件+ F顶托=（6.1）1+126+1.4142（1+3） 33.3+（2613.2+2（1+3）14.6）+20=960.5+275.2+20=56、1255（N）=1.25kN由可变荷载效应控制的组合： F41=F41G+F41Q+F立杆=S11GB12B2+oQlQ1k B12B2+oGSk立杆=3.58120.5 +0.91.41.0120.5+0.91.21.25=6.19（kN）由永久荷载效应控制的组合： F42=F42G+F42Q+F立杆=S12GB12B2+oQiiQ1k B12B2+oGSk立杆=4.024120.5+0.91.40.71.0120.5+0.91.351.35=6.54（kN）取最大值F4=6.54kN为设计依据。 立杆稳定性验算Lo=L+2a=1500+2350=2200mm= Lo/i=2200/15.957、5=137.9=150，查表得=0.357=N/A= F4/A =6.54103/(0.357424)=43.2（N/mm2）fm=205N/mm2 满足！（二）300800mm框架梁模板验算【壹】底模及支撑1.荷载 荷载标准值项次荷 载 类 别符号荷载标准值1楼板模板自重标准值G1k0.50kN/m22新浇筑砼自重标准值G2k24kN/m30.8m（梁高）=19.2kN/m23钢筋自重标准值G3k1.5kN/m30.8m（梁高）=1.2kN/m24振捣荷载标准值Q2k2kN/m2 梁底模板及其支架参与组合的荷载类别a.计算承载力： G1k+ G2k+ G3k+ Q2kb.验算挠度：G1k+ 58、G2k+ G3k 2.梁底模板验算按简支跨计算。 荷载计算a.荷载标准值：SK=o（G1k+G2k+G3k）=1（0.50+19.2+1.2）=20.9（kN/m2）b.荷载设计值由可变荷载效应控制的组合：S11=oGGk+QlQ1k= S11G+ S11Q=0.91.2（0.50+19.2+1.2）+0.91.42=41.85+2.52=26.52（kN/m2）由永久荷载效应控制的组合：S12=oGGk+QcQk = S12G+ S12Q=0.91.35（0.50+19.2+1.2）+0.91.40.72=25.39+1.76=27.15（kN/m2）取最大值S12=27.15kN/m2为设59、计依据。线荷载q1= S12B=27.150.5=13.57kN/m。 计算简图13.57kN/m（恒+活） 300图1：梁底模板受力简图 抗弯验算Mmax=KMq1l2=0.12513.570.32=0.15（kNm）梁底模板抗弯模量：W= bh2/6=500182/6=0.27105（mm3）max= Mmax/W = 0.15106/（0.27105）=5.55（N/mm2）fjm=11.5N/mm2 满足！ 抗剪验算Vmax=KVq1l =0.513.570.3=2.03（KN）剪应力vmax=3V/（2bh）=32.03103/（250018）=0.34（N/mm2）fjv=1.5N60、/mm2 满足！ 挠度验算= 5qkl 4/（384EI）=5SkBl 4/（384EI）= 520.90.53004/（3848000500183/12）= 0.56（mm）=l/400=250/400=0.63mm 满足！3.梁底次楞验算按简支梁计算。 荷载设计值计算q2=S12B=27.150.3=8.15（kN/m） 计算简图8.15kN/m（恒+活） 500 图1：梁底次楞受力简图 抗弯验算Mmax=KM q2l2=0.1258.150.52=0.25（kNm）梁底次楞抗弯模量：W= bh2/6=501002/6=8.33104（mm3）max= Mmax/W = 0.25106/（61、8.33104）=3.0（N/mm2）ffm=13N/mm2 满足！ 抗剪验算Vmax=KV q2l=0.58.150.5=2.04（KN）剪应力vmax=3Vmax/（2bh）=32.04103/（250100）=0.61（N/mm2）ffv=1.5N/mm2 满足！ 挠度验算= 5qk l 4/（384EI）= 5SkB l 4/（384EI）= 520.90.35004/（38410000501003/12）= 0.12（mm） = l/400=500/400=1.25mm 满足！4.梁底主楞验算按四跨等跨连续梁计算。荷载设计值计算F3G=S12GB/2b=27.150.5/20.3=262、.03kN F3Q=S12QB/2b=1.760.5/20.25=0.11kN 计算简图a.经查表，跨中最大弯矩的荷载简图见图1-1。 0.11kN 0.11kN（活） 500 500 500 500 2.03 2.03kN 2.03kN 2.03kN（恒） 500 500 500 500+图1-1b.经查表，支座最大弯矩的荷载简图见图1-2。 0.11kN 0.11kN 0.11kN（活） 500 500 500 500 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN（恒） 500 500 500 500+图1-2图1：梁底主楞受力简图 抗弯验算跨中最大弯矩：Mmax1=KMF3Gl63、+ KM F3Ql=0.1692.030.5+0.2100.110.5=0.18（kNm）支座最大弯矩：Mmax2=KMF3Gl+ KM F3Ql=0.1612.030.5+0.1810.110.5=0.17（kNm）比较以上计算，取最大值Mmax=0.18kNm为计算依据。梁底主楞抗弯模量：W= bh2/6=1001002/6=1.67105（mm3）max= Mmax/W = 0.18106/（1.67105）=1.08（N/mm2）ffm=13N/mm2 满足！ 抗剪验算经查表，第二支座左侧处剪力最大。Vmax=KVF3G+KVF3Q=0.6612.03+0.6810.11=1.31（K64、N）剪应力vmax=3V/（2bh）=31.31103/（2100100）=0.20（N/mm2）ffv=1.5N/mm2 满足！ 挠度验算经查表，边跨中挠度最大。= KwFk l 3/（100EI）= KwSkBb l 3/（100EI）= 1.07920.090.50.31035003/（100100001001003/12）= 0.05（mm） = l/400=500/400=1.25mm 满足！5.立杆验算梁底主楞荷载传递到下部可调U形支托，横向每处两根，纵向跨距500mm；荷载再通过U形支托传递到下部钢管支撑系统。 荷载计算 Sk立杆= F钢管+ F扣件+ F顶托=（6.1-0.8）65、1+0.525+1.414/22（1+3） 33.3+（2513.2+2（1+3）14.6）+20=517.4+248.8+20=786.2（N）=0.78kNF4=S12B/2l+oG Sk立杆=27.150.3/20.5+0.91.350.85=3.1kN 立杆稳定性验算Lo=L+2a=1500+2300=1500mm= Lo/i=1500/15.95=131.7=94.0，查表得=0. 389=N/A =F4 /A =3.1103/(0.389424)=18.7（N/mm2）fm=205N/mm2 满足！【贰】侧模及支撑1.荷载 荷载标准值项次荷 载 类 别符号荷 载 标 准 值1新浇筑66、砼作用于梁侧模板最大侧压力标准值G4k中较小值。取 公式一：F1 =0.22cto12V1/2公式二：F2=cH 公式一：F1 =0.22cto12V1/2备注：砼重力密度c=24 kN/m3新浇注砼的初凝时间to=200/（T+15）=200/(20+15)=5.71外加剂（缓凝性）影响修正系数1=1.2砼塌落度（泵送）影响修正系数2=1.15砼的浇注速度控制在V=1m/h砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度：H=0.8mF1 =0.22245.711.21.1511/2=41.61（kN/m2）公式二：F2=cH=240.8=19.2（kN/m2）两者取其中较小值，G4k=19.2 kN67、/m2。2振捣砼产生的荷载标准值Q2k4kN/ m2 梁侧模板参与组合的荷载类别a.计算承载力：G4k+ Q2kb.验算挠度：G4k 2.梁侧模板验算按简支跨计算。 荷载计算a.荷载标准值：SK=oG4k=119.2=19.2（kN/m2）b.荷载设计值由可变荷载效应控制的组合：S11=oGGk+QlQ1k= S11G+ S11Q=0.91.219.2+ 0.91.44= 20.7+5.04=25.78（kN/m2）由永久荷载效应控制的组合：S12=oGGk+QcQk = S12G+ S12Q=0.91.3519.2+ 0.91.40.74= 23.33+3.53=26.86（kN/m2）取最68、大值S12=26.86kN/m2为设计依据。线荷载q1= S12B=26.860.5=13.4kN/m。 计算简图13.4kN/m（恒+活） 300图1：梁侧模板受力简图 抗弯验算Mmax=KMq1l2=0.12513.40.32=0.15（kNm）梁侧模板抗弯模量：W= bh2/6=500182/6=0.27105（mm3）max= Mmax/W = 0.15106/（0.27105）=5.55（N/mm2）fjm=11.5N/mm2 满足！ 抗剪验算Vmax=KVq1l =0.513.40.3=2.01（KN）剪应力vmax=3V/（2bh）=32.01103/（250018）=0.33（69、N/mm2）fjv=1.5N/mm2 满足！ 挠度验算= 5qkl 4/（384EI）=5SkBl 4/（384EI）= 519.20.53004/（3848000500183/12）= 0.52（mm）=l/400=300/400=0.75mm 满足！3. 梁侧竖向楞木验算按简支梁计算。荷载设计值计算q2=S12b=26.860.35=9.40kN/m。 计算简图9.40kN/m（恒+活） 500图1：梁侧竖向楞木受力简图 抗弯验算Mmax=KMq2l2=0.1259.400.52=0.29（kNm）梁侧竖向楞木抗弯模量：W= bh2/6=100502/6=4.17104（mm3）max= 70、Mmax/W = 0.29106/（4.17104）=6.95（N/mm2）ffm=13N/mm2 满足！ 抗剪验算Vmax=KVq2l =0.59.400.5=2.35（KN）剪应力vmax=3V/（2bh）=32.35103/（210050）=0.70（N/mm2）ffv=1.5N/mm2 满足！ 挠度验算= 5qkl 4/（384EI）=5Skbl 4/（384EI）= 519.20.355004/（38410000100503/12）= 0.52（mm）=l/400=500/400=1.25mm 满足！4.对拉螺栓验算每根12对拉螺栓受力：N= S12B2b =26.860.320.371、5=5.64（kN）N 12=12.9 kN 满足！5. 梁侧钢管横档验算按四跨等跨连续梁计算。 荷载设计值计算F3G=S12GBb=26.860. 30. 25=2.0kNF3Q= S12QBb =3.530. 30. 25=0.26kN 计算简图a.经查表，跨中最大弯矩的荷载简图见图1-1。 0.26kN 0.26kN（活） 500 500 500 500 2.0kN 2.0kN 2.0kN 2.0kN（恒） 500 500 500 500+图1-1b.经查表，支座最大弯矩的荷载简图见图1-2。 0.26kN 0.26kN 0.26kN（活） 500 500 500 500 2.0kN 272、.0kN 2.0kN 2.0kN（恒） 500 500 500 500+图1-2跨中弯矩最大受力图图1：梁侧钢管横档受力简图 抗弯验算跨中最大弯矩：Mmax1=KMF3Gl+ KMF3Ql=0.1692.00.5+0.2100.260.5=0.20（kNm）支座最大弯矩：Mmax2=KMF3Gl+ KMF3Ql=0.1612.00.5+0.1810.260.5=0.18（kNm）比较以上计算，取最大值Mmax=0.20kNm为计算依据。梁侧钢管横档采用248max= Mmax/W = 0.20106/（24.49103）=22.27（N/mm2）fm钢=205N/mm2 满足！ 抗剪验算经查表73、，第二支座处左侧处剪力最大。Vmax=KVF3G+KVF3Q=0.6612.0+0.6810.26=1.50（KN）剪应力vmax=2V/A=21.50103/424=7.1（N/mm2）fv=120N/mm2 满足！ 挠度验算经查表，第一跨跨中挠度最大。= KwFkl3/（100EI）= KwSkBbl3/（100EI）= 1.07919.20.50.351035003/（10022.061051.08105）= 0.10（mm） = l/400=300/400=0.75mm 满足！（三）250500mm框架梁模板验算【壹】底模及支撑1.荷载 荷载标准值项次荷 载 类 别符号荷载标准值1模板74、及其支架自重标准值G1k0.50kN/m22新浇筑砼自重标准值G2k24kN/m30.5m（梁高）=12kN/m23钢筋自重标准值G3k1.5kN/m30.5m（梁高）=0.75kN/m24振捣荷载标准值Q2k2kN/m2 梁底模板及其支架参与组合的荷载类别a.计算承载力：G1k+G2k+G3k+Q2kb.验算挠度：G1k+G2k+G3k 2.梁底模板验算按简支跨计算。 荷载计算a.荷载标准值：SK=o（G1k+G2k+G3k）=1（0.50+12+0.75）=15.8（kN/m2）b.荷载设计值由可变荷载效应控制的组合：S11=oGGk+QlQ1k=0.751.2（0.50+12+0.75）75、+ 0.751.42=19.58（kN/m2）由永久荷载效应控制的组合：S12=oGGk+QcQk=0.751.35（0.50+12+0.75）+ 0.91.40.72=20.96（kN/m2）取最大值S12=20.96kN/m2为设计依据。线荷载q1= S12B=20.960.25=5.24kN/m。 计算简图5.24kN/m（恒+活） 333图1：梁底模板受力简图 抗弯验算Mmax=KMq1l2=0.1255.240.3332=0. 073（kNm）梁底模板抗弯模量：W= bh2/6=250182/6=1.35104（mm3）max= Mmax/W = 0.073106/（1.35104）76、=5.63（N/mm2）fjm=11.5N/mm2 满足！ 抗剪验算Vmax=KVq1l =0.55.240.333=0.87（KN）剪应力vmax=3V/（2bh）=30.87103/（225018）=0.29（N/mm2）fjv=1.5N/mm2 满足！ 挠度验算= 5qkl 4/（384EI）=5SkBl 4/（384EI）= 515.80.253334/（3848000250183/12）= 0.65（mm）=l/400=333/400=0.83mm 满足！3.梁底次楞验算梁底次楞下部纵向采用一根方木主楞支撑，梁底次楞两侧搭设双排钢管脚手架，起稳定作用，不参与受荷计算；故梁底次楞按悬臂77、梁计算。 荷载设计值计算q2=S12b=20.960.333=6.99kN/m 计算简图6.99kN/m（恒+活） 250 250图1：梁底次楞受力简图 抗弯验算Mmax=KMq2l2=0. 56.990.252=0.22（kNm）梁底次楞抗弯模量：W= bh2/6=501002/6=8.33104（mm3）max=Mmax/W =0.22106/（8.33104）=2.64（N/mm2）ffm=13N/mm2 满足！ 抗剪验算Vmax=KVq2l=16.990.25=1.75（KN）剪应力vmax=3Vmax/（2bh）=31.75103/（250100）=0.53（N/mm2）ffv=1.78、5N/mm2 满足！ 挠度验算= qk l4/（8EI）= Skb l4/（8EI）= 15.80.3332504/（810000501003/12）= 0.06（mm） = l/400=250/400=0.625mm 满足！4.梁底主楞验算按简支跨计算。 荷载设计值计算F3=S12Bb=20.960.250.333=1.75kN 计算简图1.75kN 1.75kN（恒+活） 333 333 333 图1：梁底主楞受力简图 抗弯验算Mmax=KMF3l=1/31.751.00=0.58（kNm）梁底主楞抗弯模量：W= bh2/6=1001002/6=1.67105（mm3）max= Mmax/79、W = 0.58106/（1.67105）=3.47（N/mm2）ffm=13N/mm2 满足！ 抗剪验算Vmax=KVF3=11.75=1.75（KN）剪应力vmax=3V/（2bh）=31.75103/（2100100）=0.26（N/mm2）ffv=1.5N/mm2 满足！ 挠度验算= 23Fk（l/3）3/（24EI）= 23SkBb（l/3）3/（24EI）= 2315.80.250.3331033333/（24100001001003/12）= 0.56（mm） = l/400=333/400=0.83mm 满足！5.立杆验算梁底主楞荷载传递到下部可调U形支托，横向每处一根，纵向跨80、距1000mm；荷载再通过U形支托传递到下部钢管支撑系统。 荷载计算Sk立杆= F钢管+ F扣件+ F顶托=（6.1-0.5）1+（0.5+1）5+1.414/22（1+3） 33.3+（2513.2+2（1+3）14.6）+20=607.3+248.8+20=876（N）=0.87kNF4=S12B2b+oG Sk立杆=20.960.251+0.91.350.87=6.29kN 立杆稳定性验算Lo=L+2a=1500+2300=2100mm= Lo/i=2100/15.95=131.7=150，查表得=0. 389=N/A= F4/A =6.29103/(0.389424)=38.13（N/81、MM2）fm=205N/mm2立杆稳定性满足要求【贰】侧模及支撑1.荷载 荷载标准值项次荷 载 类 别符号荷 载 标 准 值1新浇筑砼作用于梁侧模板最大侧压力标准值G4k中较小值。取 公式一：F1 =0.22cto12V1/2公式二：F2=cH 公式一：F1 =0.22cto12V1/2备注：砼重力密度c=24 kN/m3新浇注砼的初凝时间to=200/（T+15）=200/(20+15)=5.71外加剂（缓凝性）影响修正系数1=1.2砼塌落度（泵送）影响修正系数2=1.15砼的浇注速度V=0.6m/h砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度：H=1.5mF1 =0.22245.711.21.182、50.61/2=32.23（kN/m2）公式二：F2=cH=240.6=14.4（kN/m2）两者取其中较小值，G4k=14.4 kN/m2。2振捣砼产生的荷载标准值Q2k4kN/ m2 梁侧模荷载效应组合的各项荷载标准值组合a.计算承载力：G4k+ Q2kb.验算挠度：G4k 2.梁侧模板验算按简支跨计算。 荷载计算a.荷载标准值：SK=oG4k=114.4=14.4（kN/m2）b.荷载设计值由可变荷载效应控制的组合：S11=oGGk+QlQ1k=0.91.212+1.44=20.59（kN/m2）由永久荷载效应控制的组合：S12=oGGk+QcQk=0.91.3512+1.40.74=283、1.02（kN/m2）取最大值S11=21.02kN/m2，为设计依据。线荷载q1= S11B=21.020.45=9.46kN/m。 计算简图9.46kN/m（恒+活） 333图1：梁侧模板受力简图 抗弯验算Mmax=KMq1l2=0.1259.460.3332=0.13（kNm）梁侧模板抗弯模量：W= bh2/6=450182/6=2.43104（mm3）max= Mmax/W = 0.13106/（2.43104）=5.35（N/mm2）fjm=11.5N/mm2 满足！梁侧模板抗弯强度满足要求 抗剪验算Vmax=KVq1l =0.59.460.333=1.58（KN）剪应力vmax=384、V/（2bh）=31.58103/（245018）=0.29（N/mm2）fjv=1.5N/mm2 满足！ 挠度验算= 5qkl 4/（384EI）=5SkBl 4/（384EI）= 5120.453334/（3848000450183/12）= 0.59（mm）=l/400=333/400=0.83mm 满足！3. 梁侧竖向楞木验算按简支梁计算。 荷载设计值计算q2=S12b=21.020.333=7.01kN/m 计算简图7.01kN/m（恒+活） 450图1：梁侧竖向楞木受力简图 抗弯验算Mmax=KMq2l2=0.1257.010.452=0.18（kNm）梁侧竖向楞木抗弯模量：W= bh2/6=100502/6=4.17104（mm3）max= Mmax/W = 0.18106/（4.17104）=4.32（N/mm2）ffm=13N/mm2 满足！ 抗剪验算Vmax=KVq2l =0.57.010.45=1.58（KN）剪应力vmax=3V/（2bh）=31.58103/（210050）=0.47（N/mm2）ffv=1.5N/mm2 满足！ 挠度验算= 5qkl 4/（384EI）=5Skbl 4/（384EI）= 5120.3334504/（38410000100503/12）= 0.25（mm）=l/400=450/400=1.13mm 满足！