1、一、编制说明及依据3二、工程概况42.1 高大模板工程特点42.2 施工平面、立面布置42.3 施工要求和技术保证条件4三、施工计划63.1 施工进度计划63.2 材料与设备计划6四、施工工艺技术84.1 高大模板支撑系统的基础处理及排水措施84.2 工艺流程94.3 主要搭设方法及工艺要求104.3 材料的力学性能指标154.4 构造设置以及检查164.5 检查及验收要求19五、施工安全保证措施215.1 模板支撑体系搭设及砼浇筑区域管理人员组织机构215.2 施工技术措施255.3 模板安装和拆除的安全技术措施425.4 施工应急救援预案465.5 模板支撑体系位移的监测监控措施53六、劳2、动力计划55七、计算书567.1 类梁模板支架计算书567.2 类梁侧模板支架计算书687.3 类梁模板支架计算书777.4 类梁侧模板支架计算书897.5 类梁模板支架计算书977.6 类梁侧模板支架计算书1107.7 板厚120的模板支架计算书1157.8 板厚150的模板支架计算书125九、附图136一、编制说明及依据 1、贵州省xxx工程施工图、合同文件等。 2、施工组织设计。 3、公司的相关管理文件等。 4、建质【2009】87号文件和建质【2009】254号文件 5、建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 6、混凝土结构设计规范（GB50010-2002） 7、建筑施工计算手3、册 8、建筑施工手册第五版 9、建筑施工脚手架实用手册 10、钢结构设计规范（GB50017-2003） 11、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）； 12、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006； 13、扣件式建筑脚手架用钢管DB33/588-2005； 14、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008； 15、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 8091） 16、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2001） 17、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）18、建筑施工安全检查标准（JGJ59-20114、）19、建筑机械使用安全技术规程JGJ 33-200120、施工现场机械设备检查技术规程JGJ 160-200821、建设施工现场供用电安全规范GB50194-9322、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-200523、建筑施工现场环境与卫生标准JGJ 146-2004 24、中华人民共和国建筑法、中华人民共和国劳动法、中华人民共和国测绘法、中华人民共和国档案法、中华人民共和国环境保护法、中华人民共和国安全生产法、建设工程安全生产管理条例、建筑工程质量管理条例、建设工程施工现场管理规定、建筑安全生产监督管理规定、建设领域推广应用新技术管理规定、建筑工程预防坍塌事故若干规定建质2003825、号文。二、工程概况 2.1 高大模板工程特点礼堂为一层，框架结构，环字形布置。外围12交AF轴、15交AB轴、16交EF轴、56交DF轴层高为6.0米，中央礼堂25交BE轴层高10.0米。建筑物基础0.00m标高为1115.00m，地面呈阶梯型布置，标高不一，见建筑平面图、剖面图（附图）。该工程混凝土构件高度已超过10米，搭设跨度最大为19.1米，施工总荷载（见计算书）已大于15kN/m2，集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统，属于超大、超高、超重模板支撑体系。你采用搭设钢管满堂脚手架支撑体系，但由于底层地面存在标高极差，脚手架立杆底部不在同一水平面，存在高差。2.2 施工平面、立面布置建6、筑呈矩形布置，地势较高，排水条件较好，见施工平面布置图。2.3 施工要求和技术保证条件 梁构件明细中央礼堂25交BE轴最高屋面标高10.0米，屋面结构板厚150mm，支撑体系立杆最大高度11.65米。高支模范围内梁统计表如下：支模范围内梁明细表构件名称部 位至屋面顶面高度（米）最大净跨度（米）板 厚（mm）最大梁高（结构找坡）梁位置最低处地面标高一、标高9.95米屋面梁WKL6(1)550*2000C交25轴11.819.11502300-1.80WKL6(1)550*2000D交25轴 10.8419.11502300-0.84WKL5(1) 350*800B交25轴11.27.5150117、00-1.2WKL8(3) 350*800E交25轴10.07.515011000.00L3(3) 350*6501/B交25轴11.23.7150950-1.2L3(3) 350*6501/C交25轴11.443.7150950-1.44L3(3) 350*6501/D交25轴10.243.7150950-0.24WKL1(3) 400*800BE交2轴11.87.8150800-1.8WKL2(3) 350*800BE交3轴11.88.05150800-1.8L1(3) 350*600BE交1/3轴11.84.2150600-1.8WKL3(3) 350*800BE交4轴11.88.0518、50800-1.8L2(3) 350*600BE交1/4轴11.84.2150600-1.8WKL4(3) 400*800BE交5轴11.87.8150800-1.8二、标高5.95米屋面梁WKL1(5) 250*800AF交1轴7.87.8120800-1.8KL2(5) 400*600BF交2轴7.87.8120600-1.8KL3(1) 250*600AB交3轴7.24.5120600-1.2KL3(1) 250*600EF交3轴6.06.61206000.0L1(1) 250*400AB交1/3、1/4轴7.24.85120400-1.2KL5(1) 250*600AB交4轴7.24.9、5120600-1.2L1(1) 250*550EF交1/3轴6.06.951205500.0KL6(1) 250*600EF交4轴6.06.61206000.0L3(1) 250*550EF交1/4轴6.06.951205500.0KL2(5) 400*800AF交5轴7.87.8120600-1.8WKL2(2) 250*800DF交6轴6.07.61208000.0WKL3(3) 250*800A交15轴7.27.55120600-1.2WKL3(3) 250*600B交15轴7.27.55120600-1.2L4(1) 250*4001/B交12轴7.84.15120400-1.8KL10、9(1) 400*400C交12轴7.83.4120400-1.8L4(1) 250*4001/C交12轴6.94.15120400-0.9KL9(1) 400*400D交12轴6.93.4120400-0.9KL10(1) 400*800D交12轴6.04.41208000.0L5(1) 250*4001/D交56轴6.05.151204000.0KL11(5) 250*600E交15轴6.07.51206000.0L6(7) 250*4001/E交15轴6.05.1251204000.0WKL4(4) 250*800E交15轴6.07.51208000.0 梁构件分类根据上表统计，对梁进行11、分类：截面550*2300的梁为类梁，按梁底加2根立杆进行设计。截面350*1100、350*950、400*800、350*800的梁为类梁，取350*1100的梁进行验算，梁底增加立杆1根。截面250*800、400*600、250*600、250*400、250*550、400*400的梁为类梁，梁底不单独增加立杆，取截面400*600的梁进行设计验算。 支撑的地基情况根据现场情况，建设单位移交的施工场地土体为红粘土，土质比较均匀，抗剪强度和抗压强度较低。根据施工组织设要求，支撑体系采用地面砼垫层作基础。现场必须采取排水措施，保证雨水对地基土的影响。具体排水及地面做法见相关章节。三、施工12、计划3.1 施工进度计划根据施工组织设计对各单体进度的要求，进度计划见附图。3.2 材料与设备计划工程所需材料提前15d 编制需要量计划，且保证所用材料提前13d进场。本工程模板工程选用木胶合板和竹胶板、木方、钢管等材料，施工前对其进行定尺配模，对模板用料提前进行采购及定货。主要周转材料需用量计划表如下：主要材料及周转材料需用量计划表序号材料名称单位数 量备 注1PS 32.5水泥吨35根据进度需要采购2PO 42.5水泥吨120根据进度需要采购3粗砂M3150根据进度需要采购4碎石M3300根据进度需要采购5细砂M350根据进度需要采购6水泥标砖块20000根据进度需要采购748钢管吨14013、根据进度需要采购8十字扣件套8000根据进度需要租赁9接头扣（卡）套2500根据进度需要租赁10旋转卡套3000根据进度需要租赁11竹胶板3500根据进度需要租赁12绿色安全网1300根据进度需要采购13尼龙（平）安全网130根据进度需要采购14木方立方米60根据进度需要采购15竹条板块850根据进度需要采购16顶托个1200根据进度需要采购17步步紧个800根据进度需要采购18对拉螺杆米1600根据进度需要采购19内衬根1200根据进度需要采购20垫块块1500根据进度需要采购21撑脚块560根据进度需要采购22铁钉kg1200根据进度需要采购23铁丝kg250根据进度需要采购25安全帽个514、0根据进度需要采购26安全绳根50根据进度需要采购机械设备及用具需用量计划表序号机械或设备名 称型号规格数量产地额定功率 （KW）用于施工部位1塔 吊QTZ631重庆1基础、主体、装修2插入式振动棒ZY-502上海3基础及主体3交流电焊机BX-3001成都14.7基础、主体、装修4平板震动器ZW-101上海7.5基础及主体5圆盘锯J02-41-41贵阳8基础及主体6搅拌机ZJ500115基础及主体7全站仪STS-752R1 测量放线及监测监控8经纬仪J21 测量放线及监测监控9水准仪DS-321 超平及监测监控四、施工工艺技术4.1 高大模板支撑系统的基础处理及排水措施本工程施工区正置初秋施工15、，雨水量相对较小，但为保证施工安全，支模架必须对基础进行处理，并保证施工现场排通畅，施工区内不积水。为此必须做好基础处理和排水设施处理。1、基础处理所有水磨石地面均为普通水磨石地面，具体做法从上至下为：1、表面草酸处理后打蜡上光；2、15厚1:2水泥石粒水磨石面层；3、20厚1:3水泥砂浆找平层；4、改性沥青一布四涂防水层；5、100厚C10砼垫层；6、素土夯实。根据施工组织设计要求，基坑和房心回填反铲挖掘机进行回填找平并碾压，碾压遍数为6遍，然后再采用蛙式打夯机进行地基土夯实，打夯遍数为4遍。必须保证地基土的密实度，并采用环刀法进行地基土密实度检测，压实度系数经检测，必须大于等于设计要求（016、.94）。素土夯实完毕后，经验收合格方能进行地面砼垫层的浇筑。垫层混凝土提高一个强度等级，采用C15砼浇筑，并控制好浇筑厚度不能小于100mm，保证垫层的平整度和密实度。模板支架立杆基础必须采用垫块基础，垫块使用不小于200*200*50的木方，垫块置于砼垫层上。2、排水措施沿基坑四周设置排水沟，排水沟为300*300，必须保证排水顺畅，不积水。由于基坑内雨水无法自然排出，在基坑内留设集水坑，集水坑设置在2交B轴旁，该处地面表面标高最低，垫层顶面标高为-1.84米，集水坑几何尺寸为1200*1200*1200，排水沟连通集水坑，将水排入集水坑内，在采用污水泵将集水坑内积水抽出，排出到现场整体排17、水系统，集体见排水平面图。4.2 工艺流程绑扎柱钢筋 立杆定位放线 铺设垫板 放置立杆 放置扫地杆 第一步纵向水平杆 第一步横向水平杆 如此重复往上 设置剪刀撑 安装柱模板 放置方木、安装梁底模板、单面梁侧模 放置木方、安装板模板 浇筑柱砼 安装梁钢筋 钢筋检查验收 安装梁另面侧模 检查模板及其支架，按方案要求进行加固处理及整改 安装绑扎板钢筋 钢筋、模板检查验收 砼浇筑（并监测监控） 模板及支架拆除。4.3 主要搭设方法及工艺要求在保障安全可靠的前提下，梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距一致，便于立杆一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保18、证整体稳定性和满足计算前提条件。根据我公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管满堂支架作为本模板工程的支撑体系。1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作（1）首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前各轴线控制必须到位，以便于模板的安装和校正。（2）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。（3）竖向模19、板的支设应根据模板支设图。（4）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。（5）支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。3、梁、板模板支设工艺（1）梁模安装工艺：弹梁轴线并复核搭支模架摆方木安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安侧模对拉螺栓复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模板连固。（2）楼板模安装工艺：搭支架测水平摆木楞调整楼板模标高及起拱铺模板清理、刷油检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。（3）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。（4）所有跨度4m的梁必须起拱2，防止挠度过大。（5）所有2mm板缝必须用胶带纸封贴。（6）梁模板铺排从20、梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。4、梁模板及支撑采用18厚胶合板，龙骨为50100松木枋；梁侧模用M12对拉螺栓，采用钢管加固；支撑系统采用483.0mm厚的钢管（计算时按482.8），立杆下垫板为20020050木板。5、板模板及支撑模板采用18厚胶合板，横楞为50100松木枋，支撑系统采用483.0钢管（计算时按482.8），立杆下垫板为20020050木板。6、搭设规定及材料要求（1）、立杆纵横间距1.0米，扫地杆距垫板顶面不高于200mm，纵横扫地杆与立杆连接采用十字扣件连接，双扣件连接。纵横扫地杆步距1.5米，位于最顶部纵横水平杆加密设置一道，具体见附图。（2）、21、搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。（3）、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB700-88）的要求。（4）、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（5）、每根钢管的最大质量不应大于25kg。（6）、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1）应有产品质量合格证；2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有22、关规定，质量应符合该规范第条的规定；3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2011）的规定；5）钢管必须涂有防锈漆。6）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2011）规定。7）钢管上严禁打孔。（7）、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。（8）、扣件的验收应符合下列规定：扣件应有法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。1）扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。2）扣件均应进行防锈处理23、。3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。（9）、方木选用本地区质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，同时应符合木结构设计规范和木结构工程施工质量验收规范的规定。胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。7、梁构件模板支撑及对拉螺杆大样图4.3 材料的力学性能指标梁底模板面板采用18mm厚胶合板，胶合板支撑采用采用方木楞，木楞与水平钢管作支撑，水平钢管通过扣件与立杆连接，将荷载传给立杆。梁底支撑钢管采用483.0钢管，钢管的截面积为A=424mm2，截面模量W=4.49103mm3，截面惯性矩为I=1.078104 m24、m4。木方截面为50mm100mm，截面面积5000mm2，截面模量W=83.33103mm3，截面惯性矩为I=4.17106 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,弹性模量为E9000N/mm2。面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E5400 N/mm2。对接扣件连接抗滑承载力设计值为3.2KN，直角扣件、旋转扣件连接抗滑承载力设计值为8KN，底座抗压承载力设计值为40KN。钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06*105 N/mm2。受弯构件25、的容许挠度：脚手板，纵横向水平管1/150，10mm，悬挑受弯杆件1/400。楼板模板自重标准值0.3 KN/，50*100木楞自重30 N/m，483.0钢管自重33.3 N/m。M12对拉螺杆轴向力设计值Ntb为17.8KN，螺杆内径11.55mm，净截面面积An=105mm2，自重12.1 N/m。4.4 构造设置以及检查 扣件式钢管作立柱支撑时，其安装构造应符合下列规定：1、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。2、钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合规范的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延26、长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。3、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。4、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。5、满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑（见附图）。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还27、应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。 立杆1、首层模板支架搭设时，首先将基础砖砌筑完毕，待基坑及房心回填（夯填）完毕，将地面结构层施工完毕后，在结构层上搭设模板支架体系，具体地基及基础处理见相关章节。2、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮立杆上，距离地面不大于200，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。3、当采28、用在梁底设置立杆的支撑方式时，梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。4、立杆接长采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：（1）、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；（2）、搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5、立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 水平杆1、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：（1）、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同29、跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；（2）、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。2、每步的纵、横向水平杆双向拉通。 剪刀撑搭设高度4米以下不设剪刀撑，搭设高度4米以上设置水平、竖向剪刀撑。1、设置剪刀撑（1）、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；（2）、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（超高支模架时使用）。2、剪刀撑的构造还应符合下列规定：（1）、30、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； （2）、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；（3）、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 其它1、竖向结构与水平结构分开施工，先施工竖向结构，在施工水平结构。柱、墙混凝土工程施工完成后，在施工梁、板混凝土结构。2、每一步架均采用钢管柱箍将已浇筑砼并具备一定强度的墙、柱构件和满堂架进行刚性连接，增强架体的稳定性。4.5 检查及验收要求1、模板及支架搭设完毕，由项目经理组织31、项目技术负责人、专职安全员、专职质检员、施工员、班组长等相关人员按照本方案及规范要求进行验收，验收存在问题以书面形式要求班组进行整改。整改完毕经复查合格后，报请公司工程部专业技术负责等相关人员到项目会同监理工程师参加模板支架的验收。2、安装后的扣件螺栓拧紧力矩采用扭力扳手检查，抽检方法按随机分布原则进行。扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112332连接横向水平杆与纵32、向水平杆的扣件（非主节点处）519091150151280281500501120012013200581320325012357103、梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩全数检查。4、拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。模板支架验收后应形成记录，记录表式见附录F。表F 模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步 距+33、50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧4065Nm立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度4)其 他施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 监理单位验收结论结论： 验收日期： 年 月 日专业监理工程师： 总监理工程师： 五、施工安全保证措施5.1 模板支撑体系搭设及砼浇筑区域管理人员组织机构 施工项目管理组织机构实行项目法管理，按照项目管理规范、GB/T19001ISO9001质量管理体系运行，以全面质量管理为中心，建立专业化、科学化的管理机制，实施项目施工总承包管理，建立以项目经理为首的项目34、领导班子进行工程项目管理，组织施工，全权负责施工现场的工程管理、施工技术、工程质量、施工进度、安全生产、物资采购、机械设备、文明施工、环境保护等各项工作。在本工程施工中实施项目法管理，项目经理对工程项目行使计划、组织、协调、控制、监督、指挥职能、全权处理项目事务，其下设技术组、经营组及材料设备组。项目经理部对公司实行经济责任承包。项目内部工程技术管理人员通过岗位目标责任制和行为准则来约束，共同为优质、安全、高速、低耗地完成项目任务而努力工作。项目经理部对工程项目进行计划管理，计划管理主要体现在工程项目综合进度计划和经济计划。项目经理部的进度计划包括：施工总进度计划，分部分项工程进度计划，施工进35、度控制计划，设备供应进度计划，竣工验收和试生产计划。经济计划包括：劳动力需用量及工资计划，材料计划，构件及加工半成品需用量计划，施工机具需用量计划，工程项目降低成本措施及降低成本计划，资金使用计划，利润计划等。我公司委派实践经验丰富和管理水平高的同志担任项目部主要负责人，选聘技术、管理水平高的技术人员、管理人员、专业工长组建项目部。项目管理层由项目经理、技术负责人、安全主管、材料主管和工程质量成员组成，在建设单位、监理单位和公司的指导下，负责对本工程的工期、质量、安全等实施计划。组织、协调、控制和决策，对各生产施工要素实施全过程的动态管理。作业层人员的配备：施工人员均挑选有丰富施工经验和劳动技36、能的正式工或合同工，分工种组成作业班组，挑选技术过硬、思想素质好的正式职工带班。 目标管理措施我司在以往施工经验的基础上，巩固成绩，克服缺点，运用科学管理，制定严格的质量、进度和安全生产的控制措施，大力采用新技术、新工艺、新材料、新设备的四新技术，以科技推动生产，降低成本。在施工过程中，同业主、监理单位、设计单位和质检部门密切合作，责任到人，精心组织施工，确保优质、高效、高速、安全、文明生产。为此我公司制定以下各项目标：1、工期目标：严格按照进度计划图实施2、质量目标：确保所有工程全部满足设计和合同要求的功能和标准，单位工程一次验收合格率100%；控制质量通病的产生，杜绝工程质量重大事故。3、37、安全目标：无因工死亡和重大伤亡事故，无交通安全事故，无机械设备重大事故，无火灾、风灾事故，无化工品、重要器材、设备被盗和爆炸事故，年重伤率控制在0.4以下，建立安全标准工地。按照贵州省五无标准(无死亡、无重伤、无火灾、无中毒、无倒塌)组织施工。4、环保目标：在工程施工期间，对噪声、扬尘、振动、废水、废气和固体废弃物进行全面控制，最大限度地减少施工活动对周边环境造成的不利影响，做到环境问题零投诉，满足当地环境保护部门和国家相关法律法规的要求。5、文明施工目标：完全满足建设工程现场文明施工管理办法的要求，采取一切措施，创建瓮安县文明施工样板工地，维护文明施工企业形象。 安全保证体系在本工程施工中，38、成立以项目经理为核心，以项目技术负责人、质安部长、专职安全员、兼职安全员为骨干的安全检查小组，明确项目经理为工程安全的第一负责人。在本工程施工中，将各部分施工内容的安全目标进行分解，明确安全管理责任，形成人人讲安全、人人抓安全的良好作风。安全组织机构如下：项目经理：项目副经理：现场技术负责人：质量监察部：安全监察部：施工技术部：物资设备部：木工班现场任务分工组织机构图如下：经理：向必成生产饶乾安全宋雪技术刘晋余机械朱元飞劳务桑本建消防程会玲1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章2、配合有关部门排除安全障碍3、全员安全活动和安全教育1、制定项目安全技术措施和分项安全方案2、负责安全技术交底3、解39、决施工中的不安全技术问题1、在安全前提下合理安排生产计划2、组织施工安全技术措施的实施、检查。发现隐患及时消除1、保证项目使用的各类机械安全运行2、监督机械操作人员持证遵章作业3、配备各类机械的防护设施1、保证防火设备设施齐全、有效2、消防火灾隐患3、组织现场消防队的日常消防工作1、保证进场施工人员技术素质2、控制加班加点，保证劳逸结合3、提供必需劳保用具用品，保质量施工队长、班组长、具体操作者劳保用品检查班前安全教育机具设备检查防护设施检查电气绝缘检查消防措施检查5.2 施工技术措施 建立以项目经理为首的安全保证体系本着管生产必须管安全的原则组建项目安全保证体系，项目第一管理者先是安全第一责40、任者，各工种施工员是相应工种的安全第一责任者，做到安全责任落实到人，形成人人讲安全，人人管安全的良好风气。 建立健全各项安全管理制度（1）、明确各项管理人员的安全岗位责任制，包括项目经理、技术人员、班组长、专职安全员等，明确应承担的安全责任和应做的工作。（2）、建立安全教育制度。规定对所有进场的职工、民工要进行入场安全教育及针对本工种安全操作规程的教育，并建立个人安全教育卡片。需持证上岗的特殊工种安全操作规程的教育，并建立个人安全教育卡片。需持证上岗的特殊工种工人都必须经过培训考试，并取得有关部门颁发的合格证书后方可上岗。各工班每天上班前，应由工班长做班前安全施工教育。（3）、坚持安全检查制度41、。规定每月由项目安质部长牵头对工地进行两次安全检查，安质部要不定期地组织人员进行检查，专职安全员必须天天检查。对检查出的问题、隐患要做好文字记录，并落实到人，限期整改完毕，对危及人身安全的险情，必须立即整改。对每项要整改。对每项要整改的问题整改完毕后都要由安全员进行验证。经理部每隔10天组织一次安全、消防、文明施工大检查，对工地安全状况进行监督。（4）、坚持安全交底制度。技术人员编制施工方案、技术措施时，必须编制详细的、有针对性的安全措施，并向操作人员进行书面交底，双方签字认可。（5）、坚持安全例会制度。每周六上午9点由项目质安部及专职安全员主持，各作业班组安全工参加，总结本周安全情况，安排下42、周安全工作。（6）、安全事故处理制度。现场发生的安全事故，都要本着“三不放过”的原则进行处理，查明原因，教育大家，并落实整改措施。大、重大事故必须及时地向上级部门及地方有关部门汇报，积极配合和接受有关部门的调查和处理。（7）特种作业人员管理制度。为了加强特殊作业人员的安全技术培训、考核和管理，实现安全生产，提高经济效益，特制定本管理办法。年满18周岁以上，工作认真负责、身体健康，具有本专业所需的文化程度和安全、专业技术知识及实践经验。从事特种作业人员，必须进行安全教育和安全技术培训，凡超过50岁的人员不能再申请参加特种作业培训。特种作业人员经安全技术培训后，必须进行考核，经考核合格取得操作证书43、，方准独立作业。取得操作证的作业人员，必须定期进行复审。特种作业人员要保持相对稳定，不得随意更换，确需调整时，必须报工程部同意后，才能更换。特种作业人员必须持证上岗，未取得特种作业证人员一律不准从事特种作业。特种作业人员必须服从施工管理人员正确指挥，对违反操作规程和安全的指挥，有权拒绝服从。 重大危险源辨识承重架工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：1、坍塌形成原因：木料、钢筋等堆放不规范，堆放过多，支撑体系基础不满足受力要求，钢管扣件质量低下或长期反复使用已经破损,。应采取的控制措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷，堆放荷载不超过544、00kg，应有专人进行堆料控制，2105木方每块自重3.3kg，钢筋按照堆料中长度分规格计算。（2）检查钢管、扣件质量，并进行复试。2、机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：（1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。3、触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏一保”。（2）按、拆电源应由专业电工操作。（3）漏电开关等必须灵敏有效。（4）现场电缆布设规范。（5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。4、物体打击形成原因：模板搬45、运违章作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。（2）应经常检查所用工具，确保安全有效。5、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。6、起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：（1）吊装时应把吊物绑牢固。（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。（4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。（6）整个预防措施过程都比必须安排有46、专门人员进行监控。7、高温形成原因：夏季施工室外温度高应采取的控制措施：分发消暑药品，科学调整上下班时间。8、火灾形成原因：钢筋焊接应采取的控制措施：实行动火审批制度，并采取有效隔离措施。9、防雷触电形成原因：下雨、电缆拖地破皮等应采取的控制措施：电器线路必须架空设置，随时检查电器设备和线路，保证其正常运行和完好，并采用防雷接地，接地必须符合规范要求，并与钢管架体有效连接。5.2.4 现场安全施工制度及措施：根据往施工经验，结合本工程特点，将防坍塌、防攀爬、洞口防护及临边防护（洞口及临边需设置1.1m高的护栏）、防高空坠落、防物体打击、防雷触电、机械伤害、火灾等作为现场安全防护的重点。5.2.47、4.1 施工现场的安全管理规定1、凡进入施工现场必须戴好安全帽及其他劳动保护用品。2、高空作业人员必须正确佩戴安全帽、系好安全绳、挂好安全绳保险钩。3、施工现场所装设的缆风绳，应避免与电源线交叉，特殊情况应采取有效的防护措施，缆风绳不准绑在树木或建筑物上，应设地锚或按规定设预埋环。4、高处、屋面、外檐作业：（1）、高处作业应规定支搭安全网及其他有效的防护措施；（2）、建筑物处料口、垂直运输进料口、人行通道均应按规定设防护棚；（3）、交叉作业应按规定设置隔离层；（4）、在高空作业时，应携带工具袋，所使用的工具，零星材料等应随时装入袋内，清理废料、垃圾应设临时溜槽或垃圾筒，严禁随意抛掷。（5）、在48、易发生坠落的危险处作业时，必须系好安全带；（6）、清理安全网中杂物，应在其下方设禁区，并设专人巡视。5、拆除架子模板应坚持“五边”（即边拆、边运、边清理、边起钉、边码垛），班组要做好活完脚下清。6、在施工工程超过周围建筑物的高度，并高于二十米时，应装设避雷设施。5.2.4.2 建筑施工现场安全防护管理规定为保证工程施工安全，保障国家、企业和个人生命财产不受损失，杜绝火灾隐患，根据中华人民共和国消防条例有关条文规定，结合建筑施工现场的实际情况制定本规定。1、建筑施工现场生产用火和生活用火的防范：（1）、现场进行钢筋焊接作业时，必须严格实行动火审批制度，填写动火审批表，报监理单位审批后方能实施焊接49、作业。焊接作业时，必须用铁板将焊接点与其它易燃（模板材料、安全网等）隔开，防止产生火灾事故。（2）、建筑施工现场生产用火必须有专人负责，火场炉灶距离临时设施特别是易燃易爆物品库要有较远的距离。（3）、生产用火时必须保证火场、炉灶旁不离开人，用完后必须扑灭火种方能离开。（4）、厨房、锅炉房、变电房与临时宿舍、库房之间的防火距离不得小于15m。（5）、临时宿舍内严禁烧电炉取暖、做饭要有专人管理，离开炉火时要盖好炉灶，并清扫四周的杂物。（6）、照明电线要有良好的绝缘，尽可能采用拉线开关，如采用油灯，蜡烛等明火照明，要规定固定的位置，周围加以防火并要有专人负责管理。2、加强领导组织成立施工现场防火临时50、领导小组，由施工现场总负责人和保卫人员负责指挥，一旦发生火情，立即组织扑救。（1）、经常向职工宣传教育，提高职工防火意识和责任感；（2）、为确保安全，根据各地条件设置一些消防防火工具，如简易储水池，消防拴，沙袋，水桶，灭火器等。（3）、发动群众组成义务消防队，有条件的可请消防部门进行消防知识技术培训，一旦发生火情，除立即向119报警外，并立即组织在场人员全力投入抢险扑救。5.2.4.3 临时用电安全生产管理制度1、项目负责人或工长必须按临时用电的施工组织设计要求向现场临电电工交底。2、工程处或项目工地必须设专人管理施工现场临时用电、线路及施工机具安装完后，应先进行验收，合格后才能送电和使用。351、对施工用电设备必须定期进行检查。4、在建工程与临近高压线的最小距离1kv以下为4m，110kv为6m，对达不到要求距离的，必须采取防护措施，设置遮拦屏障、围栏或保护网，并且悬挂醒目的警告标志等。（1）配电箱、开关箱中导线的进出线口应在箱体下底面，严禁设在箱体的上顶面、侧面，后面或箱门处；（2）电线绝缘要良好，不得老化、破皮漏电、穿墙、穿楼板处要加套管，电缆穿越道路，易受机械损伤的场所，必须加设防护套管或埋地。5.2.4.4 劳动卫生安全管理制度1、公司各单位必须关心职工的身体健康，各单位应根据国家有关规定，对开工的工地必须做到劳动保护设施与施工方案同时设计、同时施工、同时投资产（即三同时）。52、2、对已开工的工程或有害职工身体健康的作业环境，应制定改善劳动条件的治理规划，作为每年安全工作的一个重要内容，劳动保护设施要逐步落实。3、对季节性的防寒、防冻、防署、防高温、防煤气中毒等，必须有技术安全措施和必要的设备、设施，并保证相关费用的支出。4、对经常从事有毒气体、高温、噪音等有害作业的人员，每年应由医务部门负责组织一至二次体检，不适应者，立即就医或调动工作。5、对用于改善劳动条件的设备和设施，必须经常加以维修、保养，不得随意拆除，须拆除时应报公司有关部门批准。6、公司各单位必须认真执行劳动法，发动职工搞好安全生产，维护职工劳动安全卫生健康的合法权利。5.2.4.5 满堂架安全生产管理制53、度1、在搭设前，应有工长（施工员）按有关规程提出搭设使用要求，搭设前应向实施搭设班组进行详细交底。2、应由工长（施工员）组织有关人员进行验收，该模板支架由工程技术领导组织有关人员进行验收，高层架子应分阶段进行验收。3、交接检查验收主要依据：有关脚手架安全技术规程和规定；分项施工设计和施工任务书要求；特殊架子根据设计和方案要求进行分项检查验收。4、脚手架交验合格后，工长（施工员）有权指定专人进行维修，其他工种不准拆改，脚手板不能随意移动和超符合使用。5、拆除架子应有安全技术措施并由工长（施工员）向实施班组进行详细交底。5.2.4.6 火安全生产管理制度1、凡购置压力容器，应有技术资料合格证，使用54、时，要建立检查制度，严格检查各种安全装置是否有效，对不符合安全规定的要停止使用。2、搬运氧气瓶时不准碰撞，使用时应放置在安全地点，与乙炔瓶或乙炔发生器相距10米以上，避免暴晒、油脂沾染等发生爆炸。3、对易然易爆的危险品和场所要严格管理，指定防火措施和悬挂防火标志，并配齐防火器材。5.2.4.7 治安保卫制度1、保卫部门应对工地治安保卫工作负责，安排好治安保卫值日表，进行工地治安保卫宣传教育工作。2、保卫部门要督促工地门卫值班制度，并对门卫值班人员进行管理，严禁非本工地人员进入工地。3、根据民工治安管理条例对本工地民工进行登记、存档、严禁赌博，盗窃、窝脏、酗酒、吸毒、打架等行为；严禁窝藏违法犯罪55、分子。4、遵守国家计划生育政策，严禁利用工地为“防空洞”，违反和破坏有关计划生育的规定。民工治安管理条例由于建筑行业的行业特点，外来民工人员流动量大，为加强治安管理，维护社会治安和民工的合法权益，结合我公司具体情况，特指定本民工治安管理条例如下：（1）、凡进入我公司工地的民工，必须持有身份证及证明本人身份的手续，并办理有关手续后可进入工地。（2）、工地负责人必须对进入工地工作的民工签订用工合同，民工进场应进行治安教育，做好“四交待”记录，并将民工人数保送“治安办”存档，未签订用工合同的民工不得进入工地工作。（3）、工地民工必须佩带“上岗证”进行工作（要求：“上岗证”附有本人相片，“上岗证”由项56、目部统一办理），民工不得带家属、子女进入现场。（4）、如雇用外地民工做值班人员，必须由本单位职工或有本市固定职业的人担保方可使用，凡未经办理担保手续、滥用民工值班的，工地发生盗窃和意外事故将追究工地负责人责任。（5）、未经许可的民工和外来人员，不准在工地留宿。（6）、严防火灾和其他事故，不准乱抛烟头、火种，不准私搭电线和使用电炉，炊事和取暖炉灶须经工地管理人员安排，集体设置，专人管理，严禁携带易然，易爆及其他危险物品进入施工现场和生活住所。（7）、严禁赌博、盗窃、窝赃、酗酒、吸毒、打架等行为，严禁窝藏违法犯罪分子。5.2.4.8 施工机械安全按操作规程使用，加强对机械设备的管理，做到常检、常修57、常保养，保持良好的工作状态。5.2.4.9 安全用电电源采用三相五线制，设专用接地线。总配电箱和分配电箱应设防雨罩和设门锁，同时设相应漏电保护器。从底层通往楼层的电路及楼层施工用的电路施工升降机律采用质量合格的电缆，并要正确架设。严格做到“一机一闸一漏电保护装置”，一切电气设备必须有良好的接地装置。电动机械必须定机定人专门管理，使用小型手持电动工具时均使用带漏电保护的闸箱。5.2.4.10 防大风、防雨、防雷措施防雷接地可与工程的避雷预埋件临时焊接连通，接地电阻达到规定要求，每月检测一次，发现问题及时改正。掌握气象信息，及时作出大风，大雨预报，采取相应技术措施，防止发生事故。禁止在大风、暴雨58、等恶劣的气候条件下施工。5.2.4.11 安全标志和安全防护1、安全标志:划分安全区域，充分和正确使用安全标志，布置适当的安全标语和标志牌，各种施工机械设置位置均需挂设相应操作规程。2、安全防护棚:在建筑四周及人员通道、机械设备周围都应采用钢管搭设安全防护棚，安全防护棚要满铺，侧面用钢筋网做防护栏板3、“三宝、四口、五临边”防护:现场人员坚持使用“三宝”。进入现场人员必须戴安全帽并系紧帽带，不得穿硬底鞋、高跟鞋、拖鞋或赤脚、高处作业必须系安全带。4、做好“四口”的防护工作。在楼梯口、电梯口、预留洞口设置围拦、盖板、架网，必须搭设符合要求的防护棚，并设置醒目的标志。5.2.4.12 安全用电和电59、气防火措施1、安全用电技术措施（1）、接地与接零在施工现场专用的中性点直接接地的低压电力线中，必须采取TN-S 接零保护系统（即三相五线制）。保护零线应由工作接地线或配电室的零线或第一级漏电保护器电源侧的零线引出；保护零线应与工作零线分开单独敷设，不作它用，保护零线PE 必须采用绿/黄双色线；保护零线必须在配电室（或总配电箱）配电线路中间和末端至少三处作重复接地，重复接地线应与保护零线相连接；保护零线的截面应不小于工作零线的截面，同时必须满足机械强度的要求，其中，架空敷设间距不大于12m 时，采用绝缘铜线截面不小于10mm2，采用绝缘铝线截面不小于16mm2；与电气设备相连接的保护零线为截面不60、小于2.5mm2 的绝缘多股铜线。电气设备的正常情况下不带电的金属外壳、框架、部件、管道、轨道、金属操作台以及靠近带电部分的金属围栏、金属门等均应用保护接零；供电电力变压器中性点的直接工作接地电阻值应不小于4，保护零线重复接地电阻值应不小于10。不得施工升降机部分设备作保护接零，另一部分作保护接地。（2）、配置漏电保护器施工现场的配电箱（配电室）和开关箱至少配置三级漏电保护器；漏电保护器应选用电流动作型，一般场合漏电保护器的额定漏电动作电流应不大于30mA，额定漏电动作时间应不大于0.1s；潮湿和有腐蚀介质场所的漏电保护器，其额定漏电动作电流和额定漏电动作时间乘积的极限值为30mA.s；开关箱61、内漏电保护器的选用应与动力设备的容量大小、相数等实际情况相适应、相配合，如三相电动机则应选用参数匹配的三相三线的漏电保护器；照明用电必须与动力用电分开，照明应选用单相二线的漏电保护器。开关箱按三级设置:即总配电箱分配电箱开关箱，开关箱距离机具不能超过3m，开关箱实行一机一闸一漏电保护。（3）、外电保护建筑物（含脚手架）的外侧边缘与外电架空线路的边线之间最小安全操作距离:电压1kV 以下为4m；电压1kV10kV 之间为6m；施工现场的机动车道与外电架空线路交叉时的最小垂直距离:电压1kV 以下为6m，电压1kV-10kV 之间为7m；（4）、配电系统所有的电线架设都必须使用电杆、绝缘夹、横担等62、，按规范要求架设；开关电器及电气装置必须完好无损；开关电器及电气装置必须装设端正、牢固，不得拖地放置；带线导线与导线之间的接头必须绝缘包扎，带电导线必须绝缘良好；带电导线严禁搭、挂、压在脚手架或其他物体上；配电箱与开关箱应作名称、用途、分路标记；配电箱、开关箱应配锁并有专人负责；电箱内部及其周围临近区域不得有杂物、灌木和杂草等；室外用电严禁拉设使用花线，严禁使用铜线或其他金属线代替保险丝使用，严禁工人宿舍内乱拉电线、插座、烧电炉、电饭煲；（5）、电器检修电气装置应定期检修，检修时必须做到:停电；悬挂停电标志牌，挂接必要的接地；由相应级别的专业电工检修；检修人员应戴穿绝缘鞋和手套，使用电工绝缘工63、具；组织和专人统一指挥。2、电气防火技术措施合理配置、整定、更换各种保护电器，对电器和设备的过载、短路故障进行可靠的保护。在电气装置和线路周围不堆放易燃、易爆和强腐蚀介质，不使用火源。装置相对集中的场所，如变电所、配电室、发电机室等配置绝缘灭火器材等，并禁止烟火。加强电气设备相间和相地间绝缘，防止闪烁。合理设置防雷装置。建立电气防火责任制，加强电气防火重点场所烟火管制，并设置禁止烟火标志。建立电气防火教育制，经常进行电气防火知识教育和宣传，提高各类用电人员电气防火自觉性。建立电气防火检查制，发现隐患，及时处理。强化电气防火领导体制，建立电气防火队伍。 安全管理措施1、搭设模板支架人员须戴好安全64、帽、系安全带、穿防滑鞋。2、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。4、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设和拆除作业。5、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。工作人员从楼梯上下，不得攀爬脚手架。6、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。7、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。8、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施65、工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、搭设钢管应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。11、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。拆除支架时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。5.2.6 材料管理措施材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律66、不得使用。 施工中管理要点（1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，浇筑砼并达到一定强度后，进入下道模板支架工序的施工。（2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过监理单位验收。（3）砼浇筑方式符合安全要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。（4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。5.2.8 质量管理措施（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB567、0204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位、质监站、上级公司对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。（3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。（4）混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。（5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，68、维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。（6）所有梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。（8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。（9）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。（10）主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。（11）所有竖69、向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。（12）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。（13）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。5.2.9 砼浇筑管理措施1、准备工作（1）隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方能进行砼浇筑。所有与混凝土浇筑有关的人、材、机均落实到位，掌握天气变化情况。（2）开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查坍落度。（3）砼浇筑前汽车泵的停靠位置和输送半径应经过计算，泵车停靠处，应场地平整、坚实，具有重车行走70、条件。在混凝土泵车的作业范围内，不得有碍阻物、高压电线，同时要有防范高空坠物的措施。2、浇注顺序竖向结构必须下进行浇注，浇注完毕并达到一定强度后，方能浇注梁板等水平构件砼，以增加模板支架的整体稳定性。梁板等水平构件砼浇筑参照设计图纸从中间向两边浇筑，先浇梁，后浇板。3、浇注方法采用一次性连续浇捣方案，梁板砼一起浇筑。较大尺寸的梁（梁的高度大于1m）的结构，可单独浇筑。超1m高的梁，浇捣先梁后板，一次浇注时最多不能超过400mm，采用从跨中向两端对称进行分层浇筑。在浇捣时不能集中过多于某点部位，防止局部负荷超重。浇筑混凝土应连续进行，如因分层等原因必须间歇时，其间歇时间宜缩短，并应在前层混凝土凝71、结之前，将次层混凝土浇筑完毕。梁底板振捣采用斜坡式分层振捣，斜面由泵送混凝土自然流淌而成，振捣快插慢提，从浇筑层的底层开始逐渐上移，以保证分层混凝土间的施工质量。混凝土在振捣过程中宜将振动棒上下略有抽动，使上下混凝土振动均匀，每次振捣时间以2030秒为宜，(砼表面不再出现气泡、泛出灰浆为准)。振捣时，要尽量避免碰撞钢筋，管道预埋件等。振捣棒插点采用行列式的次序移动，每次移动距离不超过混凝土振捣棒的有效作用半径的1.25倍，一般振动棒的作用半径3040cm。振捣操作要“快插慢拔，防止混凝土内部振捣不实；要“先振低处，后振高处，防止高低坡面处混凝土出现振捣“松顶”现象。浇筑混凝土时，应注意防止混凝72、土的分层离析。混凝土自由倾落高度一般不超过2m，否则采用串筒、斜槽、溜管等下料。4、浇注施工注意事项（1）在浇筑前，必须经总监理工程师及项目部检验合格后才能浇注。必须支撑牢固、稳定、不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。（2）浇筑时，无关人员不得在模板下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。（3）浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止超高堆置。（4）浇筑过程中派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形情况及时解决。（5）浇筑过程中、应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负73、责人，施工负责人应立即通知浇注人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施。（6）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对可能出现的超过最大荷载的要有相应的控制措施，钢筋等材料不能再支架上方集中堆放。（7）为防止支模架因超载而影响安全施工，要求施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将泵送和砂浆的输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备。（8）工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ462005)的有关规定执行。（9）浇筑完毕的混凝土应进行养护，湿润养护不少于15天。（10）严格控制堆料厚度，一次堆料不能超过100mm，吊斗放料时，随时移动料斗，时砼堆积厚74、度不能超过规定。（12）严格控制放料高度，料斗下口距楼板面的放料高度不能超过300mm，防止放料冲击力对模板及支架体系造成影响。（13）塔吊司机下斗时必须控制下斗速度，严禁直接下至楼板面，防止对楼板造成冲击破坏影响。5.3 模板安装和拆除的安全技术措施 模板拆除执行申请审批制度模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬碰硬撬。拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片（段）模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时75、清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。 模板拆除底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度符合表的规定。本工程模板及支架拆除时，砼强度等级必须达到设计强度的100%时方能拆除。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件度报告。表 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率计（）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100检查数量：全数检查。检验方法：观察。1、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆76、除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。 模板及支架的搭设与拆除安全规定1、在2m以上的模板及支架上作业时，应搭设安全可靠的操作架子或操作平台，设置供操作人员上下的楼梯或斜道，并进行安全防护，不允许攀爬脚手架上下。2、作业人员必须站在可以保证安全操作的脚手板或操作平台上作业，不允许站在钢管、模板或支撑上进行作业。3、模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用有效的安全措施；4、高耸结构的模板作业，在雨季施工时，应安装避雷设施，其接地电阻不得大于4。5、高处作业时，操作人员应挂上安全带；操作人员所用的各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得随意将工具、零件及77、大量模板或支模材料放在模板支架上，以防落物伤人。6、装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。7、安装基础及深基坑的模板时，应先检查基础或基坑土壁边坡的稳定情况，发现可能出现的坍塌危险，必须采取可靠的安全加固措施后，才能开始作业。8、安装柱模板时，必须采用临时固定的措施使柱模拉结牢固，避免柱模整体歪斜或倾倒，当柱模高度达6m以上时，应采用满堂架或将多个柱模拉结成整体。9、安装梁模、混凝土楼盖、剪力墙模板时，应搭设牢固的操作平台并设护拦，不允许在梁底模或侧模上及墙上行走，不宜在梁或楼盖上下同时作业。10、预拼装模板的安装，应边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固；11、安装构筑物或其它高78、大特殊工程的模板，要进行专项设计，制定专项安全技术措施并经审批方可施工。12、吊运模板的起重机械和被吊物件边缘与10kv以下架空线路边缘最小水平距离不得小于2m，否则必须采取防护措施，并悬挂醒目的警示标志。被吊的模板构件和材料要捆牢，避免散落伤人。预拼装模板垂直吊运时，应采取两个以上的吊点；水平吊运应采取四个吊点。吊点应作受力计算，合理布置；13、模板拆除必须严格按施工方案进行，对作业区域应设警戒线和明显标志，并设专人监护。14、模板及其支架的拆除，施工升降机般按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板及支架，遵循从上而下、由外向里的拆除顺序。严禁上下交叉作业。15、基础、基坑内拆79、模，应注意基础、基坑周边边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡发生震动而塌方，应远离基础、基坑危险处进行模板的清理。16、拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑，防止突然整块坍落。拆除4m以上跨度梁模板时，先中间后两边。17、高处拆除模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。18、预拼装模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼接两片模板的配件，待模板离开结构表面后再起吊。19、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除梁侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁80、余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。20、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面。21、运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。模板、钢管扣件、方木等材料均按施工现场平面布置图堆放。5.4 施工应急救援预案 抢险应急组织安排及工作流程根据模板及支架工程特点及施工工艺的实际情况，项目部制定了由项目经理挂帅的应急抢险小组。并认真组织了对挖孔桩危险源和环境因素的识别和评价，制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，对广大员工开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人81、员的应急能力，减少突发事件造成的损害和不良影响。本工程位于距瓮安县城5公里205省道旁，应急医院选择最近且医疗条件较好的县医院，医院急救电话：0854-3568333，医院路线图见附图。应急准备和响应工作程序如下图：定期进行应急培训危险源及环境因素辩识、评价编制抢险应急预案组织抢险队伍配备应急物资、设备实施应急预案对应急预案评审、修订成立抢险领导小组5.4.2 突发事件应急准备1、成立抢险领导小组，明确责任分工应急抢险领导小组人员组织机构如下：组长职责：负责全面管理和协调工作、负责本专项应急预案的启动实施、小组人员分工等。副组长职责：协助组长工作，在组长不在场的情况下行使组长职责、协助处理相关82、工作，具体负责挖孔桩生产安全的现场管理，恢复和保证生产正常进行。2、组建抢险队，进行应急知识教育培训项目部组建抢险队，队长郭彬发现险情时首先抢险队进行抢险，需用较多人时可由各工班进行汇集，对抢险队和项目部所有人员均进行针对性的应急知识培训。3、进行应急演练，提高应急救援能力为了在出现险情时处理迅速，项目部对预设险情进行实地演练，由 郭彬 负责组织安排，时间为2013年8月10日22日，使所有人员参与其中，并填写应急演练记录表，记录演练内容，人员分工，方案及处理程序等。4、紧急情况发生和上报程序施工过程中施工现场或驻地发生无法预料的需要紧急抢险处理的危险时，应迅速逐级上报，次序为抢险领导小组、上83、级主管部门。由安全部负责收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，可以根据上级指示可以由施工单位自行直接处理，如果事故较大或施工单位处理不了可以由安全部向建设单位主管部门请示，请示启动上一级救援预案。紧急情况发生后，现场要组织好警戒和疏散工作，保护好现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目部最高负责人指挥，在三分钟内电话通报到项目经理，主要说明紧急情况性质，地点，发生时间，有无伤亡事故，是否需要排救护车，消防车或警力到现场实施抢84、险工作，如需要可以直接拨打120、110、119等求救电话。抢险领导小组在组织讨论后在最短时间内发出如何处理现场的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由安全处在30分钟内以小组名义向上级有关部门报告情况。遇到紧急情况，全体职工应特事特办，急事急办，主动积极的投入到紧急情况的处理中去，各种设备、车辆、器材、物资等要统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推委、阻碍紧急情况的处理。与相关单位建立快速联系通道，以便及时处理问题。 突发事件分析及应急预案1、模板、脚手架坍塌（1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先报警，然后进行疏散，清85、点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。（2）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应做好救助车辆引导。（3）在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。a：争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。b：出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进86、行正规心肺复苏。c：伤口止血且使用止血带。d：切忌对压伤进行热敷或按摩。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。2、高处坠落和物体打击事故应急救援预案（1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材87、料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（5）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）车辆一到立即就近送往医院。（7）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（8）总结经验教训，教育职工。3、触电事故应急救援预案（1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。（3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则88、可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）触电者脱离电源后马上进行抢救。（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。4、机械伤害应急救援预案（1）一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼报警。（2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）车辆一到立即就近送往医院。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教89、育职工。5、消防事故应急救援预案 为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：（1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！” ，并拨打119报警；（2）现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组；（3）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；（4）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；（5）拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；（6）接到报警后，项目部立即通知抢救组、疏散组、保卫组等人员到达现场组织抢救；（7）安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（8）安全保卫组安排人员管理现场，预90、防趁乱偷盗行为的发生；（9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；（10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；（12）如电器起火应首先切断电源再组织扑救；（13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；（14）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；（15）在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（16）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；（17）对伤者实施急救措施后，立即送91、往医院治疗；（18）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。6、高温中暑的应急将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。应急物资、机械设备储备应急物资、机械设备储备见表1序号设备名称数量规格型号主要工作性能指标1小92、型单臂挖掘机2大宇大宇2汽车吊1YQ16YQ163电焊机44发电机250KW以上5对讲机86安全绳1007担架、绑带308防火装置309氧气瓶（小型）305.4.5 恢复生产及应急抢险总结抢险救援结束后，由监理单位主持、业主、设计、咨询等相关单位参加的恢复生产会，对安全生产事故发生的原因进行分析，确定下部恢复生产应采取的安全文明质量等施工措施和管理措施。施工单位主要从以下几个方面进行恢复生产：作好事故处理和善后工作，对受害人进行领导慰问；严格落实公司质量认证体系，推行全面质量管理制度，认真学习应急预案，以项目经理为中心，将创优目标层层分解，责任到队，责任到人，从单位工程到分部、分项直至工序。健93、全各组织机构，加强人员管理，完善安全、质量保证体系，健全安全、质量管理组织机构，整个项目形成一套严密完整的安全、质量管理体系，各级、各部门充分发挥管理的技能、职能和人的作用；做好技术、试验、测量、机械、施工工艺、后勤等各项保证工作。确保设计、施工方案可行，符合现场实际情况，可利用现场存有的机械、设备和材料；及时调用后备人员和机械设备，进行生产恢复，尽快达到正常生产；抢险结束和生产恢复后，应对整个应急预案过程进行评审，分析和总结，找出预案中的不足，并及时进行评审和修订，使以后的应急预案更加成熟，遇到紧急情况能及时处理，将安全隐患、财产损失降到最底限度。5.5 模板支撑体系位移的监测监控措施1、监94、测方法采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的柱、墙和钢管架上涂红漆作为监测标记，具体见监测监控平面图。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。4、仪器设备配置名称规格数量精度水准仪/12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”对讲机/6/检测板手/10/5、监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）95、模板工程日常检查重点部位：a：杆件的设置和连接，连墙件、横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆等构件是否符合要求；b：连墙件是否松动；c：架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；d：施工过程中是否有超载现象；e：安全防护措施是否符合规范要求；f：支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率每30分钟一次，终凝后的监测频率为每天一次，连续观察7天。（1）本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。六、劳动力计划根据施工作业区划分及组织安排，本工程时高峰人数预计达到146人，所需劳力按96、不同阶段配备，陆续组织进场。专职安全生产管理人员、特种作业人员、主要工种劳力安排见计划表：工种人 数备注安全生产管理人员10电工、焊工等特种作业人员10钢筋工25木工45砼 工15杂工20测量工6机修工5合 计146七、计算书根据本工程的具体施工图和工程概况中的统计数据和分类，梁体系分为三类进行设计计算，板分为两类（板厚h=120mm和h=150mm）进行设计计算。7.1 类梁模板支架计算书 7.1.1 参数信息WKL6(1)作为计算对象。梁的截最大尺寸为550mm2300mm，模板支架计算长度为19.1m，梁支撑架搭设高度H(m)：11.65米。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑97、小楞平行梁跨方向的支撑形式。1、支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):150；立杆纵距la(m):1.0；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1.0；梁两侧立杆间距lb(m):1.0；2、材料参数面板类型为木胶合面板，厚度18mm。梁底支撑采用方木，规格50100。竖向力传递通过扣件。梁底支撑钢管采用483.0钢管，钢管的截面积为A=4.24102mm2，截面模量W=4.49103mm3，截面惯性矩为I=1.078105 mm4。木方的截面面积为5000 mm2，截面模量W=83.33103mm3，截面惯性矩为I=498、16.67103mm4，抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,弹性模量为E9000 N/mm2。面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E5400 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。3、荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。基本风压为W00.99、35kN/m2；风荷载高度变化系数为z0.74，风荷载体型系数为s0.355。7.1.2 梁底模板强度和刚度验算计算公式见施工手册第二册1058页。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5501818/6 = 2.97104mm3；I = 550181818/12 =2.673105mm4；1、荷载计算模板自重标准值：q10.300.550.165kN/m；新浇混凝土自重标准值：q22.324.000.5530.36 kN/m；梁钢100、筋自重标准值：q32.31.50.551.8975 kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：q410.550.55kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：q520.551.1kN/m。底模的荷载设计值为：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35(0.165+30.36+1.8975)+1.4(0.55+1.1)=46.08kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wfm梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下，见建筑施工手册第一册683页：Mmax=-0.107ql2=-0.10746.080.1270.127 = -0.08kNm；R1=R5=KMq101、l=0.393*46.08*0.127=2.3 kNR2=R4=KMql=-0.607*46.08*0.127=-3.55 kNR3=KMql=0.464*46.08*0.127=2.72 kN最大支座反力R = -0.607ql = -0.607*46.08*0.127 = -3.55 kN； = M/W=8.0104/2.97104 = 2.694 N/mm2；面板计算应力= 2.694 N/mm2 小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=0.607ql=0.60746.080.127=3.55kN,抗剪强度按照下面的公式计算（式102、中b取1000mm）：=3Q/(2bh)fv =33.551000/(2100018)=0.296N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.296小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:qk= q1+q2+q3=0.165+30.36+1.8975=32.43 KN/m=KWqkl4/(100EI)=min(l/150,10)其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =127mm；面板的最大挠度计算值: = 103、0.63232.431274/(10054002.673105)=0.037mm；面板的最大允许挠度值 = min(127/150,10)=0.85mm面板的最大挠度计算值=0.037mm小于面板的最大允许挠度值 = 0.85mm，满足要求！7.1.3 梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算支撑小楞采用方木，木方间距125mm，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=50100100/6 =8.33104 mm3； I=50100100100/12 = 4.17106 mm4；1、荷载的计算按照二跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。q=3.55/1.03.55kN/m。2、抗弯104、强度验算 = M/Wfm最大弯矩M = KMql2 = -0.1253.551.01.0 = -0.444kNm；最大剪力Q =KMql = 0.625*3.55*1.0= 2.22kN；最大受弯应力 = M / W = 4.44105/8.33104 = 5.33N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值=5.33/mm2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求!3、抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足: =3Q/(2bh)fv支撑小楞的受剪应力值计算：= 32.22103/(250100) = 0.67 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.3N/mm2；支撑小楞105、的受剪应力计算值 0.67 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.3 N/mm2,满足要求!4、挠度验算= KMql4/(100EI)=min(l/150,10)支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.5213.5510004/(10054004.17106) = 0.821mm；支撑小楞的最大挠度计算值 0.821mm小于支撑小楞的最大允许挠度 v =min(1000/150,10) mm，满足要求！7.1.4 梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载，对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：1 、荷载计算根据如上计算，梁底面板传递给106、木楞的各支座的最大反力P1=R1=2.3kN；P2=R2=3.55kN；P3=R3=2.72kN木楞自重对主楞产生的荷载：P=KMql=0.625*0.03*1.0=0.02 kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.8-0.4)/40.4(1.20.1524+1.41)+1.220.4(2.3-0.15)0.3=0.85kN 计算简图(kN)2、支座反力计算：R1= R4=3.17*83.3/（250+83.3）=0.792KNR2= R3=(3.17*(333.3+83.3)+3.57*(333.3-41.7)+2.74*(125+41.7)+3.57*41.7-107、0.792*666.7)/ 333.3 = 7.32KN3、弯矩计算：M1=0Mp1=0.792*0.25= 0.198 kNmM2=0.792*（0.25+0.0833）-3.17*0.0833= -0.0001 kNmMp2=0.792*（0.25+0.125）+7.318*0.0417-3.17*0.125= 0.206 kNmMp3=0.792*（0.25+0.125+0.125）+7.318*（0.0417+0.125）-3.17*（0.125+0.125）-3.57*0.125= 0.377 kNm 弯矩图(kNm)最大弯矩Mmax= 0.377 kNm；最大挠度计算值KMFl3/108、(100EI)=2.0*7.318/0.333*3334/（100*2.06*105*1.078*105）=0.243 mm；最大受弯应力 = M / W =3.77105/（4.49103 ）= 83.96 N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值 = 83.96N/mm2 小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2，满足要求！梁底横向支撑小楞的最大挠度： = 0.243 mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 0.243 mm 小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度 v =min(（333）/ 150,10) mm，满足要求！7.1.5 梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢109、管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁底纵向支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；作用在大横杆上的集中力（支座反力）P1 = 0.792 kN。小横杆自重：0.0333 kN/m。作用于大横杆上的支座反力P2 = 0.4*0.0333*0.333 = 0.005 kNP = 0.792+0.005 = 0.8 kN 支撑钢管计算简图支座反力计算：R1= R4=0.8+0.4*0.0333*1.0 = 0.813 KN R2= R3=0.8+0.6*0.0333*1.0 = 0.82 KN最大弯矩 Mmax = 0.1*0.0333*1110、.02 = 0.003kNm ；最大支座力 Rmax = 0.82 kN ；最大应力 =M/W= 0.003106 /(4.49103 )= 0.67 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 0.67 N/mm2 小于支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!最大挠度计算值0.677ql4/(100EI)=0.677*0.0333*10004/（100*2.06*105*1.078*105）=0.01 mm；支撑钢管的最大挠度 =0.01mm小于最大允许挠度v=min(1000/150,10)mm,满足要求!7.1.6111、 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): 1.05R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R = 0.82kN；1.05R=1.05*0.82=0.86kN 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.1.7 组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。112、上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 = 7.318 kN ；除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.15（11.8-0.15-0.018-0.1-0.048）2.33 kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(1.0/2+(1.0-0.40)/2)1.0(0.30+24.000.15)=4.212kN；立杆受压荷载总设计值为：N =7.318+2.33+4.212=13.86 kN；2113、立杆稳定性验算 = 1.05Nut/(AKH)f- 轴心受压立杆的稳定系数；A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.50+20.30=1.650m； l0 = kh=1.1871.6671.500=2.97m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.3m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.667； k - 计算长度附加系数，取值为114、：1.187 ；故l0取2.97m； i = 0.25* 482+422 = 15.95 = l0/i = 2970/15.95 = 186.21 ；查规程附录C得 = 0.204；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0513.86103/( 0.2044241.0)= 168.25 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 168.25 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。7.1.8 组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut13.86kN；风115、荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 0.450.740.355 = 0.083 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ；s - 风荷载体型系数：取值为0.355；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0831.01.52/10 = 0.022 kNm；2、立杆稳定性验算116、 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)=1.0513.86103/( 0.2044241.0)+22000/4490= 173.15 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 173.15 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ，满足要求。7.1.9 模板支架整体侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算：F =0.85AFWkla/(La)AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF117、=2.201042.3103=5.06107mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.45=0.233kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.855.061070.23310-61.0/19.11000=524.68N。H-模板支架计算高度。H=11.484 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：1根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb1.0 m。la -梁底立杆纵距（m），la=1.0 m。La-梁计算长度（m），La=19.1 m。综合以上参数，计算得N1=3524.681118、1484/(1+1)1000)=9038.14N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： =(1.05Nut+N1)/(AKH)f计算得： =(1.0513860+9038.14)/(0.2044241)=113.04N/mm2。=113.04N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力满足要求。7.2 类梁侧模板支架计算书 梁侧模板的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、建筑施工手册（第119、五版）等规范编制。梁段:WKL6(1)。7.2.1 参数信息1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.55；梁截面高度 D(m):2.3；混凝土板厚度(mm):150；采用的钢管类型为483.0；主楞间距(mm)：1000；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：6；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，490mm，880mm，1270mm,1660mm，2050mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：1000；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.0；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50；高度(mm)：100；2.荷载参数新浇混120、凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：5400；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15；7.2.2 梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。F=0.22t12V1/2 =0.22*24*5.714*1.2*1.15*1.21/2=45.61 kN/m2F=H=24*0.7=16.8 kN/121、m2其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 45.61 kN/m2、16.8 kN/m2，取较小值16.8 kN/m2作为本工程计算荷载。7.2.3 梁侧模板面板的计122、算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算面板抗弯强度验算公式如下： = M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 10001818/6=5.4104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力123、，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.016.80.9=18.144kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.41.020.9=2.52kN/m；计算跨度(次楞间距): l = (2300-150)/(6-1)=390mm；面板的最大弯矩 M= 0.1*18.144*0.432+0.117*2.52*0.432= 0.39 kNm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1*18.144*0.43/1.0+1.2*2.52*0.43/1.0=9.88 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.9105/(5.4104)=7.22 N/mm2；面板124、的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.22 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 16.81.0 = 16.8 N/mm； l-计算跨度: l = 430mm； E-面板材质的弹性模量: E = 5400N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1000181818/12=4.86105mm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.84304/(10054004.86105) = 1.48 mm；面板的最大容许挠125、度值:v = l/250 =430/250 = 1.72mm；面板的最大挠度计算值 =1.48mm 小于面板的最大容许挠度值 v=1.72mm，满足要求！7.2.4 梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 9.88/1.0= 9.88 kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 83.33*105 mm3；I = 4.17*106 mm4；E = 9000 N/mm2； 计算简图 = M/Wfm最大弯矩M = 126、KMql2 = -0.1259.881.01.0 = -1.235kNm；最大剪力Q =KMql = 0.625*9.88*1.0= 6.175kN；最大支座反力 R= 6.175*2=12.35 kN， （1）.次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W f经计算得到，次楞的最大受弯应力 = M / W = 12.35105/83.33105 = 0.15N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.15 N/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.次楞的挠度验算最大变形 = 0.912*9.88*10004/127、（100*9000*4.17*106）= 2.41mm次楞的最大容许挠度值: v = （1000/150，10mm）=6.7mm；次楞的最大挠度计算值 =2.41mm 小于次楞的最大容许挠度值 v=6.7mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力12.35 kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用双钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.49*103 mm3；I = 1.078*105 mm4；E = 2.06*105 N/mm2； 主楞计算简图（1）.主楞抗弯强度验算支座反力R1= R2= R3= R4=128、 R5= 14.82kN。主楞剪力图主楞弯矩图 =M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.44106/（2.0*4.49103 ）= 160.36 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =160.36N/mm2 小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度：V=1.76*12.35*3903/（100*1.078*105*2.06*105）=0.6 mm主楞的最大容许挠度值: v = 1950/400=4.875mm；主楞的最大挠度计算值 =0.6mm小于主楞的最大容许129、挠度值 v=4.875mm，满足要求！7.2.5 穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN=fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的拉力设计值，取17.8 kN；穿梁螺栓型号: M14；查表得：穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =14.82 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17.8 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=14.82kN，小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.8kN，满足要求！ 立杆地基承载力验算取最大立杆轴向力：F=13.86 kN。立杆自重：1.130、4*0.0333*11.8 = 0.55 kN对地基的轴向力：13.86+0.55=14.41 kN对地基的压力：P=Nk/Ad = 14410/（200*200）= 0.36 N/mm2修正后的地基承载力特征值：fa = kcfak = 1.0*200=200 N/mm2Pfa ，地基承载力满足要求。7.3 类梁模板支架计算书7.3.1 参数信息WKL5(3)350*800作为计算对象。梁的截最大尺寸为350mm1100mm，模板支架计算长度为7.5m，梁支撑架搭设高度H(m)：11.05米。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。1、支撑参数及构造梁两侧楼131、板混凝土厚度(mm):150；立杆纵距la(m):1.0；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1.0；梁两侧立杆间距lb(m):1.0；2、材料参数面板类型为木胶合面板，厚度18mm。梁底支撑采用方木，规格50100。竖向力传递通过扣件。梁底支撑钢管采用483.0钢管，钢管的截面积为A=4.24102mm2，截面模量W=4.49103mm3，截面惯性矩为I=1.078105 mm4。木方的截面面积为5000 mm2，截面模量W=83.33103mm3，截面惯性矩为I=416.67103mm4，抗弯强度设计值为fm13 N/132、mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,弹性模量为E9000 N/mm2。面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E5400 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。3、荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。基本风压为W00.35kN/m2；风荷载高度变化系数为z0.74，风荷载133、体型系数为s0.355。7.3.2 梁底模板强度和刚度验算计算公式见施工手册第二册1058页。计算简图面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 3501818/6 = 1.89104mm3；I = 350181818/12 =1.701105mm4；1、荷载计算模板自重标准值：q10.300.350.105kN/m；新浇混凝土自重标准值：q21.124.000.359.24 kN/m；梁钢筋自重标准值：q31.11.50.350.58 134、kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：q410.350.35 kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：q520.350.7 kN/m。底模的荷载设计值为：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35(0.105+9.24+0.58)+1.4(0.35+0.7) = 14.87 kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wfm梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下，见建筑施工手册第一册681页：Mmax=-0.100ql2=-0.10714.870.10.1 = -0.02kNm；R1=R4=0.74 kNR2=R3=1.49 kN最大支座反力R = 1135、.49 kN； = M/W=2.0104/1.89104 = 1.06 N/mm2；面板计算应力= 1.06 N/mm2 小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=KMql=0.614.870.1=0.89kN,抗剪强度按照下面的公式计算（式中b取1000mm）：=3Q/(2bh)fv =30.891000/(2100018)=0.08 N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.08小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准136、值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:qk= q1+q2+q3=0.105+9.24+0.58=9.93 KN/m=KWqkl4/(100EI)=min(l/150,10)其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.931004/(10054001.701105)=0.0073mm；面板的最大允许挠度值 = min(100/150,10)=0.85mm面板的最大挠度计算值=0.0073mm小于面板的最大允许挠度值 = 0.67mm，满足要求！7.3.3 梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算支撑小楞采用方木，木方137、间距100mm，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=50100100/6 =8.33104 mm3； I=50100100100/12 = 4.17106 mm4；1、荷载的计算按照二跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。模板自重：0.3*0.1= 0.03 kN/m。q=1.49/1.0+0.03 1.52 kN/m。R1=R3=1.52*0.5/1.0= 0.76 kNR2=1.52*2.0-0.76*2= 1.52 kN2、抗弯强度验算 = M/Wfm最大弯矩M = KMql2 = -0.1251.521.01.0 = -0.19 kNm；最大剪力Q =KMql 138、= 0.625*1.52*1.0= 0.95kN；最大受弯应力 = M / W = 1.9105/(8.33104 )= 2.28N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值=2.28/mm2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求!3、抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足: =3Q/(2bh)fv支撑小楞的受剪应力值计算：= 30.95103/(250100) = 0.29 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.3N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 0.29 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.3 N/mm2,满足要求!4、挠度验算= KMql4/(139、100EI)=min(l/150,10)支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.5211.5210004/(10054004.17106) = 0.35mm；支撑小楞的最大挠度计算值 0.35mm小于支撑小楞的最大允许挠度 v =min(1000/150,10) mm，满足要求！7.3.4 梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载，对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：计算简图(kN)1 、荷载计算根据如上计算，梁底木楞传递给横向支撑的最大反力R2=1.52 kN。P1= R2= 1.52 kN木楞自重对主楞产生的荷载：P2=0.03*1.0/2=140、0.02 kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.0-0.4)/40.4(1.20.1524+1.41)+1.220.4(1.1-0.15)0.3=0.62kNP= P1+ P2+ P3 =1.52+0.02+0.62= 2.16 kN 2、支座反力计算：R1= R3=(2.16*(117+58)+2.16*58)/500=1.01 kNR2 = 2.16*4-1.01*2 = 6.62 kN3、剪力及弯矩计算：剪力图(kN) 弯矩图(kNm)最大弯矩Mmax= 0.33 kNm；最大剪力Rmax= 3.31 kN；最大挠度计算值KMFl3/(100EI)=2.0*141、2.16*5004/（100*2.06*105*1.078*105）=0.09 mm；最大受弯应力 = M / W =3.33105/（4.49103 ）= 74.17 N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值 = 74.17N/mm2 小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2，满足要求！梁底横向支撑小楞的最大挠度： = 0.09 mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 0.09 mm 小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度 v =min(（500）/ 150,10) mm，满足要求！7.3.5 梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,142、通过方木的集中荷载传递。1、梁底纵向支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；作用在大横杆上的集中力（支座反力）P1 = 1.01 kN。小横杆自重：0.0333 kN/m。作用于大横杆上的支座反力P2 = 0.4*0.0333*0.5 = 0.01 kNP = 1.01+0.01 = 1.02 kN 支撑钢管计算简图支座反力计算：R1= R4= R2= R3= 1.02 KN最大弯矩 Mmax = 0；最大支座力 Rmax = 1.02 kN ；最大应力 =M/W= 0 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 0 N143、/mm2 小于支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!7.3.6 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): 1.05R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R = 1.02kN；1.05R=1.05*1.02=1.07kN 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.3.7 组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利144、的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 = 6.62 kN ；除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.15（11.2-0.15-0.018-0.1-0.048）2.204 kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(1.0/2+(1.0-0.40)/2)1.0(0.30+24.000.15)=4.212kN145、；立杆受压荷载总设计值为：N =6.62+2.204+4.212=13.04 kN；2、立杆稳定性验算 = 1.05Nut/(AKH)f- 轴心受压立杆的稳定系数；A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.50+20.30=1.650m； l0 = kh=1.1871.6671.500=2.97m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.3m； - 模板支架等效计146、算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.667； k - 计算长度附加系数，取值为：1.187 ；故l0取2.97m； i = 0.25* 482+422 = 15.95 = l0/i = 2970/15.95 = 186.21 ；查规程附录C得 = 0.204；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0513.04103/( 0.2044241.0)= 158.3 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 158.3 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。7.3.8 组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取147、不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut13.04kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 0.450.740.355 = 0.083 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ；s - 风荷载体型系数：取值为0.355；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850148、 1.40.0831.01.52/10 = 0.022 kNm；2、立杆稳定性验算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)=1.0513.04103/( 0.2044241.0)+22000/4490= 163.2 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 163.2 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ，满足要求。7.3.9 模板支架整体侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算：F =0149、.85AFWkla/(La)AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=2.201041.1103=2.42107mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.45=0.233kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.852.421070.23310-61.0*103/（7.51000）=0.639 N。H-模板支架计算高度。H=10.884 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：1根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb1.0 m。la -梁底立杆纵距（m），la=1.0 m150、。La-梁计算长度（m），La=7.5 m。综合以上参数，计算得N1=30.63910884/(1+1)1000)=10.44 N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： =(1.05Nut+N1)/(AKH)f计算得： =(1.0513040+10.44)/(0.2044241)=158.42N/mm2。=158.42N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力满足要求。7.4 类梁侧模板支架计算书 梁侧模板的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB5001151、0-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、建筑施工手册（第五版）等规范编制。梁段:WKL5(3)。7.4.1 参数信息1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):1.1；混凝土板厚度(mm):150；采用的钢管类型为483.0；主楞间距(mm)：1000；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；竖向支撑点到梁底距离依次是：192mm，475mm，759mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：1000；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.0；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50；高度152、(mm)：100；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：5400；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15；7.4.2 梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。F=0.22t12V1/2 =0.22*24*5.714*1.2*1.15*1.21/2=45.61 kN/m2F153、=H=24*0.7=16.8 kN/m2其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 45.61 kN/m2、16.8 kN/m2，取较小值16.8 kN/m2作为本工程计154、算荷载。7.4.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算面板抗弯强度验算公式如下： = M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 10001818/6=5.4104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2155、其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.016.80.9=18.144kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.41.020.9=2.52kN/m；计算跨度(次楞间距): l = (950-150)/(4-1)=317mm；面板的最大弯矩 M= 0.1*18.144*0.3172+0.117*2.52*0.3172= 0.21 kNm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1*18.144*0.317/1.0+1.2*2.52*0.317/1.0=7.29 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.1105/(156、5.4104)=3.89 N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.89 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 16.81.0 = 16.8 N/mm； l-计算跨度: l = 317mm； E-面板材质的弹性模量: E = 5400N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1000181818/12=4.86105mm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.83174/(10054004.8610157、5) = 0.44 mm；面板的最大容许挠度值:v = l/250 =317/250 = 1.27mm；面板的最大挠度计算值 =0.44 mm 小于面板的最大容许挠度值 v=1.27mm，满足要求！7.4.4 梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 7.29/1.0= 7.29 kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 83.33*105 mm3；I = 4.17*106 mm4；E = 9000 N/mm2158、； 计算简图 = M/Wfm最大弯矩M = KMql2 = -0.1257.291.01.0 = -0.911 kNm；最大剪力Q =KMql = 0.625*7.29*1.0= 4.56kN；最大支座反力 R= 4.56*2=9.12 kN， （1）.次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W f经计算得到，次楞的最大受弯应力 = M / W = 9.11105/（83.33105 ）= 0.11N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.11 N/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.次楞的挠度验算最大变159、形 = 0.912*7.29*10004/（100*9000*4.17*106）= 1.77mm次楞的最大容许挠度值: v = （1000/150，10mm）=6.7mm；次楞的最大挠度计算值 =1.77mm 小于次楞的最大容许挠度值 v=6.7mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力9.12 kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用双钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.49*103 mm3；I = 1.078*105 mm4；E = 2.06*105 N/mm2； 主楞计算简图（1）.主楞抗弯强度验160、算支座反力R1= R3= 13.68 kN，R3= 9.12 kN。主楞剪力图主楞弯矩图 =M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.29106/（2.0*4.49103 ）= 143.65 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =143.65 N/mm2 小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度：V=1.76*9.12*103*2843/（100*1.078*105*2.06*105）=0.2 mm主楞的最大容许挠度值: v = 284/400=0.71mm；主楞的161、最大挠度计算值 =0.2mm小于主楞的最大容许挠度值 v=0.71mm，满足要求！7.4.5 穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN=fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的拉力设计值，取17.8 kN；穿梁螺栓型号: M14；查表得：穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.12 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17.8 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.12 kN，小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.8kN，满足要求！7.5 类梁模板支架计算书7.5162、.1 参数信息KL2(5)400*600作为计算对象。梁的截最大尺寸为400mm600mm，模板支架计算长度为7.8m，梁支撑架搭设高度H(m)：7.06米。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。1、支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):150；立杆纵距la(m):1.0；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1.0；梁两侧立杆间距lb(m):1.0；2、材料参数面板类型为木胶合面板，厚度18mm。梁底支撑采用方木，规格50100。竖向力传递通过扣件。梁底支撑钢管采用483.0钢管，163、钢管的截面积为A=4.24102mm2，截面模量W=4.49103mm3，截面惯性矩为I=1.078105 mm4。木方的截面面积为5000 mm2，截面模量W=83.33103mm3，截面惯性矩为I=416.67103mm4，抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,弹性模量为E9000 N/mm2。面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E5400 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。3、荷载参数梁底模板自164、重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。基本风压为W00.35kN/m2；风荷载高度变化系数为z0.74，风荷载体型系数为s0.355。7.5.2 梁底模板强度和刚度验算计算公式见施工手册第二册1058页。计算简图面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4001818/6 = 2.16104165、mm3；I = 400181818/12 =1.944105mm4；1、荷载计算模板自重标准值：q10.300.40.12kN/m；新浇混凝土自重标准值：q21.124.000.410.56 kN/m；梁钢筋自重标准值：q31.11.50.40.66 kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：q410.40.4 kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：q520.40.8 kN/m。底模的荷载设计值为：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35(0.12+10.56+0.66)+1.4(0.4+0.8) = 16.99 kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：166、 = M/Wfm梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下，见建筑施工手册第一册681页：Mmax=-0.100ql2=-0.10716.990.1330.133 = -0.032kNm；R1=R4=1.36 kNR2=R3=2.71 kN最大支座反力R = 2.71 kN； = M/W=3.2104/(2.16104 )= 1.48 N/mm2；面板计算应力= 1.48 N/mm2 小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=KMql=0.616.990.133=1.36 kN,抗剪强度按照下面的公式计算（式中b取1000mm）：=3Q/(2b167、h)fv =31.361000/(2100018)=0.113 N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.113小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:qk= q1+q2+q3=0.12+10.56+0.66= 11.34 KN/m=KWqkl4/(100EI)=min(l/150,10)其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.341004/(100168、54001.944105)=0.023mm；面板的最大允许挠度值 = min(133/150,10)=0.89mm面板的最大挠度计算值=0.023mm小于面板的最大允许挠度值 = 0.89mm，满足要求！7.5.3 梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算支撑小楞采用方木，木方间距133mm，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=50100100/6 =8.33104 mm3； I=50100100100/12 = 4.17106 mm4；1、荷载的计算按照二跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。模板自重：0.3*0.133= 0.04 kN/m。q=2.71/1.0+0.04 169、2.75 kN/m。R1=R3=0.625*2.75*1*2= 3.44 kNR2=1.52*2.0-0.76*2= 1.03 kN2、抗弯强度验算 = M/Wfm最大弯矩M = KMql2 = -0.1252.751.01.0 = -0.344 kNm；最大剪力Q =KMql = 0.625*3.44*1.0= 2.15 kN；最大受弯应力 = M / W = 3.44105/(8.33104 )= 4.13 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值=4.13 N/mm2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求!3、抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足: =3Q/(2bh)f170、v支撑小楞的受剪应力值计算：= 33.44103/(250100) = 1.03 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.3N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 1.03 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.3 N/mm2,满足要求!4、挠度验算= KMql4/(100EI)=min(l/150,10)支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.5212.7510004/(10054004.17106) = 0.64mm；支撑小楞的最大挠度计算值 0.64mm小于支撑小楞的最大允许挠度 v =min(1000/150,10) mm，满足要求！7.5.4 梁底横向支撑钢管的强度验171、算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载，对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：计算简图(kN)1 、荷载计算根据如上计算，梁底木楞传递给横向支撑的最大反力R2=3.44 kN。P1= R2= 3.44 kN木楞自重对主楞产生的荷载：P2=0.03*1.0/2=0.02 kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.0-0.4)/40.4(1.20.1524+1.41)+1.220.4(0.6-0.15)0.3=0.47kNP= P1+ P2+ P3 =3.44+0.02+0.47= 3.93 kN 2、支座反力计算：R1= R2=(3.44*172、0.3+3.44*0.433+3.44*(0.433+0.133)+3.44*(0.3+0.399)/0.999)=6.88 kN3、剪力及弯矩计算：剪力图(kN) 弯矩图(kNm)最大弯矩Mmax= 2.52 kNm；最大剪力Rmax= 6.88 kN；最大挠度计算值KMFl3/(100EI)=2.0*3.93*103*10003/（100*2.06*105*1.078*105）=3.54 mm；最大受弯应力 = M / W =2.52105/（4.49103 ）= 56.12 N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值 = 56.12N/mm2 小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =173、205 N/mm2，满足要求！梁底横向支撑小楞的最大挠度： = 3.54 mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 3.54 mm 小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度 v =min(（1000）/ 150,10) mm，满足要求！7.5.5 梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁底纵向支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；作用在大横杆上的集中力（支座反力）P1 = 6.88 kN。小横杆自重：0.0333 kN/m。作用于大横杆上的支座反力P2 = 0.4*0.0333*0.5 = 0.01 kNP =174、 6.88+0.01 = 6.89 kN 支撑钢管计算简图支座反力计算：R1= R4= R2= R3= 6.88 KN最大弯矩 Mmax = 0；最大支座力 Rmax = 6.88 kN ；最大应力 =M/W= 0 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 0 N/mm2 小于支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!7.5.6 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): 1.05R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的175、竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R = 6.88kN；1.05R=1.05*6.88=7.22kN 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.5.7 组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 = 6.88 kN ；除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.176、15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.15（7.18-0.15-0.018-0.1-0.048）1.4 kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(1.0/2+(1.0-0.40)/2)1.0(0.30+24.000.15)=4.212kN；立杆受压荷载总设计值为：N =6.88+1.4+4.212=12.49 kN；2、立杆稳定性验算 = 1.05Nut/(AKH)f- 轴心受压立杆的稳定系数；A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；KH-高度调整系数，建筑物层高超过4177、m时，按规程 采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.50+20.30=1.650m； l0 = kh=1.1871.6671.500=2.97m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.3m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.667； k - 计算长度附加系数，取值为：1.187 ；故l0取2.97m； i = 0.25* 482+422 = 15.95 = l0/i = 2970/15.95 = 186.21 ；查规程附录C得 = 0.204；KH=1； =1.05178、N/(AKH)=1.0512.49103/( 0.2044241.0)= 151.62 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 151.62 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。7.5.8 组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut12.49 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 0.450.740.355 = 0.083 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范179、(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ；s - 风荷载体型系数：取值为0.355；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0831.01.52/10 = 0.022 kNm；2、立杆稳定性验算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)=1.0512.49103/( 0.2044241.0)+22000/4490= 156.52 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 180、156.52 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ，满足要求。7.5.9 模板支架整体侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算：F =0.85AFWkla/(La)AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=2.201041.1103=2.42107mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.45=0.233kN/m2；所以可以求出F=181、0.85AFwkla/La=0.852.421070.23310-61.0*103/（6.8641000）=0.7 N。H-模板支架计算高度。H=6.864 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：1根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb1.0 m。la -梁底立杆纵距（m），la=1.0 m。La-梁计算长度（m），La=7.8 m。综合以上参数，计算得N1=30.76864/(1+1)1000)=7.21 N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： =(1.05Nut+N1)/(AKH)f计算得： =(1.182、0512.49*103+7.21)/(0.2044241)=151.7 N/mm2。=151.7 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力满足要求。7.6 类梁侧模板支架计算书 梁侧模板的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、建筑施工手册（第五版）等规范编制。梁段:KL2(5)。7.6.1 参数信息1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.6；混凝土板厚度(mm):120；采用的钢管类型为483.0；主楞间183、距(mm)：1000；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.0；次楞材料：木方；宽度(mm)：50；高度(mm)：100；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：5400；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15；7.6.2 梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载184、；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。F=0.22t12V1/2 =0.22*24*5.714*1.2*1.15*1.21/2=45.61 kN/m2F=H=24*0.7=16.8 kN/m2其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以185、上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 45.61 kN/m2、16.8 kN/m2，取较小值16.8 kN/m2作为本工程计算荷载。7.6.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算面板抗弯强度验算公式如下： = M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 10001818/6=5.4104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(186、N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；M = 0.125q1l2+0.125q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.016.80.9=18.144kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.41.020.9=2.52kN/m；计算跨度(次楞间距): l = (600-120-50*2) =380mm；面板的最大弯矩 M= 0.125*18.144*0.382+0.125*2.52*0.382= 0.37 kNm；面板的最大支座反力为: N=0.5q1l+0.5q2l=0.5*（18.144+2.52）*0.38=3187、.93 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.7105/(5.4104)=6.85 N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.85 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=5ql4/(384EI)=l/150 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 16.81.0 = 16.8 N/mm； l-计算跨度: l = 380mm； E-面板材质的弹性模量: E = 5400N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1000181818/12=4.86105mm4；面板的最大挠度计算值:188、 = 516.83804/(38454004.86105) = 1.74 mm；面板的最大容许挠度值:v = l/250 =380/150 = 2.53mm；面板的最大挠度计算值 =1.74 mm 小于面板的最大容许挠度值 v=2.53mm，满足要求！7.6.4 梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.93/1.0= 3.93 kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 83.33*105 mm3；I = 189、4.17*106 mm4；E = 9000 N/mm2； 计算简图 = M/Wfm最大弯矩M = KMql2 = -0.1253.931.01.0 = -0.49 kNm；最大剪力Q =KMql = 0.625*3.93*1.0= 2.46kN；最大支座反力 R= 2.46*2=4.92 kN， （1）.次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W f经计算得到，次楞的最大受弯应力 = M / W = 4.9105/（83.33105 ）= 0.06N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.06 N/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值 f=13190、N/mm2，满足要求！（2）.次楞的挠度验算最大变形 = 0.521*3.93*10004/（100*9000*4.17*106）= 0.55mm次楞的最大容许挠度值: v = （1000/150，10mm）=6.7mm；次楞的最大挠度计算值 =0.55mm 小于次楞的最大容许挠度值 v=6.7mm，满足要求！7.7 板厚120的模板支架计算书7.7.1 综合说明本工程模板支撑架高（7.18-0.12）=7.06米，不等高的支架具体见图。楼板，长宽4.85m4.15m，楼板厚0.12m。1、模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为191、模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。2、编制依据中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。贵州省地方标准，建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）。以下简称规程。建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)。本工程相关图纸，设计文件。国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。7.7.2 搭设方案1、基本搭设参数模板支架高H为7.06m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取1.0m，横距lb取1.0m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的192、简图如下所示。模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0.25m。2、材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.0钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。7.7.3 板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。1、板底模板的强度和刚度验算模板按193、三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，此时，模板的截面抵抗矩为：W1000182/6=5.4104mm3；模板自重标准值：x10.31.0 =0.3 kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.12241.0 =2.88 kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.121.11.0 =0.13 kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411.0 =1.0 kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521.0=2.0 kN/m。g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.3+2.88+0.13)1.2=3.97 kN/m；q1 =(x4+x5)1.4=(1.0+2.0)1.4 =4.2 kN/m；对荷194、载分布进行最不利组合，最大弯矩计算公式如下：Mmax= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.970.252-0.1174.20.252= -0.06kNm；（2）底模抗弯强度验算 = M/Wf =6.0104 /(5.4104)=1.11 N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1.11 N/mm2小于抗弯强度设计值fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.63.970.25+0.6174.20.25=1.24 kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =31240/195、(2100018)=0.1 N/mm2；底模的抗剪强度=0.1 N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=5400 N/mm2；模板惯性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根据JGJ1302011，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.677(x1+x2+x3)l4/(100EI)+0.990(x4+x5)l4/(100EI)=0.677*3.31*2504/(100*5400*4.86*105)+0.990*2.0*2504/(100*5400*4196、.86*105)=0.063mm；挠度设计值 =Min(250/150，10)=1.667mm底模面板的挠度计算值 =0.063mm小于挠度设计值v =Min(250/150，10)mm ，满足要求。2、底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.12240.25=0.72kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.121.10.25=0.033kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.25=0.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0.5kN/m；g2 =(x1+x197、2+x3)1.2=(0.075+0.72+0.033)1.2=0.994kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+0.5)1.4=1.05kN/m；支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.10.9941.02-0.1171.051.02=-0.222kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.33104 mm3； = M/Wf =0.222106/(8.33104)=2.67 N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =2.67 N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）198、底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.60.9941.0+0.6171.051.0=1.244kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =3*1.244*103/（2*50*100）=0.37N/mm2；底模方木的抗剪强度 =0.37N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=501003/12=4.17106 mm4；根据JGJ1302011，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总199、的变形按照下面的公式计算： =0.677(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.99(x4+x5)la4/(100EI)=0.677*(0.075+0.72+0.033)*10004/(100*9000*4.17*106)+0.990*(0.25+0.5)*10004/(100*9000*4.17*106)=0.35mm；挠度设计值 =Min(1000/150，10)=6.67mm底模方木的挠度计算值 =0.35mm 小于挠度设计值v =Min(1000/150，10)mm ，满足要求。3、板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ1302011，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身200、自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.033kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1*0.994*1.0+1.2*1.05*1.0=2.353kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下：1000 1000 1000 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 6.715 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.201、509106/4.49103=113.322 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 0.869 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =113.322 N/mm2 小于钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =0.869小于最大允许挠度 v=min(800/150,10) mm,满足要求!4、扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用单扣件，扣件抗滑力按下式验算 1.05NRc N=6.715kN；单扣件抗滑移力1.05N=7.051kN小于 Rc=8kN 202、,满足要求。5、立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据前节扣件抗滑力计算，此值为F1=6.715kN。除此之外，根据规程条文说明条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.155.95=1.305kN；立杆受压荷载总设计值为：N203、ut=F1+F21.35=6.715+1.3051.35=8.477kN；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 =1.05Nut/(AKH)f -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.24102mm2；KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.8+20.1=2m；l0=kh=1.1631.2721.8=2.663m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模204、板支撑点的长度，取0.1m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.272； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.163；故l0取2.663m；=l0/i=2.663103 /15.9=168；查规程附录C得 = 0.251；KH=1/(1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(5.95-4)=0.977； =1.05N/(AKH)=1.058.477103 /(0.2514.241020.977)=85.598N/mm2；立杆的受压强度计算值 =85.598N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定205、性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut8.477kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ；s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.4206、0.0640.81.82/10=0.02kNm；（2）立杆稳定性验算 = 1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.058.477103/(0.2514.241020.977)+0.02106 /(4.49103)=89.97N/mm2；立杆的受压强度计算值 =89.97N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。7.8 板厚150的模板支架计算书7.8.1 综合说明本工程模板支撑架高11.65米。楼板，长宽3.7m3.7m，楼板厚0.15m。1、模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，207、选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。2、编制依据中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。贵州省地方标准，建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）。以下简称规程。建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)。本工程相关图纸，设计文件。国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。7.8.2 搭设方案1、基本搭设参数模板支架高H为11.65m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取1.0m，横距lb 取1.0m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由208、长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0.25m。2、材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.0钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。7.8.3 板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。209、1、板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，此时，模板的截面抵抗矩为：W1000182/6=5.4104mm3；模板自重标准值：x10.31.0 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.15241.0 =3.6kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.151.11.1 =0.182kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411.0 =1.0kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521.0=2.0kN/m。g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.3+3.6+0.182)1.2=4.9kN/m；q1 =(x4+x5)1.4=(1.0+2.0)1.4 =4210、.2kN/m；对荷载分布进行最不利组合，最大弯矩计算公式如下：Mmax= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.14.90.252-0.1174.20.252= -0.061kNm；（2）底模抗弯强度验算 = M/Wf =0.061106 /(5.1104)=1.2N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1.2N/mm2小于抗弯强度设计值fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.64.90.25+0.6174.20.25=1.383kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =211、31383/(2100018)=0.12N/mm2；底模的抗剪强度=0.12N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=5400 N/mm2；模板惯性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根据JGJ1302011，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.677(x1+x2+x3)l4/(100EI)+0.990(x4+x5)l4/(100EI)=0.677*(0.3+3.6+0.182)*2504/(100*5400*486000)+0.990*(1.0+212、2.0)*2504/(100*5400*486000)=0.09mm；挠度设计值 =Min(250/150，10)=1.667mm底模面板的挠度计算值 =0.09mm小于挠度设计值v =Min(250/150，10)mm ，满足要求。2、底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.15240.25=0.9kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.151.10.25=0.041kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.25=0.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0213、.5kN/m；g2 =(x1+x2+x3)1.2=(0.075+0.9+0.041)1.2=1.22kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+0.5)1.4=1.05kN/m；支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.221.02-0.1171.051.02=-0.157kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.33104 mm3； = M/Wf =0.157106/(6.4104)=2.453N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =2.453N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/m214、m2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.221.0+0.6171.051.0=1.104kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =3*1.104*1000/(2*50*100)=0.345N/mm2；底模方木的抗剪强度 =0.345N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=501003/12=1.078106 mm4；根据JGJ1302011，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算215、，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.677(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.99(x4+x5)la4/(100EI)=0.677(0.075+0.72+0.033)10004/(10090001078000)+0.990(0.25+0.5)10004/(10090001078000)=0.232mm；挠度设计值 =Min(1000/150，10)=6.67mm底模方木的挠度计算值 =0.232mm 小于挠度设计值v =Min(1000/150，10)mm ，满足要求。3、板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ1302011，板底水平钢管按三跨连续梁216、验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.033kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.10.9941.0+1.21.051.0=1.882kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下： 1000 1000 1000 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 6.715 kN ；钢管的最大应力计算值 217、= 0.509106/4.49103=113.322 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 0.869 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =113.322 N/mm2 小于钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =0.869小于最大允许挠度 v=min(800/150,10) mm,满足要求!4、扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用单扣件，扣件抗滑力按下式验算 1.05NRc N=6.715kN；单扣件抗滑移力1.05N=7.051kN小于 Rc=218、8kN ,满足要求。5、立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据前节扣件抗滑力计算，此值为F1=6.715kN。除此之外，根据规程条文说明条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.159.95=1.493kN；立杆受压荷载总设计219、值为：Nut=F1+F21.35=6.715+1.4931.35=8.731kN；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 =1.05Nut/(AKH)f -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.24102mm2；KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.8+20.1=2m；l0=kh=1.1631.2721.8=2.663m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中220、心线至模板支撑点的长度，取0.1m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.272； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.163；故l0取2.663m；=l0/i=2.663103 /15.9=168；查规程附录C得 = 0.251；KH=1/(1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(9.95-4)=0.971； =1.05N/(AKH)=1.058.731103 /(0.2514.241020.977)=88.17N/mm2；立杆的受压强度计算值 =88.17N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆221、稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut8.731kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ；s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851222、.40.0640.81.82/10=0.02kNm；（2）立杆稳定性验算 = 1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.058.731103/(0.2514.241020.977)+0.02106 /(4.49103)=90.895N/mm2；立杆的受压强度计算值 =90.895N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。九、附图附图1：建筑平面图、剖面图附图2：急救路线图附图3：施工平面布置图附图4：进度计划横道图附图5：排水平面图附图6： 5.950m、9.950m标高梁结构图附图7： 9.950m标高板结构图附图8：高支模支撑体系平面布置图附图9：高支模剖面图附图10、砼浇筑路线图附图11：检测监控点布置平面图