1、编号：SJHN.JZY-XX剧场工程高支撑模板专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月一、编制依据1、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)；4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；5、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；6、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 建质【2009】254号7、安全生产管理手册；8、xx剧场设计施工图纸二2、工程概况工程名称：xx城xx剧场工程建设单位：设计单位：监理单位：建设地点：xx城剧场工程，长69.9m，宽51m，地下1层，地上3层，局部4层，建筑高度21.7m。本工程三层共6个放映厅和1个电影院大堂，层高均超过8m，为高支撑模板施工，其中1#、3#、4#、5#、6#放映厅及电影院大堂层高为10.3m,其中电影院大堂中自动扶梯口部层高为20.5m（4.95m17.1m），2#放映厅层高为11.5m；现对2#厅、扶梯口部进行设计验算：2#厅范围：913/AC轴区，501，支撑从三层结构面起加层高累计高度为11.5m，高支撑区域主要梁截面尺寸为：250mm500mm、 300mm800mm、3、300mm900mm、500mm1600mm，板厚120mm。选300900及5001600梁分别进行模板支撑验算；其余放映厅参照2#厅支撑体系进行支设加固；扶梯口部自地下室顶板至影院大堂顶板累计高度为20.5m，口部主要梁截面300mm800mm，300mm900mm，板厚120mm，选300900mm梁进行模板支撑验算。三、施工安排1、工程施工目标工程质量目标：合格安全、文明施工目标：执行建筑施工安全检查标准（JGJ592011），杜绝重伤事故，工伤事故频率控制在5以内。2、施工顺序： 准备工作架设钢管满堂架支设柱模板浇筑柱混凝土架设满堂钢管架支设梁模支设板底模绑扎梁钢筋绑扎板钢筋浇筑梁板4、混凝土高支模施工段划分：以78轴间收缩后浇带为界划分为两个施工段：第一施工段依次在1#厅、4#厅、6#厅及电影院大堂间组织流水施工；第二施工段依次在2#厅、3#厅、5#厅间组织流水施工。3、工程重难点高支撑模板部分累计总建筑面积1843.6，钢管、扣件、方木、模板等材料使用量较大，加上周边场地狭小，材料的组织、运输及周转较困难；局部高支撑层高达20.5m，整个模板支撑系统的安全和质量控制是关键的重点和难点。4、高支模专项施工管理小组为组织实施好本工程高支模施工，项目部成立高支模专项施工管理小组组长： 副组长： 组员：组 长：XXX 全面负责高支模施工任务，组织、检查各专业组的工作，是高支模施工5、项目全面负责人。副组长：XXX 负责编制专项施工方案和进行技术交底工作，及对高支模生产落实工作负责。材料组：XXX 按项目部负责人的计划和方案要求及相关规范要求组织材料进场和保证材料质量合格，对高支模各项材料供应负责。质安组：XXX、XXX 按方案要求及有关质量安全技术要求对现场各项工作进行质量安全监控，负责对高支模施工进行质量安全日常检查、验收和评估。施工组：XXX、XXX 施工图进行施工测量放线；浇筑混凝土时按方案要求对高支模架进行观测，记录、报告。按方案要求及现场负责人要求负责组织实施高支模现场施工，全过程指导、检查高支模施工，对高支模质量安全负责直接责任。劳务队：XXX、XXX 负责按6、施工方案及施工工长要求操作，负责组织好班前安全活动，进行班组内部自检，对高支模质量安全承担直接施工责任。四、施工准备与资源配置计划1、施工技术准备1.1支模架施工前，项目技术负责人组织相关项目管理人员、劳务分包管理人员及作业班组，进行专项施工方案交底及施工安全、技术交底工作，交底要有记录和接受交底人签名。1.2施工前组织有关人员熟悉图纸、规范、标准、图集、方案等技术资料，掌握施工重点、难点、施工顺序及细部处理等，确保施工质量及施工安全。1.3 各项技术复核工作已执行并检查无误。2、现场准备2.1 工程楼面上轴线控制网及标高控制点已复核无误。2.3 施工材料及施工机具已经准备就位。3、各种资源的7、准备3.1主要周转材料：钢管采用483.5mm（计算时采用483.0mm）配标准扣件，梁板、柱模板采用15mm厚多层胶合板，木方采用4090mm的杉木。3.2劳动力资源：上述区域支模架施工阶段作业工人，架工30人；模板分项施工阶段作业工人，木工60人；在施工前，对管理人员、施工班组进行详细的技术、安全交底，作业人员必须了解施工过程的要求，作业流程以及安全规定等。3.3机械设备准备：力矩扳手、圆盘机、手提电锯、钉锤、测量仪器等。4、材质要求4.1 钢管、扣件4.1.1脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的Q235普通8、钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管，本工程选用的钢管型号为：48*3.5钢管（计算取483.0）。4.1.2钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定。扣件是钢管与钢管的连接，脚手架使用的扣件分为三种：两钢管90交叉连接采用直角扣件；两钢管呈任意角度交叉连接采用旋转扣件；钢管与钢管接长采用对接扣件。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏，施工后应对架体上的扣件进行检查，不得少于50%。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧9、钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。扣件在使用前应进行全数质量检查，有裂缝、气孔、砂眼、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。4.13 连接用的普通螺栓因符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782的规定。五、主要施工技术方法1、钢管支撑架搭设参数梁、板底支撑架选用扣件钢管架，483.5mm钢管， 4090mm木方；板底木方间距200（扶梯口部板底间距150），板底满堂架立杆纵横间距800mm800mm，板底横向钢管间距400，立杆步距1500mm，支撑架高度11.38m（20.38m）；梁底木方间距150，梁两则立杆间距800，梁底增加一道承重立杆，梁10、支撑立杆沿跨度方向间距400，梁底小横杆间距400，立杆步距1500mm；4501300梁侧方木间距250，布置2道14对拉螺杆，沿跨度方向间距500；3001500梁侧方木间距150布置3道14对拉螺杆，沿跨度方向间距450；立杆底均设置垫板：5cm(厚度)*20cm(宽度)的通长木板；2、钢管支撑架施工安排 2.1 在三层结构面上测量绘制框架梁中心线及立杆搭设间距的控制线，按控制线位置铺设垫板。 2.2 计算出立杆楼层平面至楼层板底（或梁底）高度，计算所需立杆的长度，选用合适长度的立杆组合搭设满堂支撑架。立杆采取对接扣件连接方式。 2.3 满堂架搭设时，底部必须满设扫地杆连接。剪刀撑应与立11、杆连接，沿立杆高度满布。 2.4 支撑架搭设至设计高度时，用水平仪将控制标高，转测至立杆上控制楼板及梁底钢管的标高。 2.5 铺设梁底板前，将梁底支撑立杆加设到位，并与水平杆连接。 2.6 安装支撑系统（1）采用钢管脚手架支撑模板。板上支模架采用f483.5 mm的钢管f=205N/mm2，模板采用15厚多层胶合板，4090的杉木方，梁板下方木均应立放，钢管支撑步距1.5米。梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短方向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。梁和楼板的脚手架跨距和间距均按上述支撑架搭设参数布置，梁底、板底横杆应固定牢固，防止位移。模板支撑体系详12、见模板安装以及计算书，支模架必须严格按照计算搭设。脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。在支模架底部下端设通长扫地杆。（2）为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆能力，架体在立杆沿四周设双向连续性垂直剪刀撑，具体设置详见支撑架构造要求第3.3条，并且满堂支模架纵横水平杆应按每步相互拉结，与原框架柱与周侧已浇筑结构牢固抱接。（3）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。3、钢管支撑架构造要求 3.1 在立杆底距离地面0.2m高处，沿纵横水平方向设扫地杆。 3.2 在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。3.3 在满堂支撑架外侧周圈设置由下至上的竖13、向连续剪刀撑；中间在纵横向框架梁两侧由下至上设置竖向连续式剪刀撑，并在纵横向框架梁之间竖向剪刀撑的顶部、扫地杆处及中部位置设置水平剪刀撑；在纵横向相邻两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑；3.4 钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1m，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于0.1m处进行固定。 3.5立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于0.5m。各接头中心距主节点不宜大于布距的1/3。 3.6在满堂架周围外侧框架柱的部位，按竖向间距3m，与周侧非高支模处支撑脚手架拉结成整体。4、支撑系统图（支14、撑布置平面图详见附图）六、模板的制作安装与拆除1、模板的制作安装1.1、施工前应认真熟悉设计图纸、会审记录、有关技术资料和构造大样图。并熟悉经公司技术负责人审批的模板施工专项方案、模板技术交底、安全技术交底。1.2、根据设计图纸作好测量放线工作。准确地标定测量数据，如标高、轴线等。1.3、合理地选择模板的安装顺序，保证模板的强度、刚度及稳定性。一般情况下，模板应自下而上安装。1.4、模板在安装过程中，应随时进行检查，严格控制刚度、垂直度、平整度、中心线、标高及各部分尺寸。1.5、安装模板及其支架过程中，必须设置足够的临时设施、以免倾覆。1.6、梁跨度等于及大于4m时，要在中部起拱，起拱高度为梁15、跨度的2。1.7、梁、柱接头处支模要用木制柱箍支模，用螺栓夹紧方木。不得采用将模板用铁钉直接钉在柱上的做法。1.8、梁的外侧板要用木方固定，并用螺栓穿过梁内设套管，收紧螺栓使梁截面宽度不致内、外变形。1.9、楼板的模板安装完毕后，要测量标高。1.10、浇筑混凝土时，随时注意观察模板受荷载后的情况，发现位移、下沉、漏浆、支撑振动等现象，应及时采取有效措施予以处理。1.11、梁模板（扣件钢管架）梁底模与侧模均采用建筑=15mm厚的多层胶合板模板，梁底采用4090方木，跟梁截面平行布置，间距为150mm，方木均应立放。梁侧外龙骨采用483.5 圆钢管，梁侧内龙骨采用4590方木。梁底立杆采用483.16、5圆钢管，梁两侧立杆间距为800mm，立杆纵距800mm，梁下小横杆间距400mm，支模架步距1500mm，梁下承重立杆连接方式:双扣件。梁侧模、梁底板按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊吊至作业面组合拼装。1.12、柱模板面板采用15mm多层胶合板，模板在施工现场组拼，竖向内楞采用4090方木间距150mm，柱箍采用圆钢管483.5间距400mm，柱1/3以下柱箍间距300mm。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。1.13、板模板顶板模板采用15mm 厚多层胶合板。立杆采用483.517、圆钢管，间距800800mm布置，最大步距1500mm，第一道扫地杆距底板200mm,板底支撑采用方木。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的胶合板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。楼板模板施工时注意以下几点：（1）楼板支撑钢管必须在楼面下采取可靠的支顶措施，弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，立杆接长必须对接，严禁塔接，水平拉撑连通，模板支撑工程杆件严禁与外脚手架、卸料平台等相连；（3）模板底第一道楞需紧靠墙板，如有缝隙用双面胶带贴实。（4）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板，顶18、板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与方木格栅用50mm长钉子固定,板铺完后用水准仪校正标高，并用靠尺找平，模板周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时更换和修正以确保接缝严密，板面平整。模板铺完后将杂物清理干净，刷好脱模剂。2、模板的拆除2.1、拆除顺序应后支的先拆，先支的后拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分的模板，自上而下，先拆侧向模板，后拆竖向模板，砼强度应达到100%后拆模；梁侧非承重模板应在保证混凝土表面及棱角不因拆模而受损伤时，方可拆除。2.2、模板工程作业组织应遵循支模与拆模统一由同一班组进行19、作业的原则，其好处是支模时就考虑拆模的方便和安全。拆除时作业人员熟知情况，易找到拆模的关键要点，有利于拆模进度、安全及对模板配件的保护。2.3、模板的拆模对结构混凝土表面，强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）中4.3条模板拆除的规定。2.4、拆模应根据相关拆模试块试验值满足要求，根据试验报告报监理单位批准后方可正式拆除结构模板。3、模板工程质量控制3.1、模板制作的优劣直接影响混凝土的质量，从而保证垂直度，控制几何尺寸，制作安装偏差控制参照标准执行。3.2、模板安装必须正确控制轴线位置及截面尺寸，模板拼缝要紧密，当拼缝1mm时用双面胶带纸粘贴。3.20、3、模板支承系统必须横平竖直，支撑点必须牢固，扣件及螺栓必须拧紧，模板严格按排列图安装，浇捣混凝土前对模板的支撑、螺栓、柱箍、扣件等紧固件派专人进行检查，发现问题及时整改。3.4、孔洞、埋件等应正确留置，建议在翻样图上自行编号，防止错放、漏放，安装要牢固，经复核无误后方能封闭模板。3.5、模板支撑必须严格按照设计图纸要求做到上、下进出一致，施工员、质检员必须做到层层复核。3.6、模板拆除应根据“施工验收规范”和施工方案要求的强度统一进行，未经有关技术部门同意，不得随意拆模。3.7、模板周转使用应经常整修，刷脱模剂，并保持表面的平整和清洁。七、模板工程检查验收1、支撑架的检查验收1.1、钢管支架21、投入使用前，项目部应根据经批准的专项施工方案组织验收，项目经理、项目技术负责人、公司技术质量部和相关人员，以及监理工程师应参加验收。1.2、钢管支架验收主要检查现场搭设情况与方案的符合性，各主要受力构件、构造杆件是否与方案一致。1.3、安装后的扣件应用扭力扳手进行检查，抽样数量与质量判定应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.2.5确定。本工程属于高大模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查，未达要求的扣件应重新拧紧，直至满足要求。2、模板的验收2.1模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、施工设备和材料供应等条件进行专项设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和22、稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。2.2在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收：模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。2.3模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按本方案执行。2.4安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。2.5在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢管和混凝土接槎处。2.6模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。2.7模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍23、装饰工程施工的隔离剂。浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。2.8对跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，起拱高度为跨度的2/1000。2.9固定在模板上的预埋件、预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合标准的规定。八、混凝土浇捣1、混凝土浇筑顺序1.1、本工程混凝土先浇筑柱混凝土，待柱模板拆除后，进行梁板模板施工，便于梁板模板支撑架纵横水平杆与已浇筑完成的柱子进行钢性拉结，使楼面模板支架增强抵抗水平力的能力。1.2、梁板混凝土由中间向四周均匀对称浇注，先将主梁分层浇捣至板底，用振动棒振实，再浇次梁、板，板按先中间向四周均匀对称浇筑。2、混凝土浇捣方法2.1、混凝土采用24、商品混凝土，进场时应检查预拌商品混凝土出厂质量证明书，抽查塌落度是否符合设计要求。混凝土浇筑需要采用汽车泵输送混凝土，浇筑中要及时移动软管，并及时把混凝土均匀散开，不得使某一点的混凝土堆积高度过大。2.2、根据混凝土泵送时实际情况，在混凝土泵送管前后各布置二道插式振动器及一台平板振动器，随混凝土推进，确保整体混凝土密实。2.3、按规范规定及时做好标养和同条件养护试块。2.4、混凝土浇筑后，24小时内及时进行洒水覆盖养护。2.5、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措25、施，并进行加固处理。九、施工安全保证措施1、安全组织保障体系1.1项目经理部在国家、省、市安全法规的基础上，根据公司安全生产管理制度并结合项目实际制定本项目的安全生产管理制度，以此为依据，对施工项目的安全施工进行常态化、制度化和规范化的管理。1.2现场成立安全生产管理小组、文明施工管理小组、消防管理小组，建立施工项目安全组织体系和施工安全责任保证体系，以加强安全组织工作。1.3安全管理小组由项目经理牵头负责，由项目安全总监分管共抓。配备专职安全员、质量员、材料管员、环保管理员、消防员等。健全安全生产、文明施工管理小组。2、安全技术措施2.1模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准特殊作业26、人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，上岗人员应体检合格。2.2搭设模板支架人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋。工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳系挂在身上或放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。2.3钢管、扣件质量与搭设质量按上述的检查验收表进行验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。2.4作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2.5模板支架使用期间，不得随意拆除杆件。2.6当有五级及以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设和拆除作业。雨后上架作27、业应有防滑措施。2.7混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。待险情排除并经有关人员检查同意后方可复工；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置；混凝土浇捣时应由中间向两侧均匀分层浇捣。2.8不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在模板支架上拉其他设备的缆风绳或起重设备等。2.9工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）有关规定执行。2.10在模板支架上进行电气焊作业时，28、必须按项目规定提前进行动火申请，经审批后方可实施作业，且有防火措施和专人看守。2.11工人搬运模板时要互相配合，协同工作，传递模板，工具应用运输工具系牢后升降不得乱抛，模板及配件应随装随运，严禁从高处掷下。2.12支撑过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢，拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空坠落。2.13模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，模板拆除后将洞口盖好。2.14模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。十、高支撑模板应急预案针对本工程高支模模板特点：模板支撑倾斜、架塌发生或其29、他因素造成质量、安全事故，因此紧急救援系统的建立是减少伤亡、降低损失的有效措施制定了该应急救援预案。1、模板支架事故紧急救援系统1.1应急组织机构成立项目部模板支撑事故应急准备和响应领导小组组长： 电话：副组长：李道忠、陆俊、 电话：组员：米泽凯、桂纯、张春伟、苏广宁、李建平、李金宝、张海龙1.2机构职责：组长：负责工程安全生产、综合治理全面工作，对自然灾害、安全生产事故的应急抢险、排险、救援、救灾所需的一切人员，物资、通讯工具、交通工具等的全面组织、协调、指挥工作。副组长：负责日常安全生产管理工作，工程施工安全方案编制，组织对工人安全学习、交底工作。当工程管辖范畴发生自然灾害、安全生产事故后30、，必须迅速赶赴现场，积极组织相关人员和物资参加应急抢险、排险、救援、救灾等工作，协助组长协调分工，组长不在时，履行组长职责，对事故现场设备、设施的措施（方案）落实，参加调查处理小组。组员：（安全员）负责日常安全生产管理具体工作，当发现安全隐患，组织有关人员及时落实整改和防范措施。当发生安全事故时，协助领导小组赶赴现场核实情况，并报告领导小组，检查落实事故现场应急措施救援情况。组员：（综合治理员）负责日常治安保卫管理，当发生安全事故时，协助领导小组对事故现场进行监护，有组织保护现场，拍摄事故现场照片，维护区域内外治安，负责协助公安机关对火灾事故，爆炸等治安事故调查、取证工作，对现场人员及名单检验31、核对，参加调查处理工作。组员：（主办材料员）负责日常生产物资。运输机械及设备的储备，仓存，当发生安全事故时，组织设备、物资、车辆进行抢险工作，保证物资的及时供应。组员：（机管员）负责日常生产机械及设备的检查、维修保养管理工作。储备，仓存抢险机械。当发生安全事故时，组织设备、物资进行抢险工作，保证物资的及时供应。组员：（后勤负责人）负责日常后勤、医疗保健管理工作，保管有关医疗机械及药品。当发生安全事故时，协助领导小组对事故现场进行监护，有组织保护现场，负责协助卫生部门对事故调查、取证工作，对现场人员及名单检验、核对，参加调查处理工作。1.2、紧急设施1.2.1事故报警系统事故发生时，现场用于救32、助的报警装置。事故报警系统必须与工地的办公区、值班室、门卫等主要岗位相连。1.2.2紧急救援工具主要是用于清除坍塌物的起重和切割机具。如千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等。1.2.3应急照明用于事故现场紧急停电时以及救援时的照明。1.2.4紧急医疗工具用于紧急医疗救护的基本器材，如急救药箱、担架等。1.2.5、紧急联络与通讯发生事故需要外部救援时，除起动工地报警系统外，应拨打119报警和医疗救护120。同时按预案规定的通讯方法向有关部门联络。同时项目部配备专门车辆送至亳州市人民医院（电话0558-5291078）医治。2、事故应急流程当工地发生伤害事件，最先发现情况的人员应大声呼叫，呼叫内33、容要明确，地点或部位发生的情况，并将信息准确传出。听到呼叫的任何人，均有责任将信息报告给与其最近的项目经理部管理人员、抢救小组成员，使消息迅速报告到现场负责人处。项目经理迅速启动应急预案。3、应急自救与抢救措施3.1、高空坠落、物体打击自救迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物。为急救医生留通道，使其可以最快速度到达伤员处。高空坠落不仅产生外伤，还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体。应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上。发现伤员呼吸障碍，应进行口对口人工呼吸。发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血34、。3.2、坍塌自救发生坍塌后，应先检查坍塌处是否还有可能的坍塌危险，当确认无危险后，方可实施抢救，如还可能造成二次坍塌，则必须采取有效措施控制。清理坍塌物品不可使用工具，应人工清除，避免对伤员的二次伤害。受坍塌伤害的人员可能造成内伤、脊椎伤害和骨折，因此也不可急速摇动或移动伤员。应多人平托伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上。止血和进行人工呼吸。4、紧急撤离办法事故发生，作业人员应立即停止作业，在采取必要的应急措施后，撤离危险区域。撤离时以人员安全为主，不要急于抢救财物，并针对现场具体情况有序的向安全区域撤离。5、紧急救援工作的一般原则以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援最关35、键是速度，因为大多数坍塌死亡者是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。此外是要培养施工人员正确的处理险情意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其他人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。6、急救知识与技术鉴于模板支撑架坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭，因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技术。7、保护现场现场负责人（项目经理）在组织自救的同时，应派人保护现场，防止事情扩大，为今后的事故调查提供真实依据。项目部及施工管理人员应立即在现场维持秩序，36、在现场周围设置警戒范围，劝阻无关人员离开现场，防止其它相关事件的发生。在医护人员来到后，项目施工管理人员和班组长应协助救治伤员并派专人随救护车前往医院（提供受困人员方位、协助抢救），项目经理及其它施工管理人员应保护好现场（因抢救人员、防止事故扩大以及疏散等原因，需要移动现场物件的应当由专人负责，做出标志、绘出现场简图并写出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证，并按规定移交有关人员处理）。在现场抢救的同时，项目经理在报警的同时，应将事故情况立即向分公司应急领导小组报告，并写出事故报告。8、事故处理原则事故处理的“四不放过”原则：（1）事故原因没有查清不放过；（2）事故责任者没有严肃处理不放过；（37、3）广大职工没有受到教育不放过；（4）防范措施没有落实不放过。事故处理的“四不放过”原则是要求对安全生产工伤事故必须进行严重认真的调查处理，接受教训，防止同类事故重复发生。“四不放过”原则的第一层含义是要求在调查处理伤亡事故时，首先要把事故原因分析清楚，找出导致事故发生的真正原因，不能敷衍了事，不能在尚未找到事故主要原因时就轻易下结论，也不能把次要原因当成真正原因，未找到真正原因决不轻易放过，直至找到事故发生的真正原因，并搞清各因素之间的因果关系才算达到事故原因分析的目的。“四不放过”原则的第二层含义是要求在调查处理工伤事故时，不能认为原因分析清楚了，有关人员也处理了就算完成任务了，还必须使事38、故责任者和广大群众了解事故发生的原因及所造成的危害，并深刻认识到搞好安全生产的重要性，使大家从事故中吸取教训，在今后工作中更加重视安全工作。“四不放过”原则的第三层含义是要求在对工伤事故进行调查特大安全事故的法律责任与预防控制处理时，必须针对事故发生的原因，提出防止相同或类似事故发生的切实可行的预防措施，并督促事故发生单位加以实施。只有这样，才算达到了事故调查和处理的最终目的。“四不放过”原则的第四层含义也是安全事故责任追究制的具体体现，对事故责任者要严格按照安全事故责任追究规定和有关法律、法规的规定进行严肃处理。十一、模板高支撑计算书计算依据：建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200839、建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20082#影厅300900梁支撑模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度1500mm，两侧楼板厚度100mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用4590mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内竖向间距250+400+400mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/40、mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。 木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模温度，取27.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧41、压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.936.000=32.400kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取1.40m。 荷载计算值 q = 1.232.4001.4042、0+1.403.6001.400=61.488kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 52.50cm3； 截面惯性矩 I = 39.38cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.689kN N2=10.146kN N3=10.146kN N4=3.689kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.079mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.43、13810001000/52500=2.629N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.079mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1532.40+1.40.153.60=6.588kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1532.40=4.860kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(k44、N) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.684kN 经过计算得到最大变形 V= 0.346mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = 273.38cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.403106/60750.0=6.63N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T45、 截面抗剪强度计算值 T=32377/(24590)=0.880N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.346mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过46、连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.136mm 最大支座力 Qmax=15.300kN 抗弯计算强度 f=0.562106/8982.0=62.57N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大47、容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.300 对拉螺栓强度验算满足要求!3001500梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.5m，梁截面 BD=300mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。木方4590mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm48、2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.50+0.50)+1.402.00=49.300kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.50+0.71.402.00=53.597kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。49、钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.600=22.950kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.500+0.300)/0.300=3.300kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3050、00.600=0.360kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3522.950+1.353.300)=31.894kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.360=0.318kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得51、到从左到右各支座力分别为 N1=1.252kN N2=3.691kN N3=3.691kN N4=1.252kN最大变形 V = 0.021mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03410001000/22500=1.511N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31937.0/(2600.00015.000)=0.323N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v =52、 0.021mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.691/0.600=6.151kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.6006.151=2.215kN最大支座力 N=1.10.6006.151=4.060kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.2253、1106/60750.0=3.65N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32215/(24590)=0.820N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.813kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.813600.04/(1009000.054、02733750.0)=0.172mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 vmax=0.031mm最大支座力 Qmax=9.258kN抗弯计算强度 f = M/W =0.247106/4491.0=54.94N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足55、要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.26kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!（双扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN）五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=56、9.258kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1099.500=1.261kN N = 9.258+1.261=10.519kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心57、受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=10519/(0.545424)=45.558N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.3901.075=0.374kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.4058、.3740.8001.5001.500/10=0.076kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=9.258+0.91.21.038+0.90.91.40.076/0.600=10.663kN经计算得到=10663/(0.545424)+76000/4491=63.161N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!3001500梁模板扣件钢管高支撑架计算书 （扶梯口部）计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为19.1m，梁截面 BD=300mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.59、60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。木方4590mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.50+0.50)+1.402.60、00=49.300kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.50+0.71.402.00=53.597kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.600=22.950kN/61、m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.500+0.300)/0.300=3.300kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.600=0.360kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3522.950+1.353.300)=31.894kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.360=0.318kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.562、01.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.252kN N2=3.691kN N3=3.691kN N4=1.252kN最大变形 V = 0.021mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03410001000/22500=1.511N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验63、算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31937.0/(2600.00015.000)=0.323N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.021mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.691/0.600=6.151kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.6006.151=2.215kN最大支座力 N=1.10.6006.151=4.060kN64、木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.221106/60750.0=3.65N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32215/(24590)=0.820N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算65、满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.813kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.813600.04/(1009000.002733750.0)=0.172mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：66、 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.031mm最大支座力 Qmax=9.258kN抗弯计算强度 f = M/W =0.247106/4491.0=54.94N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力67、设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.26kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!（双扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN）五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.258kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.10919.050=2.528kN N = 9.258+2.528=11.786kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 68、钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=11786/(0.545424)=51.047N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/69、10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.3901.075=0.374kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3740.8001.5001.500/10=0.076kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=9.258+0.91.22.081+0.90.91.40.076/0.600=11.930kN经计算得到=11930/(0.545424)+76000/4491=68.650N70、/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!4501300梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度450mm，高度1300mm，两侧楼板厚度100mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用4590mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距350+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。 木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 71、二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模温度，取27.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值72、 F1=31.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.931.200=28.080kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取1.20m。 荷载计算值 q = 1.228.0801.200+1.403.6001.200=46.483kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 45.00cm73、3； 截面惯性矩 I = 33.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.648kN N2=12.783kN N3=12.783kN N4=4.648kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.528mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.29010001000/45000=6.444N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度74、计算值 v = 0.528mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2528.08+1.40.253.60=9.684kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2528.08=7.020kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.810kN75、 经过计算得到最大变形 V= 0.499mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = 273.38cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.593106/60750.0=9.76N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33389/(24590)=1.255N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大76、变形 v =0.499mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.137mm 最大支座力 Qmax=12.492kN 抗弯计算强度 f=0.508106/8982.0=56.56N/77、mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.492 对拉螺栓强度验算满足要求! 4501300梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数78、:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.7m，梁截面 BD=450mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。木方4590mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取79、1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.30+0.50)+1.402.00=43.180kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.30+0.71.402.00=46.712kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算80、。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3000.600=19.890kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.300+0.450)/0.450=2.033kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4500.600=0.540kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3519.890+1.352.033)=26.637kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷81、载 P = 0.90.980.540=0.476kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.562kN N2=4.669kN N3=4.669kN N4=1.562kN最大变形 V = 0.089mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板82、抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06510001000/22500=2.889N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32433.0/(2600.00015.000)=0.406N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.089mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.669/0.600=83、7.782kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.6007.782=2.801kN最大支座力 N=1.10.6007.782=5.136kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.280106/60750.0=4.61N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满84、足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32801/(24590)=1.038N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=6.029kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.029600.04/(1009000.002733750.0)=0.215mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算85、。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.062mm最大支座力 Qmax=10.796kN抗弯计算强度 f = M/W =0.368106/4491.0=82.03N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计86、算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.80kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!（双扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN）五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.796kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1099.700=1.287kN N = 10.796+1.287=87、12.084kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=12084/(0.545424)=52.336N/mm2；不考虑风荷载时立杆的88、稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.3901.075=0.374kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3740.8001.5001.500/10=0.076kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=10.789、96+0.91.21.060+0.90.91.40.076/0.600=12.228kN经计算得到=12228/(0.545424)+76000/4491=69.939N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!2#厅扣件钢管楼板模板支架计算书 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为10.9m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。 木方9045mm，间距200mm， 木方剪切强度90、1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.10+0.30)+1.402.50=6.872kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.10+0.71.402.50=5.839kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.91、40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1000.800+0.3000.800)=2.023kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = 22.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 92、面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.023+1.401.800)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02010001000/30000=0.660N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.0232004/(1005000225093、00)=0.019mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为2400.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1002.400+0.3002.400)=6.070kN/m 面板的计算跨度 l = 200.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.206.0700.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1491000194、000/30000=4.977N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.200=0.502kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.502+1.200.060)=095、.607kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.630+0.607)0.400=0.495kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 0.495/0.400=1.237kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.240.40 最大剪力 Q=0.60.4001.237=0.297kN 最大支座力 N=1.10.4001.237=0.544kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截96、面抵抗矩 W = 30.38cm3； 截面惯性矩 I = 68.34cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.020106/30375.0=0.65N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.506kN/m 最大变形 v =0.6770.506400.04/(1009000.00683437.5)=0.014mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑97、荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.400+0.0800.6070.400 抗弯计算强度 f=0.260106/30375.0=8.55N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最98、大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.136mm 最大支座力 Qmax=2.381kN 抗弯计算强度 f=0.163106/4491.0=36.36N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 纵向支撑钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最99、大变形 vmax=0.260mm 最大支座力 Qmax=5.119kN 抗弯计算强度 f=0.333106/4491.0=74.23N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.12kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、100、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11510.900=1.256kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1000.8000.800=1.606kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 2.749kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000101、.800=1.440kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.31kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m；102、 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=5314/(0.545424)=23.017N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2500.7400.129=0.024kN/m2 h 步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯103、矩 Mw=0.90.91.40.0240.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.22.749+0.91.41.440+0.90.91.40.005/0.800=5.120kN 经计算得到=5120/(0.545424)+5000/4491=23.259N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=5.52 所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。扶梯口部扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度104、折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为20.4m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。 木方4590mm，间距150mm， 木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可105、变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.10+0.30)+1.402.50=6.872kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.10+0.71.402.50=5.839kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1000.800+0.3000.800)=2.023kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 =106、 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = 22.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.023+1.401.800)0.150 经计算得到面板抗107、弯强度计算值 f = 0.01110001000/30000=0.371N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.0231504/(1005000225000)=0.006mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为2400.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0108、.9(25.1000.1002.400+0.3002.400)=6.070kN/m 面板的计算跨度 l = 150.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.150+0.0801.206.0700.150 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10810001000/30000=3.587N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.150=0.377kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000109、.150=0.045kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.150=0.375kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.377+1.200.045)=0.455kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.375=0.472kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.472+0.455)0.400=0.371kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 110、0.371/0.400=0.928kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.10.930.40 最大剪力 Q=0.60.4000.928=0.223kN 最大支座力 N=1.10.4000.928=0.408kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = 273.38cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.015106/60750.0=0.24N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.37111、9kN/m 最大变形 v =0.6770.379400.04/(1009000.002733750.0)=0.003mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.400+0.0800.4550.400 抗弯计算强度 f=0.258106/60750.0=4.24N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑112、钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.139mm 最大支座力 Qmax=2.387kN 抗弯计算强度 f=0.175106/4491.0=38.93N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 纵向支撑钢管计算 纵向支撑钢管按113、照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.260mm 最大支座力 Qmax=5.132kN 抗弯计算强度 f=0.334106/4491.0=74.41N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，114、扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.13kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11520.40=2.346kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1000.8000.800115、=1.606kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.730kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.39kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.116、239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=6389/(0.545424)=27.673N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段117、弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2501.2500.872=0.272kN/m2 h 步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2720.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.23.730+0.91.41.440+0.90.91.40.056/0.800=6.370kN 经计算得到=6370/(0.545424)+56000/4491=40.047N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=10.33 所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。