1、第一节 工程概况一、 工程概况工程名称: 富阳东大道项目市政基础设施地下道路工程建设地点: 富阳江滨东大道建设单位: 富阳市城建投资有限公司代建单位: 富阳市中大房地产有限公司设计单位: 上海市政工程设计研究总院监理单位: 上海建通工程建设有限公司施工单位: 浙江省交通工程建设集团建设工期: 2009年2月21日2010年10月20日(20个月)工程造价：18464.8556万元富阳东大道项目市政基础设施地下道路工程西起富阳富春江第一大桥北引桥，沿富春江北岸低丘山脚向东到高尔夫路。富阳东大道地下道路布置于地面道路正下方，与地面道路基本采用同一线位。东大道地面和地下道路的计算行车速度为40km/2、h。地下道路规模为机动车双向4车道，采用单层双跨矩形断面，结构宽约19.8m，分别有敞开段、加宽段、渐变段、标准段和通风敞口段，结构典型断面示意图见附图。通道分南、北两线。通道北线起点桩号K1+130，终点桩号为K2+700，全长1570m，其中桩号K1+250K2+555为暗埋段，两端为敞开段；通道南线起点桩号K1+130，终点桩号为K2+900，全长1770m，其中桩号K1+250K2+750为暗埋段，两端为敞开段 。二、结构描述本工程通道内净高在55706140之间变化；通道内标准净宽为8800，局部地段渐变加宽，最宽部位为12800；箱涵结构底板厚有400、500mm、600、700、3、800、900、1000、1100、1300等几种尺寸，外墙板厚有300、500、700、750、800等几种尺寸，中墙板厚600，顶板厚有500、600、700、800、1000、1100等几种尺寸；部分桩号设置横梁，尺寸为15001600(宽高，余同)、10001600、9001800、8001600、15001300、10001300等；经过计算其顶板最大设计荷载为40.399KN/, 梁最大设计荷载87.308 KN/m。根据工程实际和项目施工组织计划，通道顶板的模板支撑架选用HR系列可调重型门式脚手架。三、编制依据支撑架的计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、建筑施4、工门式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ128-2000），并参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001(2002版)等规范和浙江省标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/T1035-2006进行编制。第二节 施工总体部署一、工程目标本工程质量目标：工程质量达到合格要求，一次验收合格率100%。工期目标：11个月（2009年8月-2010年6月），满足总工期20个月要求。职业健康安全目标：重大危险源控制率100%，特种作业人员持证上岗率100%，劳动用品发放率100%，特种设备安全检测率100%。二、结构施工顺序箱涵主体结构工程分为底板、外墙板、内墙板、顶板四部分，隧5、道结构每隔一定距离设置一变形缝,现场以每两道变形缝之间结构部分（约20m-30m）作为一流水施工段。在每个流水施工段中，先行浇筑底板，底板与墙体水平施工缝设置在底板上700mm处，剩余墙体结构与顶板一同支设模板、整体浇筑。顶板支撑架支设：方案交底模板选定模板材料进场模板材料验收模板支撑架支设支撑架验收绑扎顶板钢筋网钢筋验收浇筑混凝土拆除支撑架清理现场。三、工期计划在具备足够作业面的条件下，本工程总施工工期为11个月（时间2009年8月2010年6月）。工程总体分为四个工作面：一号工作面为K1+130k1+630段，二号工作面为K1+630k2+070段，三号工作面为K2+070k2+370段，6、四号工作面为K2+370k2+900段。箱涵主体先施工一号工作面与三号工作面，因需山体高边坡施工完成方能开挖基坑，受制于高边坡进度影响，二、四号工作面主要安排于2010年施工。四、工程管理班子项目经理：何智刚项目总工：陶然位项目副总工、副经理：谭 超 安全员：管俊、李林施工员：王刚、洪益质检员：林大干、刘杰材料员：胡慈波、周峰五、施工人员及材料组织 为确保施工质量和进度，现场设立工程技术组，由3名工程技术人员组成，其中1名工程负责人主管全面工作，下设2个(分为东段和西段)作业班组，每个班组的技术管理工作由技术人员和班长共同负责，施工过程中派专人值班，现场全面监督和检查，执行先交底后施工的原则。7、施工人员组织：东段作业班 25 人 西段作业班 30 人 安全员 2 人 水电工、仓库保管员 5 人 共计 62人材料组织：门架 2500榀 可调顶托 2500个调节杆 2500根 可调底座 2500个交叉支撑 2600副 10#槽钢 1300米钢管 110T 扣件 12000个模板 2500 40*90木方 16000米对拉螺杆 500副主要施工机械及设备投入序号机械（设备）名称单位数量额定功率（KW）1木工刨机台452木工圆盘锯台112.53电焊机台2204切割机台21.55总用电量1790.5第三节 方案概述一、方案选择在选择方案时考虑到施工工期、质量和安全要求，及具体的箱涵主体施工方法8、：在浇筑底板混凝土后先绑扎墙体钢筋，后支设墙体模板和顶板模板支撑架，绑扎顶板钢筋后浇筑墙体和顶板混凝土，方案的选取还考虑了以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、模板及模板支架的搭设，同时必须符合JCJ59-99检查标准要求，并符合文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则及本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用HR系列9、可调重型门式脚手架作为模板的支撑体系。二、材料要求及选择1、模板和方木梁板底面板采用18mm厚竹胶合面板现场拼制，模板底采用40mm90mm横向方木次支撑, 方木底纵向支撑采用10#槽钢，槽钢安放于托架槽内，具体布置见下页示意图。2、门架承重架为HR系列可调重型门式脚手架，示意图如下。门架主立杆为572.5大口径钢管，整体构架可靠性好，承载能力大，搭拆灵活，施工效率高，纵向、横向均采用48钢管联成一个整体，侧面加剪刀撑。模板支架所有钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092)中规定的Q235号普通钢管，并应符合现行国家标准碳素结构钢(10、GB/T 700)中Q235A 级钢的规定。b(mm)：1000，b0(mm):550，h(mm):1980，h0(mm):1700，h1(mm):80；3、钢管外观质量要求1)、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2)、 钢管外径、壁厚的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合要求；3)、钢管应进行防锈处理，钢管上严禁另行打孔。4、扣件外观质量要求施工采用的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用；有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件11、应进行防锈处理。模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。第四节 模板支撑架安装和拆除要求一、模板支撑架构造要求1、立杆底部可调底座安装与钢管架立杆上下垂直，可调底座的调节长度不得超过300mm。立杆顶部采用调节杆和可调托座调至支撑架要求的支撑高度。2、托梁采用10#槽钢,垂直于门式架设置 ,模板下木方垂直搁置于槽钢上，两相邻槽钢不得同向设置。3、模板支架必须设置纵横双向水平杆，共设3道双向水平杆。纵向水平杆应采用直角扣件固定在门架横杆上。底部的水平杆设于下门架的下档横杆上，中部的水平杆设于向上的第二门架的上档横杆上，顶部水平杆设于可调顶托下200高度的调节杆上或顶部门架12、的上档横杆上。4、沿支架纵向两端、中间每隔15米设横向的一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，与立杆相交处用旋转扣件扣接牢固，构成“几何不变杆系结构”支架体系, 剪刀撑斜杆与地面倾角为45-60。5、将每道水平杆与两侧的墙模板钢管对顶牢固，有效提高模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。6、各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在4065Nm。7、板底门架的横向间距最大可调为750(仅12800宽段)。在变截面段, 在宽度变大的一端需增设门架，横向间距不作调整。8、在板及上翻的梁下高度方向用2个HR100A门架（高1900）加900高调节杆（483.5钢管）及顶部可调托座和可调底座搭设13、。9、通风敞口段支撑架搭设时下部顶板下支撑同标准段连续搭设,通风顶板支撑搭设时需拆除下部的模板及纵横向支撑,再用高度方向用门式架重新搭设。10、在下挂500高的梁下高度方向用2个HR100A（高1900）加调节杆进行调整高度。在风机壁龛段支撑架高增加500,高度方向需用3个HR100A（高1900）进行支撑架搭设。11、部分箱涵段两端有横梁时，按一侧的间距纵向排布无法满足梁底门架间距时，在另一侧梁边增设一个间距0.539米的门架，满足梁底的支撑门距要求。二、门式支撑架的搭设要求1、门架间距应严格按照设计方案规定的间距设置，并与交叉支撑规格配合；2、门架的内外两侧均应设置交叉支撑并应与门架立杆上14、的锁销锁牢；3、上、下榀门架的组装必须设置连接棒及锁臂，连接棒外径应小于立杆内径1-2mm；4、在脚手架的操作层上应连续满铺与门架配套的挂扣式脚手架或脚手片，并扣紧挡板或绑扎牢固，防止脚手板脱落和松动；5、水平加固杆的设置如图。水平杆在其设置层面内应纵向、横向连续设置，并形成水平闭合圈；当因施工需要，临时局部拆除脚手架内侧交叉支撑时，应在拆除交叉支撑的门架上方及下方设置水平架。在支撑架的底步门架下端应加封口杆，门架的内、外两侧应设通长扫地杆，水平加固杆应采用483.0钢管与扣件与门架横杆扣牢。具体设置方法为：根据门架平面布置方式，在每片门架上横杆中心位置设置纵向水平杆，纵向水平杆布于横杆之上与15、横杆扣接；在门架之间的纵向水平杆中心位置设置横向水平杆，横向水平杆布于纵向水平杆之上与纵向水平杆扣接；其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。6、不配套的门架与配件不得混合使用。7、门架安装应自一端向另一端延伸，并逐层改变搭设方向，不得相对进行；搭完一步架后，按规范要求检查并调整其水平度与垂直度。8、交叉支撑、水平架或脚手板应紧随门架的安装及时设置。9、连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态。10、水平架或脚手板应在同一步内连续设置。11、加固杆、剪刀撑必须与门型架同步搭设,水平加固杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设在门架立杆外侧并连牢。三、模板安装要求1、模16、板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装立模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作。2、模板安装顺序及技术要点1)、梁模板安装顺序 搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎粱钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板2)、顶板模板安装顺序 满堂支撑架主龙骨次龙骨顶板模板拼装模板调整验收进行下道工序3)、梁模板搭设技术要点 按要求起拱(跨度大于4m时，起拱2)，梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。4)、顶板模板安装技术要点 顶板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中17、央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。4、模板的支设（见第11-14页示意图） 模板支设前须清理干净。不得有杂物，模板必须刷水性脱模剂。1)、顶板模板顶板模板采用为4090mm木方间距100或150、200、240mm做板底支撑。用HR重型门式架作为支撑系统，600厚及以下顶板的门架横距0.65m (局部为750)，纵距1.2m；800厚及以下顶板的支撑架横距0.65m，纵距1.2m；1100厚顶板的支撑架横距0.75m，纵距0.9m。通风口段门架纵向间距按该段顶板厚度选定，在设计的横向间距范围内据不同的箱涵主体宽度调整；步高按门架高度确定。模板18、支撑架搭设时，应按满堂架构造要求设置竖向剪刀撑。2)、梁模板支撑梁侧模板采用4090mm木方作为次楞，外楞用483.0双钢管，采用可回收的M12普通穿墙螺栓加固，水平间距500mm，竖向间距250。梁模板采用18mm胶合面板作为面板，模板底采用40mm90mm纵向方木次支撑, 间距100mm ；方木底横向采用10#槽钢，槽钢安放于托架槽内，具体布置见上图。HR重型门式架作为支撑系统，步距1.9m，根据梁体的实际情况和通过计算分析，与墙体垂直的梁下门式架的布置与顶板支架的布置相同，按梁宽在梁底设三或四排门架二或三个间距支撑；与墙体平行或斜交的梁下门式架与梁垂直布置。支撑架搭设参数一览表搭设参数619、00厚顶板800厚顶板1100厚顶板1600高梁截面尺寸600800110015001600支架形式门式脚手架门式脚手架门式脚手架门式脚手架 板(梁)底标高5.57 m5.57 m5.57m5.57m最大跨度12.8m11.8m12.8m12.8m计算高度5.57 m5.57 m5.57 m5.57 m托梁及布置方向10#槽钢，垂直于门架布置门架布置方向垂直于两侧墙体布置两榀门架横距750650750750两榀门架纵距1200mm900mm539mm水平拉接间距顶部及底部各设一道方木布置方向垂直于10#槽钢方木尺寸4090mm方木间距240mm200mm150mm100mm标准段支撑架横断面搭20、设图四、模板安装和拆除要求1、模板支架搭设的门架、扣件提供出厂合格证，扣件提供抽样检测报告。门架、钢管、扣件进场后经监理验收合格方能使用。2、模板支架搭设的架子工必须持证上岗作业。支架搭设作业时派出专人跟踪检查，随搭、随查、随整改。3、模板支架搭设完成班组自检合格后项目部先自行验收，验收合格报监理验收。经验收合格后方可投入使用。4、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合规范要求达到设计强度100%后，由质检科将拆模通知书（拆模令）报监理审核后，经监理批准方可拆模。5、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面21、及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合规定后方可拆除。6、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。顶板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与顶板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。7、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。8、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。五、模板技术措施1、进场模板质量标准 （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测22、报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验）。 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2，每平方米污染面积不大于0.005m2。 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求 必须符合混凝土23、结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。1）、安装现浇结构的模板及其支架时，支架的立柱应铺设垫板，底座位置正确，顶托螺杆伸出的长度不大于200。2）、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。3）、模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；4）、对现浇钢筋混凝土的梁和顶板，其模板应按要求起拱。5）、固定在模板上的预埋件、预留24、孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合规定。6）、现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。现浇结构模板偏差项 目允许偏差(mm)轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基 础10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度5m65m8相邻两板表面高低差2表面平整度5固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞的允许偏差项 目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预留洞中心线位置10尺 寸+10，07）、模板垂直度控制 a、对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 b、模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度25、不超过2mm； c、模板就位前，检查顶模木方位置、间距是否满足要求。8）、模板的变形控制 a、模板支架搭设后，对顶部水平加固杆、扫地杆和剪刀撑和梁板结构变化部位的扣件螺栓拧紧逐一检查，保证扣件螺栓拧紧扭力矩在4065Nm范围内，水平杆扣件作抽查。 b、每段施工段的两端设竖向剪刀撑，横向水平杆与两侧墙体模板顶撑牢固。 c、浇筑混凝土时，首先浇筑中间墙体，然后浇筑两侧外墙，墙体施工缝留至顶板底2030；最后浇筑顶板混凝土，从中间墙体的顶部掖角对称向两侧浇筑，达到控制支撑结构变形的要求。浇筑时，混凝土分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形；门洞口处两侧对称下混凝土。混凝土浇筑26、至板或梁顶时，控制混凝土的虚铺厚度，泵管口的混凝土用人工及时扒开，防止超载。 d、模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；浇筑时派出专职人员看模，如有较大变形，立即发出预警，现场停止施工，技术员查找原因并指挥进行加固，加固完成后方能进行振捣和下料作业。 9）、模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；模板发生变形时，及时修整。10）、与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。11）、为提高模板周转、安装效率，事先按工程段位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编27、号负责制。3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的竹胶合板。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证与墙、柱、梁交接处阴阳角顺直。4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木，避免模板变形或损28、伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。模板分类清理、堆放。 （4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。5、施工脚手架和通道外墙南北两侧的外脚手架与支撑架同步搭设，外架距外墙面为400，架体宽1200，架体顶高于顶板顶1500并设水平杆扶手，架体的搭设要求同一般的外脚手架。每段外脚手架的中部设斜道，宽度1.5米，设双层脚手片，为施工人员的上下通道和紧急情况下的逃生通道。第五节 模板支撑架计算书一、计算说明模板支撑架计算时分别计算三种板厚(500、600为一种、700、800为一种， 900、1000、1100为一种)和一种梁(1500*129、600)的支撑架。支撑架的底部为钢筋混凝土底板,满足立杆的地基承载力要求；同时支撑架在箱涵主体内搭设,支撑架不组合风荷载作用。计算过程采用杭州品茗施工安全设施计算软件（2009版）进行计算。1、500、600厚顶板(按600计算)1.1、参数信息:1.1.1.模板支架参数门架型号：HR可调式重型门架；承重架类型设置：纵向支撑垂直于门架；门架搭设高度(m)：5.57m；门架横距La(m):0.75 m；门架纵距Lb(m):1.20 m；1.1.2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.50；混凝土自重(kN/m3)：24.0；钢筋自重(kN/m3)：1.10；施工均布荷载(kN/m2)：2.5；130、.1.3.材料参数木方品种：东北落叶松； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；竹胶合面板：弹性模量E(N/mm2)：9500.0；抗弯强度设计值fm(N/mm2)：35.0；钢材：钢材弹性模量E(N/mm2)：206000；抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；1.1.4.楼板参数楼板厚度(mm)：600.0；1.1.5.板底模板参数模板厚度(mm)：18(计算按15厚计)； 板底横向支撑木方：4090mm； 板底横向支撑间隔距离(mm)：240.0； 板底纵向支撑截面类型，10#31、槽钢；1.2 板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.2.1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(板底横向支撑间距)：l =240 mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括：新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1: 1.35(24+1.1)0.61.0=20.331kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.35032、.51.0=0.675kN/m施工人员及设备产生的荷载设计值q3: 1.40.72.51.0=2.45kN/m；q = q1 + q2 + q3=20.331+0.675+2.45=23.456kN/m；面板的最大弯矩：M = 0.123.4562402= 135107 Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=1.0103152/6=37500 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=35.0N/mm2；面板33、截面的最大应力计算值： = M/W =135107 /37500 = 3.603N/mm2；面板截面的最大应力计算值: = 3.603N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=35N/mm2，满足要求！1.2.2.挠度验算最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（0.5+24.00+1.100)0.6001.0= 15.36N/mm； l-计算跨度(板横向支撑间距): l =240mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =1201.53/12 = 33.75cm4；面34、板的最大允许挠度值: =240/250 = 0.96mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.362404/(10095003.375105)=0.108mm；面板的最大挠度值小于面板的允许挠度值，满足要求！1.3 板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用木方 : 4090mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.3.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(24+1.1)0.60.24=3.614kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.535、0.24=0.12kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1:=2.50.24=0.6kN/m；均布荷载设计值： q = 1.35（3.614+0.12）+1.40.70.6=5.629kN/m；计算挠度时，均布荷载标准值： q = 3.614+0.12 =3.734kN/m；1.3.2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=5.629kN/m最大弯距：M =0.15.6291.02=0.563kNm；最大支座力：N =136、.15.6291.0=6.192kN；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： =M/Wf其中， -板底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底横向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -板底横向支撑的截面抵抗矩 W =bh2/6 =40902/6=54000 mm3 f = 17.0N/mm2；-板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.563106/54000 = 10.426N/mm2；板底横向支撑的最大应力计算值 10.426 N/mm2 小于板底横向支撑抗弯强度设计值17.0N/mm2，满足要求！1.3.3.抗剪强度验算37、截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V=0.65.6291.0 = 3.377 kN；板底横向支撑受剪应力计算值 = 33.377103/(24090) = 1.407N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.600 N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值 : =1.407N/mm2 小于板底横向支撑抗剪强度设计值fv =1.6N/mm2，满足要求！1.3.4. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -计算最大挠度(mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1000mm； q-38、作用在模板上的均布荷载标准值；q=3.734kN/m； E-板底横向支撑弹性模量；E= 1.0104 N/mm2； I-板底横向支撑截面惯性矩；I=2430000 mm4；板底横向支撑最大挠度计算值 = 0.6773.73410004 /(1001.01042430000)=1.04mm；板底横向支撑的最大允许挠度 = 1000/250=4.0 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值 : =1.04mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4.0mm，满足要求！1.4 板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用钢管(双钢管) :10号槽钢。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自39、重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.4.1.抗弯强度及挠度验算：板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：板底纵向支撑所受荷载 P=6.192 kN 板底纵向支撑计算简图 板底纵向支撑梁弯矩图(kNm) 板底纵向支撑梁剪力图(kN) 板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 3.567 kNm最大剪力：V= 15.358 kN最大变形（挠度）：0.878 mm按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算： =M/Wf其中， -板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底纵向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -板底纵向支撑的截面抵40、抗矩 : 截面抵抗矩 W=39700mm3； f -板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=215N/mm2 -最大容许挠度(mm) = 1200/250 = 4.8 mm；板底纵向支撑的最大应力计算值： = M/W = 3.567106/39700 = 89.854 N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值 89.854 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！板底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.878mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4.8mm，满足要求！ 抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: = Vbh02-(b-)h2/(8IZ)f41、v IZ -槽钢的惯性矩，198.3cm4； -槽钢的腹板厚度，5.3mm； b -槽钢的翼缘宽度，48mm； h0-槽钢高度，100mm； h -槽钢腹板高度，83mm；板底纵向支撑受剪应力计算值 = 15.358103481002 - (48-5.3)832/(8198.31045.3) = 33.946N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 125 N/mm2；板底纵向支撑的受剪应力计算值 33.946 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗剪强度设计值 125N/mm2，满足要求！1.5 门架荷载计算1.5.1 .静荷载计算(1)、每榀门架静荷载标准值包括以下内容：每榀门架计算单元42、自重产生的轴向力NGK1(kN/m) HR可调式重型门架 2榀 20.224 =0.448kN 交叉支撑拉杆 2副 20.04=0.08 kN 可调底座 1个 10.04=0.04 kN 可调托座 1个 10.04=0.04 kN 调节杆 2个 20.065=0.13 kN 10#槽钢 2段 21.20.100=0.24 kN 水平杆 2个方向 3(1.65+1.2)0.0384=0.328 kN 直角扣件 8个 80.0135=0.108 kN合计 1.414 kN (2)、板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK2(kN)1）、钢筋混凝土板自重(kN)：（24.000+1.100）43、0.6001.200(0.75+1.0)= 31.626kN；2)、模板的自重荷载(kN)：0.5001.200(0.750+1.0) =1.05 kN；经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 32.676 kN/m；每榀门架静荷载标准值总计为 NG = NGK1 + NGk3=1.414+32.676= 34.09kN；1.5.2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.5001.200(0.750+1.0)= 5.25kN；1.5.3 立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.35NG+1.40.44、7NQ其中 NG - 每榀门架的静荷载标准值，NG = 34.09 kN； NQ -每榀门架的活荷载标准值，NQ = 5.25 kN；经计算得到，N = 51.167kN。门架的稳定性按照下列公式计算NNd其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 51.167kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=Af其中 h0 - 门架的高度，h0=1700； I - 门架立杆的截面惯性矩，I=1591784； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=4282；f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面45、积，A=2 A1=2428= 8562；i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=19.30 ；k0- 调整系数，k=1.13； = k0h0/ i=1.131700/19.30=99.53- 门架立杆的稳定系数,查附录D表D得到， =0.555；Nd= 0.555856205=97.4kN。调节杆(483.5)的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=Af其中 h0 调节杆的高度，h0=900；A -立杆的截面面积，A=4892；f -钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=15.80 ； k0- 调整系数，k=1.22； = k0h0/ i=1.229046、0/15.80=69.49-立杆的稳定系数,查附录D表D得到， =0.753；Nd= 0.753489205=75.5kN。每榀门架顶部两根调节杆容许承载力275.5=151kN151kN97.4kN，以门架容许承载力为控制承载力。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！计算结果汇总验算构件验算分项计算值材料(构件)允许值判定结果竹胶合面木板抗弯强度N/mm23.60335.000满足要求挠度 0.1080.960满足要求板底横向支撑(木方)抗弯强度N/mm210.42617.000满足要求抗剪强度N/mm21.4071.600满足要求挠度 1.0404.000满足要求板底纵向支撑(槽钢)抗弯强47、度N/mm289.854205.000满足要求抗剪强度N/mm233.946125.000满足要求挠度 0.8784.800满足要求门式架立杆稳定性(竖向轴力) KN51.16797.4满足要求2、700、800厚顶板(按800计算)2.1、参数信息:.模板支架参数门架型号:HR可调式重型门架；门架搭设高度(m):5.57；承重架类型设置:纵向支撑垂直于门架；门架横距La(m):0.65；门架纵距Lb(m):1.20；2.1.2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；混凝土自重(kN/m3):24.0；钢筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷载(kN/m2):2.5；2.1.3.材料参48、数木方品种：东北落叶松； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；竹胶合面板：弹性模量E(N/mm2)：9500；抗弯强度设计值fm(N/mm2)：35；钢材：钢材弹性模量E(N/mm2)：206000；抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205；2.1.4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):800；2.1.5.板底模板参数模板厚度(mm)：18(计算按15厚计)； 板底横向支撑木方：4090mm； 板底横向支撑间隔距离(mm)：200.0； 板底纵向支撑截面类型，10#槽钢；2.2 板底模板计算49、面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。2.2.1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(板底横向支撑间距): l =250.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1: 1.35(24+1.1)0.81.0=27.108kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.350.51.0=0.650、75kN/m施工人员及设备产生的荷载设计值q3: 1.40.72.51.0=2.45kN/m；q = q1 + q2 + q3=27.108+0.675+2.45=30.233kN/m；面板的最大弯矩：M = 0.130.2332002= 120932Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=1.010315.0002/6=37500 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=35N/mm2；面板截面的最大应力计51、算值： = M/W =120932 /37500 = 3.225N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =3.225N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=35N/mm2，满足要求！2.2.2.挠度验算最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（0.5+24.00+1.100)0.8001.0= 20.48N/mm； l-计算跨度(板横向支撑间距): l =200mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =1201.53/12 = 33.75cm4；面板的最大允许挠度值: 52、=200/250 = 0.8mm；最大挠度计算值: = 0.67720.482004/(10095003.375105)=0.069mm；面板的最大挠度计算值: =0.069mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 1mm，满足要求！2.3 板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用木方 : 4090mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。2.3.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(24+1.1)0.80.20=4.016kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)53、：q2:=0.50.20=0.10kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1:=2.50.20=0.5kN/m；均布荷载设计值： q = 1.35（4.016+0.10）+1.40.70.5=6.0466kN/m；计算挠度时，均布荷载标准值： q = 4.016+0.10 =4.116kN/m；2.3.2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=6.0466kN/m最大弯距：M =0.16.04661.02=0.605kNm54、；最大支座力：N =1.16.04661.0=6.651kN；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： =M/Wf其中， -板底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底横向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -板底横向支撑的截面抵抗矩 W= bh2/6 =40902/6=54000 mm3 f -板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=17.0N/mm2； = M/W = 0.605106/54000 = 11.204N/mm2；板底横向支撑的最大应力计算值 11.204 N/mm2 小于 板底横向支撑抗弯强度设计值 17.0N/mm2，满足要求！2.3.3.抗剪强度验算截面55、抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V=0.66.04661.0 = 3.628 kN；板底横向支撑受剪应力计算值 = 33.628103/(24090) = 1.512N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.6 N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值 : =1.512N/mm2 小于板底横向支撑抗剪强度设计值fv =1.6N/mm2，满足要求！2.3.4. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -计算最大挠度(mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1000mm； q-作用在56、模板上的均布荷载标准值；q=4.116kN/m； E-板底横向支撑弹性模量；E= 1.0104 N/mm2； I-板底横向支撑截面惯性矩；I=2430000 mm4；板底横向支撑最大挠度计算值 = 0.6774.11610004 /(1001.01042430000)=1.147mm；板底横向支撑的最大允许挠度 = 1000.000/250=4 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值 : =1.147mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 = 4mm，满足要求！2.4. 板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用10#槽钢。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设57、备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。2.4.1.抗弯强度及挠度验算：板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：板底纵向支撑所受荷载 P=6.651 kN 板底纵向支撑计算简图 板底纵向支撑梁弯矩图(kNm) 板底纵向支撑梁剪力图(kN) 板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 4.656 kNm最大剪力：V= 20.509 kN最大变形（挠度）：1.141 mm按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算： =M/Wf其中， -板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底纵向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -板底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵58、抗矩 W=39700mm3； f -板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.0N/mm2 -最大容许挠度(mm) = 1200/250 = 4.8 mm；板底纵向支撑的最大应力计算值： = M/W = 4.656106/39700 = 117.287 N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值 117.287 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗弯强度设计值 205.0N/mm2，满足要求！板底纵向支撑的最大挠度计算值 : =1.141mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4.8mm，满足要求！抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: = Vbh02-(b-)h2/(8IZ)fv I59、Z -槽钢的惯性矩，198.3cm4； -槽钢的腹板厚度，5.3mm； b -槽钢的翼缘宽度，48mm； h0-槽钢高度，100mm； h -槽钢腹板高度，83mm；板底纵向支撑受剪应力计算值 = 20.509103481002 - (48-5.3)832/(8198.31045.3) = 45.331N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 125.000 N/mm2；板底纵向支撑的受剪应力计算值 45.331 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗剪强度设计值 125N/mm2，满足要求！2.5 门架荷载计算2.5.1.静荷载计算(1)、每榀门架静荷载标准值包括以下内容：每榀门架计算单元60、自重产生的轴向力NGK1(kN/m) HR可调式重型门架 2榀 20.224 =0.448kN 交叉支撑拉杆 2副 20.04=0.08 kN 可调底座 1个 10.04=0.04 kN 可调托座 1个 10.04=0.04 kN 调节杆 2个 20.065=0.13 kN 10#槽钢 2段 21.20.100=0.24 kN 水平杆 2个方向 3(1.65+1.2)0.0384=0.328 kN 直角扣件 8个 80.0135=0.108 kN合计 1.414 kN (2)、板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK2(kN)1）、钢筋混凝土板自重(kN)：（24.000+1.100）61、0.8001.200(0.650+1.0)= 39.7584kN；2)、模板的自重荷载(kN)：0.5001.200(0.650+1.0) =0.99kN；经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 40.748 kN/m；每榀门架静荷载标准值总计为 NG = NGK1 + NGk2=1.414+40.748= 42.162kN；2.5.2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.5001.200(0.650+1.0)= 4.95kN；2.5.3 立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.35NG+1.462、0.7NQ其中 NG - 每榀门架的静荷载标准值，NG = 42.162 kN； NQ -每榀门架的活荷载标准值，NQ = 4.95 kN；经计算得到，N = 61.77 kN。门架的稳定性按照下列公式计算： NNd其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值， N = 61.77 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； Nd= 97.4 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！计算结果汇总验算构件验算分项计算值材料(构件)允许值判定结果竹胶合面木板抗弯强度N/mm23.22535.000满足要求挠度 0.0690.800满足要求板底横向支撑(木方)抗弯强度N/mm211.263、0417.000满足要求抗剪强度N/mm21.5121.600满足要求挠度 1.1474.000满足要求板底纵向支撑(槽钢)抗弯强度N/mm2117.287205.000满足要求抗剪强度N/mm245.331125.000满足要求挠度 1.1414.800满足要求门式架立杆稳定性(竖向轴力) KN61.7797.4满足要求3、1100厚顶板计算3.1 参数信息:. 构造参数门架型号:HR可调式重型门架； 门架搭设高度(m):5.57；承重架类型设置:纵向支撑垂直于门架； 门架横距La(m):0.75；门架纵距Lb(m):0.90；3.1.2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；混凝土自重64、(kN/m3):24.0；钢筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷载(kN/m2):2.5；3.1.3.材料参数木方品种：东北落叶松； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；竹胶合面板：弹性模量E(N/mm2)：9500；抗弯强度设计值fm(N/mm2)：35；钢材：钢材弹性模量E(N/mm2)：206000；抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205；3.1.4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):1100；3.1.5.板底模板参数模板厚度(mm)：18(计算按15厚计)； 板底横向支撑木方65、：4090mm； 板底横向支撑间隔距离(mm)：150.0； 板底纵向支撑截面类型，10#槽钢；3.2 板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。3.2.1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(板底横向支撑间距): l =150mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1: 1.66、35(24+1.1)1.11.0=37.274kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.350.51.0=0.675kN/m施工人员及设备产生的荷载设计值q3: 1.40.72.51.0=2.45kN/m；q = q1 + q2 + q3=37.274+0.675+2.45=40. 399kN/m；面板的最大弯矩：M = 0.140.3991502= 90897.75Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=1.010315.000267、/6=37500 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=35N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 90897.75/37500 = 2.424N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =2.424N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=35N/mm2，满足要求！3.2.2.挠度验算最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（0.5+24.00+1.100)1.1001.0= 28.16N/mm； l-计算跨度(板横向支撑间距): l =150mm； E-面板的弹性模量: E = 968、500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =901.53/12 = 25.313cm4；面板的最大允许挠度值: =150/250 = 0.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.161504/(10095002.531105)=0.040mm；面板的最大挠度计算值: =0.040mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 0.8mm，满足要求！3.3 板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用木方 : 4090mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。3.3.1.荷载的计算：69、(1)、钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(24+1.1)1.10.15=4.1415kN/m；(2)、模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.50.15=0.075kN/m(3)、活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1:=2.50.15=0.375kN/m；均布荷载设计值： q = 1.35（4.1415+0.075）+1.40.70.375=6.060kN/m；计算挠度时，均布荷载标准值： q = 4.1415+0.075=4.217kN/m；3.3.2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(门70、架宽度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=6.060kN/m最大弯距：M =0.16.061.02=0.606kNm；最大支座力：N =1.16.0601.0=6.666kN；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： =M/Wf其中， -板底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底横向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -板底横向支撑的截面抵抗矩 W=bh2/6=40902/6=54000 mm3 f -板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=17.0N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.606106/54000= 1171、.222N/mm2；板底横向支撑的最大应力计算值 11.222 N/mm2 小于板底横向支撑抗弯强度设计值 17.0N/mm2，满足要求！3.3.3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V=0.66.0601.0 = 3.636 kN；板底横向支撑受剪应力计算值 = 33.636103/(24090) = 1.515N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.6 N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值 : =1.515N/mm2 小于板底横向支撑抗剪强度设计值fv =1.6N/mm2，满足要求！3.3.4. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利72、分配的挠度，计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -计算最大挠度(mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=4.217kN/m； E-板底横向支撑弹性模量；E= 1.00104 N/mm2； I-板底横向支撑截面惯性矩；I=bh3/12=2430000 mm4；最大挠度计算值 = 0.6774.21710004 /(10011042430000)=1.175mm；板底横向支撑的最大允许挠度 = 1000/250=4 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值 : =1.175mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4m73、m，满足要求！3.4. 板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用10#槽钢。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。3.4.1.抗弯强度及挠度验算：板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：板底纵向支撑所受荷载 P=6.666 kN 板底纵向支撑计算简图 板底纵向支撑梁弯矩图(kNm) 板底纵向支撑梁剪力图(kN) 板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 3.500 kNm最大剪力：V= 20.554 kN最大变形（挠度）：0.483 mm按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度74、验算： =M/Wf其中， -板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底纵向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -板底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=39700mm3； f -板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.0N/mm2 -最大容许挠度(mm) = 900/250 = 3.6 mm；板底纵向支撑的最大应力计算值： = M/W = 3.5106/39700 = 88.159 N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值 88.159 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗弯强度设计值 205.0N/mm2，满足要求！板底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.483m75、m 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =3.6mm，满足要求！ 抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: = Vbh02-(b-)h2/(8IZ)fv IZ -槽钢的惯性矩，198.3cm4； -槽钢的腹板厚度，5.3mm； b -槽钢的翼缘宽度，48mm； h0-槽钢高度，100mm； h -槽钢腹板高度，83mm；板底纵向支撑受剪应力计算值 = 20.554103481002 - (48-5.3)832/(8198.31045.3) = 45.43N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 125 N/mm2；板底纵向支撑的受剪应力计算值 45.43 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗剪强度设76、计值 125N/mm2，满足要求！3.5 门架荷载计算3.5.1.静荷载计算(1)、每榀门架静荷载标准值包括以下内容：每榀门架计算单元自重产生的轴向力NGK1(kN/m) HR可调式重型门架 2榀 20.224 =0.448kN 交叉支撑拉杆 2副 20.04=0.08 kN 可调底座 1个 10.04=0.04 kN 可调托座 1个 10.04=0.04 kN 调节杆 2个 20.065=0.13 kN 10#槽钢 2段 21.20.100=0.24 kN 水平杆 2个方向 3(1.75+0.9)0.0384=0.305 kN 直角扣件 8个 80.0135=0.108 kN合计 1.39177、 kN (2)、板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK2(kN)1）钢筋混凝土板自重(kN)：（24.000+1.100）1.1000.9(0.750+1.0)= 43.486kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.5000.9(0.750+1.0) =0.788 kN；板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk2 = 44.274 kN/m；每榀门架静荷载标准值总计为 NG =NGK1 + NGk2=1.391+44.274= 45.665kN；3.5.2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.5000.9(0.75+1.0)= 78、3.938kN；3.5.3立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.35NG+1.40.7NQ= 65.507 kN门架的稳定性按照下列公式计算NNd其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值， N = 65.507 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； Nd= 97.4 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！计算结果汇总验算构件验算分项计算值材料(构件)允许值判定结果竹胶合面木板抗弯强度N/mm22.42435.000满足要求挠度 0.0400.600满足要求板底横向支撑(木方)抗弯强度N/mm211.22217.000满足要求抗剪强度N/mm2179、.5151.600满足要求挠度 1.1754.000满足要求板底纵向支撑(槽钢)抗弯强度N/mm288.159205.000满足要求抗剪强度N/mm245.43125.000满足要求挠度 0.4834.000满足要求门式架立杆稳定性(竖向轴力) KN65.50797.400满足要求4、梁HL3的支撑架计算4.1 参数信息4.1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 (m)：1.50； 梁截面高度 (m)：1.60； 梁跨度 (m)：12.80；混凝土板厚度(mm)：600.00； 门架型号:HR可调式重型门架；门架纵向间距La(m)：0.539； 门架搭设高度(m):5.57；承重架类型设置:纵向80、支撑平行于门架； 门架横距Lb(m):0.75；4.1.2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00； 模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；4.1.3.材料参数木方品种：东北落叶松； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；竹胶合面板：弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 抗弯强度设计值fm(N/mm2)：381、5.0；钢材：钢材弹性模量E(N/mm2)：206000； 抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；4.1.4.梁底模板参数模板厚度(mm)：18(计算按15厚计)； 板底横向支撑木方：4090mm； 板底横向支撑间隔距离(mm)：100.0； 板底纵向支撑截面类型，10#槽钢；4.1.5.梁侧模板参数水平向次楞竖向间距(mm)：333； 次楞竖向根数：4； 方木尺寸： 4090 mm；主楞圆钢管截面尺寸：483.0 mm； 主楞合并根数：2；主楞到梁顶面距离依次是：150mm，400mm，650mm，900mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500；4.2 82、梁侧模板荷载计算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.0m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.041 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值23.041 kN/m2作为本工程计算荷载。4.3 梁侧模83、板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)4.3.1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 184、.20.523.041=12.443kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l =333mm；面板的最大弯矩 M = 0.112.4433332 + 0.117 2.83332 = 1.712105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.4430.333+1.22.80.333=5.57kN；面板的受弯应力计算值: = 1.712105 / 2.7104=6.341N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 35N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.341N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=35N/mm285、，满足要求！4.3.2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=12.443N/mm；l-计算跨度: l = 333mm；E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度值: = 0.67712.4433334/(10095002.43105) = 0.45mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =333/250 = 1.333mm；面板的最大挠度值 =0.45mm 小于 面板的挠度容许值 =1.333mm，满足要求！4.486、 梁侧模板支撑的计算4.4.1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.570/0.500= 11.141kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.279 kNm，最大支座反力 R= 6.128 kN，最大变形 = 0.18787、 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf次楞的最大受弯应力计算值 = 2.79105/5.40104 = 5.167 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17.0N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5.167 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17.0N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.187mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.128kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程88、中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.460 kNm，最大支座反力 R= 6.440 kN，最大变形 = 0.157 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf主楞的受弯应力计算值: = 4.60105/8.99103 = 51.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =51.1N/mm2 小于 主楞的89、抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.157 mm主楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；主楞的最大挠度计算值 =0.157mm 小于最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！4.4.3 穿梁对拉螺杆的计算验算公式: NN 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.44 kN。N穿梁螺栓最大容许拉力值，M12查表: N = 12.90 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.44kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.90kN，满足要求！4.5 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的90、原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(板底横向支撑间距): l =100mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1: 1.35(24+1.5)1.61.0=55.08kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.350.51.0=0.675kN/m施工人员及设备产生的荷载设计值q3: 1.40.72.91、51.0=2.45kN/m；q = q1 + q2 + q3=55.08+0.675+2.45=58.205kN/m；面板的最大弯矩：M = 0.158.2051002= 58205Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6W=1000152/6=37500 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=35N/mm2；面板截面的最大应力值： = M/W =58205 /37500 = 1.552N/mm2；面板截面的最大应力值小于面板截面的抗弯强度设计值92、，满足要求！2.挠度验算最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载q =（24.00+1.500)1.61.0+0.51.0= 41.3N/mm； l-计算跨度(板横向支撑间距): l =100mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =901.53/12 = 25.313cm4；面板的最大允许挠度值: =100/250 = 0.4mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67741.31004/(10095002.5313105)=0.012mm；面板的最大挠度值小于面板的最大允许挠度值，93、满足要求！4.6 梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(24+1.5)1.60.1=4.08kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.50.1=0.05kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1:=2.50.1=0.25kN/m；均布荷载设计值： q = 1.35（4.08+0.05）+1.40.70.25=5.821kN/m；计算挠度时，均布荷载标准值： q = 4.08+0.05 =4.13kN/m；2.支撑方木验算：梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=499/94、6 = 5.40101 cm3；I=4999/12 = 2.43102 cm4；E= 10000 N/mm2；最大弯矩计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=5.821kN/m最大弯距：M =0.15.8211.02=0.582kNm；最大支座力：N =1.15.8211.0=6.403kN；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： =M/Wf其中， -板底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底横向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -板底横向支撑的截面抵抗矩 f -板底横向95、支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=17.0N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力值 = M/W = 0.582106/54000.0 = 10.778N/mm2；板底横向支撑的最大应力值小于板底横向支撑抗弯强度设计值，满足要求！最大剪力：V=0.65.8211.0 = 3.492 kN；板底横向支撑受剪应力计算值 = 33.492103/(24090.) = 1.455N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.6 N/mm2；板底横向支撑的受剪应力值小于板底横向支撑抗剪强度设计值，满足要求！方木的最大挠度：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -计算最大挠96、度(mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=4.13kN/m； E-板底横向支撑弹性模量；E= 1.00104 N/mm2； I-板底横向支撑截面惯性矩；I=2430000 mm4；最大挠度值 = 0.6774.1310004 /(1001.001042430000)=1.151mm；板底横向支撑的最大允许挠度 = 1000/250=4 mm；板底支撑木方的最大挠度值小于板底横向支撑的最大允许挠度，满足要求！4.7 梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。支撑采用10号槽钢。板底纵向97、支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：板底纵向支撑所受荷载 P=6.403 kN 板底纵向支撑计算简图 板底纵向支撑梁弯矩图(kNm) 板底纵向支撑梁剪力图(kN) 板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 1.869 kNm最大剪力：V= 22.486 kN最大变形（挠度）：0.090 mm按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算： =M/Wf其中， -板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底纵向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -板底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=39700mm3； f -板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=215N/mm2 98、-最大容许挠度(mm) = 539/250 = 2.156 mm；最大应力计算值： = M/W = 1.869106/39700 = 47.08 N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值 47.08 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗弯强度设计值 215N/mm2，满足要求！板底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.09mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =2.156mm，满足要求！截面抗剪强度必须满足: = Vbh02-(b-)h2/(8IZ)fv IZ -槽钢的惯性矩，198.3cm4； -槽钢的腹板厚度，5.3mm； b -槽钢的翼缘宽度，48mm； h0-槽钢高度，100mm； h -槽钢99、腹板高度，83mm；板底纵向支撑受剪应力值 = 22.486103481002 (48-5.3)832/(8198.31045.3) = 49.701N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 125 N/mm2；板底纵向支撑的受剪应力值小于板底纵向支撑抗剪强度设计值，满足要求！4.8 门式架的稳定性计算:4.8.1.静荷载计算每榀门架静荷载标准值包括以下内容：(1)、每榀门架静荷载标准值包括以下内容：每榀门架计算单元自重产生的轴向力NGK1(kN/m) HR可调式重型门架 2榀 20.224 =0.448kN 交叉支撑拉杆 2副 20.04=0.08 kN 可调底座 1个 10.04=100、0.04 kN 可调托座 1个 10.04=0.04 kN 调节杆 2个 20.065=0.13 kN 10#槽钢 2段 20.5390.100=0.108kN 水平杆 2个方向 3(1.75+0.539)0.0384=0.258 kN 直角扣件 8个 80.0135=0.108 kN合计 1.212 kN(3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK2(kN)1）钢筋混凝土板自重(kN)：（24.000+1.500）1.6000.539(0.750+1.0)= 38.485kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.5000.539(0.750+1.0) =0.472 kN；板钢筋混凝土、101、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 38.957 kN/m；每榀门架静荷载标准值总计为 NG = NGK1 + NGk2=1.212+38.957= 40.169kN；3.5.2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.5000.539(0.750+1.0)= 2.358kN；3.5.3立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.35NG+1.40.7NQ= 56.539 kN。门架的稳定性按照公式验算： NNd其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 56.539 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(k102、N)； Nd= 97.4 kN；立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！梁支撑架搭设参数一览表梁名称HL1HL2HL3HL4TL2TL3截面尺寸1500130010001300150016001000160080016009001800梁与板构造上翻800上翻800上翻1000上翻1000下挂500下挂500梁底标高5.57 m5.57 m5.57m5.57m5.105.12 m最大跨度m8.88.812.812.87.386.90门架布置方向平行于梁平行于梁平行于梁平行于梁垂直于梁垂直于梁两榀门架纵距539 mm539mm539 mm539mm539mm539mm两榀门架横距650650750103、750-托梁10#槽钢10#槽钢10#槽钢10#槽钢10#槽钢10#槽钢托梁布置方向垂直于梁垂直于梁垂直于梁垂直于梁平行于梁平行于梁梁底方木尺寸4090mm4090mm4090mm4090mm4090mm4090mm方木间距100mm100mm100mm100mm100mm100mm侧模次楞木方6080mm6080mm6080mm6080mm6080mm6080mm次楞最大间距267 mm267 mm333 mm333 mm250 mm350 mm侧模主楞钢管483.0483.0483.0483.0483.0483.0主楞最大间距25025025025025025012拉杆间距50050050104、0500500500计算结果汇总构件分项验算允许值梁构件名称HL1HL2HL3HL4TL2TL3侧模面板抗弯强度 35.0N/mm24.1004.1006.3416.3414.3008.500挠度 次楞间距/2500.1850.1850.4500.4500.1100.421侧模次楞(木方)抗弯强度 17.0N/mm24.6664.6665.1675.1674.9326.798挠度 0.625 0.1780.1780.1870.1870.1860.261侧模主楞(钢管)抗弯强度 205N/mm240.90040.90051.10051.10042.90060.100挠度 0.625 0.1050105、.1050.1570.1570.1400.18712螺杆轴向拉力 12.9KN6.3776.3776.4406.4406.1727.402底模面板抗弯强度 35.0N/mm21.2771.2771.5521.5520.9661.068挠度 次楞间距/2500.0170.0170.0120.0120.0060.007板底横向支撑(木方)抗弯强度 17.0N/mm29.9729.97210.77810.77813.21415.421抗剪强度 1.6N/mm21.0641.0641.4551.4550.8050.997挠度 4.01.0551.0551.1511.1512.7723.334板底纵向支106、撑(槽钢)抗弯强度205.0N/mm238.72638.72647.08047.08017.74921.999抗剪强度125.0N/mm240.88240.88249.70149.70118.74523.323挠度 门架纵距/2500.0740.0740.0900.0900.0340.042门式架竖向轴力97.4KN46.75946.75956.53956.53929.51735.753第六节 施工进度计划和工期保证措施按业主要求工期完成施工任务，确保质量的前提下在规定工期完成。为能如期完成工程，我公司将采取如下具体措施：1、建立精干有力的项目管理班子，并确保项目管理班子到位。2、配备充足的熟107、练施工技术人员和技术工人。3、资金和物资设备的充分保证，工程施工中所需的周转材料、机械设备及时到场，决不出现由于周转材料不到位而影响施工进度。4、实行现场协调会制度，协调设计及施工各工种的协作配合。5、按流水施工，实现流水作业，在投入同等人力物力的前提下，科学安排加快速度。6、加强现场管理，项目经理、技术总负责人坚守岗位，施工员、质量员、安全员、班组长坚持第一线，落实每天的生产目标，跟踪检查每道工序的施工质量，将问题消灭在施工过程中，避免事故发生。第七节 模板支撑危险源的识别与安全应急措施一、危险源识别与监控1模板支撑架工程事故类型1）与设施设备有关的事故扣件质量不符合国家标准要求。扣件有夹砂108、现象。扣件的螺栓扭距没有达到安全要求。手持电动工具无保护零线。2）与防护缺陷有关的事故架子工作业未配备工具袋。安全帽、安全带、安全网没有定期检查。不配戴或不正确配戴安全防护用品。漏电保护器失灵。3）与物体坠落有关的事故钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落。搭设或拆除支撑架时，有人员从架体下通行。支架搭拆时无安全标志和警示牌。4）与行为性失误有关的事故班组长违章指挥，不执行安全操作规程。架子工无证上岗作业。架子搭拆没有监护区域或无人监护。5）与生理性有关的事故架子工工作时间过长，体力下降存在的安全隐患；有心脏病、高血压的人员进行高空作业。夏天高温天气作业，容易中暑。作业人员注意力不集中，心情低落引发109、事故。酒后作业。2引发事故的主要原因在调查阶段，事前对图纸及规范标准理解不够，如架体的基础情况调查不足、结构物情况调查不足等。 在设计阶段，选用的材料的物理力学性质指标有误，选用的设计方案有误，荷载估计不足等。在施工阶段，不适当地增加模板上施工荷载、浇筑混凝土时堆放过高等。3危险源的监控项目支撑架体变形。两侧墙体模板变形。二、安全应急措施在模板支撑架期间，现场成立安全应急协调小组，由项目经理任组长，各施工班组长、技术负责人及项目安全员均为成员，支撑架搭设至拆除期间24小时保持联系方式畅通，发现问题，有关人员需在半小时内赶赴现场。1、事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目安全110、主管领导应逐级上报，并联络报警，组织营救。2、事故报告事故发生后应逐级上报：一般程序为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员死亡、重伤及财产损失等严重事故）时，应立即向上级汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。3、现场事故应急处理危险性较大模板支撑架工程施工过程中可能发生的主要事故有：模板支撑架的局部或大面积坍塌、高处作业人员坠落、触电。4、人员伤亡应急处理向项目部汇报应立即排除其它险情，防止救援人员受到伤害。积极进行伤员抢救。做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。5、应急培训和演练应急反应组织和预案确定后，施工单位应急组长组织所有应急人员111、进行应急培训。组长应按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。在事故处理后，将所有调查资料分别送业主、监理单位和有关安全管理部门。6、应急通讯联络遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采取相应救援措施。各施工班级应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关工作人员通信联系方式，并在施工现场、营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。(1)项目部应急救援领导小组名单：副112、组长：谭 超 组 员：陈灵健、管俊、李林、王刚、林大干、胡慈波、郑伟民、孙晓磊(2)项目部应急救援责任人名单：科（室）、工区直接责任人联系电话办公室陈灵健财务科孙晓磊机料科胡慈波工程科王 刚质检科林大干工区主任陈灵健西段班组负责人朱葛吐东段班组负责人方延富项目部办公室联系人及联系电话(3)陈灵健（传真）0571-63325769拟投入的应急救援物资序 号种 类名 称数 量位 置1急救器材扩音喇叭2只仓库照明工具（手电筒）20只仓库雨具（雨衣、雨鞋等）20套仓库担 架2副仓库2急救药品纱布、消毒药品等若干办公室3急救车辆接送车（浙H-H5823）1台项目部4指挥车辆浙A-5E9531台项目部5急113、救通信工具对讲机2对项目部6机械设备装载机1台施工现场7工具铁锹15把仓库8其他潜水泵1台施工现场第八节 施工质量保证措施1、质量管理保证体系工地实行项目经理领导下的各级质量管理小组，健全岗位责任制，以工序质量控制为中心，设立质量控制点，严格工序质量检查，合格后方可进入下一道工序。具体要求如下：1）、成立现场项目经理为第一责任人的质量保障组织体系。2）、现场设立质量监督部为质量监督机构。3）、各岗位负责人对所负责的项目、工序负全责。4）、生产班组设立兼职质量员，对班组生产质量负全责。 2、 质量保证措施公司为确保本工程顺利完工，实行全面质量管理制度，将质量保证落实到每个人头上，成立专门生产指挥114、系统，配备质量监测、施工技术、工程测量、安全监督等为骨干的管理机构。1）、管理措施：（1）、认真贯彻规范设计要点及施工方案，并详细进行技术质量交底，做到现场施工人员人人心中有数。（2）、在施工作业时，严格按国家颁发的验收规范、操作规程和工程质量检验评定标准进行施工活动，坚持按图施工，如发现质量问题，应及时采取有效措施，坚决不留隐患。（3）、设专职质量员，负责施工过程中的质量检查和监督，加强原材料的质量管理。（4）、做好各施工环节的质量检查，不合格原材料不得使用，上道工序不合格，不得转入下道工序，及时做好隐蔽和分项工程检验。（5）、对工程质量较重要的易发生差错的工序和环节设置管理点，实行三级验收115、制度，即班组100%自检，施工员100%核检，质检员100%督检。2）、技术措施：（1）、认真做好测量定位放线，严格控制定位线、标高、垂直度，经自检后报甲方、监理复查后方可继续施工。（2）、各分项工程做好自检、互检、交接检验。每道工序必须自检合格后才能通知建设单位和监理核验。尤其是终孔验收，每个井都要逐个下井验收做好记录，并经勘察、监理单位人员验收。（3）、认真做好施工记录，终孔验收记录等。及时办理各种验收签证手续，定期检查工程质量，保证资料的收集、整理、审核与工程同步进行。（4）、原材料进场必须有材料质保书或试验报告，各种成品、半成品进场必须有产品合格证，无证材料一律不准进场，对有疑义的材料116、必须进行复验，试验合格后才能使用。第九节 安全、环保文明施工措施一、施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）在拆模前不准将脚手架拆除，拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志。（3）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （4）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹117、（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （5）如用吊车吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。（6）模板堆放时，不得将模板堆放在施工层上，模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。二、人员安全措施（1）、严格遵守公司颁布的各项安全生产118、管理制度和现场的规章制度；（2）、施工现场建立、健全各级各部门安全生产责任制，责任落实到人，并有负责考核记录；（3）、施工人员进驻现场必须进行安全培训，考试合格后方可上岗，并及时做好记录和签名，建立安全培训卡；（4）、施工区实行按工作类别每天召开班前会，将作业环境及安全要求、安全操作方法向工人交底；（5）、施工组织设计中必须较全面、具体、针对性强的安全技术措施；（6）、做好后勤保障工作，保证作业人员充足睡眠，严禁疲劳作业；（7）、建立电工、架子工等特殊作业人员花名册，特种作业人员必须持证上岗；（8）、建立健全安全检查制度，安全检查应定期和不定期进行，检查要抓住重点部位，危险岗位，并有书面记录和119、履行签字手续，对查出的重大事故隐患，要发整改通知单，做到定人、定时间措施，进行整改，并履行复查手续；（9）、进入施工现场必须遵章守纪，并按规定色标配戴安全帽，其中现场管理人员必须戴证卡，做到每个关键作业点都有管理人员。三、设备安全措施（1）、工地所有设备使用前均需进行安好鉴定，由项目部专职安全员组织各班组长巡检做好设备鉴定记录，不合格设备严禁使用；（2）、对使用安全有环境，操作等参数要求指标的设备，必须严格按操作规程及程序进行，严禁野蛮施工造成设备的损坏。四、安全用电措施（1）、施工现场不得架设裸导线，严禁乱拉乱接，不准直接绑扎在金属支架上；所有电气设备的金属外壳必须有良好的接地或接零保护；所120、有的临时和移动电器必须设置有效的漏电保护开关；（2）、在施工现场配备2台75KW的发电机作为施工备用电源，发电机电源与供电局电源用手动切换，保证电源系统用电安全和施工的正常使用。（3）、电力线路和设备的选型必须按国家标准限定安全载流量；在十分潮湿的场所或金属构架等导电性能良好的作业场所宜使用安全电压；（4）、现场应有醒目的电气安全标志，无有效安全技术措施的电气设备不得使用；（5）、配电箱内开关、熔断器、插座等设备齐全完好，配线及设备排列整齐，压接牢固，操作面无带电体外露，电箱外壳设接地保护，每个回路设漏电开关，动力和照明分开控制，并单独设置单相三眼不等距安全插座，上设漏电开关；（6）、施工现场的分电箱必须架空设置，其底部距地高度不少于0.5m；（7）、电焊机的外壳应完好，其一、二次侧的接线柱应有防护罩保护；（8）、现场照明一律采用软质橡皮护套线并有漏电开关保护，移动式碘钨灯的金属支架应有可靠的接地(接零)和漏电开关保护，灯具距地不低于2.5m。五、环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。浙江省交通工程建设集团有限公司 富阳东大道项目市政基础设施地下道路工程第1合同段项目经理部 2009.7.28