1、三亚美丽之冠酒店项目地下室模板施工方案计算书编制人： 审核人：审批人： 中国中铁航空港建设集团有限公司 三亚美丽之冠工程项目经理部目 录1.编制依据12.板模板(扣件钢管架)计算书12.1.板厚700mm12.2.板厚300mm82.3.板厚200mm163.梁模板(扣件钢管架)计算书244.墙模板计算书461. 编制依据主体结构模板及支撑系统计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。辅助计算软件：品2、茗施工安全措施计算软件V9.0.40.11172. 板模板(扣件钢管架)计算书2.1. 板厚700mm一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):3.90；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E3、(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：木方 : 100100mm； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 601.82/6 = 32.4 cm3；I = 601.83/12 = 29.4、16 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.70.6+0.50.6 = 11.01 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.6= 0.6 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.211.01+1.40.6= 14.052kN/m最大弯矩M=0.114.0522502= 87825 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 87825/32400 = 2.711 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算5、值为 2.711 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 11.01kN/m面板最大挠度计算值 = 0.67711.012504/(100950029.16104)=0.105 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.105 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=51016、010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.7+0.50.25 = 4.588 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.24.588+1.40.25 = 5.855 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.15.8550.62 = 0.211 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.211106/7、83333.33 = 2.529 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.529 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.65.8550.6 = 2.108 kN；方木受剪应力计算值 = 3 2.108103/(2 50100) = 0.632 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.632 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.8、677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 4.588 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6774.5886004 /(10090004166666.667)= 0.107 mm；最大允许挠度 =600/ 250=2.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.107 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 cm3；I=833.333 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.513kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(9、mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.518 kNm ；最大变形 Vmax = 0.164 mm ；最大支座力 Qmax = 9.319 kN ；最大应力 = 517760.903/166666.667 = 3.107 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=13 N/mm2；托梁的最大应力计算值 3.107 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.164mm 小于 600/250,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG10、1 = 0.1493.9 = 0.581 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.60.6 = 0.18 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.70.60.6 = 6.426 kN；静荷载标准值 NG= NG1+NG2+NG3= 7.187kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ=(1+2)0.60.6=1.08kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=10.136kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.13611、 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度L0=h+2a，即L0=1.2+20.5=2.2； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.5 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.2；L12、0 / i = 2200 / 15.8=139 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.353 ；钢管立杆受压应力计算值；=10136.052/(0.353489) = 58.72 N/mm2；立杆稳定性计算 = 58.72 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！2.2. 板厚300mm一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):4.20；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；13、立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：木方 : 1014、0100mm；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):300.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.30.9+0.50.9 = 7.335 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算15、计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.27.335+1.40.9= 10.062kN/m最大弯矩 M=0.110.0622502= 62887.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 62887.5/48600 = 1.294 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.294 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=7.335kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6777.3352504/(100950043.74104)=0.04716、 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.047 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.3+0.50.25 = 2.038 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m17、；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.22.038+1.40.25 = 2.795 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.7950.92 = 0.226 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.226106/83333.33 = 2.717 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.717 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.7950.18、9 = 1.509 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.509103/(2 50100) = 0.453 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.453 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.038 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6772.0389004 /(10090004166666.667)= 0.241 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.241 mm 小于 方19、木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 cm3；I=833.333 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.516kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.824 kNm ；最大变形 Vmax = 0.603 mm ；最大支座力 Qmax = 9.982 kN ；最大应力 = 823929.769/166666.667 = 4.944 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=13 N/mm2；托20、梁的最大应力计算值 4.944 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.603mm 小于 900/250,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1254.2 = 0.526 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.30.90.9 = 6.196 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG21、1+NG2+NG3 = 7.128 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) 0.90.9 = 1.174 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.198 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.198 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.8922、 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.52 = 2.8 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.5 m；l0/i = 2800 / 15.8 = 177 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.227 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10197.612/(0.227489) = 91.868 N/mm2；钢管立杆的最23、大应力计算值 = 91.868 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.001(1.8+0.52) = 3.26 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.8 按照表2取值1.001 ；Lo/i = 3259.656 / 15.8 = 206 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.171 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10197.612/(0.171489) = 121.9524、3 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 121.953 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.198/0.25=40.79 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.198 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=40.25、79 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！2.3. 板厚200mm一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):6.65；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面26、板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483.5；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):200.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1201.82/6 = 64.8 cm3；I = 1227、01.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.21.2+0.51.2 = 6.72 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.2= 1.2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.72+1.41.2= 9.744kN/m最大弯矩 M=0.19.7442502= 60900 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 60900/64800 = 0.94 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；28、面板的最大应力计算值为 0.94 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=6.72kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.722504/(100950058.32104)=0.032 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.032 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=29、5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.2+0.50.25 = 1.4 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.4+1.40.25 = 2.03 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.031.22 = 0.292 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.292106/8333330、.33 = 3.508 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.508 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.031.2 = 1.462 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.462103/(2 50100) = 0.438 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.438 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql431、/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.4 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.412004 /(10090004166666.667)= 0.524 mm；最大允许挠度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.524 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.436kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图32、(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.435 kNm ；最大变形 Vmax = 2.793 mm ；最大支座力 Qmax = 12.909 kN ；最大应力 = 1434744.792/10160 = 141.215 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 141.215 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.793mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG133、 = 0.1256.65 = 0.833 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.51.21.2 = 0.72 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.21.21.2 = 7.344 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.897 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) 1.21.2 = 2.088 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.6 kN；六、立杆的稳定性计34、算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.6 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.52 = 2.8 m； a - 立杆上端伸出顶层35、横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.5 m；l0/i = 2800 / 15.8 = 177 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.227 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13599.894/(0.227489) = 122.518 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 122.518 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.008(1.8+0.52) = 3.282 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k36、2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.8 按照表2取值1.008 ；Lo/i = 3282.451 / 15.8 = 208 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.167 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13599.894/(0.167489) = 166.537 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 166.537 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！563. 梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(37、mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：6.65；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：38、2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：北美落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：139、00.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：1000；主楞到梁底距离依次是：200mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； 40、T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其41、中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 801.81.8/6=43.2cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.817.850.9=15.421kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.840.9=4.032kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.115.4212502 + 0.117 442、.0322502 = 1.26105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.115.4210.25+1.24.0320.25=5.45kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.26105 / 4.32104=2.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=15.421N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的43、弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 801.81.81.8/12=38.88cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.4212504/(10060003.89105) = 0.175 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.175mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.450/(1.000-0.200)=6.813kN44、/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.136 kNm，最大支座反力 R= 2.725 kN，最大变形 = 0.076 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.36105/8.33104 = 1.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: 45、f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.076mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.725kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N46、/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 1.124 kNm，最大支座反力 R= 12.024 kN，最大变形 = 1.524 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.12106/1.02104 = 110.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =110.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1.524 mm主楞的最大容许挠度47、值: = 1000/400=2.5mm；主楞的最大挠度计算值 =1.524mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗弯强度48、验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.500.500.90=14.040kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；q=14.040+2.520=16.560kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12516.562502=1.29105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37514.040.25+0.4372.520.25=1.592kNRB49、=1.25ql=1.2516.560.25=5.175kN =Mmax/W=1.29105/2.70104=4.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=11.700kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250、50.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.042504/(10060002.43105)=0.196mm；面板的最大挠度计算值: =0.196mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.175/0.5=10.35kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨51、连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.110.350.52 = 0.259 kNm；最大应力 = M / W = 0.259106/83333.3 = 3.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.610.350.5 = 352、.105 kN；方木受剪应力计算值 = 33.1051000/(250100) = 0.932 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.932 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67710.355004 /(10010000416.667104)=0.105mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.105 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要53、求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.592kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.175kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.500)/40.500(1.20.20024.000+1.42.000)+1.220.500(1.000-0.200)0.500=1.015kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.634 kN；N2=N3=4.56 kN；最大弯矩 Mmax=0.171 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.074 mm；最大54、应力 =0.171106/5080=33.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 33.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.634 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 55、支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.111 kNm ；最大变形 max = 0.292 mm ；最大支座力 Rmax = 1.363 kN ；最大应力 =M/W= 0.111106 /(5.08103 )=21.8 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 21.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.292mm小于1000/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.56 kN 支撑钢管计算56、简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.798 kNm ；最大变形 max = 2.099 mm ；最大支座力 Rmax = 9.804 kN ；最大应力 =M/W= 0.798106 /(5.08103 )=157.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 157.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=2.099mm小于1000/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管57、脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.804 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的58、轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =1.363kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1296.65=1.03kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.20/2+(1.00-0.50)/4)1.000.50+(1.20/2+(1.00-0.50)/4)1.000.200(1.50+24.00)=4.872kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(1.000-0.500)/41.000=4.060kN；N =N2+N3+N4+N5=1.363+1.03+4.872+4.06=11.325kN； -59、 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 60、计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203；钢管立杆受压应力计算值；=11325.332/(0.203489) = 114.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 114.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 61、=9.804kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.20.1296.65=1.03kN；N =N1+N3 =9.804+1.03=10.834kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 62、为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203；钢管立杆受压应力计算值；=10834.318/(0.203489) = 109.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 109.1N/mm2 小于 钢管立杆63、抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.009(1.5+0.12) = 2.002 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.009；lo/i = 2001.755 / 15.8 = 127；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412；钢管立杆的最大应力计算值；= 11325.332/(0.412489) = 53.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 53.8N/mm2 小于 钢管立64、杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！4. 墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):458；穿墙螺栓竖向间距(mm):458；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.0065、；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.66、000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、120.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原67、则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4580.900=8.424kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.460.90=1.731kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.18.424250.02+0.1171.731250.02= 6.53104Nmm；按以下公式进行面板抗弯68、强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45818.018.0/6=2.47104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 6.53104 / 2.47104 = 2.6N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =2.6N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-69、计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4580.900=8.424kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.460.90=1.731kN/m；面板的最大剪力：V = 0.68.424250.0 + 0.6171.731250.0 = 1530.7N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1530.7N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 458mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪70、强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31530.7/(245818.0)=0.279N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.279N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.46 = 7.800N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 25071、mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 45.81.81.81.8/12=22.26cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.82504/(10060002.23105) = 0.154 mm；面板的最大挠度计算值: =0.154mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/61= 83.372、33cm3；I = 5101010/121= 416.667cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =458.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2500.900=4.598kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.14.598458.02+0.1170.945458.02= 1.20105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式：73、 = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.33104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.20105/8.33104 = 1.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间74、距): l =458.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2500.900/1=4.598kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90/1=0.945kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.64.598458.0+ 0.6170.945458.0 = 1530.7N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1530.7N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.75、0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31530.7/(250.0100.01)=0.459N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.459N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.25=4.26 kN/m； l-计算跨度(主楞间76、距): l =458.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6774.26/14584/(10090004.17106) = 0.034 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.832mm；次楞的最大挠度计算值 =0.034mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.832mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0782= 177、0.156cm3；I =12.1872= 24.374cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.250.461.430.250.462.821kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 3.17105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/m78、m2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 3.17105/1.02104 = 31.2 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =31.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 3455.7N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 978.606mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =23455.7/978.606=779、.063N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =7.063N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.215mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.215mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 6.28 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=6.277kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！