1、唐山盛世花园酒店工程 高大模板支撑系统专项施工方案唐山盛世花园酒店高大模板支撑系统专项施工方案二十二冶集团一公司唐山盛世花园酒店项目经理部2011年6月目 录1、编制说明及依据22、工程概况22.1、总体工程概况22.2、高大模板工程概况33、施工计划124、施工准备134.1、技术准备134.2、机具及材料准备134.3、劳动力准备145、施工工艺技术145.1、模板支撑设计与计算145.2、主要材料要求175.3、支撑系统的搭设及构造要求185.4、支撑系统的检查与验收205.5、支撑系统的拆除226安全保证措施236.1、管理人员组织机构及职责236.2、安全技术措施236.3、支撑系统2、变形监控246.4、危险源辨识及应急救援预案257、质量保证措施267.1、质量保证体系267.2、质量控制程序277.3、质量控制措施288、计算书288.1、宴会厅顶板支撑系统计算书（10.3m高）288.2、宴会厅梁模板及梁底支撑架计算书（10.3m高）368.3、西侧主入口大堂顶板支撑系统计算书（15.3m高）498.4、西侧主入口大堂梁模板及梁底支撑架计算书（15.3m高）569、附图699.1、附图一：宴会厅支撑系统平立面布置示意图699.2、附图二：西侧主入口大堂支撑系统平立面布置示意图729.3、附图三：其它跃层区域支撑系统剪刀撑平面布置示意图741. 编制说明及依据本方案编制3、用以正确指导本工程高大模板支撑系统施工，主要依据相关法律、法规、规范性文件、标准、规范及图纸、施工组织设计如下表所示：序号名称名称1图纸结构唐山盛世花园酒店结构施工图建筑唐山盛世花园酒店建筑施工图2唐山盛世花园酒店工程施工组织设计3有关标准及规范混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑施工安全检查评分标准JGJ 59-99建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ 166-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规4、范JGJ130-2001建设工程安全生产管理条例4其它建筑施工手册（第四版）、建筑施工计算手册（第二版）2. 工程概况2.1. 总体工程概况序号项 目内 容1工程名称唐山盛世花园酒店2建设单位唐山市盛世金苑实业有限公司3设计单位清华大学建筑设计研究院4监理单位迁安市众嘉建设监理有限公司5施工单位二十二冶集团第一建设有限公司6建设地点唐山市建设路与荣华道交叉口东南角7建筑性质和类别本建筑为一座集客房、餐饮、会议、娱乐、商旅服务为一体的五星级酒店，属一类高层公共建筑。8建筑规模总建筑面积75200m2，其中：地上51300m2；地下23900m2。9建筑层数地上：主楼二十三层，裙房四层；地下：三层5、10建筑高度主楼：99.9米；裙房：22.5米11结构形式主楼：钢筋混凝土框架-核心筒结构；裙房：钢筋混凝土框架结构2.2. 高大模板工程概况本工程西侧主入口雨棚、西侧主入口大堂、北侧水世界入口大堂、宴会厅、游泳池等功能区域均为两层或三层跃层挑高结构，模板支撑高度高达10米、15米，属高大模板支撑系统。具体工程概况如下：（1）西侧主入口雨篷结构特点：该酒店主入口开在西侧靠南部，朝向建设路。入口雨篷为钢筋混凝土结构，结构标高自地下室顶板顶面-1.9/-0.6至雨篷板顶标高6.4，板厚100mm，层高8.3m/7m，雨篷中部开设有三个大洞，原设计为轻钢玻璃封盖，后改为铝板封盖。雨篷模板支撑系统平面6、面积23.4（长）22.1（宽）=517.14，支撑范围内主梁截面尺寸有3501000、3001000、4001100，次梁截面尺寸为200600，边梁截面尺寸为2501000。施工要求及技术保证条件：该雨棚独立施工，采用柱、梁、板一次整体浇筑施工方法，支撑系统立在地下室顶板上，地下室顶板厚度为300厚。平、立面示意如下图所示：（2）西侧主入口大堂结构特点：该建筑主入口开在西侧，面朝建设路，主入口大堂为13层跃层挑高空间，结构标高自地下室顶板顶面-0.150至地上3层顶板顶标高14.85/15.2，板厚120mm，层高达15m/15.35m。南北向3跨，东西向2跨，支撑平面面积25.2（长）17、9.6（宽）=493.92，大堂中部没有框架柱，顶部主梁采用有粘结预应力框架梁，梁截面尺寸为5001400，南北向跨度25.2m，东西向跨度19.6m。次梁截面尺寸南北向为400650，东西向为350500。施工要求及技术保证条件：采用梁、板、柱整体浇筑施工工艺，避免了柱模加固使用斜撑对高支撑系统的影响。先依次施工大堂周边1层、2层结构，待施工3层时连同大堂顶板一起施工，高支撑系统可利用已施工完的周边1、2层结构框架柱布置稳定加固措施。平、立面示意如下图所示： 主入口大堂平面示意图（3）北侧水世界入口大堂结构特点：该建筑北侧为水世界入口，朝向荣华道，入口大堂为12层跃层挑高空间，结构标高自地下8、室顶板顶面-0.150至地上2层顶板顶标高10.1，板厚120mm，层高10.25m；局部自动扶梯处为三层跃层挑高空间，结构标高自地下室顶板顶面-0.150至地上3层顶板顶标高15.20，板厚120mm，层高15.35m。东西向两跨长，南北向一跨宽，支撑平面面积16.3（长）9.8（宽）160，支撑范围内主要梁截面尺寸为400800。施工要求及技术保证条件：采用梁、板、柱整体浇筑施工工艺，先施工大堂周边首层结构，待施工2层时连同大堂2层顶板一起施工，最后在施工3层结构时连同自动扶梯处3层顶板一起施工。高支撑系统可利用周边已施工完的结构框架柱布置稳定加固措施。平、立面示意如下图所示：（4）宴会厅9、结构特点：该建筑在三层设有一个34两层跃层挑空的大宴会厅，结构标高自地上2层顶板顶面10.1至地上4层顶板顶标高20.4，板厚120mm，层高10.3m。南北向三跨，东西向三跨，支撑平面面积29.4（长）24.7（宽）=474.81，在三层顶东西两侧向宴会厅内各有一个3m宽的挑檐。宴会厅中部未设框架柱，顶部采用有粘结预应力框架梁，预应力框架梁截面尺寸为6001600，跨度东西向为24.7m，南北向为29.4m。次梁南北向跨中布置，截面尺寸为350600，跨度9.8m。施工要求及技术保证条件：采用梁、板、柱整体浇筑施工工艺，先施工宴会厅周边3层结构，待施工4层时连同宴会厅顶板一起施工。高支撑系统10、可利用周边已施工完的结构层构件增加稳定加固措施。平、立面示意如下图所示：（5）游泳池结构特点：该建筑在四层的东南角部设有一个两层跃层挑空的室内游泳池，结构标高自地上3层顶板顶面14.4至游泳池屋顶顶标高22.5，板厚100mm，层高8.1m。南北向三跨，东西向两跨，支撑平面面积25.2（长）16.55（宽）=417.06，支撑范围内梁截面尺寸：南北向框架梁5001000，跨度8.4m；东西向框架梁400800，跨度8.15m、8.4m；次梁仅东西向布置，沿南北向每跨1/3处设置，截面尺寸为400800，跨度16.55m。施工要求及技术保证条件：采用梁、板、柱整体浇筑施工工艺，先施工游泳池周边的11、4层结构，最后施工突出4层屋面部分。高支撑系统可利用周边已施工完的结构层构件增加稳定加固措施。平、立面示意如下图所示：3. 施工计划各部位混凝土浇筑时间及拆模时间计划如下表所示，西侧主入口大堂及宴会厅处应考虑预应力施工，预应力必须在构件混凝土强度达到设计强度的100%后方可张拉，预应力张拉前，梁底支撑不得拆除。施工部位浇筑时间-拆模时间西侧主入口雨篷6月25日到7月25日西侧主入口大堂7月20日到8月30日北侧水世界入口大堂7月15日到8月30日宴会厅8月5日到9月15日游泳池8月10日到9月10日4. 施工准备4.1. 技术准备熟悉审查图纸，将图纸中出现的问题尽早解决，根据工程情况编制相应技12、术交底及安全技术交底；将整个工程的各个构件的截面特征、数量、分布层数进行统计对比，分析模板支撑体系的优缺点；学习规范、规程、标准和相关质量要求等，为方案的编制和工程的施工做好充分准备；搜集各种模板体系的资料，根据工程确定的质量标准，选择恰当的模板体系。4.2. 机具及材料准备本工程模板全部采用木模板，墙、柱、梁、板一次整体浇筑施工工艺。跃层部位高支撑体系主要为扣件式满堂钢管脚手架，支撑系统顶部采用插接碗口式钢管立杆，内插顶托，顶托内横梁采用483.5钢管，模板为15mm厚优质覆膜多层板，模板底龙骨采用50100木方。主要施工机具有电钻、圆锯、手持锯等及其它小型手持工具。该工程主要跃层部位全部位13、于裙房楼层，且施工场地条件良好，因此混凝土浇筑均选用49米汽车泵即可满足各部位混凝土浇筑要求，这样可避免了布料机对顶板附加荷载，从而减小了安全隐患，各机械设备、工器具及材料需求量计划如下：4.2.1机具准备序号设备机械名称规格数量功率kw1木工压刨MBTYB90322木工圆锯MJ104233平刨MB513型14台钻10.55kw5空压机1-1.5气压27.5kw6手用电钻37手持锯308汽车泵臂长49米29振捣棒直径50， 长度69m54.2.2材料准备名称单位数量备注15mm厚覆膜多层板m225000有效厚度14mm扣件式脚手管t20006m、4m、3m、1.5m长短调配，壁厚3.2碗扣式脚14、手管t10000.31m短管调配，壁厚3.2扣件个20000直角、对接、旋转调配对拉螺栓（配3形卡）套10000直径12、14木方100100m31000主要用于拼缝及阴阳角处木方50100m32000主要用于模板龙骨U托个3000螺杆外径354.3. 劳动力准备施工现场配备专职安全生产管理人员不少于2名，特种作业人员不少于10人，各专业工种（钢筋工、木工、混凝土工等）均不少于30人。5. 施工工艺技术5.1. 模板支撑设计与计算5.1.1特点分析：分析本工程跃层区域的结构特点可知：跃层部位顶板厚度均较小，加之混凝土浇筑时均采用汽车泵而不使用布料机，则总体竖向荷载较小，顶板支撑的竖向承载不是问15、题。但部分支撑高度较大，因此支撑系统的水平稳固措施应做重点设计和施工控制。此外在西侧入口大堂和宴会厅顶部使用预应力框架梁，截面及跨度较大，施工工艺复杂，应做重点控制。5.1.2设计与计算：结合本工程实际特点，将跃层区域模板支撑体系按支撑高度分为两种类型进行设计和计算，以西侧入口雨篷、宴会厅、游泳池为一种类型，支撑高度在10m左右；以西侧和北侧两个入口大堂为一种类型，支撑高度在15m左右。两种类型分别以宴会厅、西侧主入口大堂为代表进行详细设计计算。（1） 宴会厅：层高10.3m，板厚120mm，主梁（预应力）：6001600，次梁350600顶板模板及支撑系统：顶板支撑系统为满堂扣件式钢管脚手架16、，顶部内插顶托，当扣件式钢管竖向模数不合适时顶部可采用插接碗扣式短管调配，但碗扣式短管长度不宜大于1m且插接段内皮与扣件式钢管的外皮间隙不能超过3mm。顶托内主龙骨采用483.5单钢管，模板为15mm厚优质覆膜多层板，模板底次龙骨采用50100木方。立杆纵横向间距1m，横杆步距1.5m，次龙骨间距200mm。详见附图和计算书（考虑材料市场偏差及施工误差，计算时取钢管外径为483.2，模板厚度为14mm，木方截面尺寸为4090，木方间距为250mm）。为安全起见，计算时横杆步距按1.8m进行了验算，实际施工时横杆步距要求按1.5m搭设。剪刀撑设置：沿高支撑系统周圈外边缘设置竖向连续式剪刀撑，在四17、角及每边沿长度和宽度方向间距10m设置竖向和水平向剪刀撑，形成多个支撑加强柱，加强柱的宽度即剪刀撑宽度为46m，水平剪刀撑在加强柱底扫地杆上部设置一道，在中间层层高处各设置一道，在上端横杆处设置一道。加强柱在每个方向间距不得大于10m。相邻两个加强柱竖向剪刀撑之间加设之字斜撑连接。详见附图一。连墙件设置：高支撑系统在每个框架柱处设置抱柱式刚性连结，竖向沿柱高每间距3米处设置一道，连结点示意如下图所示：梁模板及梁底支撑：梁模板采用15mm厚多层板，梁底模背楞为50100木方间距200mm，次梁梁底不少于3根，预应力梁梁底不少于4根,梁底外楞为483.5短钢管垂直梁底木方放置，沿梁跨度方向间距2518、0mm。梁侧模背楞为50100木方竖向间距200mm，次梁侧模靠单钢管和斜撑加固，预应力梁侧模加固为双钢管加对拉螺栓，对拉螺栓直径14，竖向布置两道，第一道距梁底400mm，第二道距第一道600mm，对拉螺栓沿梁跨度方向间距600mm。详见所附计算书。梁底支撑：梁底支撑架采用双排钢管脚手架，梁两侧立杆间距1.2mm，沿梁跨度方向间距500mm，横杆步距1.5m，梁底中部设一根承重立杆沿跨度方向间距500mm，立杆顶部采用U托，梁底小横杆间距250mm。详见所附计算书。（2） 西侧主入口大堂：最大层高15.35m，板厚120mm，主梁（预应力）：5001400，次梁350500、400650顶板19、模板及支撑系统：顶板支撑系统为满堂扣件式钢管脚手架，顶部内插顶托，当扣件式钢管竖向模数不合适时顶部可采用插接碗扣式短管调配，但碗扣式短管长度不宜大于1m且插接段内皮与扣件式钢管的外皮间隙不能超过3mm。顶托内主龙骨采用483.5单钢管，模板为15mm厚优质覆膜多层板，模板底次龙骨采用50100木方。立杆纵横向间距1m，横杆步距1.5m，次龙骨间距200mm。详见附图和计算书（考虑材料市场偏差及施工误差，计算时取钢管外径为483.2，模板厚度为14mm，木方截面尺寸为4090，木方间距为250mm）。剪刀撑设置：沿高支撑系统周圈外边缘设置竖向连续式剪刀撑，在四角及每边沿长度和宽度方向间距10m设20、置竖向和水平向剪刀撑，形成多个支撑加强柱，加强柱的宽度即剪刀撑宽度为46m，水平剪刀撑在加强柱底扫地杆上部设置一道，在中间层层高处各设置一道，在上端横杆处设置一道。加强柱在每个方向间距不得大于10m。相邻两个加强柱的竖向剪刀撑之间加设连续式剪刀撑连接。详见附图二。连墙件设置：高支撑系统在每个框架柱处设置抱柱式刚性连结，竖向沿柱高每间距3米处设置一道，连结点示意同上图。梁模板及梁底支撑：梁模板采用15mm厚多层板，梁底模背楞为50100木方间距200mm，且次梁梁底不少于3根，预应力梁梁底不少于4根，梁底外楞为483.5短钢管垂直梁底木方放置，沿梁跨度方向间距250mm。侧模背楞为50100木方21、竖向间距200mm，次梁侧模靠单钢管和斜撑加固，预应力梁侧模加固为双钢管加对拉螺栓，对拉螺栓直径14，竖向布置两道，第一道距梁底400mm，第二道距第一道600mm，对拉螺栓沿梁跨度方向间距700mm。详见所附计算书。梁底支撑（同宴会厅）：梁底支撑架采用双排钢管脚手架，梁两侧立杆间距1.2mm，沿梁跨度方向间距500mm，横杆步距1.5m，梁底中部设一根承重立杆沿跨度方向间距500mm，立杆顶部采用U托，梁底小横杆间距250mm。详见所附计算书。（3）其它跃层部位参照执行，并严格执行建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则中的相关规定，按要求设置剪刀撑，详见附图三。5.2. 主要材料要求 22、材料的质量是支撑系统的重要安全保障，因此，用于本工程的材料必须经过认真检查验收，合格方可用以施工。主要材料力学性能及质量要求如下：5.2.1 钢管：支撑系统的钢管外径及壁厚不得小于483.2，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。钢管的检查应符合下列规定：a.新钢管：应有产品质量合格证和质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1.5的规定：外径-0.5mm、壁厚-0.5mm、钢管两端面切斜偏差1.7mm。b.旧钢管：钢管表面锈蚀23、深度应0.5mm；钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1.5的规定：各种杆件钢管的端部弯曲L1.5m，5mm 立杆钢管弯曲，当3mL4m，12mm；当4mL6.5m，20mm水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m，30mm。5.2.2扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。十字扣、回转扣符合规范要求，与钢管管径相匹配。所使用的扣件必须有复检报告。5.2.3垫板：立杆底部垫板采用200504000mm松木跳板，有腐朽、扭曲、斜纹、破裂等的脚手板不得使用，木跳板板两端距24、端部810cm处及板中部各用一道12#镀锌铁丝箍紧，如下图示意：5.3. 支撑系统的搭设及构造要求1、支撑搭设顺序：确定立杆位置铺设502004000mm木跳板竖第一步立杆安装纵横向扫地杆搭设横杆搭设第一步剪刀撑接长立杆搭设横杆搭设剪刀撑。2、在立杆底距地面200mm处按纵下横上的次序设扫地杆。3、钢管规格、间距、扣件必须符合规范要求，立杆底部必须铺设垫板且厚度不小于50mm。3、当立杆底部不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长不少于两跨，高低差不应大于1m，靠边坡上的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内25、，且对接接头沿竖向错开的距离不得小于500mm，各接头距主节点的距离不宜大于步距的1/3。5、横杆接长可采用对接扣件连接也可采用搭接，相邻两根横杆的接头不宜在同步或同跨内，且不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向应错开距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于立杆间距的1/3。当采用搭接接长时还要注意：搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接杆杆端的距离不应小于100mm。6、严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。7、竖向剪刀撑必须沿架体高度由下至上连续布置，宽度为46m，剪刀撑底端应与地面顶紧，必要时可使用可调顶托顶紧。剪刀撑26、的斜杆与地面水平夹角应为4560。8、剪刀撑的斜杆接长必须使用搭接，搭接长度不得小于1m，搭接长度内应等间距设置不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接杆杆端的距离不应小于100mm。9、当上端插接碗扣架，使用碗扣式横杆连接时，碗扣接头质量必须保证，安装时应先将上碗扣放在限销位上，将横杆插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后将上碗扣套下。并用榔头顺时针沿切线敲击碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。10、顶部支托螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间距不得大于3mm，安装时应保证上下同心。11、顶部支托内的钢管横梁必须必须位于U托中心，作用于轴27、杆上，为防止横梁滚动或偏心作用于U托的钢片上，应使用12#或8#铁线与每个支托十字交叉绑紧。12、支撑系统必须与每个相邻框架柱上沿高度每3m设置一道刚性连结，连结架体不少于两根立杆（即一跨）。13、在跃层区域顶板未达到拆模要求前，下层支撑严禁拆除，尤其预应力梁底的支架必须严格配合预应力的施工。中间层有悬挑板的部位上下立杆应同心布置。14、梁底支撑架的顶部纵向水平杆作为梁底小横杆的支座，应采用直角扣件固定在立杆上。15、当梁底支架采用碗扣式立杆和横杆连接时，可不设小横杆，荷载由梁底横向连接杆通过下碗扣直接传递与碗扣架立杆上，而纵向（沿梁跨度方向）横杆仅起构造连接作用，不承受梁的荷载，即无需再计算28、纵向横杆受力。16、剪刀撑要随架体同步搭设。17、梁底支撑架包括梁底独立承重立杆应与顶板支撑系统连结为一体。5.4. 支撑系统的检查及验收5.4.1支撑材料的验收：材料的质量控制是支撑系统质量和安全保证的前提，所有用于本工程的材料必须经过检查验收，合格后方可用以施工，材料质量要求应符合本方案5.2节的规定。5.4.2支撑系统的验收：支撑系统搭设完成后应由作业班组、安全组、技术组、质检组会同监理单位进行联合验收，并填写验收单，经联合验收合格后方可进行使用。验收时重点检查项目和检验方法应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001中表8.2.4的相关内容进行。如下表所示：（按工程实29、际相关项选用）项次项目技术要求允许偏差(mm)示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整-观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度2080m-100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差(mm)搭设中检查偏差的高度(m)总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中间档次用插入法3间距步距纵距横距-205020-钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平仪或水平尺同一跨内两根纵向水平杆高差-105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50-钢板尺6扣件安装主节点处各30、扣件中心点相互距离a150mm-钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm-钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3-钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065N.m-扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的仰角4560-角尺5.4.3 过程检查：支撑系统在使用过程中，应定期重点检查下列项目：杆件的设置和连接、连墙件的设置以及剪刀撑等的设置和构造是否仍符合规范和设计要求，是否有被拆除或改动；扣件螺栓和底座是否有松动；作用荷载是否超出设计考虑范围；杆件是否有变形。5.5. 支撑系统的拆除5.3.1、拆除前准备工作：拆除前，工长要向拆除施工人员进行书面安全技术交31、底。班组要学习安全技术操作规程。拆除脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守。严禁一切非操作人员入内。全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆支撑是否牢固、安全。清除脚手架上杂物及地面障碍物。5.3.2、拆除应符合以下要求：拆除时，先搭的后拆，后搭的先拆。拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；分段拆除高低差不大于2步，如高差大于2步时增设连墙杆加固。拆除架子时，地面要有专人指挥，上下呼应，动作协调，当松开与别人有关的接结点时应先告知对方，以防坠落。随拆随运随清，禁止往下乱扔脚手架料具。材料及工具要用滑轮和绳索运送。5.3.3模板及支撑系统拆除的条件在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模32、板而受损后方可拆除柱侧模板。常温时，混凝土强度不少于1.2Mpa。梁及顶板模板及其支撑系统必须根据结构构件的同条件混凝土试块的强度指标来确定拆模时间。本工程有预应力梁部分应充分考虑预应力构件的拆模要求，具体拆模日期应由项目技术人员书面通知，没有书面通知不得擅自进行拆模施工。模板及其支撑体系拆除时，严格按施工工艺和技术交底执行，以防发生意外事故，严禁违章操作。拆模前填写拆模申请单，经主管技术人员和试验部门、质量部门同意后方可拆除。6. 安全保证措施6.1. 管理人员组织机构及职责结合工程特点及工程管理体系设置，抽调项目部及各作业班组精干力量，建立本工程模板支撑系统搭设及混凝土浇筑区域专项管理组织33、机构如下：组长：牛思海职责：为本工程第一责任人，全面负责本专项工程的安全和质量控制以及突发事件的应急处理，对本方案的实施及事件处理负有领导、监督、审查、决断职责。副组长：张俊生、党晨曦、王志刚职责：领导组员认真负责本专项工程的安全和质量控制以及突发事件的应急处理程序，对本专项工程的进行及事件处理负有直接指挥、监督职责组员：王乾、孙艳辉、樊宏、朱伯飞、马义财、刘志忠、王金奎、李国忠职责：直接参与本专项工程的指导和实施，负有技术指导、过程监督、检查、验收职责。6.2. 安全技术措施6.2.1、作业前应做好安全交底和安全教育工作，外协队伍作业人员入场前必须进行三级安全教育，经考试合格后，方可进入施工34、现场作业。所有施工作业人员进入施工现场必须正确配戴安全帽，系好下颚带，锁好带扣。严禁吸烟和酗酒后作业，施工现场严禁打闹。6.2.2、模板支设及拆除过程中，现场设专职安全技术人员进行指导监督。模板拆除前在拆除范围以外10米处设置警戒区，并由专职安全人员监护，防止物体坠落伤人。6.2.3、安装、拆卸脚手架的操作人员必须挂好安全带。6.2.4、在脚手架搭设和使用过程中，必须随时进行检查，经常清除架上的垃圾，注意控制架上荷载，禁止在架上过多堆放材料和多人挤在一起。6.2.5、高空作业人员必须具有高空作业的身体条件，系好安全带。6.2.6、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个35、旋转扣件固定，接头错开距离不小于500mm；6.2.7、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；6.2.8、混凝土浇筑时，应先浇筑竖向构件（墙、柱），再浇筑水平构件（梁、板），必须严格控制浇筑速度、浇筑次序和混凝土一次入模量，竖向构件一次浇筑高度不得超过1m，水平构件要遵循“先梁后板，从中间向四周均匀推进”的浇筑原则，防止一次浇筑过高或局部混凝土集中堆放过多而引起涨模或架体超载失稳，造成安全隐患。6.2.9、本工程跃层区域混凝土浇筑全部使用汽车泵，不得使用布料机。6.2.10、在搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终36、凝前后模板支撑体系设置专职人员随时检查和监测支撑架体的位移及变形情况，如发现异常及时通知相关作业立即停止，并通知相关人员对架体进行加固和处理。6.2.11、在混凝土浇筑过程中，支撑系统内必须有足够照明，看模人员必须配备手电和对讲机，防止噪音干扰上下沟通。6.3. 支撑系统变形监控 在支撑系统搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后，应派专职人员随时检查和监测支撑系统的位移及变形情况，如发现异常立即停止相关工序施工，并通知相关人员对架体进行加固和处理。本工程支撑系统均立在混凝土楼板上，竖向不会有变形，主要变形、位移表现为水平向的弯曲或位移，因此本专项工程主要监控方法为：在支撑系统周边已施37、工的中间楼层内设置观测基准点，在支撑系统的两个方向的边部及中部选择立杆做观测基准杆，在立杆上做出显眼的标记，自支撑系统验收完毕至混凝土浇筑完毕48小时，安排专人使用经纬仪或激光五线仪对支撑系统每天至少观测两次。最重要的是混凝土浇筑过程中，必须在各层间安排专人随时观测，并做好观测记录，架体观测人员和看模人员不得进入架体内，上部混凝土浇筑班组长与下部架体观测人员之间要配备对讲机等良好的专用通讯设备，当发现架体倾斜变形超过20mm并有持续增大的趋势或架体有其他异常时，必须立即通知上部浇筑人员停止混凝土浇筑施工并全部撤离施工区，通知技术负责人等管理人员，必须在确认不会发生瞬间坍塌的安全状况下，由技术负38、责人指导工人进行架体加固，严禁工人随意加固架体。责任分工：混凝土浇筑过程中架体变形监测和模板看护由项目技术负责人王乾担任组长，负责全面指挥协调工作；由混凝土班组长李国忠负责混凝土浇筑和人员指挥工作；由木工班组长商士斌和工长马义财负责模板看护和木工指挥工作；由测量员刘志忠、质检员樊宏和技术员朱伯飞负责架体变形的监测、记录和预警工作。6.4. 危险源辨识及应急救援预案6.4.1本专项工程主要危险源点为：高空坠落、物体打击，高架坍塌。6.4.2危险源点的管理实行问责制，具体责任落实到项目部的管理人员和劳务作业队中。在工程的初始及施工的过程中，要针对不同的作业条件、工序、环境，对危险源点进行连续性的分39、级、分类评估。一般以7天为一个评估周期。6.4.3现场应急组织机构结合工程特点及工程管理体系设置，抽调项目部及各作业班组精干力量，建立现场应急救援指挥部，人员组织如下：组长：牛思海副组长：张俊生、党晨曦、王志刚组员：王乾、孙艳辉、樊宏、朱伯飞、马义财、刘志忠、王金奎、李国忠应急指挥部人员的联系电话及消防、公安、医疗急救的求救电话必须在现场公示栏张贴公示。6.4.4高空坠落、物体打击事故应急程序事故发生后应立即向120急救部门电话求救，打电话时必须说明情况和救援地址，并排专人在路口或门口处接应。情况紧急时与医疗人员保持通话，在医生指导下，现场展开必要救援，首先就地取材，寻找固定断骨的材料，如棍、40、树枝、木板、拐杖、硬纸板等都可以作为固定材料，长短要以能固定住骨折处上下两个关节或不使断骨错动为准。脊柱骨折或颈部骨折时，除非是特殊情况如室内失火等十分危险的情况，否则应让伤者留在原地等待携有医疗器械的医务人员来搬动。抬运伤者，从地上抬起时，要多人同时缓缓用力平托；运送时，必须用木板或硬材料，不能用布担架或绳床。木板上可垫棉被，但不能用枕头，颈椎骨骨折伤者的头须放正，两旁用沙袋将头夹住，不能让头随便晃动。6.4.5高架坍塌 在混凝土浇筑过程中，如操作不当极易造成顶板坍塌，引发重大安全事故。因此，在混凝土浇筑工序施工时，应急组织机构中至少必须有一名组长和两名组员进行旁站监督。在混凝土浇筑过程中，41、一旦发现有顶板下沉变形或架体位移变形，首先应立即停止施工，将人员撤离危险区域，待观察情况没有进一步恶化且能确保不会有重大危险发生时再进行加固处理。一旦发生了坍塌和人员被埋事故，应第一时间向公安消防和医疗急救部门请求援助，报警时要说明事故情况和救援地址，并派专人在路口或大门处接应，同时现场在应急指挥部统一指挥下展开救援，当发现伤者或情况危急时，在公安消防和医务人员没有赶到的情况下，应及时与消防或医疗人员取得电话联系并保持通话，在消防或医疗人员的指导下开展救援。7. 质量保证措施项目经理 7.1. 质量保证体系项目副经理工委书记 项目总工程师 技术组质量组安全组材料组外协队工程组7.2. 质量控制42、程序依据图纸、合同、规范等有关文件编制施工方案，进行技术和安全交底编制施工组织设计施工队施工班组自检互检监理验收不合格自检不合格自检合格施工队质检员检查不合格项目部质检员检查合格检查不合格监理验收验 收检查合格验收合格办理签认手续进行下一道工序7.3. 质量控制措施7.3.1把好材料关：材料质量的好坏直接影响工程的质量和安全，必须严格履行本工程材料进场报验制度，杜绝不合格的材料用于本工程。7.3.2把好操作关：在支撑系统搭设前，必须依方案和施工组织总设计编制专项技术和安全交底，交底要交到位，要使每位工人明白应该怎么去施工，要使每位管理人员明白应该怎么能区检查和发现问题。7.3.3把好验收关：支43、撑系统的验收作为使用前的最后一道工序至关重要，必须严格执行“三检”制度，即自检、互检、专检。并严格方案设计及交底内容进行检查和验收。7.3.4落实责任制：落实责任是强化管理，控制好质量的关键环节，本工程施工过程中必须明确管理职责和管理目标，严格履行本工程“谁分管，谁负责”的责任制度。8. 计算书8.1. 宴会厅顶板支撑系统计算书（10.3m高）扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.3m， 立杆的纵距 b=1.0044、m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方4090mm，间距250mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁顶托采用钢管483.2mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的45、按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1201.000+0.3501.000=3.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.401.40/6 = 32.67cm3； I = 100.001.401.401.40/12 = 22.87cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯46、强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.350+1.43.000)0.2500.250=0.051kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05110001000/32667=1.573N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.350+1.43.000)0.250=1.233kN 截面抗剪强度计算值 T=31233.0/(21000.00014.000)=0.132N/mm2 47、截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3502504/(1006000228667)=0.065mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.250=0.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m (3)活荷载为施48、工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.250=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.200.750+1.200.088=1.005kN/m 活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.050+1.005)1.000=2.055kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.055/1.000=2.055kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.061.001.00=0.249、06kN.m 最大剪力 Q=0.61.0002.055=1.233kN 最大支座力 N=1.11.0002.055=2.261kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.206106/54000.0=3.81N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q50、/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31233/(24090)=0.514N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.837kN/m 最大变形 v =0.6770.8371000.04/(1009000.002430000.0)=0.259mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.261kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(51、kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.936kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.021kN 经过计算得到最大变形 V= 1.122mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.936106/1.05/4729.0=188.50N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.122mm 52、顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.10610.300=1.093kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN (3)钢53、筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0001.000=3.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.443kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.0001.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.53kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i54、 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计55、算结果：l0=1.1551.7001.80=3.534m =3534/15.9=222.563 =0.148=9532/(0.148450)=143.522N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.800+20.200=2.200m =2200/15.9=138.539 =0.358 =9532/(0.358450)=59.192N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.56、020(1.800+20.200)=2.592m =2592/15.9=163.213 =0.265=9532/(0.265450)=79.815N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!8.2. 宴会厅梁模板及梁底高支撑架计算书（10.3m高）梁木模板计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=600mm， 梁截面高度 H=1600mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面4090mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=14mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/57、mm2。 梁侧模面板厚度h=14mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入58、模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算详见梁底高支撑架计算书 四、梁模板侧模计算 面板直接59、承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.403.60)1.60=57.830N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 160.001.401.40/6 = 52.27cm3； I = 160.001.401.401.40/12 = 36.59cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M =60、 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2041.472+1.45.760)0.2000.200=0.231kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23110001000/52267=4.426N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2041.472+1.45.760)0.200=6.940kN 截面抗剪强度计算值 T=36940.0/(21600.00014.000)=0.465N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm61、2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67741.4722004/(1006000365867)=0.205mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.403.60)1.600.60/2=17.35kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为1162、.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.349kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见如下计算书：梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.3m， 梁截面 BD=600mm1600mm63、，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两64、侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1200.5000.250=0.450kN。 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.6000.250=10.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.250(21.600+0.600)/0.600=0.792kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产65、生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.6000.250=0.750kN 均布荷载 q = 1.2010.000+1.200.792=12.950kN/m 集中荷载 P = 1.400.750=1.050kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.001.401.40/6 = 8.17cm3； I = 25.001.401.401.40/12 = 5.72cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力66、图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.957kN N2=3.453kN N3=3.453kN N4=0.957kN 最大弯矩 M = 0.067kN.m 最大变形 V = 0.341mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/8167=8.204N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31820.0/(2250.00014.000)=0.780N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强67、度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.341mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.453/0.250=13.811kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.810.250.25=0.086kN.m 最大剪力 Q=0.60.25013.811=2.072kN 最大支座力 N=1.10.25013.811=3.798kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗68、矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.086106/54000.0=1.60N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32072/(24090)=0.863N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布69、荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.497kN/m 最大变形 v =0.6779.497250.04/(1009000.002430000.0)=0.011mm 木方的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.417kN.m70、 最大变形 vmax=0.151mm 最大支座力 Qmax=8.471kN 抗弯计算强度 f=0.417106/4729.0=88.26N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mm71、ax=0.741kN.m 最大变形 vmax=0.382mm 最大支座力 Qmax=18.212kN 抗弯计算强度 f=0.741106/4729.0=156.73N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=18.21kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 72、R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。本工程必须使用可调U托，严禁使用扣件竖向抗滑移承载 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=18.21kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11810.300=1.459kN N = 18.212+1.459=19.671kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)73、；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.9=187.396 =0.205=19671/74、(0.205450)=212.954N/mm2，立杆的稳定性计算 f,不满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.400=2.300m =2300/15.9=144.836 =0.333 =19671/(0.333450)=131.415N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.020(1.500+20.400)=2.738m =2738/15.9=172.404 =0.240 =1967175、/(0.240450)=182.011N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。8.3. 西侧入口大堂顶板支撑系统计算书（15.3m高）扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为15.3m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量76、6000.0N/mm4。 木方4090mm，间距250mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁顶托采用钢管483.2mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1201.000+0.3501.000=3.350kN/m 活荷载标准值 q2 77、= (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.401.40/6 = 32.67cm3； I = 100.001.401.401.40/12 = 22.87cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.20378、.350+1.43.000)0.2500.250=0.051kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05110001000/32667=1.573N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.350+1.43.000)0.250=1.233kN 截面抗剪强度计算值 T=31233.0/(21000.00014.000)=0.132N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v =79、 l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3502504/(1006000228667)=0.065mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.250=0.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.250=0.750kN/80、m 静荷载 q1 = 1.200.750+1.200.088=1.005kN/m 活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.050+1.005)1.000=2.055kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.055/1.000=2.055kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.061.001.00=0.206kN.m 最大剪力 Q=0.61.0002.055=1.233kN 最大支座力 N=1.11.0002.055=2.261kN 木方的截面81、力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.206106/54000.0=3.81N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31233/(24090)=0.514N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 木方的抗剪82、强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.837kN/m 最大变形 v =0.6770.8371000.04/(1009000.002430000.0)=0.259mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.261kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计83、算得到最大弯矩 M= 0.936kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.021kN 经过计算得到最大变形 V= 1.122mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.936106/1.05/4729.0=188.50N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.122mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R 84、Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11815.300=1.806kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0001.000=3.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG85、1+NG2+NG3)= 5.156kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.0001.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.39kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W86、 = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/15.9=185.469 =0.209 =10387/(0.2094587、0)=110.184N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.200=1.900m =1900/15.9=119.647 =0.458 =10387/(0.458450)=50.387N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.035； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.035(1.500+20.200)=2.271m =2271/15.9=143.029 =0.337 =10387/(0.33745088、)=68.547N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!8.4. 西侧入口大堂梁模板及梁底支撑架计算书（15.3m高）梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=1400mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)700mm。 梁模板使用的木方截面4090mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=14mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=14mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值89、计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，90、取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算详见梁底支撑架计算书。 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.40391、.60)1.40=50.602N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 140.001.401.40/6 = 45.73cm3； I = 140.001.401.401.40/12 = 32.01cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2036.288+1.45.92、040)0.2000.200=0.202kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20210001000/45733=4.426N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2036.288+1.45.040)0.200=6.072kN 截面抗剪强度计算值 T=36072.0/(21400.00014.000)=0.465N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 93、面板最大挠度计算值 v = 0.67736.2882004/(1006000320133)=0.205mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.403.60)1.400.70/2=17.71kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承94、受拉力最大值为 N=17.711kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距700mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,详见如下计算书：梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为15.3m， 梁截面 BD=500mm1400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度14mm，剪切强95、度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1200.5000.250=096、.450kN。 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.4000.250=8.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.250(21.400+0.500)/0.500=0.825kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.5000.250=0.625kN 均97、布荷载 q = 1.208.750+1.200.825=11.490kN/m 集中荷载 P = 1.400.625=0.875kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.001.401.40/6 = 8.17cm3； I = 25.001.401.401.40/12 = 5.72cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.700kN N2=2.610kN N3=2.610kN N98、4=0.700kN 最大弯矩 M = 0.042kN.m 最大变形 V = 0.146mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04210001000/8167=5.143N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31395.0/(2250.00014.000)=0.598N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.146mm 面板的最大挠度小于166.7/25099、,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.610/0.250=10.439kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.440.250.25=0.065kN.m 最大剪力 Q=0.60.25010.439=1.566kN 最大支座力 N=1.10.25010.439=2.871kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 100、= 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.065106/54000.0=1.21N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31566/(24090)=0.652N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.022kN/m 最大变形 v =0.6777.022250.04/(1101、009000.002430000.0)=0.008mm 木方的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.305kN.m 最大变形 vmax=0.102mm 最大支座力 Qmax=6.772kN 抗弯计算强度 f=0.305106/4729.0102、=64.59N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.593kN.m 最大变形 vmax=0.304mm 最大支座力 Qmax=14.560kN 抗弯计算强度 f=0.103、593106/4729.0=125.30N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=14.56kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。本工程梁底支撑采用可调U托，严禁使用扣件抗滑移承104、载。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.56kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11815.300=2.167kN N = 14.560+2.167=16.727kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；105、 l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.9=187.396 =0.205 =16727/(0.205450)=181.088N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500106、+20.400=2.300m =2300/15.9=144.836 =0.333 =16727/(0.333450)=111.750N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.032； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.032(1.500+20.400)=2.770m =2770/15.9=174.433 =0.235 =16727/(0.235450)=157.992N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。9. 附图9.1. 附图一：宴会厅支撑系统平立面布置示意图74二十二冶集团第一建设有限公司9.2. 附图二：西侧入口大堂支撑系统平立面布置示意图9.3. 附图三：其它跃层区域剪刀撑平面布置示意图