1、 。高大模板与承插型盘扣式钢管支撑体系安全 专 项 施 工 方 案 二O一七年一月十一日修定1 。盘扣式钢管支撑体系安全专项施工方案 编制： 职务： 职称：审核： 职务： 职称：批准： 职务： 职称：二O一七年一月十一日修定2 。目录审批职责表 2 一、编制说明及工程概况 5 1、编制依据5 2、参建单位6 3、工程简介6 二、楼面结构设计概况 7 三、楼面结构重大危险源分析与识别 8 四、楼面梁板模板支撑的安全技术方案设计设想10 五、梁板模板盘扣式支撑的配置技术参数10 、承插型轮扣式支撑钢管产品规格型号10 、梁板模板支撑架组合配置参数11 1、400*1600、300*2100、4002、*1500、400*1400、400*1300、300*1650、300*1600、300*1560、300*1400梁有梁板模板 与承插盘扣式支撑的配置 11 2、400*1000、300*1300、300*1000、300*950梁 有梁板模板与承插盘扣式支撑的配置 15 3、300*900以下截面积有梁板模板与承插盘扣式支撑的配置 18 4、250mm及250mm以下厚厚楼板模板 盘扣式钢管支撑的配置参数 21 六、施工方案23 七、其它施工要求31 1、施工准备31 技术准备 31 物资准备 31 劳动组织准备 32 施工进度计划 33 3 。 施工现场准备 33 施工场外协调 33 3、2、模板制作、安装施工 34 3、模板拆除与堆放 36 4、模板拆除安全技术措施 38 八、质量保证措施40 九、质量检查与验收42 十、监控方案51 十一、安全管理与日常维护58 十二、混凝土浇筑安全针对性措施67 十三、危险源与相关控制措施67 十四、模板坍塌事故应急预案70 十五、验算82 附件：。地下室顶板工程高大模板 与承插型盘扣式钢管支撑体系计算书83 第一部分：400*1600、300*2100、400*1500、400*1400、400*1300、300*1650、300*1600、300*1560、300*1400梁 模板与承插型盘扣式钢管支撑设计验算83 第二部分：上述第一4、类梁300*2100梁侧模板配置计算书99 第三部分：400*1000、300*1300、300*1000、300*950梁 模板与承插型盘扣式钢管支撑设计验算 106 第四部分：300*900、300*800以下截面积梁模板与承插型 盘扣式钢管支撑设计验算 121 第五部分：250mm及250mm以下厚楼板 模板与承插型盘扣式钢管支撑设计验算134 第六部分：地下室支承底板承载力复验计算书 142十五、施工图（立杆平面布置图、水平剪刀撑布置图、 垂直剪刀撑布置图、剖面图及大样图） 另附 4 。 盘扣式钢管支撑体系安全专项施工方案 一、编制说明及工程概况 1、编制依据 建设部危险性较大的分部分5、项工程安全管理办法建质200987号。 建设部建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 建质2009254号。 江西省建设工程安全质量监督管理局2008年2月6日发文关于印发江西省建筑与市政施工事故隐患分级管理实施办法（试行）的通知赣建安监字200811号。 江西省住房和城乡建设厅发文预防高大模板支撑体系坍塌事故的安全管理制度赣建安20145号、江西省建设工程安全质量监督管理局发文江西省危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知赣建安201016号、江西省建设工程安全质量监督管理局关于进一步加强模板支撑支架安全管理的通知赣建安（2013）19号。 执行的国家规范： 混凝土结构工程施工规6、范（GB50666-2011） 混凝土结构工程施工验收规范GB50204-2015混凝土结构设计规范（GB50010-2010） 建筑结构荷载规范(GB 50009-2012) 钢结构设计规范(GB 50017-2012) 建筑与桥梁结构监测技术规范(GB 50982-2014) 建筑施工企业安全生产管理规范(GB50656-2011) 执行的行业技术规范、规程： 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008） 5 。建筑施工承插型盘扣式钢管支撑安全技术规程（JGJ2312010） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130 -2011） 建筑施工临时支撑结构技术规范(JGJ 307、0-2013) 建筑安全检查标准(JGJ59-2011) 施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005) 钢管满堂支架预压技术规规(JGJ/T194-2009) 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016） 操作规程： 江西省建筑施工安全技术操作规程（DB36/J002-2005）。 计算及复算软件： 施工现场安全设施计算及常用施工计算系统V3.7.23.129专业版。 招标文件、答疑、施工合同、2017.1.10专家论证审查报告。 。施工图纸。 。 本公司经验及工艺标准。 2、参建单位 业主单位： 设计单位： 监理单位： 施工总包： 勘察单位： 项目经理：*（一级建造师） 项目8、技术负责人：*（工程师） 总工期：910日历天 3、工程简介 工程名称：。 结构类型：主楼剪力墙结构、裙楼框架结构。 结构层数：地下1层、地上18层（1#楼） 地下1层、地上21层（2#楼） 6 。地下1层、地上24层（7地下1层、地上23层（8地下1层、地上16层（9#楼、13楼、12楼、10#楼、14楼） #楼） 楼、11楼） 地下1层、地上29层（19地下1层、地上27层（20#楼） #楼） 建筑面积：地下室建筑面积29214.8m2总建筑面积151440.06m 2施工单位： 建筑屋面檐口高度：54.80m（163.80m（2#楼） 楼） 72.50m（7楼、13楼、12楼、10#楼、9、14楼） 楼） #楼） 66.70m（847.20m（947.10m（1184.10m（1978.30m（20#楼） 楼） 楼） 标准层层高：2.90m 地下室层高：4.05.70m 二、重大危险源楼面结构设计概况 浇筑部位：地下室顶板楼面梁板 最大跨度：梁单跨最大跨度为10.0m内。 最大层高：5.70m 主梁截面尺寸：400*1600、300*2100、400*1500、400*1400、400*1300、300*1650、300*1600、300*1560、300*1400、400*1000、300*1300、300*1000、300*950梁 次梁截面尺寸：300*900、300*8010、0以下截面积梁 楼板的厚度：160mm厚（室内）、250mm厚（室外） 混凝土标号：C35（室外） 7 。C25（室内） 支撑架基础：地下室底板（300厚C35混凝土、配筋为HRB400钢筋14200双向双层） 浇筑方案：商品砼、天泵输送 设置后浇带：已设； 是否高支撑高：是 三、楼面结构重大危险源分析与识别 根据江西省危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则 及江西省建筑与市政施工事故隐患分级管理实施办法 规定，本工程楼面梁板模板高支撑系统重大危险源做如下分析与识别。1、水平混泥土构件模板支撑系统高度 楼面支撑系统最大高度 5.70m，小于 8.0，为一般危险源，需要特别注意的事项如下： 高11、度大于2m的作业面（包括高空、洞口、临边作业），因安全防护设施不符合或无防护设施、人员未配系防护绳（带）等造成人员踏空、滑倒、失稳等意外； 立杆间距或者步距过大，造成立杆受力过大而产生的失稳倒塌。 2、水平混凝土构件模板支撑系统跨度模板支撑系统跨度小于10.0m为一般危险源，需要特别注意的事项如下： 立杆的纵、横、步距要满足设计计算要求； 立杆的纵、横水平拉杆步距一般不大于1200mm； 纵、横水平扫地杆应全部按设计配置到位； 采用刚性连墙件，连墙件水平方向遇框架柱设置，高度方向每步均设置（刚性拉结，打抱柱箍）。 沿大跨度主梁（400*1600、300*2100、400*1500、400*1412、00、400*1300、300*1650、300*1600、300*1560、300*1400、400*1000、300*1300、300*1000、300*950、300*900、300*800梁）设置纵向垂直剪刀撑（平行梁跨方向）和横8 。向垂直剪刀撑（垂直于梁跨方向）。 3、水平混凝土构件模板支撑系统施工总荷载 楼板最大厚度为250 mm厚，施工总荷载小于10 KN/m，为一般危险源； 2需要特别注意的事项如下： 立杆的纵、横、步距要满足设计计算要求。 模板的主次楞间距满足设计计算要求。 扣件按照计算小于 8KN 的时候可采用单扣件，大于 8KN 小于 12KN 需采用双扣件。采用可调顶13、托。可调顶托撑内采用双钢管。 施工时采用的钢管壁厚不小于2.7mm。 4、水平混凝土构件模板支撑系统集中荷载 主梁400*1600、300*2100、400*1500、400*1400、400*1300（含施工荷载）集中荷载大于15KN/m，小于24KN/m，属二级重大危险源；需特别注意的事项如下： 立杆的纵、横、步距要满足设计计算要求。 模板的主次楞间距满足设计计算要求。 扣件按照计算小于 8KN 的时候可采用单扣件，大于 8KN 小于 12KN 需采用双扣件。采用可调顶托。可调顶托撑内采用双钢管。 施工时采用的钢管壁厚不小于2.7mm。 5、根据江西省危险性较大的分部分项工程安全管理实施细14、则、江西省建筑与市政施工事故隐患分级管理实施办法规定： 。危险性较大的分部分项工程辨识清单 梁截面尺寸（mm） 危险源 具体内容 序号 危险源名称 轴线部位 危险源分级 400*1600 300*2100 400*1500 400*1400 400*1300施工集中线荷载大于15 KN/m，小于24KN/m 高大模板 1 详图纸标注 二级 （一层楼面） 主梁400*1600、300*2100、400*1500、400*1400、400*1300（含施工荷载）集中荷载大于15KN/m，小于24KN/m，属二级重大危险源； 9 。 依据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）第 4.1.15、1 条及条文说明判断本工程为重大模板支架工程，应编制专项施工方案，并请专家论证。四、梁板模板支撑的安全技术方案设计设想 1、主梁400*1600、300*2100、400*1500、400*1400、400*1300（含施工荷载）集中荷载大于15KN/m，小于24KN/m，属二级重大危险源；考虑模板支撑的强度、刚度及安全稳定性，拟用48*2.7承插型轮扣式（规范统称为：承插型盘扣式）钢管支撑架模架支撑体系，且支架体系步高控制在1.20m。 2、梁底承重立杆支撑体系拟用48*2.7 扣件式钢管支撑架+可调顶托组合模架支撑体系。 3、模板拟用专业模板胶合板，梁板底楞木方料为 50*80，梁侧模楞木16、方料为50*80等规格松方木。 4、承插型轮扣式支撑钢管及扣件式钢管支撑架+可调顶托组合模架支撑计算时按48*2.7验算，施工时钢管壁厚应不小于 2.7mm配置。 五、地下室顶板楼面结构梁板模板支撑的配置技术参数 、承插型轮扣式支撑钢管产品规格型号 1、立杆： 序号 型号 LG-240 LG-180 LG-120 LG-60 有效长度（m） 2.40 规格 示意图例 示意图一 示意图二 示意图三 示意图四 1 48*2.7 48*2.7 48*2.7 48*2.7 2 1.80 3 1.20 4 0.60 2、横杆： 序号 1 型号 HG100 HG120 有效长度（m） 1.00 规格 示意17、图例 示意图五 示意图六 48*2.7 48*2.7 2 1.20 10 。、梁板模板支撑架组合配置参数： 说明： 连接方式: 梁两边立杆用轮扣盘（设插销锁住扣接头）； 楼板立杆均用轮扣盘（设插销锁住扣接头）； 可调顶托内均设482.7双钢管； 应根据支撑高度实际情况组合套插的立杆段、可调托座和可调底座。 1、400*1600、300*2100、400*1500、400*1400、400*1300、300*1600、 300*1650、300*1560、300*1400梁模板盘扣式钢管支撑的配置（用于地下室顶板楼面）： 盘扣式钢管支撑配置： 11 。 立杆3根为一排（已含梁底1根扣件式承重立杆18、），立杆纵向排距(m):0.50；梁两侧立杆间距(m):1.0；纵横水平杆步距(m):1.20；高支撑模架体系搭设最大高度(m): 5.70； 立杆采用的钢管(mm):482.7； 立杆配置：可调底座+1根LG240+1根LG120+可调顶托； 梁底的1根承重立杆按普通直角扣件连接钢管配置，为482.7钢管+可调顶托（顶托内设482.7双钢管）； 连接方式: 两边立杆用轮扣盘（设插销锁住扣接头），梁底的1根承重立杆按普通直角扣件连接。 纵横水平扫地杆距地(m):0.350.50 梁模板及楞木配置： 板底楞木连接方式:方木楞，其规格为50*80mm；其间距(mm): 150 ； 模板采用18厚胶19、合板。详图一、图二 梁侧模板参数 主楞间距(mm):100mm+300mm*3（300*2100梁主楞为 (mm)为100,300*5） 次楞间距(mm):300mm； 穿梁螺栓水平间距(mm):600mm； 间距(mm)：100,300*3（300*2100梁间距(mm)为100,300*5） 穿梁螺栓直径(mm):M14mm（主楼四周高低跨变化梁处用止水螺栓）； 主楞龙骨材料：钢楞； 钢管为482.7； 主楞合并根数：2； 次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度80mm； 12 。13 。14 。2、400*1000、300*1300、300*1000、300*950梁模板盘扣式钢管支撑的20、配置（用于地下室顶板楼面）： 盘扣式钢管支撑配置： 立杆3根为一排（已含梁底1根扣件式承重立杆），立杆纵向排距(m):1.0；梁两侧立杆间距(m):1.0；纵横水平杆步距(m):1.20；高支撑模架体系搭设最大高度(m): 5.70； 立杆采用的钢管(mm):482.7； 立杆配置：可调底座+1根LG240+1根LG180 +可调顶托； 梁底的1根承重立杆按普通直角扣件连接钢管配置，为482.7钢管+可调顶托（顶托内设482.7双钢管）； 连接方式: 两边立杆用轮扣盘（设插销锁住扣接头），梁底的1根承重立杆按普通直角扣件连接。 纵横水平扫地杆距地(m):0.350.50 梁模板及楞木配置： 板21、底楞木连接方式:方木楞，其规格为50*80mm；其间距(mm): 150 ； 模板采用18厚胶合板。详图三、图四 梁侧模板参数 主楞间距(mm):100mm+300mm*1； 次楞间距(mm):300mm； 穿梁螺栓水平间距(mm):600mm； 穿梁螺栓竖向间距(mm):100mm+300mm*1（300*1300梁为(mm)100,300*2）；穿梁螺栓直径(mm):M14mm（主楼四周高低跨变化梁处用止水螺栓）； 主楞龙骨材料：钢楞； 钢管为482.7；主楞合并根数：2； 次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度80mm； 15 。16 。17 。3、300*900、300*800以下截面22、积梁模板支撑的配置（用于地下室顶板楼面）： 盘扣式钢管支撑配置： 立杆2根为一排，立杆纵向排距(m):1.0；梁两侧立杆间距(m):1.0；纵横水平杆步距(m):1.20；高支撑模架体系搭设最大高度(m):5.70； 立杆采用的钢管(mm):482.7； 立杆配置：可调底座+2根LG180+1根LG60+可调顶托； 大梁水平（沿梁垂直方向）横杆均为HG-100，净宽为1.0m； 大梁纵向（沿梁跨方向）横杆均为HG-100，净宽为1.0m 连接方式: 两边立杆用轮扣盘（设插销锁住扣接头）。 纵横水平扫地杆距地(m):0.350.50 梁模板及楞木配置： 板底楞木连接方式:方木楞，其规格为50*823、0mm； 木方的间隔距离(mm): 150 ； 模板采用18厚胶合板。详图五、图六 梁侧模板参数 主楞间距(mm): 100mm+300mm*1； 次楞间距(mm):300mm； 穿梁螺栓水平间距(mm):600mm； 穿梁螺栓竖向间距(mm): 100mm+300mm*1； 穿梁螺栓直径(mm):M14mm； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管482.7； 主楞合并根数：2； 次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度80mm； 18 。19 。20 。4、250mm及250mm以下厚楼面板模板盘扣式钢管支撑的配置参数： 立杆参数： 立杆的纵距b=1.0m， 立杆的横距l=1.0m， 立杆的24、步距h=1.20m。 立杆采用的钢管(mm):482.7； 立杆配置：可调底座+2 根LG240+1根LG60可调顶托（层高=5.70m） 水平纵向杆、横向杆均为HG-100，净宽为1.0m； 连接方式: 两边立杆用轮扣盘（设插销锁住扣接头）。 纵横水平扫地杆距地(m):0.350.50。 混凝土板参数： 有梁板最大厚：160mm厚 木方参数： 木方的宽度50mm，木方的高度80mm，木方的间距200mm。 面板参数： 面板板厚为18mm。 其他参数： 搭设高度取5.70m 钢管尺寸:48*2.7，详图七 21 。22 。图八：盘扣节点安装示意图六、施工方案： 1、混凝土浇捣技术措施要求： 根25、据江西省建设工程安全质量监督管理局关于进一步加强模板支撑支架安全管理的通知赣建安（2013）19号规定：梁板模板验收后应先浇柱子混凝土（柱子混凝土达到设计强度70后，方能浇捣楼面梁板混凝土），再绑扎梁板钢筋，最后浇捣楼面梁板混凝土。 浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣混凝土的时间间隔和混凝土供应情况设计施工缝的留设位置。为了保证结构受力合理性，避免施工荷载过于集中，由中间向四周浇筑，浇筑梁板时，大梁采用斜向分层浇筑，每层浇捣混凝土厚度不大于400mm。 混凝土的浇筑，根据本工程的特点，按照顶板后浇带划分各设1个施工段进行。 浇筑过程应保持支撑系统受26、力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。 23 。 混凝土浇筑过程中，有专人负责跟随检查模板及支架的变形情况，如果发现模板活支架有明显变形的，立即要求停止混凝土浇筑，对变形模板与支架进行加固处理。 严格控制混凝土料的高度，不得超过400mm高，及时将混凝土振捣铺平。大梁分层浇捣，水平方向每层厚度不超过400mm。 楼面混凝土的浇筑：楼面混凝土浇筑，要保证混凝土浇筑的连续性，浇筑时按照进度要求的施工顺序，并在施工中控制浇筑混凝土速度，保证混凝土结合时间再凝结时间内。 浇捣梁柱结构混凝土时，要求梁采用插入式振捣器，楼板采用平板式振捣器，操作振捣器的施工人员必须是熟练的技术工，不得漏振及振动时间27、过长，不得碰撞钢筋及预埋件，要快插慢拔，确保振捣密实，楼面混凝土浇捣后视其收水情况，在混凝土凝结前由泥工抹平(糙面)，有助于混凝土表面沉缩裂缝的出现。 浇筑时楼面上施工人员控制总人数不超过8人。2、楼面梁模板支撑搭设详图一图八。应根据支撑高度组合套插的立杆段、可调托座和可调底座。 3、高支撑垂直剪刀撑、水平剪刀撑设置： 沿框架外围四周、所有轴线每根轴线梁内侧、沿立杆纵横向每4-6根立杆各设一道连续垂直剪刀撑。详垂直剪刀撑平面布置示意图 支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔 5 跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆（图-1）28、或采用扣件钢管搭设的大剪刀撑（图-2）。 24 。3223411图-1满堂架高度不大于8m斜杆设置立面图 1立杆；2水平杆；3斜杆；4大剪刀撑 图-2满堂架高度不大于8m剪刀撑设置立面图 1立杆；2水平杆；3斜杆；4大剪刀撑 沿主梁400*1600、300*2100、400*1500、400*1400、400*1300、300*1650、300*1600、300*1560、300*1400、400*1000、300*1300、300*1000、300*950、300*900、300*800梁两侧各设一道连续垂直剪刀撑（平行梁跨方向）和横向垂直剪刀撑（垂直于梁跨方向，沿梁跨每2根立杆设一道，每根29、梁最少三道）。 水平剪刀撑设置 层高5.70m以内，在扫地杆上200mm处、大梁下各设一道连续 水平剪刀撑（二道）。 4、盘扣支撑架端部自由端控制措施：模板支架立杆可调托座的伸出顶层水平杆的悬臂长度（图-3）严禁超过650mm，可调托座插入立杆长度不得小于1150mm；架体最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个盘扣间距。25 。23图-3 立杆带可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度 1可调托座；2立杆悬臂端；3顶层水平杆 5、设置扫地水平杆： 可调底座调节螺母离地高度不得大于 300mm，作为扫地杆的水平杆离地高度应小于550mm。 当可调底座调节螺母离地高度不大于200mm时，第一层步距可按照标30、准步距设置，且应设置竖向斜杆，并可间隔抽除第一层水平杆形成施工人员进入通道，与通道正交的两侧立杆间应设置竖向斜杆（竖向垂直剪刀撑）。6、梁底承重立杆扣件式支撑架立杆端部自由端控制措施： 依据建筑施工临时支撑结构技术规范(JGJ 300-2013)第5.1.5条规定及建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第6.1.9条规定：本方案梁板底承重立杆及板底承重立杆巳设计U型可调顶托，U型可调顶托按下图控制： 施工现场立杆顶端伸出自由端不大于 500mm，若大于 500mm 则应在立杆顶端加设纵横水平拉杆，以确保立杆顶端顶托伸出自由端小于500 mm。 可调顶托托掌螺杆伸出长度小于 200m31、m，插入内立杆长度不应小于150mm。 26 。7、刚性连墙杆件设置：连墙件的布置及固定要求：为了便于施工，本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向每步设置（刚性拉结，抱柱箍）。在安装立杆时，应尽量选择靠近框架的位置，以满足规范中连墙件“宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300的要求。 27 。300300抱框柱连接节点图8、模板支架搭设与拆除 模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定，不得任意搭设。 模板支架水平方向搭设，首先应根据立杆位置的要求布置可调底座，接着插入四根立杆，将水平杆、斜杆通过扣接头上的楔形插销扣接在立杆的连接盘上形成基本的架体单元，并以此32、向外扩展搭设成整体支撑体系。垂直方向应搭完一层以后再搭设次层，以此类推。 可调底座和垫板应准确地放置在定位线上，并保持水平，垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板。 立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置应错开；水平杆扣接头与连接盘通过插销连接，应采用榔头击紧插销，保证水平杆与立杆连接可靠。 每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差与水平杆的水平偏差。控制立杆的垂直偏差不应大于H/500，且不得大于50mm。 28 。 模板支架搭设应与模板施工相配合，可利用可调底座和可调托座调整底模标高。 建筑楼板多层连续施工时，应保证上下层支撑33、立杆在同一轴线上。 支架搭设完成后混凝土浇筑前应由项目技术负责人组织相关人员进行验收，符合专项施工方案后方可浇筑混凝土。 架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行。拆除作业必须按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。拆除时的构配件应成捆吊运或人工传递至地面，严禁抛掷。 分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，保证分段后临时结构的稳定。 9、立杆要求：每根立杆底部可设置木垫板，木垫板宽200，厚50。如果板下地面不平，可以在立杆位置采用加木楔的方式顶紧，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用6m杆和3m杆相互错开。 10、梁底扣件式钢管34、支撑架搭设的要求： 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； 为了避免荷载偏心，使立杆尽可能承受轴力，因此支架搭设时水平横，应对称相间放置，严禁均匀一边放置。（见下图） 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40-65Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； 29 。 立杆连接必须用对接扣件连接，水平纵横杆、扫地杆用对接扣件连接，垂直及水平剪刀撑则用搭接，搭接长度不小于1m，设三个等间距旋转扣件连接，连接管端头距扣件盖板边缘不小于100mm。 10、施工使用的要求： 高支模系统35、经业主、施工、监理共同验收合格后方能浇捣混凝土。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程采用由中部向两边扩展的浇筑方式； 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 11、有关强制性条文的实施： JGJ300-2013规范是建筑施工临时支撑结构技术规范，JGJ162-2008规范是建筑施工模板安全技术规范。 JGJ300-2013中7.1.1条强制性条文主要内容是：支撑结构严禁与起重机械设备、施工脚手架等连结。支撑结构与其它设施相连接，其36、受力状态会发生变化，存在安全隐患，甚至会导致安全事故发生。项目经理部认真落实该强制性条文并加强监控。 JGJ300-2013中7.1.3条强制性条文主要内容是：支撑结构使用过程中，严禁拆除构配件。支撑结构使用过程中随意拆除构配件会影响支撑结构的承载能力，存在安全隐患，甚至会导致倾覆及坍事故发生。项目经理部认真落实该强制性条文并加强监控。 JGJ300-2013 中 7.7.2 条强制性条文主要内容是：支撑结构作业层上的施工荷载不得超过设计荷载。在施工过程中，当支撑结构实际荷载超过实际荷载时，就存在安全隐患，甚至会导致安全事故发生。项目经理部认真落实该强制性条文并加强监控。 30 。 JGJ1637、2-2008 中 6.2.4 条强制性条文主要内容是：采用扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装应符合第6条规定。 钢管的规格、间距、扣件应符合设计计算要求，立杆应设垫板50mm。本方案钢管的规格已按市场最小壁厚即48*2.7计算。 400*1600、300*2100、400*1500、400*1400、400*1300、300*1650、300*1600、300*1560、300*1400、400*1000、300*1300、300*1000、300*950、300*900、300*800梁以下截面积梁及250mm及250mm以下厚板支撑垫板为200mm宽*50mm厚*2000mm长松木板。施38、工配置符合要求。详附件施工图及方案的梁板模板配置参数。 钢管支架立柱间距、扫地杆、纵横向水平拉杆、剪刀撑设置应符合6.1.9规定要求，本方案梁板的立柱间距已计算，施工时应按方案配置及施工图施工。 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。施工时将严格监控。 本方案连续水平、垂直剪刀撑设置符合规范要求，详方案第P 24-P25页第3条及附图中的水平剪刀撑平面布置图、垂直剪刀撑平面布置图。 本方案P27-P28页第7条已对刚性拉结作出明确要求，即每步水平杆遇柱均需设刚性抱柱箍，并附大样图。 七、其它施工要求： 1、施工准备 技术准备在本安全专项施工方案实施前，工程负责人应对相关人员进39、行详细的技术交底并记录，交接底双方责你人签字。 物资准备 材料准备 根据材料分析和施工进度计划的要求，编制材料需要量计划，为施工备料，确定堆放场地及组织运输提供依据。 构（配）件和制品加工准备 31 。 根据脚手架构造体系要求，对构（配）件和制品进行加工。 模板及支架安装施工机具准备 根据施工要求，选择合适的机具。 材料与设备计划 机械或设备 备序号 型号规格 数量 计划进场时间 名称 注 1 2 3 4 5 6 胶合板 18mm厚 5080 14 按实计算 模板施工前5天 按实计算 模板施工前5天 按实计算 模板施工前5天 按实计算 支撑架施工前5天 按实计算 支撑架施工前5天 按实计算 支40、撑架施工前5天 按实计算 模板施工前5天 方木 对拉止水螺栓 钢管 482.7 扣件 活动扳手 7 可调顶托、底托 8 9 台锯 11D-22 2台 10台 若干 2台 模板施工前5天 模板施工前5天 手提式电锯 5m钢卷尺 水准仪 HZ6X-30 10 11 DS3 12 水平靠尺 若干 劳动组织准备 组织机构： 项目副经理（负责安全） 施工员、安全员 模板及支架施工技术人员 主要人员安排： 32 。 1) 施工员2人：主要负责模板及支架搭设、拆除的技术指导。 2) 安全员2人：主要负责模板及支架的安全工作。 3) 模板工及架子工技术工人 35 人：根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工41、作。为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和满堂脚手架的工程量，确定本工程满堂脚手架搭设、模板制作与安装按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。 4) 其他配合人员 10 人，主要负责协助塔吊及操作人员，模板、钢管、扣件等的运输工作。 劳动力安排表 工种 人数 2 技术管理 安全监督 质量检查 测量放线 木工 1 1 2 20 15 10 架子工 配合工 施工进度计划 施工部位 施工时间 地下室顶板结构 2016年12月至2016年2月底 施工现场准备 33 。 做好“三通一平”； 组织物资进场，并拟定有关的材料试验； 做好季节性施工准备。 施工场外协调 材料加工和定货； 施工机具42、租赁或订购； 做好劳务安排，签订劳务合同。 2、模板制作、安装施工 模板制作要求 技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场的木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 外观质量检查标准（通过观察检验）： 任意部位不得有腐朽、霉斑、 鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于 0.001m 。每平方2米污染面积不大于0.005m。 2 规格尺寸标准： 长度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。 宽度检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处，分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。 角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线43、之差。 翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 模板制作时电锯切割一律用小直径合金钢锯片，以达到模板切割质量，配模时所有接缝处要进行刨光拼缝，不准切割后直接使用。 模板切割时，事先要计算好切割模数，防止材料浪费，对于拼接的小块料，不准在整块模板上切割，一律找零星小块料切割拼接。 34 。 柱、梁模板制作一律按照图纸柱号、梁号、分类编号制作，模板下料前先计算好模数，弹好墨线再进行切割制作。 制作好的梁柱模板要按顺序编号，堆放整齐，堆放在阴凉干燥处，以防变形。 异形结构的模板需事先放好大样，按大样规定的尺寸进行加工。 配制44、柱、梁底、梁帮、方木背楞一定要按照规定的间距进行制作，防止过稀、模板刚度不够产生侧位变形和整体不稳定，过密造成材料浪费，具体规定在模板安装中说明。 梁面模板安装： 梁屋面模板支撑系统，采用482.7扣件式钢管架做支撑。梁板支撑的具体尺寸和技术参数要求见第10页-第23页要求（400*1600、300*2100、400*1500、400*1400、400*1300、300*1650、300*1600、300*1560、300*1400、400*1000、300*1300、300*1000、300*950、300*900、300*800梁以下截面积梁模板支撑的配置及楼面板(250mm及250mm以45、下厚楼板）模板支撑的配置。 梁板安装顺序 施工准备定位放线安装模板的定位装置安装门窗洞口模板安装模板调整模板、紧固对拉螺栓验收分层对称浇筑混凝土拆模模板清理 梁板安装的有关规定 梁底安装时，先按照测量给定的行列线或中心、标高，测到支撑钢管架上，带上通线进行安装，当跨度4000mm 时，梁底模板应起拱，如果设计无具体规定时，按1100031000要求进行起拱。 对拉螺栓设置，用双钢管和伞形卡件对拉。具体做法详施工大样图。 所有矩形梁、梁底、梁帮安装必须带线进行安装，框架梁相互之间关系的通梁带通线进行安装，保持通梁位置准确，且畅通。 楼面模板安装 当梁模板安装固定后，需进行楼面模板安装，楼面模板安46、装时需计算模板35 。规格与楼面面积关系的模数，尽量减少模板切割量，对于零星板块拼补的地方，尽量考虑放在模板中间部位，不允许零星拼补的板条放在梁侧上。 楼面板的安装板跨4000mm时，中间部位可起1100021000拱，安装时板与板、板与梁、梁与柱相互之间接缝要严密，且要保证板的平整度。梁钢管支撑设扫地杆，立杆与横杆拉结间距，上部1100mm，下部1500mm，满堂支撑架，垂直、水平方向剪刀撑详第六条、施工要求的第3、4款：垂直、水平剪刀撑设置（第24-25页）及刚性拉结（第27-28页）。 板安装好清理干净后，需刷隔离剂（隔离剂品种另定），刷隔离剂时要涂刷均匀，不宜涂刷太厚，同时也不要涂刷太47、薄，涂刷厚度要适中。 3、模板拆除与堆放 、支撑结构的拆除应符合下列规定 拆除前应对架体的稳定性进行检查确认； 拆除应分层、分段、由上至下顺序拆除； 对多层支撑结构，当楼面结构不能满足承载力要求时，严禁拆除下层支撑。 、拆模前必须要有拆模申请，并经项目技术负责人、项目总监理工程师核查混凝土同条件试块强度报告，达到拆模强度后履行拆模审批签字手续同意后，方可拆除水平模板及支架，并附混凝土同条件抗压试验报告。 、梁两侧模拆除时应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后拆除；拆模时要根据气温及混凝土的级别和强度增长速度，依据试验室提供的数据，常温下混凝土必须达到1.2MPa时方可拆模板。 、模48、板拆除时混凝土强度必须达到国家规定的拆除强度，模板拆除混凝土强度要求规范要求。（见下表混凝土构件底模拆除时的混凝土强度要求） 构件类型 板 构件跨度（m） 2 达到设计抗压强度标准值的百分率（） 50 36 。2，8 8 75 100 75 8 梁 8 100 100 悬臂构件 本项目为高大模板支撑系统，楼面梁板须经混凝土拆模试块达到设计强度的100时方能拆模。 拆模工艺流程 梁模板拆除：松动对拉螺栓松动主次龙骨及上下锁口楞拆除侧模板松动顶托拆除梁底模板拆除梁底支撑。 板及顶板模板拆除：松动顶托拆除主次龙骨拆除模板支架拆除模板。 施工方法 拆除顺序：拆模顺序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆49、非承重部分，后拆承重部分。 多层楼板模板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇灌混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下层楼板的支柱，仅可拆除一部分；跨度4m及4m以上的梁上均应保留支柱，其间距不得大于3m。 混凝土结构在模板和支架拆除后，需待混凝土强度达到设计混凝土设计强度后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。 本工程由于是高大模板支撑，因此在底模拆除前，不得拆除模架作业层上的脚手板及安全防护设施，并且在该部位拆除模板时不得有上下垂直作业施工，作业人员须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋才允许上架作业。 拆模时必须设置警戒50、区域，并派人监护。拆模必须拆除干净彻底，不37 。得保留有悬空模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。高处拆下的模板及支撑应用外用施工电梯设备运至地面，不得乱抛乱扔。 拆模时不要用力过猛过急，拆模时不要用力过猛过急，人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，更要注意防止模板突然全部掉落伤人。模板拆除间隙应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌等意外伤人。 对于梁拆除下的模板应及时用外用电梯或汽车吊运至地面指定地点；不能马上运走的模板应妥善分散堆放，不得集中一个部位，堆放在作业层上模板距离架体边沿不得小于1.5m，且堆放高度不得超过0.5m，重量不得超过051、.6t，以免造成架体倒塌。 高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。 模板堆放应符合下列要求： 模板现场堆放区在起重机的有效工作范围之内，堆放场地必须坚实平整，不得堆放在松土、冻土或凹凸不平的场地上。一般高度不超过1.5m。 模板堆放时，有支撑架的模板必须满足自稳角要求；当不能满足要求时，必须另外采取措施，确保模板放置的稳定。没有支撑架的模板应存放在专用的插放支架上，不得倚靠在其他物体上，防止模板下脚滑动倾倒。 模板在地面堆放时，52、应采取两块模板板面对板面相对放置的方法，且应在模板中间留置不小于 600mm 的操作间距；当长时期堆放，应将模板连接成整体。 4、模板拆除安全技术措施 模板拆装区周围应设置栏杆，并挂有明显的标志牌，禁止非作业人员入内。模板拆除前必须确认混凝土强度达到规定，并经拆模申请批准后方可38 。进行，要有混凝土强度报告混凝土强度未达到规定，严禁提前拆模。 模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。 模板拆除的顺序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行。 在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在53、相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区。拆模时严禁猛撬、硬砸，拆模若间歇停止，则须将拆下的模板首先运送到指定地点集中堆放。不得堆放在施工层上，更不得留下松动的模板。 工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆模起吊前，应复查穿墙螺栓是否全部拆净，模板与墙体是否完全脱离，并清除模板操作平台上的杂物，检查模板是否有勾挂兜绊的地方，指挥塔吊至被拆除的模板正上方，将模板吊出。 遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业。 拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。 54、在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。 拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤。 拆除基础及地下室模板时，要先检查基模，土壁的情况发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取措施后，方可下人作业，拆下的模板和支撑件不得在离槽上口m 以内堆放，并随拆随运。 在斜支撑的模板应面对面堆放，自稳角为 7580无斜支撑的模板应在现场搭设脚手架，将模板放入架子内，不得倚靠在其它模板或构件，以免下脚滑移、倾倒。模板存放场39 。地必须平整夯实，采取排水措施，并加设满足地面承载力要求的垫块；对湿陷性黄土，须有防水措施；55、对冻胀性土，须有防冻融措施；确保模板堆放相对稳定。 拆除板、梁、柱、墙模板时要注意： 在拆除 2m 以上模板时，要搭脚手架或操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆。 严禁在同一垂直面上操作。 拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。 拆除梁阳台楼层板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。 严禁站在悬臂结构，阳台上面敲拆底模。 每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号和进行。八、质量保证措施 1、允许偏差及检查方法 模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支撑部分应有足够的支撑面积。 模板清理干净，均匀涂刷脱模剂，不得污染钢筋和混凝土接槎处。 模板清理干净，留置清扫口，56、模板清扫口的留设方法和位置应符合要求。模板清扫口的留置位置主要有柱根、柱顶、梁端。 梁跨度等于或大于4m且小于8m时，模板按跨度的0.3%起拱，当梁跨度等于或大于 8m 时，模板按跨度的 0.35%起拱，当悬臂梁时，按悬臂长度的0.35%起拱，起拱高度不小于20mm，起拱线要顺直，不得有折线。 现浇混凝土结构模板安装的允许偏差及检查方法 序号 1 项 目 柱轴线位移 允许偏差（mm） 检查方法 经纬仪 尺量 3 2 底模表面标高 柱、梁截面尺寸 3 3 3 尺量 40 。4 5 层高垂直度 木龙骨平整度、平直度 两块模板之间的拼缝 相邻模板面的高低差 组装模板板面平整度 组装模板两对角线长度差57、值 表面平整度 3 1/2000 小于1 2 尺量 尺量 尺量 靠尺 靠尺 尺量 靠尺 6 7 8 2 9 2.0 2 10 2、模板检查 柱、梁、顶板模板应全数检查验收。 模板验收及浇筑混凝土时拉通线控制标高和各轴线位置、构件尺寸。 框柱合模后，浇筑混凝土前要进行验收办施工记录；梁支完底模后进行验收，待梁筋绑扎完毕后，支侧模，并进行整体验收，办施工记录，顶板模板分别在支模完成后及钢筋绑扎完毕后，进行两次验收，并在混凝土浇注之前办预检，墙、柱、梁、顶板自检合格后报监理进行验收，在监理签认合格后方可进行下道工序，不合格者要立即进行返工修整。 3、模板质量控制 对于模板工程的质量通病，在施工过程中58、，针对其原因防微杜渐，加强施工过程中的质量控制。模板工程质量通病，及其主要原因罗列如下： 混凝土框柱表面粘连：由于模板板面清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所造成。加强模板清理工作，严格控制拆模时间。 框架柱模与梁模板缝过大跑浆：模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢固。应加强检查，及时调理模板缝隙。 4、成品保护措施 已安装好的模板要保持板面整洁。模板吊装轻提轻放，吊运钢筋等材料时不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。 模板安装时不得使已安装好的钢筋、预留孔洞、门窗洞口模板受到扰41 。动。 拆模时不得用大锤硬砸、撬棍硬撬或吊车直接拽拉。以防损伤混凝土表面和棱角。模板拆除后发现有变形等情况时，59、及时修整。拆下的零配件用袋子收好以便周转使用。 模板面板不得作为操作台或堆料使用，以防面板平整度发生偏差，支撑丧失稳定。 模板拆除后及时进行清洁、保养和整修，铲净附着在模板上的砂浆，保养好各式螺栓。板面清理后满涂水溶性隔离剂。 九、质量检查与验收 1、验收组成人员 验收组组长：必须是项目经理、总监理工程师。 参与人员：安全员、施工员、作业班组长、搭设人员、公司安全科负责人、方案编织者、专业监理工程师等。 2、验收流序 42 。3、 验收依据 与危险性较大工程有关的国家安全规范、技术标准。 危险性较大工程的有关图纸、工程技术资料。 危险性较大工程安全专项方案 危险性较大工程安全专项方案在正式施工60、前，也必须通过审核、批准或论证。 施工单位项目技术人员按有关规定及图纸编制危险性较大专项施 工方案。 施工单位工程技术职能部门审核专项方案。 43 。 施工单位公司技术负责人批准专项方案。 危险性较大专项方案送监理单位审核。 按有关规定报建设主管部门，组织专家对专项方案进行论证。 4、验收程序： 各分项工程施工前必须按下列程序实施： 技术交底。要求三级交底：项目经理对项目部，施工员对班组长，班组长对工人。 材料进场验收。由器材部及质安部对影响施工安全的材料进行验收。 各分项工程施工过程中必须按下列程序实施： 班组长自检、安全员监督检查、项目部负责人抽查、专业监理工程师旁站监督关键部位施工形成检61、查验收记录。 各分项、分部工程施工完毕，必须由项目经理或项目技术负责人组织项目部施工员、安全员及项目监理工程师进行验收。重大关键工序报请安监站共同进行验收。未履行验收手续不得进入下道工序。危险性较大工程施工验收结束必须报告建设行政主管部门。 5、验收内容 危险性较大工程验收主要内容包括下列几方面： 材料验收 危险性较大分部、分项工程中凡牵涉到工程结构安全的主要材料的验收，包括产品合格证及各类抽验报告的核验。 隐蔽工程验收 危险性较大的各分部、分项工程凡是上道工序即将被下道工序隐蔽前均必须进行隐蔽工程验收。 分段验收 面积较大或工程量较大的危险性较大分部、分项工程也可按工程的伸缩变形缝或现场实际62、情况划分区段进行分段验收 44 。 总体验收 危险性较大工程各分部、分项工程完成后的总体验收。 上述各方面的验收共同点如下： 是否存在方案变更及变更后的方案是否按规定进行了批准确认； 所用的施工设备和设施是否进行了进场报验和验收； 是否按专项方案组织施工，并和专项方案保持一致； 是否按专项方案设置了监控点和配置了监测设备； 各项参数的偏差是否按专项方案设计要求控制在允许范围内。 6、危险性较大分部分项工程具体验收内容： 高大模板支撑系统验收内容 高大模板支撑系统搭设前，应由项目负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收。 高大模板支撑系统结构的材料应按规定进行验收、抽检和检测，并保留记录资63、料。 现场应对承重杆件及连接件等材料的出场证明材料、检测记录进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。 对承重杆件的抽检数量不得低于搭设用量的30，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100的检验，并随机抽取1（由监理见证取样）的材料送法定专业检测机构进行检测。 采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100检查。 高大模板支撑系统应在搭设完成后，有项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程。验收合格，经施工单位项64、目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。45 。危险性较大的分部分项工程验收意见表 工程名称 建设单位 监理单位 施工单位 分部 分项名称 验收内容 验收部位 验收时间 施工、监理、建设单位验收意见： 验收通过。与专项方案一致。 验收不通过。与专项方案不一致。 施工单位（公章）： 项目经理： 监理单位（公章）： 建设单位（公章）： 项目负责人： 总监理工程师： 年 月 日 年 月 日 年 月 日 专家组对高支模复核验收意见： 通过。 优化建议意见： 不通过。 说明理由： 专家签名： 年 月 日 注：1、工程所在地安监站应检查现场验收情况，并对照实物安全状况进行核查。 2、65、专家组参加复核验收应不少于两人，经“双验收”合格后，施工单位提交工程所在地安监站备案。 46 。模板工程安全技术要求和验收表 施工单位 ： 编号： 工程名称： 验收部位： 验收 结果 序号 1 验收项目 技术要求 支撑系统材料的规格、尺寸、接头方法、支撑系统 间距及剪力撑设置均应符合施工方案要求。 立杆底部应有垫板，立杆间距不大于2米，立杆稳定 按高度大超过2米设置纵横水平撑，支撑系统两端应设置剪刀撑。 2 模板上材料应堆放均匀，荷载不得超过施3 4 施工荷载 工方案的规定。 各种模板上材料堆放整齐，高度不越过模板存放 米，大模板存放要有防倾斜措施。 支拆模板时，2 米以上高处作业必须有可靠的66、立足点，并有相应的安全防护措施；支拆模板 5 拆除模板时应设置临时警戒线并有专人监护，不得留有未拆除的悬空模板。 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度混凝土强度 6 7 8 达到规定要求后方可进行拆模审批。 在模板上运输混凝土必须有专用运输通运输道路 道，运输通道应平整牢固。 模板作业的预留孔洞和临边应进行安全作业环境 防护，垂直作业应采取上下隔离措施。 项目经理： 验收 结论 意见 技术负责人： 验收 施工员： 人员 安全员： 验收日期： 47 。盘扣式模板支架施工验收记录表 项目名称 搭设部位 高度 跨度 最大荷载 搭设班组 班组长 操作人员持证人数 专项方案编审程序符合性 证书符合性 技67、术交底情况 安全交底情况 钢进场前质量验收情况 管 支 架 材质、规格与方案的符合性 使用前质量检测情况 外观质量检查情况 允许 方案 符合性 检查内容 偏差 要求 实际情况 立杆垂直度L/500 5 且50 水平杆水平度 垂直度 5 5 可调托座 插入立杆深度100 -5 可调底座 插入立杆深度150 -5 垂直度 5 立杆组合对角线长度 6 梁底纵、横向间距 板底纵、横向间距 竖向接长位置 立杆 基础承载力 纵、横向水平杆设置 梁底纵、横向步距 板底纵、横向步距 插销销紧情况 水 平 杆 最底层步距处设置情况 最顶层步距处设置情况 其它部位 竖向斜杆 垂直纵、横向设置 水平向 剪刀撑 扫地68、杆设置 与已建结构物拉结设置 其它 结论： 施工单位 检查结论 检查日期： 年 月 日 检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 结论： 验收日期： 年 月 日 监理单位 验收结论 专业监理工程师： 总监理工程师： 48 。模板工程安全技术要求和验收表 施工单位 ： 程名称： 验收部位： 验收 结果 序号 验收项目 技术要求 支撑系统材料的规格、尺寸、接头1 支撑系统 方法、间距及剪力撑设置均应符合施工方案要求。 立杆底部应有垫板，立杆间距不大于 2 米，按高度大超过 2 米设置纵2 立杆稳定 横水平撑，支撑系统两端应设置剪刀撑。 模板上材料应堆放均匀，荷载不得3 施工荷载 超过施工方案的规定69、。 各种模板上材料堆放整齐，高度不4 模板存放 越过米，大模板存放要有防倾斜措施。 支拆模板时，2米以上高处作业必须有可靠的立足点，并有相应的安全5 支拆模板 防护措施；拆除模板时应设置临时警戒线并有专人监护，不得留有未拆除的悬空模板。 模板拆除前必须有混凝土强度报6 混凝土强度 告，强度达到规定要求后方可进行拆模审批。 在模板上运输混凝土必须有专用运7 运输道路 输通道，运输通道应平整牢固。 模板作业的预留孔洞和临边应进行8 作业环境 安全防护，垂直作业应采取上下隔离措施。 项目经理： 验收 技术负责人： 施工员： 安全员： 验收 人员 结论 意见 验收日期： 49 。 工程模板支架验收记录70、表50 。十、监控方案梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设、钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施： 1、班组日常进行安全检查项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。 2、日常检查、巡查重点部位： 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 立杆是否松动，立杆是否符合要求。 连接扣件是否松动（采用测扭扳手）。 架体垂直度。 施工过程中是否有超载的现象。 安全防护措施是否符合规范要求。 脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。 3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 4、在浇捣高支模梁板混凝土前检查由项目部对脚手架71、全面检查，合格后才开始浇混凝土，浇混凝土的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表： 5、变形监测 监测依据 支撑架变形容许值按建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第4.4.151 。规定取值；报警值按钢管满堂支架预压技术规程（JGJ/T194-2009）第5.1.5条规定取值。 监测方式 主要采用在大梁侧、结构中间、外边缘挂塔尺的方式，保证塔尺上端固定在梁侧木枋或钢管上，下端自由悬空。监测时，监测人员位置安排在施工区作业外侧。混凝土施工至监测点范围1米起开始监测，按每半小时测一次，并形成记录，发现72、异常情况，及时通知现场主管，紧急撤离施工作业人员，并向领导及时汇报处理。监控表如附表所示。 监测仪器本工程使用的监测仪器有 序号 监测项目 仪器名称 全站仪 水准仪 型 号 GTS102 AL332-1 精度 测角精度2秒 1 支架沉降观测 固定误差2mm、 距离改正误差每公里2mm 2 支架水平位移观测 1.5mm 检测方法 基准点的布置：基准点布设在建筑物柱子侧边上，分别在支撑杆上标示观测点（位置在结构面上约 1.5m 处），作为观测数据读取值；在整个混凝土浇筑过程中，安排专人进行监测。 沉降观测点布设：在各高支模区域靠近建筑物外边缘的大梁中部支架钢管立柱最下一步距内，测点距扫地杆1m处，73、由施工员用水准仪观测。 监测项目：支架沉降、侧移（水平位移）。 52 。序号 1 高支模施工部位 地下室顶板梁板 监测内容 支架水平位移 支架沉降 监测点数 每块后浇带各20 每块后浇带各各20 监测周期 位移监测频率不应少于每日一次 沉降监测频率：支架搭设完毕、浇筑混凝土前各观测一次；浇筑混凝土过程中实施实时观测，监测频率不超过30分钟一次，直至浇筑完成；浇筑完成后观测次数为：1小时后/第一次，2小时后/第二次,3小时/第三次,4小时/第四次，混凝土终凝完成后结束监测。 允许变形值及报警值 序号 1 高支模区域 梁板挠度 变形允许偏差mm 10 检查工具 水准仪、塔尺 监测指标 支架沉降 限74、值 设计计算值5mm 近3次读数平均值的1.5倍 水平位移量H/300 支架位移 近3次读数平均值的1.5倍 监测结果的反馈和应用 当天完成的测量内容，及时对数据进行处理，正常情况下第二天提交53 。上一天的观测结果。 当观测结果异常时，立即上报项目部技术负责人，项目部首先应采取立即停止混凝土浇筑施工，相关施工人员迅速撤离混凝土施工部位；然后通知监理工程师，由总监理工程师组织监理、施工、建设单位相关人员共同到现场检查，分析产生异常的原因，提出处理措施，对支撑方案进行修改，待加固处理排除险情，确认处理合格后并形成书面报告才能继续混凝土浇筑施工。 全部检测结果结束后提交检测报告一式五份备案存档。 75、监测监控管理规定 高支模施工前必须有监测监控施工措施，经业主、施工单位技术负责人和项目总监审核签字确认后实施。 明确高支模施工监测内容，如关键部位或薄弱部位的水平位移、模板沉降、立杆轴力和杆件倾角等、参数的预警和报警值、监测的起始和终止时间、超限响应措施等。 当出现下列情况之一时，应立即启动安全应急预案 1）监测数据达到报警时； 2）支撑结构的荷载突然发生意外变化时； 3）周边场地出现突然较大沉降或严重开裂的异常变化时； 测点布置图（另详） 验收附表：超重、高、大梁支模架沉降观测记录表 工程超重、高、大梁支模架沉降观测记录表 监控沉降值 累计沉降 允许挠度 检测 应急 监控时间 （mm） 值（76、mm） （mm） 人员 措施 支模架搭设完成 钢筋绑扎完成 54 。浇筑混凝土后第1小时 浇筑混凝土后第2小时 浇筑混凝土后第3小时 浇筑混凝土后第4小时 浇筑混凝土结束 监控检测说明： 支模架搭设完成监测值作为初始值，施工荷载加上后逐级监测； 所监测值在设计允许值范围内，可以继续施工； 所监测值达到或接近设计允许值范围内，要求检查支撑架刚度、扣件紧固情况，及时排除滑移或垮塌隐患； 所监测值突变、超过设计允许值范围、出现暴模或局部塌陷等情况，监测人员应立即报告安全监控负责人，启动应急预案，及时撤离作业工人和设备，排查安全隐患或事故，防止更大的安全事故发生，杜绝人员伤亡事故的发生。 异常情况处理77、 检测过程中，如发现梁板变形值超过允许偏差范围，停止施工，并撤离施工人员，并向主管领导汇报，研究处理方案进行加固。 轴线偏位的预防措施 精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。 成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。 下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。 55 。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的78、限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。 垂直偏差的预防措施 立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。 合理设置模板和支撑系统。单根柱高度不超过4m时，宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45。高度超过 4m，应采用 1012 工具式拉筋，用花篮螺栓收紧，邻近柱模板之间可用水平连杆、剪力撑、或交叉拉筋相连。边柱要求 3 面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。 采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平79、连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。 梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于 60，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。 标高不正确的预防措施 楼梯模板踏步标高应根据楼梯粉刷层及上、下平台楼地面的不同厚度进行调整，防止起步、收步与其他踏步高度不同。 正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。 柱、梁模板胀模的预防措施 柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密(间距不得大于40cm)，同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。 柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边80、应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。 56 。木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。 对拉螺栓应垂直于模板表面，否则受力后将发生错动而失去作用。对拉螺栓的拧紧程度应适当，拧得太松，模板在受力后即外凸，起不了固定模板位置的作用；拧得太紧，易造成滑牙，最终也失去对拉螺栓的作用。 扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。 浇捣混凝土时，不81、得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。 楼梯底板厚度不足、底模板胀模的预防措施 为确保楼梯板厚度的正确，应提高锯齿形外帮板的制作安装质量，减少误差。同时，在安装踏步侧板时，应在踏步侧板下口垫上与混凝土板厚相同的小木块。当混凝土浇捣到该处时应随手将它取出。 楼梯模板下面，应根据受力大小，合理设置搁栅和支撑系统。支撑不仅应与牵扛垂直，也应与搁栅垂直；支撑下部用对拔榫固定，相邻支撑必须用水平拉杆连接，支撑下面地基土必须预先整平夯实，并加设垫板，地基土不得有积水，以防因支撑下沉、失稳而造成模板变形或胀模。 梁模下垂、失稳倒塌82、的预防措施 立柱必须置于平整的坚实土上，并有足够的支承面积或铺设垫板。 钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱。 漏浆的预防措施 木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。 边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，57 。从而防止可能出现的漏浆现象。 梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。 板底模板与梁接合处，也应用方83、木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。 拆模时出现缺陷的预防措施 混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于 1Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa，承重模板应按规范要求决定拆模时间。 大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。 模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。十一、安全管理与日常维84、护 1、安全生产保证体系 本工程建立以项目经理部为核心的文明安全施工领导组织，组成以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。 项目经理：是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责文明安全管理。 施工负责人：是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。 技术负责人：是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。 下设质量安全组、施工监测组、材料设备组、投资计划组、行政资料组等，58 。是对现场文明安全全过程进行管理监督的有效管理层。 各工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队85、伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。 2、安全措施 在进场之前，项目部应向其所有工人最少提供以下保护设备：安全帽；防护眼镜(有侧面保护、塑胶镜片)；安全带、绳等。 对个人防护设施的存放、使用以及维护，应确保所有工人通过培训后能够明确理解这些使用要求。 在使用设备时应该佩带认可后的安全防护眼镜，以减少对眼睛或者脸部的影响以及在使用危险晶时的飞溅灼伤。在焊接操作时必须佩带焊接防护眼镜或面罩。所使用的设施必须符合眼睛以及脸部防护的要求。在必要时应该穿戴手套、围裙以防止化学物质造成人身伤害。 在施工现场，所有工人有义务配戴安全帽。安全帽的质量应该良好，没有破裂以及损坏。在安全帽子应该清楚显示公司名称86、。 有义务使用认可的安全鞋或安全靴。损坏的鞋子必须重新替换。不允许在现场穿戴不防滑的鞋子或靴。 在高空作业时，工人必须配戴安全带、安全绳。在 3m 以上高空作业时应该将安全绳附在牢固的物件上。 处在运行和运转中的机械严禁对其进行维修、保养或调整等作业。 木工机械工作场所应备有齐全可靠的消防器材。严禁字工作场所吸烟和有其他明火，并不得存放油、棉纱等易燃品。 木工带锯机作业中，操作人员应站在带锯机的两侧，跑车开动后，行程范围内的轨道周围不准站人，严禁在运行中上、下跑车。 木工机械，传动部位防护罩齐全，小于50厘米短料不准用电锯加工，15厘米以下短料不准上平刨。 手持电动工具使用流动开关箱，漏保灵敏87、，电源线长度不大于5米。 59 。3、 施工现场安全管理措施 对进行高处作业的高耸建筑物，应事先设置避雷设施。遇有六级以上强风、浓雾等恶劣气候，不得进行露天攀登与悬空高处作业。暴风雪及台风暴雨后，应对高处作业安全设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，应立即修理完善。 防护棚搭设与拆除时，应设警戒区，并应派专人监护。严禁上下同时拆除。 进行洞口作业以及在因工程和工序需要而产生的，使人与物有坠落危险或危及人身安全的其他洞口进行高处作业时，必须按下列规定设置防护设施： 板与墙的洞口，必须设置牢固的盖板、防护栏杆、安全网或其他防坠落的防护设施。 电梯井口必须设防护栏杆或固定栅门；电梯井88、内应每隔两层并最多隔10m设一道安全网。 施工现场通道附近的各类洞口与坑槽等处，除设置防护设施与安全标志外，夜间还应设红灯示警。 洞口根据具体情况采取防护栏杆、加盖件、张挂安全网与装栅门等措施时，必须符合下列要求： 楼板面等处边长为 2550cm 的洞口、安装预制构件时的洞口以及缺件临时形成的洞口，可用竹、木等作盖板，盖住洞口。盖板须能保持四周搁置均衡，并有固定其位置的措施。 边长为50150cm的洞口，必须设置以扣件扣接钢管而成的网格，并在其上满铺竹笆或脚手板。也可采用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，钢筋网格间距不得大于20cm。 边长在150cm以上的洞口，四周设防护栏杆，洞口下设安全平89、网。 如有临时性拆移，需经施工负责人核准，工作完毕后必须恢复防护设60 。施。 位于车辆行驶道旁的洞口、深沟与管道坑、槽，所加盖板应能承受不小于当地额定卡车后轮有效承载力2倍的荷载。 墙面等处的竖向洞口，凡落地的洞口应加装开关式、工具式或固定式的防护门，门栅网格的间距不应大于 15cm，也可采用防护栏杆，下设挡脚板(笆)。 下边沿楼板或底面低于80cm的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2m时，应加设1.2m高的临时护栏。 对临近的人与物有坠落危险性的其他竖向的孔、洞口，均应予以盖没后加以防护，并有固定其他位置的措施。 攀登的用具，结构构造上必须牢固可靠 供人上下的踏板其使用荷载不应大于1100N90、。当梯面上有特殊作业，重量超过上述荷载时，应按实际情况加以验算。 梯脚底部应坚实，不得垫高使用。梯子的上端应有固定措施。立梯不得有缺档。 梯子如需接长使用，必须有可靠的连接措施，且接头不得超过1处。连接后梯梁的强度，不应低于单梯梯梁的强度。 固定式直爬梯应用金属材料制成。梯宽不应大于50cm，支撑应采用不小于 L70*6 的角钢，埋设与焊接均必须牢固。梯子顶端的踏棍应与攀登的顶面齐平，并加设1.5m高的扶手。 使用直爬梯进行攀登作业时，攀登高度超过8m必须设置梯间平台。 作业人员应从规定的通道上下，不得在阳台之间等非规定通道进行攀登，也不得任意利用吊车臂等施工设备进行攀登。上下梯子时，必须面向91、梯子，且不得手持器物。 悬空作业处应有牢靠的立足处，并必须视具体情况，培植防护栏网、栏杆或其他安全设施。 61 。 模板支撑和拆卸时的悬空作业，必须遵守下列规定： 支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组长设计的措施进行。 支设高度字 3m 以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。低于3m的可使用马凳操作。 支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞盖没。混凝土板上拆模后形成的临边后洞口，应按本92、规范有关章节进行防护。拆模高处作业，用配备登高用具湖搭设支架。 支模、粉刷、砌墙等各工种进行上下立体交叉作业时，不得在同一垂直方向上操作。下层作业的位置，必须处于依上层高度确定的可能坠落范围半径之外。不符合以上条件时，应设置安全防护层。 由于上方施工可能坠落物件或处于起重机把杆回转范围之内的通道，在其受影响的范围内，必须搭设顶部能防止穿透的双层防护廊。 4、日常维护 竹木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板则用油性脱模剂，机油:柴油2:8。 模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防93、止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。 5、管材及其它构配件使用的安全技术措施 扣件的紧固程度应在 4065Nm，且不大于 65Nm。对接扣件的抗62 。拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm. 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。94、 6、脚手架搭设的安全技术措施 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。 开始搭设立杆时，应每隔5跨设置一根抛撑，直至与框柱拉结杆件安装稳定后，方可根据情况拆除。 脚手架及时与结构拉接或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。 在搭设过程中应由专业人员进行检查，验收和签证。 当作业高度在 2m 及以上时，95、尚应遵守高处作业有关规定，系好安全带，高挂低用。 施工时照明及机电设备的电源线应绝缘良好，不得直接架设在钢管架上，应用绝缘支持物使电线与钢管架隔开，并严格防止线路绝缘破损漏电。 夜间施工时，要有足够的照明，行灯电压一般不超过 36V，在满堂红63 。模板支架或特别潮湿的环境时，行灯电压不得超过12V；照明行灯及机电设备的移动线路，要采用橡套电缆。 7、脚手架上施工作业的安全技术措施 结构外脚手架支搭完毕后，经项目部有关人员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KN/，确保较大安全储备。 当作业层高出96、其下连墙件 3600mm 以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 作业层周边设置可靠的防护栅栏，防护栏搭设高度不得小于1200mm，同时下方加设挡脚板，防止坠落物体伤人。 定期检查脚手架，发现问题和隐患，；施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。8、脚手架拆除的安全技术措施 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。 架体拆除前，必须查看施工现场环境，地面的设施等各类障碍物、地锚、连墙杆及被拆架体各吊点、附件情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或树立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作97、业人员进入。 拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 64 。 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 拆下的零配件要装入容器内；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。 9、文明施工措施 根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下： 进入施98、工现场的人员必须带好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标志牌，不得随意拆除和移动标志牌。 禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求集中精力、禁止开玩笑和打闹。 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格后方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。 护身栏、脚手板、档脚板、密目安全网等影响作业班组支撑时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经99、技术部同意后由架子工操作。 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。 模板支架上严禁任意悬挂设备。 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以65 。及扣件绑扎扣等所有架子部件。 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。 脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。 要保证脚手架体的整体性，不得其它防护架一并拉结，不得截断架体。 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮100、和绳索运输，不得乱扔。 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。 运至地面的材料应按指定地点随拆随运。分散堆放、当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。 五级以上大风、大雾天气停止脚手架作业，要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有积料等物。若有应及时清扫，并要采取防滑措施。 合理使用材料，严禁长料短用，优料劣用，节约使用木料、木模板等。10、消防措施 木工电锯、木工操作棚、木材堆放场地，101、必须设专人负责防火，挂牌明示防火责任。 木工操作棚及木材堆放场地附近，必须设置消防器材。 施工队木工工长应经常对木作场地及材料堆放处进行防火预检，发现隐患，及时处理。 66 。十二、 混凝土浇筑安全针对性措施 1、捣混凝土前模板的验收必须仔细认真，模板体系必须经过业主、施工、监理有关方验收合格并办理完毕签证手续后方允许浇筑混凝土。 2、布料设备不得碰撞或直接搁在模板上，振捣时用细棒密振，不使用大功率振动棒，以减小对模板的侧压力。 3、混凝土施工时配备3个木工跟班随时检查楼板支顶情况，发现问题立即处理；必要时停止混凝土浇捣，将问题处理后方可继续施工。 4、混凝土浇筑前必须做好模板系统内人员的清场102、工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。 5、混凝土浇筑期间，楼面的混凝土堆积高度不宜超过 300mm，避免板面局部荷载过大。 6、混凝土浇筑过程中，设专人负责检查模板及支撑的情况，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。 7、捣混凝土时绝对禁止拆除任何模板，现场设专人负责监管。 十三、危险源与相关控制措施 高支模施工现场重大危险源部位是：模板支架、高处作业、施工用电等。危险源的评估、识别及控制措施见表1、表2。表1 危险源评估及控制措施表（模板支架、高处作业） 活动、产品 项目控制措施或服务中的危险源扣件的质量 物理 设备性危 设施险危 缺陷害因按照国家规定，项目103、部不符合要求 的扣件及时更换， 不符合国家标准的要求进场的扣件应具备产品合格证。扣件的螺栓无垫片或 垫片不符合标准的要求扣件有夹沙现象 同上。素同上。 同上。立杆未设置离地20cm的扫地杆67 。立杆的接头 架子班组应按照JGJ130-2011标准的要求，经过检查符合安全要求后方能使用。架工班组应按照JGJ130-2011标准 间隔不符合规范要求立杆的间隔不符合安全要求 的要求，地面夹角应在45-60 之间并经0 0过检查合格后投入使用。 同上。 架体的转角处的 剪刀撑与地面的夹角过大 横杆的端头与 架子班组应按照JGJ130-2011 标准的要求，经过检查合格后投入使用。 同上。 扣件的中心104、小于10水平杆搭接间隔不符合安全要求 有些焊接钢管作为立杆 将焊接的钢管全部退场，禁止使用。 按照JGJ130-2011标准进行纠正， 检查符合要求后方可使用。 连墙点的设置不符合安全要求 扣件的螺栓扭距力 按照JGJ130-2011标准进行检测，检测不符合要没有达到安全要求 求的进行加固并检测验收合格后方可投入使用。按照安全帽管理规定的有关标准进行检安全帽没有定期检查 查，对不符合标准要求的全部更换。 安全带没有定期检查 安全网没有定期检查 按照安全带管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换。 按照安全网管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换。 按照职业健康安全105、管理制度 防护缺陷架子工作业没有配备工具袋 中的（劳保用品发放标准）执行。 按照职业健康安全管理制度的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育。不配戴或不正确 配戴安全防护用具 运动物危害钢管、扣件、螺丝、 工具等高空坠落 完善各种防护措施，挂设安全标志牌 加强安全管理和安全教育。 工作环境大风、大雨天搭设外架 搭设或拆除外架时， 遇到大风、大雨天停止高空作业。 搭设或拆除外架时，项目部派专人进行监68 。不良标志缺陷有人在外架下通行 支架搭拆时 护，设警戒区，挂设警示标志并加强管理。项目部安全员根据现场 无安全标志和警示牌 架子工作业时间过长， 体力下降存在安全隐患 个别作业人员视力 不好106、进行特殊作业 有心脏病、高血压 的人员进行高空作业 实际情况进行挂设并加强管理。 按照劳动法有关规定进行， 并适当调整和安排作息时间。 按照特种作业的有关规定， 发现此情况的予以调离。 负荷极限 心里 ：体生理 力、性危 听力险因 、视同上。 提供充足的清凉消暑饮料 并安排适当的作息时间。 素 力超 夏天高温天气作业，容易中暑 过极作业人员注意力不集中， 限心情低落引发事故 现场根据实际情况予以调整人员。 指挥失误班组长违章指挥， 根据职业健康安全管理制度 不执行安全操作规程 进行处理组织相关的技能培训和教育。 行 为性 危险 因素 操作失误检查作业人员的持证， 架子工无证上岗作业 对无证人员107、禁止其上岗作业。 监护失误架子搭拆没有设置 项目部根据现场实际情况进行。 监护区域或无人监护 表2 危险源评估及控制措施表（施工用电） 项目活动、产品或服务中的危险源使用的绝缘工具没有检测控制措施物理性危险危害因素设备项目部机电管理人员根据相关规定 进行检测，合格后方可使用。按照手持电动工具安全安全管理规定进行检测，合格后方可投入使用。使用前进行检查， 设施缺陷使用的手持电动 工具没有进行绝缘检测使用的人字梯中间的 连接杆件没有或连接不牢固发现问题处理后方可作业。69 。类手持 按照手持电动工具安全安全管理规定进行检测，合格后方可投入使用。电动工具无保护零线振动 危害冲击钻使用发生的振动按照国108、家规定调整作息时间。运动 物危害室外电气安装时 施工过程中加强安全监督， 并及时检查各种防护措施。与塔吊作业同时进行按照职业健康安全管理制度的规定进行处理，安全员现场进行监督，禁止作业。操作工高空作业 不使用安全带防护缺陷按照职业健康安全管理制度进行检查，发现有问题的机电人员及时更换。漏电保护器失灵高空作业时间过长，造成 体力下降、注意力不集中 项目部合理安排作息时间。 心里 负荷极生理 限：体力、性危听力 酒后作业 安全员监督、禁止酒后作业。 安全员监督、及时调整。 险因 、视力超素过极限有心脏病、高血压的 人员进行电器安装作业 行为性 危险因素指挥 按照职业健康安 施工管理人员违章指挥 失109、误全管理制度执行，加强教育。 十四、模板坍塌事故应急预案 、编制依据 中华人民共和国安全生产法 重大事故应急预案编制指南 应急救援预案编制知识 、编制目的 为了防止和减少模板坍塌安全事故中人员伤亡和财产损失，促进我部安70 。全生产形势的稳定以及总结安全生产工作的经验和教训，明确本单位安全生产工作的重大问题和工作重点，提出预防事故的思路和办法，全面贯彻“安全第一，预防为主”的方针，并有针对性地采取救援措施，防止事故的进一步扩大，减少人员伤亡和财产损失，特制定本预案。 、应急救援原则 1、常备不懈。 2、统一指挥、分级负责、区域为主、单位自救和社会救援相结合。 3、迅速、准确。 、项目经理部指挥110、机构的设置和职责 1、项目经理部成立坍塌安全应急救援领导小组 组长：项目经理； 副组长：项目工程师（项目技术负责人） 成员：安全员、施工员、质检员、材料员、造价员、各班组长 机项目岗位 姓名 职务 队长 职称 电话 构 项目经理 * 项目 工程师 工程师 1 急救：0797-6232374 * 副队长 技术负责人 施工员 队员 队员 队员 队员 队员 现 场 专职安全员 质检员 预算 （造价）员 材料员 现邱24小时值班 现场生产值班 场 公谢公司生产值班 司 赣州市人民医院 71 。赣州市人民医院 0797-8122311 0797-8266028 0797-8208495 急救：120-1111、 赣南医学院 第一附属医院 急救：120-2 急救：120-3 赣州市立医院 2、各岗位职责 指挥部领导小组接到事故报告后： 根据应急救援预案和事故的具体情况迅速采取有效措施，组织抢救； 千方百计防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失； 严格执行有关救护规程和规定，严禁救护过程中的违章指挥和冒险作业，避免救护中的二次伤亡和财产损失； 要保护好事故现场，不得故意破坏事故现场、毁灭有关证据。 、 预防坍塌事故措施 A、模板支架安装工程的安全技术要求 1、对模板支架安装的安全要求： 模板及支撑系统必须具有所需的强度、刚度和稳定性，在安装时要做到正确无误； 高大模板与支撑体系专项施工方案必须经过审批并获112、专家论证通过；安装时，必须按经过审批及获专家论证通过的专项施工方案进行，严禁任意变动； 新使用的模板及支撑材料，应严格进行质量检查，有不合格或有损坏、缺陷的不得使用； 使用有效的方法和措施，保证支撑、支点牢固，不产生相对移动； 模板支撑系统应加适当的侧向斜撑以抵抗水平推力； 钢支撑不够长时，可以接长使用，但必须按相关建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130 -2011）、建筑施工临时支撑结构技术规范(JGJ 300-2013)采72 。取措施，保证其连接的强度和可靠性； 支撑杆件除顶紧上下两端和固定外，还应在纵横两个方向适当高度设置113、水平拉杆和斜撑（剪刀撑），以加强支撑系统的稳定性； 模板支撑不得使用严重锈蚀的钢管及腐朽了的木材，在安装支撑时，地面应平整、坚实、垂直安装，在调整时，应用木楔楔紧，并钉牢； 支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序作业。作业中，禁止施工人员利用拉杆、支撑攀登上下； 支设独立的梁模，应设临时工作平台，不得直接站在横梁上作业或行走。 2、模板支架安装后的安全检查： 模板支架安装完成后，应进行全面检查，发现有缺陷或疏漏之处，要立即进行整改或补救。具体检查内容有： 模板材料有损伤或缺陷； 模板的安装尺寸及规格是否符合方案设计或施工图的要求； 支架（支柱）与地面是否有上浮、下陷或滑动； 支架（114、支柱）与顶部支撑结构、模板是否连接牢固； 模板与支撑的斜向和水平支撑是否适当； 支架（支柱）接头是否牢固，钢管支柱连接件是否扣紧； 有接头支是否超过规定，且是否分布均匀； 模板支撑的水平拉杆是否适当； 支撑作业细节是否有疏忽和遗漏。 3、模板支架拆除的安全要求： 模板拆除应按有关规定申请拆模，经过施工负责人的同意后方准进行，并严格遵守“拆模作业”的规定执行； 高处、复杂结构模板的拆除，应派专人指挥和制定相应的安全技术措施，并在地面划定作业范围区设置警戒线，非作业人员严禁进入该区域； 73 。 工作前应事先检查所使用的工具是否牢固可靠，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时，思想要集中，防止钉子115、扎脚或从高空坠落造成人员伤害。 遇到六级以上大风时应暂停高处作业，在风雨过后，应先清理施工现场，待工作处不打滑时，再进行作业； 拆除模板一般采用长撬杆，严禁操作人员站在正在拆除的模板上； 已经拆除的模板、拉杆、支撑应及时运走或妥善堆放，严防操作人员扶空、踏空而坠落； 在钢筋混凝土梁板上预留洞孔处的模板拆除后，应随即在梁板洞上用木板将洞口盖严，并设围栏防护； 拆模未完，暂时停止时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定好，防止突然掉落，倒塌伤人； 拆除大型模板时，严禁用机械强拉硬拽； 拆除模板时，应按顺序分段进行，严禁猛撬硬砸或大面积撬落和拉倒，模板拆除后，不得留有松动悬挂的模板。放落在地上的模板支116、撑、支柱、拉杆等对象应及时运到指定的地点按要求堆放。保证文明施工。 B、对模板支架变形进行观测 模板的安装由项目经理部测量组精确定位。在混凝土浇注过程中，设临时沉降观测点和板面变形观测点，现场人员对模型的变形情况进行观测，发现异常情况及时报告主管模型的技术人员和项目技术负责人，并采取措施进行纠正。 C、建立旁站检查制度 经理部所属各作业队设置一名专职技术干部专管模型支架，对模型支架的施工进行全方位、全过程的监控并指导施工；经理部安检工程师以及现场安全管理人员，对模板起升用的链条葫芦、钢丝绳以及施工平台、支架进行安全检查，确认无安全隐患后方能进行模型的施工。现场领工员要对施工过74 。程中安全情117、况进行检查、监控、旁站。在模型施工过程中，各作业班组要设一名指挥人员对作业过程进行指挥。 模板施工一旦发生紧急异常情况和事故，现场施工管理人员及施工作业人员要迅速将情况上报到各作业队技术主管和现场副经理并及时上报经理部。经理部将及时启动应急救援预案进行现场施救。 、事故处理 1、事故上报必须实行系统上报制度，即事故工点第一管理者必须立即向各自经理部第一负责人报告，安技人员必须向经指挥部安质科报告，调度人员必须向指挥部调度报告，确保各系统信息及时、准确，为事故处理和消除损失的扩大赢得时间，指挥部将在1小时内及时上报公司和当地安监局。 2、事故上报程序 工程安全事故上报程序事故程度 伤亡情况 上报118、时间 报告程序（逐级上报） 指挥部、公司 重伤 人身局部或完全丧失劳动力 立即（2 小时内）项目部、公司、 当地行业安监站 项目部、公司、 当地行业安监站 项目部、公司、 当地行业安监站 死亡 1次死亡1-2人 立即（1小时内） 较大伤亡 1次死亡3-9或重伤10人以上 立即（半小时内）重大伤亡 1次死亡10人及以上 立即（半小时内）3、生产安全事故调查处理原则 实事求是；尊重科学；及时准确。 4、事故调查处理程序： 组织调查组，明确任务，进行分工，尽快赶赴现场，进行调查。在调查基础上，分析事故原因，提出防范措施。分清责任，对责任者提出处理意见，填写调查报告书，结案归档。 伤亡事故发生后，应按119、照“四不放过”原则，尽快进行调查处理，以便75 。弄清情况、查明原因、分清责任、吸取教训、采取措施、改进工作，并使领导和职工群众从中受到教育，防止同类事故再次发生。 在调查时，要全面细致查看现场，听取当事者、知情人、见证人和基层领导的陈述；要注意发现痕迹，广泛收集物证；要做详细记录，进行拍照、画图和录象；要及时了解医疗部门对伤亡情况的报告；要组织计划、物资、财会部门提出经济损失的分析报告；根据需要，向有关部门索取与事故有关的生产、技术、设备的资料；组织技术鉴定和模拟试验等等。 5、伤亡事故调查组职责 查明伤亡事故发生的原因、过程和人员伤亡、经济损失情况； 确定伤亡事故的性质和责任者； 提出对伤120、亡事故有关责任单位或责任者处理依据和提出防范措施的建议； 向派出调查组的人民政府或安全生产监督管理部门提交调查组成员签名的伤亡事故调查报告书。 6、伤亡事故调查报告书内容 发生事故的时间、地点； 发生事故的单位（包括单位名称、所在地址、隶属关系等）和与发生事故有关的单位及有关的人员； 事故的人员伤亡情况和经济损失情况； 事故的经过及事故原因分析； 事故责任认定及对责任者（责任单位及责任人）处理建议； 整顿和防范措施； 调查组负责人及调查组成员名单（签名），必要时在事故调查报告书中还应附相应的科学鉴定资料。 7、事故处理 在处理事故时，应结合各级安全生产责任制的规定，分清事故的责任，76 。对责121、任者进行严肃处理。 凡因下述原因造成事故，主要应当追究有关领导和管理者的责任： 安全工作无人负责，安全管理混乱；安全生产规章制度不健全，职工无章可循； 没有按规定对职工进行安全教育和技术培训，工人未经工种考试合格就上岗操作； 不按规定提取、使用安全技术措施经费； 新建、改建、扩建工程和技术改造项目不执行“三同时”规定； 在推行各种经济承包责任制中没有劳动安全卫生内容要求和相应措施； 设备超过检修、检验、使用期，超负荷以及带病运转； 不积极采取措施消除事故隐患； 对现场工作缺乏检查或指导错误。 因下述原因造成事故，主要应追究直接责任者和主要责任者的责任： 违章指挥，违章作业，冒险作业； 玩忽职守122、，违反安全生产责任制，违反劳动纪律； 发现有发生事故危险的紧急情况，既不报告又不采取措施； 擅自使用机器设备、擅自更改、拆除、毁坏、挪用安全装置和设备； 不按规定穿戴、使用防护服装和用具； 设计、施工错误。 发生下列情况时，应对有关领导和直接责任者给予行政处分；构成犯罪的，由司法机关依法追究刑事责任： 事故发生后，有意破坏事故现场，或对事故隐瞒不报，虚报或故意拖延报告； 无正当理由，拒绝接受调查或拒绝提供有关情况和资料； 事故发生后，不积极组织抢救和抢救不力，以至增加了人员伤亡和财77 。产损失； 在事故调查中，隐瞒事故真相、弄虚作假，甚至嫁祸于人； 事故发生后，不认真吸取教训，采取防范措施，123、致使同类事故重复发生； 非法制造、安装、检修特种设备而造成人员伤亡、财产损失。 在调查、处理伤亡事故中玩忽职守、徇私舞弊或者打击报复的，由所在单位按照国家有关规定给予行政处分；构成犯罪的，由司法机关依法追究刑事责任。 在事故查处过程中，对事故责任者要根据情节和事故后果的严重程度，进行教育和给予经济处罚、纪律处分直至追究法律责任。 要认真做好事故的善后处理工作，根据国家的政策对伤亡人员及其家属在精神上给予安慰，在经济上给予帮助。 8、应当归档的资料应包括以下内容： 职工伤亡事故登记表 职工死亡、重伤事故调查报告书及批复材料 现场调查记录、图纸、照片 技术鉴定和试验报告 物证、人证材料 直接和间接124、经济损失材料 事故责任者的自述材料 医疗部门对伤亡人员的诊断证书 发生事故时的工艺条件、操作情况和设计资料 处分决定和受处分人员的检查材料 有关事故的通报、简报及文件 注明参加事故调查组的人员姓名、职务、单位 事故处理批复机关的批复意见 78 。 有关事故的资料，除了文字资料外，还包括照（图）片、磁盘及缩微胶片等 、工程抢险、抢修 当本单位工程发生险情后，应立即启动应急救援预案，迅速采取有效措施，组织工程的抢险抢修，及时排除险情，要防止事故的扩大，减少人员的伤亡和财产的损失。 、现场医疗救护 1、救护应急电话：120 当地应急救援电话：119 项目经理部至赣州市人民医院应急救援路线图79 。2125、常备物品 体温计、血压计、听诊器、冰袋、各种消毒液及物品、一次性注射器及输液装置。急救包、担架、止血带、氧气袋及各种常用小夹板或石膏绷带等。3、各施工现场还应配备各种常用急救药品及消毒用品。 4、施工现场急救概念和急救步骤 现场急救概念 现场急救：就是应用急救知识和最简单的急救技术进行现场初级救生，最大程度地稳定伤病员的伤、病情，减少并发症，维持伤病员的最基本的生命体征。现场急救是否及时和正确，关系到伤病员生命和伤害的结果。 现场急救工作，还为下一步全面治疗救治作了必要处理和准备。不少严重工伤和疾病，只有现场先进行正确的急救，及时做好伤病员转送医院的工作，途中给予必须的监护，并将伤病情，以及126、现场救治的经过，反映给接诊医生，保持急救的连续性，才可望提高一些危重伤员的生存率。伤病员才有生命的希望。如果坐等救护车或直接把伤病员送入医院，则会由于浪费了最关键的抢救时间，而使伤病员的生命丧失。 急救步骤 急救是对伤病员提供紧急的监护和救治，给伤病员以最大生存机会，急救一定要遵循以下四个急救步骤： 调查事故现场，调查时要确保对你，伤病员或其他人无任何危险，迅速使伤病员脱离危险场所，尤其在施工现场，更是如此。 初步检查伤病员，判断其神志、气管、呼吸循环是否有问题，必要时立即进行现场急救和监护，使伤病员保持呼吸道畅通，视情况采取有效的止血、防止休克、包扎伤口、固定、保存好断离的器官或组织、预防感127、染、止疼等措施。 同步呼救。在施救的同时，另派人拨通120，通知救护人员和车辆，并继续进行施救，一直要坚持到救护人员或其他施救者到达现场接替为止。80 。此时还应反映伤病员的伤病情和简单的救治过程。 如果没有发现危及伤病员的体征，可作第二次检查，以免遗漏其他的损伤、骨折和病变。这样有利于现场施行必要的急救和稳定病情，降低病发症和伤残率。 5、施工现场事故急救处理办法 止血 压迫止血法：先抬高伤肢，然后用消毒纱布或棉垫覆盖在伤口表面，在现场可用清洁的手帕、毛巾或其他棉织品代替，再用绷带或布条加压包扎止血。 指压动脉出血近心端止血法：按出血部位分别采用指压面动脉、颈总动脉、锁骨下动脉、股动脉、胫前128、后动脉止血法。该方法简便、迅速有效，但不持久。 包扎、固定 创伤处用消毒的敷料或清洁的医用纱布覆盖，再用绷带或布条包扎。在肢体骨折时，又可借助绷带包扎夹板来固定受伤部位上下两个关节，减少损伤，减少疼痛，预防休克。 搬运 经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确的搬运送医院。 在搬运严重创伤伴有大出血或已休克的伤员时，要平卧运送伤员，头部可放置冰袋，路途中要尽量避免震荡。 在搬运高处坠落伤员时，若有脊椎损伤可能，一定要使伤员平卧在硬板上搬运，切忌只抬伤员的两肩与两腿或单肩背运伤员。否则将造成严重的后果、甚至死亡。 、紧急安全疏散 1、施工现场应设立疏散指示标志、应急照明、走道、缓降器、救生袋、129、救生滑梯等，要教育和培训从业人员学会自救和求救的方法。发生安全事故81 。时，一定要努力保护自己或他人的宝贵生命。各级领导和救护组要组织好救护工作，要选择现成的疏散通道和设施，做到尽快疏散人员和设备。如遇到不能处理的紧急情况，要立即报警请求社会支援。 2、发生事故后，如遇到不能处理的紧急情况以及为了最快、最有效、最大限度的抢救、救护伤员，要立即报警和联系社会组织机构请求社会支援。建立与公司本部和当地相关单位的社会支援连络体系，保证在突发安全事故后能使伤员得到急时的抢救和治疗，将事故对人员、财产和环境造成的损失降至最低。 十五、验算： 详附件。地下室顶板工程高大模板与承插型盘扣式钢管支撑设计计算130、书。 82 。附件： 。 地下室顶板 高大模板与承插型盘扣式钢管支撑设计计算书梁板承插型盘扣式钢管支撑架的计算依据： 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008） 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ2312010），以下简称：盘扣规程JGJ231-2010 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)； 混凝土结构设计规范(GB50010-2010)； 建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)； 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 本方案计算、验算均采用专项软件计算。 第一部分： 400*1600、300*2100、400*15131、00、400*1400、400*1300、300*1650、300*1600、300*1560、300*1400梁模板与承插型盘扣式钢管支撑设计验算（按400*1600梁计算代表）一、参数信息 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数 梁截面宽度(m) 楼层高度(m) 0.4 5.7 梁截面高度(m) 结构表面要求 1.6 隐藏 立杆沿梁跨度方向间距(m) 0.5 立杆步距(m) 250 1.2 混凝土楼板厚度(mm) 板底承重立杆纵向间距(m) 1 横向间距(m) 1 1 梁底承重立杆根83 。数 (二) 支撑参数 梁底支撑钢管(mm) 482.7 钢材Q235钢(16-40) 钢管弹性模量132、(N/mm) 2钢管钢材品种 206000 205 钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值钢管屈服强度235 120 (N/mm) 2(N/mm) 2钢管抗剪强度设钢管端面承压强度325 计值(N/mm2) 设计值(N/mm) 22.荷载参数 新浇筑砼自重标钢筋自重标准值24 1.5 0.5 准值(kN/m3) (kN/m) 3砼对模板侧压力梁侧模板自重标准17.848 标准值(kN/m2) 值(kN/m) 2梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.5 3.梁侧模板参数 加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶 面板厚度(mm) 合板 面板材料 18 133、抗弯设计值(N/mm) 229 弹性模量(N/mm2) 11500 (二) 主楞参数 2根482.7钢管（直径厚度mm） 主楞材料 主楞间距(mm) 100,300*3 206000 205 钢材Q235钢(16-40) 钢材品种 弹性模量(N/mm) 2抗拉/抗压/抗弯强屈服强度(N/mm2) 235 120 度设计值(N/mm) 2抗剪强度设计值端面承压强度设计325 (N/mm2) 值(N/mm) 2(三) 次楞参数 1根5080木方（宽度高度mm） 次楞材料 次楞间距(mm) 300 84 。木材品种 南方松 13 弹性模量(N/mm2) 10000 15 抗压强度设计值抗弯强度设计值134、(N/mm2) (N/mm2) 抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6 (四) 加固楞支拉参数 支拉方式 采用穿梁螺栓支拉 螺栓水平间距(mm) 100,300*3 螺栓直径 M14 600 螺栓竖向间距(mm) 4.梁底模板参数 搭设形式为：2层梁上横下顺混合承重； (一) 面板参数 克隆(平行方面板材料 向)18mm厚覆面木胶合板 厚度(mm) 18 抗弯设计值29 弹性模量(N/mm2) 11500 (N/mm) 2(二) 第一层支撑梁参数 材料 1根5080木方（宽度高度mm） 150 间距(mm) 木材品种 南方松 13 弹性模量(N/mm2) 10000 15 抗压强度设计值抗弯强度135、设计值(N/mm2) (N/mm) 2抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6 (三) 第二层支撑梁参数 材料 2根482.7钢管（直径厚度mm） 钢材Q235钢(16-40) 钢材品种 弹性模量(N/mm2) 206000 205 抗拉/抗压/抗弯强屈服强度(N/mm2) 235 120 度设计值(N/mm) 2抗剪强度设计值2端面承压强度设计值(N/mm) 2325 (N/mm) 85 。二、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.350m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 86 。 I = 135018 W = 1350181.荷载计136、算及组合 32/12= 6.56110/6 = 7.2901054mm4； ； mm3(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V F2=H 1/2 其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m； 3 t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取10.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算得到： F1=17.848 kN/m137、 F2=38.400 kN/m2 2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=17.848 kN/m； 2砼侧压力的有效压头高度：h=F/=17.848/24.000=0.744m； (二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m； 2(三) 确定采用的荷载组合 计算挠度采用标准组合： q=17.8481.35=24.095kN/m； 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=31.657kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.217.848+1.42)1.35=29.424kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.351138、7.848+1.40.72)1.35=31.657kN/m； 2.面板抗弯强度计算 M/W f 其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =7.29010mm； 4 3 M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.1ql=2.84910Nmm； 2 5 计算弯矩采用基本组合: q=31.657kN/m； 面板计算跨度: l = 300.000mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.84910 / 7.29010=3.908N/mm； 5 4 2实际弯曲应力计算值 =3.908N/mm 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm，满足要求！2 23.面板挠度计算 =0.677ql/(100EI) 139、4其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 24.095 kN/m； l-面板计算跨度: l =300.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm； 2 I-面板的截面惯性矩: I = 6.56110mm； 5 4 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67724.095300.0004/(100115006.56110) 587 。= 0.175 mm； 实际最大挠度计算值: =0.175mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞采用1根5080木方（宽度高度mm140、）为一组，间距300mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=15080 W=150803/12 = 2.133106 mm4； 2/6 = 5.33310 mm；E=10000 N/mm； 4 3 2(一) 荷载计算及组合 计算挠度采用标准组合： q=17.8480.300=5.354kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 有效压头高度位置荷载： q=max（q1，q2）=7.035kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.217.848+1.42)0.300=6.539kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3517.848+1.141、40.72)0.300=7.035kN/m； 有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3517.8480.300=6.506kN/m； 顶部荷载： q=0.91.40.720.300=0.529kN/m； (二) 内力计算 次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 7.035kN/m6.506kN/m0.529kN/m100300606300300350744 弯矩和剪力计算简图 0.0950.0590.0330.0270.032 弯矩图(kNm) 1.0860.8890.7210.8980.5730.6510.8771.063 剪力图(kN) 142、88 。5.354kN/m100300300300350606744 变形计算简图 0.0040.1 变形图(mm) 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.095kNm 最大剪力：V= 1.086kN 最大变形：= 0.100mm 最大支座反力：F= 2.149kN (三) 次楞计算 (1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.09510/5.33310 =1.780N/mm6 4 2 实际弯曲应力计算值 =1.780N/mm 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm，满足要求！2 2(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.086100040000/(2.1331050)=0.407N/mm； 6143、 2实际剪应力计算值 0.407 N/mm 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm，满足要求！2 2(3) 次楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.100mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 2.主楞计算 主楞采用2根144、482.7钢管（直径厚度mm）为一组，共4组。 主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=29.8910 W=24.1210 E=206000 N/mm432= 1.97810= 8.24010； 5 mm4； ； 3 mm3主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.149kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.740kN。 根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 89 。2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN600600600300300300300300300 弯矩和剪力计算145、简图 0.1930.1930.1290.226 弯矩图(kNm) 0.2261.3971.0750.7520.7521.0751.397 剪力图(kN) 1.74kN1.74kN1.74kN1.74kN1.74kN1.74kN1.74kN300600600600300300300300300 变形计算简图 0.0050.107 变形图(mm) 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.226kNm 最大剪力：V= 1.397 kN 最大变形：= 0.107mm 最大支座反力：F= 4.621kN (1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.22610/8.24010 =27.388N/mm6 3 2 实146、际弯曲应力计算值 =27.388N/mm 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm，满足要2 2求！ (2) 主楞抗剪强度计算 5 2 =VS0/Itw=0.69910005547/(1.978102.7)=7.255N/mm； 实际剪应力计算值 7.255 N/mm22 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm，满足要90 。求！ (3) 主楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为0.107mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.106mm，容许挠度为2.400m147、m，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 3.穿梁螺栓计算 验算公式如下: NN= fA 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm)； 2 f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm； 2 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm； 2穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.621 kN。 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.621kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.8148、50kN，满足要求！ 四、梁底模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度，这里取面板的计算宽度为0.400m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 40018 W = 400183/12= 1.94410/6 = 2.160105mm4； ； 24mm31.荷载计算及组合 模板自重标准值G1k=0.50.400=0.200 kN/m； 新浇筑砼自重标准值G2k=240.4001.6=15.360 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.50.4001.6=0.960 kN/m； 永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=16.520 kN/m； 振捣砼时产生的荷149、载标准值Q2k=20.400=0.800 kN/m； (1) 计算挠度采用标准组合： q=16.520kN/m； (2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=20.777kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.216.520+1.40.800) =18.850kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3516.520+1.40.70.800) =20.777kN/m； 2.面板抗弯强度验算 M/W f 其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.16010mm； 4 3M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.1ql=4.67510Nmm； 2 4150、计算弯矩采用基本组合:q=20.777kN/m； 面板计算跨度: l = 150mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.67510/2.16010=2.164N/mm； 4 4 291 。实际弯曲应力计算值 =2.164N/mm 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm，满足要求！2 23.面板挠度验算 =0.677ql/(100EI) 4其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 16.520 kN/m； l-面板计算跨度: l =150mm； 2 E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm； I-截面惯性矩: I =1.94410mm； 5 4 -容许挠度: 结构表面隐藏151、=l/250=0.600mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67716.520150.000/(100115001.94410) 4 5= 0.025 mm； 实际最大挠度计算值: =0.025mm小于最大允许挠度值: =0.600mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算 1.第一层支撑梁的计算 支撑梁采用1根5080木方（宽度高度mm），间距150mm。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=15080 W=150803/12 = 2.133106 mm4； 2/6 = 5.33310 mm； 4 3 E=10000 N/mm； 2(一) 荷载计算 (1) 支撑梁直接承152、受模板传递的均布荷载 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）： q = 1.120.7770.15/0.4+0.032=8.603 kN/m； 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）： q = 1.116.5200.15/0.4+0.024=6.839 kN/m； (2) 梁侧模板传递的自重集中荷载： 计算弯矩和剪力时N=1.350.51.350.15=0.137 kN； 计算挠度时N=0.51.350.15=0.101 kN。 (二) 支撑梁验算 根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 0.137kN0.137kN8.603kN/m0.032kN/m0.03153、2kN/m500500300200400600300200 弯矩和剪力计算简图 0.1220.037 0.0410.041 0.037 弯矩图(kNm) 92 。1.6780.1890.1820.0450.0450.1820.1891.678 剪力图(kN) 0.101kN0.101kN6.839kN/m0.024kN/m0.024kN/m500300500400600300200200 变形计算简图 0.031 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=0.189kN N2=3.357kN N3=0.189kN 计算得到： 最大弯矩：M= 0.122kN.m 最大剪力：V=154、 1.678kN 最大变形：= 0.031mm 最大支座反力：F= 3.357kN (1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.12210/5.33310 =2.291N/mm6 4 2 实际弯曲应力计算值 =2.291N/mm 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm，满足要求！2 2(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.678100040000/(2.1331050)=0.629N/mm； 6 2实际剪应力计算值 0.629 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为0.031m155、m，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.031mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 2.第二层支撑梁的计算 (一) 梁底支撑梁验算 支撑梁采用2根482.7钢管（直径厚度mm）为一组，共1组。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=29.8910 W=24.12104= 1.97810= 8.240105 mm4； ； 33 mm393 。 E=206000 N/mm； 2取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 支撑梁所受集中荷载F： 计算弯矩和156、剪力时采用F1=3.357kN； 计算挠度时采用F2=2.660kN； 均布荷载取支撑梁的自重q： 计算弯矩和剪力时采用q1= 0.082kN/m； 计算挠度时采用q2= 0.060kN/m； 根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 3.357kN3.357kN3.357kN3.357kN3.357kN0.082kN/m3.357kN 3.357kN3.357kN 3.357kN3.357kN3.357kN500500500150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 弯矩和剪力计算简图 0.5670.5670.2070.2070.062157、0.0620.1910.436 0.3670.3670.436 弯矩图(kNm) 7.1977.1933.836 3.8240.467 0.4545.0565.0482.915 2.9021.691 1.6780.454 0.4673.824 3.8367.1937.1971.678 1.6912.902 2.9155.0485.056 剪力图(kN) 2.66kN2.66kN2.66kN2.66kN0.06kN/m2.66kN2.66kN2.66kN2.66kN2.66kN2.66kN2.66kN500500500150 150 150 150 150 150 150 150 150 150158、 变形计算简图 0.0090.176 变形图(mm) 0.176计算得到： 最大弯矩：M= 0.567kN.m 94 。 最大剪力：V= 7.197kN 最大变形：= 0.176mm 最大支座反力：F= 12.253kN (1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.56710/8.24010 =68.813N/mm6 3 2 实际弯曲应力计算值 =68.813N/mm 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm，满足要2 2求！ 求！ (2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=7.19710005547/(1.978102.7)=74.751N/mm； 5 2实际剪应力计算值 74.751 N/mm159、2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为0.176mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.176mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ (二) 梁侧支撑梁验算 梁侧支撑梁采用1根482.7钢管为一组，共2组。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=9.8910W=4.12104= 9.89010= 4.120104 m160、m4； ； 33 mm3E=206000 N/mm； 2梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 支撑梁所受集中荷载F： 计算弯矩和剪力时采用F1=0.189kN； 计算挠度时采用F2=0.146kN； 均布荷载取支撑梁的自重q： 计算弯矩和剪力时采用q1= 0.041kN/m； 计算挠度时采用q2= 0.030kN/m； 根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 0.189kN0.189kN0.189kN0.189kN0.189kN0.041kN/m0.189kN 0.189kN0.189kN 0.189kN0.189kN0.189kN500500500150161、 150 150 150 150 150 150 150 150 150 弯矩和剪力计算简图 0.0330.0330.0120.0120.0040.0040.0110.025 0.0210.0210.025 弯矩图(kNm) 95 。0.4150.4130.2930.2890.224 0.2180.171 0.1650.1 0.0940.03 0.0240.024 0.030.218 0.2240.4130.4150.094 0.10.165 0.1710.2890.293 剪力图(kN) 0.146kN0.146kN0.146kN0.146kN0.03kN/m0.146kN 0.146kN0162、.146kN 0.146kN0.146kN0.146kN0.146kN500500500150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 变形计算简图 0.0010.02 变形图(mm) 0.02计算得到： 最大弯矩：M= 0.033kN.m 最大剪力：V= 0.415kN 最大变形：= 0.020mm 最大支座反力：F= 0.708kN (1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.03310/4.12010 =7.949N/mm6 3 2 实际弯曲应力计算值 =7.949N/mm 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm，满足要求！2 2(2) 支撑梁抗剪计算 =V163、S0/Itw=0.41510002774/(9.890102.7)=4.312N/mm； 4 2实际剪应力计算值 4.312 N/mm 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm，满足要2 2求！ (3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 六、梁底立杆的稳定性计算（可调顶托+钢管扣件支撑组合） 1.基础164、数据计算 (一) 立杆的轴向力设计值N (1) 纵向钢管的最大支座反力：N1 =12.253 kN； (2) 脚手架钢管的自重：N2 = 1.20.1243.954=0.589 kN； (3) 立杆的轴向力设计值N: 计算顶部立杆时：N=N1=12.253 kN； 计算底部立杆时：N=N1+N2=12.253+0.589=12.842 kN； 96 。(二) 验算立杆长细比，确定稳定系数 =lo/i 其中: - 立杆长细比； lo - 立杆计算长度； i - 立杆的截面回转半径，i=1.60010 (1) 顶部立杆段计算 -2 m； =1.2/(1.60010-2)=75.000；查模板规范J165、GJ162-2008附录D得到)=75.000；查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.720； (2) 底部立杆段计算 =1.2/(1.60010-2= 0.720； (3) 验算立杆长细比 立杆长细比验算：实际长细比计算值= 75.000 小于容许长细比150，满足要求！ 2.立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f 其中: - 钢管立杆应力计算值（N/mm2）； A - 立杆净截面面积： A = 3.8410 mm； 2 2 f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm； 2顶部立杆应力计算值： 1=12.25310/(0.7203.8410)=44166、.317 N/mm； 3 2 2底部立杆应力计算值： =12.84210/(0.7203.8410)=46.447 N/mm； 3 2 2钢管立杆稳定性计算 = 46.447N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 2，满足要求！ N/mm2七、梁侧立杆的稳定性计算（承插型盘扣式钢管支撑） 1.立杆的轴向力设计值N (1) 楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值N1 N1 =F =max（F1，F2）=7.072 kN； 可变荷载效应控制F1=0.9(1.25.240+1.40.800)=6.667 kN； 永久荷载效应控制F2=0.9(1.355.240+1.40.70.800)=7167、.072 kN； 永久荷载标准值Gkb=（250.25+0.3）（0.3+1/2）1=5.240 kN； 活荷载标准值Qkb=1.0（0.3+1/2）1=0.800 kN； (2) 纵向钢管的最大支座反力： N2 =0.708 kN； (3) 脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.176（5.7-0.25）=1.153 kN； (4) 立杆的轴向力设计值 N=N1+N2+N3=7.072+0.708+1.153=8.933 kN； 2.立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f 其中: - 钢管立杆应力计算值（N/mm）； 2 A - 立杆净截面面积： A = 3.8410 168、mm； 2 2 f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm； 2l0 =h（非顶部立杆段） 公式（盘扣规程JGJ231-2010第5.3.2.-1） l0 = h+2ka（顶部立杆段） 公式（盘扣规程JGJ231-2010第5.3.2.-2） 97 。=1.2 （模板支架立杆计算长度修正系数，可取1.2）； h=1.20 （脚手架水平杆竖向最大步距m）； h模板支架立杆顶层，或者底层水平杆竖向步距（m），宜比最大步距减少一个盘扣的距离； k悬臂端计算长度折减系数，可取0.7； a模板支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离，或者可调底座支撑点至底层水平杆中心线的距离，取最大值为 169、0.65m（盘扣规程 JGJ231-2010第6.1.5）；则 l0 =h=1.21.20=1.44m l0 = h+2ka=（1.2-0.6）+20.70.65=1.51m， 取最大值l0 =1.51m l = l0=151/1.59=94.97150（盘扣规程JGJ231-2010第5.1.7） i=0.626 = N/(A)f； =8933/(0.626384.00) =37.16N/mm2； 小于f=205 N/mm； 2满足要求! 八、盘扣式模板支架整体稳定性计算 盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。 盘扣式模板支撑架计算满足要求！ 九、可调顶托及连接盘170、抗剪承载力的计算 . 梁底可调顶托的计算可调顶托承载力按照下式计算(规范5.1.7): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取30 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 梁底最大值R=12.842kN 30 kN，可调顶托承载力的设计计算能满足要求！ . 梁侧连接盘抗剪承载力的计算 FR Qb其中： Fc -作用在盘扣节点处连接盘上的竖向集中力； Qb -连接盘抗剪承载力设计值；可取30KN。 计算中取最大支座反力，梁侧最大值R=8.933kN； FR = R=8.933kN kNQb=30KN 连接盘抗剪承载力的设计计算满足十、立杆的地基承载力计算立杆基础171、底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkkc = 130.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 130 kPa； 模板支架地基承载力调整系数：kc = 1； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =64.208 kPa； 立杆的轴向力设计值 ：N =12.842 kN； 立杆下设200*50*2000mm木垫。垫板作用长度0.50m，作用宽度 0.20m， 98 。立杆基础底面积取垫板作用面积为0.50*0.20=0.10m。基础底面面积 ：A = 0.10m 。2 2基础底面面积 ：A = 0.2 m 。 2p=128.42kPa fg=172、130.000kPa 。地基承载力满足要求！ 第二部分：上述第一类梁300*2100梁侧模板配置计算书 （取400*1600、300*2100、400*1500、400*1400、400*1300、300*1650、300*1600、300*1560、300*1400梁中最不利梁高计算） 一、参数信息 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数 梁截面宽度(m) 楼层高度(m) 0.3 5.7 梁截面高度(m) 结构表面要求 2.1 隐藏 立杆沿梁跨度方向间距(m) 0.5 立杆步距(m) 250 1.2 混凝土楼板厚度(mm) 板底承重立杆纵向间距(m) 1 横向间距(m) 1 1 梁底承重立173、杆根数 (二) 支撑参数 梁底支撑钢管(mm) 482.7 钢材Q235钢(16-40) 钢管弹性模量钢管钢材品种 206000 205 (N/mm) 2钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值2(N/mm) 钢管屈服强度235 120 (N/mm) 2钢管抗剪强度设钢管端面承压强度325 计值(N/mm2) 设计值(N/mm) 22.荷载参数 新浇筑砼自重标3钢筋自重标准值(kN/m) 324 1.5 0.5 准值(kN/m) 砼对模板侧压力梁侧模板自重标准12.933 标准值(kN/m2) 值(kN/m) 2梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.5 3.梁侧模板参数 99 。加固楞搭设形式：主楞横向174、次楞竖向设置； (一) 面板参数 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶 面板厚度(mm) 面板材料 18 合板 抗弯设计值29 弹性模量(N/mm2) 11500 (N/mm) 2(二) 主楞参数 2根482.7钢管（直径厚度mm） 主楞材料 主楞间距(mm) 100,300*5 206000 205 钢材Q235钢(16-40) 钢材品种 弹性模量(N/mm) 2抗拉/抗压/抗弯强屈服强度(N/mm2) 235 120 度设计值(N/mm) 2抗剪强度设计值端面承压强度设计325 (N/mm2) 值(N/mm) 2(三) 次楞参数 1根5080木方（宽度高度mm） 次楞材料 次楞间距(mm) 175、300 10000 15 木材品种 南方松 13 弹性模量(N/mm) 2抗压强度设计值抗弯强度设计值(N/mm2) (N/mm2) 抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6 (四) 加固楞支拉参数 支拉方式 采用穿梁螺栓支拉 螺栓水平间距(mm) 100,300*5 螺栓直径 M14 600 螺栓竖向间距(mm) 4.梁底模板参数 搭设形式为：2层梁上横下顺混合承重； (一) 面板参数 克隆(平行方面板材料 向)18mm厚覆面木胶合板 厚度(mm) 18 抗弯设计值29 弹性模量(N/mm2) 11500 (N/mm) 2(二) 第一层支撑梁参数 100 。材料 间距(mm) 1根5080木方（176、宽度高度mm） 150 木材品种 南方松 13 弹性模量(N/mm2) 10000 15 抗压强度设计值抗弯强度设计值(N/mm2) (N/mm) 2抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6 (三) 第二层支撑梁参数 材料 2根482.7钢管（直径厚度mm） 钢材Q235钢(16-40) 钢材品种 弹性模量(N/mm2) 206000 205 抗拉/抗压/抗弯强屈服强度(N/mm2) 235 120 度设计值(N/mm) 2抗剪强度设计值端面承压强度设计325 (N/mm2) 值(N/mm) 2300梁侧剖面图 二、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度177、为1.850m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 185018 W = 1850181.荷载计算及组合 3/12= 8.99110/6 = 9.990105mm4； ； 24mm3(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V F2=H 1/2 其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m； 3 t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； 101 。 H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取2.100m； 1- 外加剂影响修178、正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m F2=50.400 kN/m2 2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m； 2砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m； (二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k Q2k=4kN/m； 2(三) 确定采用的荷载组合 计算挠度采用标准组合： q=12.9331.85=23.926kN/m； 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=35.597kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=179、0.9(1.212.933+1.44)1.85=35.164kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)1.85=35.597kN/m； 2.面板抗弯强度计算 M/W f 其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =9.99010mm； 4 3 M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.1ql=3.20410Nmm； 2 5 计算弯矩采用基本组合: q=35.597kN/m； 面板计算跨度: l = 300.000mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.20410 / 9.99010=3.207N/mm； 5 4 2实际弯曲应力计算值 =3180、.207N/mm 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm，满足要求！2 23.面板挠度计算 =0.677ql/(100EI) 4其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 23.926 kN/m； l-面板计算跨度: l =300.000mm； 2 E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm； I-面板的截面惯性矩: I = 8.99110mm； 5 4 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67723.926300.0004/(100115008.99110) 5= 0.127 mm； 实际最大挠度计算值: =0.127mm小于最大允181、许挠度值: =1.200mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞采用1根5080木方（宽度高度mm）为一组，间距300mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=15080 W=150803/12 = 2.133106 mm4； 2/6 = 5.33310 mm； 4 3 E=10000 N/mm； 2(一) 荷载计算及组合 计算挠度采用标准组合： 102 。 q=12.9330.300=3.880kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 有效压头高度位置荷载： q=max（q1，q2）=5.772kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1182、.212.933+1.44)0.300=5.702kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.300=5.772kN/m； 有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9330.300=4.714kN/m； 顶部荷载： q=0.91.40.740.300=1.058kN/m； (二) 内力计算 次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 5.772kN/m3004.714kN/m1.058kN/m1003003003003002501311539 弯矩和剪力计算简图 0.0560.0390.183、0370.0340.0290.0240.022 弯矩图(kNm) 0.7220.6970.7330.7170.6570.6490.6810.5380.7060.4710.6920.757 剪力图(kN) 3.88kN/m1003003003003003002501311539 变形计算简图 103 。0.0020.011 变形图(mm) 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.056kNm 最大剪力：V= 0.757kN 最大变形：= 0.011mm 最大支座反力：F= 1.480kN (三) 次楞计算 (1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.05610/5.33310 =1.047N/mm6 4184、 2 实际弯曲应力计算值 =1.047N/mm 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm，满足要求！2 2(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.757100040000/(2.1331050)=0.284N/mm； 6 2实际剪应力计算值 0.284 N/mm 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm，满足要求！2 2(3) 次楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！185、 第4跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第6跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第7跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 2.主楞计算 主楞采用2根482.7钢管（直径厚度mm）为一组，共6组。 主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=29.8910 W=24.1210 E=206000 N/mm432= 1.97810= 8.24010； 5 mm4； ； 3 m186、m3主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.480kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.217kN。 根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 1.48kN1.48kN1.48kN1.48kN1.48kN1.48kN1.48kN600600600300300300300300300 弯矩和剪力计算简图 104 。0.133 0.1330.0890.155 弯矩图(kNm) 0.1550.9620.740.5180.5180.740.962 剪力图(kN) 1.217kN1.217kN1.217kN1.217kN1.217kN1.217kN1.217kN187、300600600600300300300300300 变形计算简图 0.0040.075 变形图(mm) 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.155kNm 最大剪力：V= 0.962 kN 最大变形：= 0.075mm 最大支座反力：F= 3.181kN (1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.15510/8.24010 =18.853N/mm6 3 2 实际弯曲应力计算值 =18.853N/mm 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm，满足要2 2求！ 求！ (2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.48110005547/(1.978102.7)=4.994N/mm； 5 2实际剪188、应力计算值 4.994 N/mm 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm，满足要2 2(3) 主楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为0.075mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.074mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 105 。3.穿梁螺栓计算 验算公式如下: NN= fA 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm)； 2 f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取17189、0 N/mm； 2 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm； 2穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.181 kN。 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.181kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！ 第三部分：400*1000、300*1300、300*1000、300*950梁模板与承插型盘扣式钢管支撑设计验算（按400*1000梁计算代表）一、参数信息 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数 梁截面宽度(190、m) 楼层高度(m) 0.4 5.7 梁截面高度(m) 结构表面要求 1 隐藏 立杆沿梁跨度方向间距(m) 1 立杆步距(m) 250 1.2 混凝土楼板厚度(mm) 板底承重立杆纵向间距(m) 1 横向间距(m) 1 1 梁底承重立杆根数 (二) 支撑参数 梁底支撑钢管(mm) 482.7 钢材Q235钢(16-40) 钢管弹性模量钢管钢材品种 206000 205 (N/mm) 2钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值钢管屈服强度235 120 (N/mm) 2(N/mm) 2钢管抗剪强度设钢管端面承压强度325 计值(N/mm2) 设计值(N/mm) 22.荷载参数 106 。新浇筑砼自重标钢筋191、自重标准值24 1.5 0.5 准值(kN/m3) (kN/m) 3砼对模板侧压力梁侧模板自重标准17.848 标准值(kN/m2) 值(kN/m) 2梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.5 3.梁侧模板参数 加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶 面板厚度(mm) 合板 面板材料 18 抗弯设计值29 弹性模量(N/mm2) 11500 (N/mm) 2(二) 主楞参数 2根482.7钢管（直径厚度mm） 主楞材料 主楞间距(mm) 100,300*1 206000 205 钢材Q235钢(16-40) 钢材品种 弹性模量(N/mm) 192、2抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm) 2屈服强度(N/mm2) 235 120 抗剪强度设计值端面承压强度设计325 (N/mm2) 值(N/mm) 2(三) 次楞参数 1根5080木方（宽度高度mm） 次楞材料 次楞间距(mm) 300 10000 15 木材品种 南方松 13 弹性模量(N/mm) 2抗压强度设计值抗弯强度设计值(N/mm2) (N/mm2) 抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6 (四) 加固楞支拉参数 支拉方式 采用穿梁螺栓支拉 螺栓水平间距(mm) 100,300*1 螺栓直径 M14 600 螺栓竖向间距(mm) 4.梁底模板参数 搭设形式为：2层梁上横下顺混合承193、重； (一) 面板参数 107 。克隆(平行方面板材料 向)18mm厚覆面木胶合板 厚度(mm) 18 抗弯设计值29 弹性模量(N/mm2) 11500 (N/mm) 2(二) 第一层支撑梁参数 材料 1根5080木方（宽度高度mm） 150 间距(mm) 木材品种 南方松 13 弹性模量(N/mm2) 10000 15 抗压强度设计值抗弯强度设计值(N/mm2) (N/mm) 2抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6 (三) 第二层支撑梁参数 材料 2根482.7钢管（直径厚度mm） 钢材Q235钢(16-40) 钢材品种 弹性模量(N/mm2) 206000 205 抗拉/抗压/抗弯强度设194、计值(N/mm) 2屈服强度(N/mm2) 235 120 抗剪强度设计值端面承压强度设计325 (N/mm2) 值(N/mm) 2二、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为0.750m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 75018 W = 750183/12= 3.64510/6 = 4.050105mm4； ； 24mm31.荷载计算及组合 (一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V F2=H 1/2 其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m； 3 t - 新浇195、混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取10.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算得到： F1=17.848 kN/m2 108 。 F2=24.000 kN/m2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=17.848 kN/m； 2砼侧压力的有效压头高度：h=F/=17.848/24.000=0.744m； 109 。(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2k196、N/m2； (三) 确定采用的荷载组合 计算挠度采用标准组合： q=17.8480.75=13.386kN/m； 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=17.587kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.217.848+1.42)0.75=16.347kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)0.75=17.587kN/m； 2.面板抗弯强度计算 M/W f 其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.05010mm； 4 3 M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.1ql=1.58310Nmm； 2 5 计算弯矩197、采用基本组合: q=17.587kN/m； 面板计算跨度: l = 300.000mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.58310 / 4.05010=3.908N/mm； 5 4 2实际弯曲应力计算值 =3.908N/mm 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm，满足要求！2 23.面板挠度计算 =0.677ql/(100EI) 4其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 13.386 kN/m； l-面板计算跨度: l =300.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm； 2 I-面板的截面惯性矩: I = 3.64510mm； 5 4 容许挠度: 198、结构表面隐藏=l/250=1.200mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67713.386300.0004/(100115003.64510) 5= 0.175 mm； 实际最大挠度计算值: =0.175mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞采用1根5080木方（宽度高度mm）为一组，间距300mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=15080 W=150803/12 = 2.133106 mm4； 2/6 = 5.33310 mm； 4 3 E=10000 N/mm； 2(一) 荷载计算及组合 计算挠度采199、用标准组合： q=17.8480.300=5.354kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 有效压头高度位置荷载： q=max（q1，q2）=7.035kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.217.848+1.42)0.300=6.539kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)0.300=7.035kN/m； 110 。有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3517.8480.300=6.506kN/m； 顶部荷载： q=0.91.40.720.300=0.529kN/m； (二) 内力计算 次楞直接承受模板传递的荷200、载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 7.035kN/m6.506kN/m0.529kN/m1003003506744 弯矩和剪力计算简图 0.0950.034 弯矩图(kNm) 0.7210.5970.6620.874 剪力图(kN) 5.354kN/m1003003506744 变形计算简图 0.0040.1 变形图(mm) 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.095kNm 最大剪力：V= 0.874kN 最大变形：= 0.100mm 最大支座反力：F= 1.595kN 111 。(三) 次楞计算 (1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.09510/5.33310201、 =1.780N/mm6 4 2 实际弯曲应力计算值 =1.780N/mm 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm，满足要求！2 2(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.874100040000/(2.1331050)=0.328N/mm； 6 2实际剪应力计算值 0.328 N/mm 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm，满足要求！2 2(3) 次楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.100mm，容许挠度202、为1.400mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 2.主楞计算 主楞采用2根482.7钢管（直径厚度mm）为一组，共2组。 主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=29.8910 W=24.1210 E=206000 N/mm432= 1.97810= 8.24010； 5 mm4； ； 3 mm3主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.595kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.013kN。 根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 1.595kN1.595kN1.595kN1.595kN1.595203、kN1.595kN1.595kN600600600300300300300300300 弯矩和剪力计算简图 0.1440.1440.0960.167 弯矩图(kNm) 0.1671.0370.7980.5580.5580.7981.037 剪力图(kN) 112 。1.013kN1.013kN1.013kN1.013kN1.013kN1.013kN1.013kN600600600300300300300300300 变形计算简图 0.0030.062 变形图(mm) 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.167kNm 最大剪力：V= 1.037 kN 最大变形：= 0.062mm 最大支座反力：204、F= 3.430kN (1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.16710/8.24010 =20.327N/mm6 3 2 实际弯曲应力计算值 =20.327N/mm 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm，满足要2 2求！ 求！ (2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.51810005547/(1.978102.7)=5.385N/mm； 5 2实际剪应力计算值 5.385 N/mm 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm，满足要2 2(3) 主楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为0.062mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！ 第2跨205、最大挠度为0.011mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.062mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 3.穿梁螺栓计算 验算公式如下: NN= fA 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm)； 2 f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm； 2 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm； 2穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉206、力: N =3.430 kN。 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.430kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！ 四、梁底模板面板计算 113 。面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度，这里取面板的计算宽度为0.400m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 40018 W = 400183/12= 1.94410/6 = 2.160105mm4； ； 24mm31.荷载计算及组合 模板自重标准值G1k=0.50.400=0.200 kN/m； 新浇筑砼自重标准值G2k=240.4001=9.600 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.50.4001207、=0.600 kN/m； 永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=10.400 kN/m； 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.400=0.800 kN/m； (1) 计算挠度采用标准组合： q=10.400kN/m； (2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=13.342kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.210.400+1.40.800) =12.240kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3510.400+1.40.70.800) =13.342kN/m； 2.面板抗弯强度验算 M/W f 其中：W - 面板的截面抵抗208、矩，W =2.16010mm； 4 3M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.1ql=3.00210Nmm； 2 4计算弯矩采用基本组合:q=13.342kN/m； 面板计算跨度: l = 150mm； 4 4 2经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.00210/2.16010=1.390N/mm； 实际弯曲应力计算值 =1.390N/mm 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm，满足要求！2 23.面板挠度验算 =0.677ql/(100EI) 4其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 10.400 kN/m； l-面板计算跨度: l =150mm； E-面板材质的弹性模量: E 209、= 11500N/mm； 2 I-截面惯性矩: I =1.94410mm； 5 4 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.600mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67710.400150.000/(100115001.94410) 4 5= 0.016 mm； 实际最大挠度计算值: =0.016mm小于最大允许挠度值: =0.600mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算 1.第一层支撑梁的计算 支撑梁采用1根5080木方（宽度高度mm），间距150mm。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=15080 W=150803/12 = 2.133106 mm4； 2210、/6 = 5.33310 mm； 4 3 E=10000 N/mm； 2(一) 荷载计算 (1) 支撑梁直接承受模板传递的均布荷载 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）： 114 。q = 1.113.3420.15/0.4+0.032=5.536 kN/m； 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）： q = 1.110.4000.15/0.4+0.024=4.314 kN/m； (2) 梁侧模板传递的自重集中荷载： 计算弯矩和剪力时N=1.350.50.750.15=0.076 kN； 计算挠度时N=0.50.750.15=0.056 kN。 (二) 支撑梁验算 根据前面计算的荷载组合，取结构最不利211、状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 0.076kN0.076kN5.536kN/m0.032kN/m0.032kN/m500500300200400600300200 弯矩和剪力计算简图 0.0780.023 0.0260.026 0.023 弯矩图(kNm) 1.0750.1180.1120.0360.0360.1120.1181.075 剪力图(kN) 0.056kN0.056kN4.314kN/m0.024kN/m0.024kN/m500300500400600300200200 变形计算简图 0.019 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=0.118212、kN N2=2.149kN 115 。N3=0.118kN 计算得到： 最大弯矩：M= 0.078kN.m 最大剪力：V= 1.075kN 最大变形：= 0.019mm 最大支座反力：F= 2.149kN (1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.07810/5.33310 =1.459N/mm6 4 2 实际弯曲应力计算值 =1.459N/mm 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm，满足要求！2 2(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.075100040000/(2.1331050)=0.403N/mm； 6 2实际剪应力计算值 0.403 N/mm 小于抗剪强度设计值 fv=1.60213、0 N/mm，满足要求！2 2(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 2.第二层支撑梁的计算 (一) 梁底支撑梁验算 支撑梁采用2根482.7钢管（直径厚度mm）为一组，共1组。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=29.8910 W=24.1210 E=206000 N/mm432= 1.97810= 8.24010； 5 mm4； ； 3 mm3取承214、受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 支撑梁所受集中荷载F： 计算弯矩和剪力时采用F1=2.149kN； 计算挠度时采用F2=1.671kN； 均布荷载取支撑梁的自重q： 计算弯矩和剪力时采用q1= 0.082kN/m； 计算挠度时采用q2= 0.060kN/m； 根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.215、149kN2.149kN2.149kN2.149kN2.149kN0.082kN/m100010001000150150150150150150150150150150150150150150150150150150150150 弯矩和剪力计算简图 1.4451.0671.4451.0670.6190.6190.2560.2560.2940.23 0.230.2940.3930.7071.091.1490.881.1491.094 0.7070.884 弯矩图(kNm) 116 。8.2568.2487.5647.566.0968.0863.9373.9251.7751.7635.415.39216、83.2493.2361.0871.0754.7224.712.562.5480.3990.3860.3860.3992.5482.564.714.7221.0751.0873.2363.2495.3985.417.567.5641.7631.7753.9253.9376.0866.0988.2488.256 剪力图(kN) 1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.671kN1.6217、71kN1.671kN0.06kN/m100010001000150150150150150150150150150150150150150150150150150150150150 变形计算简图 0.111.866 变形图(mm) 1.866计算得到： 最大弯矩：M= 1.445kN.m 最大剪力：V= 8.256kN 最大变形：= 1.866mm 最大支座反力：F= 15.820kN (1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=1.44510/8.24010 =175.320N/mm6 3 2 实际弯曲应力计算值 =175.320N/mm 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm，满足要2 2求！218、 求！ (2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=8.25610005547/(1.978102.7)=85.750N/mm； 5 2实际剪应力计算值 85.750 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为1.866mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.156mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为1.866mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ (二) 梁侧支撑梁验算 梁侧支撑219、梁采用1根482.7钢管为一组，共2组。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=9.8910W=4.12104= 9.89010= 4.120104 mm4； ； 33 mm3E=206000 N/mm； 2梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 117 。支撑梁所受集中荷载F： 计算弯矩和剪力时采用F1=0.118kN； 计算挠度时采用F2=0.091kN； 均布荷载取支撑梁的自重q： 计算弯矩和剪力时采用q1= 0.041kN/m； 计算挠度时采用q2= 0.030kN/m； 根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 0.118kN0220、.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.118kN0.041kN/m100010001000150150150150150150150150150150150150150150150150150150150150 弯矩和剪力计算简图 0.0830.0610.0830.0610.0360.0360.0150.0150.0170.013 0.0130.0170.0220.0221、410.0630.0660.0410.0510.050.0660.0631 弯矩图(kNm) 0.4760.4710.3530.3470.2290.2230.1050.0990.4340.4320.3140.3080.2740.2680.1890.1830.150.1440.0650.0590.0260.0190.0190.0260.1440.150.2680.2740.0590.0650.1830.1890.3080.3140.4320.4340.0990.1050.2230.2290.3470.3530.4710.476 剪力图(kN) 0.091kN0.091kN0.091kN0.091222、kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.091kN0.03kN/m100010001000150150150150150150150150150150150150150150150150150150150150 变形计算简图 0.0120.211 变形图(mm) 0.211计算得到： 最大弯矩：M= 0.083kN.m 最大剪力：V= 0.476kN 最大变形：= 0.211mm 最大支座反力：F= 0.223、909kN 118 。(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.08310/4.12010 =20.152N/mm6 3 2 实际弯曲应力计算值 =20.152N/mm 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm，满足要2 2求！ 求！ (2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.47610002774/(9.890102.7)=4.940N/mm； 4 2实际剪应力计算值 4.940 N/mm 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm，满足要2 2(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为0.211mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！ 第224、2跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.211mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 六、梁底立杆的稳定性计算（可调顶托+钢管扣件支撑组合） 1.基础数据计算 (一) 立杆的轴向力设计值N (1) 纵向钢管的最大支座反力：N1 =15.820 kN； (2) 脚手架钢管的自重：N2 = 1.20.1524.554=0.829 kN； (3) 立杆的轴向力设计值N: 计算顶部立杆时：N=N1=15.820 kN； 计算底部立杆时：N=N1+N2=15.820+0.829=16.649 kN；225、 (二) 验算立杆长细比，确定稳定系数 =lo/i 其中: - 立杆长细比； lo - 立杆计算长度； -2 i - 立杆的截面回转半径，i=1.60010 m； (1) 顶部立杆段计算 =1.2/(1.60010-2)=75.000；查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.720； (2) 底部立杆段计算 =1.2/(1.60010-2)=75.000；查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.720； (3) 验算立杆长细比 立杆长细比验算：实际长细比计算值= 75.000 小于容许长细比150，满足要求！ 2.立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f 226、其中: - 钢管立杆应力计算值（N/mm2）； A - 立杆净截面面积： A = 3.8410 mm； 2 2 f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm； 2顶部立杆应力计算值： 1=15.82010/(0.7203.8410)=57.218 N/mm； 3 2 2底部立杆应力计算值： =16.64910/(0.7203.8410)=60.217 N/mm； 3 2 2119 。钢管立杆稳定性计算 = 60.217N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 2，满足要求！ N/mm2七、梁侧立杆的稳定性计算（承插型盘扣式钢管支撑） 1.立杆的轴向力设计值N (1) 227、楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值N1 N1 =F =max（F1，F2）=7.072 kN； 可变荷载效应控制F1=0.9(1.25.240+1.40.800)=6.667 kN； 永久荷载效应控制F2=0.9(1.355.240+1.40.70.800)=7.072 kN； 永久荷载标准值Gkb=（250.25+0.3）（0.3+1/2）1=5.240 kN； 活荷载标准值Qkb=1.0（0.3+1/2）1=0.800 kN； (2) 纵向钢管的最大支座反力： N2 =0.909 kN； (3) 脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.176（5.7-0.25）=1.153 kN； (4) 立228、杆的轴向力设计值 N=N1+N2+N3=7.072+0.909+1.153=9.134 kN； 2.立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f 其中: - 钢管立杆应力计算值（N/mm）； 2 A - 立杆净截面面积： A = 3.8410 mm； 2 2 f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm； 2l0 =h（非顶部立杆段） 公式（盘扣规程JGJ231-2010第5.3.2.-1） l0 = h+2ka（顶部立杆段） 公式（盘扣规程JGJ231-2010第5.3.2.-2） =1.2 （模板支架立杆计算长度修正系数，可取1.2）； h=1.20 （脚手架水平杆229、竖向最大步距m）； h模板支架立杆顶层，或者底层水平杆竖向步距（m），宜比最大步距减少一个盘扣的距离； k悬臂端计算长度折减系数，可取0.7； a模板支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离，或者可调底座支撑点至底层水平杆中心线的距离，取最大值为 0.65m（盘扣规程 JGJ231-2010第6.1.5）；则 l0 =h=1.21.20=1.44m l0 = h+2ka=（1.2-0.6）+20.70.65=1.51m， 取最大值l0 =1.51m l = l0=151/1.59=94.97150（盘扣规程JGJ231-2010第5.1.7） i=0.626 = N/(A)f； =9134/230、(0.626384.00) =38.0N/mm2； 小于f=205 N/mm； 2满足要求! 八、盘扣式模板支架整体稳定性计算 盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。 盘扣式模板支撑架计算满足要求！ 九、可调顶托及连接盘抗剪承载力的计算 . 梁底可调顶托的计算可调顶托承载力按照下式计算(规范5.1.7): 120 。 R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取30 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 梁底最大值R=16.649kN 30 kN，可调顶托承载力的设计计算能满足要求！ . 梁侧连接盘抗剪承载力的计算 FR Qb其中： F231、c -作用在盘扣节点处连接盘上的竖向集中力； Qb -连接盘抗剪承载力设计值；可取30KN。 计算中取最大支座反力，梁侧最大值R=9.134kN； FR = R=9.134kN kNQb=30KN 连接盘抗剪承载力的设计计算满足十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkkc = 130.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 130 kPa； 模板支架地基承载力调整系数：kc = 1； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =83.244 kPa； 立杆的轴向力设计值 ：N =16.649 kN； 立杆下设200232、*50*2000mm木垫。垫板作用长度 1.0m，作用宽度 0.20m， 立杆基础底面积取垫板作用面积为1.0*0.20=0.20m。基础底面面积 ：A = 0.20m 。2 2基础底面面积 ：A = 0.2 m 。 2p=83.244kPa fg=130.000kPa 。地基承载力满足要求！ 第四部分：300*900、300*800以下截面积梁模板与承插型盘扣式钢管支撑设计验算（按300*900梁计算代表，用于地下室室内有梁板楼面） 一、参数信息 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数 梁截面宽度(m) 楼层高度(m) 0.3 5.7 梁截面高度(m) 结构表面要求 0.9 隐藏 立杆沿梁233、跨度方向间距(m) 1 立杆步距(m) 250 1.2 混凝土楼板厚度(mm) 板底承重立杆纵向间距(m) 1 横向间距(m) 1 (二) 支撑参数 梁底支撑钢管(mm) 482.7 121 。钢材Q235钢(16-40) 钢管弹性模量钢管钢材品种 钢管屈服强度206000 205 (N/mm) 2钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值235 120 (N/mm) 2(N/mm) 2钢管抗剪强度设钢管端面承压强度325 计值(N/mm2) 设计值(N/mm) 22.荷载参数 新浇筑砼自重标3钢筋自重标准值(kN/m) 324 1.5 0.5 准值(kN/m) 砼对模板侧压力梁侧模板自重标准17.848234、 标准值(kN/m2) 值(kN/m) 2梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.5 3.梁侧模板参数 加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶 面板厚度(mm) 合板 面板材料 18 抗弯设计值29 弹性模量(N/mm2) 11500 (N/mm) 2(二) 主楞参数 2根482.7钢管（直径厚度mm） 主楞材料 主楞间距(mm) 100,300*1 206000 205 钢材Q235钢(16-40) 钢材品种 弹性模量(N/mm) 2抗拉/抗压/抗弯强屈服强度(N/mm2) 235 120 度设计值(N/mm) 2抗剪强度设计值端面承压强度235、设计325 (N/mm2) 值(N/mm) 2(三) 次楞参数 1根5080木方（宽度高度mm） 次楞材料 次楞间距(mm) 300 10000 15 木材品种 南方松 13 弹性模量(N/mm) 2抗压强度设计值抗弯强度设计值(N/mm2) (N/mm2) 抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6 122 。(四) 加固楞支拉参数 支拉方式 采用穿梁螺栓支拉 螺栓水平间距(mm) 100,300*1 螺栓直径 M14 600 螺栓竖向间距(mm) 4.梁底模板参数 搭设形式为：2层梁上横下顺混合承重； (一) 面板参数 克隆(平行方面板材料 向)18mm厚覆面木胶合板 厚度(mm) 18 抗弯设236、计值29 弹性模量(N/mm2) 11500 (N/mm) 2(二) 第一层支撑梁参数 材料 1根5080木方（宽度高度mm） 150 间距(mm) 木材品种 南方松 13 弹性模量(N/mm2) 10000 15 抗压强度设计值2抗弯强度设计值(N/mm) 2(N/mm) 抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6 (三) 第二层支撑梁参数 材料 2根482.7钢管（直径厚度mm） 钢材Q235钢(16-40) 钢材品种 弹性模量(N/mm2) 206000 205 抗拉/抗压/抗弯强屈服强度(N/mm2) 235 120 度设计值(N/mm) 2抗剪强度设计值端面承压强度设计325 (N/mm2237、) 值(N/mm) 2二、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为0.650m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 65018 W = 650183/12= 3.15910/6 = 3.510105mm4； ； 24mm31.荷载计算及组合 (一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 123 。 124 。F2=H 其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m； 3 t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取10.000； V - 砼的浇238、筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算得到： F1=17.848 kN/m F2=21.600 kN/m2 2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=17.848 kN/m； 2砼侧压力的有效压头高度：h=F/=17.848/24.000=0.744m； (二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k Q2k=4kN/m； 2(三) 确定采用的荷载组合 计算挠度采用标准组合： q=17.8480.65=11.601kN/m239、； 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=16.389kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.217.848+1.44)0.65=15.805kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3517.848+1.40.74)0.65=16.389kN/m； 2.面板抗弯强度计算 M/W f 其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.51010mm； 4 3 M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.1ql=1.47510Nmm； 2 5 计算弯矩采用基本组合: q=16.389kN/m； 面板计算跨度: l = 300.000mm； 经计算得到，面板的受240、弯应力计算值: = 1.47510 / 3.51010=4.202N/mm； 5 4 2实际弯曲应力计算值 =4.202N/mm 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm，满足要求！2 23.面板挠度计算 =0.677ql/(100EI) 4其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 11.601 kN/m； l-面板计算跨度: l =300.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm； 2 I-面板的截面惯性矩: I = 3.15910mm； 5 4 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.67711.601300.0004241、/(100115003.15910) 5= 0.175 mm； 实际最大挠度计算值: =0.175mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞采用1根5080木方（宽度高度mm）为一组，间距300mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： 125 。 I=15080 W=1508032/12 = 2.133106 mm4； /6 = 5.33310 mm； 4 3 E=10000 N/mm； 2(一) 荷载计算及组合 计算挠度采用标准组合： q=17.8480.300=5.354kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 底部242、荷载： q=max（q1，q2）=7.564kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.217.848+1.44)0.300=7.295kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3517.848+1.40.74)0.300=7.564kN/m； 顶部荷载： q=0.91.40.740.300=1.058kN/m； (二) 内力计算 次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 7.564kN/m1001.058kN/m300250 弯矩和剪力计算简图 0.0590.0360.011 弯矩图(kNm) 0.7580.5770243、.7610.706 剪力图(kN) 5.354kN/m100300250 变形计算简图 126 。0.01 变形图(mm) 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.059kNm 最大剪力：V= 0.761kN 最大变形：= 0.010mm 最大支座反力：F= 1.464kN (三) 次楞计算 (1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.05910/5.33310 =1.109N/mm6 4 2 实际弯曲应力计算值 =1.109N/mm 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm，满足要求！2 2(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.761100040000/(2.1331050)=0.285N/mm244、； 6 2实际剪应力计算值 0.285 N/mm 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm，满足要求！2 2(3) 次楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 2.主楞计算 主楞采用2根482.7钢管（直径厚度mm）为一组，共2组。 主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=29.8910 W=24.1245、2104= 1.97810= 8.240105 mm4； 33 mm3； E=206000 N/mm； 2主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.464kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.063kN。 根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 1.464kN1.464kN1.464kN1.464kN1.464kN1.464kN1.464kN600600600300300300300300300 弯矩和剪力计算简图 0.1320.1320.0880.154 弯矩图(kNm) 0.154127 。0.9520.7320.5120.5120.7320.95246、2 剪力图(kN) 1.063kN1.063kN1.063kN1.063kN1.063kN3001.063kN1.063kN300600600600300300300300 变形计算简图 0.0030.065 变形图(mm) 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.154kNm 最大剪力：V= 0.952 kN 最大变形：= 0.065mm 最大支座反力：F= 3.148kN (1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.15410/8.24010 =18.656N/mm6 3 2 实际弯曲应力计算值 =18.656N/mm 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm，满足要2 2求！ 求！ (2) 主楞抗247、剪强度计算 =VS0/Itw=0.47610005547/(1.978102.7)=4.942N/mm； 5 2实际剪应力计算值 4.942 N/mm 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm，满足要2 2(3) 主楞挠度计算 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250； 第1跨最大挠度为0.065mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.065mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 3.穿梁螺栓计算 验算公式如下: NN= fA 其中 N 248、- 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm)； 2 f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm； 2 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 128 。 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm； 2穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.148 kN。 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.148kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！ 四、梁底模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度，这里取面板的计算宽度为0.30249、0m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 30018 W = 300183/12= 1.45810/6 = 1.620105mm4； ； 24mm31.荷载计算及组合 模板自重标准值G1k=0.50.300=0.150 kN/m； 新浇筑砼自重标准值G2k=240.3000.9=6.480 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.50.3000.9=0.405 kN/m； 永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=7.035 kN/m； 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.300=0.600 kN/m； (1) 计算挠度采用标准组合： q=7.035kN/m； (2) 250、计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=9.077kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.27.035+1.40.600) =8.354kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.357.035+1.40.70.600) =9.077kN/m； 2.面板抗弯强度验算 M/W f 其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.62010mm； 4 3M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.1ql=2.04210Nmm； 2 4计算弯矩采用基本组合:q=9.077kN/m； 面板计算跨度: l = 150mm； 4 4 2经计算得到，面板的受弯应力计算值: 251、= 2.04210/1.62010=1.261N/mm； 实际弯曲应力计算值 =1.261N/mm 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm，满足要求！2 23.面板挠度验算 =0.677ql/(100EI) 4其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 7.035 kN/m； l-面板计算跨度: l =150mm； 2 E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm； I-截面惯性矩: I =1.45810mm； 5 4 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.600mm； 面板的最大挠度计算值: = 0.6777.035150.000/(100115001.45810) = 4 50.014 mm； 实际最大挠度计算值: =0.014mm小于最大允许挠度值: =0.600mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算 1.第一层支撑梁的计算 支撑梁采用1根5080木方（宽度高度mm），间距150mm。 129 。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=15080 W=150803/12 = 2.133106 mm4； 2/6 = 5.33310 mm； 4 3 E=10000 N/mm； 2(一) 荷载计算 (1) 支撑梁直接承受模板传递的均布荷载