1、模板工程施工方案一、编制依据（一）珑庭 (一期)工程全套施工图纸（二）发布的质量环境职业健康安全三标一体管理体系文件（2014版）（三）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）（四）我司现有技术装备、人力材料供应情况及同类工程施工经验。二、工程概况： 本工程为珑庭一期工程3#楼，建筑面积：12370.97m2，建筑高度：49.55m 层数：16，建筑地点：。结构：剪力墙结构，桩筏联合基础。耐火等级：二级。建筑分类：二类。设计使用年限：50年。屋面防水等级：一级。地下室防水等级：二级。抗震设2、防烈度：8度 。本工程未设人防层。 三、构件设计概况 1：墙厚：200,300 2: 框架梁：200*600，200*400，200*450 ,300*400,300*600 3：跨度：4.9M,4.5M.4.0M,3.0M，2.7M，6.2M（最大） 4：板厚:120，1005：标准层高：2.90M 四、 模板方案总体设计 （一）模板配制参数选型 1、该工程模板体系分为：剪力墙采用15厚木胶合板模板；梁、板、梯采用12厚竹胶合板清水模板；电梯井采用竹胶合板筒模；各种预留孔洞、孔全部采用定型竹胶模板。 （二） 支撑系统设计 本工程梁板支撑体系采用扣件式钢管脚手架 、 50100方木做龙骨。剪力3、墙模板采用高强20穿墙螺栓对拉加固，并采用步步紧替代局部钢管，以保证模板支撑稳定确保几何形状和强度、刚度及稳定性。模板安装组合及加固严格按照模板施工方案及木工翻样所配的模板组合安装图进行施工。（三）支撑系统构造1，墙： 短肢剪力墙支撑体系短肢剪力墙板采用15mm木胶合板，248钢管作横楞，50100mm的方木作竖楞（方木均经抛光找平），间距200mm，20600对拉螺栓与直角扣件配合夹固，在短头薄弱处采用双扣件紧固。相交处的螺栓靠墙的距离为150mm。在其中下部各加一排48钢管斜撑加固，间距600 mm斜支撑，交错布置。计算竖向龙骨间距300， 横向龙骨间距600（双钢管）2、梁：支撑系统为钢4、管脚手架支撑体系 。梁底侧模均采用12厚竹胶板，侧模用50100间距300方木做通长背楞，底模用50100间距100方木做梁底排木。梁底支撑水平杆600（最大），对于跨度4m梁，按全跨长度的2进行梁底模起拱，起拱从支模开始进行（通过底拖调整底模各部位标高），而后将侧模和底模连长整体。距梁端500处，在梁模上留设清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。3. 板：模板用12厚竹胶板，次楞用50100方木，间距300（支撑系统立杆纵距1200mm，横距900mm，步距1500mm）。4：梯：模板为竹胶合板。踏步侧板两端钉在梯段侧板内钉在反三角木上，踏步板龙骨采用50厚方木，制作时在楼梯侧板内划出踏步形状5、与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度定上木档。详见下图： 五、施工程序及施工工艺（一）、施工程序1、进行定位放线：根据施工图纸、变更及图纸会审纪要，对所施工部位的构件进行测量、定位；经复核无误后方可安装模板。弹线时需弹出墙轴线及1m线，以确保模板支设的标高、位置准确性。2、进行钢筋隐验手续：做好“三检”工作，上道工序完工后必须经自检、交接和专职质量员验收合格后，报监理工程师验收后方可安装模板。3、预埋件、予埋套管、电管必须经隐蔽验收、技术复核验收合格后，方可进行模板的施工工程，以保证预埋件、套管等位置准确，符合设计要求。 （二）施工工艺1、剪力墙模板（1）、工艺流程准备工作挂外架子安内横6、墙模板安内纵墙模板安外墙内侧模板合模前钢筋隐检安外墙外侧模板预检。（2）、施工要点：a、按标高及位置线安装洞口模，固定预埋木砖，特别是中筒区预留的消防箱、通风口，电梯按钮及指示灯预留的洞口标高和位置必须根据其尺寸有可靠的定位措施。b、模板与砼的接触面必须清理干净，均匀涂刷隔离剂，不得漏刷和沾污钢筋。c、根据已弹好的墙身线、门窗洞口位置线及标高线，按先横墙后纵墙的顺序安装大模板，调整模板的地脚螺栓和斜杆螺栓，使模板的垂直度，水平度、标高符合设计要求。d、先安装外墙内侧模板，按楼板上的位置线将大模板就位找正，然后安装门窗洞口模板，模板的组装以及与大模板的固定必须牢固。e、将钢筋、水电等预埋管件进行7、隐检后安装外墙外侧模，模板放在金属三角平台架，就位后穿螺栓紧固校正，模板接缝处应严密，接缝宽度小于1.5mm，确保缝隙不漏浆，基础模板穿墙螺用止水螺杆。f、以同条件养护试块抗压强度为准，待全现浇外墙砼强度在7.5Mpa，内墙砼强度在4Mpa时才准拆模，拆除大模板顺序与安装模板顺序相反，内墙先拆纵墙模板，后拆横墙模板，外墙先拆外侧模板，再拆内侧模板，拆模时保证不晃动砼墙体。 2、 梁模板 （1）、工艺流程 模板设计、制作放线搭设支撑架安装梁底模绑扎钢筋、放垫块安放侧模与支模架固定封堵梁柱节点模板检查校正相邻梁模固定验收浇筑混凝土。 （2）、施工要点 在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线。按设计标高搭8、设支模架，然后安装梁底模板，并拉线找平，如梁底板跨度等于或大于4M时，跨中梁处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度取梁跨的13，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。支撑楼层高度在4.5M以上时，应设两道水平拉杆和剪刀撑。梁钢筋一般在底板模板支好后绑扎，找正位置和垫好保护层垫块，清除垃圾杂物，经检查合格后安装侧模板。根据墨线安装梁侧模板、侧板夹木、斜撑等，拉线通直后将梁侧模钉牢。梁侧模应遵守侧模包底模，先安装主梁，后安装次梁的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略微缩短。当梁高超过750MM时，梁侧模板应加对拉螺栓加固。梁中的留洞宜采用钢套筒，并应严格控制标高，位置准确。混凝土浇筑前，应将9、模内清理干净，并浇水湿润。3、楼面模板根据模板的排列图架设支柱和龙骨。地层地面应夯实，并铺垫板，支柱应垂直。拉通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。按配板图铺设模板，安装梁、柱、板节点模板，并在楼面板顶撑侧板。楼面模板铺完后应对标高进行复核，认真检查支架是否牢固，梁底板、楼面应清扫干净，板的拼缝表面粘胶带纸。4、模板拆除拆除模板的要求：拆模应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。侧模拆除：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。底模拆除：必须严格执行砼结构工程施工质量验收规范(GB50204)中410、.3模板拆除的规定，特别注意悬挑构件拆模时，必须待砼强度达100%。模板工程作业组织，遵循支模与拆模统一由一个作业班组执行作业。施工要点：柱模拆除，先松动固定件，调整柱模，使模板与柱砼完全分离，用塔吊将柱模提开吊至存放地点，立即清理表面灰浆，然后涂刷隔离剂。梁模拆除，先拆侧向支撑及侧模，后拆竖向支撑及底模，当拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶翼托螺杆，然后向两端逐根下调，然后在原有钢方楞上适当搭设脚手板，以托住拆下的模板。楼板模板拆除，先拆除支撑部分水平拉杆和剪力撑，然后下调支柱顶翼托螺杆，使支架及木楞脱离开竹胶合板。再用钢钎轻轻撬动木架板，拆下第一块，然后逐块逐段拆除，拆下的竹11、胶合板用人工托扶放在地面上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。六、 质量验收标准 （1）、剪力墙质量验收标准a、模板及其支架必须经设计计算具有足够的强度、刚度、稳定性。其支架的支承部分应有足够的支撑面积。b、大模板的下口及大模板与角模接缝处要严密，不得漏浆，模板接缝处接缝的最大宽度不超过规定，模板与砼的接触面应清理干净，隔离剂涂刷均匀。c、允许偏差项目见下表现浇剪力墙结构大模板允许偏差项次项 目允许偏差(mm)检 验 方 法1墙、轴线位移3尺量检查2标高5用水准仪或拉线和尺量检查3墙截面尺寸2尺量检查4每层垂直度3用2m托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度2用2m靠尺和楔12、形塞尺检查7预埋管、预留孔中心线位移3拉线和尺量检查8预留洞中心线位移10拉线及尺量检查（2）、梁板梯质量验收标准a、模板及其支架必须经设计计算具有足够的强度，刚度和稳定性，其支承部分应有足够的支承面积，如安装在基土上，基土必须坚实，并有排水措施。 b、模板接缝宽度不得大于1.5mm。 c、模板与砼接触表面清理干净，均匀涂刷隔离剂。 允许偏差项目见下表：项次项 目允许偏差(mm)检查方法1梁、柱轴线位移3尺量检查2标 高5用水准仪或拉线和尺量检查3柱、梁截面尺寸2用尺量检查4每层垂直度3用2m托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度2用2m靠尺和塞尺检查7预埋钢板中心线位移13、3拉线尺量检查8预埋管、留孔中心线位移3拉线尺量检查9预埋螺栓中心线位移2拉线和尺量检查外露长度10拉线尺量检查10预留洞中心线位移10拉线尺量检查截面内部尺寸10拉线尺量检查 （3）、注意事项1、安装现浇结构的上层模板及支架时，下层模板应具有承受上层荷载的承受能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。2、模板安装后应复核模板板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确，支模架必须稳定、牢固、偏差超过规定时应及时校正。3、模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。4、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或防碍装14、饰工程施工的隔离剂。5、对跨度小于4M的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，当设计无要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。 6、模板支撑必须稳固，确保几何形状和强度、刚度及稳定性。拼缝须严密，保证砼振捣时不出现漏浆现象。7、施工过程中，随时复核轴线位置、几何尺寸及标高等，施工完后必须再次全面复核。8、模板施工时必须注意预埋件及预留洞不得遗漏且安装牢固，位置准确，有防止位移变形的可靠措施。9、安装模板时应轻拿轻放，不得碰坏已安装的模板，以防模板变形。10、任何一个部位的模板和支撑拆除必须经现场施工技术人员同意后，方可拆除，严禁私自拆除及支撑。七、质量保证措施（一）、组织措15、施1、组织流程图项目经理技 术 负 责栋 号 长施 工 员质 量 员实 验 员 材 料 员作 业 班 组 2、组织措施项目部每周在施工现场组织召开生产协调会，协调解决技术、生产、材料、劳动、机械设备等方面的问题，考核班组对各项任务的落实情况，使工程的各项管理工作始终处于受控状态。通过选派高素质的作业班组进行模板工程施工，从细部抓起，高标准、严要求，创优质、精品工程。（二）制度措施1、建立严密的质量控制体系，建立健全班组自检、互检、工序交接检三检制度，班组检查和专职检查相结合的检查制度。2、项目部每周召开一次由班组长参加的质量讲评会，分析工程存在的质量问题及发生的原因，提出解决办法，并部署下一工16、序的质量控制目标。3、坚持执行质量一票否决制，加强质量意识教育，认真贯彻“谁施工，谁负责质量，谁操作，谁保证质量”的原则。4、作业班组实行工期、质量、安全全面承包制度，实行优质优价，签订承包合同，严格执行奖罚兑现制度。5、施工组织设计审批制度施工组织设计必须要由公司技术质量部长、总工程师等有关人员签字，同意后方可实施。6、技术复核、隐蔽工程验收制度：a、技术复核结果应填写分部分项工程技术复核记录b、凡隐蔽工程均应进行隐蔽工程验收，填写隐蔽工程验收记录。7、技术、质量交底制度a、认真熟悉图纸，参加图纸会审，领会设计交底。b、各分管工种负责人必须对施工班组进行书面技术质量交底，做到交底不明确不上岗17、，不签字不上岗。8、技术、质量检查制度；工程技术质量部对项目部进行不 定期抽查，发现问题以书面形式发出限期整改指令单，项目经理在指定限期内将整改情况反馈到技质部。9、物资采购的控制：a、采购计划由项目部材料员根据工程进度提出要料计划，经项目经理批准后方可采购。b、采购物资质量、技术要求执行规范文件现行建筑材料规范大全。c、现场材料员对所有进场材料的质量进行检查和验证，并分类堆放。八、安全环保措施1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁，拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。2、拆模时应搭设脚手架。3、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落18、及防止模板向外倒跌的措施。4、拆模后模板或木方上的钉子，应及时拔除或敲平，防止钉子扎脚。5、模板所用的脱模剂在施工现场不得乱扔，以防止影响环境质量。6、模板放置时应满足自稳角要求，两块大模板应采取面相对的存放方法。7、施工楼层上不得长时间存放模板，当模板临时在施工楼层存放时，必须有可靠的防倾倒措施，禁止沿外墙周边存放在外挂架上。8、墙拆模起吊前，应检查对拉螺栓是否拆净，在确无遗漏并保证模板与墙体完全脱离后方准起吊。9、模板拆除后，在清扫和涂刷隔离剂时，模板要临时固定好，板面相对停放之间，应留出500600MM宽的人行通道，模板上方要用拉杆固定。 墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度319、00mm，高度2900mm，两侧楼板厚度100mm。 模板面板采用15厚木胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距400+500+600+600+600mm，断面跨度方向间距600mm，直径20mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 示意图如下： 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度20、验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=55.860kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准21、值 F1=0.955.860=50.274kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.15m。 荷载计算值 q = 1.250.2740.150+1.405.4000.150=10.183kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.001.801.80/6 = 8.10cm3； I = 15.001.801.801.80/12 = 7.29cm422、； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.611kN N2=1.680kN N3=1.680kN N4=0.611kN 最大弯矩 M = 0.022kN.m 最大变形 V = 0.059mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02210001000/8100=2.716N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 23、T=3916.0/(2150.00018.000)=0.509N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.059mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1550.27+1.40.155.40=10.183kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1550.27=7.541kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(24、kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.814kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.014kN 经过计算得到最大变形 V= 0.569mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.814106/83333.3=9.77N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N25、/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34073/(250100)=1.222N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.569mm 内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按26、照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.803kN.m 最大变形 vmax=0.676mm 最大支座力 Qmax=35.063kN 抗弯计算强度 f=1.803106/10160.0=177.46N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/m27、m2； 对拉螺栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 35.063 对拉螺栓强度验算满足要求!扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方501028、0mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，板厚按120算则混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 采用双扣件，扣件计算折减系数取1.60。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.10+0.30)+1.402.50=6.872kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.10+0.71.402.50=5.690kN/m2 由于可变荷载效应29、控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1001.200+0.3001.200)=3.035kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.200=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.201.20/6 = 28.80cm3； I30、 = 120.001.201.201.20/12 = 17.28cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.035+1.402.700)0.3000.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/28800=2.319N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)31、抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.035+1.42.700)0.300=1.336kN 截面抗剪强度计算值 T=31336.0/(21200.00012.000)=0.139N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.0353004/(1006000172800)=0.161mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算32、 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1001.200+0.3001.200)=3.035kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.0350.3000.300=0.215kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21510001000/28800=7.473N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、33、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.300=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.753+1.200.090)=0.910kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.75034、=0.945kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.945+0.910)1.200=2.226kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.227/1.200=1.855kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.861.201.20=0.267kN.m 最大剪力 Q=0.61.2001.855=1.336kN 最大支座力 N=1.11.2001.855=2.449kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm35、3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.267106/83333.3=3.21N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31336/(250100)=0.401N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.759k36、N/m 最大变形 v =0.6770.7591200.04/(1009000.004166666.8)=0.284mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.200+0.0800.9111.2001.200=0.861kN.m 抗弯计算强度 f=0.861106/83333.3=10.33N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!37、 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.588kN.m 最大变形 vmax=0.556mm 最大支座力 Qmax=8.001kN 抗弯计算强度 f=0.588106/5080.0=115.71N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.38、0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.00kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1292.800=0.362kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2000.900=0.324kN (39、3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.2000.900=2.711kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.057kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.2000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 740、.07kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.8=133 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=7070/(0.386489)=37.413N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定41、性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0861.2001.5001.500/10=0.026kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.23.057+0.91.42.430+0.90.91.4042、.026/0.900=6.763kN 经计算得到=6763/(0.386489)+26000/5080=40.997N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1350.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4500mm100mm，截面有效高度 h0=80mm。 按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土6天的43、强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.501.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放46排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.10)+ 11.20(0.3646/4.50/4.50)+ 1.40(0.00+2.50)=7.39kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.507.39=33.24kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051333.244.502=34.53kN.m 按照混凝土的强度换算 得到6天后混凝土强度达到53.77%，C30.044、混凝土强度近似等效为C16.1。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.74N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1350.00300.00/(4500.0080.007.74)=0.15 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.139 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1394500.00080.00027.710-6=31.0kN.m 结论：由于Mi = 31.00=31.00 Mmax=52.69 所以第12天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑可以拆除。 梁45、模板计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=600mm，梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁模板截面底面木方距离100mm。梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设46、计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.9247、0kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在后面脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)1.20=46.397N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；(1)48、抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2031.104+1.406.480)0.3000.300=0.418kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.41810001000/64800=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2031.104+1.49、46.480)0.300=8.351kN截面抗剪强度计算值 T=38351.0/(21200.00018.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67731.1043004/(1006000583200)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 梁模板支撑计算书梁模板支撑体系为扣件式钢管脚手架 ，立柱间距为1200mm，纵横水平杆间距均为1200mm，在距地面300mm处设置纵横向扫地杆，并在50、梁底间距每隔600mm增加一个顶撑。梁底主龙骨为48*3.0mm钢管间距为600mm，次龙骨为500*100mm方木间距为100mm。 按最大的梁300*600计算，作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.600=24.000 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.200+0.400)/ 0.400=1.960 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (1.000+251、.000)0.4000.800=0.960 kN； 2.方木楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.224.000+1.21.960=31.152 kN/m； 集中荷载 P = 1.40.960=1.344 kN； 方木计算简图 经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为 N1=2.077 kN； N2=3.271 kN； N3=2.959 kN； N4=2.077 kN； 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=50.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=50.00010.00010.00010.0052、0/12 = 416.67 cm4； 方木强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.271/0.800=4.089 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.0890.8000.800= 0.262 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.262106/83333.3 = 3.140 N/mm2； 方木的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 方木抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.64.0890.800 =53、 1.963 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 31962.576/(250.000100.000) = 0.589 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度计算满足要求! 方木挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.6673.407800.0004 /(1009500.000416.667103)=0.235 mm； 木方的最大挠度小于 800.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.260 k54、N 中间支座最大反力Rmax=5.981； 最大弯矩 Mmax=0.206 kN.m； 最大变形 Vmax=0.097 mm； 截面应力 =0.206106/5080.0=40.553 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 4、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 5、扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.000 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.981 kN8.55、0KN； 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =5.981 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493.600=0.643 kN； N =5.981+0.643=6.624 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)56、； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.243 ； u - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.2431.7000.800 = 1.690 M； 57、Lo/i = 1690.480 / 15.800 = 107.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=6624.083/(0.537489.000) = 25.226 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 25.226 N/mm2 小于 f = 205.00符合要求！ 公式(2)的计算结果： Lo/i = 1000.000 / 15.800 = 63.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.806 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=6624.083/(0.806489.000) = 16.807 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 16.807 N/mm2 小于 f = 205.00符合要求！