1、xx口子酒业拆迁改造工程24#曲粮库及制曲车间模板工程专项施工方案编制单位项目经理技术负责人编制人编制时间 目 录一、 工程概况二、 模板安拆的要点三、 模板计算书及脚手架支撑计算1、 柱模板计算书2、 梁模版计算书3、 板模板计算书 四、 梁和板模板高支撑架的构造和施工要求五、 模板安装安全注意事项六、 模板拆除安全注意事项七、 钢管脚手架支撑安拆注意事项一、工程概况1、本工程为框架结构，地上一层，/轴及/轴为地上一层, 高度8.45m；/轴为地上四层,高度：23.530m；总建筑面积：2855.36。屋面为现浇混凝土屋面，混凝框架抗震等级为四级。 模板工程采用木模版，支撑系统为钢管满堂架支2、撑。连续梁断面为250mm650mm，最大断面250mm800mm，梁跨度为7.5m。混凝土柱断面为600mm600mm，柱模板自基础至屋面最大高度为11.25m。屋面板厚度120mm。2、模板：采用2440122015mm竹胶板3、立柱（支撑）：采用48钢管扣件支撑。4、方木楞：木楞为6080mm。二、模板安拆的要点1、安装模板时，高度在2m及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定2、本工程砼采用集中搅拌、砼泵送，由于泵送砼的流动性和施工的冲击力大，因此在设计模板时，必须根据泵送砼对模板侧压力大的特点，砼的浇筑速度，浇筑高度、密度、坍落度、温度、外加剂等主要影响因素进行计算，确保模板3、和支撑具有足够的强度、刚度和稳定性。3、构造简单，拆装方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。4、模板接缝应严密，不得漏浆。5、在地面上支立柱时应垫通长的木板，斜向支撑土壁应加垫板，每层主柱不多于一个接头，并上下错开，夹板应牢固。6、模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木楞的规格，间距应按模板设计计算确定。7、安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱箍或紧固木楞，安设支撑永久固定。8、安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。支撑与地面的倾角不能小于60。9、模4、板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。10、柱模板的应选用整料，若不能满足要求时，支柱的接头不宜超过2个（包括2个），对接的支撑要用三面支撑。11、底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。12、模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（留砼试块，拆模前砼试块经试压后确认其强度能够拆模，才能拆除）。 13、拆模的顺序和方法，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。 14、楼板的模板拆除顺序：柱5、箍柱侧模柱底模砼板支承构件（梁楞）平板模梁侧模梁底支撑系统粱底模15、拆除要从上至下，模板及支撑不得向地面抛掷，应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按制定地点堆放。基础形式为独立基础，基底标高为-2.800m。模板工程采用木模板，支撑系统为钢管满堂架支撑。框架梁典型断面为250mm650mm,最大断面250mm800mm，梁跨度为7.5m。框架柱典型断面为600mm600mm，屋面板厚度120mm。在材料上选用18mm木胶板作为梁、柱、板的模板，木档采用50mm100mm木方料，支架全部采用483.5mm的钢管。为了确保施工安全的同时做到节约、经济、实用，模板采用的厚度为1.8mm九合板，使用6、的模板无变质，虫蛀面积不超过规定要求，含水率不大于25%。支撑用钢管为外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，扣件为可锻铸铁制作，小楞用50100方档。三、模板计算书1、计算依据 模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册、建筑结构荷载规范（GB 5009-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002及施工图纸。2、柱模板计算 柱截面为600600mm，柱模板的总计算高度：H=10.05m。 柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，采用483.5mm的钢管，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形7、成一个完整的柱模板支撑体系。（1）荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计8、算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 板计算简图（2）面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.739、7kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 10.871270270= 7.93104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 10、f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.93104 / 2.43104 = 3.261N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.261N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！（3）面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=111、.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510.871270.0 = 1834.565N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1834.565N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =318312、4.565/(245018.0)=0.340N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.34N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！（4）面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩13、(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 270 / 250 = 1.08 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.02270.04/(1006000.02.19105) = 0.190 mm；面板的最大挠度计算值 =0.19mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.08mm,满足要求！（5）竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性14、矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4；竖楞方木计算简图1）抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.52345015、.0450.0= 1.32105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.32105/6.40104 = 2.064N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.064N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2）抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距):16、 l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.523450.0 = 1761.182N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.523450=1761.182N； b -竖楞的截面宽度(mm17、)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31761.182/(260.080.01)=0.550N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.55N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3）挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.218、7 = 6.52 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.52450.04/(1009000.02.56106) = 0.079 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.079mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！（6）柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W19、分别为:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按集中荷载计算其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.27 0.45 = 2.94 kN；1)柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 104370.31 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 1.63 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.020、4108/6.40107=1.63N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2)柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.041 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.041mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!3)柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 1761.182N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)21、：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =31761.182/(260.080.01)=0.550N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.55N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！（7）对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.38 kN。对拉螺栓最22、大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.38kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!3、梁模板计算（1）参数信息1）模板支撑及构造参数梁段: KL16(1)截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：11.25；梁两侧立杆间距(m)：0.6023、；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2）荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3）材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N24、/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4）梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：50.0；梁底纵向支撑根数：2；5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，490mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：60.00 ；主楞合并根数：25、2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；（2）梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m26、2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。（3）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1)强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨27、连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (800-120)/(4-1)= 226.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(800-120)/(4-1)2 + 0.1172.8(800-120)/(4-1)2= 7.19104Nmm； 面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(800-120)/(4-1)/1000+1.22.80028、(800-120)/(4-1)/1000=3.432 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.19104 / 3.33104=2.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求2)挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (800-120)/(4-1)=226.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面29、惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: =0.67710.709(800-120)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.096 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-120)/(4-1)/250 = 0.907mm；面板的最大挠度计算值 =0.096mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.653mm，满足要求！(4)梁侧模板支撑的计算1)次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.432/0.500= 6.863kN/m本工程30、中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.172 kNm，最大支座反力 R= 3.775 kN，最大变形 =0.128 mma)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.72105/6.40104 = 2.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 31、f=17N/mm2，满足要求！b)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.128mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2)主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.72kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W =2688/6 = 128cm3；I =26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞计算简图经过计算得到最大弯矩 M= 0.283 kNm，最大支座反力 R= 32、5.687 kN，最大变形 = 0.074 mma)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.83105/1.28105 = 2.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！b)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.074 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.074mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！(5)梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯33、强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5.33105mm4；1)抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.300.80=19.872kN/m；施工荷34、载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=19.872+4.480=24.352kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/824.3522502=1.90105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.524.3520.25=3.044kN =Mmax/W=1.90105/5.33104=3.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2)挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算35、公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.560kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 519.8722504/(38460005.33105)=0.316mm；面板的最大挠度计算值: =0.316mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！(6)梁底支撑的计算本工程梁底纵向支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混36、凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1)荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.044/0.8=3.805kN/m2)方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.13.8050.82 = 0.244 kNm；最大应37、力 = M / W = 0.244106/64000 = 3.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!b)方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.8050.8 = 1.826 kN；方木受剪应力计算值 = 31.8261000/(26080) = 0.571 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.571 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!c)方木挠度验算:38、计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.8058004 /(1009000256104)=0.458mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 =0.458 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3)支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=3.044kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.250)/40.800(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.800(0.800-0.12039、)0.300=0.830kN经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.874 kN；最大弯矩 Mmax=0.678 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.077 mm；最大应力 =0.678106/5080=133.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 133.5 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! (7)扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算40、(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.874kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （8)立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.874 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12911.25=1.743 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.50/2+(0.60-0.241、5)/4)0.800.30+(1.50/2+(0.60-0.25)/4)0.800.120(1.50+24.00)=2.701 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.250)/40.800=3.752 kN；N =N1+N2+N3+N4=3.874+1.743+2.701+3.752=12.07 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)42、：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 143、88 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12070.29/(0.203489) = 121.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 121.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4、板模板计算（1）参数信息:1）模板支架参数：横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.25；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的44、保养情况，扣件抗滑承载力系数:1.000；2）荷载参数：模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3）材料参数：面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4）楼板45、参数：楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元（2）模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1）荷载计算a) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.120.8+0.350.8 = 2.68 kN/m；b) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.8= 2 kN/m；2）强度计算计算公式如下:M=46、0.1ql2其中：q=1.22.68+1.42= 6.016kN/m最大弯矩 M=0.16.0162502= 37600 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 37600/43200 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/ mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=2.68kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6772.682504/(100600038.88104)=0.03 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 m47、m；面板的最大挠度计算值 0.03 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!（3）模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1）荷载的计算：a) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2）强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布48、荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.880.82 = 0.12 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.12106/83333.33 = 1.444 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为1.444N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3）抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.880.8 = 0.902 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.49、902103/(2 50100) = 0.271 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.271 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.4 ，N/mm2满足要求!4）挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.8388004 /(10090004166666.667)= 0.062 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm方木的最大挠度计算值 0.062mm 小于 方木的最大允许挠度3.2 mm,满足要求!（4）木方支撑钢管计算50、:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.504kN; 支撑钢管计算简图 最大弯矩 Mmax = 0.404 kNm ；最大变形 Vmax = 0.69 mm ；最大支座力 Qmax = 5.337 kN ；最大应力 = 404493.75/5080 = 79.625 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 79.625 N/mm2小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2 ,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.69mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!（5）扣件抗滑移的计算:按规范51、表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.337 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（6）模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13811.25 = 1.557 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 =52、 250.120.80.8 = 1.92 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.701 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.473 kN；（7）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.473 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(53、cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=54、8473.2/（0.53489） = 32.694 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 32.694 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2 ，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.025(1.5+0.12) = 2.033 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.025 ；Lo/i = 2033.497 / 15.8 = 129 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆55、的最大应力计算值 ；=8473.2/（0.401489） = 43.211 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 43.211N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架利用柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（8）立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.473/0.25=33.893 kpa ；56、其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.473 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2p=33.893 kpa fg=130 kpa 。地基承载力满足要求！四、模板安装安全注意事项1、单片柱模吊装时，应采用卸扣和柱模连接，严禁用钢筋钩代替，以免柱模翻转时脱钩造成事故，待模板立稳后并拉好支撑，方可拆除吊钩。2、支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。3、支设4m以上的立柱模板和梁模板时，应搭设工作台，不足4m的，可使用马镫操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。4、用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承梁模时，扣件应拧紧，并应抽查扣57、件螺栓的扭力矩是否符合规定，不够时，可放两个扣件与原扣件挨紧。横杆布距按设计规定，严禁随意增大。5、平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。U型卡要按设计规定安装，以增强整体性，确保模板结构安全。6、五级以上大风，应停止模板的吊运作业。五、模板的拆除安全注意事项1、底模的拆除，当梁跨度大于4m时，在梁跨中设置早拆头，减小梁的跨度，达到早拆效果，当板的跨度大于2m时，在板中设置早拆头，将板跨减为二分之一，可达到早拆效果，设计无规定时要符合下表规定：序号结构类型结构跨度（m）按设计混凝土强度标准值的百分率1板小于等于250大于2小于等于875大于81002梁、拱、壳小于58、等于8100大于8753悬臂构件1002、拆除是应严格遵守“拆模作业”要点的规定。3、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。4、工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作思想要集中防止钉子扎脚和从空中滑落。5、遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业。有雨、霜时应先清扫施工现场，不滑时再进行工作。6、拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。7、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。8、拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防59、突然掉落、倒塌伤人。9、拆除4m以上模板时，应搭脚手架或操作平台，并设防护栏杆。10、严禁在同一垂直面上工作。11、拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。12、拆除楼层板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然或全部掉落伤人。六、钢管脚手架支撑安拆注意事项1、没根立杆底部设置底座或垫板。2、当立杆基础部位在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应低于500mm。3、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。4、两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内。5、作业层端部脚手板60、探头长度应取 150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠连接。6、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于 6m，斜杆与地面倾角宜在 4560之间。7、满堂脚手架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连接设置。8、高于 4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。9、满堂脚手架加强层应设于架体顶层、底层及中间部位，加强层之间间距不低于 68m。10、拆除作业必须由上而下逐层进行、严禁上下同时作业。11、该季节施工要组织专人及时清理模板上的积雪及积水，避免施工人员滑倒及模板上冻。12、同时，要加强雨雪后，架体及基座的沉降检查，以便及时加固。13、必须设置安全通道及上下斜道，严禁人员随处攀爬。14、临边防护必须随层施工，且防护栏杆高于工作面 1.2m，梁两侧操作面必须满铺竹跳板。15、搭拆架人员必须持证上岗，项目部必须进行安拆技术交底及设专人看护，设置警示区。