1、-各类专业好文档，值得你下载，教育，管理，论文，制度，方案手册，应有尽有-1 工程概况1.1 通信机楼工程概况详表.1.1。表.。1 通信机楼工程概况工程概况工程名称通信机楼工程位置深圳市中心区西路与路交汇处建设单位广东省有限公司深圳分公司施工单位深圳市公司设计单位广东省建筑设计研究院质检单位监理单位深圳市监理有限公司安检单位建筑面积1995m建筑总高度5.9m建筑用地长7。2m 宽53.22m结构层数地下2层/地上1层地下室长6。m 宽6。2m层高地下二层5.m、4。m。地下一层4m、.5m；4.8 。地上主体长9。9m 宽5.2层高1层至层及11层，层高为4.5m；9层、10层高为42m。2、三层局部层高9。1.2 模板分项工程概况见表1.1。2表1.1.2 模板分项工程概况楼层层高/m对应的楼层顶板板厚/m类别地下1层梁板模板5.320高支模工程4.50首层梁板模板4、4.3510普通模板工程4.8高支模工程2层、3层层梁板模板、。515高支模工程10层、11层梁板模板4.212普通模板工程1层梁板模板及屋面500的梁模板4。5、6。2、6、。850高支模工程屋面楼板及5001004。50普通模板工程三层5轴向15轴方向2.8至1/轴交轴至轴部分9。510超高支模工程针对本工程的实际情况,高支模及超高支模工程我司将按相关规定另行编制专项方案，具体内容详见高支模（超高支模）工程施工3、方案。从创优目标考虑，本工程为提高现浇混凝土工程质量进而达到优良混凝土效果;同时根据本工程的结构特点，结合我公司在高层施工中的经验，考虑木模板具有应用简单，布置灵活,拆装方便,工作效率高等优点,决定采用木模板体系与钢管支撑系统相结合的模板体系本工程所需模板体系主要包括：框架柱模板、剪力墙模板、梁板模板,其主要支模方式及体系选择如表.。表。3 主要部位模板体系工程 部 位模 板体 系1.梁、板、方柱七夹板、5000mm木枋、钢管支撑、螺杆。 剪力墙七夹板、50100m木枋、钢管支撑、螺杆.楼 梯七夹板、100mm木枋、钢管支撑、螺杆2 施工准备2.1 材料及主要机具:2.1.1 18厚模板，木方4、(500mm或0100m等)，螺杆薄铁皮等。模板进场后要码放整齐,防上变形;所有进场木枋均需刨直使用，且规格大小一致。螺杆加工根据要求分类加工，如普通螺杆、防水螺杆、一次性螺杆等。2.1.2 支撑系统:8mm的钢管、各种规格扣件、小型型钢。支撑杆要整理，有破损、大范围裂缝（特别是焊缝脱开）、弯曲度较大的支撑杆均需替换。连接、固定支撑杆用的卡扣应整理，有破损等缺陷的均需替换.2.1.3 具备锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等.2.1.4 脱模剂：水质脱模剂2.1.5 海绵条:2mm厚及2mm厚。2.2 划分所建工程施工区、段:根据工程结构的形式、特点及现场条件,决定以5、4轴为界两侧各安排一个班组进行模板作业。竖向划分为地下室主体及地上主体两个施工段,施工分段的划分以以水平施工缝为界,水平施工缝的留设位置为：每层楼板面或梁底。2.3 测量定位主体结构整体效果是通过施工的各道工序来保证的,测量放线作为先导工序贯穿于各施工环节。本工程放线时凡为保证精度需要提供的基准线、轴线、墙柱定位尺寸线都及时给出，凡有关工序需要配合的检测都及时予以满足。此外,为保证测量放线自身的精度，施工现场测量人员须经挑选并经过培训，在放线工作中正确合理使用仪器和钢尺,按规定检验仪器,检定钢尺,从而保证测量放线工作顺利进行。2.3.1 投点放线用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起6、点,引出其他各条轴线,然后根据施工图墨线弹出模板的内边线和中心线,以便于模板的安装和校正。2.3.2 标高测量根据模板实际的要求用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位置。在无法直接引测时,可采取间接引测的方法,即用水准仪将水平标高先引测到过渡引测点，作为上层结构构件模板的基准点，用来测量和复核其标高位置。2.3.3 找平模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。常用的找平方法是沿模板内边线用:水泥砂浆抹找平层,另外,在外墙、边柱部位,继续安装模板前,要设置模板承垫条带,并用仪器校正，使其平直.3 模板支设施工3.1 梁模板铺设复核梁底标高，校正轴线位置无误后，搭设和调7、平梁模支架(包括安装水平拉杆和剪刀撑),在横楞上铺放梁底板固定,然后绑扎钢筋,安装并固定两侧模板。对于跨度L或悬挑长度L2m的梁，支模时按设计要求起拱,其中跨度Lm的梁底起拱为L00,悬臂梁自由端起拱L3,曲梁跨中预起拱L40。3.1.1 工艺流程复核梁底标高校正轴线位置搭设梁模支架安装梁模底板绑扎梁钢筋安装两侧梁模穿对拉螺栓按设计要求起拱复核梁模尺寸、位置与相邻梁模连接固定3.1.2 操作要求3.1.2.1 普通模板工程梁底脚手架、梁木方及穿梁螺栓设置见表3.1.表3.1。1 梁底脚手架、梁木方及穿梁螺栓设置梁规格梁底两侧立杆间距/mm梁底增加承重立杆根数/根梁底立杆纵距/m梁底510木方间8、距/mm梁侧500木方间距/mm14穿梁螺栓排数及计算跨度/m40010梁宽+50030005003004030355557010035045040854006504008000150007000051850400600404500301000040105095000050308004004001750370450450150300040400575130040401852070454825060000065030050050502008000400175050。5405020600454500500500注：1。脚手架步距为1。5m,扫地杆距地200.纵向或横向水平杆与立杆连接时，采用双扣件9、。2.截面大于.45m2的梁,脚手架、梁木方及螺栓设置见高支模（超高支模)工程专项施工方案。本表数据采用PM软件计算,经调整、整理后所得。3.1.2.2 梁高700,必须使用穿梁螺栓。3.1.2.3 梁板交接处下方必须用木枋支撑，以板模压梁侧模.3.1.2.4 梁斜撑用板条或短木枋,角度在456,支撑在侧模上部横木枋上，间距为1000mm。3.1.2.5 高低跨吊模根部用马凳将木枋垫起，马凳用的钢筋直径应不小于16m，马凳间距为1000mm。3.1.2.6 梁板跨度超过4的均应起拱，起拱高度为全跨长度的L/400;跨度大于2m的悬臂梁应起拱L/3；曲梁跨中预起拱L/0.3.1.3 梁模板支设的10、质量保证措施：3.1.3.1 梁口与柱头模板的连接特别重要,要求拼装准确,加固牢靠。3.1.3.2 起拱应在铺设梁底之前按设计要求进行。3.1.3.3 模板支柱纵横方向的水平拉杆、剪刀撑等，均应按模板设计要求布置。纵横方向的水平拉杆的上下间距不宜大于1.5m，纵横方向的垂直剪刀撑的间距不宜大于6m.3.1.3.4 采用扣件钢管脚手架作支撑时，扣件要拧紧，梁底支撑间隔用双卡扣，横杆的步距要按设计要求设置。粱摸板支设示意图见图3。1。1所示图3.11梁底支撑示意3.2 平台铺设3.2.1 工艺流程:搭设支架、调整标高安装板底木方调整楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上皮标高、平整度3.2.2 操作11、要求3.2.2.1 普通平台模板工程板底脚手架、木方设置见表3.1。2表3.2 平台模板工程板底脚手架、木方设置楼层立杆横距mm立杆纵距/mm板底横向钢管间距/m木方间距/首层层高小于。35部分100100110000、11层1000110060屋面100001150500其他见高支模（超高支模）工程施工方案注：1。脚手架步距为15,扫地杆距地20.2。本表数据采用PKP软件计算，经调整、整理后所得。3.2.2.2 平台模板接缝处下方必须有木枋。3.2.2.3 平台木枋搭接处,应错开或加间距400mm的木枋来加强。3.2.2.4 平台满堂脚手架沿全高加剪刀撑3.2.3 楼板模板支设的质量保证措12、施：3.2.3.1 单块就位组拼时,每个跨从四周先用模板与墙、梁模板连接,然后向中央铺设。3.2.3.2 模板块较大时, 应增加纵横楞。3.2.3.3 检查模板的尺寸、对角线、平整度以及预埋件和预留孔洞的位置安装就位后,立即与梁、墙模板连接。3.2.3.4 采用钢管脚手架作支撑，在支柱高度方向每隔.m（第一步为1。m)，设一道双向水平拉杆。3.2.3.5 楼板模板支设如图。.所示:图3.1。3 楼板模板支设示意图3.3 剪力墙、柱模板支设3.3.1 墙柱模板施工工艺流程为：弹墙柱定位尺寸线做找平层、定位墩安装墙柱模板安装墙柱水平、竖向木方及柱箍安装对拉螺杆及加固班组自检项目部联合质检,合格后进13、行下一道工序。墙柱模板安装完后，再进行一次全面检查，质检合格后方可与满堂脚手架拉结固定。3.3.2 操作要求3.3.2.1 本工程墙柱模板外龙骨、内龙骨及对拉螺栓设置见表。1。3，.1.。表。13 柱模板双钢管柱箍、木方及对拉螺栓设置柱规格柱箍间距/mB方向H方向010木方根1对拉螺栓/道0木方/根4对拉螺栓道5m长001400m5504165m长100011 m500555m长10000m4。5长8001400 mm5042.5m长900100mm5051.5m长00100 5。3 m长9009 m55044。5长8008 mm4.5m长700700 m6m长00600 mm55004。8m14、长606 m304。1m长4000m415。65m长0600 mm30注：本表数据采用PKPM软件计算,经调整、整理后所得。表3。1. 墙模板外龙骨、内龙骨及对拉螺栓设置墙的规格50100内龙骨间距/mm双钢管外龙骨间距/mm14对拉螺栓断面内水平间距/mm断面跨度方向间距/mm5.3高00厚304050.m高5厚305045004m高0厚300450450505m高300厚00545050注：本表数据采用PPM软件计算,经调整、整理后所得。3.3.2.2 墙柱模板均采用8mm厚模板,配置14高强螺栓、510mm木枋及钢管进行加固，支设方法,先对墙柱模板进行定位放线,内置混凝土支撑杆或钢筋以控15、制墙柱截面尺寸,然后将拼好的大模板按模板定位线进行安装，钉好竖向木枋（00间距),并沿螺杆孔穿上螺杆,待水平钢管装上之后,将螺杆紧固，并支设支撑或进行拉结，以防倾倒。同时用支撑或拉杆上的螺栓进行墙柱模垂直度的调节。墙柱模板支设见图3。1。3、1。所示。图3.。3墙柱模板示意图3。 柱模板支设示意3.3.2.3 墙柱根部预留钢筋头定位100mm，柱根部每侧不少2个3.3.2.4 墙柱竖向木枋间距为30mm，螺杆间距水平距离为40045m及竖向均为550m。3.3.2.5 墙柱根部第一排螺杆离地小于2m，最上一排螺杆离平台距离小于50mm。3.3.2.6 内墙两侧斜撑对顶间距不超过000m，斜撑顶16、在水平钢管上.3.3.2.7 墙柱模板根部应预留清扫口，清扫口大小为50m150，墙体清扫口间距不超过3m，每根柱模底部均应设置一个清扫口；在混凝土浇筑前、清扫完模板后,将清扫口钉牢封闭。3.3.3 墙柱模板制安的质量保证措施：3.3.3.1 支设的墙柱模板,其标高、位置应准确，支设应牢固。3.3.3.2 墙柱模板根部要用水泥砂浆堵严，以防漏浆。3.3.3.3 墙模板支设过程中板与板之间的立缝外,钉一道000m的木方,模板的拼装如图3.1。、3。1。所示。图3.1. 墙模板拼装图图。1.6 板缝处理示意图3.3.3.4 上层模板与已浇筑的墙体搭接0m,为了防止混凝土浇筑时漏浆,模板底部用双面胶17、粘贴海绵条,海绵条大小为200,根部处理示意图如图.1。所示。3.3.3.5 在模板竖楞与钢管横楞之间的空隙,用木方楔子塞紧。图31。7 墙体根部模板塞缝示意图3.4 楼梯模板支设3.4.1 楼梯模板安装施工工艺流程如下:搭设支架及拉杆调节支架坡度支设底模(绑扎钢筋)支设楼梯侧模支设全封闭式踏步模板。3.4.2 操作要求3.4.2.1 梯板模板接缝处下方必须有木枋。3.4.2.2 梯板木枋搭接处，应错开或加间距40mm的木枋来加强。3.4.2.3 梯板满堂脚手架沿全高加剪刀撑。3.4.3 楼梯模板支设的质量保证措施:3.4.3.1 支设之前，对楼梯模板进行计算,利用楼梯的坡度值和坡度系数,进行18、各部分尺寸的计算。3.4.3.2 平台梁里侧模、梯段板底模、梯段侧模、踏步模板下料应准确，减少误差,支设应牢固。3.4.3.3 踏步模板采用全封闭式支设，踏步阴阳角应保证方正、顺直。踏步模板支设如图3。8所示。图3。1. 楼梯踏步全封闭式模板支设示意图4 模板及支架的设计计算根据本工程结构特点,本方案编制时对所有模板及其支撑均进行了设计计算，现选取框架梁(01000mm,30100m，570mm)、次梁(2080m)、剪力墙(5300m高0m厚墙，400mm高500mm厚墙,500m高30m厚墙)，柱(00mm高9001400m柱、100110m柱，00mm高900900m柱，4500mm高819、00800m柱，600mm高80060m柱)进行验算及6m,20m,5mm厚楼板模板及支架计算书附后。具体详见附件一附件五,本设计计算采用PKPM专业软件进行.截面大于。45m梁、4.m层高250厚的板及层高大于等于4。5m板详细的计算详见高支模(超高支模）施工方案.5 高支模技术措施5.1 施工部位见表1.1。2(模板分项工程概况),施工时应经过严格的验算，并编制详细的专项作业施工方案,呈报公司总工程师和监理单位审批后,方可进行施工。本工程的高支模结构重点是梁板的支撑体系.5.2 高支模整体稳定措施5.2.1 高支模支撑体系的水平纵横拉杆严格按150mm的竖向间距设置。立杆严格按设计计算所得20、间距进行。5.2.2 纵横向均应设置垂直剪刀撑，其间距为6m；同时主梁支撑立杆也必须设置剪刀撑。5.2.3 单块梁板的模板支撑体系的四周边缘,必须设置剪刀撑，防止边缘失稳,造成质量事故。5.3 高支模安全技术措施5.3.1 应遵守高处作业安全技术规范有关规定。5.3.2 模板及支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。5.3.3 施工现场应搭设工作梯,作业人员不得爬支架上下.5.3.4 高支模上空临边要有足够的操作平台和安全防护,特别在后浇带处应加强防护.5.3.5 模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。5.3.6 不准架设探头板及未固定的立杆5.3.721、 拆摸应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板,禁止抛掷模板。6 模板的拆除和维修6.1 模板的拆除，非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时(大于1.2N/mm2)方可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工质量验收规范的有关规定执行6.2 对墙柱模板，要求在混凝土浇筑三天后，且强度达到1。N/mm2后拆除.对一般梁板，要求在混凝土强度达到设计强度的75%后拆除。对大跨度梁板及悬挑板，必须待混凝土强度达到1%后拆除,如因需要必须提前拆除，则必须加钢顶撑支撑加固。6.3 模板拆除的顺序和方法,应按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下22、的原则,拆模时,严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。本工程因楼层高，拆下的模板用绳系住吊下并及时运离现场,然后清理残渣污物，将损伤模板挑出及时修理。模板经检验后涂刷隔离剂备用。6.3.1 墙柱模：先拆除支撑件螺栓、大小楞及连接件后, 再由上而下逐步拆除模板。 6.3.2 梁、楼板模板：应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后拆除梁底模。6.4 梁板模板拆模的顺序如下：拆除部分水平拉杆、剪刀撑拆除梁连接件及侧模松动支架柱头调节螺栓,使模板下降23cm分段分片拆除楼板模板及支承件拆除底模和支承件6.5 拆模时，操作人员应站在安全处,以免发生安全事故.待该片段模板全部拆除后,方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模23、板等配件，严禁抛扔,要有人接应传递,按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷脱模剂,以备待用6.6 梁、板底模,其拆模时间参见表.1:表6.1。1 拆模时间表结构类型结构跨度混凝土设计强度标准值的百分率（)板52，85梁8758100悬臂构件107 模板安装质量要求模板安装完毕后,应按混凝土结构工程施工质量验收规范(5204200)的有关规定，进行全面检查，合格验收后方能进行下一道工序。质量要求如下:7.1 组装的模板必须符合施工设计的要求。7.2 各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固,无松动现象。模板拼缝要严密各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。7.3 模板必须方正,其对角线的24、偏差应控制在短边的1/30以内,四边成直线,表面要平整,用2m长靠尺检查,其凸凹度应小于4mm。7.4 模板安装容许偏差符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB0202002)中的最低要求。8 本工程主要模板材料安排本工程一次性配3层梁板模板、层墙柱板。以便有效地保证工期。模板每隔一至二层刷一次脱模剂，保证模板与混凝土能良好分离附件一墙模板计算书说明:本计算书部分内容采用KPM施工现场设施安全计算软件计算，选取本工程设计的5300m高5厚墙，500m高300mm厚墙为计算模型。530mm高500mm厚墙模板计算一、墙模板基本参数计算断面宽度50mm，高度300m，两侧楼板高度15m。模板面板采25、用普通胶合板。内龙骨间距300mm,内龙骨采用50100m木方，外龙骨采用双钢管8m3.5m.对拉螺栓布置13道,在断面内水平间距200+40040440+40+4+4+40+4+00+40+40mm,断面跨度方向间距60mm,直径14。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 混凝土的重力密度,取。0kN/m;t-新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料)取200/(+15),取4。100h；T 混凝土的入模温度,取3400; -混凝土的26、浇筑速度，取20m/h;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.0； 外加剂影响修正系数,取。200；2 混凝土坍落度影响修正系数,取0。80。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=34。910kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 1=3。910k/m倒混凝土时产生的荷载标准值 F2 。0kNm2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取5.10。荷载计算值 q 1.34。105.100+1。44.05.10=4.29kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵27、抗矩分别为: 1.00180。80/6= 25.40cm3;= 51.001。81。8.12 = 247.86cm4; 计算简图 弯矩图（kN。m) 剪力图(kN） 变形图(mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=9.05N2=79。929NN3=79。929kNN4=29。65k最大弯矩M2。179k.m最大变形V=。mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=。17910000/75407。912N/m2面板的抗弯强度设计值f，取1500/m2；面板的抗弯强度验算ff，满足要求.（2）抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值T3397。0(250。08.000）=0。712mm28、2截面抗剪强度设计值T1。4N/m2抗剪强度验算TT,满足要求。(3）挠度计算面板最大挠度计算值v。894mm面板的最大挠度小于30。0250，满足要求。四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。=9。9295。100=157kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(k。m) 内龙骨变形图（mm) 内龙骨剪力图（kN）经过计算得到最大弯矩= 0.313N.m经过计算得到最大支座 F=6.0kN经过计算得到最大变形 V= 0。mm内龙骨的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩29、I和截面抵抗矩W分别为:= .010.0010.00/ 33m3;I 5.0010.10.0。00/12 416。7；（1）内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=。31310/83333.=3。76N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于1。0N/m2,满足要求. （2)内龙骨抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足： T 3Q/b T截面抗剪强度计算值 T=33465(500）=1。039/截面抗剪强度设计值 =1。N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求。（3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0。1m内龙骨的最大挠度小于400。0250,满足要求。五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载,按照30、集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(k。) 支撑钢管变形图(mm） 支撑钢管剪力图(kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmx=0.63k。最大变形 vmx0。38m最大支座力Qma=1。190kN抗弯计算强度 f=0.69310/1016000。068。1N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于05。0N/m2，满足要求。支撑钢管的最大挠度小于0。/50与10mm,满足要求.六、对拉螺栓的计算计算公式: N N =其中 - 对拉螺栓所受的拉力； - 对拉螺栓有效面积 （mm）;f 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取131、70N/2；对拉螺栓的直径(m): 1对拉螺栓有效直径(mm)： 12对拉螺栓有效面积(mm2）：A = 105.0对拉螺栓最大容许拉力值（kN)： N 17。80对拉螺栓所受的最大拉力(kN)： = 14.90对拉螺栓强度验算满足要求.5000m高300mm厚墙模板计算一、墙模板基本参数计算断面宽度3m，高度500mm,两侧楼板高度6m.模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距30m，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管4mm3.。对拉螺栓布置1道,在断面内水平间距200+450+0+5+4450+0+404045+40mm，断面跨度方向间距600mm，直径1mm。 模板组装示意图二、墙32、模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中c混凝土的重力密度,取24.00kN/3;t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取00/（15）,取。100h;T混凝土的入模温度,取34。;V-混凝土的浇筑速度,取2。0m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取5.000m;外加剂影响修正系数，取1。200；2混凝土坍落度影响修正系数，取。5。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F134.9kNm实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F=34.910k33、N/m2倒混凝土时产生的荷载标准值2=4。000kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取479。荷载计算值q=1。234.904。70+。440004.70=2。487k/m面板的截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩分别为:W=47。0001.80/6=258。66cm3;I49.180801.812= 2。9m4; 计算简图 弯矩图（kN.m） 剪力图（kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为1=.28kN2=75.07kNN375.07kN4=27.298kN最大34、弯矩M=2.047kN.m最大变形=0.9(1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值=2。047000100/2566。94N/m2面板的抗弯强度设计值f,取15。00N/mm2；面板的抗弯强度验算ff，满足要求。（2)抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值T=3409470/（2490.00018000)=0.2/m2截面抗剪强度设计值T=1。N/抗剪强度验算T,满足要求。()挠度计算面板最大挠度计算值v=0894m面板的最大挠度小于00。0250，满足要求。四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算.内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到35、。q=5。071/4.790=15。672m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图（kN.m) 内龙骨变形图（mm） 内龙骨剪力图（kN) 经过计算得到最大弯矩M=0。313kN。经过计算得到最大支座F=7。4k经过计算得到最大变形V0.1m内龙骨的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.0010.0010。0/6=83.3m3;I=5。0010。010.010.0/12416.67c4；（1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f0。330/833=。76N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于3。0/mm2，满足要求.（2）内龙骨抗剪计算可以不计算36、截面抗剪强度必须满足：T3/2bhT截面抗剪强度计算值T3388/(20100)=15N/mm2截面抗剪强度设计值=1。30Nmm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求。（3）内龙骨挠度计算最大变形v=0.m内龙骨的最大挠度小于0.025,满足要求.五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m) 支撑钢管变形图（mm) 支撑钢管剪力图(k） 经过连续梁的计算得到最大弯矩Mma=。782kN最大变形vma=0。371mm最大支座力Qmax=16.0N抗弯计算强度37、f=0.7810610160000。076。97/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205/mm，满足要求。支撑钢管的最大挠度小于600。0/150与10mm,满足要求。六、对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中对拉螺栓所受的拉力； A对拉螺栓有效面积(mm2); f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取70/mm2;对拉螺栓的直径（m)：4对拉螺栓有效直径（mm):对拉螺栓有效面积(m2）：A=105。000对拉螺栓最大容许拉力值(k)：N。50对拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N。01对拉螺栓强度验算满足要求。附件二 柱模板计算书说明:本计算书部分内容采用PP施工现场设施安全计算软件计算,选取0高00138、4柱、000100柱,500高900柱,450高0080柱，600高80600柱等具有代表性的柱分别进行计算。500高90140柱模板支撑计算一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=00mm,B方向对拉螺栓1道,柱模板的截面高度H=1400mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度L=m,柱箍间距计算跨度d=50mm。柱箍采用双钢管8mm.5。柱模板竖楞截面宽度50m,高度100m。方向竖楞根,H方向竖楞6根。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较39、小值：其中c-混凝土的重力密度，取24。000kN/3;t新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/(+）,取4100h；混凝土的入模温度,取400；V-混凝土的浇筑速度，取500/h；混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取5。00;外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数,取0。80.根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F=34.910kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=34。10kNm2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=。00kN/m。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图40、面板的计算宽度取柱箍间距0.5m。荷载计算值q=1.23100.55+1.4。0000。525。351kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩分别为:W=551.8080/29。70m3;I5500。1.801.802=2。3m4；（1)抗弯强度计算f=/W其中f-面板的抗弯强度计算值(mm2)； M-面板的最大弯距（。mm);面板的净截面抵抗矩;f面板的抗弯强度设计值，取15.0/mm2;M=0。100q2其中q-荷载设计值(kN/m）;经计算得到M=.10（1。21。1+1.4。650）2830.283=0.04kN.经计算得到面板抗弯强度计算值f41、=0。241001000/2700=.85N/mm2面板的抗弯强度验算f,满足要求。（2)抗剪计算可以不计算T2T其中最大剪力0600(1.2。21+11.650）0.2834.30kN截面抗剪强度计算值=34310.0(50.0008。000)=065N/mm2截面抗剪强度设计值T=1Nmm2抗剪强度验算TT,满足要求。(3)挠度计算v=0。677ql4/1v=l250面板最大挠度计算值v=06771。2134/（1006000267300）=0.22m面板的最大挠度小于3.3250,满足要求。四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞42、木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0。3m。荷载计算值q1.234。910。281。43.000.83=13.059kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q。18/0。0=359kNm最大弯矩M=0。1ql=.113.090.550。5=0。395kN.最大剪力=。5013。094.31kN最大支座力N=1。0。550059=7。901N截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5。0100010.006=833cm3；I=5.0010。010.00/12=416。7cm4；(）抗弯强度计算43、抗弯计算强度f=0。95106333=74Nm2抗弯计算强度小于3。0N/mm2，满足要求.(2)抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q=.6q截面抗剪强度必须满足:=/hT截面抗剪强度计算值330（510)=1.293/mm2截面抗剪强度设计值T=130/m2抗剪强度计算满足要求。()挠度计算最大变形v0。6770.835.04/(1009500。004166666。8)=0.170mm最大挠度小于5。0/25,满足要求.五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P:P=（1。234.91+13。00)。2830。50=7.18k柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木44、方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(N。)支撑钢管变形图（m)支撑钢管剪力图（N)经过连续梁的计算得到最大弯矩Max=.3kN.最大变形vmx=0.216m最大支座力Qax=15。99kN抗弯计算强度=0。9336/00.0=1。83N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于25。0N/2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于580。0/150与10m，满足要求.六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N=f其中N-对拉螺栓所受的拉力； A对拉螺栓有效面积(mm2); f-对拉螺栓的抗拉强度设计值,取70N/mm2;对拉螺栓的直径(m):4对拉螺栓有效直径（m)：1对拉螺栓有效面积(mm2）:A=10。45、0对拉螺栓最大容许拉力值(N）：N=7.850对拉螺栓所受的最大拉力（kN)：N1。9对拉螺栓强度验算满足要求。七、方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=（1。2341+1.43。0)0。2700.556。85N柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(N.)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩Max0。730kN.m最大变形vx.354mm最大支座力Qax=1。833kN抗弯计算强度f=0.73016/1600.0=71.5mm支撑钢管的抗弯计算强度小于5。Nmm2，满足要求。支撑钢管的最大挠度46、小于596。7/150与1m，满足要求.八、方向对拉螺栓的计算计算公式:NN其中N对拉螺栓所受的拉力; A对拉螺栓有效面积(mm);f-对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170Nmm2;对拉螺栓的直径（mm):4对拉螺栓有效直径（mm):12对拉螺栓有效面积(mm2)：=105。0对拉螺栓最大容许拉力值（kN）:N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN）:N=1。833对拉螺栓强度验算满足要求.5000高100柱模板支撑计算一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B1000mm，方向对拉螺栓道,柱模板的截面高度=1100mm，H方向对拉螺栓1道,柱模板的计算高度L=5mm,柱箍间距计算跨度d=500m47、m。柱箍采用双钢管48m3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50m,高度10m。B方向竖楞5根,方向竖楞根。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度,取4。00N/3； t-新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T15),取。10h；T-混凝土的入模温度,取34.00;V-混凝土的浇筑速度,取2。500m；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取5。00m；1外加剂影响修正系数,取1200；2混凝土坍落度48、影响修正系数,取0。50。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F=34.91k/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=3。10kNm倒混凝土时产生的荷载标准值F2=。0kNm。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0。5m。荷载计算值q1。349100。500+1。4。000。03。046kN/面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:=50。01。0.0/6=20cm3;I50.0。1。81.8/1=24。0cm4;（）抗弯强度计算f=MWf其中f-面板49、的抗弯强度计算值(N/m2); M-面板的最大弯距（N.）; W-面板的净截面抵抗矩;f-面板的抗弯强度设计值,取5.00Nmm2;=.1q2其中q荷载设计值(kN/m);经计算得到=00(1.17。451。4。500)0。2630。63=0.159N.m经计算得到面板抗弯强度计算值0。159001000/2700=5。Nm2面板的抗弯强度验算,满足要求.（）抗剪计算可以不计算T=2bhT其中最大剪力Q=0。600(1。21745+1。.500)0.23=3.630截面抗剪强度计算值=33630./(2500。1800)=0.605N/mm截面抗剪强度设计值T=1。40N/mm2抗剪强度验算T50、,满足要求。（3）挠度计算v=0.7ql4/10EIv250面板最大挠度计算值=067。455264/(100600243000）=0。385m面板的最大挠度小于62.52,满足要求。四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0。263m。荷载计算值q=124.91.26+1。3.00.263=12.099k/m按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=6。05/0。5001。99Nm最大弯矩M=.ql0.。99.500500。351、02kN。最大剪力Q=0。60。012。099=3。630kN最大支座力N1。10.0012。09=655kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.0。010.00/6=3。3cm3;I=501。10.010.001416.67;(）抗弯强度计算抗弯计算强度f=。0216/3333。3=3.3N/m2抗弯计算强度小于.N/mm2,满足要求。(2）抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q0。6ql截面抗剪强度必须满足：=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T=3630(25000）1。089Nm2截面抗剪强度设计值=1。30Nm2抗剪强度计算满足要求。(）挠度计算最大52、变形0.770.0830.4/(100900666.8)0。08m最大挠度小于500.0/50，满足要求.五、方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=（1。24。1。40）0。2370505。kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载取木方传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。）支撑钢管变形图（m)支撑钢管剪力图(kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩max=0。86kN.m最大变形vmax=0。295mm最大支座力Qmax16。5kN抗弯计算强度f=.85610/10160000=84。25/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于25N/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于53、30。0/50与0mm,满足要求。六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力;A-对拉螺栓有效面积（m2）; f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取7N/mm2;对拉螺栓的直径（m）:1对拉螺栓有效直径(m)：2对拉螺栓有效面积(mm2）：A=05.000对拉螺栓最大容许拉力值(N):N=17。50对拉螺栓所受的最大拉力(k）：N=16。359对拉螺栓强度验算满足要求.七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P:P(1。3.91+1.00)0。230。50=0kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。m）支撑钢54、管变形图(mm）支撑钢管剪力图（k）经过连续梁的计算得到最大弯矩a=1。009kN。最大变形vax=.41mm最大支座力Qma=7。25N抗弯计算强度f=。0910610160000.0=99。31N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于05。0/m2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于68./10与10m,满足要求。八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:f其中N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(m2)； f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取10N/m2；对拉螺栓的直径(m)：1对拉螺栓有效直径():12对拉螺栓有效面积（mm2）:A=105。00对拉螺栓最大容许拉力值（kN):=17.850对拉55、螺栓所受的最大拉力(N):N=17.25对拉螺栓强度验算满足要求。50高900柱模板支撑计算一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B900m,B方向对拉螺栓1道,柱模板的截面高度=0mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=53mm,柱箍间距计算跨度=550mm。柱箍采用双钢管4m3。5mm。柱模板竖楞截面宽度0mm,高度0mm。B方向竖楞4根,方向竖楞4根。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c-混凝土的重力密度，取24。000km3；56、 t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取/(T5)，取4.10h;T混凝土的入模温度，取4.000;V混凝土的浇筑速度，取200;H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取.300m;1外加剂影响修正系数,取。200;2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F=34。910kN2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=34.91k/m倒混凝土时产生的荷载标准值2=000kN/m。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0。5。荷载计算值q=1.2.1057、。5+1。43.00。5025.351km面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩和截面抵抗矩分别为:W=55.001.1。8/6=29。7c3;I5.001.801。81。8/1226。73;(1)抗弯强度计算=M/Wf其中f面板的抗弯强度计算值(/mm)； -面板的最大弯距（。mm）; W面板的净截面抵抗矩；-面板的抗弯强度设计值,取15。0Nmm2;=010l其中q-荷载设计值(m)；经计算得到M=0.100（.19。01+1.10）。2830。283=04N。m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0。21000000/2970=6.82/mm面板的抗弯强度验算ff,满足58、要求。(2）抗剪计算可以不计算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q0600(219.201+1。1.650)。2834.310kN截面抗剪强度计算值=3310.0（2550.018.000）053N/mm2截面抗剪强度设计值1.40N/mm抗剪强度验算TT,满足要求。（3)挠度计算v=0。67ql/10EIv=l/250面板最大挠度计算值v。671。20284（10060026730)=。522mm面板的最大挠度小于23.350,满足要求。四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取B两方向最大间距.23m荷载计59、算值q1。24。9100.23+。3.00283=3。059k/按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载q=7。83/0。550=13。05/m最大弯矩=0。ql20。113.0590.550。55=0.95kNm最大剪力Q=0。605013。09=43kN最大支座力1.105503.059=7.901kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W5.010.00.0/=83。33c3；=5。010。0010。001.00/12=16.67cm；(1）抗弯强度计算抗弯计算强度=0395106833。3=4。7/mm2抗60、弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求.(2)抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q0.6ql截面抗剪强度必须满足：32bhT截面抗剪强度计算值T=341(25100）1.293N/mm2截面抗剪强度设计值T=。3/mm2抗剪强度计算满足要求(3)挠度计算最大变形v=0.6710。8835004/(009500。004166666。8)=0.10mm最大挠度小于50.0250，满足要求。五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1234.9+1。3。0）0.2830。550=。8kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩61、图(kN。m)支撑钢管变形图(m）支撑钢管剪力图（）经过连续梁的计算得到最大弯矩Max=0。93kN.m最大变形vx=0。216m最大支座力Qmx1。99kN抗弯计算强度f.93306/1016000.091.83N2支撑钢管的抗弯计算强度小于050N/mm，满足要求。支撑钢管的最大挠度小于580。0/50与1mm,满足要求。六、方向对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中对拉螺栓所受的拉力； A对拉螺栓有效面积(mm2）; f对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/m2；对拉螺栓的直径(mm)：4对拉螺栓有效直径(m）:12对拉螺栓有效面积（m2）：A=05.00对拉螺栓最大容许拉力值(kN）:62、N。0对拉螺栓所受的最大拉力(N）:=5。995对拉螺栓强度验算满足要求。七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载：P=（1.34。91+1.43。00)0.2830。550=7.18kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN)支撑钢管变形图（)支撑钢管剪力图(）经过连续梁的计算得到最大弯矩max=0。33km最大变形max=0m最大支座力Qax=1.99kN抗弯计算强度f=。933106/101600。0=9。N/2支撑钢管的抗弯计算强度小于0.Nm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于80。0/150与10mm,满足要求。八、63、方向对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力;A-对拉螺栓有效面积(mm2); f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;对拉螺栓的直径(）:14对拉螺栓有效直径（m):12对拉螺栓有效面积(m2）:A=5.000对拉螺栓最大容许拉力值(k):N=17.80对拉螺栓所受的最大拉力（k）:N=5。995对拉螺栓强度验算满足要求.4500高8080柱模板支撑计算一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=800mm，方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=0,H方向对拉螺栓1道,柱模板的计算高度5，柱箍间距计算跨度=mm。柱箍采用双钢管8m。5mm。柱模板竖楞截面宽度50m，高度164、00mmB方向竖楞4根,H方向竖楞4根。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c-混凝土的重力密度,取2.kNm3;t-新浇混凝土的初凝时间,为时(表示无资料)取20/(T+15),取4。100；T混凝土的入模温度,取。000;V混凝土的浇筑速度，取2.00m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取。500m;1外加剂影响修正系数，取。2;2混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值1=65、34。90m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值1=3。910kNm2倒混凝土时产生的荷载标准值F=3。000kN2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0。60m。荷载计算值q=1。24。900。61。3.000060=2。65N/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为:W=60。01。801.80/6=2.40c3;I=60。001.81.801。029.16c4;（1）抗弯强度计算=M/Wf其中f-面板的抗弯强度计算值(/mm)；M面板的最大弯距(。m66、m)； W-面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值,取15.00m2；0。1002其中q荷载设计值（N/m）;经计算得到M=0100（。220。9+1.4.80)05.20=0.173kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0。1310000/32400535Nmm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求.(）抗剪计算可以不计算=Q2bhT其中最大剪力Q0.600(1.220.946+。1。800）0。50=4。18kN 截面抗剪强度计算值=3414。0/(200。018。00）=0。6Nmm2 截面抗剪强度设计值T=1.40m2抗剪强度验算TT,满足要求。(3)挠度计算=。67q4/1EIv=67、l/50面板最大挠度计算值v0。67720946204/（10002160)=0.37面板的最大挠度小于50。0/250，满足要求四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0。250荷载计算值q=1.34。9100250+1。3.。250=1。52kN/m按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载q=694/0=1。523/m最大弯矩01ql2=。111.520。60。60=0.45kN.m最大剪力Q=6060011.52=4。18k68、N最大支座力=1.10。60011。23=7605k截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩分别为:W=。010.01。00/6=83.33cm3；=5.00。010。001.0/1=416.6cm4;（1)抗弯强度计算抗弯计算强度=。415106/3。=.N/mm2抗弯计算强度小于.0N/m2,满足要求。()抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q=0。6ql截面抗剪强度必须满足：T3Q2bT截面抗剪强度计算值T=34148/(250100）=1。44Nm2截面抗剪强度设计值T=。0/mm2抗剪强度计算满足要求。(）挠度计算最大变形v=。77。60260。/（190。00166669、6。8）=0。21mm最大挠度小于600。02，满足要求.五、方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载:P=（124。9+143。00）0。250.600=6.1k柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.）支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图（kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0。827N。m最大变形vax=0。160m最大支座力Qmx15.711k抗弯计算强度f=0.82710/016000.=81.40mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0Nm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于53.150与1m，满足要求。六、方向对70、拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(m2); 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170Nmm2；对拉螺栓的直径(m）:1对拉螺栓有效直径（mm）:2对拉螺栓有效面积（mm2)：A=105。00对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=7。850对拉螺栓所受的最大拉力（k):N=15。71对拉螺栓强度验算满足要求。七、方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载：P=(1.234.91+1。3.0)0。500=。91kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN。m）支撑钢管变形图（mm)支撑钢管剪力图(k)经过连续71、梁的计算得到最大弯矩Mma0.827k。最大变形vmax。60m最大支座力Qax15。711N抗弯计算强度082710/016000。0=81。4N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求。支撑钢管的最大挠度小于53.0/150与10mm，满足要求。八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:NN=f其中对拉螺栓所受的拉力; 对拉螺栓有效面积(m2); f-对拉螺栓的抗拉强度设计值,取17N/mm2;对拉螺栓的直径(mm）：14对拉螺栓有效直径（mm)：12对拉螺栓有效面积（mm2):=105.00对拉螺栓最大容许拉力值（kN):N=7.850对拉螺栓所受的最大拉力(k):15。72、71对拉螺栓强度验算满足要求。450高8080柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=800m,方向对拉螺栓1道,柱模板的截面高度H=60mm，柱模板的计算高度Lmm，柱箍间距计算跨度d=550m。柱箍采用双钢管48mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度1mm.方向竖楞4根,H方向竖楞3根.柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中c混凝土的重力密度,取2.0kN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为时（表示无资料)取2073、0/(+5)，取4.10h；T混凝土的入模温度,取34。0；V混凝土的浇筑速度，取2。500m/;H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取.00m;-外加剂影响修正系数,取1.20；2-混凝土坍落度影响修正系数,取0.80。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值1=34。910kNm2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=3。9k/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=.000k/m2.三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距。55m。荷载计算值=1。234910.550+1。43.0000。5574、=5。351kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为:W5。01。80106=2.70cm3;I=55.00.801.80026。7m4;()抗弯强度计算f=其中面板的抗弯强度计算值(/mm2)； M面板的最大弯距(N。mm）;W面板的净截面抵抗矩;f-面板的抗弯强度设计值,取15.00m;M=0。00ql其中荷载设计值(kN/m);经计算得到M=0。10(1。219。201.1.650)0270。750.192kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值f。12100000/29700=6.55mm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求。()抗剪计算可以不75、计算T=3Q2hT其中最大剪力=0。600(129.2011.1.650)0.275=4。13N 截面抗剪强度计算值T=34183.0/(50.00018000)=64/mm2 截面抗剪强度设计值=1.40N/mm抗剪强度验算,满足要求.(3)挠度计算v0。67ql4/100EI/5面板最大挠度计算值v=0.719。20274/（0060730)=。4mm面板的最大挠度小于5/50,满足要求。四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算,计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.27。荷载计算值q.234。90.25+1。.00076、。7=12。kN/m按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载q=6.7/0。550=2.67kNm最大弯矩M=01ql20112.67。50.550.383N.m最大剪力=0.0。512.7=.1k最大支座力N.10502。757.69k截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=。0010.000.0=83。3c3;I=。010.00。0010。0012=46。6cm4；（)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0。831833。3=。60N/mm2抗弯计算强度小于3。0N/m2,满足要求.(2）抗剪计算可以不计算最大剪力的计77、算公式如下:Q=。6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/T截面抗剪强度计算值T=483/(010）=1。255N/截面抗剪强度设计值T=1.3N/mm抗剪强度计算满足要求。（)挠度计算最大变形v=0。6771。56550。04(1050.004166。8)。165mm最大挠度小于50。250，满足要求.五、方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载:P=(1.24.+1.43。00)0。500.5=6。34N柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（N.m)支撑钢管变形图（mm)支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mma=0.7578、8kN。最大变形vma0146mm最大支座力Qmax=14.02kN抗弯计算强度f=0。75816/016000。=7。61/m2支撑钢管的抗弯计算强度小于2。N/mm2，满足要求.支撑钢管的最大挠度小于0。150与1,满足要求六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力； A-对拉螺栓有效面积(m)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值,取17N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）:14对拉螺栓有效直径(m）:12对拉螺栓有效面积(m)：A105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.0对拉螺栓所受的最大拉力（kN)：N=14。402对拉螺栓强度验算满足要求。七、H方向79、柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P:=（1.234.91+1.00)0。270.550=6。97N柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。)支撑钢管变形图（m）支撑钢管剪力图(）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=2.kN。m最大变形ma。769mm最大支座力Qax6。97N抗弯计算强度f2。039106116000。020.69N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于25.0/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于60./15与0m，满足要求。八、H方向对拉螺栓的计算计算公式：NN=fA其中N-对拉螺栓所受的拉力; A-对拉螺栓有80、效面积(m2)； f-对拉螺栓的抗拉强度设计值,取70N/m2;对拉螺栓的直径（mm）:14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(m2):15。00对拉螺栓最大容许拉力值(k):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN）:N=6。71对拉螺栓强度验算满足要求.附件三梁支撑计算书说明：本计算书部分内容采用PPM施工现场设施安全计算软件计算。选取框架梁（400000，01400,5700)、次梁（2000、0000)等具有代表性的梁分别进行计算.计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ3001)。计算依据施工技术002。3。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。81、模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距h/m0。0.9h.22h1.51。h2。1。2431。1851.1671163表 模板支架计算长度附加系数k2H0(）4610121612025305402a(m）1.351.0。41.0261.391。0421.0541。01。8102。131。1371。51.71。44.01.。0221。031。0391。07106106.071.0921.1111。1291。141。1。001.011。241.3.0391.07.055。02。0791.9711.1321。62。001。14。082、21.0291.036。0431。0511061。741。091.01131。80。01.071.014020261。03040。0461。02。01.81。0961.111.21.01。71.11.01。0241。031.051.0421.01.6.0761。090104.04.0107。011.0181。021。0291.3.031。0441.061.0731。7.10121.。07.001.161.0027。0321031。021。51。701。0811。0942。01.001.0101。01020.0271。032.01042.031。0661。078。09100梁模板扣件钢管高支撑架83、计算模板支架搭设高度为.7，基本尺寸为:梁截面 BD0m100mm，梁支撑立杆的纵距（跨度方向)l.0m，立杆的步距 h=1。5,梁底增加道承重立杆。图 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为=1.5.000.10.00.300=0。20kN。采用的钢管类型为43。.一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值1=25。001。00。00+0.5004001。200kN/活荷载标准值2=（2。000+。000)0.4001。200k/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截84、面惯性矩和截面抵抗矩W分别为：=4。001。801.8/6=2。6c3;40.01.8001.80/12=444；(1)抗弯强度计算f=MW其中f-面板的抗弯强度计算值(N/mm2）； M-面板的最大弯距(N。mm）; 面板的净截面抵抗矩;f面板的抗弯强度设计值,取15.0N/2;M=0。100ql2其中q荷载设计值(kN/）;经计算得到M=0。100（。210。200+1.1.2)0.00。30=。1kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值=0。1250100/21600=5。800N/m2面板的抗弯强度验算ff,满足要求.()抗剪计算可以不计算T=Q/2bh其中最大剪力Q=60(1。20。2085、0141。200)0.30=2.50k截面抗剪强度计算值=3256。0/（2400.0008。0）=.22N/mm2截面抗剪强度设计值=1。40Nmm2抗剪强度验算T,满足要求。()挠度计算v=0。677ql4/00Iv=/250面板最大挠度计算值v=0。6710200304/（006000940）=0。480面板的最大挠度小于300。0/25,满足要求.二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等1。荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重（kNm)：q5.001.00.30=7.500N/m(2）模板的自重线荷载（k/m):q2=0.500。300(2。0000。400）/。86、40=。900kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(N）:经计算得到,活荷载标准值1=（1.00+2。00）。4000。30=0.60kN均布荷载q=120.0+1.00=108k/m集中荷载P1。4.360。0k木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方变形图(mm)木方剪力图（kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为12。988NN2=2.988N经过计算得到最大弯矩M=.9kN。m经过计算得到最大支座F2。9N经过计算得到最大变形V=1.9木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩分别为:W=。0010。010.00/6=8.3c;I5.0010.010087、00.001216.6m4;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f0。959068333.11.1Nmm2木方的抗弯计算强度小于.0N/mm2，满足要求。(2）木方抗剪计算可以不计算截面抗剪强度必须满足:=3/2bh截面抗剪强度计算值T=3.98/（20100）0.89N/mm截面抗剪强度设计值。30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求.（3)木方挠度计算最大变形v=.9mm木方的最大挠度小于0.0/50，满足要求.三、梁底支撑钢管计算(一)梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。m)支撑钢管变形图(mm）88、支撑钢管剪力图(kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmx=0。991kN。m最大变形mx=2。8mm最大支座力Qax=11.01kN抗弯计算强度。991106/5000=19。12/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于20。0/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于00。0/150与10m，满足要求。（二）梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆.四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:Rc其中c扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11。0kN单扣件抗滑承载力的设计计89、算不满足要求，可以考虑采用双扣件.R8.0N时，可采用单扣件；8。kNR12。0k时，应采用双扣件;R2。0k时,应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中-立杆的轴心压力设计值，它包括:横杆的最大支座反力N111。00N(已经包括组合系数1。4）脚手架钢管的自重1。00。294。690=0.727kNN=11.01+0。72=11.728kN轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/查表得到;i-计算立杆的截面回转半径(cm）;i=1.5A-立杆净截面面积(cm）;=9立杆净截面抵抗矩(m);=5.8钢管立杆抗压强度计算值(Nmm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值,f=2050090、N/mm;l0计算长度（）;如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,由公式（1)或（2)计算l0h（1)0=（+2a)(2)1计算长度附加系数,按照表1取值为1.67；u计算长度系数,参照扣件式规范表5。3；u=1。700a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=。0；公式(）的计算结果:0=1。67.7001。50=2。976=2976/15。8=188.30.3=11728/（.20348)=18077Nmm2,立杆的稳定性计算f，满足要求。公式（2)的计算结果：l0=1500+20.302。100=2100/1.8=2。911=。3=11728/(0。38689）=2。0/mm291、，立杆的稳定性计算，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式()计算0k12（h+2a)(3)k计算长度附加系数，按照表2取值为。07；公式()的计算结果：l0=1。1671.007(。50+2.30)=2。468m4/1.=56。13=0。287=178/（0.2878）8。6Nmm,立杆的稳定性计算 ,满足要求。3001400梁模板扣件钢管高支撑架计算模板支架搭设高度为4。1m,基本尺寸为:梁截面 BD=30mm10m，梁支撑立杆的纵距(跨度方向） l=20m,立杆的步距15m,梁底增加0道承重立杆。图 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递92、。集中力大小为F=1。202。00012005000。4000.720k.采用的钢管类型为483。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25。0001。000.30+0.00。300=7。60k/活荷载标准值q=(2。000。00）0.0=。900kNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30。001.1。80/6=16.cm3;=30.001。1。01.80/12=14.8m；（1）抗弯强度计算=M/Wf其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm2); M-面板的最大弯距(N.m93、m）；面板的净截面抵抗矩;面板的抗弯强度设计值，取15。00Nmm2；M=。100ql2其中荷载设计值（kN/m);经计算得到M=0.100(17。650+1。40.00)0。400.4=.67N。经计算得到面板抗弯强度计算值.16710001000/1200=10。311N/mm2面板的抗弯强度验算ff，满足要求。（2)抗剪计算可以不计算=3Q/2bh其中最大剪力Q=00(1.27。6501。40.90)0。402.0kN截面抗剪强度计算值T350.0/(2300.0018。000）=0。N/mm2截面抗剪强度设计值T=1。40Nm2抗剪强度验算TT，满足要求。(3)挠度计算v0.67ql494、/10Evl/250面板最大挠度计算值=0.6777。6004（106004580）1。516mm面板的最大挠度小于00.0/5,满足要求。二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。荷载的计算:(1）钢筋混凝土梁自重(k)：q1=25。0001.0000。400=0.000Nm(2)模板的自重线荷载(kN/m）:q2=0.500。40（1.000.3）/。01。533kN/m(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(k):经计算得到,活荷载标准值P1=（。00+2。000)0。300。400=0。60N均布荷载q=.20000+1。01。5333.80kN/95、m集中荷载P=1。.0=0。4kN木方计算简图木方弯矩图(kN。m）木方变形图(mm)木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N=3.04NN=3。48kN经过计算得到最大弯矩M=0。91km经过计算得到最大支座=3.08kN经过计算得到最大变形V1。4m木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:5.000.1。006=3。33cm3；=。0100010.000。00121667m4;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0。95106/833。3=10。98/mm木方的抗弯计算强度小于13.0N/2，满足要求。(2)木方抗剪计算可以不计算截面抗剪强度必须满足96、:=3/bhT截面抗剪强度计算值T=。04（250100)0。14N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30Nmm木方的抗剪强度计算满足要求.(3)木方挠度计算最大变形v=1。4m木方的最大挠度小于800./250，满足要求。三、梁底支撑钢管计算(一)梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(k。)支撑钢管变形图(mm）支撑钢管剪力图（kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mma=0。5kN.最大变形vax4。01m最大支座力Qma=9957k抗弯计算强度.975106/5080.=9.00N/mm支撑钢管的抗弯计算强97、度小于05。0Nmm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于120。0/15与10mm，满足要求.（二)梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:RRc其中c-扣件抗滑承载力设计值,取。0kN； 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9。kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件。8。0kN时,可采用单扣件；8。0kNR12。0kN时，应采用双扣件；R12。0kN时，应采用可调托座.五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N-立杆的轴心压力设计值，98、它包括:横杆的最大支座反力N1=9.9k（已经包括组合系数1。4）脚手架钢管的自重21.20.29。080=0。63kNN=99570。632=10。58N轴心受压立杆的稳定系数,由长细比0查表得到；i计算立杆的截面回转半径（cm)；i=18A立杆净截面面积（m)；A4。89立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08钢管立杆抗压强度计算值（/mm2）;f钢管立杆抗压强度设计值,f205.0Nmm；l0-计算长度(m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,由公式（1）或（)计算0=k1uh(1）l0=(h2a)(2)k1计算长度附加系数，按照表取值为1。167;计算长度系数,参照扣件式规范表5。99、3；1。750a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a30m；公式(1)的计算结果：l0=1。1671.0。0=3063m306315=193。=0。93159(09489）=112.04N/m2,立杆的稳定性计算,满足要求公式（2)的计算结果：l0=。0+20.00=.00m10/。812.11=08=1589/（.3649)=56.034/mm2,立杆的稳定性计算f,满足要求如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3)计算l0k（h+a)(3)k计算长度附加系数,按照表2取值为1。007;公式(）的计算结果:l0。11.7（1。500+0.300)=2。68m=2468/58=100、5.9=0.287=059/(。7489)5。36Nmm2，立杆的稳定性计算f，满足要求.5007梁模板扣件钢管高支撑架计算书模板支架搭设高度为4。1m,基本尺寸为：梁截面BD=500mm700m,梁支撑立杆的纵距（跨度方向）l=11m,立杆的步距h=.50m,梁底增加0道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.20.000。00。000。50=。63N。采用的钢管类型为4835。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q125。000.700。50。00050=。101、00kN/m活荷载标准值q=(2.000+。00)0.50.50kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W50。01.81。80/6.00c3;I.001.81。801812=24。30c4；(1）抗弯强度计算f/Wf其中f面板的抗弯强度计算值(Nm2）; M面板的最大弯距(.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm；M=0.10l2其中荷载设计值(N/)；经计算得到M=0。100（1。29.00+1。41.500）0.350。350=0.1kNm经计算得到面板抗弯强度计算值0。158100000/7000=5.102、53Nmm2面板的抗弯强度验算f，满足要求。(2）抗剪计算可以不计算T3/2bh其中最大剪力Q=0.600(2。00+1。41。500)0.5=2.79kN截面抗剪强度计算值T2709。0/(2500.00018.0）=0。5mm截面抗剪强度设计值=1.40N/m2抗剪强度验算TT,满足要求。（3)挠度计算=0.677ql4/100EIv/20面板最大挠度计算值=。79。000504/(10060024000)0。627mm面板的最大挠度小于3500/250,满足要求。二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。1荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重(kNm）:12。000103、。70.350=6.1N/m(2)模板的自重线荷载(k):0。500.30（20.700。500）/0.50。65kN/(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(）：经计算得到,活荷载标准值P1(1。00+2.000)。5000。350=0。25k均布荷载=1。206.125.200。66=818kNm集中荷载P=1。0.525=0。735N木方计算简图木方弯矩图(）木方变形图（mm）木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N=3.035kNN2=3.35N经过计算得到最大弯矩M=1。70kNm经过计算得到最大支座=3035kN经过计算得到最大变形2。6mm木方的截面力104、学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：=501.001000/6=83。3cm3;I=。01。0010。0010。00/2=416。67m;(）木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.070106/8333。3=12.84N/mm2木方的抗弯计算强度小于3。N/，满足要求。(2）木方抗剪计算可以不计算截面抗剪强度必须满足:T3Q/hT截面抗剪强度计算值=3.34/（5010)=0.910N/2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求。（3）木方挠度计算最大变形=2。6m木方的最大挠度小于00。0250,满足要求。三、梁底支撑钢管计算(一）梁底横向钢管计算纵向105、支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。m)支撑钢管变形图(mm）支撑钢管剪力图(N)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0。996N。最大变形vmax=3。45mm最大支座力Qmax10。42kN抗弯计算强度=。99616/5080。0196。08N/m2支撑钢管的抗弯计算强度小于20.0/，满足要求。支撑钢管的最大挠度小于100.0/150与mm,满足要求.(二)梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:RR其中扣件抗滑承载106、力设计值,取8.0kN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=104kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件.R80kN时,可采用单扣件；8kNR12.0kN时,应采用双扣件;R2。0k时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N=。9N（已经包括组合系数1。4)脚手架钢管的自重N2=1.200.194。08=0。32kNN=10492+0.63=11。4kN-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0i查表得到；i计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.8立杆净截面面积107、（m)；=4.8W-立杆净截面抵抗矩(m3)；W-钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);f钢管立杆抗压强度设计值，f205.00N/m2;0计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,由公式(1）或（2)计算0k1uh()0=(+2a)(2）k计算长度附加系数,按照表1取值为.167;u计算长度系数,参照扣件式规范表。3。3;=1。a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=.0m;公式（)的计算结果：l0=1.61。701.50=。96276/1。88。345=20=1124/(0。0349)11。99N/m2，立杆的稳定性计算f，满足要求。公式(2）的计算结果：l0=1108、。50+2.300=2。1=210/15。=132.911=386=1124/(0.3868）58.865N/,立杆的稳定性计算f，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算l0=kk2(+）(3）k2计算长度附加系数，按照表2取值为.00；公式（3)的计算结果:l=。1671。00(1。000。0）=。68m28/15816。=0。287=11124/(0。287489)=7。10N/mm，立杆的稳定性计算 f,满足要求.200800梁模板扣件钢管高支撑架计算书模板支架搭设高度为4.1m,基本尺寸为:梁截面 B=0mm0m，梁支撑立杆的纵距（跨度方向) =1。40m,立杆的109、步距 1。50，梁底增加0道承重立杆。图 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为=1.2025.000。00.500。400=.0.采用的钢管类型为483。.一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q25。00。800。200+.00。20=4。100kNm活荷载标准值=(2。0+1.000)0.20=.0k/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩分别为：=20.01.81.80。0cm3；I20.00.80。801。01=.72cm4;()抗弯强110、度计算=M/f其中f-面板的抗弯强度计算值(N/m2)； M-面板的最大弯距（N.m); W面板的净截面抵抗矩；f-面板的抗弯强度设计值，取15。00/mm2；M0.0l2其中q-荷载设计值（);经计算得到=0。1(124。001。40。600)0400。400=.092kN经计算得到面板抗弯强度计算值f=.02100010001000。33N/m面板的抗弯强度验算ff,满足要求.(）抗剪计算可以不计算T3Q2bh其中最大剪力=0。600(1。2.100+。600).4=1.2kN截面抗剪强度计算值T=3382.0/(2200。0018。000)=0.576N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.111、40N/抗剪强度验算T，满足要求。（3)挠度计算v=0。67ql/00EIvl/2面板最大挠度计算值v=。77。100400/（100600970)=1。218mm面板的最大挠度小于0。0/25,满足要求。二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等.1.荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重(kN/):q1=5。0000.000.40=8.00N/m(2)模板的自重线荷载（kN/m)：.50.400（20.8000.20）/0010Nm(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(k)：经计算得到,活荷载标准值P1(.000+.000）0。00。400=。240k均布112、荷载q=108。00+1.0.800=1。760kN/集中荷载=1.。240=0336kN木方计算简图木方弯矩图（N.m)木方变形图（m）木方剪力图(kN）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2。64kN2。064kN经过计算得到最大弯矩=0.kN。m经过计算得到最大支座F=2。64N经过计算得到最大变形V=0.7mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩和截面抵抗矩分别为:W=5。0000010。06=.33cm3；=5。010.0010.0010。00/=41.67cm4；（1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.55110/3333。36。6N/mm木方的抗弯计算强度小于13。0/113、2,满足要求。（2)木方抗剪计算可以不计算截面抗剪强度必须满足:T/2bhT截面抗剪强度计算值3。63/（510）。19N/mm2截面抗剪强度设计值T1.30Nmm2木方的抗剪强度计算满足要求。（3)木方挠度计算最大变形v=0。7mm木方的最大挠度小于7000/20,满足要求。三、梁底支撑钢管计算(一)梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kNm)支撑钢管变形图（m)支撑钢管剪力图（N）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mm=1.2.m最大变形vma5。86mm最大支座力Qmax=7。95kN抗弯计算强度f=1.0114、22106/5。0=201。12Nm支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于140。0/1与10mm,满足要求。(二)梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:RR其中c-扣件抗滑承载力设计值，取8.0; R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，=。5kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。R8.0N时,可采用单扣件;8。0kN12。0kN时，应采用双扣件;R12。0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式115、其中N立杆的轴心压力设计值，它包括:横杆的最大支座反力N=7.95N(已经包括组合系数。）脚手架钢管的自重N2=1.200。124。080=0.3NN7.954+0。2=8。58kN-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm）;i=1。8A立杆净截面面积（cm2);=.89W-立杆净截面抵抗矩(cm）;W5。0钢管立杆抗压强度计算值(/m2）;f-钢管立杆抗压强度设计值,f205。00N/mm;l0计算长度(m）;如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,由公式（)或（2）计算l0=1uh()l=(h2a)(2)k1计算长度附加系数,按照表取值为1。167;116、-计算长度系数，参照扣件式规范表5。3;u=1.00a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=。30；公式(1)的计算结果:l=1.167801。50=3。151m=311/15。8=19.420.18586/(0。82489）9。472N/m2,立杆的稳定性计算f,满足要求.公式（)的计算结果：0=.500。0.100m=2100/15。=132.91=.386=856/（0。38689）=5.35mm2，立杆的稳定性计算f，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（)计算lk1k(h2)(3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为.007;公式(3)的计算结果：l0=1117、。171。007(1.5000.0)=2.4m=268/1.8=156。13=0。878586/（0。28748)=61.17Nmm2,立杆的稳定性计算,满足要求。 附件四 梁模板计算书说明:本计算书部分内容采用PKPM施工现场设施安全计算软件计算。选取框架梁（4001000,3001400，5070)、次梁(200800)等具有代表性的柱分别进行计算。梁底模面板厚度h=18mm,弹性模量E=000N/mm2,抗弯强度f15N/m2。梁侧模面板厚度hm,弹性模量E=6000N/mm2,抗弯强度f=1N/mm。400100梁木模板与支撑计算一、梁模板基本参数梁截面宽度B=0m，梁截面高度H=10118、，H方向对拉螺栓道，对拉螺栓直径1mm,对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500m。梁模板使用的木方截面50100mm,梁模板截面底部木方距离00m,梁模板截面侧面木方距离40。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0。340kN/m2；钢筋自重.50kNm3；混凝土自重=2.0kN/m3;施工荷载标准值=50kN2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值.新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度,取2000kN/m；t-新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料）取0/(T5)，取4.100；T混119、凝土的入模温度，取34。000;-混凝土的浇筑速度,取2500mh;混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.00m；外加剂影响修正系数，取120；混凝土坍落度影响修正系数，取0.50。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=24.0N/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=24。00k/m2倒混凝土时产生的荷载标准值2=4.00kN/。三、梁模板底模计算本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4001。801.80/1.603;I=40.001。801。80.80/12=1。44cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图。抗弯强度计算120、抗弯强度计算公式要求:=M/Wf其中-梁底模板的抗弯强度计算值(/mm2); M计算的最大弯矩（kN。m)；作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1。20。340.024.00。401。0+。50。4.+42。50。4=3。8/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.1013.00300=4kN。mf=02416/10.0。5N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15。00Nmm2，满足要求。2。抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=。ql截面抗剪强度必须满足:=Q/2bhT其中最大剪力Q0。60.3013。803245kN 截面抗剪强度计算值T32485/(401)=。5N/mm2 截面抗剪强度设121、计值T=.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求.。挠度计算最大挠度计算公式如下：其中q0.340.40+2.000。40。00+1.500.0010。36/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度=06771.3630.04/（106000。194.0)=。4mm梁底模板的挠度计算值:v=0.486m小于v=300/250,满足要求。四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含。五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算,计算简图如下图梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f/Wf其中f梁侧模板的抗弯强度计算值（N/m)； M计算的最大弯矩（kN。）;q-122、作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm); q=(1.224.00+1。44。0）1。0034。00N/mm最大弯矩计算公式如下:M0.13。4000。002=-.50kN。m=0.5010/54000.0=10.193N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于1。0/2,满足要求。抗剪计算最大剪力的计算公式如下：=06ql截面抗剪强度必须满足:3/2bT其中最大剪力Q=0。40。400=8256kN 截面抗剪强度计算值=38256/（2100018）=0。88N/m2 截面抗剪强度设计值T=140/m2面板的抗剪强度计算满足要求。3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=4.001.00=2.00N/123、m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0。67724。00400.04/(100600.004860.0)=.426mm梁侧模板的挠度计算值:v=1.426m小于=40/250，满足要求。六、穿梁螺栓计算计算公式:NN=fA其中N穿梁螺栓所受的拉力； A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170Nm2;穿梁螺栓承受最大拉力N=(1。224。00+14.00)1.00.50/1=1.kN穿梁螺栓直径为1mm；穿梁螺栓有效直径为1.6m;穿梁螺栓有效面积为1mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为=180kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=17200k;穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的124、计算间距500mm。每个截面布置道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求.七、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式，参见楼板模板支架计算内容。300140梁木模板与支撑计算一、梁模板基本参数梁截面宽度B=0m，梁截面高度H=1400mm，H方向对拉螺栓2道,对拉螺栓直径1mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度）0mm.梁模板使用的木方截面50mm,梁模板截面底部木方距离350mm，梁模板截面侧面木方距离350m二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0。40km2；钢筋自重=1。00N/m3;混凝土自重=24。0kN；施工荷载标准值=2.50m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土125、时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中-混凝土的重力密度,取4。000kN/m3;-新浇混凝土的初凝时间,为时(表示无资料)取200（T+1)，取4.100h;T混凝土的入模温度,取34.00；V混凝土的浇筑速度，取2.500mh；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.400m;1-外加剂影响修正系数,取1。00；2混凝土坍落度影响修正系数，取0。850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=33。5kN/2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=3。60N/m2倒混凝土时产生的荷载标准值2=4.0126、00kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W30。001.80。0/6=16。20cm3；I3001。8。01。80/12=14。58cm;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图。抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求:f=M/Wf其中f梁底模板的抗弯强度计算值（N/m2）; M计算的最大弯矩(N）； q作用在梁底模板的均布荷载(kN/)；q=1。20。40.324。000.301.40.00.01。0。42.500304.02kNm最大弯矩计算公式如下:M=0.104.02403500。17kN.mf=0。172106/16200。0=127、1605Nm2梁底模面板抗弯计算强度小于15。00N/m2，满足要求。2。抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0。6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/h其中最大剪力=0.。501。24=。945k截面抗剪强度计算值=3245/（2301)=0818Nmm2截面抗剪强度设计值T=1。4/m2面板的抗剪强度计算满足要求。3.挠度计算最大挠度计算公式如下：其中q=0.34002。00.301。40+。503=。81N/三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=67710.81235004/(100600。015800。0)=1.26m梁底模板的挠度计算值:v=1.26m小于v5/25，满足要求。四、梁128、模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含。五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算,计算简图如下图梁侧模板计算简图1。抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=Mf其中f-梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm)；M-计算的最大弯矩(kN.m); q作用在梁侧模板的均布荷载(/m）;q=(1。233。601。4.00）1.0=6428mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.4。280.3502=08kN.mf=0。788106/760。0=10。4N/m2梁侧模面板抗弯计算强度小于150N/m2，满足要求。2。抗剪计算最大剪力的计算公式如下:06q截面抗剪强度必须满足：T=Q/2bT129、其中最大剪力Q=0.60。3506。28=1。500k截面抗剪强度计算值313500/(21400)=0804N/mm 截面抗剪强度设计值T1。4/mm2面板的抗剪强度计算满足要求。3。挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=3.601。404。04N/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度=0.647.40004(100600.00604001)=1。71mm梁侧模板的挠度计算值:1.1mm小于v=350/250,满足要求.六、穿梁螺栓计算计算公式：NN=fA其中穿梁螺栓所受的拉力; A穿梁螺栓有效面积(mm2);f穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/m2;穿梁螺栓承受最大拉力N=（。233。130、60+1。44.0)1.400./=17.68kN穿梁螺栓直径为1mm；穿梁螺栓有效直径为11.6;穿梁螺栓有效面积为A10.00mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为N=750;穿梁螺栓承受拉力最大值为N=17.7k;穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距55mm.每个截面布置道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求。七、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。500700梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度500，梁截面高度H=700,梁模板使用的木方截面100mm,梁模板截面底部木方距离35mm，梁模板截面侧面木方距离45m.二、梁模板荷载标准值计算模板自重=131、0。340kN/m；钢筋自重=1。500kNm3;混凝土自重24000kN/m；施工荷载标准值2。50kN/m2.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值.新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度，取。000kN/m3;t-新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料)取20/(T+15),取4。100h；T混凝土的入模温度,取340;V-混凝土的浇筑速度，取.00m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.0m;外加剂影响修正系数,取10;2混凝土坍落度影响修正系数，取0。85。根据公式132、计算的新浇混凝土侧压力标准值F=16。790kN/2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值1=100/m倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000/2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：=50。0.8。80/6=270cm3;I=50.001.80180.80/12=24。30m4;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/Wf其中f-梁底模板的抗弯强度计算值(mm2）; M计算的最大弯矩（kN.）； 作用在梁底模板的均布荷载(m)；q=1.20。340。5+4。0。00.70+1。500。50.70+133、1。42.500。5012。kN/m最大弯矩计算公式如下：M=-.102。6640.3502=-0。15kN。mf=0.155106/27000=5.746N/m2梁底模面板抗弯计算强度小于5.0N/m2,满足要求。2。抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=。6ql截面抗剪强度必须满足:T=32bhT其中最大剪力Q060。5012。4=2659kN 截面抗剪强度计算值T3265/（25018)=0。4/2 截面抗剪强度设计值T=1.40N/m面板的抗剪强度计算满足要求.3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=340。50+24.00.70+1。500.5。0=9.0N/m三跨连续梁均布荷载作用134、下的最大挠度0.779.0530。0(100600。243000）=。634m梁底模板的挠度计算值：v=0.634m小于=35/250，满足要求。四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含。五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/Wf其中f梁侧模板的抗弯强度计算值(/m2)；M计算的最大弯矩(kN。m）； q作用在梁侧模板的均布荷载（N/m);q=(1.1。80+1。00）0。0=8。02/m最大弯矩计算公式如下：M=-0。118。032452=-.365N.mf=。6516/300。=。6135、60N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于15。00N/mm，满足要求2。抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6l截面抗剪强度必须满足:T=3/2bhT其中最大剪力Q=60.4518.0324.869kN截面抗剪强度计算值T=34869/（27001）=0。580m2 截面抗剪强度设计值=。40/mm2面板的抗剪强度计算满足要求。.挠度计算最大挠度计算公式如下：其中q=1。80070=11.7N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度=06771176450.04/(060000034020.0）1。599m梁侧模板的挠度计算值:v=1.599mm小于v=45/250,满足要求。六、穿梁螺栓136、计算1梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式：=M/Wf其中f-梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm）; M-梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W=83。3m3； f-梁侧竖楞的抗弯强度设计值,f=3N/m2。M=ql2/8其中q-作用在模板上的侧压力; q=（1.216。80+1。44。0)0。45=1。9N/ 计算跨度(梁板高度)，0;经计算得到,梁侧竖楞的抗弯强度计算值1.592.700.00/8/3333.3368.520N/mm2;梁侧竖楞的抗弯强度验算f,满足要求。2.梁侧竖楞挠度计算计算公式:v=54384EI=/20其中q-作用在模板上的侧压力，q=6。800。50137、=7。560N/mm; l计算跨度（梁板高度),l=700m; E梁侧竖楞弹性模量,E=90N/mm； I梁侧竖楞截面惯性矩，I=46.67cm4;梁侧竖楞的最大挠度计算值,v57。500。4/(340416666。8）。59mm;梁侧竖楞的最大允许挠度值,v=.800mm;梁侧竖楞的挠度验算vv,满足要求。3。穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓,无须计算。七、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容.20梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=200m,梁截面高度H0mm,H方向对拉螺栓1道,对拉螺栓直径4m,对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度138、)50mm。梁模板使用的木方截面01mm,梁模板截面底部木方距离40mm,梁模板截面侧面木方距离0mm。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2;钢筋自重1.50k/3；混凝土自重.00k/m3;施工荷载标准值=2。500N/m2.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中-混凝土的重力密度,取4。000/m3；t-新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取20/(T+15),取4.00; T混凝土的入模温度,取34。000；-混凝土的浇筑速度，取.50m/h;H混凝139、土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取.800m；1-外加剂影响修正系数，取1.20；2混凝土坍落度影响修正系数，取0。50。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F119。20km2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=19。200kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4。00k2。三、梁模板底模计算本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:=2。0。0/=10.80cm3;I20.001.0。801。80/17cm4;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算,计算简图如下梁底模面板计算简图1。抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求:f=W其中f-梁底模板的抗弯强度计算值(Nmm2）; 计算140、的最大弯矩(kN.); q-作用在梁底模板的均布荷载（kN/);q=1。2.40。20+24.000.200。0500.00.8+.4.500。20=。6kN/m最大弯矩计算公式如下:M=0。05。780402=。91kN。f=0.011061000。=8。411N/m2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm,满足要求.2。抗剪计算最大剪力的计算公式如下：=0。6ql截面抗剪强度必须满足：T3QT其中最大剪力Q=0.6。00。678=1.363kN 截面抗剪强度计算值T33(2208)=0。568/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm面板的抗剪强度计算满足要求。3挠度计算最大挠141、度计算公式如下：其中q0340。204.000.80+。50。200.0=4。18N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=.64。48400。4/(100600。00920。0）=1233mm梁底模板的挠度计算值：v=。233mm小于v=40/250，满足要求四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含。五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算,计算简图如下图梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求:f=/Wf其中梁侧模板的抗弯强度计算值(/mm2);M计算的最大弯矩(k。m);q-作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm); q=(。21920+。）0。8142、2912Nmm最大弯矩计算公式如下:M=-。122914000。36。mf=0。36106/300。0。486/m梁侧模面板抗弯计算强度小于15。0/mm,满足要求。2抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2b其中最大剪力=060。4022。912=549 截面抗剪强度计算值=3549/(280018)=0.57N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1。40Nmm2面板的抗剪强度计算满足要求3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=9.20080=136Nmm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度=0。7。604.0(100600.038800。）=1。14m梁143、侧模板的挠度计算值：=1.141mm小于v=4002,满足要求。六、穿梁螺栓计算计算公式:NN=f其中N穿梁螺栓所受的拉力;A穿梁螺栓有效面积(mm2)； f穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170/2;穿梁螺栓承受最大拉力N=(1。219。204400）0。800。75/11。8kN穿梁螺栓直径为1mm；穿梁螺栓有效直径为1.6mm；穿梁螺栓有效面积为A=15。000m2;穿梁螺栓最大容许拉力值为N=17。850kN;穿梁螺栓承受拉力最大值为=17.184k;穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距75m。每个截面布置1道穿梁螺栓.穿梁螺栓强度满足要求.七、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式144、，参见楼板模板支架计算内容。附件五 扣件钢管楼板模板支架计算书扣件钢管160厚楼板模板支架计算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1301）。计算依据2施工技术200。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（杜荣军）。模板支架搭设高度为4。m，搭设尺寸为：立杆的纵距 b1。m,立杆的横距 l=1。0，立杆的步距 1.5m。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483。5。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=2。0000。01100。350。04。5kNm活荷载标准值q2(.0+1145、。0）1。10。00N/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩分别为：110.001010/=90c3;=11.01。801。0。80/253.4m4;(1)抗弯强度计算f=M/Wf其中f-面板的抗弯强度计算值(N/mm); -面板的最大弯距(Nm); W-面板的净截面抵抗矩;f-面板的抗弯强度设计值,取15。00Nm2；M=0.00ql2其中q-荷载设计值(kN/m);经计算得到M。10（1。4。75+。43。30）0.500。50=0。59kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0。5910010/590=4.361Nm2面板的抗弯强度验算f,满足要求146、.(2）抗剪计算可以不计算T3/bhT其中最大剪力Q。600（1.75+。43。00)。00=3.1kN截面抗剪强度计算值T=31090（2100。00018。000)=0。236N/m2 截面抗剪强度设计值T=1.40/m2抗剪强度验算T,满足要求.（3)挠度计算v=。67ql10EIv=l20面板最大挠度计算值v.677855004/(16005400)0.631m面板的最大挠度小于50。/50,满足要求。二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算（1）钢筋混凝土板自重（kN）：q1125。00。1600.500。00N(2）模板的自重线荷载(kN/m）:q=0。0147、0。50=0。75kN/m（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值q2=(1.00+2.00）001.5m静荷载q1=0.2.000.000.175=2.610kNm活荷载q2=1.41。500=2。00kN/m。木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q。81/1.100=4.70N/m最大弯矩M=0。1ql2=.14.711。11。10=5kN.m最大剪力Q=0。61。104。70=。kN最大支座力N=.1。104.710=5。699kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯148、性矩和截面抵抗矩分别为:W=5。0010。010。0/6=3。3c3;I=5.0010.010.0010.001=46。6c4；()木方抗弯强度计算抗弯计算强度f0.57006/833。=6。4N/m2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求。（）木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q.6q截面抗剪强度必须满足:T=3Q2bhT截面抗剪强度计算值T=30(2510)=0。3/m2截面抗剪强度设计值T=1。60N/m木方的抗剪强度计算满足要求.（3)木方挠度计算最大变形v=0。6772175100.04/(109500。00166666。8）0.545mm木方的最大挠度小于1149、10。0/250，满足要求。三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（k.m）支撑钢管变形图（m）支撑钢管剪力图(）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mma=0。997k最大变形vax=2.626mm最大支座力Qax=2.253kN抗弯计算强度f0。99710/5080.=6.m2支撑钢管的抗弯计算强度小于20.0Nmm2，满足要求。支撑钢管的最大挠度小于100。015与10mm,满足要求。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：c其中R扣件抗滑承载力设计值,取150、。0kN; R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,12。25kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件。R8。0kN时，可采用单扣件;.0kMmx2。73所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载.第2层以下的模板支撑可以拆除。扣件钢管120厚楼板模板支架计算模板支架搭设高度为.1m，搭设尺寸为:立杆的纵距b=1。10m，立杆的横距l=1.00,立杆的步距h=1.50m。图楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁151、计算。静荷载标准值q1=2。000。120110+03010=3.65km活荷载标准值q(2.000+1。000）1。100=.30N/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:=1。01.801.650cm3；I=110。01.1.801.80/12=53。46c;（1）抗弯强度计算=M/f其中f面板的抗弯强度计算值(N/m2）； M面板的最大弯距(N.mm)； W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15。00Nmm2;M0.10ql2其中q荷载设计值（kN/m）;经计算得到=.100(1.23.685+1。4。0）0。60。60=0.3152、6N。m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0。326100100/59400=5。48N/m2面板的抗弯强度验算ff,满足要求。（）抗剪计算可以不计算=3/2bT其中最大剪力Q=0。60（1。36851。43。300)0。60=3。255kN 截面抗剪强度计算值T=325.0/(21100018。00)=0.7Nm2截面抗剪强度设计值1。40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求。()挠度计算v=0.677ql/10EIv=l25面板最大挠度计算值=06773。6856004（10000053400)1.008mm面板的最大挠度小于600.0/25,满足要求.二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载153、下连续梁计算。1.荷载的计算（1)钢筋混凝土板自重（Nm):q1125.00。100。60。00kN/m（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q1=0。50。600=0.210kN/m（)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/):经计算得到，活荷载标准值q2=（1。00+000)0。60=。80kN/m静荷载q1=0。01.0+0。20=。42kN/m活荷载2=1.4.80。520/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载451.0=4.3kN最大弯矩M=0。ql=0。14。1.011=0.597kN。m最154、大剪力Q=。61104。932=3.255k最大支座力=1.1.104.=5。968木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W。000。01。00/6=8。33cm;I=5.0010。01。00100/1241。6cm；（1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.710/83333=7.16/mm2木方的抗弯计算强度小于1。m2，满足要求。（)木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q0。ql截面抗剪强度必须满足：=3Q/2hT截面抗剪强度计算值T33255/(25100）=0.97N/m2截面抗剪强度设计值=.60/mm2木方的抗剪强度计算满足要求。(）木方挠度计155、算最大变形v0。6772。100.04/(009500.016666。)=。0m木方的最大挠度小于11000/20,满足要求.三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(.m）支撑钢管变形图(mm）支撑钢管剪力图(N)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmx1。031kN。m最大变形vmax=2。08m最大支座力Qmax050kN抗弯计算强度f=1。031106/5080。020。0/m2支撑钢管的抗弯计算强度小于05。0N/m2，满足要求。支撑钢管的最大挠度小于100.0/与1m,满足要求。四、扣件抗滑移156、的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算：Rc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取。; 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，R=0.5N单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件。R8。kN时,可采用单扣件；8。0kN1.0k时,应采用双扣件；R1。0k时,应采用可调托座。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架的自重（N）:NG10.1294。080=。5k(2)模板的自重（kN):N2=0.3501.01000=0385kN（3）钢筋混凝土楼157、板自重（k)：NG=5。0000.1201。1001。000=3.300kN经计算得到,静荷载标准值NG=NG+NG2+G=4。212。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载.经计算得到，活荷载标准值NQ=（.0+2。0)1.100。03.300kN3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20G+1。4NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值,N9。67k轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58 立杆净截面面积(cm);A。89 W立杆净截面抵抗矩（m3);W。8 钢管立杆158、抗压强度计算值（N/mm2); f钢管立杆抗压强度设计值，f05。00N/m2；l0计算长度(m）;如果完全参照扣件式规范,由公式（)或(2)计算l0k1uh(1）l0=(ha）（2)k1计算长度附加系数,按照表1取值为1。15;u-计算长度系数,参照扣件式规范表5。3。;u=100立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a0。3；公式（1）的计算结果:l=1。151。701。5=2。4m=2945/1.8=186。0=27=9674/（027489)=95.418/mm2,立杆的稳定性计算f,满足要求。公式(）的计算结果:l0=1。50+2.300=2。100m=00/5。8=13.9159、110。69674/（0。3864)5。193N/m2,立杆的稳定性计算f，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3）计算l0=12(h+2a）（3)计算长度附加系数,按照表2取值为7；公式()的计算结果:l0=1。151。007（500+200)=。42m=244/15。815。57=。=96（0。2448)67。0N/m2,立杆的稳定性计算f，满足要求。七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取475,楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋,配筋面积As=970m,f=36N/mm2。板的截面尺寸为bh3325mm120mm160、，截面有效高度0=00mm。按照楼板每5d浇筑一层，所以需要验算d、d、15d.。的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：计算楼板混凝土5d的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.75m,短边4.70=3。3m,楼板计算范围内摆放54排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载.第2层楼板所需承受的荷载为q=1。20(035+2.000.12）+1.2(0。53544。7/3。3)+.4(2.00+1.00）=.02m2计算单元板带所承受均布荷载q=39.2=2.9N/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算ma=。073q20.0739.93。3237kN。m验算楼板混凝土强度的平均161、气温为2。0,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到5天后混凝土强度达到8.30%,C30.0混凝土强度近似等效为14。混凝土弯曲抗压强度设计值为cm=.2Nmm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：sfy/bh0fc=197。00.00/（325.0010.。0）=0。18查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s01此层楼板所能承受的最大弯矩为：sbh02fc=0.64335。0000.0007。210-639。k.m结论：由于Mi=39。2639.26Mmax24.37所以第5d以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载.第2层以下的模板支撑可以拆除。扣件钢管5厚楼板模板支162、架计算模板支架搭设高度为4.0m，搭设尺寸为:立杆的纵距b=1。15，立杆的横距=1.0m，立杆的步距h=150m。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为35.一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算.静荷载标准值q12.0000。11。150+0.31。150=4。715km活荷载标准值q2=（2.00100)1。150=3。450kN/面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W5。01。8.80/=62。10c；=115。001。801.80。8/12=589m4；(1)抗弯163、强度计算=M/W其中f-面板的抗弯强度计算值(Nm2）; M面板的最大弯距（N.m); W面板的净截面抵抗矩;面板的抗弯强度设计值,取1.00/m;M0.0ql2其中-荷载设计值（kN/)；经计算得到M=0。0（.24.715+1.4.45）0。5000。500。22k经计算得到面板抗弯强度计算值f0。2610010/62100=。22Nm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求。(2)抗剪计算可以不计算T=3/2bhT其中最大剪力=0。60(。247+1。43。50）05003。16kN 截面抗剪强度计算值T=33146.0(210。00018.00）。228N/2 截面抗剪强度设计值T=1.40164、/mm2抗剪强度验算T，满足要求。（）挠度计算0.677ql4/100EI=l/25面板最大挠度计算值v=。674.71504/(10655890)0595m面板的最大挠度小于500。/50,满足要求二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算（1)钢筋混凝土板自重(N/m)：q11=。000。150.50=1875kN/m()模板的自重线荷载（m）：q1=0.300500=0.17kN/m（)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（N/m)：经计算得到,活荷载标准值q（1.000+2。0)0.50=1.500kNm静荷载q=0.01。85+0.00。15=2。4165、60kN/m活荷载q2=1。41500=2.100kN/m2木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载5.244/1。15=4560kN/m最大弯矩M=。1ql2=0。14。561151。5=00k。最大剪力=0。61。1504.0=。146kN最大支座力N1。1。54560=5。768k木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:=5。01.010.00/6=83.33cm；I5.0010010。000.0012416。67c4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度=.031/8333。37.24N/mm2木166、方的抗弯计算强度小于。0/mm2,满足要求。()木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下:0。6l截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh截面抗剪强度计算值T=3346/(2010)=0。944mm2截面抗剪强度设计值T=1。60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求。(3）木方挠度计算最大变形=06772。0501150./(0050。0041666.）=。613mm木方的最大挠度小于150。02,满足要求。三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m）支撑钢管变形图(mm）支撑钢管剪力167、图()经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1。009kN。m最大变形vmax2.657mm最大支座力ax=12。402k抗弯计算强度f=1。009106/5080。09872/2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/m2,满足要求.支撑钢管的最大挠度小于000.0/10与10m，满足要求。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：c其中c扣件抗滑承载力设计值,取8.0N; R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R=1。40kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件。R8。0kN时，可采用单扣件;8。0N168、12。0N时,应采用双扣件;12.0kN时,应采用可调托座。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。.静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架的自重（kN):G101293。90=。51kN(2）模板的自重(kN):G2=.301.1500=。3kN(3）钢筋混凝土楼板自重(kN）:G=5。0101.1501.00=。313kN经计算得到,静荷载标准值NG=N1+N2+N5。225kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值N=(100+2。00)11501。00=3450k3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计169、算公式=1。0NG+1。4N六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中立杆的轴心压力设计值，N=11.1N 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比li查表得到;i计算立杆的截面回转半径（cm);i=15 A-立杆净截面面积(cm）;A=48立杆净截面抵抗矩(cm3);W=。0 钢管立杆抗压强度计算值(N/m2);f钢管立杆抗压强度设计值,f=205。0N/mm2； l0-计算长度（m);如果完全参照扣件式规范,由公式(）或（2）计算l0=kuh(1)l0=(h+a)（2)k计算长度附加系数，按照表1取值为1。155;-计算长度系数，参照扣件式规范表.3;u=1.700a-立杆上端伸170、出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;30m；公式（1）的计算结果:l=1.15。701。5=2.95m=2945/5。8=186。408=0。0=11100/(。7489)=10。482/m2，立杆的稳定性计算f,满足要求。公式(2)的计算结果:l0=1。500+2。00=2.m=200/158=132.11=0.86=110（0.38489)=58。739N/mm2，立杆的稳定性计算f，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算=k1k2（h+2)(3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为1000；公式(3）的计算结果:l0=1。1551.00（1.00+20。300）2.171、5m=245/。=133=0。29=10(0.24)=625Nmm2，立杆的稳定性计算Mmax=14。2所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除.浅埋暗挖隧道工艺标准1。竖井1。1适用范围:本章适用于浅埋暗挖隧道开挖的竖井由格栅钢架、钢筋网片、喷射混凝土联合组成初期支护的施工及验收。1。2编制参考标准及规范地下铁道工程施工及验收标准G029999铁路隧道施工规范TB0204-2002 J1021.3术语（1)圈梁：竖井棚架支护底座的钢筋混凝土结构。（）竖井棚架：采用工字钢等型钢焊接成型的吊装骨架,用于提升、倒运竖井及隧道内垃圾和各种材料的吊运装172、置。（3)格栅钢架：用钢筋或型钢焊接加工而形成的架式支架。(4)喷射混凝土:利用压缩空气或其它动力,将按一定配比拌制的混凝土混合物沿管路输送至喷头处,以较高速度垂直射于受喷面，依赖喷射过程中水泥与骨料的连续撞击,压密而形成的一种混凝土。(5）干喷:将水泥和骨料干拌后送到喷嘴,在喷嘴的前端让其与水合流的一种混凝土的施工方法。(6）湿喷：将水泥和骨料加水搅拌均匀后直接喷射到受喷面上的一种混凝土施工方法。(7)初期支护:当设计要求隧洞的永久支护分期完成时,隧洞开挖后及时施工的支护.(8)钢支撑：采用工字钢等型钢焊接成型的支护钢架,用于支撑初衬结构的一种支护方式。1。一般规定。4。1竖井的断面形式可采173、用矩形或圆形，当地质情况较差时宜采用圆形。1.4.2竖井井口应做锁口圈梁，锁口圈梁应在井身掘进前完成。1.3竖井应设防雨棚，井口周围应设防汛墙和栏杆。4. 竖井应安装上下爬梯,爬梯应牢固可靠,利于行走,不影响竖井施工和运输。1.。施工中竖井口、井底、绞车房和工作吊盘间均应有联系信号,必要时可设直通电话。1。5工艺流程 （I）锁口圈梁1.5。圈梁施工前应进行复核量测,确定竖井准确位置.1。5。2开挖圈梁时严禁扰动圈梁底部土方，清出圈梁底后可直接浇注垫层混凝土.1。3垫层混凝土应沿线路方向灌注,布灰应均匀，其允许偏差为: 高程 m,表面平整度3mm。 -01。5.挡水墙高度应高于现况地面该地区最高174、降水量.1.5圈梁钢筋施工应符合下列规定:1 钢筋进场后检查出厂材质证明,并按规格、使用部位编号分别加垫木堆放。苫盖，防止雨淋生锈。 2钢筋绑扎前检查钢筋是否锈蚀,除锈后方可绑扎。 3施工垫层浇注完毕并上强度后方可进行圈梁钢筋施工。4 钢筋绑扎应用同标号砂浆垫块或塑料卡支垫,支垫间距为1左右，并按行列式或交错式摆放,垫块或塑料卡与钢筋应固定牢固。 钢筋绑扎搭接3d，钢筋搭接时,中间和两端共绑扎3处，并必须单独绑扎后，再和交叉钢筋绑扎，钢筋绑扎搭接接头必须错开。 单支箍筋和双支箍筋拐角处与主筋交叉点全部绑扎，双支箍筋平直部分与主筋交叉点可交叉绑扎。 7 箍筋位置保证正确并垂直主筋,双支箍筋弯钩叠175、合处,沿受力方向错开设置,单支箍筋可按交错式排列 8 钢筋绑扎牢固稳定，不得变形松脱和开焊。 圈梁埋件必须固定,保证牢固、位置正确,埋铁位置根据现场情况设置。 1验收标准:钢筋:主筋分布间距: 10 双层筋间距： 1 保护层厚度： 5 双支箍筋单面满焊 1d 1。.6圈梁模板施工应符合下列规定：1钢筋绑扎完毕验收后方可支搭模板。2 模板进场后立即对模板除锈,并码放好,做好苫盖，模板使用前再对模板刷隔离剂。3模板铺设应牢固、平整、接缝严密不漏浆，相邻两块模板接缝平齐,高低差不大于2m.支架系统连接应牢固稳定. 4 混凝土强度达到设计强度50%方可拆除模板,拆除的模板及时清除灰渣及时维修，妥善保管176、。 5 验收标准模板：表面平整度：3 模内尺寸:+3 轴线位移:51.5。圈梁混凝土施工应符合下列规定： 1 模板验收完毕后方可浇注混凝土。 2混凝土浇注一般采用灰溜子浇注，配合人工手推车浇注。 3混凝土振捣采用插入式梅花形振捣，振捣间距不大于0cm，振捣棒插入混凝土内每次不短于3分钟,直至混凝土表面不起泡为准，保证混凝土的振捣密实。 4混凝土塌落度141m。 5 混凝土浇注时严禁向混凝土中加水。 混凝土终凝后采用浇水养护，养护时间不少于14天。 7 混凝土抗压和抗渗试件应在灌注地点制作. 7.验收标准(mm） 轴线位移 20 高程 20 垂直度 厚度 p101。5。8圈梁钢筋、模板、混凝土施177、工还应符合7.、。2、7。有关规定。(II)竖井棚架1。6.竖井一般采用龙门架和电葫芦做为运输系统，并设防雨棚.1.6。2施工中所采用的龙门架和电葫芦必须经过计算,是否能够达到竖井提升要求。1。63龙门架各立柱应设钢筋混凝土独立墩，并准确定位竖井圈梁上柱脚预埋铁位置.。4安装龙门架应首先立托梁，然后架设行梁，再立龙门架的吊梁,最后架设横撑和斜撑。1.。龙门架立柱与预埋铁之间应加设焊接三角钢板,焊缝长度不低于2c。6.6电葫芦安装前,应仔细检查有无损坏或丢失的零部件,并给起升和运行减速器加油，将加油孔密封，严防渗漏。1。6.7根据导轨情况,用调整垫圈调整电葫芦轨道,保证轮缘与轨道翼缘间有4mm间178、隙.1。6。在轨道两端设置弹性缓冲器，以保证电葫芦行至两端不脱轨或防止破坏机体.。6。在轨道或其连接的构架上设置地线，接地线为截面不小于2m的金属导线。1。6.10龙门架和电葫芦使用中应经常检查、维修和保养。1.1 提升设备不得超负荷作业，运输速度应符合设备技术要求；1。61提升设备应有深度指示器和防过卷、过速等保护装置以及限速器和松绳信号等。1.6。1提升用的钢丝绳和各种悬挂用的连接装置,应具有规定的安全系数，使用前应进行拉力试验，合格后方可安装。(II)竖井开挖1。1 竖井开挖采用逐榀开挖,每榀对角开挖,开挖顺序为-,严禁全断面开挖.。7。竖井格栅榀距严格按照设计要求进行，绝不允许超挖。1179、.7。3竖井土方开挖严禁向下和向外超挖,尽可能避免对竖井侧壁土质的扰动。(IV)格栅安装1.1格栅宜选用钢筋、型钢、钢轨等制成。格栅钢筋的主筋直径不宜小于18。182格栅应在开挖挂网或喷混凝土后及时架设.。8。3安装前应清除底脚下的废渣及杂物格栅安装允许偏差:横向和高程为5cm，垂直度为2.。格栅安装可在开挖面以人工进行，各节钢架间宜以连接板、螺栓和加强筋连接.1.8.5各格栅间宜采用竖向连接筋连接,竖井四角必须各设连接筋1根。8。6钢筋网片铺设应平整,并与格栅连接牢固,钢筋网片搭接长度不小于一个网孔。1。8.7钢筋格栅采用双层钢筋网时，应在格栅里外侧各铺设一层，并连接牢固.1.8.钢筋焊接1180、0d,单面满焊，格栅连接板处设置根加强筋。1。9钢筋焊接时，引弧在形成焊缝部位进行,不得烧伤主筋。.1钢筋焊接过程中及时清渣,焊缝表面光滑，焊缝余高平缓过渡，弧坑必须填满.1.8。钢筋焊接的焊缝厚度不小于主筋直径的0。3倍,焊缝宽度不小于主筋直径的0.7倍.1.8.12格栅应与所喷混凝土形成一体,保护层厚度不得小于40m。格栅与围岩间的间隙必须用喷混凝土天实。（）钢支撑1.91竖井支护一般采用盘撑和对撑等钢支撑支护方式。1.9.2竖井钢支撑应在竖井挖至一定深度时,按照设计要求及时安装，一般自地面6米以上，不大于3米设一道，米以下不大于米设一道;最下一道钢支撑做至竖井底板上30m。钢支撑应牢固可181、靠,对竖井壁能够施加预应力,起到支护作用。.93竖井钢支撑一般采用不低于0工字钢;八字支撑采用不低于2工字钢。.9。4钢支撑需要设置支架时,其支架一般采用8钢管,每两根为一组，间距不大于3米,结构外露稍大于所采用的工字钢宽度,入土不小于1。0米，结构内与钢格栅焊接牢固,钢支撑和支架应在同一平面内。1。5工字钢切割面无裂纹、夹渣、分层和大于1m的缺棱。1.9.焊缝表面不得有裂纹、焊瘤、烧穿、弧坑等缺陷。焊逢外形均匀,焊道与焊道之间过渡平滑、焊渣与飞溅物清除干净。19。7竖井结构施工时，钢支撑上不得堆放材料或其它重物。发现变形、楔子松动或支撑系统出现故障时,必须及时处理。9.8钢支撑应随竖井回填自182、下而上逐层拆除,边拆边回填,必要时应采取加固措施.1.9.9验收标准钢支撑安装位置允许偏差:高程 50m水平间距 10m（I)喷射混凝土11.1喷射混凝土应在格栅安装后及时进行,亦采用湿喷工艺。10.2喷射混凝土前应清理场地,清扫受喷面；对机具设备进行试运转。就绪后方可进行混凝土喷射作业。1.0。混凝土配合比应通过试验确定,满足混凝土强度和喷射工艺要求。1。1.4喷射混凝土作业应自下而上施工,混凝土终凝至下一循环开挖土方时间应不小于3小时。.10。5作业开始时必须先送风,后开机，再给料；结束时，应待料喷完后再关风。1。6喷射作业完毕或因故中断喷射时,必须将喷射机和输料管内的积料清除干净。1.1183、0.7喷射机应具有良好的密封性能,喷头应具有良好的工作性能。施工时喷头与喷面保持垂直,保持0。1.0的距离。喷手在施工时必须控制好水灰比,保持混凝土面平整，呈湿润光泽,无干斑或滑移流淌现象。 .1。8混合料应随拌随喷,不掺混合料的干拌料，存放时间不应大于2h;掺有速凝剂的干混合料,存放时间不应大于20in.1.1。9喷射混凝土回弹量不大于15%。1.10。10喷射混凝土后应进行养护和保护,养护时间不得低于4d，温度低于5不得浇水养护所喷混凝土达不到设计强度的0不得受冻。10验收标准表面平整度允许偏差 30m矢弦比不大于 /6(VI）竖井封底.1。1施工开挖接近井底00mm时,不得超挖或扰动井底184、土方。1。1.封底严禁全断面开挖，采用分段开挖预留封底钢筋施工,封底钢筋与竖井格栅焊接成整体。1。1.竖井井底应平整压实,其允许偏差为:5高程 ，表面平整度20m,并在1m范围内不得多于1处。井底经 -10检查合格后,应及时进行施工混凝土垫层。11.4钢筋焊接10d；钢筋绑扎搭接35,钢筋搭接时，中间和两端共绑扎3处，并单独绑扎后,再和交叉钢筋绑扎，钢筋绑扎搭接接头错开。 1。11。5钢筋绑扎牢固，不得有松脱开焊.11。6施工中根据现场情况预留罐坑,竖井两端预留泵坑,泵坑、罐坑周边及坑底采用钢筋和双层网片支护，并喷护混凝土。.11。7验收标准 钢筋:主筋分布间距： 10 双层筋间距: 0 保护185、层厚度： 5 喷射混凝土:喷层厚度 不小于设计厚度 砼强度 不小于设计强度 井底标高 20,01。114钢筋焊接10;钢筋绑扎搭接d,钢筋搭接时，中间和两端共绑扎3处，并单独绑扎后,再和交叉钢筋绑扎,钢筋绑扎搭接接头错开。 .1。5钢筋绑扎牢固,不得有松脱开焊。.施工中根据现场情况预留罐坑竖井土方开挖严禁向下和向外超挖,尽可能避免对竖井侧壁土质的扰动.(IV）格栅安装1。8。格栅宜选用钢筋、型钢、钢轨等制成。格栅钢筋的主筋直径不宜小于8mm。1。8.2格栅应在开挖挂网或喷混凝土后及时架设。1。8.3安装前应清除底脚下的废渣及杂物。格栅安装允许偏差：横向和高程为cm，垂直度为2。8。格栅安装可在186、开挖面以人工进行，各节钢架间宜以连接板、螺栓和加强筋连接。.8.5各格栅间宜采用竖向连接筋连接，竖井四角必须各设连接筋根186钢筋网片铺设应平整，并与格栅连接牢固,钢筋网片搭接长度不小于一个网孔。1.8.7钢筋格栅采用双层钢筋网时,应在格栅里外侧各铺设一层,并连接牢固。1.8。钢筋焊接10d,单面满焊,格栅连接板处设置4根加强筋。1。8。钢筋焊接时,引弧在形成焊缝部位进行，不得烧伤主筋.1。钢筋焊接过程中及时清渣,焊缝表面光滑,焊缝余高平缓过渡，弧坑必须填满。1.81钢筋焊接的焊缝厚度不小于主筋直径的0.倍，焊缝宽度不小于主筋直径的0.7倍.1。12格栅应与所喷混凝土形成一体,保护层厚度不得小187、于40mm。格栅与围岩间的间隙必须用喷混凝土天实。(V）钢支撑1。9.1竖井支护一般采用盘撑和对撑等钢支撑支护方式.1.9。2竖井钢支撑应在竖井挖至一定深度时，按照设计要求及时安装,一般自地面6米以上，不大于3米设一道，6米以下不大于米设一道；最下一道钢支撑做至竖井底板上0m。钢支撑应牢固可靠,对竖井壁能够施加预应力,起到支护作用。1.9.3竖井钢支撑一般采用不低于30工字钢；八字支撑采用不低于#工字钢。1.9。4钢支撑需要设置支架时,其支架一般采用48钢管,每两根为一组,间距不大于米，结构外露稍大于所采用的工字钢宽度，入土不小于.0米,结构内与钢格栅焊接牢固,钢支撑和支架应在同一平面内。1。188、9。5工字钢切割面无裂纹、夹渣、分层和大于1m的缺棱.1.9.6焊缝表面不得有裂纹、焊瘤、烧穿、弧坑等缺陷。焊逢外形均匀，焊道与焊道之间过渡平滑、焊渣与飞溅物清除干净。1.9。7竖井结构施工时，钢支撑上不得堆放材料或其它重物.发现变形、楔子松动或支撑系统出现故障时，必须及时处理。1.9.8钢支撑应随竖井回填自下而上逐层拆除,边拆边回填，必要时应采取加固措施。1。验收标准钢支撑安装位置允许偏差：高程 50m水平间距 00mm(VI)喷射混凝土1。1喷射混凝土应在格栅安装后及时进行，亦采用湿喷工艺.10.2喷射混凝土前应清理场地,清扫受喷面;对机具设备进行试运转。就绪后方可进行混凝土喷射作业。1。189、10。3混凝土配合比应通过试验确定，满足混凝土强度和喷射工艺要求。10。4喷射混凝土作业应自下而上施工,混凝土终凝至下一循环开挖土方时间应不小于3小时。1.10。作业开始时必须先送风,后开机，再给料;结束时,应待料喷完后再关风.10.6喷射作业完毕或因故中断喷射时，必须将喷射机和输料管内的积料清除干净。1.10.7喷射机应具有良好的密封性能,喷头应具有良好的工作性能施工时喷头与喷面保持垂直,保持0。1。m的距离。喷手在施工时必须控制好水灰比,保持混凝土面平整，呈湿润光泽，无干斑或滑移流淌现象。 1.10.8混合料应随拌随喷,不掺混合料的干拌料,存放时间不应大于2；掺有速凝剂的干混合料,存放时间不应大于20.110.喷射混凝土回弹量不大于5。1。00喷射混凝土后应进行养护和保护，养护时间不得低于14,温度低于5不得浇水养护。所喷混凝土达不到设计强度的4%不得受冻。1.10。11验收标准表面平整度允许偏差 0mm,竖井两端预留泵坑,泵坑、罐坑周边及坑底采用钢筋和双层网片支护,并喷护混凝土1。11。验收标准 钢筋:主筋分布间距： 10 双层筋间距: 1 保护层厚度： 喷射混凝土:喷层厚度 不小于设计厚度 砼强度 不小于设计强度 井底标高 20,0-各类专业好文档，值得你下载，教育，管理，论文，制度，方案手册，应有尽有-