1、5.4万高层办公楼、多层商业楼超限模架安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1编制依据11.1 编制说明11.2 施工图纸11.3相关规范、标准、图11.4相关法律法规及其他22工程概况22.1 工程建设总体概况22.2工程设计概况32.3专项工程概况52.4施工平面布置152.5工程重点、难点153模架设计163.1工艺选型163.2设计方案164施工计划304.1施工进度计划314.2材料与设备供应计划315施工工艺技术325.1工艺流程325.2基础处理325.3定位测量325.4架体2、构造及搭设要求325.5模板施工335.6混凝土浇筑注意事项345.7模架拆除要求345.8检查与验收366施工安全保证措施396.1组织保障措施396.2技术保证措施406.3安全保证措施416.4季节性施工保证措施426.5应急救援预案426.6监测监控要求467劳动力计划478计算书471编制依据1.1 编制说明本方案脚手架材料采用标准尺寸描述，计算中采用实际进场尺寸进行计算。计算软件采用xx研究院的安全设施计算及管理软件(通用版)_2014版。1.2 施工图纸序号图纸名称图纸编号出图日期1建筑施工图建施-001建施9042016.72人防结构施工图结防-1结防-212016.73结构施3、工图结施-01结施-892016.71.3相关规范、标准、图序号类 别名 称编 号1国家建筑结构荷载规范GB50009-2001混凝土结构设计规范GB50010-2010钢结构设计规范GB 50017-2003混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015混凝土结构工程施工规范GB50666-20112行业施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规程JGJ 80-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ4、166-2016建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20133 地方钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-2015建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ01-26-2003建筑结构xx杯工程质量评审标准DB11/T1074-2014xx市建筑工程施工安全操作规程DBJ 01-62-20021.4相关法律法规及其他序号类别名称编号1国家中华人民共和国消防法主席令6号中华人民共和国建筑法（2011版）主席令第46号中华人民共和国安全生产法主席令70号建设工程质量管理条例国务院令279号建设工程安全生产管理条例国务院令393号建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质【205、09】254号危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号文2行业中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分） 2013年版3地方xx市建设工程施工现场安全监督工作规定京建施【2006】651号建筑施工队企业安全生产管理机构设置及专职安全生产管理人员配备办法京建施【2008】363号关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知京建材【2006】72号xx市危险性较大的分部分项工程管理办法京建施【2009】841号xx市危险性较大的分部分项工程安全动态管理办法京建法【2012】1号xx市建设工程施工现场管理办法2013年第247号文2工程概况2.1 工程建设总体概况序号项目内容16、工程名称2工程地址3建筑面积4建设单位5设计单位6监理单位7质量监督单位8施工总承包单位9分包单位10施工工期合同要求工期：726日历天，拟定工期426日历天11质量目标结构xx杯2.2工程设计概况2.2.1建筑设计概况序号项 目内 容1建筑功能商业办公2 建筑特点本项目地上一共有5栋建筑，分别为一栋高层办公楼，四栋多层商业。地块的地下室连成整体，主要为商业、自行车库、汽车库，其中地下三层为战时人防工程。3建筑面积(m2)建筑面积54112建筑占地面积8128.98标准层建筑面积36580层 数地上184建筑层高(m)地上部分层高3.4m、3.7m、4.2m、4.9m、6m5建筑高度(m)绝对7、标高39.20室内外高差0.15檐口高度83.80建筑总高83.956建筑平面横轴编号115纵轴编号AH横轴距离7m纵轴距离8.4m2.2.2结构设计概况序号项 目内 容1结 构形 式主体框架剪力墙结构屋盖形式现浇楼盖板2混凝土强度等级基础筏板C35P8、墙柱C55C40、梁板C35C30、地下室外墙C40P8、车库顶板C30P63结构断面尺寸(mm)内、外墙厚200mm700mm柱子截面尺寸450*450、450*700、450*800、500*500、500*600、700*700、700*800、800*800、800*900、900*900、900*1000、900*1100、900*8、1200、1000*1200、1000*1400、1100*1200、1100*1800框架梁250*400、250*550、250*600、300*400、300*500、300*600、300*650、400*500、400*550、400*600、400*650、400*700、400*800、400*850、400*900、500*750、500*800、500*950、500*1300、600*850、600*900、600*1000、700*750、700*900、700*950、700*1000、700*1200、700*1600楼板厚度1202504楼梯、坡道结构形式楼梯结构形9、式钢筋混凝土板式楼梯坡道结构形式钢筋混凝土结构坡道5电梯井结构形式现浇剪力墙6围护结构及内隔墙剪力墙、砌筑隔墙7结构转换层/8施工缝设置竖向施工缝：地下室以后浇带划分流水段，地上结构按照流水段划分界限留设竖向施工缝。水平施工缝设置在墙体、柱与板、梁交接处；板、梁与墙体、柱交接处；地下室外墙自条基板标高上返300mm处。9后浇带位置伸缩后浇带基础筏板至结构顶、沉降后浇带基础筏板至地下室结构顶板2.3专项工程概况2.3.1典型剖面、平面图2.3.2超限结构工程概况危大施工区域平面轴线位置梁截面尺寸及楼板板厚(mm)支撑高度(m)净跨度/尺寸(m)支撑点位置情况超限性质B3层顶板F轴/56轴梁80010、*850两侧板厚3004.157.6基础筏板梁荷载超重B2层顶板DE轴/3轴梁1000*1000两侧板厚1202.75.9B3层楼面梁荷载超重B2层顶板B轴/1213轴梁700*1300两侧板厚1202.47.5B3层楼面梁荷载超重B2层顶板BD轴/13轴梁800*1000两侧板厚1202.75.8B3层楼面梁荷载超重B2层顶板DE轴/13轴梁1000*1000两侧板厚1202.75.9B3层楼面梁荷载超重车库层顶板（具体详见车库层超限结构平面图）AG轴/215轴梁700*900400*2400板厚1203503.34.75m/B1层楼面梁荷载超重F1层楼面DE轴/3轴梁700*1600两侧板11、厚1801.254.1车库顶板梁荷载超重F1层楼面DC轴/13轴梁700*1200两侧板厚1801.555.8车库顶板梁荷载超重F1层楼面BC轴/13轴梁700*1200两侧板厚1801.553.9车库顶板梁荷载超重F1层顶板（具体详见F1层顶板超限结构平面图）BE轴/313轴梁500*1200700*1600板厚1002005.955.88/F1层楼面梁荷载超重F3层顶板BD轴/1013轴梁250*550、250*600、300*650、400*65板厚1509.9824.45/13.75F1层楼面模板支撑超高F14层顶板DE轴/79轴梁300*750/800*750板厚1204.154.012、8（相对56.33）F13层楼面设置20#工字钢钢梁支撑/F14层顶板E轴/79轴梁800*750两侧板厚12013.103.45（相对55.7）F13层楼面设置20#工字钢钢梁支撑模板支撑超高梁荷载超重B3层顶板超限区域B2层顶板超限区域B2层顶板超限区域车库顶板超限区域平面图 F1层楼板超限区域F1层楼板超限区域F3层楼板超限区域F13层楼板超限区域2.4施工平面布置2.5工程重点、难点本工程地处繁华市区，施工现场总平面布置与交通运输压力大，根据对施工现场实地勘查，而且不分时段、昼夜，而且居民小区密集，道路狭窄，人口密度大，这些特点更加重了每天上下班时间段的交通拥堵情况，再加上施工现场用地13、面积紧张，现场内道路回转不便，现场内无法形成环形道路，这一系列的因素都很大程度上制约了工程施工的开展。本工程2017年03月01日开工，计划竣工2018年04月30日，共426日历天。工程为大型群体工程，项目工程量大、工序繁多、专业分包多。合同约定工期极为紧张，同时要确保结构工程争创“xx市结构xx杯”，施工部署时要科学化，合理地选择施工方法。 由于本工程场地狭小施工现场用地面积紧张与周边居民区仅一墙之隔扰民问题突出，在满足施工道路和尽可能减小扰民问题的前提下，如何有序的组织模板加工、进场、堆放、施工等是施工管理难点。F13层中庭区域楼板模架支撑为高空大跨度支撑体系，本工程采用20#工字钢梁搭14、设支模钢平台进行施工，该区域楼板模架支撑是本工程超限模架支撑的重点难点。3模架设计3.1工艺选型模板面板采用12mm厚多层板，次龙骨采用50100木方，主龙骨采用100100木方及483.5mm钢管，散支散拼。支撑模架：模架基础为混凝楼板，大荷载梁、板支撑架楼内均采用483.5mm碗扣架，部分超限梁不合模数区域采用扣件脚手架作为补充。F14层楼板支撑架采用20#工字钢梁搭设在F13层中庭两侧楼板上形成作业平台作为支撑，同时在F12层预埋件焊接20#槽钢做钢梁支撑。模架的支撑位于结构楼面时，架体底部必须垫木方，下一层架体宜与上层立杆对应。3.2设计方案设计方案3.2.1.1梁模板及支撑架构造（115、）支撑架超重梁梁底支撑与两侧楼板模板支撑均采用碗口架满堂支撑架，局部不合模数处采用扣件式钢管支撑架。碗口架立杆梁截面方向在梁底两侧及正中各设一根间距600mm；超重梁沿梁跨方向间距300mm、其他梁沿梁跨方向间距600mm，水平杆间1.2m为保证模架稳定性水平杆顶部步距调小步距为600、900mm； （2）梁底模板a) 底模板：使用12mm厚多层板模板，沿梁长向铺钉于次龙骨上；b) 次龙骨：使用50l00mm木方，沿梁长方向铺设于主龙骨上，；c) 主龙骨：使用100l00mm木方，沿梁截面方向设置，间距150mm、300mm承于支撑架立杆的托面上；（3）梁侧模板构造a）侧模板：使用12mm厚多16、层板模板；b）次龙骨：使用50l00mm木方，间距根据梁高控制在180230mm范围内，应注意与侧模板钉牢；c）主龙骨：使用100l00mm木方沿梁跨方向间距200600 mm设置；同时采用M16穿梁螺栓进行对拉加固，其沿梁高方向布置数量根据梁高、截面形式及荷载确定，梁下第一道距离梁底不应大于200mm，中间间距不大于450mm（大截面梁下部必须为300），梁顶板底部分不大于250mm；螺栓两端应使用双螺母拉紧，确保梁模板不在施工过程中变形。3.2.1.2楼板模板及支撑架构造（1）支撑架：碗扣架支撑架立杆900900mm间距布置，间距1.2m设置一道纵横向水平杆；架体均需在支撑架四周及跨中设置17、剪刀撑，剪刀撑与楼层地面成4560度。（2）楼板模板：a）楼板模板：使用12mm厚多层板模板；b）次龙骨：使用50l00mm木方，间距300mm；c）主龙骨：使用100l00mm木方间距900mm；3.2.1.3架体基础模架的支撑位于结构楼面时，架体底部必须垫木方，下一层架体宜与上层立杆对应。F14层中庭部位楼板模板支撑架采用20#工字钢钢梁作为支撑基础。3.2.2技术参数B3层顶板800850（两侧板厚300）备注支撑高度（m）4.15/立杆纵向间距（mm）300沿梁跨度方向立杆横向间距（mm）600（2根）沿梁宽度方向两侧立杆距梁边（）300/两侧立杆间距（）纵、横均900/自由端长度a（18、）340/水平杆步距（mm）1200最上一步900mm扫地杆距地（mm）350/梁底次龙骨布置4排沿梁宽均匀分布梁底主龙骨间距（mm）150沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600/沿梁高度方向3道沿梁高均匀分布对拉螺栓距板底（）300/对拉螺栓距梁底（）200/梁侧内龙骨布置4排沿梁高均匀分布梁侧外龙骨间距（mm）600沿梁跨度方向抱柱连墙件/B2层顶板1000*1000（两侧板厚120）700*1300（两侧板厚120）备注支撑高度（m）2.72.4/立杆纵向间距（mm）300300沿梁跨度方向立杆横向间距（mm）300（3根）600（2根）沿梁宽度方向两侧立杆距梁边（）300319、00/两侧立杆间距（）纵、横均900纵、横均900/自由端长度a（）390390 /水平杆步距（mm）1200900最上一步600mm扫地杆距地（mm）350350/梁底次龙骨布置4排4排沿梁宽均匀分布梁底主龙骨间距（mm）150150沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600600/沿梁高度方向3道3道沿梁高均匀分布对拉螺栓距板底（）300300/对拉螺栓距梁底（）200200/梁侧内龙骨布置4排5排沿梁高均匀分布梁侧外龙骨间距（mm）600600沿梁跨度方向抱柱连墙件/B2层顶板8001000（两侧板厚120）备注支撑高度（m）2.7/立杆纵向间距（mm）300沿梁跨度方向立杆横向20、间距（mm）300（3根）沿梁宽度方向两侧立杆距梁边（）300/两侧立杆间距（）纵、横均900/自由端长度a（）390/水平杆步距（mm）1200最上一步600mm扫地杆距地（mm）350/梁底次龙骨布置4排沿梁宽均匀分布梁底主龙骨间距（mm）150沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600/沿梁高度方向3道沿梁高均匀分布对拉螺栓距板底（）300/对拉螺栓距梁底（）200/梁侧内龙骨布置4排沿梁高均匀分布梁侧外龙骨间距（mm）600沿梁跨度方向抱柱连墙件/车库顶板4002400（两侧板厚120）6002000（两侧板厚300）备注支撑高度（m）4.254.65/立杆纵向间距（mm）3021、0300 沿梁跨度方向立杆横向间距（mm）600（2根）600（2根） 沿梁宽度方向两侧立杆距梁边（）300300/两侧立杆间距（）纵、横均900纵、横均900/自由端长度a（）140390/水平杆步距（mm）12001200（最后两步分别为900、600）/扫地杆距地（mm）350350/梁底次龙骨布置4排5排沿梁宽均匀分布梁底主龙骨间距（mm）150150 沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600600/沿梁高度方向4道4道沿梁高均匀分布对拉螺栓距板底（）300300/对拉螺栓距梁底（）200200/梁侧内龙骨布置4排4排沿梁高均匀分布梁侧外龙骨间距（mm）600600沿梁跨度方22、向抱柱连墙件/车库顶板800950（两侧板厚300）800900（两侧板厚250）备注支撑高度（m）4.14.75/立杆纵向间距（mm）300300沿梁跨度方向立杆横向间距（mm）600（2根）600（2根）沿梁宽度方向两侧立杆距梁边（）300300/两侧立杆间距（）纵、横均900纵、横均900/自由端长度a（）290340/水平杆步距（mm）1200（最后一步为900）1200（最后两步分别为900、600）/扫地杆距地（mm）350350/梁底次龙骨布置4排4排沿梁宽均匀分布梁底主龙骨间距（mm）150150沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600600/沿梁高度方向2道2道沿梁23、高均匀分布对拉螺栓距板底（）300300/对拉螺栓距梁底（）200200/梁侧内龙骨布置4排4排沿梁高均匀分布梁侧外龙骨间距（mm）600600沿梁跨度方向抱柱连墙件/车库顶板8001000（两侧板厚250）7001100（两侧板厚250）备注支撑高度（m）4.654.65/立杆纵向间距（mm）300300沿梁跨度方向立杆横向间距（mm）600（2根）600（2根）沿梁宽度方向两侧立杆距梁边（）300300/两侧立杆间距（）纵、横均900纵、横均900/自由端长度a（）240240/水平杆步距（mm）12001200（最后两步分别为900、600）扫地杆距地（mm）350350/梁底次龙骨布置24、4排4排沿梁宽均匀分布梁底主龙骨间距（mm）150150沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600600/沿梁高度方向2道2道沿梁高均匀分布对拉螺栓距板底（）300300/对拉螺栓距梁底（）200200/梁侧内龙骨布置4排4排沿梁高均匀分布梁侧外龙骨间距（mm）600600沿梁跨度方向抱柱连墙件/车库顶板7001000（两侧板厚350）700950（两侧板厚250）备注支撑高度（m）4.654.1/立杆纵向间距（mm）300300沿梁跨度方向立杆横向间距（mm）600（2根）600（2根）沿梁宽度方向两侧立杆距梁边（）300300/两侧立杆间距（）纵、横均900纵、横均900/自由端长25、度a（）240290/水平杆步距（mm）1200（最后两步分别为900、600）1200（最后一步900）/扫地杆距地（mm）350350/梁底次龙骨布置3排3排沿梁宽均匀分布 梁底主龙骨间距（mm）150150沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600600/沿梁高度方向2道2道沿梁高均匀分布对拉螺栓距板底（）300300/对拉螺栓距梁底（）200200/梁侧内龙骨布置3排3排沿梁高均匀分布梁侧外龙骨间距（mm）600600沿梁跨度方向抱柱连墙件/车库顶板700900（两侧板厚350）6001350（两侧板厚350）备注支撑高度（m）4.13.3/立杆纵向间距（mm）300300沿梁26、跨度方向立杆横向间距（mm）600（2根）600（2根）沿梁宽度方向两侧立杆距梁边（）300300/两侧立杆间距（）纵、横均900纵、横均900/自由端长度a（）290390/水平杆步距（mm）1200（最后一步为900）1200/扫地杆距地（mm）350350/梁底次龙骨布置3排3排沿梁宽均匀分布梁底主龙骨间距（mm）150450沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600600/沿梁高度方向2道3道沿梁高均匀分布对拉螺栓距板底（）300300/对拉螺栓距梁底（）200200/梁侧内龙骨布置3排4排沿梁高均匀分布梁侧外龙骨间距（mm）600600沿梁跨度方向抱柱连墙件/车库顶板600*27、1000（两侧板厚300）5001350（两侧板厚350）备注支撑高度（m）4.654.3/立杆纵向间距（mm）300300沿梁跨度方向立杆横向间距（mm）600（2根）600（2根）沿梁宽度方向两侧立杆距梁边（）300300/两侧立杆间距（）纵、横均900纵、横均900/自由端长度a（）240490/水平杆步距（mm）1200（最后两步分别为900、600）1200（最后一步900）/扫地杆距地（mm）350350/梁底次龙骨布置3排3排沿梁宽均匀分布梁底主龙骨间距（mm）150150沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600600/沿梁高度方向2道3道沿梁高均匀分布对拉螺栓距板底（28、）300300/对拉螺栓距梁底（）200200/梁侧内龙骨布置3排4排沿梁高均匀分布梁侧外龙骨间距（mm）600600沿梁跨度方向抱柱连墙件/车库顶板500*1300（两侧板厚250）5001250（两侧板厚250）备注支撑高度（m）4.354.4/立杆纵向间距（mm）300300沿梁跨度方向立杆横向间距（mm）600（2根）600（2根）沿梁宽度方向两侧立杆距梁边（）300300/两侧立杆间距（）纵、横均900纵、横均900/自由端长度a（）240290/水平杆步距（mm）12001200/扫地杆距地（mm）350350/梁底次龙骨布置4排4排沿梁宽均匀分布梁底主龙骨间距（mm）15015029、沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600600/沿梁高度方向3道3道沿梁高均匀分布对拉螺栓距板底（）300300/对拉螺栓距梁底（）200200/梁侧内龙骨布置3排4排沿梁高均匀分布梁侧外龙骨间距（mm）600600沿梁跨度方向抱柱连墙件/F1层楼面板700*1600（两侧板厚180）700*1200（两侧板厚180）备注支撑高度（m）4.354.4/立杆纵向间距（mm）300300沿梁跨度方向立杆横向间距（mm）600（2根）600（2根）沿梁宽度方向两侧立杆距梁边（）300300/两侧立杆间距（）纵、横均900纵、横均900/自由端长度a（）240290/水平杆步距（mm）12030、01200/扫地杆距地（mm）350350/梁底次龙骨布置5排5排沿梁宽均匀分布梁底主龙骨间距（mm）150150沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600600/沿梁高度方向3道3道沿梁高均匀分布对拉螺栓距板底（）300300/对拉螺栓距梁底（）200200/梁侧内龙骨布置4排4排沿梁高均匀分布梁侧外龙骨间距（mm）600600沿梁跨度方向抱柱连墙件/F1层顶板700*1600（两侧板厚120）700*1200（/）备注支撑高度（m）4.434.9/立杆纵向间距（mm）300300沿梁跨度方向立杆横向间距（mm）600（2根）600（2根）沿梁宽度方向两侧立杆距梁边（）300300/31、两侧立杆间距（）纵、横均900纵、横均900/自由端长度a（）320190/水平杆步距（mm）12001200（最后一步900）/扫地杆距地（mm）350350/梁底次龙骨布置5排5排沿梁宽均匀分布梁底主龙骨间距（mm）150150沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600600/沿梁高度方向3道3道沿梁高均匀分布对拉螺栓距板底（）300300/对拉螺栓距梁底（）200200/梁侧内龙骨布置4排4排沿梁高均匀分布梁侧外龙骨间距（mm）600600沿梁跨度方向抱柱连墙件/F1层顶板500*1200（两侧板厚200）备注支撑高度（m）4.8/立杆纵向间距（mm）300沿梁跨度方向立杆横向间32、距（mm）600（2根）沿梁宽度方向两侧立杆距梁边（）300/两侧立杆间距（）纵、横均900/自由端长度a（）390/水平杆步距（mm）1200（最后两步分别为900、600）/扫地杆距地（mm）350/梁底次龙骨布置3排沿梁宽均匀分布梁底主龙骨间距（mm）150沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600/沿梁高度方向3道沿梁高均匀分布对拉螺栓距板底（）300/对拉螺栓距梁底（）200/梁侧内龙骨布置4排沿梁高均匀分布梁侧外龙骨间距（mm）600沿梁跨度方向抱柱连墙件/F3层顶板300650400650250550250600备注F3层顶板150厚楼板支撑高度（m）9.439.439.33、539.48/支撑高度（m）10.08立杆纵向间距（mm）900900900900沿梁跨度方向立杆横向间距（mm）900（2根）900（2根）900（2根）900（2根）沿梁宽度方向立杆纵向间距（mm）900两侧立杆距梁边（）300300300300/两侧立杆间距（）900900900900/立杆横向间距（mm）900自由端长度a（）220220320270/水平杆步距（mm）1200120012001200最后两步为900、600自由端长度a（）270扫地杆距地（mm）350350350350/梁底次龙骨布置2排2排2排2排沿梁宽均匀分布水平杆步距（mm）1200（最后一步为900）梁底主龙34、骨间距（mm）900900900900沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600600600600/扫地杆距地（mm）350沿梁高度方向1道1道1道1道/对拉螺栓距板底（）250250150200板底次龙骨间距（mm）300对拉螺栓距梁底（）250250250250梁侧内龙骨布置3根3根3根3根沿梁高均匀分布板底主龙骨间距（mm）900梁侧外龙骨间距（mm）600600600600沿梁跨度方向剪刀撑等布置详见模架搭设详图F13层顶板800*750备注F13层顶板120厚楼板支撑高度（m）3.45/支撑高度（m）4.08立杆纵向间距（mm）300沿梁跨度方向立杆横向间距（mm）600（235、根）沿梁宽度方向立杆纵向间距（mm）900两侧立杆距梁边（）300/两侧立杆间距（）纵900、横900/立杆横向间距（mm）900自由端长度a（）340/水平杆步距（mm）1200最后两步分别为900、600自由端长度a（）370扫地杆距地（mm）350/梁底次龙骨布置4排沿梁宽均匀分布水平杆步距（mm）1200（最后一步为600）梁底主龙骨间距（mm）150沿梁跨度方向对拉螺栓间距（mm）沿梁跨度方向600/扫地杆距地（mm）350沿梁高度方向1道/对拉螺栓距板底（）200/板底次龙骨间距（mm）300对拉螺栓距梁底（）200梁侧内龙骨布置3排沿梁高均匀分布板底主龙骨间距（mm）900梁侧外36、龙骨间距（mm）600沿梁跨度方向剪刀撑等布置详见模架搭设详图3.2.3相关计算参数钢管规格（mm）48*3.0钢号Q235B单位重量q0（kN/m）0.0384截面积A（mm2）424惯性矩I（mm4）10.78抵抗矩W（mm3）4.49回转半径i（mm）i=1.60抗弯抗压允许应力（N/mm2）205.00模板面板类型多层板面板厚度（mm）12面板弹性模量（N/mm2）6000.0N/mm2面板抗弯强度设计值（N/mm2）13N/mm2木方（主龙骨）木方类型松木规格（mm）85*85木方弹性模量（N/mm2）9,000.截面抵抗矩 W（mm3）102.35抗弯强度设计值（N/mm2）15.37、00截面抗剪强度设计值（N/mm2）1.50木方（次龙骨）木方类型松木规格（mm）35*85木方弹性模量（N/mm2）9,000.截面抵抗矩 W（mm3）42.15cm3抗弯强度设计值（N/mm2）15.00截面抗剪强度设计值（N/mm2）1.50其他计算参数模板与木方自重（kN/m2）0.35kN/m2倾倒混凝土的荷载标准值（kN/m2）2kN/m2钢筋混凝土自重（kN/m3）25.00kN/m3施工均布活荷载（kN/m2）2.50kN/m2本方案计算选取有代表性的梁进行验算，分别选取400x2400、600x1350、700x900、700x1600、800x1000五种有代表性的荷载超限38、梁进行计算（详见计算书）。4施工计划4.1施工进度计划周边结构施工工期安排序号施工部位计划施工时间1垫层2基础筏板3地下三层4地下二层5地下一层及夹层6首层7二层8三层9四至九层10十至十三层11十四至十八层12机房层4.2材料与设备供应计划4.2.1材料计划序号材料名称编号（规格）数量进场时间备注1覆膜多层板 12202440120002017.42松木龙骨0.050.14m6500m2017.43松木龙骨0.10.14m3100m2017.44对拉螺栓16mm1200套2017.45扣件钢管48.33.6mm11120m2017.4壁厚0.25mm6碗扣架钢管483.5mm6512m20139、7.4壁厚0.25mm7U托托板厚5mm直径365500套2017.4850mm厚脚手板4000200502000m2017.45mm9工字钢Q235B 20# a（ 16m）544m2017.610槽钢Q235B 20#196m2017.64.2.2设备供应计划序号机具名称型号数量备注1塔吊ST60/15（R40M）2台2木工圆盘锯MJ1042台3木工平刨机MB2062台4空气压缩机V-1.05/103台5施工工艺技术5.1工艺流程5.1.1梁模板弹出梁轴线及水平线并复核 搭设梁模支撑 安装梁底龙骨 安装梁底模板 梁底起拱 绑扎钢筋 安装梁侧模 复核梁模尺寸、位置 与相邻模板连固 模板验收浇40、筑混凝土拆模5.1.2楼板模板搭设支架 安装主、次木龙骨 调整楼板下皮标高及起拱 铺设模板 检查模板上皮标高、平整度 模板验收浇筑混凝土拆模5.1.3 F13层楼板模架F11层梁板混凝土浇筑前预留埋件F12层楼板混凝土浇筑前预留20钢筋制作预埋环预埋钢环20#a钢梁按架体定位焊接150mm钢筋短料定位安装20#a钢梁通过木楔与预埋环塞紧固定20#槽钢支撑安装与埋件焊接搭设支架 安装主、次木龙骨 调整楼板下皮标高及起拱 铺设模板 检查模板上皮标高、平整度 模板验收浇筑混凝土拆模5.2基础处理模架的支撑位于结构楼面时，架体底部必须垫木。模板支撑系统落在楼板上，支撑层楼板下层构件拆除底模之前，必须执41、行拆模申请制度，均需在同条件养护试块试压后，根据试验强度对照规范确定支撑底模拆模时间，在拆模后应按照楼板回顶保留3层支撑进行施工，同时在超高部位的下层支撑晚于超高部位立杆拆除，验收合格后进行上部架体搭设。5.3定位测量1.为避免影响模架的搭设工作及测量放线工作。应将作业面的杂物清理干净。2.根据模架施工图，测量出第一排立杆距墙（或梁、柱）的距离及立杆的纵、横向间距，弹线并用油漆做好标记。5.4架体构造及搭设要求（1）楼板支撑架：采用碗扣架支撑架立杆900900mm间距布置，步距1.2m；部分超限梁不合模数位置采用扣件式钢管支撑架，使用扣件式钢管满堂架梁截面方向在梁底两侧各设置一根顶杆，间距6042、0mm，沿梁跨方向间距300mm设置一排顶杆，各层水平杆间步距1.2m 为确保架体稳定在最上两步水平杆步距适当减小改为900mm、600m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，间距应小于等于4.5m。（2）楼板模板：a）楼板模板：使用12mm厚木胶合模板；b）次龙骨：使用50l00mm木方，间距300mm；c）主龙骨：使用100l00mm木方，间距600/900mm；1.每根钢管立杆下端支承在沿纵向设置在垫木上。2. 立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于650mm，丝杆旋出长度不大于300mm；底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应43、小于或等于350mm；部分梁模架搭设高度较低，遇有不满足模数，无法加设水平杆的情况，应使用扣件式钢管进行加强。（3）竖向剪刀撑对于荷载较大的梁应注意在其沿梁跨方向外侧两面从底到顶连续设置竖向剪刀撑；垂直梁截面方向的两面上设置斜撑。当梁跨度大于4.5m时，还应在其中间段设置斜撑或使用周围顶板满堂架的剪刀撑，其间距不得大于4.5m。另外竖向剪刀撑应保证剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑。（4）水平剪刀撑针对本工程中的超高模板支撑架，应注意在高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m44、。确保水平剪刀撑至架体底平面距离及水平剪刀撑间距均不大于4m，详见附图。（5）抱柱、连墙件对于高大架体当其周围有主体结构时，应设置抱柱及连墙件，使架体四周与建筑物应形成可靠连接，以减少架体搭设高度对稳定性的不利影响，详见附图。（6）梁模板架子与板架子连结 单独梁模板支撑架为增加稳定性，应使用水平杆与周围顶板模架有效连接。当因基础标高不同，连接时无法满足模数要求的，应延长梁的水平杆进行连接，连接长度为两端各一根立杆。连接应保证梁底模架每步每跨都与板模架连接。（6）F13层模架支撑体系 F13层中庭区域单独搭设支撑体系，采用20#工字钢和20#槽钢制作高空支模平台，将中庭区域模架支撑脚手架直接落在45、支模平台上进行搭设。1）在F11层梁板混凝土浇筑前预埋设埋件MJ-G，埋件采用Q235B钢板制作，埋件尺寸为400x400x20背部塞焊HRB400E直径20mm锚筋长度300mm。每根钢梁支撑槽钢下部各设一个埋件（详见方案附图）。2）F12层E轴墙柱混凝土浇筑前埋设埋件MJ-G埋件顶部标高同F12层结构楼板标高F12层楼板混凝土浇筑前预留HPB30020钢筋制作预埋环预埋钢环（见下图）每根钢梁设置2个预埋钢环（具体定位详见方案附图）。3）使用塔吊吊装20#工字钢梁配合人工安装，钢梁穿过预埋钢环使用木方塞紧固定，共计在F 12层设置12道20#工字钢钢梁，E轴位置工字钢梁与埋件焊接，焊接满足三46、级焊缝要求，钢梁平面布置详见（方案附图）。4）使用塔吊配合人工安装20#槽钢钢梁支撑安装并与20#工字钢梁焊接定位，定位后与F11层埋件焊接，焊接满足三级焊缝要求。5）按架体定位焊接150mm钢筋短料定位，按照架体设计搭设模架支撑架具体搭设详见（方案附图）。5.5模板施工1.梁底立杆布设间距应与楼层模板支撑立杆的间距相匹配，梁模板支撑架立杆尽量用碗扣架立杆，以便于梁底纵向水平杆采用碗扣架水平杆。2.应将作业面的杂物清理干净，为避免影响模架的搭设工作及测量放线工作。3.根据模架施工图，测量出第一排立杆距墙（或梁、柱）的距离及立杆的纵、横向间距，弹线并用油漆做好标记。4.根据弹线及标记铺置垫木，垫47、木应朝向一致、铺放平整，不得漏放、翘头。5.立杆应竖直安放在垫木上，立杆底部不允许有悬空现象，横杆与立杆连接时碗扣应敲紧；6.扣件式钢管架的相邻两根立杆的接头位置应相互错开在不同步距内，同一截面上有接头的立杆数量不应超过总数的50%。7.顶部应设U型可调支托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心，且立杆顶部自由端高度（含可调螺杆）必须严格控制在650mm以内，局部不能满足处加设扣件式拉杆一道，以避免在混凝土浇筑过程中，由于自由端过长造成支撑体系局部失稳，致使支撑体系整体失稳。8.扫地杆距地面高度应不大于200。按模架施工图支设横48、杆，不合模数的地方适当调整，但横杆步距不得大于1.2m。9.严格按模架施工图的位置及间距搭设竖向剪刀撑和水平剪刀撑。竖向剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45度60度之间，斜杆应每步与立杆扣接。剪刀撑的接头采用搭接接头，搭接长度不得小于0.8米，并使用不少于3个旋转扣件固定，扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。10.铺设顶板次龙骨时，在主龙骨上用尺量出间距并做标记，将木方等距摆放在画线位置，铺设方向与主龙骨垂直，然后铺设模板。11.梁模板的主、次龙骨、对拉螺栓等按照梁模板相应技术参数进行施工。梁底起拱高度按设计图纸要求。5.6混凝土浇筑注意事项明确混凝土浇筑前，由施工单位项目技术负责人、项目总49、监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。混凝土浇筑前，应清除模板内杂物，模板表面干燥或现场环境温度高于35时，应对模板进行洒水湿润，洒水后不得留有积水。楼层浇筑施工顺序：在分段流水施工安排时，应先浇筑非超限施工段，后浇筑超限施工段，有利于超限模架安全稳定。混凝土分层浇筑时分层厚度应400mm，上层混凝土应在下层混凝土初凝之前浇筑完毕。超限梁，均应采用从梁跨中开始向两侧延伸浇筑，并严格分层连续浇筑，分层厚度控制在400mm以内。因本程场地特别小，混凝土罐车不能停留在现场内，因此，要提前制定好应急浇筑方案，避免出现浇筑间断不连续出现施工冷缝。施工现场对商品混凝土要逐50、车进行检查，测定混凝土的坍落度和温度，检查混凝土量是否相符。同时严禁混凝土搅拌车在施工现场临时加水。浇筑前检查沉降及位移监测点是否安装完毕，并符合要求。特别对于F13层中庭楼板浇筑混凝土时要在浇筑过程进行检测确保架体稳定。5.7模架拆除要求混凝土结构工程施工及验收规范GB40204-2015规定：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标注值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100（1）水平构件拆除底模之前，必须执行拆模申请制度；为使模板拆除方便，并不出现提前拆模、错拆现象，本工程要求顶板、梁拆模，均需在同条件养护试块试压后，根据试验强度对照规51、范确定支撑底模拆模时间，拆模时由班组长提出书面申请，必须得到技术负责人审批方可进行。（2）梁侧面模板拆模时，在混凝土强度能保证结构构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。预埋件或外露钢筋插铁，要不因拆模碰扰而松动。（3）拆除模板的顺序和方法，应按模板设计的规定进行。应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。（4）拆除楼层模板时，先下调支柱顶U型托螺杆，再拆除主龙骨，然后拆除板底模。在原有板底支撑架上适量搭设脚手板，以托住拆下的模板，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。当梁和楼板模板拆除后，再拆除梁柱接头模板。（5）拆除梁底模52、板的方法大致与拆除楼板模板相同。但在拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶翼托螺杆，然后向两端逐根下调，再按以上要求做后续作业。拆除梁底模支柱时，也要从跨中向两端作业。（6）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（7）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组进行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便和安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。（8）拆除钢管脚手架模撑体系时应从上至下逐层拆除水平连杆及立杆、剪刀撑，连墙件应在位于其上的的全部可拆杆件都拆除后才能拆除。拆除过程中，凡已松开连接的杆及53、应及时拆除运走，避免误扶或误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆及配件应以安全的方式运出吊下，严禁向下抛掷。拆除过程中应做好配合协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险作业。（9）F13层中庭区域模架支撑待该部位楼板混凝土达到100%时（通过结构实体同条件试块抗压试验报告确定）方可拆除支撑架体，拆除时拆除区域下部设置两道水平安全网，拆除工人在钢梁平台上作业时设置两道安全绳与两端结构墙柱系牢，工人使用安全带与安全绳相连确保安全。5.8检查与验收1）材料质量标准材料进场时，由质量负责人组织相关人员对其进行进场验收（依据JGJ166-2008、DB11/T583-2008）。验收合格后方可使用，否则不得使用54、。按照下列标准进行检查：构配件外观质量及技术质量检查表项目要求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件检查资料钢管钢管表面应平直光滑、不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目测钢管外径及壁厚外径48mm；壁厚大于等于3.5mm。3%游标卡尺测量2） 架体安装质量标准序号项目技术要求允许偏差(mm)检查方法1楼面排水不积水观察垫块不晃动、滑动观察2立杆垂直度3用经纬仪或吊线和卷尺4杆件间距步距20钢板尺纵距50钢板尺横距20钢板尺5水平剪刀撑55、竖向剪刀撑间距按方案要求50钢板尺布置方式按方案要求观察 与立杆连接按方案要求观察6与柱及周边连接（连墙件）按方案要求观察3） 模板安装质量标准序号项目名称允许偏差(mm)检查方法国家标准xx杯标准1轴线位移53尺量2底模上表面标高53水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸梁+4，-53尺量4层高垂直度不大于5 m63经纬仪或吊线、尺量大于5 m855相邻两板表面高低差22尺量6表面平整度52靠尺，塞尺7阴阳角方正/2方尺，塞尺顺直/2线尺8预埋铁件中心线位移32拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移32拉线、尺量螺栓外露长度+10，0+5，0检查与验收项目、部位及相关要求5.10.2.1支撑架：（1）56、材料质量要求碗扣架钢管：1、碗扣式钢管脚手架钢管规格应为48mm3.5mm，钢管壁厚应为3.5+0.250 mm钢管壁厚最小不得小于3.0mm；2、立杆连接处外套管与立杆间隙应小于或等于2mm，外套管长度不得小于160mm,外伸长度不得小于110mm； 3、架体组装质量要求i. 立杆的上碗扣应能上下串动、转动灵活，不得有卡滞现象；ii. 立杆与立杆的连接孔处应能插入10mm连接销；iii. 碗口节点上应在安装14个横杆时，上碗扣均能锁紧；iv. 当搭设不少于二步三跨的整体脚手架时，每一框架内横杆与立杆的垂直度偏差应小于5mm。v. 可调底座底板的钢板厚度不得小于6mm，可调托撑钢板厚度不得小于57、5mm；vi. 可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。扣件式：1、脚手架钢管宜采用48.3mm3.6mm钢管。钢管外径允许偏差0.5mm，壁厚允许偏差0.25mm；2、扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。3、可调托撑应有产品质量合格证，其外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹 第2部分：直径与螺距系列GB/T5796.2和梯形螺纹 第3部分：基本尺寸GB/T5796.3的规定。另外可调托58、撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm;可调托撑与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。再有可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm。木方：截面尺寸：50100mm木方不应小于3585mm； 100100mm木方不应小于8585mm；木方弹性模量E不应小于9000.00 N/mm2； 木方抗弯强度设计不应小于15.00 N/mm2；木方抗剪强度设计值不应小于1.500 N/mm2；覆膜多层板：截面尺寸：厚度不小于12mm 胶合板弹性模量E不应小于6000.00 N/mm2； 胶合板抗弯强度设计不应小于13.00 N/mm2；59、胶合板抗剪强度设计值不应小于1.40 N/mm2；（2）检查验收时间节点1、高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录；2、作业层上施加荷载前；（扣件式钢管架）3、首段高度达到6m时，应进行检查与验收（碗扣架）；每搭设完6m8m高度后；（扣件式钢管架）；4、架体随施工进度升高应按结构层进行检查；（碗扣架）5、遇到六级及以上大风、大雨、大雪后，冻结地区解冻后施工前检查；6、停工超过一个月恢复使用前；7、高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括项目技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收60、合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。（3）检查项目碗扣式模架：检查内容要求底层纵横水平杆与地面距离350mm上端可调螺杆伸出顶层水平杆的长度650mm模板支撑架高宽比2碗扣节点间距0.50mm下碗扣与定位销下端间距1mm立杆连接处外套管与立杆间隙2mm外套管外伸长度110mm内横杆与立杆的垂直度偏差5mm6施工安全保证措施6.1组织保障措施姓 名职 务联系电话职 责组 长（项目经理）负责本工程超限模架工程全面工作副组长（项目生产经理）负责本工程模板支撑架工程施工组织和协调工作、有关技术措施的确定及问题的处理工作。副组长（项目总工）副组长（项目安全总监61、）副组长（劳务项目经理）副组长（劳务现场负责人）副组长（劳务安全负责人）组 员（项目生产主管）负责本工程模板支撑架工程检查、验收工作。质量、安全工作。组 员（项目安全主管）组 员（项目质量主管）组 员（项目材料主管）组 员（项目测量主管）组 员（项目试验主管）组 员（土建工长）技术部：负责模板支撑架搭设方案编制、现场跟踪。物资部：负责模板支撑架搭设所需物资的准备及需物资材料的供应。生产部：负责模板支撑架安全、技术交底的编制及监督实施，施工过程中的具体工序与相关专业的协调工作。安全、质量部：负责对模板支撑架搭设的过程中质量、安全实施全过程的监督管理，隐患排查，质量控制。3）项目劳务管理人员明细、62、分工及职责姓名职务职责劳务项目经理负责劳务分包现场全面管理劳务现场负责人负责劳务分包现场施工管理劳务安全负责人负责劳务分包现场安全管理劳务技术责人负责劳务分包现场技术管理木工负责人负责劳务分包现场模板施工管理混凝土工负责人负责劳务分包现场混凝土施工管理6.2技术保证措施6.2.1根据建质200987号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法并结合本工程实际情况，编制超限模架安全专项施工方案。对于超过一定规模的危险性加大的分部分项工程（集中线荷载20KN/m；模板支撑搭设高度8米），组织专家对专项方案进行论证。严格按照专项施工方案进行施工作业。6.2.2项目经理部设专职安全员，班组设兼职安全员，实63、行安全值班制度，安全员在公司安全站和项目经理指导下，认真贯彻安全生产责任制，执行有关规定，推动和组织施工中的安全工作，形成比较健全的安全保证体系。6.2.3施工前安全员对架子工认真做好有针对性的安全技术交底，施工员对模板、钢筋班组认真做好有针对性的安全技术交底，两级安全员及值班人员应进行全面检查，逐一检查脚手架、安全网、五口以及工人是否正确使用劳保用品，禁止工人违章作业，督促工人及时清理外架，安全网内的材料及杂物，严禁将模板堆放在外架上，对不戴安全帽，在高空作业不绑安全带以及在架子上乱攀爬的，应予以重罚。6.2.4模板安装操作过程应按模板单次施工计划备料使用，使用前，应检查模板支撑、搁栅、横档64、杠梁等木材。6.2.5模板支撑应垂直布置，上、下层支撑应对齐，横向水平撑和剪力撑要拉牢扣紧；上一道模板安装工序未完，支撑未固定时，不得进行下一道工序的施工。6.2.6模板拆除时间应由施工管理人员确定，并经项目技术负责人签字认可方可进行，未经同意，班组严禁私自拆模，拆模时严禁野蛮施工，不得猛撬硬砸，拆下的模板不得随意抛掷，应分类按指定地点堆放，及时整理成堆，及时起钉，以防铁钉扎脚，严禁向下抛掷杂物、碎木料等。6.2.7任何班组个人不得在现场乱拉、乱接、乱拆用电线路，所有用电操作应由持证的专职电工进行，临时用电电线应架空，不得将电线放在地面乱拖，发现电源插座损坏、破裂等隐患应及时通知专职电工或管65、理人员及时予以处理，下班时应及时拉断电源，以防触电事故发生。6.2.8模板的垂直运输由塔吊进行，应配备持证人员操作塔吊，其他任何人不得对塔吊进行任何操作，运输时塔吊应有持证人员指挥。6.2.9项经部建立和健全并执行安全生产责任制、文明施工制度、安全生产检查制度的同时，与劳务队、班组须签订创安责任状。6.2.10混凝土浇灌时，应控制混凝土浇灌的速度、冲击荷载，出料口与梁板的距离不得大1米，不得直接冲击模板，下灰时要从多点布料，浇灌混凝土大梁时应从中间下料后，再均匀从梁的两端下料，防止下料集中引起的局部模板受力超载。保证模板体系受力均匀。此项工作由混凝土施工员直接负责，技术员监督执行情况。6.2.66、11各种材料、机器设备应按施工现场总平面布置的指定地点堆放、加工及安装6.2.12模板安装过程及时搞好落手清，梁板模板安装后应及时清理楼板面的木屑、杂物等，建筑垃圾应按指定地点堆放并插告示牌，努力保持施工现场清洁卫生。6.2.13模板拆除后应及时起钉，清理模板面的水泥渣，并分类堆放，防止钉子扎脚，保持施工现场畅通无阻。6.3安全保证措施明确支摸施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。在支摸搭设、拆除 和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。高大支模施工应按经审批的施工方案进行，方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。高大支模分段或整体搭设安装完毕，经项目部验收并报请项目技术和安67、全负责人同现场监理工程师验收合格后方能进行钢筋安装。支摸施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。支摸搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入模架下，并由安全员或班组兼职安全员在现场监护。混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支摸系统的变形情况，发现异常现象时应 立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。 施工期间，要避免材料、机具与工具过于集中堆放。支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。F13层中庭区域楼板模架支撑安装拆除时，分别在F12、F11层每层设置68、一道双层水平安全网做防护，在2-13层中庭区域临边设置定型防护设施（见下图示意）。同时在首层79轴/DE轴区域设置警戒线隔离安全区域，在F13层中庭区域楼板模架支撑安装、楼板混凝土浇筑时、拆除时设定专人看护严禁一切作业人员进入该区域。6.4季节性施工保证措施大雨、大风后对模板架子等要及时检查：扣件有无松动滑移、架子和模板有无变形，并对相应的尺寸误差重新检查，检查完成后要及时修复，确定质量合格及无安全隐患后方可继续使用。露天使用电气设备，要有可靠防漏电措施。机电设备的电闸箱要加装防雨、防潮罩，并应安装接地保护装置。敷设于潮湿场所里的电线管路、管口、管子连接处应作密封处理。雨季施工经常检查机械设备69、防潮、避雷的设施，电源线路要绝缘良好，要有完善的保护接零，机动电闸箱的漏电保护装置要可靠。浇筑混凝土前应提前收听天气预报，应避免雨天浇筑混凝土，模板施工、混凝土施工严格执行雨季施工方案。6.5应急救援预案6.5.1预案说明为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。6.5.2岗位职责为保证保证发生意外事故，项目部制定了应急反应措施，出现问题立即启动：1.事故发生后，事故现场第一目击者迅70、速向指挥中心发出求救信号。求救信号可以采用呼喊，口信，通讯工具等一切可能的方式。2.应急指挥中心接到险情信息后，立即做出下述应急反应：对内组织抢险队，立即进行现场抢险工作。通过通讯工具立即与外部机构联络，向相关的公安、医院等部门联络，请求支援。 3.应急救援组织机构人员组成应急领导组：项目经理担任组长，项目总工、生产经理、安全总监担任副组长。通讯运输组：生产经理担任组长，各专业工长为组员。现场抢险组：生产主管担任组长，生产部全体人员为组员。医疗救护组：安全主管担任组长，办公室、行政部全体人员为组员。保卫疏导组：行保主管担任组长，全体保安为组员。事故调查组：质量主管担任组长，全体技术人员、安全员71、为组员。4.应急反应组织机构各部门的职能及职责应急领导组职责：模板支撑架工程发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组新动态并做出最新决策。现场抢险组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员。采取有效措施防止事故进一步扩大。通讯运输组：保证现场通讯、道路畅通。医疗救护组：在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等），使重度受害者优先得到外部救援机构的救护，协助外部救援机构转送受害者至医序机构，并指定人员护理受害者。保卫疏导组：设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运行。保持72、抢险救援通道的通畅，引导救援人员及车辆的进入。事故调查组：负责内部对事故的调查、分析及配合上级部门对事故的调查。项目施工现场至附近医院（xx友好医院）线路：约4.7公里，驾车15分钟可到达。应急通讯电话：急救电话：120、999；火警电话：119；xx友好医院电话：。6.5.3事故报告程序混凝土模板支撑工程安全事故预测（1）高处坠落模板支撑架搭设前，对操作人员进行技术交底和安全交底，明确安全操作注意事项，搭设过程中，操作人员必须系好安全带，戴安全帽，并穿防滑鞋。安全带应高挂低用，挂安全带之前应看好杆件是否牢固，防止将安全带挂在已松动的杆件上而出现伤亡事故。 模板支撑架搭设完毕后，要按要求挂好水73、平安全网，在作业层满铺脚手板，脚手板应设置在三根横向水平杆上。（2）物体打击模板支撑架搭设过程中，施工区域下方严禁站人或进行交叉作业。每天安全员检查模板支撑上的杂物是否已经清理干净。对作业人员加强教育，作业人员应佩带工具袋，工具用后装于袋中，不得放在架子上，以免掉落伤人。禁止从高处向下抛扔任何物品。在拆除模板支撑架时，地面上应设围栏和警示标志，并在各出入口设专人看守，严禁一切非操作人员入内。模板支撑架各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁从上往下抛扔。（3）脚手架坍塌模板支撑架搭设前，对操作人员进行技术交底和安全交底，搭设过程中要严格按照交底进行施工，避免违章作业。碗扣件拧紧后，用力矩扳手检查74、，其扭力距不应小于45N.m，并不大于65N.m。模板支撑架使用过程中，严禁集中码放各种料具，严禁人员集中停留。碗扣架搭设完毕后经验收合格、签字后方可投入使用。6.5.5应急救援物资储备（1）医疗器材：担架、氧气袋、小药箱；（2）抢救工具：一般工地常备工具即满足使用；（3）照明器材：手电筒、应急灯；（4）通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；（5）交通工具：工地常备一辆工具车；（6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用。架体失稳引起倒塌及造成人员伤亡时的应急措施一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，75、作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。（1）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。（2）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。（3）伤口止血且使用止血带。（4）切忌对76、压伤进行热敷或按摩。事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。发生高处坠落事故的抢救措施一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是77、否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。车辆一到立即就近送往医院。由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。6.5.8救援总结救援预案已实施，事故处理完毕后，应急救援指挥应组织救援小组进行专题研讨，总结经验，找出不足更深一步的完善应急救援预案。6.6监测监控要求6.6.1监测预警值以梁、楼板起拱值作为监测预警值。其中梁、板类构件跨度4m的为0.1%，其余4m的为0.2%；6.6.2监测方法监测使用水准仪。本工程两处高大模板支撑架（1#楼1F3F大堂挑空层、14F中庭上空）应在混凝土浇筑过程中及混凝土浇筑完成后（完成后1天内进行两次监78、测）进行架体垂直度监测；6.6.3监测点位布置监测点位布置在论证区域，将观测沉降值的钢筋，固定在高大梁、楼板跨中立杆部位上方面板(点位布置见附图)。将一根16钢筋端部打磨平整，固定在框架梁上作为监测点，由测量人员利用测绘院给出的基准点，在浇筑混凝土前用全站仪对监测点进行初始观测，记录数据。在浇筑混凝土的过程中及混凝土终凝后，持续对监测点进行观测是否出现沉降和水平位移。由此可知板底架体是否稳定。7劳动力计划部位分工人数基础筏板配模15模板安装200.00以下结构配模、加工20人模板安装30人架子工20人0.00以上结构配模、加工15人模板安装25人架子工15人整个工程测量员2人整个工程安全员5人79、注：架子工属于特殊工种，要求必须持证上岗，安全员为专职安全员，并且通过建设主管部门考核。8计算书附400x2400梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=2400mm，H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面8585mm，梁模板截面底部木方距离100mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。 二、梁模板荷80、载标准值计算模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 25.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.81、500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=44.270kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9044.270=39.843kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.902.000=1.800kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 9.60cm3；截面惯性矩 I = 5.76cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 82、梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.2(0.350.40+25.000.402.40+1.500.402.40) + 0.91.402.500.40=28.89kN/m最大弯矩计算公式如下: M=-0.1028.8860.1002f=0.029106/9600.0=3.009N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必83、须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.10028.886=1.733kN截面抗剪强度计算值 T=31733/(240012)=0.542N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.350.40+25.000.402.40+1.500.402.40)=23.022N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.67723.022100.04/(1006000.0057600.0)=0.045mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.045mm，小84、于 v = 100/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.239.84+1.401.80)2.40=120.796N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 57.60cm3；截面惯性矩 I = 34.56cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f85、 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.48310001000/57600=8.389N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2095.623+1.404.320)0.200=14.496kN截面抗剪强度计算值 T=314496.0/(22400.00012.000)=0.755N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql486、 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67795.6232004/(1006000345600)=0.500mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.239.84+1.401.80)2.400.60/4=18.12kN穿梁螺栓直径为16mm；穿梁螺栓有效直径为13.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=24.487、80kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=18.119kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置4 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!七、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！400x2400梁模板碗扣钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全88、技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.3m，梁截面 BD=400mm2400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.30m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用35.85.mm木方。木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托采用木方: 8585mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.35kN89、/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.4000.300=18.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.390、500.300(22.400+0.400)/0.400=1.365kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.300=0.540kN均布荷载 q = 1.2018.000+1.201.365=23.238kN/m集中荷载 P = 1.400.540=0.756kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.20cm3；截面惯性矩 I = 4.32cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载91、标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.183kN N2=3.843kN N3=3.843kN N4=1.183kN最大变形 V = 0.160mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04810001000/7200=6.667N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31927.0/(2300.00012.000)=0.803N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗92、剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.160mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.843/0.300=12.810kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.30012.810=2.306kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30012.810=4.227kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.15cm3；截面惯性矩 I = 179.12cm4；93、(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.115106/42145.8=2.74N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32305.76/(235.0085.00)=1.163N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=9.467kN/m最大变形v=0.94、677ql4/100EI=0.6779.467300.04/(1009000.001791198.0)=0.032mm龙骨的最大挠度小于300.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 5.053kN经过计算得到最大变形 V= 1.871mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面95、抵抗矩 W = 102.35cm3；截面惯性矩 I = 435.01cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.523106/102354.2=14.88N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35053/(28585)=1.049N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.871mm顶托梁的最大挠度小于800.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳96、定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.053kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1124.250=0.572kN N = 5.053+0.572=5.626kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.29m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.290=197、.780m； 由长细比，为1780/16=112； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.510；经计算得到=5626/(0.510424)=26.031N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.5100.241=0.037kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立98、杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.30m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0370.8001.780/16=0.023kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0370.8001.7801.780/8-0.0231.780/4=0.006kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=5.053+1.20.477+0.91.40.006/0.300=5.651kN经计算得到=5651/(0.510424)+6000/4493=27.379N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中99、每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0370.3001.200=0.013kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/0.8000.013=0.020kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+0.8000.800)1/2/0.8000.013=0.024kN支撑架的步数 n=3节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.024+(3.000-1)0.024=0.072kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为3.0000.020=0.060kN架体自重为0.477kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!节点集中荷载w在立100、杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!模板支撑架计算满足要求！600x1350梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1350mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面8585mm，梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.35101、0kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 25.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计102、算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9030.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.902.000=1.800kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.40cm3；截面惯性矩 I = 8.64cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计103、算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.2(0.350.60+25.000.601.35+1.500.601.35) + 0.91.402.500.60=25.30kN/m最大弯矩计算公式如下: M=-0.1025.2990.1502f=0.057106/14400.0=3.953N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh104、 T其中最大剪力 Q=0.60.15025.299=2.277kN截面抗剪强度计算值 T=32277/(260012)=0.474N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.350.60+25.000.601.35+1.500.601.35)=19.507N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.67719.507150.04/(1006000.0086400.0)=0.129mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.129mm，小于 v = 150/250,满105、足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.227.00+1.401.80)1.35=47.142N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.40cm3；截面惯性矩 I = 19.44cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.106、00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18910001000/32400=5.820N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2036.450+1.402.430)0.200=5.657kN截面抗剪强度计算值 T=35657.0/(21350.00012.000)=0.524N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 2107、50面板最大挠度计算值 v = 0.67736.4502004/(1006000194400)=0.338mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.227.00+1.401.80)1.350.60/3=9.43kN穿梁螺栓直径为16mm；穿梁螺栓有效直径为13.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N108、=9.428kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置3 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!七、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！600x1350梁模板碗扣钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数109、:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.3m，梁截面 BD=600mm1350mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.30m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用35.85.mm木方。木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托采用木方: 8585mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m110、3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.3500.300=10.125kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.300(21.350+0.600111、)/0.600=0.578kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.300=0.810kN均布荷载 q = 1.2010.125+1.200.578=12.843kN/m集中荷载 P = 1.400.810=1.134kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.20cm3；截面惯性矩 I = 4.32cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算112、受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.942kN N2=3.478kN N3=3.478kN N4=0.942kN最大变形 V = 0.448mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06810001000/7200=9.444N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31851.0/(2300.00012.000)=0.771N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度113、计算面板最大挠度计算值 v = 0.448mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.478/0.300=11.592kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.30011.592=2.087kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30011.592=3.825kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.15cm3；截面惯性矩 I = 179.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f 114、= M/W =0.104106/42145.8=2.48N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32086.51/(235.0085.00)=1.052N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=7.849kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.115、849300.04/(1009000.001791198.0)=0.027mm龙骨的最大挠度小于300.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 7.084kN经过计算得到最大变形 V= 0.026mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 102.35cm3；截面116、惯性矩 I = 435.01cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.273106/102354.2=2.67N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33542/(28585)=0.735N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.026mm顶托梁的最大挠度小于400.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力117、最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.084kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 =1.200.1123.300=0.444kN N = 7.084+0.444=7.528kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.24m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.240=1.680m； 由长细比，为1680/16=1118、05； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.552；经计算得到=7528/(0.552424)=32.164N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.5100.241=0.037kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面119、垂直方向的立杆间距，0.30m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0370.8001.680/16=0.022kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0370.8001.6801.680/8-0.0221.680/4=0.005kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=7.084+1.20.370+0.91.40.005/0.300=7.551kN经计算得到=7551/(0.552424)+5000/4493=33.356N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0120、370.3001.200=0.013kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/0.8000.013=0.020kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+0.8000.800)1/2/0.8000.013=0.024kN支撑架的步数 n=2节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.024+(2.000-1)0.024=0.048kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为2.0000.020=0.040kN架体自重为0.370kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!模板121、支撑架计算满足要求！700x900梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=700mm，梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面8585mm，梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3122、；混凝土自重 = 25.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；123、 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9030.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.902.000=1.800kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.80cm3；截面惯性矩 I = 10.08cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其124、中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.2(0.350.70+25.000.700.90+1.500.700.90) + 0.91.402.500.70=20.50kN/m最大弯矩计算公式如下: M=-0.1020.5000.1502f=0.046106/16800.0=2.746N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.15020.5125、00=1.845kN截面抗剪强度计算值 T=31845/(270012)=0.329N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.350.70+25.000.700.90+1.500.700.90)=15.246N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.67715.246150.04/(1006000.00100800.0)=0.086mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.086mm，小于 v = 150/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在126、脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.227.00+1.401.80)0.90=31.428N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面惯性矩 I = 12.96cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其127、中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12610001000/21600=5.820N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2024.300+1.401.620)0.200=3.771kN截面抗剪强度计算值 T=33771.0/(2900.00012.000)=0.524N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67724128、.3002004/(1006000129600)=0.339mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.227.00+1.401.80)0.900.60/3=6.29kN穿梁螺栓直径为16mm；穿梁螺栓有效直径为13.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=6.286kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的129、计算间距600mm。每个截面布置3 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!七、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！700x900梁模板碗扣钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减130、系数取1.00。模板支架搭设高度为4.1m，梁截面 BD=700mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.30m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用35.85.mm木方。木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托采用木方: 8585mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均131、布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.300=6.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.300(20.900+0.700)/0.700=0.375kN/m(3)活荷载为施工荷132、载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.7000.300=0.945kN均布荷载 q = 1.206.750+1.200.375=8.550kN/m集中荷载 P = 1.400.945=1.323kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.20cm3；截面惯性矩 I = 4.32cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 133、N1=0.699kN N2=2.955kN N3=2.955kN N4=0.699kN最大变形 V = 0.552mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06910001000/7200=9.583N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31659.0/(2300.00012.000)=0.691N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.552mm面板的最大挠134、度小于233.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.955/0.300=9.851kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.3009.851=1.773kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.3009.851=3.251kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.15cm3；截面惯性矩 I = 179.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.089106/42145.8=2.10N/mm135、2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31773.14/(235.0085.00)=0.894N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.096kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.096300.04/(1009000.001791198.0)=136、0.021mm龙骨的最大挠度小于300.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 3.682kN经过计算得到最大变形 V= 0.954mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 102.35cm3；截面惯性矩 I = 435.01cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯137、计算强度 f = M/W =0.877106/102354.2=8.57N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33681/(28585)=0.764N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.954mm顶托梁的最大挠度小于800.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.682kN (已138、经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1124.100=0.552kN N = 3.682+0.552=4.234kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.14m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.140=1.480m； 由长细比，为1480/16=93； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.139、646；经计算得到=4234/(0.646424)=15.445N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.5100.241=0.037kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.30m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支140、撑力 Pr=51.40.0370.8001.480/16=0.019kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0370.8001.4801.480/8-0.0191.480/4=0.004kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=3.682+1.20.460+0.91.40.004/0.300=4.252kN经计算得到=4252/(0.646424)+4000/4493=16.360N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0370.3001.200=0.013kN节点集中荷载w在立杆中产141、生的内力 wv=1.200/0.8000.013=0.020kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+0.8000.800)1/2/0.8000.013=0.024kN支撑架的步数 n=3节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.024+(3.000-1)0.024=0.072kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为3.0000.020=0.060kN架体自重为0.460kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!模板支撑架计算满足要求！700x1600梁木模板与支撑计算书一、梁模142、板基本参数梁截面宽度 B=700mm，梁截面高度 H=1600mm，H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面8585mm，梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 25.000kN/m3；施工荷载标准值 = 143、2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混144、凝土侧压力标准值 F1=30.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9030.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.902.000=1.800kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.80cm3；截面惯性矩 I = 10.08cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最145、大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.2(0.350.70+25.000.701.60+1.500.701.60) + 0.91.402.500.70=34.52kN/m最大弯矩计算公式如下: M=-0.1034.5240.1502f=0.078106/16800.0=4.624N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.15034.524=3.107kN截面抗剪强度计算值 T=33107/(27146、0012)=0.555N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.350.70+25.000.701.60+1.500.701.60)=26.933N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.67726.933150.04/(1006000.00100800.0)=0.153mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.153mm，小于 v = 150/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模147、板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.227.00+1.401.80)1.60=55.872N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 38.40cm3；截面惯性矩 I = 23.04cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 148、f = 0.22310001000/38400=5.820N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2043.200+1.402.880)0.200=6.705kN截面抗剪强度计算值 T=36705.0/(21600.00012.000)=0.524N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67743.2002004/(1006000230400)=0.338149、mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.227.00+1.401.80)1.600.60/4=8.38kN穿梁螺栓直径为16mm；穿梁螺栓有效直径为13.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=8.381kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置4 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度150、满足要求!七、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！700x1600梁模板碗扣钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.4m，梁截面 BD=151、700mm1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.30m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用35.85.mm木方。木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托采用木方: 8585mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.0152、0。 图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.6000.300=12.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.300(21.600+0.700)/0.700=0.585kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到153、，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.7000.300=0.945kN均布荷载 q = 1.2012.000+1.200.585=15.102kN/m集中荷载 P = 1.400.945=1.323kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.20cm3；截面惯性矩 I = 4.32cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.038kN N2=3.020kN N3154、=3.777kN N4=3.020kN N5=1.038kN最大变形 V = 0.289mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04910001000/7200=6.806N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31604.0/(2300.00012.000)=0.668N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.289mm面板的最大挠度小于175.0/250,155、满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.777/0.300=12.590kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.30012.590=2.266kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30012.590=4.155kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.15cm3；截面惯性矩 I = 179.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.113106/42145.8=2.69N/mm2龙骨的抗弯计算强度156、小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32266.25/(235.0085.00)=1.143N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=8.390kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.390300.04/(1009000.001791198.0)=0.029mm龙骨的157、最大挠度小于300.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 5.975kN经过计算得到最大变形 V= 1.680mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 102.35cm3；截面惯性矩 I = 435.01cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M158、/W =1.492106/102354.2=14.58N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35974/(28585)=1.240N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.680mm顶托梁的最大挠度小于800.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.975kN (已经包括组合系数) 159、脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1124.430=0.597kN N = 5.975+0.597=6.571kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.17m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.170=1.540m； 由长细比，为1540/16=97； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.617；经计算得到160、=6571/(0.617424)=25.113N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.5100.241=0.037kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.30m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.161、40.0370.8001.540/16=0.020kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0370.8001.5401.540/8-0.0201.540/4=0.005kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=5.975+1.20.497+0.91.40.005/0.300=6.591kN经计算得到=6591/(0.617424)+5000/4493=26.106N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0370.3001.200=0.013kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1162、.200/0.8000.013=0.020kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+0.8000.800)1/2/0.8000.013=0.024kN支撑架的步数 n=3节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.024+(3.000-1)0.024=0.072kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为3.0000.020=0.060kN架体自重为0.497kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!模板支撑架计算满足要求！800x1000梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽163、度 B=800mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面8585mm，梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 25.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m164、2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 165、F1=30.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9030.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.902.000=1.800kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.52cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m166、)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.2(0.350.80+25.000.801.00+1.500.801.00) + 0.91.402.500.80=25.72kN/m最大弯矩计算公式如下: M=-0.1025.7180.1502f=0.058106/19200.0=3.014N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.15025.718=2.315kN截面抗剪强度计算值 T=32315/(280012)=0.3167、62N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.350.80+25.000.801.00+1.500.801.00)=19.332N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.67719.332150.04/(1006000.00115200.0)=0.096mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.096mm，小于 v = 150/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该168、按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.227.00+1.401.80)1.00=34.920N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 24.00cm3；截面惯性矩 I = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.140169、10001000/24000=5.820N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2027.000+1.401.800)0.200=4.190kN截面抗剪强度计算值 T=34190.0/(21000.00012.000)=0.524N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67727.0002004/(1006000144000)=0.339mm面板的最大挠度170、小于200.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.227.00+1.401.80)1.000.60/3=6.98kN穿梁螺栓直径为16mm；穿梁螺栓有效直径为13.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=6.984kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置3 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!七、梁支171、撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！800x1000梁模板碗扣钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.7m，梁截面 BD=800mm1000172、mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.30m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用35.85.mm木方。木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。顶托采用木方: 8585mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板173、支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.300=7.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.300(21.000+0.800)/0.800=0.368kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1174、 = (2.500+2.000)0.8000.300=1.080kN均布荷载 q = 1.207.500+1.200.368=9.441kN/m集中荷载 P = 1.401.080=1.512kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.20cm3；截面惯性矩 I = 4.32cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.742kN N2=2.158kN N3=3.265kN N4=175、2.158kN N5=0.742kN最大变形 V = 0.308mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04010001000/7200=5.556N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31146.0/(2300.00012.000)=0.477N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.308mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙176、骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.265/0.300=10.884kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.30010.884=1.959kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30010.884=3.592kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.15cm3；截面惯性矩 I = 179.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.098106/42145.8=2.32N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,177、满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31959.20/(235.0085.00)=0.988N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.994kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.994300.04/(1009000.001791198.0)=0.020mm龙骨的最大挠度小于300.0/178、400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 7.166kN经过计算得到最大变形 V= 0.057mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 102.35cm3；截面惯性矩 I = 435.01cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.244106179、/102354.2=2.38N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31950/(28585)=0.405N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.057mm顶托梁的最大挠度小于500.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.166kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 =180、 1.200.1234.650=0.689kN N = 7.166+0.689=7.855kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.39m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.390=1.980m； 由长细比，为1980/16=124； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.429；经计算得到=7855/(0.429181、424)=43.136N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3004.2000.241=0.304kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.30m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.3041.0001182、.980/16=0.263kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.3041.0001.9801.980/8-0.2631.980/4=0.078kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=7.166+1.20.574+0.91.40.078/0.300=8.183kN经计算得到=8183/(0.429424)+78000/4493=60.588N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.3040.3001.200=0.109kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.0000183、.109=0.131kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+1.0001.000)1/2/1.0000.109=0.171kN支撑架的步数 n=3节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.171+(3.000-1)0.171=0.512kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为3.0000.131=0.394kN架体自重为0.574kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!模板支撑架计算满足要求！10.08m150mm 厚碗扣钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手184、架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用185、35.85.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用85.85.mm木方。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.000186、0.1500.900+0.3500.900=3.690kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面惯性矩 I = 12.96cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 187、0.06810001000/21600=3.158N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.690+1.402.250)0.300=1.364kN截面抗剪强度计算值 T=31364.0/(2900.00012.000)=0.189N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.6903004/(1006000129600)=0.260mm面板的最大188、挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1500.300=1.125kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.201.125+1.200.105=1.476kN/m活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m计算单元内的龙骨集中力189、为(1.050+1.476)0.900=2.273kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.273/0.900=2.526kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.526=1.364kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.526=2.501kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.15cm3；截面惯性矩 I = 179.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.205106/42145.8=4.86N/mm2龙190、骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31364.04/(235.0085.00)=0.688N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.230kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.230900.04/(1009000.001791198.0)=0.191、339mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.501kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 8.363kN经过计算得到最大变形 V= 0.495mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 102.35cm3；截面惯性矩 I = 435192、.01cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.718106/102354.2=7.02N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34580/(28585)=0.951N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.495mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内193、容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.14210.080=1.433kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1500.9000.900=3.038kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.753kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、194、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.54kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.34m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.340=1.880m； 由长细比，为1880/16=118； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.471；经计算得到=853195、9/(0.471424)=42.758N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.5100.241=0.037kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0196、370.9001.880/16=0.027kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0370.9001.8801.880/8-0.0271.880/4=0.008kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.753+0.91.42.025+0.91.40.008/0.900=8.266kN经计算得到=8266/(0.471424)+8000/4493=42.934N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0370.9001.200=0.040kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv197、=1.200/0.9000.040=0.053kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+0.9000.900)1/2/0.9000.040=0.066kN支撑架的步数 n=8节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.066+(8.000-1)0.066=0.531kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为8.0000.053=0.425kN架体自重为1.432kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!4.08m120mm厚楼板碗扣钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 1198、62-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用35.85.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯199、强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用85.85.mm木方。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m活荷载标准200、值 q2 = (2.000+2.500)0.900=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面惯性矩 I = 12.96cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08410001000/21600=3.870N/mm2面板的抗弯强201、度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.015+1.404.050)0.300=1.672kN截面抗剪强度计算值 T=31672.0/(2900.00012.000)=0.232N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.0153004/(1006000129600)=0.213mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布202、荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m静荷载 q1 = 1.200.900+1.200.105=1.206kN/m活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.890+1.206)0.900=2.786kN2.龙骨的计算按照203、三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.786/0.900=3.096kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.096=1.672kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.096=3.065kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.15cm3；截面惯性矩 I = 179.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.251106/42145.8=5.95N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大204、剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31671.84/(235.0085.00)=0.843N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.005kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.005900.04/(1009000.001791198.0)=0.277mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要205、求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.065kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 10.234kN经过计算得到最大变形 V= 0.406mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 102.35cm3；截面惯性矩 I = 435.01cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =206、0.879106/102354.2=8.59N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35605/(28585)=1.164N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.406mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1424.080=0207、.580kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.293kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆208、的轴心压力设计值，N = 9.06kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.22m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.220=1.640m； 由长细比，为1640/16=103； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.574；经计算得到=9055/(0.574424)=37.224N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳209、定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.7700.241=0.056kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0560.9001.640/16=0.036kN.m；风荷载产生的弯矩 M210、w=1.40.0560.9001.6401.640/8-0.0361.640/4=0.009kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.23.293+0.91.43.645+0.91.40.009/0.900=8.557kN经计算得到=8557/(0.574424)+9000/4493=36.949N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0560.9001.200=0.060kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/0.9000.060=0.080kN节点集中荷载w在斜杆中211、产生的内力ws=(1.2001.200+0.9000.900)1/2/0.9000.060=0.100kN支撑架的步数 n=3节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.100+(3.000-1)0.100=0.301kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为3.0000.080=0.240kN架体自重为0.580kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!F13层支模平台计算 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1423.450=0.490kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3212、 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.204kN。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN N = 1.20NG + 1.40NQN = 8.95kN支模平台采用Q235B 20#a工字钢作为钢梁搭设，钢梁长度15m，两端放置在F12层顶板梁上，在F11层两端设置埋件焊接Q235B C20槽钢作为支撑。为三等跨连续梁计算。（1） M=KMFl Mmax=0.311*8.95*5 =13.92 kN.m（2） V=KvF Vmax=1.311*8.95 =11.73kN（3） =KFl3100EI max=2.716（8.95*53109/100*2.06*105*23.69*106） =0.00229根据所查20#a工字钢截面特性 W=Mmax xf=13.92*106/1.05*215= 61.66 cm3 Wx=236.9cm3 故满足要求 l=1250=0.004 =0.00229故满足要求