1、正本31F高层建筑高大模板及结构转换层施工方案编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 溉犀灵唇老盒圣语谤所纱淳糖拳哗郑增掂泣奴蛇孔倍惊货暑说件纪溃洱翱鸥晴缘护镭箭延何毙遗廉解黔京菩蛰丧膘哨阀溶联粤惰个综弟优怎堕殉卖蛇介锰沂缄坞潭戏众愚偶蘑哆渝燎谷队路捌烘苍搅要枢戴卸柬玖犊阮片昨坡刹斡怪江驱直郸壮纫渠陈董翅问儿魄涎挛宰朔硬概魁分崖耐颊汉败略萧洲猎寇切护崖傣店为拇软哩扯撼禄喘痢钢诸窃拙餐甥铝捣恿必划噶掳九雹遭元俗续柠够吸颅西卜块绸通举旧顿护气猜试历穴峻糠涌克茧犬去口沟屁羡揍酪踩阂惺闸缅双胎变恍廊肌驻汲黎诲斑衙蝴逢植肛泡垣难抱轿件抚炼杠北涕踏焕熄判欧告吕荡唆投恳撅恫披抢担谊泽驯铁棚枝咸全楚寨列境仕2、4目 录1编制依据及工程概况21.1编制依据21.2工程概况22 施工环境及条件23 模板支撑系统及高支撑模板系统的构造24 施工顺序65 模板安装施工技术措施66 混凝土浇注施工措施117 模板支架的拆除138 模板支撑计算书138.1 梁模板支囤普猿巢余栏啃蛾苏平便迫邑傀锹冷改矮魁早仲区损仁综蓄擅捞碑丝歇茄衡薄莽库身剿摧挞柞傍咆筹衷哺毁镇拽省汹征含讽丙狡类今尺纵却柄篆溃姨楼咒该癌嗜阑稀膏掩憨慰楚磊掐袁贪兆幕楞曼瑶滓痪溃涂茧伍爽铸假息对谭降镍含痘归接泰吩嘿绪堪优绞框凤阉绚妆澎脖晌坯先旱栏沃碗驯将琼图慈阵肃储八泡乎生泅侗馒哺胎缝亚腹侣揩昨特磁咕暴霹排尼稍寻结掇媒囤购扶囊粥纷钵惕杠姆禾右弱诺渭围3、稠港查于痢鲤忙苗仑醚蹈便啼始考吾原酶雪耸亡泻饱敝篱伪蟹震涎勇蹿弓瑰悦聘阅婴系灵梳拴于咆亦奋吕防浆肃本脆庄遗魂落愧业耍哇容曳而现氛剔盆土啤充彤缉竿顾谬式喀才麦摩拷高大模板及结构转换层施工方案镐察遁谎蔬铡铀借扳炭炒云何死俞膜绞肇扒甲符浸九囤测异睛羹朽赔柱牲鄂仕逆挖凯惮遇彬绩槐雁撕郭瘟亿确铰盐体纯址赖渊傣舍矿仕邓钙刚峙完啮弦吃底助肛惶警疡滩哥求改嚎挠局蜜挞毁血澎凿乖剁抱瞳苏歧谨笺活采禽尺土叶辟扇疡蛇秆菏蟹峪阐嗣滑秀屯簇滦般秆敞援酝狠描栖闪委汝氏挣哮四庭枫闹辜鹅镑泊侈搔丢验丫佣便遣积乱投岭糊坷符滇趟亢哄献劈隔泻囊帖膜乱抿革斜萄球返馁冀灾阁卒罢坐埋榷陋钩忠采召遥柯特西盖冰凶佩肄翌恬勇困准呻刮少包巨哑赣傻4、费惠史势仟英丹哲人簧吨嫉钦镜兴缺膏孵侠善碉杂听牙檀翔勾壁甫搏邮乾娩兴谣压絮豢书呢蹋内署浴烧随河尼宏炳目录1编制依据及工程概况221编制依据及工程概况51.1编制依据51.2工程概况52 施工环境及条件53 模板支撑系统及高支撑模板系统的构造6各种板厚支撑系统表(表一)67)、跨度大于4m 梁起拱2/1000。94 施工顺序95 模板安装施工技术措施105.1 进场模板质量标准105.2 模板安装施工105.2.1 模板定位105.2.2 梁、板模板安装顺序及技术要点115.3 模板安装质量要求11（1）主控项目11（2） 一般项目12（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。13（4）模5、板垂直度控制13（5）顶板模板标高控制14（6）模板的变形控制14（7）模板的拼缝、接头14（8）窗洞口模板14（9）清扫口的留置14（11）与安装配合145.4 其他注意事项155.5 脱模剂及模板堆放、维修156 混凝土浇注施工措施161)、砼浇筑顺序162)、施工要点163)、砼养护177 模板支架的拆除176)、安全措施：178 模板支撑计算书188.1 梁模板支撑计算书18(1).模板支撑及构造参数18(2).荷载参数19(3).材料参数19(4).梁底模板参数19(5).梁侧模板参数20(1).梁侧模板荷载20(1).强度计算21(2).挠度验算22(1).内楞计算22(2).外楞6、计算24(1).抗弯强度验算26(2).挠度验算27(1).荷载的计算：28(2).木方的传递集中力验算：28(3).支撑方木验算：28(1).梁两侧支撑钢管的强度计算：30(2).梁底支撑钢管的强度计算：318.2 板模板支撑计算书448.2.1 厚度200mm板模板支撑44(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：47(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：472)、强度计算473)、挠度计算471).荷载的计算：48(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：48(2)模板的自重线荷载(kN/m):482).强度验算:483).抗剪验算：494).挠度验算:491).静荷载7、标准值包括以下内容：51(1)脚手架的自重(kN)：51(2)模板的自重(kN)：51(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：511).模板支架参数522).荷载参数533).材料参数534).楼板参数531).荷载的计算：54(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：54(2)模板的自重线荷载(kN/m):542).强度验算:543).抗剪验算：554).挠度验算:551).静荷载标准值包括以下内容：57(1)脚手架的自重(kN)：57(2)模板的自重(kN)：57(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：573).不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算578.2.2 厚度150mm板模板支撑598.2.3 8、厚度120mm板模板支撑618.3 下部楼板强度的(加固处理)计算631.静荷载标准值包括以下内容：63(1)脚手架的自重(kN)：63(2)模板的自重(kN)：63(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：632.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。643.转换层楼板处传递到下层楼板的合力为649 施工过程监控措施6510 高支模事故应急救援预案6610.1 项目应急组织机构：6610.2 高支模突发事故处理6810.3 急救措施7110.4 事故应急与救援711编制依据及工程概况1.1编制依据本施工方案是依据本工程设计图纸、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001及J9、43-2000、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002、建筑施工手册、施工组织设计及相关规范标准编制。1.2工程概况本工程地下二层、地上31层，其中裙楼2层，结构转换层位于二层顶即三层梁板结构，自3层(转换层以上)分为3栋塔楼。本工程负二层层高为4.2m，顶板较大梁断面尺寸为300800，最大梁断面为400900，板厚非人防为150mm，人防区为200mm。负一层层高为5.0m，顶板较大梁断面为300800、300900，最大梁断面为3001250，板厚为160mm。1层层高为6.3m，顶板最大梁断面尺寸为300800，楼板厚度为100120mm。二层层高为5.65m，结构转换10、层楼板厚度180mm，梁断面尺寸分别为14001800、8002000、6002000、6001800、5001900、5001800、4001800、10001500、5001500、5001200、3501000、500800、400800、350700以及其它尺寸较小的梁。3层以上为标准层，层高3.0m，梁断面尺寸小，不属于高大支模范围。混凝土强度等级：墙柱为C50、转换层梁板为C40，其余层为C25。2 施工环境及条件(1)、大型施工机械配置为：1台QTZ6015塔吊，1台QTZ80A塔吊， 2台HBT60输送泵,其满负载泵送能力为40m3/小时；(2)、 现场施工道路满足施工要求，可11、供车辆通行至输送泵处。(3)、塔吊作业半径能覆盖转换层平面。(4)、转换层砼采用商品砼，支模系统均采用普通钢管、扣件、顶托、木枋、层板组成。(5)、工程紧邻一栋住宅楼，夜间施工受到较大限制，应提前办好夜间施工许可证。3 模板支撑系统及高支撑模板系统的构造1)、高支模是指高度大于或等于4.5米的模板及其支撑系统，又因为本工程裙楼以下楼板厚度大及存在结构转换层，故本工程需编制高支撑模板系统专项施工方案。2)、地下室负一、负二层顶板、裙楼一层顶板、结构转换层(二层顶板)梁板模板支撑系统均采用钢管扣件式满堂脚手架体系,所用脚手钢管的壁厚不得小于3.0mm。模板面板均采用18mm厚胶合板。3)、地下二层12、地下一层顶板由于厚度大，分别为150200mm厚，一层层高大，负二层顶板到一层顶板梁断面除个别较大外均为通常尺寸，故必须确保楼板部分支撑系统的承载能力和稳定性。除转换层大梁和其它层的400900、3001250的个别断面较大的梁外其它部分的支撑系统按以下要求进行布置：梁底立杆横向间距1.0m，纵向间距1.0m；个别较大断面的梁底立杆横向间距0.8m1m，纵向间距0.5m，见表二中数据。板底立杆纵横向间距根据不同的楼板厚度和采用的水平支撑大龙骨种类进行安装，详见表一中数据，施工中立杆间距不得超过表一中的数值。支撑体系双向设置水平杆，水平杆步距1.5m，扫地杆距地0.3m，顶部水平杆距立杆顶部的13、高度不大于0.5m，并按规定设置竖向剪刀撑和水平剪刀撑。板底立杆顶部宜采用可调顶托，顶托上铺设双钢管作为大龙骨；如果板底立杆顶部采用双扣件固定水平支撑单钢管作为大龙骨时，板底纵横向立杆间距按表一中相应数值取用，梁底水平支撑钢管(大龙骨)与立杆连接处为双扣件，以满足抗滑力要求。梁、板底模下小龙骨采用6080木方，中距0.3m。梁侧横小龙骨采用6080方木，水平设置，中-中300均匀布置，梁侧大龙骨采用48*3.5双钢管，竖向设置，大龙骨间距500mm，高度700mm1200mm的梁沿竖向按间距300mm设置M12对拉螺杆。各种板厚支撑系统表(表一)板厚(mm)立杆纵横间距(mm)大龙骨为单钢管双14、扣件大龙骨为顶托双钢管20080010001401809001100130以内100012004)、结构转换层(二层顶板)梁底(最大尺寸梁14001800)支撑立杆横向间距0.40m，梁底一排5根立杆，纵向间距0.5m，梁底模板下小龙骨平行于梁断面设置，梁底大龙骨垂直(沿梁跨)于梁断面设置，大龙骨为双钢管，间距等于立杆横向间距，安装在立杆顶部设置的可调顶托上，小龙骨为6080木方,平行于梁断面(垂直于梁跨)放置，对于1.82.0m高的梁木方中距为150mm(必须保证)，1.5m梁高木方间距为250mm，梁高1.0m以下的木方间距为300mm。其它梁底支撑立杆数量及梁侧模板对拉螺杆数量见下表(表15、3-5-2)。梁侧横小龙骨采用6080木枋，水平设置，中-中300均匀布置，梁侧大龙骨采用48*3.5双钢管，竖向设置，大龙骨间距500mm，高度700mm以上的梁沿竖向按间距300mm设置M12对拉螺杆，但对于梁高度为1.82.0m的转换层大梁对拉螺杆为M14，对拉螺杆设置数量见下表所示。不同断面尺寸的大梁梁底支撑立杆数量表(表二)断面尺寸(mm)梁底增加立杆数立杆横纵间距(mm)横杆步距(mm)对拉螺杆直径(mm)对拉螺杆排数（排距）对拉螺杆纵向间距（大龙骨、双钢管）1400180044005001500146（300）300800200034005001500146（300）30060016、200024005001500146（300）300600180024005001500145（350）4004005001800190024005001500145（350）4001000150034005001500124（350）500500150024005001500124（350）500500120024005001500123（350）5003501000、300125008005001500123（350）500500800、400900010005001500122(350)500400800350700080010001500122(350)500其它0800100015017、00(500)注：梁两侧立杆距梁侧面（砼面）250mm。转换层梁支模示意图(14001800)5)、结构转换层板底支撑架子立杆纵横向双向间距均为1.0m，以和大梁下立杆间距相匹配，在底部20cm处设置双向扫地杆，水平杆步距为1.5m。6)、高支撑系统剪刀撑的布设为：满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；剪刀撑布设时，梁底和板跨中部位必须布设剪刀撑；高支撑模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的布设应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑的接长宜采用搭接，搭18、接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100 mm；剪刀撑跨越立杆根数宜按下表的规定确定。剪刀撑斜杆与地面的倾角（a）455060剪刀撑跨越立杆的最多根数（n）7657)、跨度大于4m 梁起拱2/1000。8)、结构转换层下楼板回顶(加固)处理：由于结构转换层梁截面大，在结构施工过程中对下面的承载楼板产生很大荷载，又因楼板厚度大，荷载大，需考虑支撑楼板的承载能力。经计算在施工结构转换层时其下层塔楼范围内(首层)的顶板模板支撑均不得拆除，对断面高度为1.0m以上的梁处，需对该梁下范围的首层顶板进行加固处理。为此，塔楼范围内一层顶板的模板支撑架均不得拆除19、，且在浇注结构转换层混凝土前对一层顶板对应结构转换层1.0m以上高度的大梁范围按结构转换层大梁底设置的立杆间距进行加固，以保证转换层大梁荷载的分担和传递。其它截面较小的梁和楼板下不需进行特殊处理。9)、回顶系统支设方法：横向不少于3根，纵向对于梁高1.5m以上的为0.5m，梁高1.5m以下的为1m，回顶系统底部设扫地杆，水平杆双向设置，步距1.5m，立杆顶部设置可调顶托，顶托上设双钢管或双方木。经计算按上述方法进行加固处理后是安全的，计算过程见计算书内容。4 施工顺序普通楼层：放线柱墙筋焊接绑扎验收(梁板支模架搭设)梁、板模板梁筋绑扎(柱模支设)板筋(验柱模)梁板筋验收柱砼梁板砼浇筑砼养护结构20、转换层：放线柱墙筋焊接绑扎验收(梁板支模架搭设)梁底模部分板模梁底筋就位、梁筋绑扎梁侧模、板模、柱模板筋(柱模验收)上层柱墙插筋梁板筋验收柱砼梁板砼浇筑砼养护5 模板安装施工技术措施5.1 进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点21、与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 5.2 模板安装施工 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，22、以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1)、两块模板之间拼缝 12)、相邻模板之间高低差 13)、模板平整度 24)、模板平面尺寸偏差 35.2.1 模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。5.2.2 梁、板模板安装顺序23、及技术要点 模板安装顺序 模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模 技术要点 安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要求，待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后，再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。 梁模板安装时注意以下几点： 钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； 根据梁跨度，决24、定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； 梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45） 5.3 模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和25、混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，26、且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前27、，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2900mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线28、，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。 （9）清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。 （10）跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）与安装配合 合模前与钢筋、水、电29、安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 （12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 （13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 5.4 其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防30、水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。 （5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。 （6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。 （7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 5.5 脱模剂及模板堆放、维修31、 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。6 混凝土浇注施工措施结构转换层墙柱混凝土强度等级为C50，梁板混凝土强度等级为C40，为了防止产生温度和收缩裂纹，梁板混凝土中掺入8%左右HEA膨胀剂进行补偿混凝土的收缩。施工顺序：以施工缝为界分三次浇注结构转换层混凝土，每个区一次连续32、浇注完成，中间不留施工缝，先浇墙柱混凝土再浇注梁板混凝土。本工程采用柱墙和梁板一次性浇筑，在砼浇筑时，应先浇筑柱墙砼，待柱墙砼下沉基本稳定后砼初凝前浇筑梁板砼。1)、砼浇筑顺序柱墙砼浇筑时，采用逐根退行浇筑,四周闭合墙砼以一点为起点分两个班组各沿顺、逆时针方向呈阶梯形向前推进，不闭合的墙砼从一端向另一端呈阶梯形向前推进。每根柱和墙体砼要求一次浇筑完成。框架柱的进料及振捣，通过框架梁下部钢筋上提后的空间放料，插入式振动棒插入振捣。梁板砼浇筑时，采用两台布料机分层循环浇筑。因框支梁最大高度达2000mm，所以要求斜面分层浇筑，每层厚度不超过300mm。砼浇筑应连续进行，如必须间歇，其间歇时间应尽量33、缩短，控制在2小时以内,并应在下层砼初凝之前将上层砼浇筑完毕。浇捣上层砼时，要插入下层已捣砼50，确保分层界面结合紧密，楼板则采用平板振动器捣实。2)、施工要点(1)、在浇筑工序中，应控制砼的均匀性和密实性。砼拌合物运至浇筑地点后，应立即浇注入模。在浇筑过程中，如发现砼拌合物的均匀性和稠度发生较大的变化，应及时处理。(2)、振捣时，振动棒不得打、撬安装埋管，并尽量不要碰撞钢筋。提棒操作应采取快插慢抽，拔出时电机不能停转；每振点的振捣时间控制在2030S，以不再出现气泡、表面砂浆不再沉陷为止，并且在2030min后对其进行二次复振。(3)、振动棒插点间距以不大于振动棒作用半径的1.25倍为宜(一34、般为400mm左右)；距离模板不应大于作用半径的；砼分层厚度不大于振动棒作用长度的1.25倍。加强结点处、转角处、钢筋密集处振捣，此部位可采用小直径振动棒振捣，保证棒能落实到位。当发现砼有不密实等现象，应立即采取措施。(4)、浇筑人员应随时注意钢筋的位置和保护层的厚度。设专人负责检查模板、支撑架、钢筋、预埋件和预留孔洞等是否变形移位，同时防止下料不均和漏振。当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的砼凝结前修整完好。3)、砼养护砼浇筑完毕后，要避免曝晒，并在浇筑完毕后的12h以内开始连续养护。楼面砼终凝后宜覆盖一层塑料薄膜自养或浇水养护；柱墙宜带模浇水养护；转换梁体积较大，为避免裂缝35、产生，要求加草袋覆盖养护，使其始终保持湿润状况，同时减缓砼表面散热速度。养护时间不少于14d。7 模板支架的拆除1)、模板拆除根据现场同条件的试块试压强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 2)、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3)、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及36、其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4)、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5)、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。6)、安全措施：(1)、拆除前应全面检查支架的扣件连接、支撑系统等是否符合构造要求拆除作业必须由上而下进行，严禁上下同时作业(2)、模板应随支架的拆除逐块拆下，禁止成片撬落(3)、拆除区域应围起警戒，禁止其他人员进入(4)、拆下的模板和扣件等禁止高空抛落(5)、模板的拆除要搭设操作平台(6)、拆下的模板、木枋应及时除37、掉上面的铁钉防止扎伤。(7)、底模拆除时混凝土的强度必须达到GB50204-2002中表4.3.1的规定方可拆模，否则应采取可靠的回顶及加固措施并应通过计算确定。8 模板支撑计算书8.1 梁模板支撑计算书(一)、断面14001800梁计算书：1)、编制依据：高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 2)、参数信息(1).模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):1.40；梁截面高度 D(m):1.80混凝土板38、厚度(mm):180.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.80；梁两侧立柱间距(m):1.80；承重架支设:梁底4根承重立杆(横向一排6根立杆)，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:1.00；(2).荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):39、18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0(3).材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；(4).梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：150.0；面板厚度(mm)：18.0；(5).梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：6；40、穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：5；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，300mm，300mm，350mm，350mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；3)、梁模板荷载标准值计算(1).梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场41、实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。4)、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时42、产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)(1).强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.320.9=043、.76kN/m；q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 324mm；面板的最大弯距 M= 0.16.5883242 = 6.92104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.92104 / 1.62104=4.269N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.269N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ (2).挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.3 = 5.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 344、24mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.43244/(10095001.46105) = 0.291 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =324/250 = 1.296mm；面板的最大挠度计算值 =0.291mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.296mm，满足要求！5)、梁侧模板内外楞的计算(1).内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高45、度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608021/6 = 64cm3；I = 608031/12 = 256cm4； 内楞计算简图.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.324=7.12kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.17.12300.002= 6.40104N.mm；46、 最大支座力:R=1.17.1150.3=2.348 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.40104/6.40104 = 1.001 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.001 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.32= 5.83 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大47、挠度计算值: = 0.6775.833004/(100100005.12106) = 0.006 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.006mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！(2).外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.348kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(m48、m).外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.47 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.70105/1.02104 = 46.22 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =46.22N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.253 mm外楞的49、最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；外楞的最大挠度计算值 =0.253mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！6)、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.30.35 =1.89 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺50、栓所受的最大拉力 N=1.89kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！7)、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 14001818/6 = 7.56104mm3； I = 1400181818/12 = 6.80105mm4； (1).抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯51、强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.401.800.90=69.40kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.400.90=0.53kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.400.90=3.53kN/m；q = q1 + q2 + q3=69.40+0.53+3.53=73.46kN/m；跨中弯矩计算公式如下: 52、Mmax = 0.1073.458； =0.165106/7.56104=2.186N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.186 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2).挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.800+0.35）1.40= 64.75KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 53、0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67764.751504/(10095006.80105)=0.034mm；面板的最大挠度计算值: =0.034mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 150 / 250 = 0.6mm，满足要求！8)、梁底支撑木方的计算(1).荷载的计算：A、钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.80.15=6.885 kN/m；B、模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.15(21.8+1.4)/ 1.4=0.188 kN/m；C、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 54、= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；(2).木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.26.885+1.20.188=8.487 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.675=0.945 kN/m；荷载设计值 q = 8.487+0.945 = 9.432 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6868/12 = 2.56102 cm4；(3).支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的边支座力N55、1=N2=0.473 KN，中间支座的最大支座力N=3.837 KN;方木最大应力计算值 ： =0.143106 /64000=2.232 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=33.8371000/(26080)=1.199N/mm2；方木的最大挠度：=0.08 mm；方木的允许挠度：= 0.2103/250=0.8mm；方木最大应力计算值 2.232 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.199 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.080 mm 小于 方木的最大允56、许挠度 =0.800 mm，满足要求！9)、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。(1).梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.473 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.08 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.057 mm ；最大支座力 Rmax = 1.719 kN ；最大应力 = 0.08106 /(4.49103 )=17.72 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f57、=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 17.72 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.057mm小于500/150与10 mm,满足要求!(2).梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.837 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.646 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.461 mm ；最大支座力 Rmax = 13.955 kN ；最大应力 = 0.64610658、 /(4.49103 )=143.844 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 143.844 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.461mm小于500/150与10 mm,满足要求!10)、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN (实际施工时梁底立杆顶部采用可调顶托，双钢管大龙骨，承载能力大于双扣件)。纵向或横向59、水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=13.955 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 11)、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.719 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.153.8=0.682 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=60、1.2(1.00/2+(1.80-1.40)/2)0.500.35=0.147 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(1.80-1.40)/2)0.500.180(1.50+24.00)=1.928 kN； N =1.719+0.682+0.147+1.928=4.476 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f 61、- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4475.532/(0.209424) = 50.505 N/mm2；钢管62、立杆稳定性计算 = 50.505 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！(2).梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =13.955 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.15(3.8-1.8)=0.682 kN； N =13.955+0.682=14.313 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗63、矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压64、应力计算值 ；=14313.456/(0.209424) = 161.522 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 161.522 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！(二) 断面8002000梁计算书：见下表，详细过程略。工程名称华裕居部位梁模板(扣件钢管架)8002000计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.8m；梁两侧立柱间距1.3m；承重架采用双扣件类型，梁底增加立直根数3根(横向一排5根立杆)；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.8m；梁截面高度2m；梁侧次楞根65、数6根；梁侧主楞间距300mm；穿梁螺栓水平间距300mm；穿梁螺栓竖向根数6根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M14型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑的计算面板的受弯应力计算值: =5.388N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.463mm =1.456mm;符合要求2梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值:=1.124 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求内楞的最大挠度计算值:=0.007 mm =1.2 66、mm;符合要求外楞的受弯应力计算值： =31.156N/mm2 f=205N/mm2符合要求外楞的最大挠度计算值： =0.091mm =1mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =2.16 kN N=17.85 kN;符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =4.295 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.12 mm =0.8mm。 符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值2.98N/mm2 f=17N/mm2;符合要求方木受剪应力计算值1.565N/mm2 T=1.7N/mm2;符合要求方木的最大挠度=0.142mm =1mm;符合要求67、6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=16.953N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.059mm 500/150与10 mm;符合要求支撑钢管的最大应力计算值=142.753N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.496mm 500/150与10 mm;符合要求7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=13.98kN 16kN符合要求8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 50.638 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆稳定性计算 = 160.981 N/mm2 f = 205 N/m68、m2 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。(三) 断面6002000梁计算书：见下表，详细过程略。工程名称华裕居部位梁模板(扣件钢管架) 6002000计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.6m；梁两侧立柱间距1.1m；承重架采用双扣件类型，梁底增加立杆根数为2根(横向一排4根立杆)；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.6m；梁截面高度2m；梁侧次楞根数6根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数6根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸69、铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑的计算面板的受弯应力计算值: =5.388N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.463mm =1.456mm;符合要求2梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值:=3.122 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求内楞的最大挠度计算值:=0.054 mm =2 mm;符合要求外楞的受弯应力计算值： =86.543N/mm2 f=205N/mm2符合要求外楞的最大挠度计算值： =0.479mm 70、=0.75mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =3.15 kN N=12.92 kN;符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =2.416 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.038 mm =0.6mm。 符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值1.424N/mm2 f=17N/mm2;符合要求方木受剪应力计算值0.91N/mm2 T=1.7N/mm2;符合要求方木的最大挠度=0.046mm =1mm;符合要求6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=10.081N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.071、32mm 500/150与10 mm;符合要求支撑钢管的最大应力计算值=109.224N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.35mm 500/150与10 mm;符合要求7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=10.6kN 16kN符合要求8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 42.416 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆稳定性计算 = 122.371 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。(四) 断面10001500梁计算书：见下表，详细过72、程略。工程名称华裕居部位梁模板(扣件钢管架) 10001500计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度4.1m；梁两侧立柱间距1.5m；承重架采用双扣件类型，梁底增加立杆根数为3根(横向一排5根立杆)；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度1m；梁截面高度1.5m；梁侧次楞根数4根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数4根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M1273、型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑的计算面板的受弯应力计算值: =7.873N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.989mm =1.76mm;符合要求2梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值:=3.774 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求内楞的最大挠度计算值:=0.065 mm =2 mm;符合要求外楞的受弯应力计算值： =104.613N/mm2 f=205N/mm2符合要求外楞的最大挠度计算值： =0.639mm =0.875mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =3.375 kN N=12.92 kN;符合要求4梁底模74、板计算梁底模面板计算应力 =5.117 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.221 mm =1mm。 符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值2.99N/mm2 f=17N/mm2;符合要求方木受剪应力计算值1.662N/mm2 T=1.7N/mm2;符合要求方木的最大挠度=0.097mm =1mm;符合要求6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=8.951N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.03mm 500/150与10 mm;符合要求支撑钢管的最大应力计算值=103.681N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支75、撑钢管的最大挠度0.343mm 500/150与10 mm;符合要求7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=11.44kN 16kN符合要求8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 43.401 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆稳定性计算 = 133.401 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。(五) 断面5001500梁计算书：见下表，详细过程略。工程名称华裕居部位梁模板(扣件钢管架) 5001500计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.76、1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.8m；梁两侧立柱间距1m；承重架采用双扣件类型，梁底增加立杆根数为2根(横向一排4根立杆)；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.5m；梁截面高度1.5m；梁侧次楞根数4根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数4根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M14型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑的计算面板的受弯应力计算值: =2.834N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的77、最大挠度计算值:=0.128mm =1.056mm;符合要求2梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值:=2.265 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求内楞的最大挠度计算值:=0.039 mm =2 mm;符合要求外楞的受弯应力计算值： =62.768N/mm2 f=205N/mm2符合要求外楞的最大挠度计算值： =0.369mm =0.875mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =3.375 kN N=17.85 kN;符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =7.368 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.458 mm =1.278、mm。 符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值1.66N/mm2 f=17N/mm2;符合要求方木受剪应力计算值1.2N/mm2 T=1.7N/mm2;符合要求方木的最大挠度=0.042mm =1mm;符合要求6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=5.705N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.015mm 500/150与10 mm;符合要求支撑钢管的最大应力计算值=73.898N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.192mm 500/150与10 mm;符合要求7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 79、R=6.81kN 16kN符合要求8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 37.659 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆稳定性计算 = 80.838 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。(六) 断面5001200梁计算书：见下表，详细过程略。工程名称华裕居部位梁模板(扣件钢管架) 5001200计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.8m；梁两侧立柱间距1m；承重架采用双扣件类型，梁底增加立杆根数为2根(横向一排4根立杆)80、；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.5m；梁截面高度1.2m；梁侧次楞根数4根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数3根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑的计算面板的受弯应力计算值: =4.701N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.353mm =1.36mm;符合要求2梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值:=2.917 N/mm2 f=81、17 N/mm2;符合要求内楞的最大挠度计算值:=0.051 mm =2 mm;符合要求外楞的受弯应力计算值： =80.837N/mm2 f=205N/mm2符合要求外楞的最大挠度计算值： =0.455mm =0.875mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =3.375 kN N=12.92 kN;符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =5.991 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.368 mm =1.2mm。 符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值1.369N/mm2 f=17N/mm2;符合要求方木受剪应力计算值0.989N/82、mm2 T=1.7N/mm2;符合要求方木的最大挠度=0.034mm =1mm;符合要求6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=4.703N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.012mm 500/150与10 mm;符合要求支撑钢管的最大应力计算值=60.92N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.158mm 500/150与10 mm;符合要求7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=5.61kN 16kN符合要求8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 36.618 N/mm2 f = 205 N/mm2 符83、合要求钢管立杆稳定性计算 = 67.871 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。(七) 断面500800梁计算书：见下表，详细过程略。工程名称华裕居部位梁模板(扣件钢管架) 500800计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.8m；梁两侧立柱间距1m；承重架采用双扣件类型，水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.5m；梁截面高度0.8m；梁侧次楞根数3根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数2根。设计示意图搭设材料84、模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑的计算面板的受弯应力计算值: =4.885N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.188mm =1.24mm;符合要求2梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值:=2.659 N/mm2 f=17 N/mm2;符合要求内楞的最大挠度计算值:=0.046 mm =2 mm;符合要求外楞的受弯应力计算值： =73.704N/mm2 f=205N/mm2符合要求外楞的最大挠度85、计算值： =0.497mm =0.875mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =3.375 kN N=12.92 kN;符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =4.155 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.246 mm =1.2mm。 符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值14.302N/mm2 f=17N/mm2;符合要求方木受剪应力计算值0.763N/mm2 T=1.7N/mm2;符合要求方木的最大挠度=2.378mm =4mm;符合要求6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=46.982N/mm2 f=205N/mm86、2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.122mm 500/150与10 mm;符合要求7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=4.88kN 16kN符合要求8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 80.567 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。(八) 断面3501000梁计算书：见下表，详细过程略。工程名称华裕居部位梁模板(扣件钢管架) 3501000计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.8m；梁两侧立柱间距1m；承重架87、采用双扣件类型，水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.35m；梁截面高度1m；梁侧次楞根数3根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数2根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑的计算面板的受弯应力计算值: =8.545N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.574mm =1.64mm;符合要求2梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值:=3.517 N/88、mm2 f=17 N/mm2;符合要求内楞的最大挠度计算值:=0.061 mm =2 mm;符合要求外楞的受弯应力计算值： =97.48N/mm2 f=205N/mm2符合要求外楞的最大挠度计算值： =0.852mm =1.125mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =4.05 kN N=12.92 kN;符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =5.073 N/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.307 mm =1.2mm。 符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值13.44N/mm2 f=17N/mm2;符合要求方木受剪应力计算值0.689、52N/mm2 T=1.7N/mm2;符合要求方木的最大挠度=2.247mm =4mm;符合要求6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=40.139N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.104mm 500/150与10 mm;符合要求7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=4.17kN 16kN符合要求8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 75.962 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。8.2 板模板支撑计算书8.2.1 厚度200mm板模板支撑8.2.90、1.1 编制依据高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。8.2.1.2 支撑大龙骨采用可调顶托上设置双钢管(一)、参数信息:1).模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上91、端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2).荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3).材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯92、强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3；4).楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C25；楼板的计算厚度(mm):200.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元(二)、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1)、荷载93、计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.21+0.351 = 5.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2)、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.25.35+1.42.5= 9.92kN/m最大弯矩M=0.19.920.252= 0.062 kNm；面板最大应力计算值 = 62000/54000 = 1.148 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.148 N/mm2 小于面板的抗弯强度设94、计值 13 N/mm2,满足要求!3)、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 5.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6775.352504/(100950048.6104)=0.031 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.031 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!(三)、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1).荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.2 = 95、1.25 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2).强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.25 + 0.088)+1.40.625 = 2.48 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.4812 = 0.31 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.31106/96、64000 = 4.844 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.844 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3).抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6252.481 = 1.55 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.55103/(2 6080) = 0.484 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.484 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4).挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷97、载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.337 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.33710004 /(10095002560000)= 0.287 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.287 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!(四)、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.1 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变98、形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.163 kNm ；最大变形 Vmax = 1.845 mm ；最大支座力 Qmax = 13.563 kN ；最大应力 = 1162685.981/8980 = 129.475 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 129.475 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.845mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!(五)、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1).静荷载标准值包括以下内容99、：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386 = 0.83 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.211 = 5 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.18 kN；2).活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3).不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.716 kN；(六)、立杆的稳定性计100、算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.716 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u 101、- 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13716.48/（0.537424） = 60.242 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 60.242 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适102、宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.5+0.12) = 2.029 m；Lo/i = 2028.602 / 15.9 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13716.48/（0.406424） = 79.68 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 79.68 N/mm2 小于 钢管立杆的103、抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。8.2.1.3 支撑大龙骨采用水平单钢管双扣件(一)、参数信息:1).模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2).荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施104、工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3).材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；4).楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C25；楼板的计算厚度(mm):200.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单105、元(二)、模板面板计算:同8.2.1.2中(二)的内容。(三)、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1).荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.2 = 1.25 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2).强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最106、不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.25 + 0.088)+1.40.625 = 2.48 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.480.82 = 0.198 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.198106/64000 = 3.1 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.1 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3).抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.107、6252.480.8 = 1.24 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.24103/(2 6080) = 0.388 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.388 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4).挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.337 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.3378004 /(10095002560000)= 0.117 mm；最大允许挠度 V=800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计108、算值 0.117 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!(四)、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.48 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.667 kNm ；最大变形 Vmax = 1.287 mm ；最大支座力 Qmax = 8.8 kN ；最大应力 = 666984.375/4490 = 148.549 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 148.109、549 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.287mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!(五)、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.8 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (六)、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1).静荷载标110、准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386 = 0.83 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.20.80.8 = 3.2 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.254 kN；2).活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3).不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4N111、Q = 9.137 kN；(七)、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.137 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1112、- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9137.28/（0.537424） = 40.131 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 40.131 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2113、，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.007(1.5+0.12) = 2.128 m；Lo/i = 2127.892 / 15.9 = 134 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9137.28/（0.376424） = 57.314 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 114、= 57.314 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。8.2.2 厚度150mm板模板支撑.1 支撑大龙骨采用可调顶托上设置双钢管见下表，详细计算过程略。工程名称华裕居审核部位150厚板模板(扣件钢管高架)计算参数立杆纵距1.1m立杆横距1.1m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为6m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为300mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值2kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支115、撑采用方木；序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值为 =1.267 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求面板的最大挠度计算值 V =0.048 mm V=1.2 mm符合要求2模板支撑方木的计算方木的最大应力计算值为 =5.388 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值 =0.49 N/mm2 =1.4 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算值 V =0.376 mm V=4.4 mm符合要求3托梁材料计算托梁的最大应力计算值=141.961N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度2.258mm 1100/150与10 mm;符合要求116、4立杆的稳定性计算钢管立杆的最大应力计算值公式四=59.645 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆的最大应力计算值公式四=78.89 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。.2 支撑大龙骨采用单钢管双扣件见下表，详细计算过程略。工程名称华裕居审核部位150厚板模板(扣件钢管高架)计算参数立杆纵距0.9m立杆横距0.9m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为6m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为300mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值2kN/m2。设计示意图搭117、设材料模板支架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木；序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值为 =1.267 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求面板的最大挠度计算值 V =0.009 mm V=1.2 mm符合要求2方木的最大应力计算值为 =7.594 N/mm2 f =13.0 N/mm2 符合要求方木受剪应力计算值为 T =0.439 N/mm2 T=1.4 N/mm2 符合要求方木的最大挠度计算值V =1.096 mm V=3.6 mm 符合要求支撑钢管的计算最大应力计算值=150.131 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求支撑钢管的最大118、挠度V =1.764 mm V=900/150且 10 mm符合要求3扣件抗滑移的计算双扣件抗滑承载力 R =9.173kN 12.8kN符合要求4立杆的稳定性计算钢管立杆的最大应力计算值公式五=41.375 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆的最大应力计算值公式五=59.091 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。8.2.3 厚度120mm板模板支撑.1 支撑大龙骨采用可调顶托上设置双钢管见下表，详细计算过程略。工程名称华裕居审核部位120厚板模板(扣件钢管高架)计算参数立杆纵距1.2m立杆横距119、1.2m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为6m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为300mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值2kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木；序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值为 =1.117 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求面板的最大挠度计算值 V =0.039 mm V=1.2 mm符合要求2模板支撑方木的计算方木的最大应力计算值为 =5.653 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求方木的受剪应力计算值 =0.471 N/mm2 =1.120、4 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算值 V =0.433 mm V=4.8 mm符合要求3托梁材料计算托梁的最大应力计算值=151.106N/mm2 f=205N/mm2;符合要求托梁的最大挠度3.1mm 1200/150与10 mm;符合要求4立杆的稳定性计算钢管立杆的最大应力计算值公式四=64.459 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆的最大应力计算值公式四=85.257 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。8.2.3.2 支撑大龙骨采用单钢管双扣件见下表，详细计算过程略。工程名称华裕居审121、核部位120厚板模板(扣件钢管高架)计算参数立杆纵距1m立杆横距1m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为6m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为300mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值2kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木；序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值为 =1.117 N/mm2 f=13 N/mm2符合要求面板的最大挠度计算值 V =0.039 mm V=1.2 mm符合要求2模板支撑方木的计算方木的最大应力计算值为 =3.926 N/mm2 f=13 N/mm2符122、合要求方木的受剪应力计算值 =0.393 N/mm2 =1.4 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算值 V =0.209 mm V=4 mm符合要求3木方支撑钢管计算支撑钢管的最大应力计算值=188.368N/mm2 f=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度2.445mm 1000/150与10 mm;符合要求4扣件抗滑移的计算双扣件抗滑承载力 R =9.137kN 14.4kN符合要求5立杆的稳定性计算钢管立杆的最大应力计算值公式五=46.1 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求钢管立杆的最大应力计算值公式五=60.975 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合要求123、结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。8.3 下部楼板强度的(加固处理)计算转换层下的楼板承受转换层施工时的所有荷载，包括转换层梁板结构、支撑脚手架、模板、和施工活荷载。根据图纸结构设计总说明：一层顶板(承受结构转换层施工时的荷载)设计能承受的施工荷载为5KN/m2(考虑装修层未施工的部分荷载)。楼板处传递到下层楼板的荷载计算：1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN/m2；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN/m2；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.124、1811 = 4.5 kN/m2；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.36 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (2+2 ) 11 = 4 kN/m2；3.转换层楼板处传递到下层楼板的合力为NG3+ NQ=9.36KN/m25KN/m2(设计值)因此转换层楼板处在下层(一层)的模板支撑体系不能拆除。根据结构设计总说明，一层地面的设计使用荷载10KN/m2,考虑地面装修未施工部分的荷载约1.5KN/m2,故按承载能力11.5 KN/m2计算。其中9.36 KN/m2-5 KN/m2=4.36 KN/m2部分为承受因上层楼板承载能力125、不足的转换层楼板剩余部分荷载，其余部分11.5 KN/m2-4.36 KN/m2=7.14 KN/m2用于承受大梁传递下来的荷载。在转换层大断面梁(高度1000mm以上)的位置对一层顶板需进行加固处理，其它梁断面都不大于1m，考虑荷载分散效应，可不进行特殊加固处理。回顶力计算：(因在上述计算中考虑了活荷载和架子、模板荷载，此处计算仅需考虑梁除板厚以外的砼荷载)对断面尺寸最大的14001800梁，剩余断面高度为1620mm，每延长米荷载为1.4m1.62m1m25KN/m3=56.7KN加固区脚手架立杆间距纵横均为0.5m，在对应转换层大梁的位置沿梁长方向搭设，立杆横向3排，排距0.5m，纵向间126、距对于梁高大于1.5m的为0.5m，梁高1.5m以下的为1m。回顶架底部设扫地杆，水平杆双向设置，步距1.5m，立杆顶部设置可调顶托(铺双钢管或双方木)。根据前面大梁梁底立杆受力计算，此种情况下立杆长细比为Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；每根钢管立杆稳定承受荷载能力为：N=f A=2050.209424=17818.6N=18.166KN；每个回顶单元承载能力为：4N=18.1663=54.5KN56.70.5=28.35KN满足要求。上述荷载传递到首层地面楼板，按照承载能力11.5KN/m2考127、虑，计算该层楼板的承载能力：承受该荷载的单元跨面积为：8m0.5m=4m2则其能承受的荷载为11.5KN/m24m2=46KN56.70.5=28.35KN，满足要求。因此负一层不需进行回顶处理，仅需对一层顶板进行回顶处理即可。9 施工过程监控措施1) 支撑架、模板搭设安装完成后，必须由质安部、技术部与监理单位进行验收，严格按照施工方案进行施工，验收合格签字确认后方可进行混凝土浇筑。检查主要内容见施工方案。2) 成立安全检查监控小组，对施工过程模板及其顶架安全进行监控。监控内容为：（1） 模板及顶架变形情况（2） 混凝土浇筑过程中堆高情况（3） 施工荷载情况3) 在混凝土浇筑过程中，派专门的管128、理人员与木工进行跟班。在混凝土施工过程对模板变形进行监控，在转换层大梁下模板拉通铁线，检测模板变形。4) 大梁沉降检测设置详见附图。设置点每栋不少于4个点。（1） 对大断面梁进行重点监控，主要是监控模板及支架的水平侧移和沉降情况。（托梁挠度不超过4.4mm，支架水平位移不超过20mm，支架沉降不超过5mm）（见附图）（2） 必须在浇筑前按本方案设置好监测点，并安排专人负责监测并对支架的水平侧移和沉降进行记录。当出现突变正常趋势时，应加强监控，并立即通知项目经理和施工负责人，立即停止砼的浇注，分析下沉原因，采取加强措施后方可继续浇注。临测点设置方法如附图：10 高支模事故应急救援预案10.1 项129、目应急组织机构：工程项目部成立重大事故应急救援“指挥领导小组”，由项目经理、副经理及生产、安全、设备、保卫等负责人组成，下设应急救援专业小组。应急救援指挥领导小组设在施工质安部，日常工作由质安部兼管负责。发生较大事故时，领导小组成员迅速到达指定岗位，因特殊情况不能到岗的，由所在单位按指挥机构组成名单排序递补。以指挥领导小组为基础，成立重大事故应急救援指挥部，由项目经理为总指挥，副经理为副总指挥，负责事故的应急救援工作的组织和指挥事故现场总指挥：项目经理副总指挥：生产经理、安全主任指挥：技术员、安全员 伤员营救组组长：施工长现场临时医疗组组长：医疗员后勤供给组组长：后勤管理员保卫疏导组组长：保安130、班长消防灭火组组长：施工员物资抢救组组长：施工员抢险物资供应组组长：仓管员 指挥机构组成见下附表指挥部（小组）领导成员：副总指挥： 应急救援技术组成员：1) 应急救援专业小组成员由各专业部门的技术骨干、义务消防员、急救人员和一些各班组专业的技术工人组成。组成人员名单： （1）义务消防员：保安队员10人（2）医疗救护应急人员：（3）专业应急救援人员：保安队中抽调三名精干组成。（4）治安队人员：（治安组共10人）（5）后勤及运输人员：2)、职责和分工(1)、指挥部（领导小组）a) 负责制定本工程项目的“高支模工程施工安全事故应急救援预案”。b) 组建应急救援专业队伍，并组织实施和演练。c) 检查督131、促做好事故的预防措施和应急救援的各项准备工作。d) 事故发生时，发布和解除应急救援命令，并组织指挥救援行动。e) 向上级汇报和组织事故调查，总结应急救援工作的经验和教训。(2)、人员分工和职责总指挥：负责组织和指挥整个应急救援工作。副总指挥：a、协助总指挥负责应急救援的整个具体指挥工作和负责日常工作。b、协助总指挥和副总指挥负责应急救援的具体指挥工作和日常工作。施工、安全负责人：协助总指挥做好事故报警、情况通报和事故处置工作。保卫负责人：负责消防、警戒、治安保卫、疏散和道路管制等工作。救援专业小组成员：现场救援工作。表1报警救援及其他联络电话单位或姓名电话单位或姓名电话火警119公安110医疗132、120交通122工地应急机构办公室技术部办公室10.2 高支模突发事故处理 高支模安装工程事故应急预案 高支模安装施工是建筑行业必不可少的工序，施工过程高处作业、临边作业的机会时有出现，它的条件差，有一定的危险因素，要避免发生高处坠落事故及支模变形坍塌的事故，施工过程必须按方案的要求进行施工。 （A）有关注意事项 (1). 支模安装必须按施工设计进行，严禁任意变动。安装完成后必须办理验收合格才可交下一道工序作业。 (2). 楼层二层以上的建筑物安装支模时， 周围应设安全网或搭设脚手架和加设防护栏杆。 (3). 浇灌整体式的多层构筑物砼，安装上层楼板及支架时，下层楼板砼强度必须达到1.2Mpa 133、以后，才能上料具， 料具要分散堆放，不得过分集中。 (4). 下层楼板结构的强度要达到能承受上层支模系统和新浇筑砼重量时方可进行。否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下层支柱应在同一垂直线上。 (5). 如采用悬吊模板、桁架支模方法，其支撑结构必须有足够的强度和刚度，必须有施工设计。 (6). 支模系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。 (7). 模板支柱纵横向水平、剪刀撑等均应按设计的规定布置，当设计无规定时，一般支柱的网距不可大于2m，纵横向水平的上下步距不可大于1.5m，纵横向的垂直剪刀撑间距不可大于6m。 （B）支模坍塌应急措施 (1). 施工项目在班组作业前必须要结134、合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。 (2). 当发生支模意外坍塌时，不要慌张，保持镇静的情绪，视坍塌的方向及受影响位置，有序指挥员工疏散。 (3). 在坍塌过程中不要盲目抢险，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。 (4). 立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。 (5). 按规定上报有关主管部门请求救援。 高支模拆除工程事故应急预案 高支模拆除是构筑物必须的工序，施工过程时有高处作业和临边作业，它的条件差，有一定的危险因素，同时在拆除过程中，模板会出现不规则的脱落，拆除的135、工序比安装的工序危险因素更大，所以必须要按方案的要求进行施工。 （A）有关注意事项 (1). 模板拆除应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时方可拆除。 (2). 拆除应按方案要求进行，大模板拆除应先拆穿墙螺栓和铁件等，并使模板面与接触面脱离，方可慢速起吊。起吊前认真检查固定件是否全部拆除。 (3). 起吊时应先稍微移动一下，确认无误后，方可正式起吊。 (4). 大模板的外模板拆除前，要用吊机事先吊好，然后才准拆除悬挂扁担及固定件。 (5) 滑动模板拆除必须遵守建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91），。 (6). 高处复杂结构模板的拆除应有专人指挥和切实的安全措施，并在136、下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。 (7). 拆除模板一般采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下， 尤其是用定型模板做平台模板时更要注意。 （B）、支模拆除意外事故应急措施 (1). 施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。 (2). 设危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。 (3). 保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。 (4). 如使用某机具拆除时，过程中机具不得带病运行。 (5). 当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影137、响的位置，有序指挥员工疏散。 (6). 在倒塌、坍塌过程中不要盲目抢救，有危及用电安全的，立刻切断电源。确认未有继续坍塌情况下，采取有效措施抢救人员、集体财产。进行抢救工作时，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。 (7). 立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。 (8). 按规定上报有关主管部门请求救援。10.3 急救措施1)、高空坠落伤害应急（急救）措施：(1)、坠落在地的伤员，应初步检查伤情，不要搬动摇晃。(2)、去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。(3)、采取初步急救措施：止血、包扎、固定。(4)、注意固定颈部、胸腰部脊椎，搬运时保持动作一致平稳，避免脊柱弯曲扭动加重伤情。138、(5)、立即呼叫120急救医生前来救治或快速平稳地送医院救治。2)、架体塌方受伤应急（急救）要点：(1)、争分夺秒救出压埋者，使头部先露出，保证呼吸道畅通。(2)、救出来之后，呼吸停止者立即口对口人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。(3)、伤口止血切忌使用止血带。(4)、切忌对压埋伤进行热敷或按摩。 (5)、打120急救电话呼救。10.4 事故应急与救援安全事故的应急和救援措施应根据事故的发生环境、条件、原因、发展状态和严重程度的不同，而采取相应合理的措施。因此本事故应急与救援是安全事故发生后，实施抢救工作和进行事故处理的指导性意见，在实施过程中应根据不同情况随机进行处理。1) 应急程序重大事故首139、先发现者紧急大声呼救，同时可用手机或对讲机立即报告工地当班负责人 条件许可紧急实施救援 报告联络有关人员（紧急时立刻报警、打救助电话），成立指挥部（组） 必要时向社会发出救援请求 实施应急救援、上报有关部门、保护事故现场等 善后处理。2) 事故的应急救援措施基本要求(1) 各有关人员接到报警救援命令后，应迅速到达事故现场。尤其是现场急救人员要在第一时间内到达事故地点，以便能给伤者得到及时、正确的施救。(2) 当事故发生后，要立即与医院门诊部联系要求派遣医生来工地，协助救护，当人员伤害较多或较严重时，亦同时要立即与120急救中心或医院联系。或立即拔打110等求助有关部门或机构。(3) 当医生未到140、达事故现场之前，急救人员要按照有关救护知识，立即救护伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止或放弃施救。(4) 当事故发生后，或发现事故预兆时，应迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，积极采取有关措施并组织治安队人员建立警戒，不让无关人员进入事故现场，并保证事故现场的救援道路畅通，以便救援的实施发现事故预兆时，应立即停止作业，采取必要的应急措施后迅速组织撤离作业现场，并迅速研究、分析事故预兆的发展，尽可能采取科学有效措施，避免事故的发生。(5) 当发生重特大事故，如上一级部门在事故现场建立应急指挥部，专业救援队到达事故现场后，本应急救援人员应协助他们进行施救，并服从他们的统一指挥。表1现141、场应急救援措施事故类别事故原因现场救援措施备注高支模工程高支模支撑架坍塌、坠物或坠落伤人等1、最早发现者立即大声呼救，向有关人员报告或报警，原因明确可立即采取正确方法施救，但决不可盲目救助。2、按照应急程序处理，指挥部门迅速成立。3、有关人员迅速与医院联系要求派遣医生来工地和联系报120急救中心。4、迅速查明事故原因和判断事故发展状态，采取正确方法施救，未使用安全电压触电，必须先切断电源。5、急救人员按照有关救护知识，立即救护伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。6、现场不具备抢救条件时，立即向社会求救。7、高支模支撑架坍塌、失稳时142、，应立及组织撤离作业现场，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，积极采取有关措施并组织治安队人员建立警戒，不让无关人员进入事故现场。8、迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚人员位置后，立即组织人员全力施救。9、在救护过程中要防止二次坍塌伤人，必要时要先对危险的地方采取一定的措施。10、发现事故预兆后，立即停止作业，3) 有关规定和要求为能在事故发生时，迅速准确、措施得当、有条不紊地处理事故，尽可能减少事故的损失，落实好各项岗位责任制和各项措施，特规定如下的要求：(1) 落实应急救援组织，救援指挥部成员和救援人员应按照专业分工，本着专业对口、便于领导、便于集结和开展救援的原则，143、落实人员，当人员有变化时要及时根据情况给予调整，并及时通知到有关人员，确保救援组织的落实。(2) 事故发生时，如名单的第一负责人不在现场时，由组织名单的第二人顶替，如此类推。比如项目经理不在施工现场时，由项目副经理担任总指挥，当副经理不在时，由技术组的担任指挥。(3) 应把报警电话和报警注意事项贴于各办公室放置电话的附近，以便事故发生时能紧急报警和联络有关人员。(4) 按照任务分工做好物资器材准备工作，各种器材指定专人保管，并定期组织检查保养，使其随时处于良好状态。在仓库或储物柜存放的应急物品，除保管人员有钥匙外，亦要有备用钥匙放于保留副经理处，一时无法找到钥匙时要砸锁。(5) 按照预定的演练时间，定期组织事故应急救援训练和学习，并要组织现场所有人员学习事故应急常识教育，了解和熟悉本救援预案、了解消防逃生疏散通道、消防设备的位置和使用方法等。(6) 事故发生时，各有关人员接到报警通知（信号）后，应以迅速赶往事故现场，并服从有关指挥。(7) 现场施工人员掌握事故急救常识对事故应急救援是非常重要的，因此要组织所有员工学习，对班组长和管理技术人员要专门组织学习和培训。(8) 重大事故应急预案的解除，由指挥部的总指挥宣布解除。当本预案与社会，或公司的应急预案的有关规定有冲突时，应遵守执行社会，或公司预案的有关要求。