1、正本超高层城市商业中心高大模板支设安装拆除组装浇捣砼安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录一、工程概况1二、编制依据1三、高支模的确定2四、施工准备34.1管理人员组织及职务分工34.2技术准备34.3物资准备34.4劳动力准备44.5样板计划54.6进度计划5五、支撑方案55.1模板及支撑架的材料选择55.2支撑系统的设计5六、高支模的安装76.1施工顺序76.2支撑架搭设86.3模板安装96.4验收及拆除的批准程序106.5模板工程质量保证措施106.6组装安全注意事项11七、高支模的拆除127.1支顶2、模板的拆除127.2模板的清理维修、存放13八、高支模施工的安全管理148.1高支模系统施工管理机构148.2高支模的安全管理措施14九、监测措施15十、针对浇捣砼输送制定的安全措施1610.1施工部署1610.2施工方法16十一、安全文明施工措施1811.1预防坍塌事故的安全技术措施1811.2预防高空坠落事故的安全技术措施1811.3文明施工措施19十二、应急救援预案2012.1应急救援机构2012.2应急救援机构职责2012.3应急救援工作程序2112.4应急救援装备2112.5应急救缓药品2112.6应急救援措施21十三、高大模板支设计算书2513.1支模方案的计算说明2513.2梁3、（截面13001500mm）模板支架验算26、模板面板计算2713.2.2、梁底支撑木枋的计算27、立杆的稳定性计算31、风荷载作用下的内力计算3213.3梁截面（截面4502100）模板支架验算32、模板面板计算33、梁底支撑木枋的计算3413.3.3、立杆的稳定性计算3713.4梁截面（截面4501250）模板支架验算38、模板面板计算3913.4.2、梁底支撑木方的计算39、立杆的稳定性计算42、风荷载作用下的内力计算4413.5梁截面（截面6001100）模板支架验算44、模板面板计算45、梁底支撑木方的计算4613.5.3、立杆的稳定性计算49、风荷载作用下的内力计算5013.6梁侧4、模（截面高度2100mm）模板验算50梁侧模板基本参数50梁侧模板荷载标准值计算51梁侧模板面板的计算52梁侧模板内龙骨的计算53梁侧模板外龙骨的计算55对拉螺栓的计算5613.5梁侧模（截面高度1500mm）模板验算57梁侧模板基本参数57梁侧模板荷载标准值计算57、梁侧模板面板的计算58、梁侧模板内龙骨的计算59、梁侧模板外龙骨的计算6113.6板（板厚度400mm，支设高度6000mm）模板支架验算63、模板面板计算64、模板支撑木枋的计算6513.6.3、托梁的计算6613.7、板（板厚180mm，支设高度10000mm）模板支架验算7113.7.4、模板支架荷载标准值(立杆轴力)755、立杆的稳定性计算75、风荷载作用下的内力计算7613.7.7、楼板强度的计算77一、工程概况XX城市商业中心位于XXXX区，地处XX大道与XX路交叉口西南角,与XX新城、XX医院相邻。由XX市XX投资有限公司开发建设，XX市XX建筑设计有限公司设计的一幢超高层商业性办公、商务公寓中心综合楼。本工程由一栋75层塔楼、一个6层的商业裙房和5层地下室三部分组成：其中塔楼建筑总高度为329.4m，裙房建筑高度为30.92m，地下室深度为22.30m。项目建设用地7,844.9m2，总建筑面积163745，结构为型钢混凝土框架核心筒结构。序号构件截面尺寸备注1墙1300mm、800mm、600mm、36、00mm层高3750、3500、5000、2500、4300、6800mm2柱300300mm、400400m、m500500mm、800800mm、8001000mm、9009000mm、10001000mm、14001400mm、14002200mm层高3750、3500、5000、2500、4300、6800mm3梁200300、200400、200600、250500、250600、300500、300600、300700、300800、3001200、400500、400650、400700、400750、450500、400900、450800、4501000、4501050、457、01100、4501200、4501250、4501500、4501800、600750、6001100、9001500、10001500、10501400、130015004板100、110、120、150、180、300、350、400mm层高3750、3500、5000、2500、4300、6800mm、10000mm二、编制依据为了保证本工程超高支模施工安全，根据XX市建设工程高大模板施工安全管理办法、广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据8、如下：(1) XX城市商业中心施工图纸；(2) 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；(3) 建筑施工计算手册（ISBN-7-11-04626-2江正荣编著）；(4) 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；(5) 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)(6) 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；(7) 木结构设计规程GB50005-2003；(8) 混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002；(9) 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；(10) 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；(11)9、 PKPM施工系列软件。三、高支模的确定根据危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家认证审查办法第五条搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上都属于高大模板工程。设梁宽为b，梁高为h，施工活荷载为2KN/m，活荷载调整系数1.4、恒荷载调整系数1.2。故151.2*（0.3bh+25.5bh）+1.4*2b简化得：bh15-2.8b/31用代入法进行计算：当b=200时，h=2325，当梁截面大于2002325时，需用高支模要求进行支设。当b=250时，h=1845，当梁截面大于2501845时，需用高支模要求进行支设。当b=30010、时，h=1523，当梁截面大于3001523时，需用高支模要求进行支设。当b=350时，h=1292，当梁截面大于3501292时，需用高支模要求进行支设。当b=400时，h=1200，当梁截面大于4001200时，需用高支模要求进行支设。当b=450时，h=1018，当梁截面大于4501018时，需用高支模要求进行支设。当b=500时，h=877，当梁截面大于500877时，需用高支模要求进行支设。当b=550时，h=790，当梁截面大于550790时，需用高支模要求进行支设。当b=600时，h=716，当梁截面大于600716时，需用高支模要求进行支设。当b=650时，h=650，当梁截面11、大于650650时，需用高支模要求进行支设。当b=900时，h=450，当梁截面大于650*650时，需用高支模要求进行支设。当b=1050时，h=370，当梁截面大于650*650时，需用高支模要求进行支设。根据上述计算可得，本工程需要按高支模进行支设的梁的截面尺寸包括有4501050、4501100、4501200、4501250、4501500、4501800、4502100、600750、6001100、9001500、10001500、10501400、13001500。首层大厅层高达10m（一层加二层层高），其梁截面主要为700800、300600、650600mm，板厚为110m12、m（详见附图1）；48层两层高电梯换乘大堂局部层高达10mm（48层加49层层高）（详见附图3），其梁截面主要为700800、300600、650600mm，板厚为110mm（详见附图2）。另地下五层人防区域内楼板（层高3750mm）及15层、30层、45层和60层四层设备层局部楼板（层高约6000mm）板厚达400mm，集中线荷载大于15KN/m，属高支模范畴（详见附图4）。对如下构件进行设计计算技术构件截面尺寸搭设高度及离地高度板板厚110mm10m，离地高度按200m板厚400mm6m,离地高度按245m梁4501250mm搭设高度按6m，离地高度按300m4502100mm60011013、0mm13001500mm四、施工准备公司总工程师项目技术负责人全面负责技术工作、负责交底执行情况指导，监控检查模板工长加工、安装技术交底、指导质检员监控检查、整改、自检测量员配合各部位放线工作4.1管理人员组织及职务分工4.2技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。4.3物资准备(1)材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报14、告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A级钢的规定。钢管应平直光滑，无裂纹，无锈蚀，无分层，无结巴，无毛刺，不得采用横断面接长的钢管；铸造件表面光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浅冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；各焊缝应清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；构配件防锈涂层应均匀，附着应牢固；主要构配件上的生产厂标识应清晰。钢管立杆参数见下表：立杆型号A（mm）理论重量（KG）备注LG-303002.03材质为Q235壁厚为3.0mmLG-615、06004.06LG-909005.6LG-12012007.41LG-15015008.91LG-180180010.67LG-210210012.21LG-240240014.02LG-300300017.31钢管横杆参数见下表：横杆型号A（mm）理论重量（KG）备注LG-303001.67材质为Q235壁厚为3.0mmLG-606002.82LG-909003.19LG-12012005.12LG-15015006.28 (2)机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，如刀锯、铁锤、扳手、工具袋、钢卷尺、手推刨、吊线锤等，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。16、(3)周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。4.4劳动力准备(1)根据施工进度计划和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。4.5样板计划本工程的高支模大面积施工前先进行详细的策划，在其中一个施工段做样板，根据样板的情况“取长补短”，做到持续改进。序号名称层段施工部17、位计划时间备注1400厚楼板-5层地下-4层板人防区部分跟随施工进度取一跨213001500梁-1层1层梁跟随施工进度全段验收（含侧模）34502100梁-1层1层梁跟随施工进度全段验收（含侧模）4搭设高度10m板2塔楼3层板跟随施工进度取一跨模板支设样板完成后，需经监理、甲方及项目相关人员验收合格。4.6进度计划高大模板支设进度计划表部位地下室5层（人防墙）首层（大厅）避难层（15、30、45、60层）48、49层电梯转换层计划工期20天15天15天30天五、支撑方案5.1模板及支撑架的材料选择支撑系统主要材料如下：（1）模板均采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板；（2）木枋：统一18、采用50100mm，按照4590mm验算、100100mm木枋，按照9090mm验算；（3）支撑系统：选用A483.0mm钢管及其配件；（4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用A483.0mm钢管及其配件；（5）垫板：采用脚手架配套底托，垫板采用废旧层板；（6）采用A14的高强螺杆进行加固，外套PVC管和胶杯。5.2支撑系统的设计本工程的高支模方案采用满堂轮扣式钢管脚手架支撑系统，立杆均采用顶托支撑。梁：梁截面尺寸（mm）垂直梁方向立杆间距（mm）梁下承重立杆根数立杆沿跨度方向间距(mm)梁下支撑木枋间距(mm)步距(mm)备注600750600110030039003001200130015019、0且60011003004600300120013001500300560030012004501050且4501250300390030012004502100且大于4501250300360030012001）由于本工程梁截面较多，梁截面为600mm（宽）750mm、6001100mm时，在梁底设3道支撑，间距300，纵向按梁跨度均匀排设，间距为900mm，木枋间距300mm；2）梁截面大于600mm（宽）1100mm（高）小于1300mm（宽）1500mm（高）时，在梁底设4道支撑，间距为300，纵向按梁跨度均匀排设，间距为900mm，木枋间距300；3）梁截面为1300mm（宽）15020、0mm（高）时，在梁底设3道支撑，间距为300mm，纵向按梁跨度均匀排设，间距600m，木枋间距300mm；4）梁截面大于450mm（宽）1050mm（高）小于450mm（宽）1250mm（高）时，在梁底设3道支撑，间距为300mm，纵向按梁跨度均匀排设，间距为900m，木枋间距300mm；5）梁截面大于450mm（宽）1250mm（高）小于等于450mm（宽）2100mm（高）时，在梁底设3道支撑，间距为300mm，纵向按梁跨度均匀排设，间距为600m，木枋间距300mm；6）水平杆纵横向歩距1.2m，扫地杆离地200mm双向布置，立杆顶端必须设置纵横向水平杆。板：高度立杆间距（mm）步距（21、mm）木枋间距10m、110mm90090012003006m、400mm9009001200300立杆纵横间距采用900mm900mm进行布置，水平杆纵横向歩距1.2m，扫地杆离地200mm双向布置，立杆顶端必须设置纵横向水平杆。板厚400mm混凝土板，立杆纵横间距采用900900布置，水平杆纵横向步距1.2m，扫地杆离地200mm双向布置，立杆顶端必须设置纵横向水平杆。立杆上端全部采用可调顶拖，立杆可调顶拖伸出钢管端自由高度200mm，螺杆外径与钢管内径间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心，顶拖上部均设置双钢管，梁板底均采用50100木枋，板底木枋间距300mm，梁底木枋间距250mm22、。水平加固杆：纵横水平加固杆步距为1.2m，水平加固杆应顶至已浇筑混凝土的墙柱（塔楼箱型型钢组合柱在层高10m左右时分两段进行浇注，第一段浇注5m高，第二段施工至三层结构板面），无法顶至已浇筑混凝土柱的则应进行“抱柱”。剪刀撑：竖向剪刀撑应在架体四周自底而顶连续设置外，中间沿纵、横向由底至顶从两端开始每隔四排立杆应设置一道竖向剪刀撑（轮扣式架体应保证中间每隔4.5m有一道通长通高连续剪刀撑）；架体两端与中间沿水平方向全平面每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的底端应与地面顶紧，与地面夹角应在4560之间。当模板支撑架高度大于4.8m时，必须在顶端和底部设置剪刀撑，中间水23、平剪刀撑设置间距不得大于4.8m。在模板支撑架大于6m时，应在下一层采取回顶措施，间距为12001200。所有钢管连接均采用配套扣件连接，其中立杆必须采用对接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。超高支模应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑物设置一个固结点，以加强支架的整体抗倾覆能力。六、高支模的安装6.1施工顺序放出轴线、梁及支撑立杆位置线，定好水平控制标高梁板顶架安装架设梁底木枋龙骨于顶托上梁底模及侧模安装架设板24、底木枋龙骨于顶托上楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到规范要求的砼拆模强度拆模令经监理审批，同意拆模，拆下顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆楼面梁、板支撑系统采用轮扣式钢管组合而成。梁模板支撑的顶架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。梁和楼板的脚手架跨距和间距按实际荷载经设计确定。6.2支撑架搭设(1)组装顺序在已处理好的地基上，或在已放好的基垫上按设计方案规定的位置放立杆。组装顺序：立杆横杆（把横杆两端的插头插入立杆相对应的锥孔内并用手锤敲正敲紧）在接上一层立杆横杆，立杆达到设计高度在立杆顶25、部插入可调顶托（或早拆顶托）。组装应先下层后上层，水平高度向上最多二层横杆，向同一层方向，或由中间向两边推进，不得从两边向中间推进组装，否则会因为两边架子刚度太大使中间部分杆件难以安装。脚手架横杆拼装到3-5层时，应检查立杆垂直度和横杆水平度并在无荷载状况下，逐个检查立杆底部是否浮地松动，如有松动应采用薄铁皮垫实。(2)支撑系统安装1) 支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。2) 对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。3) 对工作面进行清理干净，不得有杂物。4) 根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置26、线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。5) 立杆底座，在砼面垫50mm100mm双木枋或木跳板。6) 水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。7) 竖向剪刀撑在支架四边连续布置，中间在纵横向每隔10m左右设由上至下的竖向剪刀撑，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，除满足以上规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间增加一道水平剪刀主梁两侧与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。8) 脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全高绝对偏差527、0mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。9) 水平杆的接长应采用对接扣件，水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。10) 立杆上必须采用扣接对接，严禁搭接，对接轮扣应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。11) 立杆、可调托座应根据支撑高度设置。12) 立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。13) 模板承重架应28、与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。14) 模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、质监站验收通过后，方可投入使用。6.3模板安装(1) 梁底、梁侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在横枋木上，横枋搁置在顶托木上。(2) 楼板模采用18mm胶合板，顶托用A483.0mm双钢管，横枋采用50100mm枋木。(3) 模板的安装顺序如下：(4) 梁模板的安装1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整轮扣式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木枋。固定木枋后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板29、安装梁底模板，并拉线找平。梁模板安装时梁底板起拱要依据设计要求进行起拱：当梁净跨度4m时，起拱高度为全跨度的3；当梁净跨度8m时，起拱高度为全跨度的8；悬挑梁净长2m时，起拱高度为全跨度的6；悬挑梁净长4m时，起拱高度为全跨度的10。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支30、撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。(5) 楼面模板的安装首先通线，然后调整轮扣式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设483.0mm双钢管作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。6.4验收及拆除的批准程序(1) 高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。(2) 高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。6.5模板工程质量保证措施(1)模板31、及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合下如规定：A. 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。B. 具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。C. 构造简单、装拆方便，便于后继工序的施工。D. 模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。E. 模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。F. 模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。(2)模板安装须符合下如规定：A. 模板安装前应对操作人员进行技术交底。B. 现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设32、计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1100031000。C. 采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。D. 模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。E. 模板33、安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。(3)模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求： 轮扣式钢管脚手架设置情况是否按本方案搭设； 纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况； 底座、托顶螺旋杆伸出长度； 限位销等扣件牢固情况； 垫木情况。(4)本工艺应具备以下主要质量记录： 模板检验批质量验收记录。 模板分项工程质量验收记录。 拆模申请报告。6.6组装安全注意事项（1）所有构件都应按设计及脚手架有关规定设置。（2）在搭建过程中，应注意调整整架的垂直度，要求整架垂直度小雨1/5034、00L,最大允许偏差为100mm。（3）连墙撑应随着脚手架的搭设而随时在设计位置设置，并尽量与脚手架和建筑物外表面垂直。（4）在搭设、拆除或改变作业程序时，禁止人员进入危险区域。（5）脚手架应随建筑物升高而随时设置，一般不应超出建筑物二步架。（6）单排横杆插入墙体后，应将夹板用榔头敲紧，不得浮放。（7）脚手架高度低于10m时可不考虑自重，10m以上是必须考虑自重（将自重计算为荷载）（8）脚手架高度超出8m时，必须按规定设置斜拉杆和扫地杆，超出15m时需增加斜拉杆密度。（9）独立使用时，一个单元限高7m，二个单元限高14m，并按规定设置连墙点和与地面设置斜支撑及风缆。（10）脚手架高度超过50m35、，应按照超高脚手架相关规定执行。七、高支模的拆除7.1支顶、模板的拆除(1) 拆除顺序：梁上顶托梁底木枋梁底模板板上顶托板底木枋板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。(2) 为保证高支模的稳定性以及混凝土结构的质量安全，要求超高部位水平拉杆每隔一道均与普通楼层支撑架纵横拉结，条件允许的情况下与结构砼柱拉结，并保证至少有一道水平拉杆顶至周边边梁上。(3) 高支模施工时，支撑架所在楼板标高以下的两层模板架用于回顶，勿拆除支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。(4) 拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意36、办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆摸强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。(5) 侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。(6) 拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。(7) 拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。(8) 严禁站在悬臂结构上面37、敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。(9) 严格控制模板及其支架拆除的顺序。(10) 拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。(11) 拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。(12) 拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木枋，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。(13) 脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行： 脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；不容许上、下两层同时拆除； 同一层的构配件和加固件应按先上后下38、先外后里的顺序进行； 通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除； 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存； 拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击； 拆除的构件应用吊具掉下、或工人递下，严禁抛掷； 拆除的构件应及时分类堆放、包装，以便运输、保管、储存。7.2模板的清理维修、存放(1)模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，39、严重破损的予以更换。(2)模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。(3)模板拆除成品保护要求： 拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。 坚持每次使用后清理板面。 按楼板部位层层复安，减少损耗。 材料应按编号分类堆放。 对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。八、高支模施工的安全管理8.1高支模系统施工管理机构为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模施工专项管理小组：组长：XX副组长：XX、XX、XX组员：。8.2高支模的安全管理措施(1) 经本项目部项目经理和技术负责40、人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用轮扣式钢管式脚手架。(2) 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。(3) 对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。(4) 搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。(5) 支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。(6) 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。(7) 高支模搭设、拆41、除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。(8) 支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。(9) 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。(10) 可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。(11) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(12) 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。(13) 水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。(14) 操作层（楼层）上施工荷载应符合42、设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。(15) 在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。(16) 高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。(17) 在浇筑砼前重点检查、巡查的部位： 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是43、否符合要求。 地基是否积水，底座是否松动。 钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。 安全防护措施是否符合规范要求。(18) 在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。(19) 支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。(20) 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。(21) 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施44、，严禁高空抛掷。(22) 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。(23) 设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。(24) 混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。九、监测措施(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)高支模日常检查，巡查重点部位： 杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 连接扣件是否松动。 架体是45、否有不均匀的沉降、垂直度。 施工过程中是否有超载现象。 安全防护措施是否符合规范要求。 支架与杆件是否有变形的现象。(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。(5)监测频率在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后。轮扣式钢管脚手架高支模搭设允许偏差46、及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺(6)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。十、针对浇捣砼输送制定的安全措施10.1施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土输送泵，混凝土分层浇捣，浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、质检员、安全47、员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。10.2施工方法(1)准备工作1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。2)模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。3)由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。4)混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。5)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。48、(2)混凝土浇筑和振捣一般要求：混凝土浇筑采用地泵由低处向高处浇捣。1)本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。砼浇筑速度应控制在2.5m3/h。2)浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。3)使用A50或A70插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。49、4)梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。5)梁侧及梁底部位要用50或70插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.54m刮尺刮平。6）砼浇注应垂直于主粱，再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主粱一端向另一端浇捣的方式施工。7）泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。(3)混凝土养护：1)50、浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。2)养护时间不少于14d。(4)试块制作：在现场制作试块应以600同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及备用试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。(5)质量要求1)商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。2）混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。3）混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。4）混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。5)预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口51、和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。6)钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。7)浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。8)浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员。楼面板必须用1.52.5m刮尺刮平。9)做好混凝土浇筑记录。10)每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始，并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。十一、安全文明施工措施11.1预防坍塌事故的安全技术措施一般引起坍塌事故主要因素是设计出错、不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施：(1)模板作业前，按设计单位要求，根据施工工52、艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。(2)模板支撑采用钢支撑材料作支柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应要采取有效的排水措施，对地面平整夯实，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。(3)模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。(4)板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。(5)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型53、模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。(6)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。11.2预防高空坠落事故的安全技术措施(1)对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。(2)高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，54、从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。(3)高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。(4)要按规定要求支搭各种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。(5)要按规定要求设置安全网，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首层要设一道36m宽的安全网。施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空55、将材料或工具随处抛掷。(6)要切实做好洞口处的安全防护。(7)在操作面下1.5m处拉设白色兜底粗网或者铺密竹。(8)使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以6070为宜，梯子下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持40，同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。(9)在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。(10)登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力；56、木电杆的根部是否腐烂。(11)不准在六级强风或大雨、雪、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。11.3文明施工措施(1) 所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。(2) 支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。(3) 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走57、，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。(4) 平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。(5) 模板起吊前，应把吊车的位置调整适当，并检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否牢固可靠，然后将吊钩挂好，拆除临时支撑，稳起稳吊，防止模板大幅度摆动或碰倒其他模板。(6) 组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，位置调整好后，方可摘钩。(7) 模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面58、板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。十二、应急救援预案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：119公安：110医疗：120交通：122XX人民医院：总机:0755-83982222急救:0755-83981333XX人民医院地址：工地对面12.1应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目副经理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。项目部应急救援小组成员名59、单及联系电话为：组长：XX（电话：）副组长：XX（电话：）、XX（电话：）、XX组员：XX。12.2应急救援机构职责(1) 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2) 负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3) 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(4) 当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。12.3应急救援工作程序(1) 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助60、。(2) 由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3) 事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。(4) 事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(5) 事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故61、调查(6) 项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。12.4应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。12.5应急救缓药品（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。12.6应急救援措施(1)物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血62、上进行处理。1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨63、折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。(2)高空坠落急救措施当发64、生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定65、后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要66、盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致67、颅内感染。a一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。(68、3)坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关69、人员报告或报警。5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次土方坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(4)触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：断开电源开头；使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔70、离或挑开电源或带电体；用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法:口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分71、之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。(5)火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速72、朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防73、毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中74、存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。十三、高大模板支设计算书13.1支模方案的计算说明木枋弹性模量E=9000N/mm2层板弹性模量E=6000N/mm2木材抗弯强度设计值取13N/mm2层板抗弯强度15.0N/mm2木材抗剪强度取设计值1.6N/mm2，层板剪切强度1.4N/mm2木材容许挠度l/250截面惯性矩I=bh3/12截面抵抗矩W=bh2/6梁按最大截面1300mm1500mm、450mm2100mm，板厚400mm板及层高10m进行模板及支架系统稳定验算；侧模按800mm（设二道对拉螺75、栓）、1000mm（设二道对拉螺栓）分别进行模板系统稳定验算。13.2梁（截面13001500mm）模板支架验算梁模板轮扣钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为5.0m，梁截面 BD=1300mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木枋4590mm,木枋剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑76、木枋长度1.50m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。13.2.1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.51.5001.300+0.5001.300=49.400kN/m活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)1.300=2.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截77、面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 70.20cm3；截面惯性矩 I = 63.18cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2049.400+1.402.600)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.56610001000/70200=8.067N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v =78、 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67749.4003004/(1006000631800)=0.715mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!13.2.2、梁底支撑木枋的计算（一）梁底木枋计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.51.5000.300=11.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.500+1.300)/1.300=0.496kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的79、荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+1.000)1.3000.300=0.780kN均布荷载 q = 1.2011.250+1.200.496=14.095kN/m集中荷载 P = 1.400.780=1.092kN木枋计算简图木枋弯矩图(kN.m)木枋剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木枋变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.496kNN2=8.212kNN3=8.212kNN4=1.496kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 8.212kN经过计算得到最大变形 V= 0.180、72mm木枋的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4； (1)木枋抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.379106/60750.0=6.24N/mm2木枋的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木枋挠度计算最大变形 v =0.172mm木枋的最大挠度小于500.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图81、与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 17.655kN经过计算得到最大变形 V= 0.211mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.862106/166666.7=5.17N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35337/(2100100)=0.8082、1N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算最大变形 v =0.211mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!13.2.3、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=17.655kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1555.000=0.932kNN = 17.655+0.932=18.588kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗83、矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 由长细比，为1600/16=100； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；经计算得到=18588/(0.588424)=74.573N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷84、载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.70.392.750.45=0.337kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0581.500；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0581.5001.6001.600/8-0.060； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=17.655+1.20.777+0.91.40.015/0.600=18.618kN经计算得到85、=18618/(0.588424)+15000/4491=77.604N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!13.2.4、风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.3370.6001.200=0.24264kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.5000.024=0.432kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+1.5001.500)1/2/1.5000.432=0.53kN支撑架的步数 n=4节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.53+(4.000-1)0.53=2.12kN节点集中荷载w在斜杆中86、产生的内力和为4.0000.243=0.97kN架体自重为0.128*（4+5）*5=5.76kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!13.3梁截面（截面4502100）模板支架验算梁模板轮扣钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为6.8m，梁截面 BD=450mm2100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木枋4590mm,木枋剪切87、强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木枋长度0.60m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.52.1000.450+0.5000.450=23.850kN/m活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)0.450=0.988、00kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 24.30cm3；截面惯性矩 I = 21.87cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2023.850+1.400.900)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.26910001000/24300=1189、.067N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67723.8503004/(1006000218700)=0.997mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!、梁底支撑木枋的计算（一）梁底木枋计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.52.1000.300=15.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(22.100+0.450)/0.450=90、1.550kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+1.000)0.4500.300=0.270kN均布荷载 q = 1.2015.750+1.201.550=20.760kN/m集中荷载 P = 1.400.270=0.378kN木枋计算简图木枋弯矩图(kN.m)木枋剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木枋变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.511kNN2=8.698kNN3=0.511kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 91、8.698kN经过计算得到最大变形 V= 0.059mm木枋的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4； (1)木枋抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.295106/60750.0=4.86N/mm2木枋的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木枋挠度计算最大变形 v =0.059mm木枋的最大挠度小于450.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN92、)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 18.701kN经过计算得到最大变形 V= 0.390mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.913106/1.05/8982.0=96.81N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.390mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时93、,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=18.701kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1286.800=1.046kNN = 18.701+1.046=19.747kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.294、00=1.600m； 由长细比，为1600/16=100； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；经计算得到=19747/(0.588424)=79.226N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!因在地下室部分，不须考虑风荷载。13.4梁截面（截面4501250）模板支架验算梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为10.0m，梁截面 BD=450mm1250mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度1895、mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4590mm,木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 0.60m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。13.4.1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.596、001.2500.450+0.5000.450=14.569kN/m活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)0.450=0.900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 24.30cm3；截面惯性矩 I = 21.87cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.10097、(1.2014.569+1.400.900)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16910001000/24300=6.942N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67714.5693004/(1006000218700)=0.609mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!13.4.2、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.98、2500.300=9.563kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.250+0.450)/0.450=0.983kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+1.000)0.4500.300=0.270kN均布荷载 q = 1.209.563+1.200.983=12.655kN/m集中荷载 P = 1.400.270=0.378kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(m99、m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.651kNN2=4.771kNN3=0.651kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 4.771kN经过计算得到最大变形 V= 0.015mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.125106/60750.0=2.06N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算最大变形 v =0.015mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!（二）梁底顶100、托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 15.825kN经过计算得到最大变形 V= 1.291mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.359106/1.05/8982.0=144.10N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2101、,满足要求! (2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.291mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!13.4.3、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=15.825kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.12810.000=1.540kNN = 15.825+1.540=17.366kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 2102、05.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 由长细比，为1600/16=100； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；经计算得到=17366/(0.588424)=69.670N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wkl103、al0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.70.450.422.75=0.346kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0580.600；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0580.6001.6001.600/8-0.024； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=15.825+1.21.284+0.91.40.006/0.900=17.374kN经计算得到=17374/(0.588424)+6000/4491=70.866104、N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!13.4.4、风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.3460.9001.200=0.482kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/0.6000.482=0.964kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+0.6000.600)1/2/0.6000.964=2.41kN支撑架的步数 n=8节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.964+(8.000-1)0.964=7.712kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为8.0000.482=3.856kN架体自重为0.12105、8（8+10）=23.03kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!13.5梁截面（截面6001100）模板支架验算梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为10.0m，梁截面 BD=600mm1100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4590mm,木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000106、.0N/mm2。梁底支撑木方长度0.9m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。13.5.1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5001.1000.600+0.5000.600=17.130kN/m活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)0.600=1.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:107、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.40cm3；截面惯性矩 I = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2017.130+1.401.200)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20010001000/32400=6.177N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求108、! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67717.1303004/(1006000291600)=0.537mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!13.5.2、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.1000.300=8.415kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.100+0.600)/0.600=0.700kN/m (3)活荷载为施工荷109、载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+1.000)0.6000.300=0.360kN均布荷载 q = 1.208.415+1.200.700=10.938kN/m集中荷载 P = 1.400.360=0.504kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.162kNN2=3.695kNN3=3.695kNN4=0.162kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 3.695kN经过计算110、得到最大变形 V= 0.051mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.149106/60750.0=2.45N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算最大变形 v =0.051mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要111、求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 12.255kN经过计算得到最大变形 V= 1.001mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.053106/1.05/8982.0=111.65N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.001mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!13.5.3、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的112、稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=12.255kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.15610.000=1.870kNN = 12.255+1.870=14.126kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=113、1.600m； 由长细比，为1600/16=100； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；经计算得到=14126/(0.588424)=56.672N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1114、.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0581.200；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0581.2001.6001.600/8-0.048； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=12.255+1.21.559+0.91.40.012/0.900=14.142kN经计算得到=14142/(0.588424)+12000/4491=59.065N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!13.5.4、风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0580.9001.200115、=0.062kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.2000.062=0.062kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+1.2001.200)1/2/1.2000.062=0.088kN支撑架的步数 n=8节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.088+(8.000-1)0.088=0.704kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为8.0000.062=0.498kN架体自重为1.559kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!13.6梁侧模（截面高度2100mm）模板验算梁侧模板计算书13.6.1梁侧模板基本参数计算断面宽度116、450mm，高度2100mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用4590mm木枋，外龙骨采用双槽钢8号槽钢。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+600+600mm，断面跨度方向间距460mm，直径20mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木枋剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图13.6.2梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载117、标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h；T混凝土的入模温度，取20.000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.500m；1外加剂影响修正系数，取1.200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.070kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.940.070=36.063kN/m2考虑结构的重要性系数0118、.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.94.000=3.600kN/m2。13.6.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.25m。荷载计算值q=1.236.0630.250+1.403.6000.250=12.079kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=25.001.801.80/6=13.50cm3；I=25.001.801.801.80/12=12.15cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下119、：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.208kNN2=3.322kNN3=3.322kNN4=1.208kN最大弯矩最大变形V=0.218mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.07510001000/13500=5.556N/mm2面板的抗弯强度设计值f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算ff,满足要求!(2)抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值T=31811.0/(2250.00018.000)=0.604N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.218120、mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!13.6.4梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2536.06+1.40.253.60=12.079kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2536.06=9.016kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F=7.677kN经过计算得到最大变形V=0.153mm内龙骨的截121、面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.509.009.00/6=60.75cm3；I=4.509.009.009.00/12=273.38cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.405106/60750.0=6.67N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算可以不计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T=33855/(24590)=1.428N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形v=0.153mm内龙骨的最大挠度小于600122、.0/250,满足要求!13.6.5梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中多跨连续梁计算。外龙骨计算简图外龙骨弯矩图(kN.m)外龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：外龙骨变形计算受力图外龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F=15.601kN经过计算得到最大变形V=0.017mm外龙骨的截面力学参数为截面抵抗矩W=50.60cm3；截面惯性矩I=202.60cm4；(1)外龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.727106/1.05/50600.0=13.68N/mm2外龙骨的抗123、弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)外龙骨挠度计算最大变形v=0.017mm外龙骨的最大挠度小于460.0/400,满足要求!13.6.6对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):20对拉螺栓有效直径(mm):17对拉螺栓有效面积(mm2):A=225.5对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.601对拉螺栓强度验算满足要求!13.7梁侧模（截面高度1500mm）模板验算梁侧模板计算书13.7.1 梁侧模板基本124、参数计算断面宽度1300mm，高度1500mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距230mm，内龙骨采用50100mm木枋，外龙骨采用双槽钢8号槽钢。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+610mm，断面跨度方向间距460mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木枋剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图13.7.2 梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土125、侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h；T混凝土的入模温度，取20.000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.500m；1外加剂影响修正系数，取1.200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.070kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.940.070=36.063kN/m2考虑结构126、的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.94.000=3.600kN/m2。13.7.3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.23m。荷载计算值q=1.236.0630.230+1.403.6000.230=11.113kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=23.001.801.80/6=12.42cm3；I=23.001.801.801.80/12=11.18cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力127、图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.022kNN2=2.811kNN3=2.811kNN4=1.022kN最大弯矩最大变形V=0.156mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.05810001000/12420=4.670N/mm2面板的抗弯强度设计值f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算ff,满足要求!(2)抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值T=31533.0/(2230.00018.000)=0.555N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算128、值v=0.156mm面板的最大挠度小于230.0/250,满足要求!13.7.4、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2336.06+1.40.233.60=11.113kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2336.06=8.295kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F=6.212kN经过计算得到最大变形V=0.1129、87mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.509.009.00/6=60.75cm3；I=4.509.009.009.00/12=273.38cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.300106/60750.0=4.94N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算可以不计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T=33416/(24590)=1.265N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形v=0.187mm内龙骨的130、最大挠度小于610.0/250,满足要求!13.7.5、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中多跨连续梁计算。外龙骨计算简图外龙骨弯矩图(kN.m)外龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：外龙骨变形计算受力图外龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F=13.357kN经过计算得到最大变形V=0.013mm外龙骨的截面力学参数为截面抵抗矩W=50.60cm3；截面惯性矩I=202.60cm4；(1)外龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.500106/1.05/50600.0=9.41N131、/mm2外龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)外龙骨挠度计算最大变形v=0.013mm外龙骨的最大挠度小于460.0/400,满足要求!13.5.6、对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=13.357对拉螺栓强度验算满足要求!13.8板（板厚度400mm，支设高度6000mm）模板支架验132、算轮扣钢管楼板模板支架计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为6.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木枋9045mm，间距300mm，木枋剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.0133、0。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。13.8.1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.50.4000.900+0.3000.900=9.270kN/m活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 48.60cm3；截面惯性矩 I = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm134、2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.209.270+1.401.800)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12310001000/48600=2.527N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6779.2703004/(1006000437400)=0.194mm面板的最大挠度小于135、300.0/250,满足要求!13.8.2、模板支撑木枋的计算木枋按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.50.4000.300=3.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)0.300=0.600kN/m静荷载 q1 = 1.203.000+1.200.090=3.708kN/m活荷载 q2 = 1.400.600=0.840kN/m计算单元内的木枋集中136、力为(0.840+3.708)0.900=4.093kN2.木枋的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.093/0.900=4.548kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.550.90最大剪力 Q=0.60.9004.548=2.456kN最大支座力 N=1.10.9004.548=4.503kN木枋的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 30.38cm3；截面惯性矩 I = 68.34cm4； (1)木枋抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.368106/30375.137、0=12.13N/mm2木枋的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木枋挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.090kN/m最大变形 v =0.6773.090900.04/(1009000.00683437.5)=2.231mm木枋的最大挠度小于900.0/250,满足要求!13.8.3、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木枋的支座力 P= 4.503kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形138、计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 15.028kN经过计算得到最大变形 V= 0.645mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.290106/166666.7=7.74N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=38231/(2100100)=1.235N/mm2截面抗剪强度139、设计值 T=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算最大变形 v =0.645mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!13.8.4、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1426.000=0.853kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.50.4000.9000.900=8.100kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1140、+NG2+NG3)= 9.196kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000)0.9000.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ13.8.5、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.30kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/m141、m2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 由长细比，为1600/16=100； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；经计算得到=13303/(0.588424)=53.371N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中142、 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.70.452.30.29=0.281kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0860.900；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0860.9001.6001.600/8-0.054； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.29.196+0.91.41.620+0.91.40.013/0.900=13.094kN经计算得到=13094/(0.588424)+13000/4491=55.152N/m143、m2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=79.37所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。13.9、板（板厚180mm，支设高度10000mm）模板支架验算轮扣钢管楼板模板支架计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为10.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木枋9045mm，间距300mm，木枋剪切强度1.6N/mm144、2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。13.9.1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.50.2000.900+0.5000.900=4.950kN/m活荷载标准值 q2 = (1.000+1.000)0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩145、W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 48.60cm3；截面惯性矩 I = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.950+1.401.800)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/48600=1.567N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,146、满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.9503004/(1006000437400)=0.103mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!13.9.2、模板支撑木枋的计算木枋按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.50.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2147、 = (1.000+1.000)0.300=0.600kN/m静荷载 q1 = 1.201.500+1.200.150=1.980kN/m活荷载 q2 = 1.400.600=0.840kN/m计算单元内的木枋集中力为(0.840+1.980)0.900=2.538kN2.木枋的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.538/0.900=2.820kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.820.90最大剪力 Q=0.60.9002.820=1.523kN最大支座力 N=1.10.9002.820=2.792k148、N木枋的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 30.38cm3；截面惯性矩 I = 68.34cm4； (1)木枋抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.228106/30375.0=7.52N/mm2木枋的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木枋挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.650kN/m最大变形 v =0.6771.650900.04/(1009000.00683437.5)=1.192mm木枋的最大挠度小于900.0/250,满足要求!13.9.3、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集149、中荷载取木枋的支座力 P= 2.792kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 9.355kN经过计算得到最大变形 V= 0.347mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.803106/166666.7=4.82N/mm2顶托梁的抗弯150、计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35123/(2100100)=0.768N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v =0.347mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!13.9.4、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.14210.000=1.421kN(2)模板的自重(kN)： 151、NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.50.2000.9000.900=4.050kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.876kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000)0.9000.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ13.9.5、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.32k152、N i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 由长细比，为1600/16=100； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；经计算得到=9319/(0.588424)=37.389N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时153、,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.70.4502.300.29=0.21kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.41.2130.900；风荷载产生的弯矩 Mw=1.41.2130.9001.6001.600/8-0.764； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.25.876+0.91.41.620+0.91.40.183/0.900=9.349kN经计算得到=9349/(0.588424)+183000/4491=74.256N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=58.12所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。附图1附图2附图3附图4