1、东南国际航运中心总部大厦（36#地块）E、F座工程地下室土建施工方案编制人： 审核人： 审批人： 日 期： 中建三局集团有限公司东南国际航运中心总部大厦（36#地块）E、F座工程 地下室土建施工方案目录第1章 编制依据11.1 图纸、资料依据11.2 文件、规范依据1第2章 工程概况22.1 建筑概况22.2 地下室结构设计概况22.2.1 结构综合概况32.2.2 各部份结构尺寸32.2.3 地下室平面图3第3章 地下室结构施工部署4第4章 钢筋工程44.1 钢筋工程概况44.1.1 钢筋级别44.1.2 钢筋设计参数44.1.3 钢筋保护层选用44.1.4 地下室结构构件钢筋大样54.1.2、5 特殊部位钢筋施工方法84.2 钢筋加工制作114.2.1 钢筋加工制作准备114.2.2 钢筋直螺纹加工及连接124.3 基础底板及承台钢筋施工184.3.1 塔楼筏板钢筋绑扎184.3.2 钢筋绑扎工艺流程184.4 墙柱钢筋施工194.5 梁钢筋施工204.6 楼板钢筋施工204.6.1 工艺流程：204.6.2 板钢筋绑扎20第5章 模板工程215.1 模板工程概况215.2 模板选用215.3 模板安装215.4 模板拆除215.5 质量要求：225.6 梁板模板支设235.6.1 楼板支模架搭设235.6.2 梁支模架搭设245.7 剪力墙、地下室外墙模板支设255.7.1 核心3、筒剪力墙模板255.7.2 核心筒以外剪力墙、地下室外墙模板选型265.7.3 地下室外墙预防漏浆措施275.7.4 地下室外墙模板防水处理275.8 柱模板支设27第6章 混凝土工程286.1 混凝土概况286.1.1 混凝土强度等级286.1.2 混凝土结构抗震等级286.2 作业条件296.3 操作要点296.4 混凝土的养护306.5 质量要求306.6 汽车坡道剪力墙砼浇筑306.7 梁、楼板砼浇筑316.8 试块的留置31第7章 雨季施工安全措施32第8章 质量保证措施32第9章 安全保证措施349.1 脚手架工程349.2 高处作业的要求359.3 施工洞口及临边防护和立体交叉作4、业区的隔离369.4 钢筋机械379.5 垂直运输机械3860第1章 编制依据1.1 图纸、资料依据1、东南国际航运中心总部大厦36地块E、F座工程施工图纸；2、东南国际航运中心总部大厦36地块E、F座工程施工总承包合同；3、施工现场的实际情况；4、我司编制的项目管理手册、程序文件及其支持性文件；5、业主、监理相关要求。1.2 文件、规范依据1、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）2、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）3、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）4、福建省混凝土外加剂应用技术规程（DBJ13-77-2006）5、福建省钢筋工程施工技术5、操作规程（DBJ13-244-1989）6、钢骨混凝土结构设计规程（YB9082-2006）7、钢管混凝土叠合柱结构技术规程（CECS188:2005）8、钢管混凝土结构设计与施工规程（CECS28-90）9、钢管混凝土结构技术规程（DBJ13-51-2003）10、混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-2011）11、型钢混凝土组合结构技术规程（JGJ138-2001）12、钢筋机械连接通用技术规程（JGJ107-2010）13、建筑结构制图标准（GB/T50105-2010）14、普通混凝土配合比设计规程（JGJ55-2011）15、钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2012）16、钢筋混6、凝土高层建筑结构设计与施工规程（JGJ3-2010）17、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）19、地下工程防水技术规范（GB50108-2008）20、人民防空地下室设计规范（GB50038-2005）21、建筑物防雷设计规范（GB50057-2010）22、建筑抗震设计规范（GB50011-2010）23、工程测量规范（GB50026-2007）24、建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）25、混凝土外加剂应用技术规范（GB50119-2003）第2章 工程概况2.1 建筑概况东南国际航运中心总部（36#地块）大厦项目地处厦门市海沧区，西临东屿南路，东邻海沧大道，北7、侧隔沧桐路，占地面积25946 m，由总高度128.2m的E座塔楼及总高度144.2m的F座塔楼及一座30.3m裙房组成，E座塔楼地下2层，地上30层，F座塔楼地下2层，地上34层，总建筑面积约201477（不含避难层）。E、F座塔楼以办公为主，裙楼1至5层为商业综合体，地上建筑面积155462,地下建筑面积46015。建筑设计等级要求：建筑分类及耐火等级：属于一类高层建筑，建筑耐火等级为一级，地下室耐火等级为一级。人防地下室：防护等级六级，平时为机动车停车库，战时为二等人员掩蔽部，分为7 个防护单元。面积为11776.06 。设计标高：本工程室内标高0.00 相当于黄海高程6.50m。2.28、 地下室结构设计概况本工程地下室共2层，底板面标高-13.10m；地下室一层板面标高-6.60m；顶板面标高为-0.60m-0.10m；基坑坑底标高为有-17.700m、-16.200m、-15.300m等。占地面积为25946m，其中地下第二层设有6级人防区 。本工程主楼基础形式采用桩筏基础，裙楼部分基础形式采用桩基+防水板。筏板区板厚3200mm，3500mm，上下铁板钢筋均为双层双向C32150拉通设置，防水底版板厚1000mm，上下铁板钢筋均为双层双向C25150 ，C22150，室外通道板厚500，上下铁板钢筋均为双层双向C16150。基础承台形式主要为矩形，三角形承台，人防墙底部设9、置整体异形承台，桩型为人工挖孔桩、沉管灌注桩和冲孔灌注桩。地下室柱包括叠合柱、核心筒劲性柱、斜钢柱、钢管和混凝土联合柱等。结构负一层板板厚250mm，180mm，首层板板厚250mm，300mm。地下室结构梁包括纯钢筋混凝土梁和钢骨梁，最大截面尺寸6002400mm。2.2.1 结构综合概况基础形式主楼：桩筏基础；裙楼：桩基+防水板主楼结构形式钢管混凝土框架+钢筋混凝土核心筒体系裙楼结构形式现浇钢筋混凝土框架结构结构安全等级2级结构抗震设防烈度7度结构安全使用年限50年人防等级6级2.2.2 各部份结构尺寸底板厚度1000mm、3200mm、3500mm柱截面主要尺寸800800、10001010、00、19001000、14001400mm等混凝土梁截面主要尺寸400700、500900、600800、600900、7501200、5001000、300800等板厚180、250、300mm核心筒剪力墙200、300、400、600、700mm等地下室剪力墙400、600mm2.2.3 地下室平面图第3章 地下室结构施工部署本章详见36#地块地下室施工总体部署方案。第4章 钢筋工程4.1 钢筋工程概况4.1.1 钢筋级别项目规格性能钢筋级别HPB300fyk=270N/mm2HRB335fyk=335N/mm2HRB400fyk=400N/mm2HRB500fyk=435N/mm2钢筋11、连接直径大于等于20mm，采用机械连接直径小于20mm，采用搭接或焊接4.1.2 钢筋设计参数本工程地下室结构钢筋拟根据主要使用部位划分为：底板及基础承台、地下两层框架（柱、梁、板、墙）、主楼核心筒、钢管柱钢筋；各部位的主要钢筋规格有：施工部位钢筋规格设计要求搭接设计基础底板及承台C36、C 32、C 28、C25、C22筏板及防水板区均采用四排钢筋，拉通设置直螺纹机械连接，接头百分率50%。地下室墙体C 22、C 20、C 18、C 16、C 14、C 12/竖向、水平钢筋D20mm采用直螺纹套筒连接；D20mm采用电渣压力焊焊接。地下两层框架C 32、C 28、C 25、C 22、C 2012、C 18、C 16、C 14、C 12板配筋面筋、底筋单层双向，间距150200竖向、水平钢筋D20mm采用直螺纹套筒连接，D20mm采用电渣压力焊焊接E、F塔楼核心筒C 32、C 25、C 22、C 20、C 18、C 16、C 14、C 12核心筒内设共设置24根钢骨柱，水平钢筋穿钢骨处，钢骨局部开孔竖向、水平钢筋D20mm采用直螺纹套筒连接，D20mm采用电渣压力焊焊接4.1.3 钢筋保护层选用环境类别部位保护层厚度要求垫块选用备注地下三b类底板、承台底面100mm细石砼垫块（100100100）提前制作，使用时有足够的强度承台、底板侧面50mm砂浆垫块（50mm厚）/地下室外墙（迎水13、面/背面）40mm/15 mm塑料卡地下室外墙柱（迎水面/背面）40mm/15mm塑料卡同上板15 mm砂浆垫块/梁20mm砂浆垫块/4.1.4 地下室结构构件钢筋大样（1）底板降板钢筋典型大样：（2）承台配筋典型大样：承台大样1承台大样2（3）剪力墙配筋典型大样：（4）混凝土柱配筋典型大样：4.1.5 特殊部位钢筋施工方法（1）核心筒钢骨柱穿钢筋节点E、F座核心筒区均采用方形钢骨柱，柱箍筋穿钢骨现象较多，原设计拉钩和箍筋穿钢骨位置全部穿孔，现变更为拉钩和箍筋遇钢骨柱全部断开，并在断开位置设置C14的纵向构造筋用于固定箍筋。典型节点示意如下：序号原设计变更后典型节点1典型节点2（2）外包混凝土14、钢柱箍筋处理外包混凝土圆管柱箍筋对半断开搭接，箍筋遇钢梁处钢梁腹板开孔；外包混凝土矩形柱箍筋由4个“7”字钢筋搭接而成，箍筋遇钢梁处钢梁腹板开孔。外包混凝土圆形钢柱外包混凝土矩形钢柱（3）外包混凝土钢柱纵筋处理外包混凝土钢柱纵筋遇钢梁处钢梁翼缘开孔。外包混凝土圆形钢柱外包混凝土矩形钢柱（4）钢柱与梁面筋、底筋连接圆形钢柱与梁筋连接处均通过水平连接板焊接钢筋；矩形钢柱与钢梁连接处水平角度为直角时，将套筒焊接在钢柱上，钢筋与套筒连接；矩形钢柱与钢梁连接处水平角度非直角时，连接处均通过连接板焊接钢筋。圆形钢柱矩形钢柱（柱梁连接水平为直角）矩形钢柱（柱梁连接水平面非直角）（5）钢柱与梁腰筋连接圆形钢柱15、与梁筋连接处均通过竖向连接板焊接钢筋；矩形钢柱与钢梁连接处水平角度为直角时，将套筒焊接在钢柱上，钢筋与套筒连接；矩形钢柱与钢梁连接处水平角度非直角时，连接处均通过竖向连接板焊接钢筋。圆形钢柱矩形钢柱（柱梁连接水平为直角）矩形钢柱（柱梁连接水平面非直角）（6）钢柱与墙筋连接节点墙竖向筋遇钢梁处钢梁翼缘开孔，水平筋遇钢梁处钢梁腹板开孔；墙体水平筋与钢梁通过竖向连接板焊接连接。俯视图立面图（7）钢柱与钢柱之间钢骨梁钢筋连接（柱梁连接水平面均为直角）钢骨梁纵向钢筋通过焊接在钢柱上的直螺纹套筒进行锚固，梁两端钢筋在如下图搭接区域进行绑扎搭接，搭接错开35d且500mm，搭接长度满足规范要求，搭接范围如下16、图。4.2 钢筋加工制作4.2.1 钢筋加工制作准备（1）钢筋放样与下料提前校核图纸，严格按照图纸及施工规范进行放样，进行样板引路施工。（2）钢筋调直：选用HPB300级钢筋调直采用钢筋调直机调直，确保钢筋表面光滑，无明显轧痕（3）钢筋切断：（GQ40）钢筋切断采用切断机，其中直螺纹用钢筋采用无齿锯切断，并将飞边用砂轮磨平。（4）钢筋弯曲：（GW40）钢筋弯曲采用弯曲机弯曲，加工箍筋时，做好弯折角度标识，自中间向两端弯折，避免累计误差超标。（5）钢筋直螺纹加工：直螺纹加工人员经培训上岗，专人专机（详见下节直螺纹连接工艺叙述）（6）钢筋、型钢支架的加工：专人负责，采用专用模具以保证加工准确，加工17、验收合格后做好标识。4.2.2 钢筋直螺纹加工及连接本工程钢筋主要为三级钢，对于D20钢筋采用剥肋滚压直螺纹连接技术。（1）直螺纹加工技术特点钢筋等强度剥肋滚压直螺纹连接技术是先将钢筋的横肋和纵肋进行剥切处理后，使钢筋滚丝前的柱体直径达到同一尺寸，然后再进行螺纹滚压成型，具有以下特点：特点内容连接强度高，连接质量稳定可靠接头强度达到行业标准JGJ107-2003钢筋机械连接通用技术规程中级接头性能的要求。接头抗拉强度不小于被连接钢筋实际抗拉强度或钢筋抗拉强度标准值的1.10倍。抗疲劳性能好接头通过行业标准规定的二百万次疲劳强度试验。节省材料以直径40mm钢筋连接套筒为例，挤压套筒质量4kg,直18、螺纹套筒1.1kg。直螺纹套筒质量是挤压套筒的25%，而接头性能可与挤压接头媲美。施工方便、连接速度快钢筋丝头加工工厂化作业，不占用工期。现场连接装配作业，占用时间短。钢筋丝头加工简单钢筋一次装卡即可完成剥肋、滚压螺纹两道工序，加工速度快，成型螺纹精度高。适用范围广对钢筋无可焊性要求，适用于直径1250mmHRB335、HRB400钢筋在任意方位的同、异径连接。环保施工钢筋丝头加工及接头现场施工无噪音污染、无明火、无烟尘，安全可靠。节约能源设备功率仅为34kw,不需专用配电设施，不需架设专用电线。抗低温性能好通过-40C低温试验。全天候施工不受风、雨、雪等气候条件的影响。加工出的高精度螺纹丝（19、2）直螺纹施工工艺流程1）丝头的加工内容施工流程钢筋端面平头剥肋滚压螺纹丝头质量检查带帽保护丝头质量抽检存放待用施工要点钢筋端面平头：平头的目的是让钢筋端面与母材轴线方向垂直，宜采用砂轮切割机或其它专用切断设备。剥肋滚压螺纹：使用钢筋剥肋滚压直螺纹机将待连接钢筋的端头加工成螺纹。丝头质量检验：操作者对加工的丝头进行的质量检验。带帽保护：用专用的钢筋丝头保护帽或连接套筒将钢筋丝头进行保护，防止螺纹被磕碰或被污物污染。丝头质量抽检：对自检合格的丝头进行的抽样检验。存放待用：按规格型号及类型进行分类码放。劳动组织每台设备配23人加工丝头，其中1人操作设备，另外12人为辅助工，负责装卸钢筋和安装保护帽20、。质量控制1.钢筋端头平切的目的是为了使接头拧紧后能让两个丝头对顶，更好地消除螺纹间隙。2.螺纹长度靠挡铁进行保证，加工不同规格的钢筋使用不同长度的挡铁，挡铁侧面打印着其所加工的钢筋规格，使用方法如图：2)螺纹质量检验方法序号检验项目量具名称检验要求1螺纹牙型及直径目测、螺纹环规1.牙型完整，牙顶宽度大于0.3P的不完整丝扣，累计长度不得超过两个螺纹周长。2.通端螺纹环规能顺利旋入螺纹。3.止端螺纹环规允许环规与端部螺纹部分旋合，旋入量不应超过3P（P为螺距）。2丝头长度卡尺或专用量规应满足规定的要求33）检验流程：（若第一次抽检合格率低于90%时，可不再进行第二次抽检，而直接进行逐个检验。）21、4）连接套筒本工程中拟采用的连接套的接头形式有：标准型、异径型和正反丝型，其连接套的形式及使用要求如下表及图序号使用要求套筒型式1正常情况下钢筋连接标准型2用于不同直径的钢筋连接异径型3钢筋完全不能转动，通过转动套筒连接钢筋，用锁母锁紧套筒加锁母型4用于两端钢筋均不能转动情况下的钢筋连接正反丝扣型A1:标准型接头A2:异径型接头A3:加锁母型接头A4:正反丝扣型接头5）连接套的尺寸及精度普通连接套的外型尺寸应符合下表规定，并附接头外型尺寸示意图dABC287042332563383122603228205530261850272316452521接头外型尺寸示意图：普通连接套筒外形尺寸示意图异22、径接头套筒外形尺寸示意图6）连接施工内容工艺流程钢筋就位拧下钢筋保护帽和套筒保护盖接头拧紧作标记施工检验操作要点钢筋就位：将丝头检验合格的钢筋搬运至待连接处。接头拧紧：使用扳手或管钳等工具将连接接头拧紧。作标记：对已经拧紧的接头作标记，与未拧紧的接头区分开。施工检验：对施工完的接头进行的质量检验。劳动组织1、每组23人，应使用工作扳手或管钳进行施工，将两个钢筋丝头在套筒中间位置相互顶紧（锁母型接头除外），经拧紧后的钢筋剥肋滚压直螺纹接头应作出标记，单边外露丝扣长度不应超过2P。2、为了提高连接施工速度，可采用流水作业，在拧接头的前道工序增加套筒安装工序，部分人先用手将套筒拧好。7）接头拧紧力矩23、不应小于下表的规定：钢筋直径（mm）12182022252832拧紧力矩（m）160230270300320（3）钢筋加工标准要求，弯钩加工标准如下：4.3 基础底板及承台钢筋施工4.3.1 塔楼筏板钢筋绑扎根据施工部署，E、F塔楼区底板一次性浇筑完成，浇筑最大高度为8.9m（坑底标高-21.000，混凝土面标高-12.100），核心筒区先绑扎坑中坑钢筋，再绑扎坑中坑以外钢筋。如下图所示：塔楼基础筏板钢筋分布典型剖面4.3.2 钢筋绑扎工艺流程坑中坑底筋绑扎完成后插入钢管架搭设，随即进行坑中坑中部钢筋绑扎后进行坑外钢筋绑扎，绑扎完成以后用槽钢换撑。钢筋支架搭设详见大体积混凝土施工方案。4.4 24、墙柱钢筋施工墙柱钢筋绑扎流程图核心筒部分柱内有方形钢柱，使钢筋的定位及绑扎困难。在钢筋施工前，要做好钢筋的放样及定位工作。钢筋绑扎时首先将方形钢柱吊装并固定完毕。然后搭设钢管脚手架工作平台，开始架立竖向钢筋。竖向钢筋架立完毕后开始由下至上套箍筋。为保证墙体厚度准确，在对拉螺杆处增加短钢筋内撑，短钢筋两端平整，涂刷防锈漆。为保证钢筋的定位准确，在已施工的混凝土面上1m处搭设钢管架，在水平钢管上定出竖向钢筋的位置，并在竖向钢筋上定出箍筋间距。绑扎其余竖筋、横筋及拉结筋。外侧钢筋安装塑料垫块（1500）确保保护层的尺寸。在预埋各种机电预埋管和线盒时为了防止位置偏移，在预埋管和线盒用4根附加钢筋箍起来25、，再与主筋绑扎牢固。限位筋紧贴线盒，与主筋用粗铁丝绑扎，不允许点焊主筋。4.5 梁钢筋施工钢骨梁施工：混凝土梁施工：4.6 楼板钢筋施工4.6.1 工艺流程：4.6.2 板钢筋绑扎弹出的钢筋排列线，先摆受力主筋，后放分布筋。预埋件、电线管、预留孔等及时配合安装。下层钢筋保护层厚度控制采用钢筋下垫混凝土垫块，1500梅花形布置。双层板筋间采用1000mm钢筋支撑梅花形布置，控制上下两层钢筋间距。第5章 模板工程5.1 模板工程概况地下室地下一层层高6.5米，地下二层层高6.5米。地下一层板厚180mm、250mm，地下二层板厚250mm、300mm，属于高大模板施工范围，详见东南航运中心总部大厦26、工程高大模板安全专项施工方案。5.2 模板选用圆柱采用玻璃钢定制模板或定制圆形模板，其余柱墙、梁板均采用普通木模。5.3 模板安装（1）先弹出中线及模板内外边线。（2）梁侧模固定采用对拉螺栓、PVC套管，方木、钢管等，模板固定采用钢脚手架管，木方料结合使用。（3）模板接缝应严密性，安装模板时要拉线校直，螺栓扣件等各连接件要拧紧上牢；（4）支模板前模板先刷隔离剂，并注意保护，防止损坏。（5）浇筑混凝土前，模板内杂物清理干净，并浇水湿润，但不应有积水；（6）模板安装和混凝土施工时，均应派专人对模板及其支架随时进行观察和维护，发现问题及时修整。5.4 模板拆除侧模及其支架拆除时的混凝土强度应达到1.27、2Mpa以上，保证其表面及棱角不受损坏，拆除的模板及其支架应堆放整齐并及时外运。模板拆除前预留7天拆模试块，拆模需向监理提交拆模审批表，经同意才可拆模。底模拆除时要满足以下混凝土强度要求。构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板502，758100梁、拱、壳758100悬臂构件1005.5 质量要求（1）模板应安装牢固，拼缝严密，尺寸正确。（2）在涂刷隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处（3）预留插筋及预埋件不得遗漏且安装牢固（4）模板安装允许偏差：轴线位移5mm；截面尺寸+4mm、-5 mm；相邻两板表面高低差+2mm；表面平整度+5mm；（5）不同标号梁节28、点施工缝节点处理：a.当梁与柱混凝土的强度只差一个强度等级时，在梁柱节点处可以按梁的混凝土强度等级浇灌，即先浇筑柱混凝土至梁底，再浇筑梁混凝土，梁柱节点处混 凝土按梁混凝土强度等级浇筑。b.当梁柱混凝土强度相差大于两个强度等级时，应按梁柱各自的混凝土强度等级分别浇筑，浇筑方法为，在梁离柱、剪力墙边500mm处焊接45度HRB400直径12mm50钢筋网片，在钢筋网片上绑扎镀锌钢丝网。阻止高标号混凝土的流淌，在柱头混凝土初凝前完成梁板混凝土浇筑。见下图：c.当梁板与柱的混凝土强度相差两个等级时，柱头处应单独留置试件模板工程还应符合福建省“三个专项整治”要求，检查内容如下：（1）模板支架是否违规使29、用木立柱和门式钢管模板支架或存在钢木混撑现象；（2）钢管立柱顶部是否存在未设可调支托而直接利用横杆和扣件传力现象；（3）是否有施工方案，施工方案是否经过审批，高大模板施工方案是否经过专家论证审查；（4）钢管立柱间距和步距是否符合规定；（5）是否存在扣件式钢管立柱接长采用搭接、对接接头在同步断面、上段钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上等现象；（6）可调支托底部的立柱顶端是否沿纵横向设置一道水平拉杆，是否存在不按规定设置扫地杆、水平拉杆、剪刀撑现象；（7）可调支托的螺杆是否存在伸出钢管顶部超过200mm现象；（8）竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时是否加设有足够强度和支承面积的垫板（30、垫板厚度不得小于50mm）或型钢底座（底座长度不得小于2000mm）；（9）经审批的模板施工方案是否根据混凝土输送方法制定有针对性安全措施，是否存在砼强度未达规定提前拆模现象；（10）木模板是否存在烂模或起皮、脱层、掉角、翘曲变形的现象；5.6 梁板模板支设部分梁板支模架高度超过8m，施工总荷载超过15kN/m2，集中线荷载超过20kN/m2，梁长超过18m的危险性较大的高支模施工，根据国务院建设工程安全生产管理条例和建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法，另编制专项施工方案并请专家进行论证，详见高大模板施工方案。5.6.1 楼板支模架搭设本工程地下室二层及地下室一层顶板厚31、度为有250mm，300mm，为超重板结构，模支架搭设高度为6.5米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.9米，立杆的横距l=0.9米，立杆的步距h=1.50米，钢管采用48.3x3.6mm；板底主愣采用100x100mm木枋加U型顶托支撑，次愣采用50x100mm木枋间距300mm。搭设示意图如下：5.6.2 梁支模架搭设除进行专家论证梁板支模架外的普通梁板按常规方法施工，截面小于等于600800（300800、200650、200400、150300、4001000等）的梁模板搭设如下：梁底支撑立杆2道，立杆纵向间距(跨度方向)同梁侧板立杆间距，立杆横向间距（截面方向）0.5m。立杆的步距h=132、.50米；搭设高度为6.5m；梁侧次楞用50x100mm木方间距5米10经纬仪或吊线、钢尺检查全高HH/1000且30经纬仪、钢尺检查标高层高正负30经纬仪、钢尺检查全高正负30截面尺寸+8，-5钢尺检查电梯井井筒长、宽对定位中心线+25，0钢尺检查井筒全高（H）垂直度H/1000，且30经纬仪、钢尺检查表面平整度82米靠尺和塞尺检查预埋设施中心线位置预埋件10钢尺检查预埋螺栓5预埋管5预留洞中心线位置15钢尺检查注：检查轴线、中心线位置时，应沿纵、横两个方向梁测，并取其中的较大值。第9章 安全保证措施9.1 脚手架工程（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压33、流体输送用焊接钢管（GBT3092）中规定的3号普通钢管，其质量因符合现行国家标准（GBT700）中Q235A级钢的规定。钢管的最大长度不宜超过6.5米，每根钢管的最大重量不应大于25kg钢管上严禁打孔。（2）扣件式脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家材质标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达65KNM时，不得发生破坏。（3）脚手架采用钢筋网片脚手板，每块质量不得大于30KG脚手板钢筋X向采用A640，Y向A680。（4）主体施工阶段外脚手架上面的施工荷载不得超过3KN/m2；装饰装修阶段不得超过2KN/ m2。（5）架子搭设和组装完毕，34、再投入使用前，应逐层、逐流水段由主管工长、架子班班长和专职技安人员一起组织验收。验收时，要由主管审批架子施工方案一级的技术和安全部门参加，并填写验收单。验收时，要检查架子使用的各种材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准、各有关规范的规定和施工方案的要求。（6）脚手架的验收验收的具体内容为：A. 如搭设悬挑式脚手架，悬挑梁的布置、间距、水平度、锚固长度是否符合方案的要求；B. 架子搭设和组装C. 连墙点或与结构固定部分是否安全可靠，剪刀撑、斜撑是否符合要求；D. 架子的安全防护是否安全可靠，扣件拧紧程度符合规定；E. 脚手架的斜拉钢丝绳等，要安全可靠，脚手板的铺设应符合规定；F. 脚手架的水35、平防护及垂直防护要符合方案要求。落地双排脚手架的基础处理、做法、埋深要正确和安全可靠。（7）脚手架的拆除A 架子拆除适应划分作业区，周围栏杆或树立警戒标志，地面设有专人指挥严禁非作业人员入内。B 拆除的高处作业人员，要正确戴安全帽，系好安全带，扎裹腿，穿软底鞋。C 拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。严禁上下同时进行拆除作业。D 连墙点应随拆除进度随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前应设临时支撑，然后再拆抛撑。E 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件前，应先通知对方，以防坠落。F 大片架子拆除前应将预留的斜道、转料平台、通道小飞跳等，先行拆除或加固。G 拆除时，36、如附近有外电线路，要采取隔离措施，防止接触电线。H 拆除时应注意成品保护，拆下的材料应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷。I 拆除架体过程中，不得中途换人，如要换时，应将拆除的情况交待清楚后方可离开。J 立杆的脚手架或满堂内架拆除时，拆下的架料应用绳子拴住，传递给地面上的作业人员，按规定地点分类堆放。9.2 高处作业的要求高处作业要坚持“先防护、后施工，无防护、不施工”的原则。A 高处作业要设置安全标志，挂安全网，并逐级做好安全技术交底。B 高处作业时，每年要进行一次体格检查，患有心脏病、高血压、精神病、癫痫病等不适合从事高处作业的人员，不可安排从事此类工作，严禁酒后作业。C 高处作业时，37、要衣着灵便，但绝不可赤膊裸身。脚下要穿软底防滑鞋，决不得穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的鞋。操作时要严格遵守各项安全操作规程和劳动纪律。D 高处作业人员持证上岗。E 施工过程中，若发现高处作业的安全设施有缺陷或隐患，务必及时报告并立即处理解决，对危及人身安全的隐患，应立即停止作业。所有安全防护设施和安全设施标志等，任何人不得毁损或擅自移动和拆除。确因施工需要而暂时拆除或移动的要报经项目安检部门同意后才能动手拆移，并在工作完毕后即行复原。9.3 施工洞口及临边防护和立体交叉作业区的隔离（1）洞口的防护措施1）楼板、屋面及平台等处平面的洞口的边长大于25CM，用坚实盖板加以盖设，盖板应能防止挪位或移位。38、2）楼面板等处边长2550CM的洞口、安装预制构件时的洞口以及缺件临时形成的洞口，可用木盖板加以盖设，盖板搁置时，四周要保持均衡，并设有临时固定其位置的措施，防止发生牵动。3）边长50100CM的洞口。盖以用钢筋制作的网络，然后在网格上铺钢芭网。另外，也可用贯穿于砼板内的钢筋构成防护网，上铺遮盖物，钢筋网格的间距不能大于20CM。4）边长在150CM以上的洞口必须在洞口的四周设置防护栏杆，并在洞口的下方张挂安全平网。5）管道井施工中，除按上述办法防护外，还需加设明显的标志。如遇施工需要临时拆移房和设施时，必须请工地施工负责人批准后方可拆移并由专人负责看守。当作业结束后，要立即恢复原状。6）位于39、车辆行驶道旁边的洞口、深沟与管道坑、槽等处，在其上面所加的防护盖板两侧，须有防止被任意拖动的措施。它的材质需能承受不小于挡在卡车后的额定有效承载力两倍的荷载，以防车辆偏向或驶出道外冲压洞口板身。7）墙面等处的竖向洞口，凡落地的洞口要加装工具式或固定式防护门。门栅网格的间距应不大于15CM，也可采用防护栏杆，下设2030CM高的挡脚板或挡脚笆。8）下边沿至楼板或底面的高度低于80CM的窗台等竖向洞口，外侧落差大于2M时，就应在施工过程中加设高至1.2米的临时防护栏杆，这是为了防止人身冲翻下落。其他对邻近的人与物有坠落危险的各种竖向洞口，都应加以盖设或做一定防护。这些防护设施都要有固定其位置的措施40、，防止移位或被移走。（2）立体交叉作业的安全措施1）进行上下立体交叉作业施工时，任何时间、任何场合都不允许在同一垂直方向操作。上下操作位置的横向距离，应大于上层高度可能坠落半径范围。在设置安全隔离层时，它的防护穿透能力应不小于安全网的防护能力。2）拆除模板、脚手架时，下方不得有其他操作人员，拆除后，临时堆放处离楼层边沿应不小于1M起堆放高度不能超过1M。任何拆卸下来的物品，都不允许堆放在楼层口、通道口、脚手架边缘处。3）施工电梯、井子架等施工设备旁人员进出建筑物的通道口，搭设安全隔离棚。防护棚顶部，要做双层结构。9.4 钢筋机械（1）钢筋切断机1）使用前应该查看刀片安装是否正确。固定刀与活动刀41、水平间隙以0.51mm为宜。2）必须确认空载试运转正常后方能投入使用。3）断料时必须将钢筋握紧。应在活动刀向后退时，把钢筋送入刀口，以防止钢筋末端摆动弹出伤人。4）切断钢筋时必须用钳子夹紧送料，铁屑、铁末等脏物不能用手抹除。5）严禁切断规定范围外的钢材、烧红的钢筋以及超过刀硬度的材料。6）使用电动液压钢筋切断机时，要先松开放油阀，空载运转几分钟，排掉缸内空气，然后拧紧，并用手扳动钢筋给活动刀以回程压力，即可进行工作。（2）钢筋弯曲机1）使用前应对钢筋弯曲机进行全面检查，并进行空载试验。2）机身应有接地，电源不允许直接接在按钮上，应另装开关。3）不准在运转中更换中心轴、成型轴或挡铁轴。严禁在运转42、过程中加油或擦摸机床。4）钢筋要紧贴挡板，注意放入插头的位置和回转方向。5）不直的钢筋禁止在弯曲机上弯曲，以防止事故。6）弯曲钢筋时，严禁超过本机规定的钢筋直径、根数及机械转速。7）严禁在弯曲钢筋的作业半径内和机身不设固定销的一侧站人。9.5 垂直运输机械（1）塔吊1）塔吊必须具有以下可靠的安全装置。包括起重量限制器、力矩限制器、高度限制器、行程限制器、幅度限制器、吊钩保险装置、卷筒保险装置。2 ）风力为四级以上的天气不允许进行顶升作业。3 ）两台塔机同时作业时，两塔高度差不小于5M 。4 ）顶升作业要专人指挥，电源液压系统等均要专人操作。5 ）顶升前应把平衡重、起重小车移向塔吊中心，顶升过程43、中禁止旋转塔帽。顶升完毕，要检查电源是否切断，左右操纵杆要回到中间位置，套架与塔身脱离接触，各段螺栓要紧固。6 ）顶升到一定高度要进行锚固拉杆安装。7 ）塔吊作业时应有专人指挥，相互配合。参加高出作业人员要严格遵守高空作业技术规程，安装作业区内禁止闲人逗留，拆除影响安全作业的电线（电缆）。第10章 模板支设计算书10.1 梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.44、3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为6.5米，基本尺寸为：梁截面 BD=300mm700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.00米，梁底增加2道承重立杆。梁顶托采用100100mm方木。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。10.1.1 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.7000.300+0.3500.300=5.355kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.300=0.900kN/45、m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.25.355+1.40.900)0.4000.400=0.123kN46、.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12310001000/16200=7.591N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.25.355+1.40.900)0.400=1.845kN 截面抗剪强度计算值 T=31845.0/(2300.00018.000)=0.512N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.2554004/(147、00600045800)=1.239mm 面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!10.1.2 梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7000.400=7.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.400(20.700+0.300)/0.300=0.793kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.400=0.360k48、N 均布荷载 q = 1.27.000+1.20.793=9.352kN/m 集中荷载 P = 1.40.360=0.504kN 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.655kN N2=1.655kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.309kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.655kN 经过计算得到最大变形 V= 0.2mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.0049、/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.308106/83333.3=3.70N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.655/(250100)=0.496N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.2mm 方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示50、。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.422kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.559kN 经过计算得到最大变形 V= 0.4mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.422106/166666.7=2.53N/mm2 顶托梁的抗弯计51、算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31655/(2100100)=0.248N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.4mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!10.1.3 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载52、没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。10.1.4 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.56kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1496.500=1.161kN N = 4.559+1.161+0.000=5.720kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 53、钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 31.43N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 22.95N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由54、公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014； 公式(3)的计算结果： = 29.06N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 155、.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.1056、6 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.0357、7 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全10.1.5 梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一58、个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，59、使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不60、同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。10.2 木模板墙模板计算书10.2.1 墙模61、板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结， 每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方钢管，截面40403mm，每道内楞1根钢楞，间距300mm。 外楞采用圆钢管483.0，每道外楞2根钢楞，间距500mm。 穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径20mm。 墙模板组装示意图10.2.2 墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混62、凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.550k63、N/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。10.2.3 墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 50.001.801.80/6=27.00cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.5040.64、55=24.33kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.506.00=4.20kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值9.510N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 20.28N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 50.001.801.801.80/65、12=24.30cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.763mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求!10.2.4 墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 内钢楞的规格: 矩形钢管； 截面宽度为40mm； 截面高度为40mm； 壁厚为3mm； 内钢楞截面抵抗矩 W = 5.10cm3； 内钢楞截面惯性矩 I = 10.20cm4； 内楞计算简图 1.内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(66、N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.240.55+1.46.00)0.30=17.12kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm； 内楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值83.935N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/400 其中 E 内楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 内楞67、的最大允许挠度值,v = 1.250mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.240mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图 3.外楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M68、 = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.240.55+1.46.00)0.500.50=14.27kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 500mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值138.996N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 4.外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.250mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.321mm； 外楞的挠度验算69、 v v,满足要求!10.2.5 穿墙螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿墙螺栓所受的拉力； A 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿墙螺栓的直径(mm): 20 穿墙螺栓有效直径(mm): 17 穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.138 穿墙螺栓强度验算满足要求!10.3 柱模板支撑计算书10.3.1 柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1000mm， 柱模板的截面高度 H=1000mm， 柱模板的计70、算高度 L = 3600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 700mm。 柱模板内楞采用方钢管，截面40403mm，每道内楞1根钢楞，间距200mm。 柱箍14a槽钢，每道柱箍1根钢箍，间距700mm。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 柱模板计算简图10.3.2 柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； 71、T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.550kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。10.3.3 柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 1.面板抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最72、大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.240.55+1.43.00)0.70 = 37.00kN/m d 竖楞的距离，d = 200mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.1037.0020.200.20=0.148kN.M 面板截面抵抗矩 W = 700.018.018.0/6=37800.0mm3 经过计算得到f = M/W = 0.148106/37800.0 = 3.916N/mm2 面板的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大73、剪力 Q=0.60.20037.002=4.440kN 截面抗剪强度计算值 T=34440/(270018)=0.529N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 40.5500.700=28.385kN/m； E 面板的弹性模量，取6000.0N/mm2； I 面板截面惯性矩 I = 700.018.018.018.0/12=340200.0mm4； 经过计算得到 v =0.677(40.5500.70)200.04/(1006000.0340200.0) = 0.151mm74、 v 面板最大允许挠度，v = 200.000/250 = 0.80mm； 面板的最大挠度满足要求!10.3.4 竖楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 内钢楞的规格: 矩形钢管； 截面宽度为40mm； 截面高度为40mm； 壁厚为3mm； 内钢楞截面抵抗矩 W = 5.10cm3； 内钢楞截面惯性矩 I = 10.20cm4； 内楞计算简图 1.内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面75、抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.240.55+1.46.00)0.20=11.41kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 700mm； 内楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值109.675N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/400 其中 E 内楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 1.750mm； 内楞的最大挠度计算值76、, v = 0.616mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求!10.3.5 B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍的规格: 轻型槽钢100503.0mm； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 80.50cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 564.00cm4； B方向柱箍计算简图 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.240.55+1.43.00)0.20 0.70 = 7.40kN 经过连续梁的计算得到 B方向柱箍剪力图(kN) B方向柱箍弯矩图(kN.m) B方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 7.215kN.m 最大77、支座力 N = 18.501kN 最大变形 v = 0.977mm 1.柱箍抗弯强度计算 柱箍截面抗弯强度计算公式 其中 Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 7.22kN.m； x 截面塑性发展系数, 为1.05； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 80.50cm3； 柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): f = 205.000 B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 89.63N/mm2； B边柱箍的抗弯强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.977mm v 柱箍最大允许挠度，v = 1000.000/400 = 2.50mm； 柱箍的最大挠度满足要求!1078、.3.6 B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺拴！10.3.7 H方向柱箍的计算 H方向柱箍计算简图 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.240.55+1.43.00)0.20 0.70 = 7.40kN 经过连续梁的计算得到 H方向柱箍剪力图(kN) H方向柱箍弯矩图(kN.m) H方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 7.215kN.m 最大支座力 N = 18.501kN 最大变形 v = 0.977mm 1.柱箍抗弯强度计算 柱箍截面抗弯强度计算公式 f = M/W f 其中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 7.22kN.m； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 80.50cm3； 柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): f = 205.000 H边柱箍的抗弯强度计算值 f = 89.63N/mm2； H边柱箍的抗弯强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.977mm v 柱箍最大允许挠度，v = 1000.000/400 = 2.50mm； 柱箍的最大挠度满足要求!10.3.8 H方向对拉螺栓的计算 H方向没有设置对拉螺拴！