1、正本商业广场工程高支模工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1工程概况62编制依据63. 施工特点、重点与难点74.施工准备75.施工安排75.1 劳动力组织75.2 项目管理人员职责分工76.主要施工方法和工艺86.1方案选择86.2模板工程方案8梁下立杆9对拉螺杆9剪刀撑9梁侧模94001400mm梁架体设计图96001000mm梁架体设计图12梁下立杆15对拉螺杆15剪刀撑15梁侧模153型件紧固。157.高支模施工167.1满堂架搭设的一般规定16满堂架的搭设顺序16满堂架的搭设要2、求16满堂架的拆除178. 模板施工及混凝土浇筑178.1模板安装17（1）工艺流程17（2）施工方法188.2 模板拆除18（1）模板拆除的一般要求18（2）梁板模板拆除19（3）顶板模板拆除19（4）模板质量验收标准、允许偏差198.3 混凝土浇筑209.高支模体系验收2110.施工管理措施及安全技术措施2210.1高支模施工管理措施2210.2 模板安全监控措施2410.3模板工程的安全技术措施24（1）安全技术交底24（2）拆模的安全技术要求25（3）模板施工的安全管理措施2510.4 应急预案2510.4.1概况2510.4.2机构设置2610.4.3机构的职责2610.4.4应急救3、援工作程序2610.4.5救援方法2611.梁、板模板高支撑架的构造和施工要求271.模板支架的构造要求：282.立杆步距的设计：283.剪刀撑的设计：284.顶部支撑点的设计：285.支撑架搭设的要求：286.施工使用的要求：287、关于600*1800梁叠合梁方法施工要求：281、屋面梁400mm1400mm的验算：29一、模板面板计算301.荷载的计算：30(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：30(2)模板的自重线荷载(kN/m)：30(1)抗弯强度计算32(2)抗剪计算 可以不计算32(3)挠度计算32二、梁底支撑木方的计算32(1)木方抗弯强度计算33(2)木方抗剪计算 可以不计算34、3(3)木方挠度计算33三、梁底支撑钢管计算33四、扣件抗滑移的计算34五、立杆的稳定性计算35六、基础承载力计算36一、模板面板计算371.荷载的计算：37(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：37(2)模板的自重线荷载(kN/m)：37(1)抗弯强度计算39(2)抗剪计算 可以不计算39(3)挠度计算39二、梁底支撑木方的计算39(1)木方抗弯强度计算40(2)木方抗剪计算 可以不计算40(3)木方挠度计算40三、梁底支撑钢管计算40四、扣件抗滑移的计算41五、立杆的稳定性计算41六、基础承载力计算423.局部单排梁柱架体计算43一、参数信息431.模板支撑及构造参数432.荷载参数44二、5、梁侧模板荷载计算44三、梁侧模板面板的计算441.强度计算442.挠度验算45四、梁侧模板支撑的计算451.次楞计算45(1)次楞强度验算47(2)次楞的挠度验算472.主楞计算47(1)主楞抗弯强度验算48(2)主楞的挠度验算48五、穿梁螺栓的计算48六、梁底模板计算491.抗弯强度验算492.挠度验算50七、梁底支撑的计算501.荷载的计算502.方木的支撑力验算503.支撑小横杆的强度验算51八、梁跨度方向钢管的计算53九、扣件抗滑移的计算53十、立杆的稳定性计算531.梁两侧立杆稳定性验算532.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算54考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算55一、参数信6、息561.模板支撑及构造参数562.荷载参数56二、梁侧模板荷载计算56三、梁侧模板面板的计算561.强度计算572.挠度验算57四、梁侧模板支撑的计算581.次楞计算58(1)次楞强度验算59(2)次楞的挠度验算592.主楞计算59(1)主楞抗弯强度验算60(2)主楞的挠度验算61五、穿梁螺栓的计算61六、梁底模板计算611.抗弯强度验算622.挠度验算62七、梁底支撑的计算621.荷载的计算622.方木的支撑力验算633.支撑小横杆的强度验算64八、梁跨度方向钢管的计算65九、扣件抗滑移的计算65十、立杆的稳定性计算661.梁两侧立杆稳定性验算662.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算67考7、虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算681工程概况xx国际文化商业广场工程地下二层，地上三层、局部四层，框架结构，总建筑面积143650m2，四层檐高17.85米。屋面大梁截面尺寸有3501000、3501300（井字梁跨度41米）、4001400（框架梁跨度8.2米），梁底距结构板最大高度8.6米，屋面板厚120mm，屋面面积约1800m2。局部格构梁截面6001800（共六道最大跨度28.8米，平面面积约576m2），梁底距三层结构板最大高度13.85米。梁板砼标号设计为C35，采用商品砼。另外本工程位于局部钢结构处为单排梁柱南北布局，其单排梁柱的两端与整体结构相连，框架柱轴线距离8.28、米，共5跨，梁截面尺寸有500750（底标高13.7米）、350900（底标高16.7米），柱砼标号设计为C45，梁砼标号设计为C35，采用商品砼，砼浇筑采用塔吊垂直运输。建设单位：xx国际广场管理有限公司设计单位：勘察单位：监理单位：质量监督单位：施工总承包单位：2编制依据2.1xx工程施工蓝图2.2混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20022.3建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程JGJ166-20082.4建筑结构荷载规范GB50009-20012.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。2.6扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全2.7建筑施工模板安9、全技术规范JGJ162-20082.8建筑安装工程质量检验评定统一标准GBJ300-20012.9建筑施工安全检查标准JGJ59-20112.10建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-912.11危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建质2009254号2.12危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号3. 施工特点、重点与难点（1）模板支设高度达到16.7米、13.85米，短跨净跨为7.8m，长跨净跨为40.6米m,属于高架支模。重点在于模板支撑体系方案设计及过程管理控制。（2）高大模板的支设，安全隐患较大，洞口临边需做好防护，在施工过程中要求项目安全管理人员要严10、格进行现场监督、检查工作。（3）该工程建筑面积较大施工管理及协调管理能力要求高，设施料用量大。4.施工准备（1）仔细阅读并审核施工图，熟悉结构形状、尺寸，并按此选择合理模板支撑体系，设计合理、有效的模板搭设方案，设计支撑体系布置详图。 （2）根据工程进度情况及支撑体系布置图，编制各种材料的备料计划、计划进场时间安排，确保模板支撑体系及时搭设及周转使用。（3）对脚手架及模板支设操作人员，安全管理人员做好详尽的书面技术交底和安全交底，确保安装质量及安拆施工安全。5.施工安排5.1 劳动力组织由于本工程质量要求高，为确保工程质量，主体施工期间，各施工队必须配备足够的木工、架子工进行施工，所有架子工必11、须经培训，具有有效期内架子工上岗证。架子工需要20人。5.2 项目管理人员职责分工序号姓名职务负责内容1项目经理分项施工方案的总体确定，方案审批、质量、安全控制。2项目总工程师分项施工方案的总体框架的确定，方案审核，质量控制。3工程部经理现场、工程进度、施工协调、调度、安全管理。4材料主任钢管、方木、胶合板等材料合同管理，材料采购、租赁等。5技术质量部经理高支模施工施工方案编制，全过程的技术及现场巡视。6技术员高支模施工的技术指导、材料计划、发放及现场巡视。7质检员高支模模板加工、安装、拆除质量检查，并形成记录。8工长模板、钢管的现场安全文明施工管理人料机调度及进度安排。9测量负责负责验线工作12、。10安全负责高支模安全教育、检查，并形成资料记录。6.主要施工方法和工艺6.1方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：（1）模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，经济合理。（2）在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。（3）选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。（4）结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。（5）模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省市文明标化工地的有关标准。（6）综合以上要求，采用以下施工方案：大梁模板采用镜面板模13、板及60*80方木背楞，M14对拉螺栓，模板竖向支撑体系采用483.5碗扣脚手架，梁底正中支撑及大小横杆采用扣件式钢管脚手架，砼施工采用商品砼及布料机布料、机械振捣。施工中先浇柱随后浇梁板，而6001800局部格构梁采取叠合梁施工方法分两次施工。6.2模板工程方案模板设计大梁底模采用18厚镜面板及60*80方木背楞，梁侧模采用15厚镜面板模板及45*65方木背楞，模板加固采用483.5钢管及M14对拉螺栓，对拉螺栓间距沿竖向为500mm，设置二三道，沿梁纵向间距500mm。现浇板模板均采用15厚胶合板。大梁模板起拱高度：156002=3.12mm取35mm。模板支撑体系.1架体设计（1）大梁模14、板支撑体系采用483.5碗扣脚手架，屋面梁架体设计及计算均按400*1400大梁考虑，立杆布置为沿梁横向方向设置3排立杆中中间距450mm，沿纵向间距900mm，小横杆间距450，架体步距1.2m，120mm厚现浇板架体采用483.5碗扣脚手架按900*900布局和大梁架体成为满堂架，同时和本层框架柱及下层结构满堂架全部有效连接（如后附图示）。（2）局部格构梁按600*1000梁截面荷载考虑架体，即立杆布置为沿梁横向方向设置3排立杆中中间距600mm，沿纵向间距450mm，纵、横向横杆竖向间距1.2m，大梁以下粱与梁之间架体均按900*900布局形成满堂架，并且和下层结构的满堂架有效连接形成整15、体。（3）现浇板支撑立杆选用483.5碗扣脚手架，立杆间距为900*900mm。立杆顶部设置可调顶丝，要求伸出水平钢管顶面不大于200mm。纵横设置水平杆，水平杆间距同梁设置，并与梁支撑连为一个整体。支撑楼板的次龙骨采用5070木方龙骨，间距200mm，主龙骨选用483.0钢管，间距为900mm。主次龙骨必须顶紧梁侧模，使之与梁支撑体系形成整体。（4）梁下立杆采用483.5钢管，承重立杆顶部采用可调顶丝支撑在立杆上，伸出钢管顶面不大于200mm，梁下大横杆采用双扣件，两端立杆与横杆之间采用单扣件固定。本层结构梁荷载通过二层和三层两层结构支撑，故在二层结构处采取同位搭设脚手架。（5）对拉螺杆梁身16、设置两道对拉螺杆，螺杆选用M14对拉螺栓，配3型件作为紧固件。（6）剪刀撑为防止大跨梁在施工过程中造成弯曲变形，对所有梁沿梁纵向搭设连续剪刀撑，沿梁横向每跨设三道剪刀撑。水平剪刀撑从架体中部设置，扫地杆处必须设置，剪刀撑全高设置，夹角4560。（7）梁侧模梁侧横楞采用5070mm木方，竖楞采用双钢管48mm3.0mm，螺杆选用M14对拉螺栓，配3型件紧固。4001400mm梁架体设计图6001000mm梁架体设计图 6.3局部钢结构处单排梁柱方案局部单排梁模板采用镜面板模板及60*80方木背楞，M14对拉螺栓，模板竖向支撑体系及横杆剪刀撑等均采用483.5扣件式脚手架，砼施工采用商品砼塔吊布料17、机械振捣。施工中先浇柱（下部分三次每次浇筑高度4.5米，上部柱分一次完成），后浇梁（分三层循环完成）。模板方案模板设计梁底模采用15厚镜面板及60*80方木背楞，梁侧模采用15厚镜面板模板及45*65方木背楞，模板加固采用483.5钢管及M14对拉螺栓，对拉螺栓间距沿竖向为500mm，设置二三道，沿梁纵向间距500mm。现浇板模板均采用15厚胶合板。梁模板起拱高度：78002=1.56mm取20mm。模板支撑体系.1架体设计（1）梁模板支撑体系采用483.5扣件式脚手架，梁架体设计及计算均按500*750大梁考虑，立杆布置为沿梁横向方向设置5排立杆（梁下双立杆）中中间距900mm，沿纵向间距18、900mm，小横杆间距450，架体步距1.5m，大梁架体与框架柱及两端结构柱有效连接（同上图）。但标高16.7米处350*900的梁侧立杆（梁断面方向）由原1.8米变为1.0米（位于14.35处开始增加立杆）。（2）梁下立杆采用483.5钢管，承重双立杆顶部采用可调顶丝支撑在立杆上，伸出钢管顶面不大于200mm，梁下大横杆采用双扣件，两端立杆与横杆之间扣件固定。（3）对拉螺杆梁身设置两道对拉螺杆，螺杆选用M14对拉螺栓，配3型件作为紧固件。（4）剪刀撑为防止大跨梁在施工过程中造成弯曲变形，沿梁纵向搭设5道通高剪刀撑，沿梁横向每跨设两道通高剪刀撑。水平剪刀撑设置三道（第一步架、中部及梁下最末一道19、架），扫地杆满设，剪刀撑全高设置，夹角4560。（5）梁侧模梁侧横楞采用5070mm木方，竖楞采用双钢管48mm3.5mm，螺杆选用M14对拉螺栓，配3型件紧固。500750mm及350900梁架体设计图7.高支模施工7.1满堂架搭设的一般规定（1）架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物。（2）架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。架体作业下方不准站人，架子工不准在架上打20、闹、嬉笑。（3）遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待架体上雨水吹干后进行，防止滑落。（4）满堂架的搭设顺序模板支架的搭设应严格遵循以下顺序：放线定位铺设垫木安装扫地杆、纵横拉杆立第一节立杆安装第二、三步横杆、设临时抛撑（每隔六根立杆设一道，待安装完剪刀撑后拆除）接立杆、横杆，同前搭设步骤，直至搭设完成。（5）满堂架的搭设要求满堂架的搭设应严格按照梁板模板支撑系统设计方案搭设。基本要求：横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固，受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。具体要求：1）先立杆，后横杆，立杆的垂直偏差不得大于1/200架高，两根相邻立杆接头不在同一步距内，21、同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。2）同一水平面的横杆接头错开二跨距。横杆水平偏差控制在50mm内。3）纵向横杆和横向横杆，用扣件与立杆紧固连接，且距离不大于50mm， 各方向的水平拉杆应在同一水平面。4）及时与结构拉结或设置抛撑，以确保搭设过程的安全。5）垂直剪刀撑应成4560倾角，两根斜撑对称布置，每道剪刀撑的宽度不应小于6米，由底至顶连续设置。6）剪刀撑斜杆件的接长区域，应等间距设置3个旋转扣件进行搭接，搭接长度应大于1米，端部搭接扣件距离杆件端头的距离应大于100mm，不得采用对接扣件；剪刀撑斜杆和立杆或水平杆交叉时，交叉点应用旋转扣件进行固定。7）22、满堂模板支架的四边与中间每隔四排立杆应由底至顶连续设置一道纵向剪刀撑，并优先设置于主梁之下。8）满堂模板支撑两端和中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔3步设置一道水平剪刀撑。9）用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上、以防雨水进入。用十字扣件时，开口不得朝下，以确保安全，在安装扣件时，必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当，一般控制在4065Nm。10）满堂模板水平支撑周边应与已浇好的混凝土柱顶紧。11）满堂架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用，扣件螺栓应满足正常状态下的扭力矩要求。12）检查验收，架体安装23、完毕后，要进行全面综合的检查验收、签证，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于40Nm，并不大于65Nm，及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。（6）满堂架的拆除架体使用完毕后立即拆除，在架体拆除前应作好以下工作：1）在拆除架体时，应先清除架体上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛。2）架体在拆除前，应先布设拆除范围的安全措施和警戒区域。3）严格遵循拆除顺序：由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：横杆剪刀撑立杆。4）架体的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。5）拆除架体时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出24、入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置。6）在拆除的架体周围，在坠落范围设置明显的“禁止入内”标志，并有专人监护，以保证拆时无其他人员入内。7）对于拆除架体用的垂直运输要用滑轮和绳索运送，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证架体安全拆除。8）架体拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。9）拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。10）架体拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。8. 模板施工及混凝土浇筑8.1模板安装（1）工艺流程弹线搭支撑系统调整标高安装梁底模（与墙或柱接触面的处理）安装侧25、模安装主、次龙骨铺板（与墙接触面处理）校正标高加立杆的水平拉杆验收。（2）施工方法1）梁模板安装在校正好的柱模板上弹出梁位置线水平线，架好柱节点模板，开出梁豁口。在搭设好梁底支撑架后，在水平钢管上铺60mm80mm 方木，然后根据水平线拉线调整标高，再安装梁底板并拉线找直。绑扎梁钢筋经检查合格后，清除杂物，办理预检后，先安装一侧梁侧模板，然后安放M14穿梁对拉杆（套PVC 管），再安装另一侧梁模板，然后在梁两侧模背板安装60mm80mm 方木，再用483.0钢管（双排）加U 形托加固校正梁帮板，再拧紧对拉螺栓。安装好的梁，较正梁中线、标高、断面几何尺寸，将模板内杂物清理干净，合格后办理预检。226、）楼板模板安装楼板支柱采用钢管，立杆间距为900900mm。单间铺板从一侧开始铺，应使接缝严密、平整、无错台、防漏浆。平板铺完后用水平仪测量模板标高，并进行较正。将板内杂物清理干净，办预检。3）楼板、梁模板起拱处模板安装梁、板跨度4m 时，在跨中按跨度起拱，以梁、板跨度中心最高起拱点为准，依次用木楔垫起次龙骨，木楔高度逐渐递减。4）胶合板拼缝楼板模板采用对缝，缝隙下面设置龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时要弹线，采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。8.2 模板拆除（1）模板拆除的一般要求1）侧模拆除：应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方27、可拆除。2）底模的拆除：必须执行混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）的有关条款。作业班组必须进行拆模申请，经技术部门批准后方可拆除。3）已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。4）模板拆除的顺序应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。5）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模均由一个作业班组执行作业。使支模时就考虑拆模的方便与安全，拆模时人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保28、护都有利。（2）梁板模板拆除1）工艺流程拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑 拆除梁连接件及侧模板 下调楼板模板支柱顶可调托撑23，使模下降 分段分片拆除楼板模板、龙骨及支柱 拆除梁底模板及支撑系统2）拆除施工要点拆除该部位模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能进行该层模板的拆除工作。该部位梁底模板拆除时的混凝土同条件试块强度必须达到100后方可拆除。拆除模板和支柱时，先将脚手架可调托撑松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆、剪刀撑、立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。（3）顶板模板拆除1）顶板模拆除参照混凝土同29、条件抗压强度试验报告，并应符合表8-2的要求，才能进行拆模。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落造成质量事故。2）顶板模拆除时注意保护顶板模板，不能硬橇模板接缝处，以防损坏多层板。拆除的多层板、龙骨及脚手架要堆放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。（4）模板质量验收标准、允许偏差1）模板安装质量标准保证项目：模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。基本项目接缝宽度1.5mm模板表面必须清理干净，不得漏刷脱模剂；安装在结构中的预埋件、预留洞等按图纸和洽商不得遗漏，且安装必须牢固。阴阳角必须方正（用工程检测仪上角尺检验）。2）现浇结构模板安装30、的允许偏差项次项目允许偏差检验方法1轴线位置（柱、墙、梁）3尺量检查2底模上表面标高+3、-3用水准仪或拉线和尺量检查3截面尺寸（柱、墙、梁）-3尺量检查4每层垂直度3用2m托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度3用2m靠尺和楔行塞尺检查7预留钢板中心线位置38预留管、预留孔中心线位置39预留螺栓中心线位置2外露长度+10、010中心线位置预留洞10截面内部尺寸+10、03）现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，符合下列规定：侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。底模：在混凝土强度符合以下规定：现浇混凝土结构拆模强度（表8-31、2）结构类型结构跨度按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502、8758100梁、壳8758100悬臂构件210081008.3 混凝土浇筑（1）本工程全部采用商品砼，该大梁砼设计为C35砼，砼坍落度控制为18020mm，初凝时间控制为68小时。（2）屋面梁砼浇筑步骤：分为两步施工。第一步为先分层浇筑该区域大梁砼，而大梁砼分二至三层均匀浇筑完成，分层循环逐步到顶（分层浇筑的砼不得出现施工冷缝），每层砼浇筑厚度为500mm，严禁一个坡度一次到顶的做法。第二步为大梁砼浇筑完成一层后，紧接着开始浇筑相连区域现浇梁板砼，在大梁第一层砼初凝前交叉分层均匀浇筑大梁第二层砼，以此交叉最后完成全部砼施32、工。局部600*1800的格构梁砼浇筑按照叠合梁施工方法施工，即第一次砼施工高度为1000mm，当第一次砼强度达到设计强度的75%后再进行剩余800高第二次砼施工，其分层浇筑方法和要求同屋面梁。（3）砼浇筑方法：砼浇筑采用地泵传送布料机布料，机械振捣。（4）当大梁砼强度大于等于设计强度的100%后方可拆模。（5）砼浇筑控制1）砼施工前，项目部组织有关人员对砼厂家砼供应措施进行全面检查，包括砼原材料、外加剂、砼配合比、搅拌、运输等检查。2）使用插入式振动器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得漏振，做到均匀振实。移动间距一般为300mm400mm。振捣上一层时应插入下层砼面50m33、m，以消除两层间的接缝。3）浇筑砼应连续进行。如必须间歇，时间应尽量缩短，并应在前层砼初凝之前，将次层砼浇筑完毕。4）该部位混凝土浇筑顺序遵循由中间向两边分层浇筑的方式，确保模板支架在施工过程中均衡受力。5）浇筑该部位混凝土时，不能将混凝土集中堆放，避免增加该部位可变荷载。6）混凝土浇筑过程中，必须设专门人员观察模板及支撑体系，避免模板支撑体系发生整体或局部失稳。观察人员一旦发现异常情况，立刻通知停止一切混凝土浇筑施工，并及时撤离现场。9.高支模体系验收高支模体系施工完毕后，由项目部技术负责人组织验收，验收合格后方准进入下道工序。检查验收的内容，应按高支模专项方案的有关规定进行。模板支架的验收34、主要有以下项目：架体的基础。架体的步距。立杆的纵横间距，立杆的接头位置、立杆的垂直度。立杆的纵横杆的标高、水平度、横杆的交叉位置。剪刀撑的位置、距离、角度和搭接。扣件的紧固程度。满堂模板水平支撑周边应与已浇好的混凝土外墙顶紧程度。进入室内架体出入口处的加固。满堂架所用的钢管、扣件、型钢及其他材料的材质证明和抽检记录。模板支架必须经验收检查合格，并办妥验收手续后，方可进入下道工序施工。10.施工管理措施及安全技术措施10.1高支模施工管理措施现场成立高支模施工管理小组，组长由项目经理担任，组员由技术负责人、安全员、质检员、土建工程师组成。项目经理：高宝国；项目副经理：胡辉；现场负责人：杜栋；项目35、总工：赵雁清；项目管理人员：关驰（木工工长）、杨晓伟（钢筋工长）、王可（砼工长）；项目安全员：蔡银国项目试验员：韩振岱项目材料员：张维治钢管设施料进场验收制度（1）项目部建立钢管设施料进场管理组织机构。具体由项目副经理杜栋担任组长全面管理。材料员张维治具体负责材料采购、验收并保管相关资料，同时负责供货单位提供产品的验证、保管及不合格物资的退货与更换。木工工长关驰负责设施料进场计划、接收、使用等管理。安全员蔡银国负责对进场材料监督检查管理工作。（2）材料员制定出具体的钢管设施料进场验收管理制度。明确进场材料质量标准要求、具体验收流程规定及相关资料的收集整理等。（3）工长应提前3天做好材料计划，材36、料进场后材料员必须及时组织验收，对不符合质量要求的设施料及时进行标识、隔离和及时退场，并做好记录。对合格材料及时向具体主管工长按程序移交，并办理移交手续。（4）由组长负责和合格供货方签订租赁合同，在合同中应严格按照高架支模方案中要求的设施料质量标准供货，并明确责任、措施和管理要求，确保设施料符合质量要求。表9-1 模板支撑系统检查验收记录表工程名称施工单位施工组织设计专项方案编制人审批人设计情况结构形式层次位置高度标高层高梁断面板厚梁跨度专项方案施工措施构件名称截面尺寸支撑形式立杆间距节点措施立杆荷载剪刀撑板120mm满堂脚手架0.9m全高布置梁4001400mm满堂脚手架0.9m全高布置6037、01000mm满堂脚手架0.9m全高布置实际自查情况技术交底交底人接受人自查意见：项目经理项目技术负责人技术员施工员验收意见项目部安全部：验收意见监理单位： 10.2 模板安全监控措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇筑施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监控措施：（1）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程38、中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（3）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（4）在浇筑梁板混凝土前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇筑混凝土，浇混凝土的过程中，由质检员、安全员对架体进行检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。见表9-1。表10-1 构件允许偏差序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺10.3模板工39、程的安全技术措施（1）安全技术交底1）模板安装操作人员应严格按模板工程要求的材质、施工方案和工序进行施工，模板没有固定前不得进行下道工序施工。2）本工程高支模架在周围设安全网和防护栏杆。3）高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。4）雨季施工、高耸结构的模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于4。五级以上大风天气，不宜进行大块模板拼装和吊装作业。5）木模板应远离火源堆放。在架空输电线路下面进行模板施工，如果不能停电作业，应采取隔离防护措施。（2）拆模的安全技术要求1）模板拆除时，混凝土强度必须达到混凝土结构工程施工质量验收规范的规定。2）40、在拆模过程中，如发现结构混凝土强度并未达到要求，应暂停拆模。经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。3）拆模时，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。4）拆模的顺序应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。5）拆模人应站在一侧，不得站在拆模下方，几个人同时拆模应注意相互间的安全距离；禁止抛掷模板。6）拆模时严禁猛撬硬砸或大面积撬落，停工前不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定的地点集中堆放或清理归垛。（3）模板施工的安全管理措施1）从事高支模搭设、拆除的人员必须持有架子工操作证上岗。2）参加施工的人员必须高度重视安全41、工作，参加人员必须经过体检，无高血压、无心脏病的人员参加。3）施工中所有人员都必须戴好安全帽，系好安全带，配戴好工具袋，不得穿塑料硬底鞋、拖鞋。4）高空作业人员和楼层、地面施工人员要互相关心、关照，高空作业人员不得往下抛坠物体。5）搭设过程中，树立警告标志牌，而且安排专人执勤，严禁非施工人员进入施工作业区，安全检查员必须坚守岗位，尽心尽责。6）搭设用钢管要求无开裂、压扁、严重锈蚀及弯曲，扣件要求有出厂合格证，无脆裂、滑丝、变形质量缺陷。7）施工过程中安排专职安全员对高支模进行观测，一旦架体发生明显变形，立即指挥施工人员撤离现场。8）随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大。9）没有完成的架体，在每42、日收工时，要确保架子稳定，以发生意外。10.4 应急预案10.4.1概况本工程楼层高度高，在此区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。10.4.2机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理高宝国任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。10.4.3机构的职责负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。进行43、有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。10.4.4应急救援工作程序当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。项目部指定负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告44、的真实性和时效性。10.4.5救援方法1）高空坠落应急救援方法：现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板45、上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2）模板、坍塌应急救援方法：地当发生支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。、止血46、：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。、对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。、对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。备应急救援工具材料计划表序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个47、用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援11.梁、板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大48、的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，本工程按1.2m。3.剪刀撑的设计：按照本方案第10页内容要求施工。4.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。5.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求49、的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。6.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派，发现下沉人检查支架和支承情况、松动和变形情况及时解决。7、关于600*1800梁叠合梁方法施工要求：a.该梁砼浇筑分为两次，即第一次施工高度为1000，第二次施工高度为800。b.第一次砼施工完后砼强度达到设计强度的75%后，再进50、行第二次砼施工。c.第一次砼施工完成面应高度一致、表面无砼浮浆、密实且有一定的粗糙度，并及时覆盖和养护。d.第二次砼施工前必须清理干净第一次砼表面，浇水湿润，浇筑前采用等强度砼中的水泥砂浆铺设后再进行浇筑。e.该大梁拆模时间要求为第二次浇筑的砼强度达到100%后方可拆模。架体受力验算：1、屋面梁400mm1400mm的验算：计算参数: 模板支架搭设高度按9.6m， 梁截面 BD=400mm1400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm51、4。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1200.5000.900=1.620kN。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算52、。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.4000.900=31.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(21.400+0.400)/0.400=3.600kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.4000.900=1.800kN 均布荷载 q = 1.2031.500+1.203.600=42.120kN/m 集中荷载 P = 1.401.800=2.520kN53、 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.655kN N2=4.814kN N3=6.431kN N4=4.814kN N5=1.655kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.008mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强54、度计算值 f = 0.04510001000/48600=0.926N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32557.0/(2900.00018.000)=0.237N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.008mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩55、和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.431/0.900=7.146kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.150.90 最大剪力 Q=0.60.9007.146=3.859kN 最大支座力 N=1.10.9007.146=7.074kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.579106/64000.0=9.04N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满56、足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33859/(26080)=1.206N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.457kN/m 最大变形 v =0.6774.457900.04/(1009000.002560000.0)=0.859mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑57、钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.235mm 最大支座力 Qmax=20.985kN 抗弯计算强度 f=0.739106/5080.0=145.40N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢58、管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=20.99kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采用双扣件。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=22.63kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1499.600=1.715kN N = 22.631+1.715=24.346kN59、 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横60、杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1851.7001.20=2.417m =2417/15.8=153.000 =0.298 =24346/(0.298489)=167.258N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.300=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497 =24346/(0.497489)=100.243N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数61、，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果：l0=1.1851.020(1.200+20.300)=2.176m =2176/15.8=137.700 =0.363 =24346/(0.363489)=137.323N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 89.89 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 22.47 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 94.162、36 地基承载力设计值按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 94.136 地基承载力的计算满足要求!2、局部格构梁6001000mm的验算：计算参数: 模板支架搭设高度为13.9m， 梁截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9563、00.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1200.5000.500=0.900kN。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.500=164、2.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(21.000+0.600)/0.600=1.083kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.6000.500=1.500kN 均布荷载 q = 1.2012.500+1.201.083=16.300kN/m 集中荷载 P = 1.401.500=2.100kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3；65、 I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.147kN N2=4.793kN N3=4.794kN N4=1.147kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.101mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09610001000/27000=3.556N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (66、2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32680.0/(2500.00018.000)=0.447N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.101mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.794/0.500=9.587kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.590.50 最大剪力 Q=0.60.5009.567、87=2.876kN 最大支座力 N=1.10.5009.587=5.273kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.240106/40833.3=5.87N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32876/68、(25070)=1.233N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.977kN/m 最大变形 v =0.6775.977500.04/(1009500.001429166.8)=0.186mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准69、值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.200mm 最大支座力 Qmax=11.827kN 抗弯计算强度 f=0.587106/5080.0=115.56N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.70、00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.83kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.83kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.12913.850=2.146kN N = 11.827+2.146=13.973kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转71、半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=172、.1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =13973/(0.203489)=140.685N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =13973/(0.386489)=73.943N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.027； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.027(173、.500+20.300)=2.517m =2517/15.8=159.296 =0.277 =13973/(0.277489)=103.158N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 55.89 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.97 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg =94.136 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承74、载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 94.136 地基承载力的计算满足要求!3.局部单排梁柱架体计算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.90；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：16.70；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣75、件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.00076、h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(77、单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (900-1)/(4-1)= 299.67mm；78、面板的最大弯矩 M= 0.110.709(900-1)/(4-1)2 + 0.1172.8(900-1)/(4-1)2= 1.26105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(900-1)/(4-1)/1000+1.22.800(900-1)/(4-1)/1000=4.537 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.26105 / 3.33104=3.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677q79、l4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (900-1)/(4-1)=299.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(900-1)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.292 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(900-1)/(4-1)/250 = 1.199mm；面板的最大挠度计算值 =0.292mm 小于80、 面板的最大容许挠度值 =1.199mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.537/0.500= 9.074kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.227 kNm，最大支座反力 R= 81、4.991 kN，最大变形 = 0.169 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.27105/6.40104 = 3.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.169mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.991kN,按82、照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.746 kNm，最大支座反力 R= 13.594 kN，最大变形 = 0.695 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.46105/1.28105 = 5.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/m83、m2；主楞的受弯应力计算值 =5.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.695 mm主楞的最大容许挠度值: = 299/400=0.748mm；主楞的最大挠度计算值 =0.695mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.748mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面84、积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =13.594 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=13.594kN 大于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，不满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为85、: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W 8.00 kN 且R 16.00 kN,所以单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求!建议采用双扣件！ 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括86、：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.516kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12916.7=2.587kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.35)/4)1.000.30+(1.00/2+(1.00-0.35)/4)1.000.001(1.50+24.00)=0.259kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.350)/41.000=3.710kN；N =N1+N2+N3+N4=0.516+2.587+0.259+3.71=7.071kN；根据扣件式规范，立87、杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203；钢管立杆受压应力计算值；=7071.455/(0.203489) = 71.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 71.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，88、它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =13.396kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(16.7-0.9)=2.587kN；N =N1+N2 =13.396+2.448=15.844kN；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i 89、= 2975.85 / 15.8 = 188；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203；钢管立杆受压应力计算值；=15843.634/(0.203489) = 159.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 159.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.044(1.5+0.12) = 2.071 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.044；lo/i 90、= 2071.192 / 15.8 = 131；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.391；钢管立杆的最大应力计算值；= 15843.634/(0.391489) = 82.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 82.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！局部单排梁柱（500*750）一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.75；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距91、Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：13.70；梁两侧立杆间距(m)：1.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/92、2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载93、；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: 94、q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (750-1)/(4-1)= 249.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(750-1)/(4-1)2 + 0.1172.8(750-1)/(4-1)2= 8.72104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(750-1)/(4-1)/1000+1.22.800(750-1)/(4-1)/1000=3.780 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.72104 / 3.33104=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 95、=2.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (750-1)/(4-1)=249.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(750-1)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.141 mm；面板的最大容许挠度值: = l/296、50 =(750-1)/(4-1)/250 = 0.999mm；面板的最大挠度计算值 =0.141mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.999mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.780/0.500= 7.560kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(k97、N) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.189 kNm，最大支座反力 R= 4.158 kN，最大变形 = 0.141 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.89105/6.40104 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.141mm 小于最大容许挠度值 =1.298、5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.158kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.312 kNm，最大支座反力 R= 5.661 kN，最大变形 = 0.085 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.1299、105/1.28105 = 2.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.4N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.085 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.085mm 小于最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号:100、 M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.661 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.661kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土101、自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W 8.00 kN 且R 16.00 kN,所以单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求!建议采用双扣件！ 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.421kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1513.7=2.458102、kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.80-0.50)/4)1.000.30+(1.00/2+(1.80-0.50)/4)1.000.001(1.50+24.00)=0.322kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.800-0.500)/41.000=4.620kN；N =N1+N2+N3+N4=0.421+2.458+0.322+4.62=7.821kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积103、(cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算104、长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203；钢管立杆受压应力计算值；=7820.742/(0.203489) = 78.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 78.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =17.536kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.15(13.7-0.75)=2.458kN；N =N1+N2 =17.536+2.323=19105、.859kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系106、数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203；钢管立杆受压应力计算值；=19858.765/(0.203489) = 200.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 200.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.034(1.5+0.12) = 2.051 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.034；lo/i = 2051.353 / 15.8 = 130；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.396；钢管立杆的最大应力计算值；= 19858.765/(0.396489) = 102.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 102.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ xx集团总公司xx项目部2011年3月30日