1、编号：SJHN.JZY-XX诚基中心商业公寓工程高支模专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录 一、工程概况3二、编制依据5三、模板支架的搭设方案5四、材料要求12五、搭设劳务人员的选用及劳动力计划表13六、操作流程及施工方法13七、架体具体搭设要求14八、混凝土浇筑要求15九、模板拆除要求15十、安全保护措施16十一、应急救护预案16十二、施工进度计划（见附表）附件：梁板模板扣件钢管高支撑计算书附件一：梁模板（400mm2550mm）计算书 20附件二：梁模板（1000mm2000mm）2、计算书37附件三：梁模板（400mm1900mm）计算书 54附件四：梁模板（400mm1000mm）计算书 71附件五：梁模板（700mm1800mm）计算书 88附件六：梁模板（900mm3300mm）计算书106附件七：板模板（首层）计算书 123附件八：板模板（负一层）计算书 132附图与附表：附图一：梁4002550高支模模板及楼板模板支撑图 142附图二：梁10002000高支模模板及楼板模板支撑图143附图三：梁4001900高支模模板及楼板模板支撑图 144附图四：梁4001000高支模模板及楼板模板支撑图 145附图五：型钢梁7001800高支模模板及楼板模板支撑图 146附3、图六：梁9003300高支模模板及楼板模板支撑图图 147附图七：高支模区域平面示意图 148-150附图八：梁高支模模板及高低楼板模板支撑节点 151附表一：劳动力计划表 152 附表二：施工进度计划表 153一、工程概况项目名称：XX区XX栋工程建设地点：XX本工程由A地块18、19栋B地块B1-B8栋以及及B8栋西侧单廊4层建筑组成共11个单体建筑。A地块19栋及B地块B8栋地下一层至四层为商业，五至九层为公寓。A地块18栋地下二层为人防车库，地下一层至一层为商业，二至十一层为公寓；B地块B1-B7栋地下二层为人防车库，地下一层至四层为商业，五至十二层为公寓；B8栋西侧单廊地下一层至四层4、为商业。本工程设计标高0.000相当于绝对高程52.25m。其中A19、B1-B8为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构（带底层抽柱转换层在4层顶）；A18为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构（地下抽柱转换层在地下一层顶）；B8西侧单廊为现浇钢筋混凝土框架结构。本施工方案所述内容处于：（见附图七-高支模区域平面图1-3）（1）首层结构平面全区域内：有高支模结构大梁（轴线，-轴线4002550，4002400，4002200；轴线10002000，8002000；轴线4001900，4001850，4001700等）；-轴线9003300。承重结构梁支撑架体坐落在负一层钢筋混凝土结构平面对应梁上，负一层结构板5、厚350-600mm，设计荷载标准值为（商业用途）3.5KN/m2。（2）负一层结构平面全区域内：有高支模结构大梁（-轴线4001000等）。承重结构梁支撑架体坐落在负二层钢筋混凝土结构平面地下室底板上，负二层结构底板厚700mm，设计荷载标准值为（人防车库）25KN/m2。（3）5层结构转换层平面区域内：有高支模型钢混凝土结构大梁（7001800等）。承重结构梁支撑架体坐落在四层钢筋混凝土结构平面对应结构梁上，四层结构底板厚150mm，设计荷载标准值为（商业用途）3.5KN/m2。（高支模梁混凝土完成施工强度达到规范要求前对应下层1-3层梁支架不拆除）高支模区域梁表：截面尺寸（mmmm）数量6、最大跨距（mm）位置4001200127200负一层结构4001000567200负一层结构900330037200首层结构400255067200首层结构400240067200首层结构400220086800首层结构1000200046800首层结构8002000127200首层结构4001900106800首层结构400185024800首层结构4001700126800首层结构700180026800五层结构700150024400五层结构700140026800五层结构7001200127200五层结构根据国家住房和建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质（2009）87号文和7、住房与建设部建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文；及济南市济南市建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证实施细则济建质安站字200823号文，第六条：施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统的专项施工方案必须组织专家进行论证的要求，特编制以下方案。二、编制依据1、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；3、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008；4、济南市建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证实施细则济建质安站字2008238、号文；5、住房与建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文；6、住房与建设部建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文；7、根据山东省、济南市和本地区的有关规定、本企业及项目部的施工现场安全生产保证计划和质量保证的要求；8、XX区XX栋工程施工图纸。三、模板支架的搭设方案根据工程特点并结合现场实际情况，本工程梁板高支模架体均采用U型顶托立柱钢管脚手架作为基本支撑架体。（1） 梁（首层轴线，-轴线4002550，4002400，4002200等）模板支撑及构造参数：（见附图一）1.模板支撑及构造参数：梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m9、):2.55；混凝土板厚度(mm):200.00；梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆根数:2；立杆梁跨度方向间距La(m):0.40； 梁支撑架搭设高度H(m)：2.25；立杆步距h(m):1.50； 梁两侧立柱间距(m):0.80；梁侧板底立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483；水平、竖向剪刀撑位置见图注。2.荷载参数：模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):44.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数：10、（下同）木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数：梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数：穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：7；穿梁螺栓竖向间距为：200mm（梁底开始），300mm，300mm，300m11、m，300mm，300mm，400mm；主楞间距(mm)：400；次楞根数：8；主次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；主次楞合并根数：2。（2）梁（首层-轴线10002000，8002000等）模板支撑及构造参数：（见附图二）1.模板支撑及构造参数：梁截面宽度 B(m):1.00；梁截面高度 D(m):2.00；混凝土板厚度(mm):200.00；梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆根数:3；立杆梁跨度方向间距La(m):0.40； 梁支撑架搭设高度H(m)：3.40；立杆步距h(m):1.50；梁两侧立柱间距(m):1.60；梁侧板底立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢12、管类型为483；水平、竖向剪刀撑位置见图注。2.荷载参数：模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):44.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.梁底模板参数：梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：8；面板厚度(mm)：18.0；4.梁侧模板参数：穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：6；穿梁螺栓竖向间距为：200mm（梁底开始），300mm13、，300mm，300mm，300mm，300mm；主楞间距(mm)：400；次楞根数：7；主次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；主次楞合并根数：2；（3）梁（轴线4001900，4001850，4001700等）模板支撑及构造参数：（见附图三）1.模板支撑及构造参数：梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.90；混凝土板厚度(mm):200.00；梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆根数:2；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；梁两侧立柱间距(m):0.80；梁侧板底立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.60；立杆步距h(m):114、.50；采用的钢管类型为483；水平、竖向剪刀撑位置见图注。2.荷载参数：模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.梁底模板参数：梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；4.梁侧模板参数：穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向间距为：200mm（梁底开15、始），400mm，400mm，400mm；主楞间距(mm)：400；次楞根数：6；主次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；主次楞合并根数：2；（4）梁（负一层-轴线4001000等）模板支撑及构造参数：（见附图四）1.模板支撑及构造参数：梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):350.00；梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆根数:1；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；梁两侧立柱间距(m):0.80；梁侧板底立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.90；立杆步距h(m):1.50；采用的钢管类型为483；16、水平、竖向剪刀撑位置见图注。2.荷载参数：模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.梁底模板参数：梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；4.梁侧模板参数：穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向间距为：300mm（梁底开始），300mm；主楞间距(mm17、)：400；次楞根数：4；主次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；主次楞合并根数：2；（5）梁（5层转换层型钢混凝土结构梁7001800等）模板支撑及构造参数：（见附图五） 1.模板支撑及构造参数：梁截面宽度 B(m):0.70；梁截面高度 D(m):1.80；混凝土板厚度(mm):150.00；梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆根数:2；立杆梁跨度方向间距La(m):0.40；梁两侧立柱间距(m):1.20；梁侧板底立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：3.80；立杆步距h(m):1.50；采用的钢管类型为483；水平、竖向剪刀撑位置见图注。2.荷载参数18、：模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.梁底模板参数：梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：6；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数：穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向间距为：200mm(梁底开始)，400mm；400mm；400mm；主楞间距(mm)：400；次楞19、根数：4；主次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；主次楞合并根数：2；（6）、梁（首层-轴线梁9003300）模板支撑及构造参数：（见附图六）一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.90；梁截面高度 D(m):3.30；混凝土板厚度(mm):200.00；梁底增加U型顶托立柱钢管承重立杆根数:4；立杆梁跨度方向间距La(m):0.40；梁两侧立柱间距(m):1.60；梁支撑架搭设高度H(m)：5.1；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m20、3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):44.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：8；面板厚度(mm)：18.0；4.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：12；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓竖向根数：10；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向间距距离为：200mm（梁底开始），300mm，300mm，300mm，300mm，300mm，300mm，3021、0mm，300mm，300mm；主次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；主次楞合并根数：2；（7）板（首层、五层）模板支撑及构造参数：（见附图一三） 1.模板支架参数：横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；模板支架U型顶托立柱钢管搭设高度(m):7.30（5.45）；采用的钢管(mm):483.0 ；水平、竖向剪刀撑位置见图注。2.荷载参数：模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数：面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm22、2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00；4.楼板参数：钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C40；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):200.00（150.00）；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度23、():25.000； （8）板（负一层）模板支撑及构造参数：（见附图四）1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；模板支架U型顶托立柱钢管搭设高度(m):6.55；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；水平、竖向剪刀撑位置见图注。2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹24、性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C40；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):350.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；四、材料要求本工程设计梁断面尺寸的特点，根据现场实际状况，大梁模板梁底支撑采用25、钢管满堂脚手作支撑架，45mm95mm木方作搁栅，上铺十一夹板（18mm）的方法，梁侧模板采用十一夹板面层，45mm95mm木方支撑、中间夹双木方做背肋， M12螺杆对穿夹牢。对相关用材要求如下：（1）483.0mm钢管：应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的Q235普通钢管的要求，其应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。钢管立柱底部设置50mm厚200mm宽通长垫木，顶部设置U 型顶托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。（2）26、钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得发生破坏。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（3）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。（4）胶合模板板材表面应平整光滑,板材厚度为18mm，并应符合 混凝土模板用胶合板的规定。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。（5）木方（木楞）规格为宽度45mm，高度95mm27、，柏木。进场的材料除应具有出厂合格证、质保书、质检报告外，还应保证外观及尺寸规格。五、搭设劳务人员的选用及劳动力计划（见附表）1、搭设支架的工人均选用持证上岗的架子工进行，不得采用木工进行模板支架的搭设。搭设前对作业班组进行技术交底及安全交底。2、劳动力计划（见附表）六、操作流程及施工方法1、操作流程绘制模板设计图（模板翻样）模板技术交底模板制作模板及支撑体系安装模板班组自检，并填写自检表项目（质量员）检查验收项目（技术员）技术复核监理单位验收进行下道工序。2、模板及其支撑架施工必须严格按设计方案要求进行支立。3、立杆接长均采用对接形式。立杆伸出顶端水平杆的悬臂高度不得大于0.3m。4、扫地杆28、和水平拉杆在架体搭设时拉通线，确保扫地杆和水平拉杆纵横通顺、方正，同时注意不得漏设，水平拉杆的步距不得超过设计方案要求。5、当层高在8m 左右时，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。剪刀撑必须与立杆、扫地杆和水平拉杆根根相连，不得漏连。6、模板内、外楞及对拉螺栓间距不得随意扩大设计方案的最大间距。7. 按设计标高调整支柱的标高，然后安装木枋，铺上梁底板，并拉线找平。七、架体具体搭设要求1、架体架设于结构框架梁板混凝土面上。2、高支模立杆搭设时立杆下口按规定设置底座并均铺垫50mm厚20029、mm宽通长脚手板。3、在架体的大梁一侧及跨中各连续设置从底到顶的竖向剪刀撑。4、水平剪刀撑的设置详见图示。5、满堂脚手架分别同已浇筑的主体结构砼梁板柱墙用钢管进行顶紧、支撑和拉接牢固。6、梁底和板底均采用U型顶托钢管立杆，梁底支撑顶部小横杆必须连通梁每侧至少二根立杆。架体每一步的大横杆均进行纵横向的布置，严禁交错单方向布置，扫地杆也必须按规范要求设置。7、立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不设置在同步内；同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不小于500mm。8、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小30、于100mm。剪刀撑下部底端应与地面撑牢。9、考虑到尽可能使梁底钢管支撑能够共同承担大梁自重及施工荷载，要求梁底所有支撑立杆必须一次性同时搭设（中间立杆不允许二次架设），水平牵杆尤其应注意必须把梁底中间支撑立杆与满樘脚手架连成一个整体以防止其长细比过大而导致失稳。10、高支模架体须与其周圈外侧和中间结构框架架体进行有效的连接和加固，形成整体架体，增加架体稳定性。11、架体搭设完毕浇筑混凝土前，必须对扣件螺栓拧紧扭力矩进行抽检， 区域抽检合格率必须达85%以上。（螺栓拧紧扭力矩为40-65Nm）12、架体搭设完毕后必须组织监理、建设方及施工单位三方验收，符合要求后方可浇筑混凝土。八、混凝土浇筑要31、求（详见专项混凝土浇筑施工方案）1、高支模梁混凝土浇筑前，必须先行浇筑完成框架柱至梁底标高。2、混凝土浇筑前，将高支模架体与已浇筑完成的混凝土结构进行有效的支撑、顶紧和拉结。3、大梁混凝土在浇筑过程中，采取由中间向四周扩展的方式进行。混凝土在用泵管布料时，应沿梁方向每500mm高均匀布料一次，待混凝土振捣密实过后，再沿梁方向与上次布料方向相反每500mm高均匀布料一次，第二次混凝土振捣时，振动棒插入第一次混凝土内50mm100mm（防止接缝处混凝土漏振，同时防止振动棒再次插入梁底，造成梁侧模板涨模），而后依次按第二次浇筑方法将梁内混凝土浇至设计梁顶标高。4、在已浇筑的竖向结构和架体的钢管上建立32、观测点，浇筑高支模梁板时，派专人对架体进行监测，如发现异常（如钢管弯曲、偏移、扣件崩脱等）现象，立即停止施工，查明原因，经整改后确保安全方可继续施工。5、梁浇筑完毕初凝后立即进行养护，养护不少于7天。九、模板拆除要求高支模模板支撑架必须在混凝土结构达到规定的强度后才能拆除。支撑架的拆除，除应遵守相应脚手架拆除的有关规定外，还应注意：1、拆除支撑架前应松动梁板底扣件，拆下模板并运出后，才可拆除支撑架。2、支撑架拆除应从顶层开始逐层往下，先拆可调托撑、斜杆、横杆，后拆立杆。3、拆下的构配件应分类捆绑，吊放到地面，严禁从高空抛掷到地面。4、拆下的构配件应及时检查、维修、保养和入库。十、安全保护措施133、明确支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。在支摸搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。2、支模施工应按经审批的施工方案进行，方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。3、支模分段或整体搭设安装完毕，经技术和安全负责人验收合格后方能进行钢筋安装。4、支摸施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。5、混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。6、施工期间，要避免材料、机具与工具过于集中堆放。7、支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、34、穿防滑鞋。8、恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。十一、应急救援预案（一）、目的为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法等特点进行危险源识别与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序地应急指挥，有效地保护员工的生命、企业财产的安全，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度。（二）、应急领导小组在此工程施工前已经成立了专门的应急领导小组,来确保发生意外事故时能有序地应急指挥。应急领导小组由组长、副组长、成员等组成。组 长：XX 成 员：项目部成员应急35、小组项目部组织机构及联系电话姓名职务职称联系电话XX项目经理工程师XX技术负责人工程师安全员助理工程师安全员助理工程师项目副经理助理工程师生产经理助理工程师技术员助理工程师质检员助理工程师施工员助理工程师木工工长技术员钢筋工长技术员资料员技术员材料员助理工程师（三）、应急领导小组职责领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。当施工事故突发时，负责救险的人员、器材、车辆、通信联络和组织指挥协调。负责配备好各种应急物资和消防器材，救生设备和其他应急设备。发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。负责组织抢救、疏散、救助及通信联络。组织应急检查，保证现36、场道路畅通，与当地医院取得联系，做好救护准备。（四）、应急反应预案1 、 事故报告程序事故发生后作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2 、 事故报告事故发生后应逐级上报: 现场事故知情人、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员伤亡、重伤；财产损失等严重事故）时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。3 、 现场事故应急处理（1）脚手架工程施工过程中可能发生的事故主要有: 机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理及时报警，组织扑救。当火灾发生时，37、当事人或周围发现者应及时拨打119，并说明火灾位置和简要情况，同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救。集中力量控制火势。根据工地情况利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断、迅速进行灭火。消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火势。疏散物资。安排人力、物力对没被损坏的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延。注意人生安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤人。积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难人员。配合好消防人员，最终将或扑灭。（2）触电事故应急处理。立即切断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防止再38、次触电。伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况，必要时可采用人工呼吸、心脏挤压术。在处理电击时，还应注意有无其他损伤而作相应处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注意破伤风抗菌素。（3）高温中暑的应急处理。应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。降温。用凉水或50酒精擦其全身，直到皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温工程中必须加强护理，密切观察体温，血压和心脏情况。当肛温降到38左右时，应立即停止降温，防止虚脱。及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其他饮料，不能饮水的患者应静脉滴注补液，其中生理盐水39、约占一半。及时处理呼吸、循环衰竭。转院。医疗条件不完善时，应及时送往附近医院，进行抢救。（4）其他人身伤害事故处理。当发生如高空坠落、被高空坠落物击中、中毒窒息和机具伤人等造成人员伤害时：向项目部汇报。应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。积极进行伤员抢救。做好死亡者的善后处理工作，对其家属进行抚恤。4 、 应急培训和演练应急反应组织和预案确定后，施工单位应急组长组织所有应急人员进行应急培训。组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理完现场恢复生产。单40、位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。在事故处理后，将所有调查资料分别、报送业主监理单位和有关安全主管部门。5 、 应急通信联络遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采用相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通信联系方式，并在施工现场、营地的险要位置张贴，以便紧急情况下使用。6 、 安全事故救护单位： 医院名称：济南市中心医院 联系电话：120或0531-85695114 医院地址：济南市历下区解放路105号。十二、施工进度计划表（见附表）附件：梁板模板扣件钢管高支撑架计算书（一）、梁模板(400mm2550mm)计算41、书梁段:L4002550（首层-轴）： 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):2.55混凝土板厚度(mm):200.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：2.25；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土42、侧压力标准值(kN/m2):44.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：8；穿43、梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：7；穿梁螺栓竖向间距为：200mm（梁底开始），300mm，300mm，300mm，300mm，300mm，400mm；穿梁螺栓直径(mm)：现场实际采用M14（计算用M12）；主楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度44、，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.550m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.620 kN/m2、61.200 kN/m2，取较小值44.620 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混45、凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.444.620.9=19.28kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.4246、0.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 19.276+1.008 = 20.284 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 335.71mm；面板的最大弯距 M= 0.120.284335.7142 = 2.29105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.29105 / 2.16104=10.584N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =10.584N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 44.620.4 = 17.85N/mm；47、 l-计算跨度(内楞间距): l = 335.71mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.85335.714/(10095001.94105) = 0.831 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =335.714/250 = 1.343mm；面板的最大挠度计算值 =0.831mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.343mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁48、计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459522/6 = 135.38cm3；I = 459532/12 = 643.03cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.244.620.9+1.420.9)0.336=17.02kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 40049、mm； 内楞的最大弯距: M=0.117.02400.002= 2.72105N.mm； 最大支座力:R=1.117.0240.4=7.491 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.72105/1.35105 = 2.012 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.012 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =44.620.34= 14.98 N/mm； l-计算跨度50、(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 6.43106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67714.984004/(100100006.43106) = 0.04 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.04mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.491kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4510022/6 = 1551、0cm3；I = 4510032/12 = 750cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.873 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.87106/1.50105 = 12.484 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =12.484N/mm2 小于 外楞52、的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为1.074 mm外楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；外楞的最大挠度计算值 =1.074mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =44.62053、.40.45 =8.032 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.032kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.1610454、mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.402.550.90=28.09kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；55、q = q1 + q2 + q3=28.09+0.15+1.01=29.25kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1029.250.1332； =0.052106/2.16104=2.407N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.407 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)2.550+0.35）0.40= 26.15KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.356、3mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.15133.34/(10095001.94105)=0.03mm；面板的最大挠度计算值: =0.03mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁57、自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)2.550.133=8.67 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.133(22.55+0.4)/ 0.4=0.642 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.28.67+1.20.642=11.174 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=58、4.59.59.5/6 = 67.69 cm3； I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 11.174+0.84=12.014 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.112.0140.40.4= 0.192 kN.m；最大应力 = M / W = 0.192106/67687.5 = 2.84 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.84 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪59、力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.612.0140.4 = 2.883 kN； 方木受剪应力计算值 = 32883.36/(24595) = 1.012 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.012 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 8.670 + 0.642 = 9.312 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6779.3124004 /(10010000321.516104)=0.60、05mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.05 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.550= 65.025 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(65.025 + 0.350 )+61、 1.44.500 = 84.750 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.755 kN，中间支座最大反力Rmax=6.474；最大弯矩 Mmax=0.151 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.054 mm；支撑钢管的最大应力 =0.151106/4490=33.612 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管62、的最大应力计算值 33.612 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:该工程高支模梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆，扣件抗滑移不用计算 。 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.755 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1292.25=0.349 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.40)/2)0.400.63、35=0.101 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.40)/2)0.400.200(1.50+24.00)=1.469 kN； N =0.755+0.349+0.101+1.469=2.673 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo 64、- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2672.763/(0.209424) = 30.161 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 30.161 N/mm2 小于 钢管立杆抗65、压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.474 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(2.25-2.55)=0.349 kN； N =6.474+0.349=6.427 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 66、( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6427.184/(0.209424) = 72.67、528 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 72.528 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（二）、梁模板(1000mm2000mm)计算书梁段:L10002000（首层-轴）： 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):1.00；梁截面高度 D(m):2.00混凝土板厚度(mm):200.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.40；梁两侧立柱间距(m):1.60；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆根数:3；板底承重立杆横向68、间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):44.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板69、参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：8；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：7；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：6；穿梁螺栓竖向间距为：200mm（梁底开始），300mm，300mm，300mm，300mm，300mm；穿梁螺栓直径(mm)：现场实际采用M14（计算用M12）；主楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混70、凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.620 kN/m2、4871、.000 kN/m2，取较小值44.620 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中72、 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.444.620.9=19.28kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 19.276+1.008 = 20.284 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.120.2843002 = 1.83105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.83105 / 2.16104=8.452N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.452N/mm2 小于 73、面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 44.620.4 = 17.85N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.853004/(10095001.94105) = 0.53 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.53mm 小于 面板的最大容许挠度值 =74、1.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459522/6 = 135.38cm3；I = 459532/12 = 643.03cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，75、q = (1.244.620.9+1.420.9)0.3=15.21kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.115.21400.002= 2.43105N.mm； 最大支座力:R=1.115.2130.4=6.694 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.43105/1.35105 = 1.798 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.798 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10076、00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =44.620.30= 13.39 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 6.43106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67713.394004/(100100006.43106) = 0.036 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.036mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.694kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外77、龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459522/6 = 135.38cm3；I = 459532/12 = 643.03cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.339 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.34106/1.35105 = 978、.889 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =9.889N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.567 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.567mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 m79、m； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =44.620.40.35 =6.247 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.247kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、80、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =142.86mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.402.000.90=22.03kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.81、350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.15+1.01=23.19kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1023.1910.1432； =0.047106/2.16104=2.191N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.191 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q 82、=（(24.0+1.50)2.000+0.35）0.40= 20.54KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =142.86mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =142.86/250 = 0.571mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.54142.94/(10095001.94105)=0.031mm；面板的最大挠度计算值: =0.031mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 142.9 / 250 = 0.571mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷83、载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)20.143=7.286 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.143(22+1)/ 1=0.25 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.143=0.643 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.27.286+1.20.25=9.043 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6484、3=0.9 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3； I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 9.043+0.9=9.943 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.9430.40.4= 0.159 kN.m；最大应力 = M / W = 0.159106/67687.5 = 2.35 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最85、大应力计算值 2.35 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.69.9430.4 = 2.386 kN； 方木受剪应力计算值 = 32386.286/(24595) = 0.837 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.837 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 7.286 + 0.250 = 7.536 k86、N/m；方木最大挠度计算值 = 0.6777.5364004 /(10010000321.516104)=0.041mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.041 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.000= 51.000 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m287、)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(51.000 + 0.350 )+ 1.44.500 = 67.920 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.361 kN，中间支座最大反力Rmax=10.517；最大弯矩 Mmax=0.373 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.197 mm；支撑钢管的最大应力 88、=0.373106/4490=82.977 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 82.977 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:该工程高支模梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆，扣件抗滑移不用计算 。十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.361 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1363.4=089、.555 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(1.40-1.00)/2)0.400.35=0.101 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(1.40-1.00)/2)0.400.200(1.50+24.00)=1.469 kN； N =1.361+0.555+0.101+1.469=3.485 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢90、管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3485.396/(0.91、209424) = 39.331 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 39.331 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.517 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.136(3.4-2)=0.555 kN； N =10.517+0.555=10.746 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)：92、 A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压93、立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10745.792/(0.209424) = 121.262 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 121.262 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（三）、梁模板(400mm1900mm)计算书梁段:L4001900（首层-轴）： 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.90混凝土板厚度(mm):200.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.60；梁两侧立柱间距(m):094、.80；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶95、合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：6；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：4；现场实际采用M14（计算用M12）；穿梁螺栓竖向间距为：200mm（梁底开始），400mm，400mm，400mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度45m96、m，高度95mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15097、。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.620 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=98、21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4240.9=10.37kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 10.368+1.008 = 11.376 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 340mm；面板的最大弯距 M= 0.111.3763402 = 1.32105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.32105 / 2.16104=6.088N/mm2；面板的抗弯99、强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.088N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 240.4 = 9.6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 340mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.63404/(10095001.94105) = 0.47 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =340/250 = 1.100、36mm；面板的最大挠度计算值 =0.47mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.36mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459522/6 = 135.38cm3；I = 459532/12 = 643.03cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的101、强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2240.9+1.420.9)0.34=9.67kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.19.67400.002= 1.55105N.mm； 最大支座力:R=1.19.670.4=4.255 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.55105/1.35105 = 1.143 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.143 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！102、（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =24.000.34= 8.16 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 6.43106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6778.164004/(100100006.43106) = 0.022 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.022mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座103、力4.255kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459522/6 = 135.38cm3；I = 459532/12 = 643.03cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.276 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 400mm；经计算得到，外楞104、的受弯应力计算值: = 1.28106/1.35105 = 9.429 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =9.429N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为1.217 mm外楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；外楞的最大挠度计算值 =1.217mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计105、值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =240.40.5 =4.8 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.8kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混106、凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.900.90=41.8107、6kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=41.86+0.30+2.02=44.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1044.1790.1332； =0.079106/4.32104=1.818N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.818 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下108、: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.900+0.35）0.80= 39.04KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67739.04133.34/(10095003.89105)=0.023mm；面板的最大挠度计算值: =0.023mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗109、剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.90.133=6.46 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.133(21.9+0.4)/ 0.4=0.49 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.46+1.20.49=8.110、34 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3； I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 8.34+0.84=9.18 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.180.80.8= 0.588 kN.m；最大应力 = M / W = 0.588106/67687.5 = 8.68 N/mm2；111、抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.68 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.69.180.8 = 4.406 kN； 方木受剪应力计算值 = 34406.4/(24595) = 1.546 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.546 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 6.4112、60 + 0.490 = 6.950 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6776.958004 /(10010000321.516104)=0.599mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.599 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.900= 48.450 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准113、值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(48.450 + 0.350 )+ 1.44.500 = 64.860 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.15 kN，中间支座最大反力Rmax=9.896；最大弯矩 Mmax=0.23 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.0114、82 mm；支撑钢管的最大应力 =0.23106/4490=51.231 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 51.231 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:该工程高支模梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆，扣件抗滑移不用计算 。十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.15 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 =115、 1.20.1295.6=0.868 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.40)/2)0.800.35=0.202 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.40)/2)0.800.200(1.50+24.00)=2.938 kN； N =1.15+0.868+0.202+2.938=5.157 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：116、W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；117、=5156.891/(0.209424) = 58.194 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 58.194 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.006 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.5+0.22) = 2.231 m；Lo/i = 2230.604 / 15.9 = 140 ；由长细比 l118、o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5156.891/(0.349424) = 34.85 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 34.85 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =9.896 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.6-1.9)=0.868 kN； N =9.896+0.868=10.469 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 119、查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.9120、76 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10469.435/(0.205424) = 120.449 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 120.449 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.006 ；上式的计算结果：立杆计算长121、度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.5+0.22) = 2.231 m；Lo/i = 2230.604 / 15.9 = 140 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10469.435/(0.349424) = 70.751 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 70.751 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（四）、梁模板(400mm1000mm)计算书梁段:L4001000（负一层-轴等）： 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):122、0.40；梁截面高度 D(m):1.00混凝土板厚度(mm):350.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.90；梁两侧立柱间距(m):0.80；梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆根数:1；方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03123、.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向间距为：300mm（梁底开始），300mm；穿梁螺栓直径124、(mm)：现场实际采用M14（计算用M12）；主楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝125、土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.620 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 126、其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4240.9=10.37kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 10.368+1.008 = 11.376 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 216.67mm；面板的最大弯距 M= 0.111.127、376216.6672 = 5.34104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.34104 / 2.16104=2.472N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.472N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 240.4 = 9.6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 216.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最128、大挠度计算值: = 0.6779.6216.674/(10095001.94105) = 0.078 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =216.667/250 = 0.867mm；面板的最大挠度计算值 =0.078mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.867mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459522/6 = 135.38cm3；I = 459532/12 = 643.03cm4；129、 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2240.9+1.420.9)0.217=6.16kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.16400.002= 9.86104N.mm； 最大支座力:R=1.16.1620.4=2.711 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 9.86104/1.351130、05 = 0.728 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.728 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =24.000.22= 5.20 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 6.43106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.24004/(100100006.43106) = 0.014 mm；内楞的最大容许挠度值131、: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.014mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.711kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459522/6 = 135.38cm3；I = 459532/12 = 643.03cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.132、mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.039 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.04106/1.35105 = 7.677 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =7.677N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.863 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.863mm 小133、于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =240.40.45 =4.32 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.32kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板134、计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度135、(梁底支撑间距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.000.90=22.03kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.30+2.02=24.35kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1024.350.1332； =0.043106/4.32104=1.002N/mm2；梁底模面板计136、算应力 =1.002 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.80= 20.68KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.68133.34/(10095003.89105)=137、0.012mm；面板的最大挠度计算值: =0.012mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)10.133=3.4 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.133(21+0.4)/ 0.4=0.28 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混138、凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.4+1.20.28=4.416 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3； I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.416+0.84=5.2139、56 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.2560.80.8= 0.336 kN.m；最大应力 = M / W = 0.336106/67687.5 = 4.97 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.97 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.65.2560.8 = 2.523 kN； 方木受剪应力计算值 = 32522.88/(24595) = 0.885 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的140、受剪应力计算值 0.885 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 3.400 + 0.280 = 3.680 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6773.688004 /(10010000321.516104)=0.317mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.317 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混141、凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑142、钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.884 kN，中间支座最大反力Rmax=10.847；最大弯矩 Mmax=0.377 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.085 mm；支撑钢管的最大应力 =0.377106/4490=84.01 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 84.01 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:该工程高支模梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆，扣件抗滑移不用计143、算 。十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.884 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.9=0.914 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.40)/2)0.800.35=0.202 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.40)/2)0.800.350(1.50+24.00)=5.141 kN； N =0.884+0.914+0.202+5.141=7.14 kN； - 轴心受压立144、杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 145、1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7140.08/(0.209424) = 80.573 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 80.573 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.007 ；146、上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.22) = 2.233 m；Lo/i = 2232.821 / 15.9 = 140 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7140.08/(0.349424) = 48.252 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 48.252 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.147、847 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.9-1)=0.914 kN； N =10.847+0.914=11.606 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh 148、(1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11606.204/(0.205424) = 133.527 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 133.527 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适149、宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.22) = 2.233 m；Lo/i = 2232.821 / 15.9 = 140 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11606.204/(0.349424) = 78.433 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 78.433 N/mm2 小于 钢管立150、杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（五）、梁模板(700mm1800mm)计算书梁段:L7001800（转换层型钢混凝土梁）：由于先行施工完成的型钢骨架承受部分施工荷载，并对模板支撑起到了稳定作用，因此模板支撑系统的验算荷载取值考虑折减。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.70；梁截面高度 D(m):1.80（按1.00计算荷载）混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.80；梁两侧立柱间距(m):1.20；梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆根数:2；方木支151、撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/m152、m2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：6；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：6；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向间距为：200mm(梁底开始)，400mm；400mm；400mm；穿梁螺栓直径(mm)：现场实际采用M14（计算用M12）；主楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑153、新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.620 kN/m2154、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：155、 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4240.9=10.37kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 10.368+1.008 = 11.376 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 283.33mm；面板的最大弯距 M= 0.111.376283.3332 = 9.13104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.13104 / 2.16104=4.228N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.228N/156、mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 240.4 = 9.6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 283.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.6283.334/(10095001.94105) = 0.227 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =283.333/250 = 1.133mm；面板的最大挠度计算值 =0.227mm 小157、于 面板的最大容许挠度值 =1.133mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459522/6 = 135.38cm3；I = 459532/12 = 643.03cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其158、中，作用在内楞的荷载，q = (1.2240.9+1.420.9)0.283=8.06kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.06400.002= 1.29105N.mm； 最大支座力:R=1.18.0580.4=3.546 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.29105/1.35105 = 0.952 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.952 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性159、模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =24.000.28= 6.80 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 6.43106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6776.84004/(100100006.43106) = 0.018 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.018mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.546kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工160、程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459522/6 = 135.38cm3；I = 459532/12 = 643.03cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.886 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.86105/1.35105161、 = 6.548 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =6.548N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.803 mm外楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；外楞的最大挠度计算值 =0.803mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 162、12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =240.40.45 =4.32 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.32kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新163、浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =140.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.401.000.90=11.02kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.3164、50.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.02+0.15+1.01=12.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1012.1750.142； =0.024106/2.16104=1.105N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.105 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（165、(24.0+1.50)1.000+0.35）0.40= 10.34KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =140.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =140.00/250 = 0.560mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.341404/(10095001.94105)=0.015mm；面板的最大挠度计算值: =0.015mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 140 / 250 = 0.56mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷166、载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)10.14=3.57 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.14(21+0.7)/ 0.7=0.189 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.14=0.63 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.57+1.20.189=4.511 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.63=0.882 167、kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3； I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.511+0.882=5.393 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.3930.40.4= 0.086 kN.m；最大应力 = M / W = 0.086106/67687.5 = 1.275 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力168、计算值 1.275 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.65.3930.4 = 1.294 kN； 方木受剪应力计算值 = 31294.272/(24595) = 0.454 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.454 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 3.570 + 0.189 = 3.759 kN/169、m；方木最大挠度计算值 = 0.6773.7594004 /(10010000321.516104)=0.02mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.02 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3170、= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.79 kN，中间支座最大反力Rmax=7.206；最大弯矩 Mmax=0.294 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.084 mm；支撑钢管的最大应力 =0.294171、106/4490=65.418 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 65.418 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:该工程高支模梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆，扣件抗滑移不用计算 。十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.79 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.6=0.713 kN172、； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.70)/2)0.400.35=0.076 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.70)/2)0.400.150(1.50+24.00)=0.826 kN； N =1.79+0.713+0.076+0.826=3.404 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应173、力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3404.394/(0.209424) 174、= 38.417 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 38.417 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.002 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.5+0.22) = 2.222 m；Lo/i = 2221.735 / 15.9 = 140 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系175、数= 0.349 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3404.394/(0.349424) = 23.006 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.006 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =7.206 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.6-1)=0.713 kN； N =7.206+0.713=7.763 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 176、(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 177、15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7763.388/(0.205424) = 89.316 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 89.316 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.002 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167178、1.002(1.5+0.22) = 2.222 m；Lo/i = 2221.735 / 15.9 = 140 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7763.388/(0.349424) = 52.464 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 52.464 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（六）、梁模板(900mm3300mm)计算书梁段:L9003300（首层-轴线梁）： 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.90；梁截面高度 D(m):3.30混凝土板厚度179、(mm):200.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.1；梁两侧立柱间距(m):1.60；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆根数:4；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):44.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木180、材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：8；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：10；穿梁螺栓竖向间距距离为：（计算）200mm，400mm，400mm，400mm，400mm，181、400mm，400mm，400mm；（实际间距为200mm，300mm，300mm，300mm，300mm， 300mm,300mm，300mm, 300mm，300mm）穿梁螺栓直径(mm)：现场实际采用M14（计算用M12）；主楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密182、度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取25.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.620 kN/m2、79.200 kN/m2，取较小值44.620 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾183、倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.444.620.9=19.28kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/184、m；q = q1+q2 = 19.276+1.008 = 20.284 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 276mm；面板的最大弯距 M= 0.120.2842762 = 1.55105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.55105 / 2.16104=7.172N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.172N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 44.620.4 = 17.85N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 2185、76mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.852764/(10095001.94105) = 0.377mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =276/250 = 1.1mm；面板的最大挠度计算值 =0.377mm 大于 面板的最大容许挠度值 =1.1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，186、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459522/6 = 135.38cm3；I = 459532/12 = 643.03cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.244.620.9+1.420.9)0.443=22.46kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.122.46400.002= 3.5187、9105N.mm； 最大支座力:R=1.122.4570.4=9.881 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.59105/1.35105 = 2.654 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.654 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =44.620.44= 19.76 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 6.188、43106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67719.764004/(100100006.43106) = 0.053 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.053mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力9.881kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459522/6 = 135.38cm3；I = 459532/12 = 643.03cm4； 189、外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.976 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.98106/1.35105 = 14.598 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =14.598N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞190、的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.963 mm外楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；外楞的最大挠度计算值 =0.963mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =44.620.40.4 =7.139 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N191、 = 17076/1000 = 12.92 kN；梁螺栓所受的最大拉力 N=7.139kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105m192、m4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =128.57mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.403.300.90=36.35kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=36.35+0.15+1.01193、=37.51kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1037.5120.1292； =0.062106/2.16104=2.871N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.871 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)3.300+0.35）0.40= 33.80KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =128.57mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2194、；面板的最大允许挠度值: =128.57/250 = 0.514mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67733.8128.64/(10095001.94105)=0.034mm；面板的最大挠度计算值: =0.034mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 128.6 / 250 = 0.514mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)3.30.129195、=10.819 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.129(23.3+0.9)/ 0.9=0.375 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.129=0.579 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.210.819+1.20.375=13.433 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.579=0.81 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；196、 I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 13.433+0.81=14.243 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.114.2430.40.4= 0.228 kN.m；最大应力 = M / W = 0.228106/67687.5 = 3.367 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.367 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 197、其中最大剪力: V = 0.614.2430.4 = 3.418 kN； 方木受剪应力计算值 = 33418.354/(24595) = 1.199 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.199 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 10.819 + 0.375 = 11.194 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.67711.1944004 /(10010000321.516104)=0.06mm；方木的最大允许挠度 =0.198、4001000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.06 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)3.300= 84.150 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(84.150 + 0.350 )+ 1.44.500 = 107.70199、0 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.352 kN，中间支座最大反力Rmax=12.344；最大弯矩 Mmax=0.369 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.132 mm；支撑钢管的最大应力 =0.369106/4490=82.282 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 82.282 200、N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:该工程高支模梁底设置U型顶托立柱钢管承重立杆，扣件抗滑移不用计算 。十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.352 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1328.2=1.304 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(1.30-0.90)/2)0.400.35=0.101 kN； 楼板钢筋混201、凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(1.30-0.90)/2)0.400.200(1.50+24.00)=1.469 kN； N =1.352+1.304+0.101+1.469=4.225 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣202、件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4225.236/(0.209424) = 47.68 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47.68 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm203、2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.013 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.013(1.5+0.22) = 2.246 m；Lo/i = 2246.125 / 15.9 = 141 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.344 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4225.236/(0.344424) = 28.969 N/mm2；钢管立杆稳定性计算204、 = 28.969 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.344 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.132(8.2-3.3)=1.304 kN； N =12.344+1.304=13.123 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W205、 = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=206、13123.497/(0.205424) = 150.984 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 150.984 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.013 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.013(1.5+0.22) = 2.246 m；Lo/i = 2246.125 / 15.9 = 141 ；由长细比207、 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.344 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13123.497/(0.344424) = 89.976 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 89.976 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（七）、板模板(首层)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；模板支架搭设高度(m):7.30；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑设置U型顶托立柱钢管立杆；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.35208、0；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C40；每平米楼板截面的钢209、筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):200.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.21+0.351 = 5.35 kN/210、m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.25.35+1.42.5= 9.92kN/m最大弯矩M=0.19.920.252= 0.062 kNm；面板最大应力计算值 = 62000/54000 = 1.148 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.148 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 5.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6211、775.352504/(10095003215156.25)=0.005 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.005 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.2 = 1.25 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.0212、88 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.80.25 = 0.9 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.25 + 0.088) = 1.605 kN/m；集中荷载 p = 1.40.9=1.26 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260.8 /4 + 1.6050.82/8 = 0.38 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + 1.6050.8/2 = 1.272 kN ；方木的最213、大应力值 = M / w = 0.38106/67.688103 = 5.62 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.62 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.81.605/2+1.26/2 = 1.272 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1272/(2 45 95) = 0.446 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算214、值为 0.446 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.25+0.088=1.337 kN/m；集中荷载 p = 0.9 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.3378004 /(38495003215156.25) +9008003 /( 4895003215156.25) = 0.548 mm；方木最大允许挠度值 V= 800/250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.548 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm215、,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.6050.8 + 1.26 = 2.544 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.684 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.321 mm ；最大支座力 Qmax = 9.028 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.684106/4490=152.382 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；216、支撑钢管的计算最大应力计算值 152.382 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.321 mm 小于800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:该工程高支模板底设置U型顶托立柱钢管立杆，扣件抗滑移不用计算 。六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1387.3 = 1.01 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(217、3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.20.80.8 = 3.2 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.434 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.353 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.353 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计218、算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2219、a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9353.184/（0.537424） = 41.079 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 41.079 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.012 ；上式220、的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.012(1.5+0.12) = 2.138 m；Lo/i = 2138.457 / 15.9 = 134 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9353.184/（0.376424） = 58.669 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 58.669 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（八）、板模板(负一层)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步221、距(m):1.50；模板支架搭设高度(m):6.55；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑设置U型顶托立柱钢管立杆；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(m222、m):200.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):350.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；223、I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.351+0.351 = 9.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.29.1+1.42.5= 14.42kN/m最大弯矩M=0.114.420.22= 0.058 kNm；面板最大应力计算值 = 57680/54000 = 1.068 N/mm2；面板的抗弯强度224、设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.068 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 9.1kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6779.12004/(10095003215156.25)=0.003 mm； 面板最大允许挠度 V=200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值 0.003 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5225、/12 = 321.52 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.20.35 = 1.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.2 = 0.07 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.80.2 = 0.72 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.75 + 0.07) = 2.184 kN/m；集中荷载 p = 1.40.72=1.008 kN；最大弯距 M =226、 Pl/4 + ql2/8 = 1.0080.8 /4 + 2.1840.82/8 = 0.376 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.008/2 + 2.1840.8/2 = 1.378 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.376106/67.688103 = 5.56 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.56 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中227、最大剪力: V = 0.82.184/2+1.008/2 = 1.378 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1377.6/(2 45 95) = 0.483 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.483 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.75+0.07=1.82 kN/m；集中荷载 p = 0.72 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.828004 /(38495003215228、156.25) +7208003 /( 4895003215156.25) = 0.569 mm；方木最大允许挠度值 V= 800/250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.569 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.1840.8 + 1.008 = 2.755 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.82229、7 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.678 mm ；最大支座力 Qmax = 12.054 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.827106/4490=184.126 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 184.126 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.678 mm 小于800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:该工程高支模梁底设置U型顶托立柱钢管立杆，扣件抗滑移不用计算 。 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷230、载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386.55 = 0.907 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.350.80.8 = 5.6 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.731 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N231、 = 1.2NG + 1.4NQ = 12.109 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.109 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式232、计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12108.624/（0.537424） = 53.181 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 53.181 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度233、设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.009 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.009(1.5+0.12) = 2.132 m；Lo/i = 2132.118 / 15.9 = 134 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12108.624/（0.376424） = 75.952 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 75.952 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！