1、7799.7生产车间工程5.2米支撑架模板专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据：81、工程施工图纸；8二、工程概况：8三、材料的选用：8四、模板制作8五、施工方法9（1）、楼板支撑设计：9（2）、框架梁支撑设计：9（3）支撑架的搭设要求：103、梁模板施工时注意以下几点：11（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；11（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；11B、板模板(扣件钢管架)12（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；12（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；2、13（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；14（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；14（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；15六、模板的安装安全措施151、安装要求：152、安装时需注意事项：16七、模板的拆除安全措施169、各类模板拆除的安全技术18八、模板支撑架使用过程的安全要求19九、支模板坍塌事故应急准备与应急预案19（一）、应急准备191、组织机构及职责192、培训和演练193、应急物资的准备、维护、保养204、预防措施20（二）、应急措施203、事故后处理工作20十、 施工质量控制211、钢管扣件管理212、地基基础223、立杆234、水平杆24（3）、每步的纵、横3、向水平杆应双向拉通。255、剪刀撑25（2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：256、其他25（4）、模板支架的整体高宽比不应大于5。267、验收26（1）、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。26（7）、模板支架验收后应形成记录。278、拆除27（3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。28十一、梁、板模板支撑系统验算292、次框架梁KL16（300*700）模板支架计算书293、板（厚110）模板支架计算书294、次梁L3（240*400）模板支架计算书295、次梁L16（240*600）模板支架计算书296、主框架梁KL3（350*900）侧模板支架计算书291、主框架梁4、KL3（350*900）模板支架计算书30一、参数信息30（一）支撑参数及构造31（二）材料参数31（三）荷载参数31二、梁底模板强度和刚度验算312、抗弯强度验算323、抗剪强度验算324、挠度验算33三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算331、荷载计算332、强度及刚度验算33四、梁跨度纵向支撑钢管计算351、梁两侧支撑钢管的强度计算35五、扣件抗滑移的计算36六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算361、立杆荷载362、立杆稳定性验算37七、组合风荷载时，立杆稳定性计算381、立杆荷载38风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为382、立杆稳定性验算38八、模板支架整体侧向力计算38九、立杆5、的地基承载力计算392、次框架梁KL16（300*700）模板支架计算书40一、参数信息40（一）支撑参数及构造41（二）材料参数41（三）荷载参数42二、梁底模板强度和刚度验算422、抗弯强度验算433、抗剪强度验算434、挠度验算43三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算431、荷载计算442、强度及刚度验算44四、梁跨度纵向支撑钢管计算451、梁两侧支撑钢管的强度计算45五、扣件抗滑移的计算47六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算471、立杆荷载472、立杆稳定性验算47七、组合风荷载时，立杆稳定性计算481、立杆荷载48风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为492、立杆稳定性验算49八、6、模板支架整体侧向力计算49九、立杆的地基承载力计算503、板（厚110）模板支架计算书51一、综合说明51（一）模板支架选型51（二）编制依据51二、搭设方案51（一）基本搭设参数51（二）材料及荷载取值说明52三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算52（一）板底模板的强度和刚度验算52（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，53（2）底模抗弯强度验算54（3）底模抗剪强度计算。54（4）底模挠度验算54（二）底模方木的强度和刚度验算55（1）荷载计算55（2）方木抗弯强度验算55（3）底模方木抗剪强度计算56（4）底模方木挠度验算56（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算56（1）荷载7、计算57（2）强度与刚度验算57支撑钢管计算弯矩图(kNm)57（四）扣件抗滑力验算58（五）立杆稳定性验算581、不组合风荷载时，立杆稳定性计算592、组合风荷载时，立杆稳定性计算60（六）立杆的地基承载力计算61（七）拆模时间计算611、支架所受各类荷载的取值：612、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：623、下一层立杆的荷载计算：624、下二层立杆的荷载计算：624、次梁L3（240*400）模板支架计算书63一、参数信息63（一）支撑参数及构造64（二）材料参数64（三）荷载参数65二、梁底模板强度和刚度验算652、抗弯强度验算663、抗剪强度验算664、挠度验算66三、梁底横8、向支撑小楞的强度和刚度验算661、荷载计算672、强度及刚度验算67四、梁跨度纵向支撑钢管计算681、梁两侧支撑钢管的强度计算68支撑钢管计算弯矩图(kNm)69五、扣件抗滑移的计算70六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算701、立杆荷载702、立杆稳定性验算70七、组合风荷载时，立杆稳定性计算711、立杆荷载71风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为722、立杆稳定性验算72八、模板支架整体侧向力计算72九、立杆的地基承载力计算735、次梁L16（240*600）模板支架计算书74一、参数信息74（一）支撑参数及构造74（二）材料参数75（三）荷载参数75二、梁底模板强度和刚度验算752、抗9、弯强度验算763、抗剪强度验算764、挠度验算76三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算771、荷载计算772、强度及刚度验算77四、梁跨度纵向支撑钢管计算781、梁两侧支撑钢管的强度计算79支撑钢管计算弯矩图(kNm)79五、扣件抗滑移的计算80六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算801、立杆荷载802、立杆稳定性验算81七、组合风荷载时，立杆稳定性计算811、立杆荷载81风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为822、立杆稳定性验算82八、模板支架整体侧向力计算82九、立杆的地基承载力计算836、主框架梁KL3（350*900）侧模板支架计算书84一、参数信息841.梁侧模板及构造参数842.10、荷载参数853.材料参数85二、梁侧模板荷载标准值计算85三、梁侧模板面板的计算861.强度计算86 - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)862.挠度验算87四、梁侧模板内外楞的计算871.内楞计算87（1）.内楞强度验算88（2）.内楞的挠度验算882.外楞计算89（1）.外楞抗弯强度验算89（2）.外楞的挠度验算90五、穿梁螺栓的计算907、次框架梁KL16（350*900）侧模板支架计算书90一、参数信息911.梁侧模板及构造参数912.荷载参数913.材料参数91二、梁侧模板荷载标准值计算92三、梁侧模板面板的计算921.强度计算93 - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)932.挠11、度验算93四、梁侧模板内外楞的计算941.内楞计算94（1）.内楞强度验算94（2）.内楞的挠度验算952.外楞计算95（1）.外楞抗弯强度验算96（2）.外楞的挠度验算96五、穿梁螺栓的计算96一、编制依据：1、工程施工图纸；2。、施工现场提供有关参数；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全规范（JGJ130-2001）4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502040-2002）5、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）6、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）7、钢结构设计规范（GB50017-2003）8、建筑地基基础设计规范（GB50005-2003）二、工程概况：XXXX12、XXXXXXXXX有限公司（1#生产车间），总建筑面积7799.7,3层框架结构，高度13.4米，该工程1-6轴最大支模高度为9.2米，其板厚为110，三层为4米；7-11轴最大支撑高度为5.2米，其板厚为120，二、三层为4米；主框架梁为350*900，次框架梁为300*700，柱断面尺寸主要有650*650、555*550、500*500。三、材料的选用：根据本工程实际情况，本工程模板采用20厚胶合板及钢管支撑体系，为了确保模板工程安全施工及提高砼观感质量，特编制此方案。 柱、梁、楼板的模板均采用厚20mm、规格为HL=110002100mm的胶合板，龙骨木枋采用6080mm的方木，坚固件13、采用12螺栓和铁钉，支撑系统：柱、梁、板采用483.5钢管脚手架支撑体系（双扣件）。四、模板制作柱、梁、板模板根据构件的平面及断面尺寸，结合现场施工条件，采用胶合板与杉木制成定型模板，定型模板制作时，要求平整，接缝严密，编号并堆放整齐，注意防止暴晒和淋雨，预防变形。五、施工方法1、柱模安装顺序：弹柱位置线、控制线及标高线安装柱模板+梁底板加斜撑校正复核、验收下一道工序。该工程柱为矩形柱，最大柱截面为600mmX600mm，为保证柱尺寸，柱模板采用胶合板后背4道60mmX80mm的方木，支设时沿柱垂直方向每400mm设置柱箍。2、梁板安装顺序：搭设模板脚手架支撑安装侧模板安装平板模板加固较正复核14、验收下一道工序。梁、板模板采用20厚胶合板，现浇板厚度最厚110mm，梁最大断面为350X900mm。（1）、楼板支撑设计：楼板模板下铺设60X80mm方木，间距250mm，纵向联接，木方下搭设钢管脚手架支撑，脚手架支撑立杆纵向最大间距0.95m，横向最大间距1.0m,水平杆最大步距1.325m。立杆间距和水平杆步距可根据现场做适当的调整。（2）、框架梁支撑设计：本工程框架梁下支撑设计按梁断面分为四种：a、主框架梁KL3（350*900）（即1-6轴线上框架梁）下支撑设计：梁必须布置在两立杆中间，梁下铺设60X80mm方木，间距250mm，立杆纵向最大间距0.5m，横向最大间距为0.90m，15、纵横水平杆最大步距1.325m。立杆间距和水平杆步距可根据现场做适当的调整。b、次框架梁（300X700）（即E、F、G、H轴）下支撑设计：梁必须布置在两立杆中间，梁下铺设60X80mm方木，间距237.5mm，立杆纵向最大间距0.475m，横向最大间距为1.0m，纵横水平杆最大步距1.325m。立杆间距和水平杆步距可根据现场做适当的调整。c、次梁L（240*400）、L16（240*600）下支撑设计： 根据设计计算，次梁的支撑搭设同对应的板立杆间距。 注意：在所有主次框架、主次梁交叉处均采用双立杆支撑。（3）支撑架的搭设要求：1）纵、横向水平杆：纵向水平杆接长采用对接，对接要求：纵向不平杆16、的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨二个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；纵、模向水平杆的水平偏差应1/250，全架长的水平偏差值应50mm。2）立杆：每根立杆底部设置底座或垫板。脚手架设置纵、横向扫地杆。纵向、模向扫地杆均采用直角扣件固定在立杆上，纵向扫地杆距底座上皮不大于200mm，横向扫地杆紧贴向扫地杆下方固定。3）立杆采用对接扣件连接，相邻二立杆的对接接头不得在同步内，而一根立杆的对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。当采用搭接时17、，搭接长度不少于1m，三个旋转扣件连接。4）脚手架立杆垂直度允许偏差为15mm/2mm；5）节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40-65N.m。6）纵向剪刀撑及水平剪刀撑的设置：满堂脚手架四边与中间每隔4排支架立杆设置一道纵、模向剪刀撑，由底向楠连续设置，斜杆与地面倾角为45度60度。两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设一道水平剪刀撑。7）由于层高较高，为加强架体整体稳定性，在框架柱施工完毕，拆除模板后，架体要和框架柱设置拉结，在第一步与最上一步各设一道。3、梁模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上18、下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：L4m不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，L6m 的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）A、梁模板(扣件钢管架) 1）梁模板采用胶合面板作为面板，梁底模板支撑小楞材料采用方木支撑布置，梁底模板支撑小楞纵向间距为237.5mm。板底承重立杆横向间距或排距为1m，支撑架钢管类型为483.5。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向间距0.475m，梁两侧立杆间距1m，步距1.325m。2）梁模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）19、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：L4m不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，L6m 的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45） B、板模板(扣件钢管架) 1）楼板模板采用60.00mm80.00mm木方做板底支撑，中心间距250mm，扣件式钢管脚手架作为内支撑系统，模板支架横向间距1m，纵向间距0.95m，步距1.325m。 2）楼板模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接20、件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封缝，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封缝； （4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：L4m 开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，L6m 的起拱15mm； （5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周21、破损的模板应及时修整和更换，以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按设计要求的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条安全通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。C、梁模板(扣件钢管架) 1）梁模板采用胶合面板作为面板，梁底模板支撑小楞材料采用方木支撑布置，梁底模板支撑小楞纵向间距为250mm。板底承重立杆横向间距或排距为0.95m，支撑架钢管类型为483.5。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向间距1m，梁两侧立杆间距22、0.9m，步距1.325m。2）梁模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：L4m不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，L6m 的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）D、梁模板(扣件钢管架) 1）梁模板采用胶合面板作为面板，梁底模板支撑小楞材料采用方木支撑布置，梁底模板支撑小楞纵向间距为240mm。板底承重立杆横向间距或排距为1m，支撑架钢管类型为483.5。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方23、向间距0.95m，梁两侧立杆间距1m，步距1.325m。2）梁模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：L4m不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，L6m 的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）E、梁侧模板(扣件钢管架) 1）梁侧模板采用20mm 胶合板作为面板,采用木楞作为内楞，内楞间距木楞mm，采用主楞横向布置，次楞水平间距是250mm作为外楞，外楞间距m10mm，采用可回收的250普通穿墙螺栓24、加固,水平间距483.5mm，支撑架钢管类型为。扣件式钢管脚手架作为支撑系统。2）梁侧模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：L4m不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，L6m 的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）F、梁侧模板(扣件钢管架) 1）梁侧模板采用15mm 木面板作为面板,采用钢楞作为内楞，内楞间距木楞mm，采用主楞横向布置，次楞水平间距是300mm作为外楞，外楞间距m10mm，采用可25、回收的300普通穿墙螺栓加固,水平间距483.5mm，支撑架钢管类型为。扣件式钢管脚手架作为支撑系统。2）梁侧模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：L4m不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，L6m 的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）六、模板的安装安全措施1、安装要求：模板安装须按此方案进行，严禁任意变对。模板安装时，应符合下列规定：A、支撑架基础处理：底层基础处理：（从上到下）：a.片石回26、填灌砂压实；b.采用10T压路机进行碾压，碾压时表面洒碎石一层，压实度在0.95心以上，碾压后轮迹深度不得大于5mm：c、100D厚c15砼整体基层，250宽50厚木垫通长设置，并在木垫板与扫地杆之间加垫木方。（详见附图）二层及其以上楼层支撑架下均垫木块。B、模板及支撑系统在安装时，必须设置临时固定设施，严防倾覆。C、支撑柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，当支柱高度小于4米时，水平撑应设上下两道。D、雨季施工要安装避雷设施，接地电阻不大于4欧姆。2、安装时需注意事项：支模应按工序进行，模板未固定前，不得进行下道工序。支设2米以上的柱模板和梁模板时，应27、搭设工作台，不准站在模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。用钢管、扣件搭设立柱支架、支撑梁模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力距是否符合规定，不够时，可放两个扣件拧紧，横杆步距按规定，严禁随意增大。 平板模安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行，V形卡要按设计规定安装，以增加整体性，确保模板结构安全。五级以上大风，应停止模板的吊运作业。七、模板的拆除安全措施1、拆模时的混凝土强度的要求：根据混凝土结构工程施工及验收规范的规范，现浇混凝土结构模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列要求；不承重的侧模板，包括梁、柱、侧模28、板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。一般混凝土强度达到1.2N/mm2即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度项次结构类型结构跨度（m）按达到设计混凝土强度标准值的百分率（%）1板2502，87581002梁、拱、壳87581003悬壁构件-100在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模。经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。已拆除模板及支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全29、部设计的使用荷载。当受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过计算，加设临时支撑。拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。2、拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度纪录达到规定时，技术负责人方可批准拆模。3、冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是要考虑混凝土模板拆除后的保温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。4、对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温度差不超过20C，以免发生温差裂缝。5、各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果30、模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。6、拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。7、拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。8、拆除的模板向上运送传递，一定要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆模的模板时，模板应堆码整齐应捆牢、才可吊装，防止在空中“天女散花”。模板材料的传递采用上料平面周转，利用塔吊吊运。9、各类模板拆除的安全技术基础拆模，基础模板均属非承重模板，砼浇筑后砼达到1.2MPA使可拆除，拆除的模板应及时运到离基坑较远的地方进行清理。现浇楼盖及框架结31、构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍 拆柱侧模拆楼板底模拆梁侧模拆梁底模。已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道边杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。 多层楼板模板支柱的拆除，下层究竟应保留几层楼板的立柱，应根据施工速度、混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差距通过计算确定。现浇柱模板拆除： 柱模板拆除顺序如下：先拆除斜撑或拉杆（或钢拉条）自上而下拆除柱箍或横楞、拆除竖楞并由上而下拆除模板连接件、模板面。八、模板支撑架使用过程的安全要求1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工32、过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。九、支模板坍塌事故应急准备与应急预案（一）、应急准备1、组织机构及职责（1）项目机构及职责组长：组员：值班电话：（2）坍塌事故应急处置领导小组负责对项目突发坍塌事故的应急处理。2、培训和演练（1）项目部安全员负责主持、组织相关人员每年进行一次按坍塌事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性33、进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持.(2)施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。3、应急物资的准备、维护、保养（1）应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。（2）各种应急物资要配备齐全了并加强日常管理。4、预防措施1）支撑架搭设完毕后，经班组自检后合格后，报监理单位验收，合格事方可进行浇筑砼。2）在砼浇筑过程中，对模板支撑进行监控检查，如发现扣件松动、钢管弯曲变形等异常情况，立即进行加固处理。3）砼浇筑完毕后，待砼强度达到规范要求后，方可按有规定拆除模板的支撑架。（二）、应急措施1、防坍塌事故发生，项目部成立义务小组，由项目经理担34、任组长，生产负责人及安全员，各专业工长为组员 ，主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理，外包队管理人员及后勤人员，协助副项目经理做相关辅助工作。2、如果发生脚手架坍塌事故后，由项目经理负责现场总指挥，发生事故人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故拯救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知副项目经理组织紧急应变小组进行现场抢救。按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由外包队管理者组织有关职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。3、事35、故后处理工作1）查明事故原因及责任人2）以书面形式向上级写出报告，应包括以下内容：a.事故发生时间、地点、工程项目等；b.事故简要经过，伤亡人数，直接经济损失的初步估计；c.事故发生原因初步判断；d.事故发生后采取的措施及事故控制情况；e.事故报告单位。3）制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。4）组织所有人员进行事故教育。5）向所有人员进行事故教育。6）向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。十、 施工质量控制本工程应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录36、，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。1、钢管扣件管理采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合规程附录E的规定；经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况37、。2、地基基础模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202）的有关规定进行。同时应满足计算的承载力要求。应清除搭设场地杂物平整搭设场地并使排水畅通。模板支架地基与基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。3、立杆（1）、立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等措施。立杆底部应设置底座或垫板。（2）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣38、件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（3）、当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，宜采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。（4）、当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。（5）、立杆的纵横距离不应大于1200mm；对高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m39、的模板支架，立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于900mm。（6）、模板支架底层步距，除满足设计要求外，不应大于2m，其余步距不应大于1.8m。（7）、立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4、水平杆（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符40、合下规定：a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。5、剪刀撑（1）、模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖41、向剪刀撑，由底至顶连续设置；b、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：a、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45?60?之间。倾角为45?时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60?时，则不应超过5根； b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。6、其他（1）、模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑42、。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。采用泵送混凝土时，混凝土输送管口距水平模板的垂直高度不超过1.2m。混凝土在模板的堆积高度要严格控制，不得超过100mm。（2）、模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。（3）、斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。模板支架不得和外脚手架相连。（4）、模板支架的整体高宽比不应大于5。7、验收（1）、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。（2）、项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。（3）、高度超过8m，或跨度超过18 m43、，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。（4）、模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。（5）、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数量与质量判定标准，应按表确定。对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。（6）、对下层楼板或地下室顶板采取加固措施的模板支架，应检查加固措施与方案的44、符合性及加固的可靠性。（7）、模板支架验收后应形成记录。8、拆除（1）、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。（2）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。（3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。（4）、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。（5）、多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架。（6）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面45、的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。十一、梁、板模板支撑系统验算附1：1#生产车间9.2米高梁、板支撑计算书附后：1、主框架梁KL3（350*900）模板支架计算书2、次框架梁KL16（300*700）模板支架计算书3、板（厚110）模板支架计算书4、次梁L3（240*400）模板支架计算书5、次梁L16（240*600）模板支架计算书6、主框架梁KL3（350*900）侧模板支架计算书7、次框架梁KL16（350*900）侧模板支架计算书附2：楼板模板高支撑架搭设图 附1：1#生产车间5.2米高梁、板支撑计算书 1、主框架梁KL3（3546、0*900）模板支架计算书一、参数信息本算例中，取KL(350*900*9000)作为计算对象。梁的截尺寸为350 mm900 mm，支撑长度为9 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):120；立杆纵距la(m):0.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.15；立杆步距h(m):1.385；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.95；梁支撑架搭设高度H(m):5.2；梁两侧立杆间距lb(m):0.9；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm847、0mm，梁底支撑钢管采用483.2钢管，钢管的截面积为A=4.50102mm2，截面模量W=4.73103mm3，截面惯性矩为I=1.14105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；48、施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3所处城市为瑞安市北麂，基本风压为W01.6kN/m2；风荷载高度变化系数为z1，风荷载体型系数为s0.292。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =350.0020.0020.00/6 =2.33104mm3；I =350.0020.0020.0020.00/12 =2.33105mm4；模板自重标准值：x1049、.300.350.11kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.9024.000.357.56kN/m；梁钢筋自重标准值：x30.901.500.350.47kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x41.000.350.35kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52.000.350.70kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.11+7.56+0.47)+1.4(0.35+0.70)=12.46kN/m；荷载标准值为：qk =x1+x2+x3+x4+x5=50、0.11+7.56+0.47+0.35+0.70=9.19kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:M=0.1qlc2Mmax =0.112.460.250.25=0.078kNm；最大支座反力R=1.1ql3.425 kN； =7.78104/2.33104=3.336N/mm2；面板计算应力 =3.34 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=1.868 kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =31.8681000/(235020)=0.4N/mm2；面板受剪应力51、计算值 =0.40小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.188250.004/(1006000.002.33105)=0.174mm；面板的最大挠度计算值 =0.17mm 小于 面板的最大允许挠度值 v = min(250.00 / 150,10)mm，满足要求！三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度52、验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷载计算q=3.43/0.359.787kN/m。梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的简支梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=1.713 kN，中间支座的最大支座力N=1.713 kN53、；梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.621 kNm，最大剪力为Q=1.713 kN，最大变形为 =1.578mm。最大受弯应力 = M / W = 6.21105/6.40104 = 9.696 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 9.696 N/mm2 小于 支撑小楞的抗弯强度设计值 fm =13.000 N/mm2,满足要求!支撑小楞的受剪应力值计算： = 31.71103/(260.0080.00) = 0.535 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv = 1.300 N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 = 0.535 N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 f54、v =1.30 N/mm2,满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度： =1.578 mm；支撑小楞的最大挠度计算值 = 1.578 mm 小于 支撑小楞的最大允许挠度 v=min(900.00/ 150,10) mm，满足要求！四、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.713 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.15 kNm ；最大变形 max =55、 0.105 mm ；最大支座力 Rmax = 3.682 kN ；最大应力 = 0.15106 /(4.73103 )=31.689 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 31.689 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =0.105mm小于最大允许挠度v=min(500/150,10)mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R 56、- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.682 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =3.682 kN ；除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值57、。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.155.201.05kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(0.95/2+(0.90-0.35)/2)0.50(0.30+24.000.12)=1.610 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =3.682+1.053+1.61=6.345 kN；2、立杆稳定性验算 - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.58、39+20.15=1.685m； l0 = kh=1.1671.4371.385=2.323m；式中：h-支架立杆的步距，取1.385m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.15m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.437； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；故l0取2.323m； = l0/i = 2322.616 / 15.9 = 146 ；查规程附录C得 = 0.324；KH=1/1+0.005(5.20-4) = 0.994； =1.05N/(AKH)=1.056.345103/( 0.324450.000059、.994)= 45.971 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 45.971 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。七、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut6.345kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 1.610.292 = 0.327 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 1.6 kN/m2； z 60、- 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.292；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.3270.51.3852/10 = 0.037 kNm；2、立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)=1.056.345103/( 0.324450.0000.99)+37326.510/4730.000= 53.862 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 53.862 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足61、要求。八、模板支架整体侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为： 其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=9.001039.00102=8.10106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.711.01.6=1.120kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.858.1010610-61.120.5/91000=428.400N。H-模板支架计算高度。H=5.200 m。m-计算单元附62、加轴力为压力的立杆数为：0根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb0.900 m。la -梁底立杆纵距（m），la=0.500 m。La-梁计算长度（m），La=9.000 m。综合以上参数，计算得N1=3428.4005200.000/(0+1)900.000)=7425.600N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： 计算得： =(1.05 6345.275 + 7425.600) / (0.324 450.000 0.994)=97.206N/mm2。 = 97.206 N/mm2 小于 205.000 N63、/mm2 ，模板支架整体侧向力满足要求。九、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1001=100 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 100 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.056.345/0.2=33.313 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 6.345 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p =33.313kPa fg=100 kPa 。地基承载力满足要求！ 2、次框架梁KL16（300*764、00）模板支架计算书一、参数信息本算例中，取KL(300*700*7500)作为计算对象。梁的截尺寸为300 mm700 mm，支撑长度为7.5 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):120；立杆纵距la(m):0.95；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.15；立杆步距h(m):1.385；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1；梁支撑架搭设高度H(m):5.2；梁两侧立杆间距lb(m):1；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm80mm，梁65、底支撑钢管采用483.2钢管，钢管的截面积为A=4.50102mm2，截面模量W=4.73103mm3，截面惯性矩为I=1.14105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及66、设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3所处城市为瑞安市北麂，基本风压为W01.6kN/m2；风荷载高度变化系数为z1，风荷载体型系数为s0.279。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =300.0020.0020.00/6 =2.00104mm3；I =300.0020.0020.0020.00/12 =2.00105mm4；模板自重标准值：x10.300.67、300.09kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.7024.000.305.04kN/m；梁钢筋自重标准值：x30.701.500.300.31kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x41.000.300.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52.000.300.60kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.09+5.04+0.31)+1.4(0.30+0.60)=8.61kN/m；荷载标准值为：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.09+568、.04+0.31+0.30+0.60=6.34kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:M=0.1qlc2Mmax =0.18.610.240.24=0.049kNm；最大支座反力R=1.1ql2.250 kN； =4.86104/2.00104=2.429N/mm2；面板计算应力 =2.43 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=1.227 kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =31.2271000/(230020)=0.307N/mm2；面板受剪应力计算值 =69、0.31小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =237.50mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.345237.504/(1006000.002.00105)=0.114mm；面板的最大挠度计算值 =0.11mm 小于 面板的最大允许挠度值 v = min(237.50 / 150,10)mm，满足要求！三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程70、中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷载计算q=2.25/0.307.499kN/m。梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的简支梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=1.125 kN，中间支座的最大支座力N=1.125 kN；梁底横向71、支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.478 kNm，最大剪力为Q=1.125 kN，最大变形为 =1.462mm。最大受弯应力 = M / W = 4.78105/6.40104 = 7.469 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 7.469 N/mm2 小于 支撑小楞的抗弯强度设计值 fm =13.000 N/mm2,满足要求!支撑小楞的受剪应力值计算： = 31.12103/(260.0080.00) = 0.351 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv = 1.300 N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 = 0.351 N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.72、30 N/mm2,满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度： =1.462 mm；支撑小楞的最大挠度计算值 = 1.462 mm 小于 支撑小楞的最大允许挠度 v=min(1000.00/ 150,10) mm，满足要求！四、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.125 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.401 kNm ；最大变形 max = 1.73、086 mm ；最大支座力 Rmax = 4.921 kN ；最大应力 = 0.401106 /(4.73103 )=84.729 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 84.729 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =1.086mm小于最大允许挠度v=min(950/150,10)mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 74、纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.921 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =4.921 kN ；除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故75、支架自重部分荷载可取为F2=1.350.155.201.05kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(1.00/2+(1.00-0.30)/2)0.95(0.30+24.000.12)=3.467 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =4.921+1.053+3.467=9.441 kN；2、立杆稳定性验算 - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.376、9+20.15=1.685m； l0 = kh=1.1671.6581.385=2.680m；式中：h-支架立杆的步距，取1.385m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.15m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.658； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；故l0取2.680m； = l0/i = 2679.817 / 15.9 = 169 ；查规程附录C得 = 0.248；KH=1/1+0.005(5.20-4) = 0.994； =1.05N/(AKH)=1.059.441103/( 0.248450.0000.77、994)= 89.356 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 89.356 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。七、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut9.441kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 1.610.279 = 0.312 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 1.6 kN/m2； z -78、 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.279；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.3120.951.3852/10 = 0.068 kNm；2、立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)=1.059.441103/( 0.248450.0000.99)+67762.955/4730.000= 103.682 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 103.682 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，79、满足要求。八、模板支架整体侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为： 其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=7.501037.00102=5.25106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.711.01.6=1.120kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.855.2510610-61.120.95/7.51000=633.080N。H-模板支架计算高度。H=5.200 m。m-80、计算单元附加轴力为压力的立杆数为：0根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb1.000 m。la -梁底立杆纵距（m），la=0.950 m。La-梁计算长度（m），La=7.500 m。综合以上参数，计算得N1=3633.0805200.000/(0+1)1000.000)=9876.048N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： 计算得： =(1.05 9440.578 + 9876.048) / (0.248 450.000 0.994)=178.382N/mm2。 = 178.382 N/mm2 小于 281、05.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力满足要求。九、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1001=100 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 100 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.059.441/0.25=39.65 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.441 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p =39.65kPa fg=100 kPa 。地基承载力满足要求！ 3、板（厚11082、）模板支架计算书一、综合说明由于其中模板支撑架高5.2米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长宽7.5m9m，厚0.12m。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。2、浙江省地方标准，建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）。以下简称规程。3、建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸，设计文件。5、国家、省有83、关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为5.2m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.385m，立杆纵距la取1m，横距lb取0.95m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.25m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.2钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢84、筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000202/6=6.67104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.12241 =2.88kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.121.11 =0.132kN85、/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.3+2.88+0.132)1.2=3.974kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.083.9740.252+0.14.20.252=086、.046kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.9740.252-0.1174.20.252= -0.056kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.056kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.056106 /(6.67104)=0.833N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =0.833N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.6187、7q1lc=0.63.9740.25+0.6174.20.25=1.244kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =31244.01/(2100020)=0.093N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.093N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000203/12=6.667105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.051mm；底模面板的挠度计算值 =0.051mm小于挠度设计88、值v =Min(250/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.12240.25=0.72kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.121.10.25=0.033kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.25=0.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0.5kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.2=(0.075+0.72+089、.033)1.2=0.994kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+0.5)1.4=1.05kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.10.99412-0.1171.0512=-0.222kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； =0.222106/(6.4104)=3.472N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =3.472N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.90、6g2la+0.617q2la=0.60.9941+0.6171.051=1.244kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.389N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.389N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=60803/12=2.56106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(191、00EI)=0.25 mm；底模方木的挠度计算值 =0.25mm 小于 挠度设计值v =Min(1000/150，10)mm ，满足要求。（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.035kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.10.9941+1.21.051=2.353kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如92、下： 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 9.934 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.884106/4.73103=186.792 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 2.136 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =186.792 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =2.136小于最大允许挠度 v=min(950/150,10) mm,满足要求!（四）扣件抗滑力验算93、板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算 NRc N=9.934kN；双扣件抗滑移力N=9.934kN小于 Rc=12kN ,满足要求。（五）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据节，此值为F1=9.934k94、N。除此之外，根据规程条文说明条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.155.2=0.78kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=9.934+0.781.35=10.987kN；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.5102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.38+20.1=1.5895、m；l0=kh=1.1671.5671.385=2.533m；式中：h-支架立杆的步距，取1.385m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.567； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.167；故l0取2.533m；=l0/i=2.533103 /15.9=160；查规程附录C得 = 0.274； KH=1/1+0.005(5.2-4)=0.994； =1.05N/(AKH)=1.0510.987103 /(0.2744.51020.994)=94.124N/mm2；立杆的受压强度计算值 96、=94.124N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut10.987kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2791.6=0.231kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 1.6 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ；97、 s - 风荷载体型系数：取值为0.279；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.23111.3852/10=0.053kNm；（2）立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0510.987103/(0.2744.51020.994)+0.053106 /(4.73103)=105.283N/mm2；立杆的受压强度计算值 =105.283N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。（六）立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1598、01=150 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 150 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.0510.987/0.25=46.145 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.536 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=46.145kPa fg=150 kPa 。地基承载力满足要求！（七）拆模时间计算参考建筑施工安全手册（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。1、支架所受各类荷载的取值：附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为99、：N板i1.20.120.951（24+1.1）3.434kN；模板自重为：N模i1.20.310.950.342kN；支架自重为：N支gi1.20.155.20.936kN；混凝土浇筑施工荷载为：N浇i1.4（1+2）10.953.99kN；楼盖总的设计荷载为：NQ=1.42.510.95+ 3.434 6.759kN；2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：浇筑层荷载强度达到0.000/14.300100=0设计强度，N支i = N板i+N模i+N支gi+N浇i=3.434+0.342+0.936+3.998.702kN；3、下一层立杆的荷载计算：下一层荷载强度达到10.000/14100、.300100=69.93设计强度，N支i-1N支i+N模i+N支gi+N板i=8.702+0.342+0.936+13.43413.413kN；其中，为楼盖荷载计入比例，1。4、下二层立杆的荷载计算：下二层荷载强度达到15.000/14.300100=104.895设计强度，N支i-2N支i-1+N支gi+N板i-NQ=13.413+0.936+0.158.106kN；其中，为楼盖荷载计入比例，0.15。0.4N支i-2 NQ,下三层的模板支架可以试拆除。拆除后下二层的立杆荷载由下三层的楼盖分担60，分担后的下三层楼盖承担的荷载为0.6 N支i-2NQ，可以拆除。 4、次梁L3（240*40101、0）模板支架计算书一、参数信息本算例中，取L(240*400*9000)作为计算对象。梁的截尺寸为240 mm400 mm，支撑长度为9 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):120；立杆纵距la(m):1；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.15；立杆步距h(m):1.385；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.95；梁支撑架搭设高度H(m):5.2；梁两侧立杆间距lb(m):0.9；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm80mm，梁底支102、撑钢管采用483.2钢管，钢管的截面积为A=4.50102mm2，截面模量W=4.73103mm3，截面惯性矩为I=1.14105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备103、荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3所处城市为瑞安市北麂，基本风压为W01.6kN/m2；风荷载高度变化系数为z1，风荷载体型系数为s0.292。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =240.0020.0020.00/6 =1.60104mm3；I =240.0020.0020.0020.00/12 =1.60105mm4；模板自重标准值：x10.300.24104、0.07kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.4024.000.242.30kN/m；梁钢筋自重标准值：x30.401.500.240.14kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x41.000.240.24kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52.000.240.48kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.07+2.30+0.14)+1.4(0.24+0.48)=4.41kN/m；荷载标准值为：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.07+2.3105、0+0.14+0.24+0.48=3.24kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:M=0.1qlc2Mmax =0.14.410.250.25=0.028kNm；最大支座反力R=1.1ql1.213 kN； =2.76104/1.60104=1.723N/mm2；面板计算应力 =1.72 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=0.662 kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =30.6621000/(224020)=0.207N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.106、21小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.240250.004/(1006000.001.60105)=0.089mm；面板的最大挠度计算值 =0.09mm 小于 面板的最大允许挠度值 v = min(250.00 / 150,10)mm，满足要求！三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，107、支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷载计算q=1.21/0.245.053kN/m。梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的简支梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=0.606 kN，中间支座的最大支座力N=0.606 kN；梁底横向支撑108、小楞的最大弯矩为Mmax=0.236 kNm，最大剪力为Q=0.606 kN，最大变形为 =0.580mm。最大受弯应力 = M / W = 2.36105/6.40104 = 3.695 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 3.695 N/mm2 小于 支撑小楞的抗弯强度设计值 fm =13.000 N/mm2,满足要求!支撑小楞的受剪应力值计算： = 36.06102/(260.0080.00) = 0.189 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv = 1.300 N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 = 0.189 N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.30109、 N/mm2,满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度： =0.58 mm；支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.580 mm 小于 支撑小楞的最大允许挠度 v=min(900.00/ 150,10) mm，满足要求！四、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.606 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.227 kNm ；最大变形 max = 0.685 110、mm ；最大支座力 Rmax = 2.653 kN ；最大应力 = 0.227106 /(4.73103 )=48.082 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 48.082 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =0.685mm小于最大允许挠度v=min(1000/150,10)mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或111、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.653 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =2.653 kN ；除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自112、重部分荷载可取为F2=1.350.155.201.05kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(0.95/2+(0.90-0.24)/2)1.00(0.30+24.000.12)=3.456 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =2.653+1.053+3.456=7.162 kN；2、立杆稳定性验算 - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.39+2113、0.15=1.685m； l0 = kh=1.1671.5671.385=2.533m；式中：h-支架立杆的步距，取1.385m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.15m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.567； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；故l0取2.533m； = l0/i = 2532.734 / 15.9 = 159 ；查规程附录C得 = 0.277；KH=1/1+0.005(5.20-4) = 0.994； =1.05N/(AKH)=1.057.162103/( 0.277450.0000.994114、)= 60.690 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 60.690 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。七、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut7.162kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 1.610.292 = 0.327 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 1.6 kN/m2； z - 风荷115、载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.292；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.32711.3852/10 = 0.075 kNm；2、立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)=1.057.162103/( 0.277450.0000.99)+74653.020/4730.000= 76.473 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 76.473 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。八、模116、板支架整体侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为： 其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=9.001034.00102=3.60106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.711.01.6=1.120kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.853.6010610-61.121/91000=380.800N。H-模板支架计算高度。H=5.200 m。m-计算单元附加轴力为压力的立117、杆数为：0根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb0.900 m。la -梁底立杆纵距（m），la=1.000 m。La-梁计算长度（m），La=9.000 m。综合以上参数，计算得N1=3380.8005200.000/(0+1)900.000)=6600.533N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： 计算得： =(1.05 7161.792 + 6600.533) / (0.277 450.000 0.994)=113.960N/mm2。 = 113.960 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，118、模板支架整体侧向力满足要求。九、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1001=100 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 100 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.057.162/0.2=37.599 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.162 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p =37.599kPa fg=100 kPa 。地基承载力满足要求！ 5、次梁L16（240*600）模板支架计算119、书一、参数信息本算例中，取KL(240*600*7500)作为计算对象。梁的截尺寸为240 mm600 mm，支撑长度为9 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):110；立杆纵距la(m):0.95；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.15；立杆步距h(m):1.385；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1；梁支撑架搭设高度H(m):5.2；梁两侧立杆间距lb(m):1；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm80mm，梁底支撑钢管采用483.120、2钢管，钢管的截面积为A=4.50102mm2，截面模量W=4.73103mm3，截面惯性矩为I=1.14105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN121、/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3所处城市为瑞安市北麂，基本风压为W01.6kN/m2；风荷载高度变化系数为z1，风荷载体型系数为s0.279。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =240.0020.0020.00/6 =1.60104mm3；I =240.0020.0020.0020.00/12 =1.60105mm4；模板自重标准值：x10.300.240.07kN/m；122、新浇混凝土自重标准值：x20.6024.000.243.46kN/m；梁钢筋自重标准值：x30.601.500.240.22kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x41.000.240.24kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52.000.240.48kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.07+3.46+0.22)+1.4(0.24+0.48)=6.06kN/m；荷载标准值为：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.07+3.46+0.22+0.123、24+0.48=4.46kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:M=0.1qlc2Mmax =0.16.060.240.24=0.035kNm；最大支座反力R=1.1ql1.600 kN； =3.49104/1.60104=2.182N/mm2；面板计算应力 =2.18 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=0.873 kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =30.8731000/(224020)=0.273N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.27小于fv=1.124、40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =240.00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6774.464240.004/(1006000.001.60105)=0.104mm；面板的最大挠度计算值 =0.10mm 小于 面板的最大允许挠度值 v = min(240.00 / 150,10)mm，满足要求！三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，125、方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷载计算q=1.60/0.246.669kN/m。梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的简支梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=0.8 kN，中间支座的最大支座力N=0.8 kN；梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=126、0.352 kNm，最大剪力为Q=0.800 kN，最大变形为 =1.056mm。最大受弯应力 = M / W = 3.52105/6.40104 = 5.502 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 5.502 N/mm2 小于 支撑小楞的抗弯强度设计值 fm =13.000 N/mm2,满足要求!支撑小楞的受剪应力值计算： = 38.00102/(260.0080.00) = 0.250 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv = 1.300 N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 = 0.250 N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.30 N/mm2,满足要求!梁127、底横向支撑小楞的最大挠度： =1.056 mm；支撑小楞的最大挠度计算值 = 1.056 mm 小于 支撑小楞的最大允许挠度 v=min(1000.00/ 150,10) mm，满足要求！四、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.8 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.292 kNm ；最大变形 max = 0.783 mm ；最大支座力 Rma128、x = 3.482 kN ；最大应力 = 0.292106 /(4.73103 )=61.703 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 61.703 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =0.783mm小于最大允许挠度v=min(950/150,10)mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用129、力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.482 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =3.482 kN ；除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.3130、50.155.201.05kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(1.00/2+(1.00-0.24)/2)0.95(0.30+24.000.11)=3.318 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =3.482+1.053+3.318=7.853 kN；2、立杆稳定性验算 - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.39+20.15=1.685m； l131、0 = kh=1.1671.6581.385=2.680m；式中：h-支架立杆的步距，取1.385m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.15m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.658； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；故l0取2.680m； = l0/i = 2679.817 / 15.9 = 169 ；查规程附录C得 = 0.248；KH=1/1+0.005(5.20-4) = 0.994； =1.05N/(AKH)=1.057.853103/( 0.248450.0000.994)= 74.328 N/mm132、2；立杆的受压强度计算值 = 74.328 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。七、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut7.853kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 1.610.279 = 0.312 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 1.6 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构133、荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.279；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.3120.951.3852/10 = 0.068 kNm；2、立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)=1.057.853103/( 0.248450.0000.99)+67762.955/4730.000= 88.655 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 88.655 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。八、模板支架整体侧向力计算1134、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为： 其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=9.001036.00102=5.40106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.711.01.6=1.120kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.855.4010610-61.120.95/91000=542.640N。H-模板支架计算高度。H=5.200 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：0根。l135、b-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb1.000 m。la -梁底立杆纵距（m），la=0.950 m。La-梁计算长度（m），La=9.000 m。综合以上参数，计算得N1=3542.6405200.000/(0+1)1000.000)=8465.184N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： 计算得： =(1.05 7852.922 + 8465.184) / (0.248 450.000 0.994)=150.636N/mm2。 = 150.636 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧136、向力满足要求。九、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1001=100 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 100 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.057.853/0.2=41.228 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.853 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p =41.228kPa fg=100 kPa 。地基承载力满足要求！ 6、主框架梁KL3（350*900）侧模板支架计算书梁段:137、KL6。 一、参数信息1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):120.00；采用的钢管类型为483.5；穿梁螺栓直径(mm)：M10；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):21.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):6.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板类型：胶合面138、板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，139、取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 39.661 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值21.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 7822/6=52cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下140、公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.7821.60.9=18.2kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.7860.9=5.9kN/m；q = q1+q2 = 18.196+5.897 = 24.093 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 250mm；面板的最大弯距 M= 0.12530.8882502 = 2.41105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.41105 / 5.20104=4.641N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =141、4.641N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=30.89N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 100222/12=66.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 530.892504/(38460006.67105) = 0.393 mm；面板的最大容许挠度值:v = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.393mm 小于 面板的最大容许挠度值 v=1mm，满足142、要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.221.60.9+1.460143、.9)0.25=7.72kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 350mm； 内楞的最大弯距: M=0.0967.72275.002= 2.24105Nmm； 最大支座力:R=1.257.7220.25=2.413 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.24105/1.28105 = 1.752 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.752 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 200mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载144、标准值：q=7.72 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.5217.722004/(10090005.12106) = 0.001 mm；内楞的最大容许挠度值: v = 200/250=0.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.001mm 小于 内楞的最大容许挠度值 v=0.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.413kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管4145、83.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大的弯矩为M=2.4130.25/4=0.151 kNm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.51105/1.02104 = 14.845 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =14.845N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）146、.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=6.998kN； l-计算跨度：l=250mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值: =6998.400250.003/(48206000.000243800.000)=0.045mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.045 mm外楞的最大容许挠度值: v = 250/400=0.625mm；外楞的最大挠度计算值 =0.045mm 小于 外楞的最大容许挠度值 v=0.625mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉147、力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 10 mm； 穿梁螺栓有效直径: 8.12 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.221.6+1.46)0.250.35 =3.003 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17052/1000 = 8.84 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.003kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=8.84kN，满足要求！ 7、次框架梁KL16（350*900）侧模板支架计算书梁段:KL12。 一、参数信息1.梁侧模板及构148、造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):120.00；采用的钢管类型为483.5；穿梁螺栓直径(mm)：M10；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯149、强度设计值fm(N/mm2)：15.0；二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的150、最大侧压力F；分别计算得 39.661 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5822/6=38.67cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板151、上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5816.80.9=10.52kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.5840.9=2.92kN/m；q = q1+q2 = 10.524+2.923 = 13.447 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.12523.1843002 = 2.61105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.61105 / 3.87104=6.745N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.745N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计152、值 f=15N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=23.18N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 100222/12=66.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 523.183004/(38460006.67105) = 0.611 mm；面板的最大容许挠度值:v = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.611mm 小于 面板的最大容许挠度值 v=1.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞153、计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.216.80.9+1.440.9)0.3=6.96kN/m； 内楞计算跨154、度(外楞间距): l = 350mm； 内楞的最大弯距: M=1/86.96350.002= 3.55105Nmm； 最大支座力:R=0.56.9550.3=1.043 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.55105/6.40104 = 5.547 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 5.547 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=6.96 N/mm； E - 内楞的弹性模155、量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 56.965004/(38490002.56106) = 0.246 mm；内楞的最大容许挠度值: v = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.246mm 小于 内楞的最大容许挠度值 v=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.043kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩156、 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大的弯矩为M=1.0430.3/4=0.078 kNm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.82104/1.02104 = 7.701 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =7.701N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在157、外楞上的集中力标准值：F=6.35kN； l-计算跨度：l=300mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值: =6350.400300.003/(48206000.000243800.000)=0.071mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.071 mm外楞的最大容许挠度值: v = 300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值 =0.071mm 小于 外楞的最大容许挠度值 v=0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 10 mm； 穿梁螺栓有效直径: 8.12 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.216.8+1.44)0.30.35 =2.705 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17052/1000 = 8.84 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.705kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=8.84kN，满足要求！