1、中国XX工业第XXX所107#机电厂房 外脚手架 工程施工方案编制人： 审核人： 审批人： 陕西XXXX工程公司第二分公司20XX年8月18日 XXXXX所107#机电生产厂房外脚手架施工方案一、编制原则及依据1、结构、建筑施工图。2、建筑施工计算手册3、建筑施工手册4、企业标准HJB004-20075、建筑结构荷载规范GB50009-20016、钢结构设计规范GB50017-20037、建筑施工安全检查标准JGJ59-998、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001二、工程概况：本工程位于XX市XX路XX号XXXX工业XX研究所院内，建筑面积36156m2,框剪结构，地基为2、钢筋砼灌注桩，承台筏板基础。地下一层，地上10层，建筑物总高度56.4m。地下室层高为7.6m、一、二层，层高6m、三层至十层为标准层，层高5.4m，现浇板厚为110、180等。三、脚手架方案设计思路1、 根据工程结构特点和现场地貌实际情况，地下室至二层顶板（标高11.90m）采用双排落地式脚手架，从二层顶板开始至顶层计划采用普通悬挑式外脚手架分段搭设，具体搭设情况为：3-4层（总高10.8m）、5-6层（总高10.8m）、7-8层（总高10.8m）、9-10层（总高10.8m），计划在搭设7-8层时可将3-4层悬挑架拆除再次搭设；搭设9-10层时可将5-6层悬挑架拆除再次搭设。2、 脚手架用3、483.5的钢管，杆距通过计算确定。脚手架内侧挂设密目安全网和小孔安全网，外侧设置挡脚板。连续剪力撑角度控制在4560之间。3、 双排外架拉杆要做到拉撑结合，保证外架的安全。四、落地式脚手架搭设方案及验算1、搭设构造及方法：地下室至二顶板采用双排落地式脚手架。 1）、横向承力结构主要是指立杆和小横杆组成的横向构架为脚手架受力主体。立杆间距：横向1.05m步高h：1.61.8m，选择1.8m。小横杆：操作层小横杆间距1.5m，取1.2m。小横竿挑向墙面的悬臂长0.3m。立杆应有底座，底座下垫放木板，板厚50。2）、纵向传力结构立杆纵向间距：2m，取1.5m。通过大横杆连结横向承力结构。大横杆长度4、56m，步距h：1.8m。立杆的误差控制：当H30时，立杆的全部垂直偏差不大于50； 3）、支撑系统剪刀撑：在脚手架两段和转角处设立，中间隔1215m设一道，每片架子不少于三道。宽度35倍立杆纵距，41.8m=7.2m。斜杆与地面夹角为45。60。范围内，根部应落于垫板上。横向斜撑：从底到顶沿全高之形设置连续的斜撑。在作业层施工时可以临时拆除。设置部位：两端、中间每隔六跨加设一道横向支撑。连墙拉结构件。为保持脚手架的整体稳定，防止倾覆和抵抗风力。在脚手架上均匀设置牢固的连墙点，保证竖向二跨步距3.6m，横向为一跨柱网间。扫地杆：在立杆下脚绑扎纵向和横向的水平杆，离地面不大于200mm,以避免脚5、手架不均匀沉降。脚手板铺设脚手板采用竹架板，沿纵向满铺，作到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实，不得有超过50的间隙。装修操作层的脚手板不得少于三块；架子上严禁留单块脚手板。对头脚手板的每块端头均有小横杆，离板端距离不小于150，在小横杆上应放正、绑牢。2、外脚手架的结构计算根据双排脚手架横向构架和纵向构架的受力特点分析，主要是垂直荷载作用下的立杆的受压稳定验算。计算条件：双排外脚手架，步距h=1.8m，立杆纵向间距L=1.5m，排距1.2m，小横竿挑出0.2m，连墙杆间距4.8m，脚手板铺设两层，作业层一层。1）施工荷载施工荷载 q1=3.0KN/m2； n1=2 P1=B/2+bLq1n1 =16、.2/2+0.21.532 =7.2KN2）脚手板荷载脚手板荷载 q2=0.35KN/m2； n2=11 P2=B/2+bLq2n2 =1.2/2+0.21.50.3511 =4.62KN3）脚手架自重：q3钢管自重；q3=0.0384KN/MQ扣件重，按二个直角扣件计算；Q=0.026KNn3立杆步数，n3=10 P3=m3q3(h+L+B/2+b)+Q =100.0384(1.8+1.5+1.2/2+0.2)+0.026 =5.572KN4）每根立杆的轴心压力N N=1/2G(P2+P3)+ G+P1 =1/21.2(1.68+5.572)+1.47.2 =1/28.7+10.08=9.37、6KN立杆的计算长度为连墙杆的间距L0=3.6m =L0/i L0=4.8m i=16=3600/16=225 查表得=0.150N/A=0.99390/0.15489=115.2N/mm2f=205N/ mm2脚手架安全。五、悬挑脚手架搭设方案1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为二层标准层，即搭设高度为5.42+1.5= 12.3 米；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.3米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度约为 150 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取8、扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处陕西省西安市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数z为0.154，风荷载体型系数s为0.841；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手9、板铺设层数:2 层；脚手板类别:竹架板脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度 3.00 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳与建筑物斜向拉结。钢丝绳安全系数取:6.000； 六、悬挑脚手架验算1、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和10、变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.11、080.1931.5002+0.101.4701.5002 =0.366 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.5002-0.1171.4701.5002 =-0.430 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.366106,0.430106)/5080.0=84.646 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 84.646 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！（3）挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= 12、P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1611500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.315 mm；大横杆的最大挠度 2.315 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！2、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最13、不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.184)+1.4 1.575 = 2.495 kN； 小横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 ，均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.014、06 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4951.050/3 = 0.873 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax =0.879 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.879106/5080.000=173.124 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =173.124 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.015、60105121900.000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1816.3501050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.972 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；小横杆的最大挠度和 2.996 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求16、！3、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.050=0.040 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN；17、活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.040+0.276)+1.42.363=3.687 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.80(25.00-20.00) = 1.104； NGL1 =0.1248+0.038+(1.502/2+1.502)0.038/1.8018、20.00 = 5.184；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50025.000 = 0.188 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.039 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、19、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计20、值计算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.28.223+ 1.44.725= 16.483 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.039+ 1.44.725= 10.262 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.28.223+ 0.851.44.725= 15.490 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.039+ 0.851.44.725= 9.270 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.521、001.8002/10 = 0.099 kN.m；5、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =16.483 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面22、模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 16483/(0.186489.000)=181.22N/mm2；立杆稳定性计算 = 181.22 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =15.490 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = k23、uh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 15490/(0.186489.000)+99000/5080.000 = 189.79 N/mm2；立杆稳定性计算 = 189.79 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 6、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算24、： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.317kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.19 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.19 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 200.000/15.800的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的25、长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.89010-4205.000103 = 96.837 kN；Nl = 12.19 Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 12.19小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图7、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离26、墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm4，截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面积A = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载 N=25.464 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.9500.000178.500 = 0.207 kN/m； 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 30.094 kN。 R2 = 22.477 kN。 R3 = -0.816 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.810 kN.m；最大应力 =2.810106 /( 1.05 108300.0 )+0.099103 / 2195.0 = 24.7127、0 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 24.710 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！ 8、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 10.063.0 235 /( 1100.0160.0235.0) = 2.04由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.932。经过计算得到最大应力 =2.810106 /( 0.932108300.00 )= 28.36N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 2828、.36N/mm2 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求!9、拉绳与支杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=42.559 kN；10、拉绳与支杆的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD均取最大值进行计算，分别为 RU = 32.5kN RD = 42.3kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝29、绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取0.000kN，=0.820，K=6.000，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于5mm才能满足要求！ 下面压杆以 5.6号角钢5636.0mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 22.3kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.248； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.130、30cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 1.921m； A - 受压斜杆净截面面积，A =3.340cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是2.6 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求! 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=0.000kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2； 斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中31、 N为斜撑支杆的轴向力，N=22.3kN； lw为斜撑支杆件的周长，取224.000mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=3.000mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力 = 18500/(224.0003.000) = 27.5N/mm2。对接焊缝的最大应力27.5 N/mm2 小于 185.000 N/mm2，满足要求!11、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=22.477 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度32、，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D22476.6344/(3.142502)1/2 =16.917 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 22.477kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 25.000 mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计33、算得到 h 要大于 22476.634/(3.14225.0001.570)=182.37mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 22.477kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 25.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=250.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2；经过计算得到公式右边等于1035.56 kN 大于锚固力 N=22.48 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求! 七、验收：34、 1、脚手架整体要求：横平竖直，整齐清晰，图形一致，平面顺通，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃，由总工长及技术人员组织验收，验收条件按悬挑式脚手架，检查评定进行检查验收，并填写验收报告。 2、脚手架材料：钢管顺直，无锈蚀裂缝，弯曲变形，扣件无裂缝，螺丝无滑丝，脚手板平直，无扭曲、裂纹。竹架板厚度不小于5cm，两头用铁丝扎牢，搭设验收按本次施工组织设计要求检查验收。八、 脚手架搭设注意事项（1）垫板、底座应准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。（2）搭设立柱时，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合构造要求。（3）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至35、连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（4）当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立杆、纵向水平杆，横向水平杆后，应立即设置连墙件。（5）当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完后方可拆除。（6）剪刀撑、横向斜撑应随立柱、纵横向水平杆等同步搭设，剪刀撑、横向斜撑等扣件的中心线距主节点距离不应大于150mm。（7）对接扣件的开口应朝上或朝内。各杆件端头促出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（8）铺设脚手板时，应满铺、铺稳，靠墙一侧距墙面距离不应大于150mm，脚手板时，应采用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆上，在拐角、斜道平口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，36、以放止滑动。（9）首步脚手架的步高一般为2000mm，离底部200mm处设置一道大、小横杆，以保持脚手架底部的整体性，底部的立柱间隔多采用不同长度的钢管，将相邻柱的对接接头位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面错开。（10）小横杆伸出外立杆连接点外1520cm，离外墙墙面10cm，脚手架上下步小横杆应交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减少。（11）脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔12m（水平距离）左右搭设剪刀撑，自下而上循序连续设置，悬挑架应在转角处满设剪刀撑。剪刀撑斜杆与地平成4560度夹角，最下面的斜杆与立杆的连接点，斜杆根部应落在垫板上，斜杆采用搭接时，搭接长度不小于137、000mm，并用两只旋转扣件扣牢，剪刀撑应用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢。（12）脚手架搭设完毕，必须经有关部门验收后，方可投入使用。九、脚手架的拆除（1）脚手架的拆除要在利用脚手架施工的分项工程均已完毕并经工程负责人认为不再需要脚手架时才可拆除。（2）从脚手架顶部开始拆除，先自脚手架一端开始拆除顶部的扶手与栏杆柱，再拆除脚手板，依次拆除栏杆、剪刀撑，脚手架与建筑物间的连结杆不可提前拆除，拆除连结杆后，应立即组织人员将该处饰面修补完毕。（3）拆除脚手架应设置警戒区，并有专人负责警戒，拆除脚手架前应将脚手架上的留存材料、杂物等清理干净。（4）拆下的杆件与零配件，应按类分堆（扣件装入容器内），用38、吊厢放下，严禁高空抛掷。（5）拆下的杆件与零配件运到地面时，应随时按品种分类规格，堆放整齐，妥善保管，有损坏者给予维修和保养。十、安全措施：（1）搭设脚手架必须经安全教育持岗位证的架子工承担，凡有高血压、心脏病者不得上脚手架操作。（2）搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零杆件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。（3）在靠近架空输电线路搭设脚手架时，应按供电局规定确保一定的安全距离，必须时要切断电源或迁移电线。（4）施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线电器装置。（5）脚手架与主体结构连墙杆采用钢管，其一端与主体结构的预埋件电39、焊，另一端用扣件同立杆连接，连墙杆设置点为三跨二步。（6）严禁在脚手架上堆放钢模板，木料及施工多余的物料等以确保脚手架畅通和防止超载。（7）吊运脚手板、架管等须用专用保险吊钩，严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载。（8）脚手架四周应有接地保护及避雷装置。十一、环境保护及职业健康安全措施1、注意对周围环境的保护，现场材料及时清理，做到工完场清。施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。 2、施工中尽量减少噪音，以免对周围居民造成影响。3、涂刷扣件的的油料应该由专人保管，使用完毕后，不得将剩余的油乱倒，以免影响周围环境。 4、施工人员在高空作业过程中，必须系紧安全带，戴好安全帽，穿好防滑鞋，并定期对工人进行体检，对于不能进行高空作业的坚决退场，不得使用。5、夜间22:006:00 之间现场停止作业。