1、正本框架结构框剪结构高层住宅工程外脚手架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录第一节 工程概况及编制依据7一、工程概况7二、编制依据8第二节 施工部署9一、劳动组织及职责分工91、管理层（安全员、各栋号工长）负责人92、劳务层负责人93、工人数量及分工9二、施工进度9第三节 外脚手架搭设方案10一、施工方案的选择10二、落地脚手架的搭设10三、悬挑脚手架的搭设111、搭设顺序112、起搭布置113、脚手架构造114、立杆构造要求115、水平杆构造要求116、剪刀撑的设置要求127、角等特殊部位构造128、墙方法2、129、闭措施13四、安全防护搭设13五、门洞口搭设13六、通道口、上料口安全棚设置13七、卸料平台设置14八、脚手架的拆除151、施工技术准备152、作业条件的准备：153、拆除顺序及方法15第四节 安全保证措施17一、操作人员安全要求:172、操作人员必须遵守现场纪律和国家法令、法规，必须服从项目经理部的综合管理；173、施工人员高空作业禁止打赤脚、穿拖鞋、硬底鞋和打赤膊施工；175、施工人员工作前不许饮酒，进入施工现场不准嬉笑打闹；176、严禁施工人员翻越卸料平台栏杆；177、六级及六级以上大风和雾天时,应停止作业。17二、脚手架的检查验收17三、安全组织机构及措施17(一)、脚手架搭拆3、安全措施17(二)、型钢悬挑缷料平台搭拆安全措施：18（三）、外架防火措施：19(四)、防雷消防措施：20(四)、安全用电措施20(五)、安全组织机构21四、脚手架的监测措施22（一）、监测部署22（二）、施工过程控制22（三）、监测点平面布置23第五节 应急预案24一、成立应急救援小组及技术物质准备24(一)、技术准备24(二)、物质准备24二、应急响应的信息资源241、项目经理部应急信息资源：242、电话报救须知：拨打电话时应尽量讲清楚以下几件事：243、其他应急设备和设施25三、应急措施25第六节 型钢悬挑脚手架(4层19层)计算书26架体验算26一、脚手架参数26二、荷载设计26三、纵4、向水平杆验算281、抗弯验算292、挠度验算293、支座反力计算29四、横向水平杆验算291、抗弯验算302、挠度验算303、支座反力计算31五、扣件抗滑承载力验算31六、荷载计算311、立杆承受的结构自重标准值NG1k322、脚手板的自重标准值NG2k1323、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2324、围护材料的自重标准值NG2k3325、构配件自重标准值NG2k总计32七、钢丝绳卸荷计算32钢丝绳卸荷34八、立杆稳定性验算361、立杆长细比验算362、立杆稳定性验算36不组合风荷载作用36九、连墙件承载力验算38悬挑梁验算39一、基本参数39二、荷载布置参数39三、主梁验算41q=gk=0.5、205=0.205kN/m411、强度验算412、抗剪验算423、挠度验算424、支座反力计算43四、悬挑主梁整体稳定性验算43五、锚固段与楼板连接的计算431、压环钢筋验算如下44第七节 型钢悬挑脚手架(19层屋面)计算书46架体验算46一、脚手架参数46二、荷载设计46三、纵向水平杆验算481、抗弯验算482、挠度验算493、支座反力计算49四、横向水平杆验算49q=1.20.04=0.048kN/m491、抗弯验算492、挠度验算503、支座反力计算50Rmax=1.563kN51五、扣件抗滑承载力验算51六、荷载计算511、立杆承受的结构自重标准值NG1k512、脚手板的自重标准值NG6、2k1513、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2514、围护材料的自重标准值NG2k3515、构配件自重标准值NG2k总计51七、钢丝绳卸荷计算52钢丝绳卸荷53八、立杆稳定性验算551、立杆长细比验算552、立杆稳定性验算55不组合风荷载作用55九、连墙件承载力验算57悬挑梁验算58一、基本参数58二、荷载布置参数58三、主梁验算601、强度验算602、抗剪验算613、挠度验算614、支座反力计算62四、悬挑主梁整体稳定性验算62五、锚固段与楼板连接的计算62第八节 多排悬挑架主梁验算计算书65一、基本参数65二、梁板参数65三、荷载布置参数65四、主梁验算671、强度验算682、抗剪验算687、3、挠度验算694、支座反力计算69五、上拉杆件验算69RS1=nzR3=110.46=10.46kN71六、悬挑主梁整体稳定性验算72七、锚固段与楼板连接的计算721、压环钢筋验算如下732、主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算733、边梁配筋及抗剪验算74Vmax=48.424kNV=205.566kN77第九节 悬挑脚手架阳角型钢计算书78一、参数信息781、荷载参数782、阳角型钢构造参数783、阳角型钢材料参数78二、阳角型钢计算781、型钢受力计算792、型钢整体稳定性计算803、拉绳强度计算804、型钢与建筑物连接的计算81对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为81第十节 型钢悬挑卸8、料平台计算书83一、构造参数83二、荷载参数83三、设计简图83型钢悬挑式_卸料平台平面布置图84四、面板验算85取单位宽度1m进行验算86五、次梁验算861、抗弯强度862、挠度验算873、支座反力计算87六、主梁验算87R1=4.48kN881、强度验算882、挠度验算893、支座反力计算901、强度验算902、挠度验算913、支座反力计算92R外=17.719kN92七、钢丝绳验算92钢丝绳强度满足要求！93八、拉环验算93第十一节：附图95第一节 工程概况及编制依据一、工程概况1、工程名称：XX项目首期主体及配套建设工程；2、建设单位：；3、监理单位：； 4、设计单位：；5、施工单位：9、；6、建设地点：；7、结构类型：框架结构、框剪结构； 8、建筑规模：XX项目首期主体及配套建设工程：（1）楼栋范围：1#4#楼、7#、8#楼、9#楼；（2）建筑面积：地上建筑面积为156423.4；（3）建筑层数与高度： 1#4#、9#楼32层，屋面高度97.085m，总高度103.100m；7#、8#楼33层，屋面高度98.235m，总高度104.250m。（4）层高： 1#4#、9#楼：首层4.45m,二层4.2m，标准层2.95m；7#、8#楼：首层架空层3.90m，二层2.95m，标准层2.95m。 9、脚手架搭设参数表：楼栋号脚手架型式与高度1#4#楼、9#楼7#8#号楼备注悬挑脚手10、架悬挑位置4层/19层3层/19层女儿墙标高(m)98.65099.800悬挑层标高（m）11.600/55.8506.850/54.050架体高度(m)44.250/42.80047.200/45.750卸荷道数（吊环位置）2/2道 (9、14)/（25、30层）注：该缷荷道数不含悬挑层缷荷3/3道 (8、12、16)/（23、27、31层）注：该缷荷道数不含悬挑层缷荷二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2、关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则（粤建质201113号文）3、建筑施工安全检查评分标准（JGJ59-2011）4、钢管脚手架扣11、件（GB15831-2006）5、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)6、钢结构设计规范(GB50017-2003)7、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)8、建筑施工手册第五版9、XX项目首期所有施工图纸第二节 施工部署一、劳动组织及职责分工1、管理层（安全员、各栋号工长）负责人职责：负责脚手架搭设前对工人进行安全和技术交底，在搭设过程中加强过程质量控制，脚手架搭设完毕要按照安全技术规范和方案要求进行验收，同时做好验收记录。2、劳务层负责人职责：负责做好工人的劳动安排、施工机具和周转材料的调配，加强对工人的劳动及安全教育和施工现场的协调性。3、工人数量及分工工种人数备注架12、子工30负责架子搭设及拆除测量放线工6负责脚手架垂直度控制脚手架安装与拆除人员必须是根据国家规定，经安全监督管理部门培训考核合格的专业架子工，且应持证上岗。二、施工进度随主体结构施工进度搭设。第三节 外脚手架搭设方案一、施工方案的选择本工程的外脚手架为结构与外装修施工两用架，使用功能主要为结构和外墙装修施工，故活荷载按结构脚手架考虑为3kN/，两步架同时作业，装修脚手架考虑为2kN/，三步架同时作业。外架离外墙或构筑物外边线间距不大于250。外脚手架统一选用48.33.6钢管及铸铁扣件。按业主要求，为加快工程进度，1#4#、9#楼从地下室四层楼面采用双排钢管落地脚手架，四层、十九层楼板面设置悬13、挑脚手架；7#8#楼从首层地面三层楼面采用双排钢管落地脚手架，三层、十九层楼板面开始设置悬挑脚手架；以上各栋落地脚手架在基坑土方回填前需全部拆除，基坑回填后再重新搭设。在1#4#、7#9#楼各设置人货梯各1部，共7部人货梯。二、落地脚手架的搭设1、本工程落地脚手架立杆主要放置在混凝土垫层或地下室顶板与楼板上，脚手架的立杆不能直接立于钢筋砼板上，应在下面垫钢板；立杆开始搭设时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。如下图所示：2、双排外架立杆纵向间距1.5m，横向间距0.8m，大横杆步距为1.8m，小横杆间距0.9m,剪刀撑间距6m设置一道，搭设角度45-60度，内立杆14、距外墙或构筑物外边线的距离为250cm。3、扣件式双排普通钢管脚手架的搭设顺序为：铺设钢板摆放扫地杆逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板。附墙方法：钢管和扣件组合的连墙件在与二层板面边缘或砼墙外侧顶预埋钢管连接，间距3.0米。当脚手架下部暂不能设连墙件时，应每隔6跨设置一根抛撑，应采用通长杆件与脚手架可靠连接与地面的倾角应在4060度之间，连接点中心至主节点距离不应大于150mm，抛撑在连墙件搭设后方可根据情况拆除。三、悬挑脚手架的搭设1、搭设顺序15、扣件式双排悬挑钢管脚手架的搭设顺序为：设置悬挑桁架摆放扫地杆逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板。2、起搭布置采用I16工字钢悬挑，一端支承在楼面上与预埋钢筋焊接，通过钢丝绳吊拉承载，其间距同立杆间距相对应，即1.5m，立杆与水平杆用扣件旋紧。在开始设置悬挑脚手架的楼面浇筑砼时，预埋18“U形钢筋”，砼浇毕三天后，即安装焊牢工字钢作挑架，在钢丝绳拉杆未受力前，工字钢挑梁下部用脚手架或斜撑杆顶紧，避免直接由工字钢挑梁悬挑受力，悬挑工字钢每根长度为L（16、m）=L1+L2且L21.25L1。如下图所示：起塔立杆时，每搭完一步脚手架后应校正步距、跨距、排距及立杆垂直度。3、脚手架构造外脚手架平桥内侧离外墙或楼面边不大于150mm，标准平桥宽800mm。立杆纵向间距为1.5m，平桥层间步距为1.8m。脚手架平桥设3条水平钢管，在外侧立面全长全高连续设置剪刀撑。4、立杆构造要求(1)立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不能设在同一步距内，且两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。(2)脚手架立杆顶端栏杆应高出女儿墙上端1m，应高出檐口上端1.5m。(3)脚手架底座上必须设置纵、横向扫17、地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.5、水平杆构造要求(1)大横杆设于小横杆之上，固定在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧，小横杆与立杆的连接采用双扣件固定，以防滑脱。(2)大横杆一般采用对接扣件连接，相邻大横杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在大横杆的跨中；连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，螺栓应适度拧紧。端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。(3)大横杆的长度一般不宜小于3跨，宜采用618、m长钢管。(4)每一主节点处必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。6、剪刀撑的设置要求(1)双排脚手架应在外侧全立面整连续设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5-7根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。(2)剪刀撑斜杆的接头均采用搭接连接，应采用不少于 3 个旋转扣件固定；在顶层应采用三个扣件连接固定，搭接长度不应小于1.0m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。(3)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm，19、当不能满足时，应在与之相交的纵向横杆处增设一根横向水平杆，将斜杆固定在其伸出端上；最下面的斜杆与立杆的连接点离底面不宜大于50cm。7、角等特殊部位构造转角处架体应搭设成“井”字形，如下图所示。且每根型钢设置拉绳。本方案脚手架设计已按各构件受力按最不利状态计算，外立杆距建筑物墙面不大于1.6m时适用本方案。若搭设时因特殊原因，距建筑物超过1.6m或转角等特殊部位处，可采用增设钢丝绳拉结等措施，须报项目部技术部门核算并经监理工程师审核同意后方可实施。8、墙方法本工程采用钢管和扣件组合的连墙件，连墙件采用48.33.6mm钢管。梁侧预埋钢管锚入砼300，与拉杆通过双扣件连接，扣件盖板边缘至连墙杆端20、的距离不应小于200mm双扣件连接。横向设置间距为3m，纵向按每层楼面高度位置，上下层相互错开，呈梅花型布置。9、闭措施脚手架内侧离建筑物墙边或飘板线边150m，如部分位置离墙超过150mm应要做空隙封挡措施。外架底层应满铺硬质模板全封闭，并加设一道安全兜网；其他层外架按楼层高度每隔2层用安全兜网进行封闭，网口与建筑物挂搭封严。四、安全防护搭设1、安全网：脚手架外侧满挂全新密目式阻燃塑料安全网（符合国家标准与汕头市有关文件规定并通过相关检测合格），密目安全网尺寸为1.8x6m，网目密度不低于2000目100cm2。立网拉挂要平整顺直。上、中、下共设三点绑扎，顺桥架走向每50 cm绑扎一点，四角21、要垂直，每搭设完成一层桥架，安全网必须满挂，桥架严禁堆放模板、木枋、钢筋、杂物等。地处售楼区域和重要地带需采取钢板网或模板等加强防护。2、脚手板：每步架均采用钢筋网片满辅，底层架采用木板全封闭（另加设平网）。施工梯（人行斜道）踏步底用安全兜网进行封闭，网口与两斜杆挂搭封严。3、挡脚板：平桥步距中间设置两条钢管护拦杆，桥面设一块高为18 cm的黑、黄彩色漆挡脚板，由18mm厚胶合板拚制。五、门洞口搭设由于本工程主体及装修阶段所采用的人货施工电梯及通道口布置在建筑物外围，外架施工时需预留通道进入楼层，因此需在外架上搭设门洞。（ 1 ）斜杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件22、中心线至主节点的距离不宜大于 150 mm；并在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。（ 2 ）斜杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接长度不应小于 1 m ，应采用不少于 3个旋转扣件固定。六、通道口、上料口安全棚设置为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空坠物伤人，特设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑，上部满铺双层脚手板及防护网以防止坠物，每层之间间距500mm。其余临时作业面通道必须搭设防护棚。防护棚搭出约3m，其支撑是靠支在外架上的钢管，在钢管上铺设七夹板和安全网。搭设示意如下图所示： 七、卸料平台设置卸料平台搭设位置23、视施工场地布置和现场实际情况而定。1#4#、7#9#楼座采用型钢悬挑缷料平台支撑系统不得与外脚手架连结实。如下图所示：（附计算书与详图）八、脚手架的拆除1、施工技术准备认真编制外架拆除方案，并保证其正确的实施与落实，拆除前做好外架拆除的安全、技术交底工作，形成书面资料存档备查。合理安排外墙相关工序，根据现场实际情况考虑井架拆除时间。避免因工序安排不合理造成工期影响，增加项目成本。2、作业条件的准备：(1)对工人进行必要的技术、安全交底，教育工人树立“质量第一，安全第一”的正确思想；遵守有关施工和安全的技术法规和操作规程。(2)拆除前应全面检查脚手架的扣件的连接，连墙杆、支撑体系、卸载装置等是否24、完好。(3)做好工作面准备检查道路、垂直和水平运输是否畅通，脚手架和脚手板是否安全，操作场所是否清理干净，外架防护是否完好等。(4)清除脚手架上的杂物及地面障碍物。3、拆除顺序及方法(1)当某层外墙施工并经验收完成后，开始拆除。每次拆除的时间暂定于中午12：00时，尽量避免安全隐患。(2)必须严格遵守拆除顺序，由上而下，逐层进行，先绑者后拆，后绑者先拆，首先要机电人员拆除外架上的电气设备，外架拆除时应先依次拆除安全网、栏杆、脚手板、剪刀撑，而后依次拆除小横杆、大横杆、立杆、附墙杆、卸载钢丝绳。(3)连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁将连墙杆整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，25、如高差大于2步，应增设连墙杆加固。(4)在拆除作业中，应在其他杆件拆到连墙杆高度时，最后拆除连墙杆。(5)最后一道连墙杆拆除前，应先设置抛撑后，再拆除连墙杆，以确保脚手架拆除过程中的稳定性。(6)外架上至下分次拆除，拆除前在做好外架全封闭，避免高低交叉作业时引起安全事故。拆除时各种配件及工具严禁抛掷至地面。(7)在拆脚手架期间，派专人员配合切割埋件及修补洞口工作。在切割时用铁皮挡板，用来接住切割时所产生火花向外溅，必要时派人在切割位置用水淋湿或配备灭火器材，防止火花发生意外。(8)拆下材料如用人力传递时应由上而下传到地面，传递人员所站位置要错开，不能成一直线，不得向下抛掷物料，拆下材料必须按长26、短分规格、分类堆放在指定的位置，用汽车及时清理运走。第四节 安全保证措施一、操作人员安全要求:1、搭设人员（架子工等特殊工种）必须持证上岗，必须戴安全帽，系安全带穿防滑鞋。 搭设前按特种作业进行安全技术交底，并做好记录；2、操作人员必须遵守现场纪律和国家法令、法规，必须服从项目经理部的综合管理；3、施工人员高空作业禁止打赤脚、穿拖鞋、硬底鞋和打赤膊施工；4、施工人员不得任意拆除现场一切安全防护设施，如机械护壳、安全网、安全围栏、外架拉接点、警示信号等。如因工作需要，必须经项目负责人同意方可；5、施工人员工作前不许饮酒，进入施工现场不准嬉笑打闹；6、严禁施工人员翻越卸料平台栏杆；7、六级及六级27、以上大风和雾天时,应停止作业。二、脚手架的检查验收1、悬挑式脚手架搭设完毕后，方案编制人员、审批人员必须参加验收，确认符合设计要求，并签署意见后方可投入使用。2、脚手架随楼层的增高按本方案要求分段验收，填写验收记录单（必须有量化的验收内容），并悬挂验收标识方能交付使用。3、在检查验收中如发现悬挑式脚手架不符合设计或规范规定的，应立即落实整改。对检查验收的结果及整改情况，应按实记录，并由验收人员签名留档保存。4、悬挑式脚手架的架体验收采用专用表格；并注明验收项目名称；悬挑梁或悬挑结构的预埋件验收，应制订“隐蔽工程验收表”进行验收.5、脚手架采用租赁形式或由专业施工单位进行脚手架搭设施工的，使用前28、必须办理验收和移交手续，由搭设单位和使用单位双方进行签字认可。6、悬挑式脚手架在验收合格后，应在架体醒目处悬挂验收合格牌、限载牌以及安全操作规程牌。7、在外架端角等部位设观测点，定期观测工字钢变形，若发现异常，应及时采取措施。 三、安全组织机构及措施(一)、脚手架搭拆安全措施1、钢管使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。扣件采用标准扣件，新、旧扣件必须经检查无脆裂、变形和滑丝，扣件必须有出厂合格证并经送检合格后方可使用。2、立柱间距由施工员放线定位，悬挑水平杆或工字钢和预埋吊环应准确放置在定位线上，在工字钢面上要设有25钢筋用于钢管立杆定位。3、脚手架立柱要垂直，大小横杆要平整，同一步纵向水29、平杆必须四周交圈。相邻两柱的接头要错开，不在同一步距内，柱驳口必须按规范对接，确保外架垂直度。里外上下相邻的两根大横杆的接头要相互交错，不得集中在一组主柱间距之间接驳，大横杆驳口必须按规范对接。4、各种连接扣件要扣接牢固，扣件螺栓拧紧扭力矩应在4060N.m之间，不能大于65N.m，以防扣件破坏，搭设完成后应用扭力扳手随机均布抽样检查，不合格的必须重新拧紧，直到合格为止。5、脚手架各杆件相交伸出的端头部分均应大于10cm，以防杆件滑脱，吊索钢丝绳留尾应不小于20cm。6、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于10cm。7、外脚手架30、搭设须积极配合土建进度，脚手架须高出结构1.5m以上，但搭设高度应避免超过一个结构层以防脚手架失稳。8、当吊环预留件所在框架梁砼强度满足设计要求，方可进行拉吊件的安装。9、拉吊件的构成材料必须有出厂合格证，并通过抽检试验合格后方能使用。在结构施工过程中，拉吊件必须定期检查，确保拉吊牢固。10、施工层脚手板必须满铺，脚手板必须按操作规程绑紧，保证有3个支撑点绑扎固定，不得有探头板。11、要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯拉结，不得截断架体。12、脚手架搭设过程中，架子上严禁放置短料及各类配件，严防坠物伤人，悬空作业要系好安全带。外脚手架仅作为结构和装修操作架用，严禁作为结构支模支撑和加固架或31、作为其他用途用。13、在大风雨或暂停工作一段时间后，必须对脚手架作全面检查，如发现变形、下沉、钢构件锈蚀严重、扣件松脱等情况，要及时加固维修后方可使用。14、本外脚手架施工荷载最大值为3kN/，并只考虑每个卸载段二层同时操作的施工荷载，各使用外脚手架的单位必须教育工人不得堆放过重的建材。不得将模板支撑及砼泵管固定在外脚手架上。15、脚手架搭设及拆除前应对施工班组进行交底，搭拆人员应持证上岗。16、悬挑梁外端设置直径为15 的钢丝绳进行斜拉，钢丝绳上设花篮螺杆，脚手架立杆、悬挑主梁、斜拉钢丝绳、花篮螺杆一一对应。17、因结构平面的变化，悬挑梁的定位及锚固应因地制宜（相临悬挑梁的间距不得大于1.532、0m）：对于框架结构，应直接在楼面装设；对于剪力墙部位，应通过预留孔装设或直接埋置于剪力墙内；对于只有边梁而无楼板部位，应直接埋置于边梁内；18、对于建筑物阳角，应将悬挑梁埋置于角柱内；对于结构边缘布置有悬挑梁、板的部位，应对悬挑梁、板的承载能力进行复核，若不满足要求，应将悬挑梁的起挑点退后设置。(二)、型钢悬挑缷料平台搭拆安全措施：1、搭设要求卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固33、螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。1）悬挑式卸料平台按现行的相应规范进行设计，其结构构造能防止左右晃动。2）悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。3) 钢丝绳构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。4) 设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环用20钢筋制作。5) 悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡于不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台34、外口应略高于内口。6) 台面面铺脚手板。7) 悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。8) 悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。9) 悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，建立建材台帐，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。10) 卸料平台上显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。2、安全技术措施1）操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。2）操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。3)技术人员在卸料平台搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交35、底，并传达至所有操作人员。4) 卸料平台必须严格依据本施工方案进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。5) 卸料平台搭设完毕，依据施工方案与单项作业验收表对卸料平台进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。6) 卸料平台在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从卸料平台上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得施工。7) 在卸料平台上施工的各工种作业人中应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。8) 雨天及六级以上大风等天气严禁进行卸料平台搭设、拆除工作。9) 应设36、专人负责对卸料平台进行经常检查和保修。A、在下列情况下，必须对卸料平台进行检查|a、在六级大风和大雨后b、停用超过二个月，复工前。B、检查保修项目a、平台位置、钢丝绳、卡扣等构件是否符合施工方案的要求；b、卸料平台卡扣是否松动、钢丝绳是否完好；c、安全防护措施是否符合要求。10) 搭拆卸料平台期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。11）搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。12）平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。13）平台上装料不得超过荷载并限载1吨，不得37、超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。14）平台上的防护栏杆不得任意拆除。15）放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。16）起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。17）不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。18）夜间施工平台上必须保持足够的照明。（三）、外架防火措施：建筑施工现场存有大量可燃物(如木料等)、易燃物(加油漆刨花等)、易爆物(氧气、乙炔瓶等)，如果用火不慎，违反防火规定或防火措施不力，就有可能引起火灾，烧毁某些材料、施工设施和建筑物，包括扣件式钢管脚手架。钢管和其他金属脚于架，在受到电火花、电弧38、或火焰包围，会使金属杆件受损，甚至局部断裂，威胁整个架体的稳定。电孤的温度可达3000度以上，不仅能使导线绝缘燃烧，而且能使金属熔化，是钢管和金属脚手架极危险的火源。扣件式钢管脚手架的防火应与施工现场的防火措施密切配合，主要应做好以下几点：1、脚手架附近应放置一定数量的灭火器和消防装置应懂得灭火器的基本使用方法和火灾的基本常识。2、必须及时清理利运走脚手架上及周围的建筑垃圾3、在脚手架上或脚手架附近临时动火，必须事先办理动火许可证，事先清理动火现场或采用不燃材料进行分隔，配置灭火器 材，并有专人监督，与动火工种配合、协调。4、禁止在脚手架上吸烟。禁止在脚严架或附近存放可燃、易 燃、易爆的化工材39、料和建筑材料。5、管理好电源和电器设备，停止生产时必须断电，预防短路，在带电情况下维修或操作电气设备时要防止产生电弧或电火花损害脚手架，甚至引发火灾，烧毁脚手架。6、动用明火(电焊、气焊、喷灯等)要按消防条例及建设单位、施工单位的规定办理动用明火审批手续，经批准并采取了一定的安全措施才准作业。工作完毕后要详细检查脚手架上、下范围内是否有余火，是否损伤了脚手架，待确保无隐患后才准离开作业地点。(四)、防雷消防措施：1、脚手架防雷、消防工作应列入工地消防系统，根据工地现场实际情况合理设置防雷、消防装置，是确保本工程安全生产的关键。2、施工现场内所有防雷装置的冲击接地电阻值不得大于10。3、采用避雷40、针与大横杆连通，接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统通过立杆连成一体的措施；避雷针可采用12镀锌钢筋制作，高度不少于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络；4、接地线采用404的镀锌扁钢，接地线与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺栓加弹簧垫圈，以防松动并保证接触面积不少于10 mm2。接地线与建筑物按层内避雷系统的设置，按脚手架的长度不超过50 m设置1个，同时要求位置不得选在人经常走到的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。5、严禁在脚手架平桥进行电焊、风割作业，如确须在脚手架上进行电焊、风割等作业时，应注意易燃物品，必须要有防火安全措施，设置消防41、器材，并派专人看守，动火作业后要及时清理现场，排除隐患。6、共同做好安全防火工作，吸烟要到指定的吸烟区内，不得乱掉烟头火种，在主要安全出入口及上落梯平台位置应设置手提式灭火器。7、未详尽之处详消防安全施工方案。(四)、安全用电措施严格执行安全用电技术规范，确保安全用电，施工现场使用电线、电闸开关、电焊机等不得直接挂在脚手架上，以防止漏电发生危险，各电箱，电焊机等必须要有防雨、防漏电装置，并经常检查是否符合安全用电，发现问题要及时整改处理，直至确保安全为止。(五)、安全组织机构1、建立外架施工小组，并明确各相关人员的岗位职责，全面负责外架搭拆事宜。项目经理： 架子工长 施工班组负责外架的搭设及拆42、除2、相关人员岗位职责(1)组长职责：全面协调、安排外架的搭拆工作，对外架的搭拆方案和措施进行审核并督促其落实实施，及时解决搭拆时遇到的施工技术问题，督促保证外架搭拆时安全设施的设置和安全技术措施的实施。(2)安全员岗位职责：做好搭拆作业前的安全教育工作，并记录存档，督促外架搭拆前安全技术交底工作的实施，监督搭拆作业时严格遵守操作规程及搭拆方案的搭拆程序，对违章操作和强令冒险作业及时制止，对搭拆时遇到的安全技术问题及时向组长反映并采取相应补救措施，安排搭拆时空中及地面的安全警戒工作。(3)工长岗位职责：向班组进行计划交底和质量、技术和安全交底并记录存档，分配工作面，下达工程施工任务单，使班组明43、确有关任务、质量、技术、安全、进度等要求，合理安排作业班组的外架搭拆及料具的搬运、堆放事宜，监督作业班组严格按照操作规程及搭拆方案中确定的搭拆顺序作业，及时发现并解决作业中遇到的问题，安排做好外架防护工作，避免高低交叉作业时引起安全事故，监督作业班组做好成品保护工作，对容易损坏的成品部位预先安排好防护事宜。(4)材料员岗位职责：做好钢管、扣件的回收、堆放、清洗及清退工作，做好台帐记录，及时向项目经理反馈周转料具的成本控制情况。四、脚手架的监测措施（一）、监测部署为保证架体的安全稳固，满足施工使用要求，避免发生超出规范要求的沉降及坍塌事故发生，须对架体进行有效沉降观测，及时进行调整加固。1、 对44、悬挑架的工字钢支撑沉降绕曲和架体的水平位移进行重点监测。2、 监测方案按每栋楼布置10个监测点，约15m间距设置1个检查点，每个端角部必须设置一个点。3、 必须在架体搭设前按照外架监测方案设置好监测零点，并安排测量员李建春专人负责保护好监测点并监测，加载过程中按层数随时注意并记录下沉数据。当下沉有突变趋势时，应加强监测，必要时通知项目技术负责人和架体设计人员，并停止加载，分析下沉原因后，采取有效加强措施后方可再加载。4、 监测频次：当第一个悬挑段搭设至这个挑断的顶标高时开始监测，以后施工过程中每月进行两次监测，当发现监测变形数值较大接近预警值时，应加大监测频率。（二）、施工过程控制1、架体搭设45、完成后，必须严格按规定组织验收，并完善签字确认后方可进行下部工序。2、由施工现场专职安全员，对施工过程架体安全进行监控。监控内容为：基础及工字钢变形、架体垂直度情况架体搭设过程中加高情况 施工荷载情况3、在架体施工过程中，派专门的管理人员与架子工进行跟班。4、施工过程对基础及工字钢变形进行监控。5、每一悬挑段沉降变形按高度的0.1%进行控制，预警值为2cm，垂直度按高度的0.3%进行控制，预警值为5cm，当达到预警值时应停止使用，采取应急措施，并组织相关人员研究处理，在确保安全的情况下对支撑系统进行加固。（三）、监测点平面布置第五节 应急预案一、成立应急救援小组及技术物质准备为科学安排外架安全46、管理工作，明确各岗位职责，使之在管理工作中互相协调，各司其责，促进项目安全管理工作的有效开展，成立以项目经理刘培满为组长，技术总工陈桂语、生产经理余建军为副组长，质安组、工长等为组员的项目应急小组，在政府有关部门及分公司相关部门的领导监督下，形成纵横管理网络。组长：项目经理副组长：电话：执行经理电话：技术总工电话：生产经理电话：安全负责人组员：电话：综合工长安全员电话：材料主管电话：技术员电话：机电工长电话：行政电话：保安队长电话：司机(一)、技术准备编制职业健康安全管理应急预案，并根据不同施工阶段的施工特点，在施工组织设计和施工方案中编制职业健康安全管理章节，说明各施工阶段应注意的安全工作内47、容以及采取的相应措施，并按照方案实施。(二)、物质准备1、铁锹10把、手电筒20把、安全带20幅、安全帽若干个、口罩100个、撬棍、气割工具、消防器材、小型金属切割机、电工常用工具等；2、卫生防护用品和救援设施：消毒药品、急救物品（创可贴、绷带、无菌敷料、仁丹等）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等，担架1付；二、应急响应的信息资源1、项目经理部应急信息资源：医疗救护电话：120；消防报警电话：119；公安报警电话：1102、电话报救须知：拨打电话时应尽量讲清楚以下几件事：(1)说明伤情（病情、火情、案情）和已经采取了什么措施，好让救护人员先作好准备；(2)讲清楚伤者在什么地方；(3)如发48、生坍塌等重大安全事故，还必须向当地的警方拨打“110”要求提供抢险和警戒；说明报救者单位是XX首期项目工地、姓名、工地电话，以便救护车找到报救地方。通话完后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进事故现场的路上障碍及时清理，以便救护车到达后，能及时抢救。3、其他应急设备和设施由于光线和照明情况不好，在应急处理时配备有应急照明，如电筒、可充电灯等。在事故发生现场上应急处理时有用于危险区域隔离的警戒带、安全禁止、警告、指令、提示等标牌，以防止围观人员和其他闲杂人等进入事故现场造成混乱，导致现场施救困难和其他事故的发生。三、应急措施 在领导到达事故现场之前，事故单位应按着救人优先的原则，同时在49、保障人身安全的情况下尽可能地抢救重要资料和财产，在此基础上，注意保护好事故现场。 指挥中心领导和成员到达事故现场后，应立即了解事故情况，立即研究部署抢救方案，上级有关部门到达现场后，听从上级的统一指挥，坚决执行上级的决定，并配合有关部门对事故的调查。1、如发生火灾时，最先发现灾情的人要大声呼叫，某某地点或某某部位架体坍落或失火等，并通知119、120、110，报告失火地点，同时给项目主管领导打电话。2、如发生坍塌事故应立即停止作业，施工现场负责人要积极抢救；如坍塌造成人员伤亡事故后，项目经理应立即向内部报警，拨打120急救中心并指挥组织抢救伤员，清理现场场防止二次坍塌造成更大伤害事故的发生，在50、抢救过程中，尽量避免使用工具，采用人工清除，以免对伤员造成二次伤害。3、挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。进行简易包扎、止血或简易骨折固定，若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。 4、对呼吸困难的伤员应立即进行人工呼吸、心跳停止的伤员予以胸外挤压并立即送往最近医院及时治疗。 5、事故发生后应立即报告上级单位及政府部门。 6、消除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。 7、组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生。并将其转移至安全地方。 8、尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。 9、在没有人员受伤的情况下，现场负责人51、应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。 10、现场安全员应对脚手架倒塌事故进行原因分析，制订相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。 11、事故发生后应立即停止施工，关闭机械，以免二次伤害。12、未详之处详应急预案方案。根据本工程特点，7#、8#楼总高度最高，8号楼最复杂，现首期工程悬挑架以8号楼的悬挑架为代表进行验算，其他楼栋的悬挑架参考8号楼悬挑架。第六节 型钢悬挑脚手架(4层19层)计算书 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架卸荷设置有脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型52、48.33.6脚手架架体高度H(m)44.52立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.35双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj153、装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区广东汕头市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.5风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.673，1.042风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.947，0.59 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.04+Gkjblb54、/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.04+0.30.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.872kN/m 正常使用极限状态 q=(0.04+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.04+0.30.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.36kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.8721.52=0.421kNm =Mmax/W=0.421106/5260=80.061N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.3615004/(1002060055、0127100)=1.78mm max1.78mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.8721.5=3.088kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.361.5=2.244kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=3.088kN q=1.20.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.244kN q=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.621106/5260=156、18.144N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max0.922mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.563kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.088/2=1.544kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.563kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H44.52脚手架钢管类型48.33.6每米立杆承受结构自重标57、准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.04/h)H=(0.129+1.51/20.04/1.8)44.52=6.48kN 单内立杆：NG1k=6.48kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(44.52/1.8+1)1.50.80.31/1/2=4.632kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=4.632kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(44.52/1.8+1)58、1.50.171/1=6.562kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.544.52=0.668kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=4.632+6.562+0.668=11.862kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=4.632kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.50.8(13+12)/2=3kN 内立杆：NQ1k=3kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)59、+0.91.4NQ1k=1.2(6.48+11.862)+ 0.91.43=25.79kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(6.48+4.632)+ 0.91.43=17.114kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量5吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm)18钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳受力不均匀系数Kx1.5花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170卸荷系数Kf0.860、上部增加荷载高度(m)3脚手架卸荷次数3 第N次卸荷钢丝绳直径(mm)卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)11411.811.82.9545012501.521423.611.82.9545012501.531435.49.122.9545012501.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(2950/450)=81.327 2=arctan(ls/Hs)=arctan(61、2950/1250)=67.036 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.517.11411.8/44.521.5/1.5=5.443kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.525.7911.8/44.521.5/1.5=8.203kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=5.443/sin81.327=5.506kN T2=P2/sin2=8.203/sin67.036=8.909kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=8.909kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.6678.909/62、(215.19)=1个n=5个 满足要求！ 花篮螺栓验算：=Fg103/(de2/4)=8.909103/(102/4)=113.428N/mm2ft=170N/mm2 满足要求！ 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=101kN Fg= Fg/k=0.85101/9=9.539kNFg=8.909kN 满足要求！ 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=48.909103/(65)1/2=14mm d=18dmin 满足要求！ 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳直径163、4mm，必须拉紧至8.909kN，吊环直径为18mm。 满足要求！ 第2次卸荷钢丝绳直径14mm，必须拉紧至8.909kN，吊环直径为18mm。 满足要求！ 第3次卸荷钢丝绳直径14mm，必须拉紧至6.885kN，吊环直径为18mm。 满足要求！ 八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H44.52立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5260立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)506连墙件布置方式一步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.8164、1210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max3，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(6.48+11.862)+1.43)(11.8+(1-0.8)(35.4-11.8)+max3，(1-0.8)9.12)/44.52=11.492KN 第1个卸荷段立杆 单立杆的65、轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx2-hx1+(1-Kf)(hx顶-hx2)+max3，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(6.48+11.862)+1.43)(23.6-11.8+(1-0.8)(35.4-23.6)+max3，(1-0.8)9.12)/44.52=10.102KN 第2个卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N3=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx3-hx2+(1-Kf)(hx顶-hx3)+max3，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(6.48+11.862)+1.43)(35.4-23.6+(1-0.8)(35.4-66、35.4)+max3，(1-0.8)9.12)/44.52=8.713KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N4=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(6.48+11.862)+1.43)(44.52-35.4)/44.52=5.369kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2、N3、N4)=11.492KN =N/(A)=11491.711/(0.188506)=120.803N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx167、+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max3，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(6.48+11.862)+0.91.43)(11.8+(1-0.8)(35.4-11.8)+max3，(1-0.8)9.12)/44.52=11.308KN 第1个卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx2-hx1+(1-Kf)(hx顶-hx2)+max3，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(6.48+11.862)+0.91.43)(23.6-11.8+(1-0.8)(35.4-23.6)+max3，(1-0.8)9.12)/44.52=9.94KN 第68、2个卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N3=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx3-hx2+(1-Kf)(hx顶-hx3)+max3，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(6.48+11.862)+0.91.43)(35.4-23.6+(1-0.8)(35.4-35.4)+max3，(1-0.8)9.12)/44.52=8.573KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N4=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(6.48+11.862)+0.91.43)(44.52-35.4)/44.52=5.283kN 单立杆轴心压力最69、大值N=max(N1、N2、N3、N4)=11.308KN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.591.51.82/10=0.361kNm =N/(A)+ Mw/W=11307.56/(0.188506)+361292.4/5260=187.554N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式一步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号48.33.6连墙件截面面积Ac(mm2)506连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计70、值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k1h2la=1.40.94711.821.5=7.159kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.159+3)103/(0.896506)=22.407N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.159+3=10.159kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)9.8悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)150071、主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1350主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1650梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉45029501250否 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)19.35711.492450150029.72、35711.49212501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.357/1=9.357kN 第2排：F2=F2/nz=9.357/1=9.357kN73、 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.492/1=11.492kN 第2排：F2=F2/nz=11.492/1=11.492kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=19.757106/141000=140.117N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=23.3161000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=27.555N/mm2 max=27.555N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠74、度验算 变形图(mm) max=8.556mm=2lx/250=21350/250=10.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-11.771kN,R2=35.493kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=19.757106/(0.929141103)=150.826N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑75、物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1650梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =5.885kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=11.771103/(3.14182)=11.564N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！第七节 型76、钢悬挑脚手架(19层屋面)计算书 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架卸荷设置有脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型48.33.6脚手架架体高度H(m)46.9立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.35双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(77、kN/m)0.129横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区广东汕头市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.5风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.673，1.042风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.947，0.59 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100横杆弹78、性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.04+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.04+0.30.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.872kN/m 正常使用极限状态 q=(0.04+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.04+0.30.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.36kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.8721.52=0.421kNm =Mmax/W=0.421106/5260=80.061N/mm279、f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.3615004/(100206000127100)=1.78mm max1.78mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.8721.5=3.088kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.361.5=2.244kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=3.088kN q=1.20.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=R80、max=2.244kN q=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.621106/5260=118.144N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max0.922mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.563kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.088/2=1.544kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=181、.563kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H46.9脚手架钢管类型48.33.6每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.04/h)H=(0.129+1.51/20.04/1.8)46.9=6.826kN 单内立杆：NG1k=6.826kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(46.9/1.8+1)1.50.80.31/1/2=4.87kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=82、4.87kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(46.9/1.8+1)1.50.171/1=6.899kN 1/1表示挡脚板1步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.546.9=0.704kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=4.87+6.899+0.704=12.473kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=4.87kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.50.8(183、3+12)/2=3kN 内立杆：NQ1k=3kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(6.826+12.473)+ 0.91.43=26.938kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(6.826+4.87)+ 0.91.43=17.815kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量5吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm)18钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳84、受力不均匀系数Kx1.5花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)3脚手架卸荷次数3 第N次卸荷钢丝绳直径(mm)卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)11411.811.82.9545012501.521423.611.82.9545012501.531435.411.52.9545012501.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验85、算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(2950/450)=81.327 2=arctan(ls/Hs)=arctan(2950/1250)=67.036 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.517.81511.8/46.91.5/1.5=5.379kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.526.93811.8/46.91.5/1.5=8.133kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=5.379/sin81.327=5.441kN T2=P2/sin2=8.133/sin67.036=8.833kN86、 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=8.833kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.6678.833/(215.19)=1个n=5个 满足要求！ 花篮螺栓验算：=Fg103/(de2/4)=8.833103/(102/4)=112.468N/mm2ft=170N/mm2 满足要求！ 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=101kN Fg= Fg/k=0.85101/9=9.539kNFg=8.833kN 满足要求！ 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=48.833103/(65)1/2=14mm d=18dmin 满足要求！ 注：f为87、拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳直径14mm，必须拉紧至8.833kN，吊环直径为18mm。 满足要求！ 第2次卸荷钢丝绳直径14mm，必须拉紧至8.833kN，吊环直径为18mm。 满足要求！ 第3次卸荷钢丝绳直径14mm，必须拉紧至8.609kN，吊环直径为18mm。 满足要求！ 八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H46.9立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5260立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)506连墙件布置方式一步两跨88、 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max3，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(6.826+12.473)+1.43)(11.8+(89、1-0.8)(35.4-11.8)+max3，(1-0.8)11.5)/46.9=11.387KN 第1个卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx2-hx1+(1-Kf)(hx顶-hx2)+max3，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(6.826+12.473)+1.43)(23.6-11.8+(1-0.8)(35.4-23.6)+max3，(1-0.8)11.5)/46.9=10.01KN 第2个卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N3=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx3-hx2+(1-Kf)(hx顶-hx3)+max90、3，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(6.826+12.473)+1.43)(35.4-23.6+(1-0.8)(35.4-35.4)+max3，(1-0.8)11.5)/46.9=8.633KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N4=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(6.826+12.473)+1.43)(46.9-35.4)/46.9=6.708kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2、N3、N4)=11.387KN =N/(A)=11386.647/(0.188506)=119.698N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 91、组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max3，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(6.826+12.473)+0.91.43)(11.8+(1-0.8)(35.4-11.8)+max3，(1-0.8)11.5)/46.9=11.212KN 第1个卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx2-hx1+(1-Kf)(hx顶-hx2)+max3，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(6.826+12.473)+0.91.43)92、(23.6-11.8+(1-0.8)(35.4-23.6)+max3，(1-0.8)11.5)/46.9=9.856KN 第2个卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N3=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx3-hx2+(1-Kf)(hx顶-hx3)+max3，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(6.826+12.473)+0.91.43)(35.4-23.6+(1-0.8)(35.4-35.4)+max3，(1-0.8)11.5)/46.9=8.501KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N4=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(H-hx顶)/H93、=(1.2(6.826+12.473)+0.91.43)(46.9-35.4)/46.9=6.605kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2、N3、N4)=11.212KN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.591.51.82/10=0.361kNm =N/(A)+ Mw/W=11211.841/(0.188506)+361292.4/5260=186.547N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式一步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件94、截面类型钢管连墙件型号48.33.6连墙件截面面积Ac(mm2)506连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k1h2la=1.40.94711.821.5=7.159kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.159+3)103/(0.896506)=22.407N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.159+3=10.159kN0.995、12=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)54.05悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1350主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1650梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉45029501250否 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传96、至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)19.28111.387450150029.28111.38712501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.297、05kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.281/1=9.281kN 第2排：F2=F2/nz=9.281/1=9.281kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.387/1=11.387kN 第2排：F2=F2/nz=11.387/1=11.387kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=19.578106/141000=138.852N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=23.1061000881602-(88-6)1498、0.22/(8113000006)=27.307N/mm2 max=27.307N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=8.487mm=2lx/250=21350/250=10.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-11.663kN,R2=35.175kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=19.578199、06/(0.929141103)=149.464N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1650梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =5.831kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=11.663103/(3.14182)=11.458N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不100、应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！第八节 多排悬挑架主梁验算计算书 一、基本参数主梁离地高度(m)54.05悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2450主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3250梁/楼板混凝土强度等级C30 二、梁板参数边梁截面尺寸(mm)宽高200550楼板厚度(mm)100保护层厚度(mm)梁：25,板：15计算跨度lo(mm)梁101、：6500,板：3500板底部平行主梁方向钢筋6150 HRB400板底部垂直主梁方向钢筋6150 HRB400板顶部平行主梁方向钢筋6150 HRB400板顶部垂直主梁方向钢筋6150 HRB400梁截面底部贯通纵筋222(1排)HRB400梁截面顶部贯通纵筋222(1排)HRB400梁中箍筋10200HRB400(2)钢筋混凝土梁板自重标准值Gk(kN/m3)25楼面均布活荷载Qk(kN/m2)2 三、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉6502950650是2上拉14502102、9501450是3上拉225059002250是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)1810.965015002810.9145015003810.922501500 附图如下：平面图立面图 四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹103、性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=8/1=8kN 第2排：F2=F2/nz=8/1=8kN 第3排：F3=F3/nz=8/1=8kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.9/1=10.9kN 第2排：F2=F2/nz=10.9/1=10.9kN 第3排：F3=F3/nz=10.9/1=10.9kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.277106/141000=1.967N/mm2f=215N/m104、m2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.591000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.697N/mm2 max=0.697N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.064mm=2lx/360=22450/360=13.611mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.314kN,R2=1.075kN,R3=10.46kN,R4=11.239kN,R5=11.014kN 五、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径105、(mm)15.5钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)18焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2950/650)=77.574 2=arctanL1/L2=arctan(2950/1450)=63.825 3=arctanL1/L2=arctan(5106、900/2250)=69.125 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=110.46=10.46kN RS2=nzR4=111.239=11.239kN RS3=nzR5=111.014=11.014kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=10.46/tan77.574=2.305kN NSZ2=RS2/tan2=11.239/tan63.825=5.524kN NSZ3=RS3/tan3=11.014/tan69.125=4.2kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=10.46/sin77.574=10.711kN NS2=RS2/sin2=11.239/sin63.825=107、12.523kN NS3=RS3/sin3=11.014/sin69.125=11.788kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=12.523kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=138.5kN Fg= Fg/k=0.85138.5/9=13.081kNNS=12.523kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66713.081/(215.19)=1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=13.081103/(122/4)=115.658N108、/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=213.081103/(182)=25.702N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=12.523103/(10100)=12.523N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 六、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(NSZ1-NSZ2-NSZ3)109、|/nz=|(-(-2.305-5.524-4.2)|/1=12.029kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.277106/(1.05141103)+12.029103/2610=6.482N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。 = Mmax/(bWx)=0.277106/(0.853141103)=2.306N/mm2f=215110、N/mm2 符合要求！ 七、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3250梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。 2、主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算 由于主梁内锚固点处支座反力R10，此时楼板锚固点处受压，不受负弯矩作用，不需进行配筋验算 3、边梁配筋及抗剪验算 梁自重：q1Gkh1b=250.550.2=2.75kN/m 板自重：q2Gkh2l0/2=250.13.5/2=4.375kN/m 均布荷载设计值：q =111、1.2(q1+q2)+1.4Qk(b+l0/2)= 1.2(2.75+4.375)+1.42(0.2+3.5/2)=14.01kN/m 集中荷载设计值N2=R2=1.075kN 计算简图如下： 1)、边梁配筋验算 弯矩图一(kNm) 弯矩图二(kNm) 边梁弯矩值为：Mmax =max(M1,M2)=77.882kNm 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条：公式参数剖析s=Mmax/(1fcbh02)=77.882106/(114.32005042)=0.1071系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc112、混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值b计算宽度：b=200mmh0截面有效高度:h0=550-25-10-22/2-(1-1)25/2=504mm=1-(1-2s)1/2=1-(1-20.107)1/2=0.114s截面抵抗矩系数s =1-/2=1-0.114/2=0.943相对受压区高度M1=Afy(h0-as)=760.265360(504-36)10-6as受压区边缘至受压钢筋合力作用点距离as=25+22/2+(1-1)25/2=36mmA梁顶层钢筋界面面积：A= n(d/2)2=23.142(22/2)2=760.265mm2As=(Mmax-M1)/(sfyh0)=(77.8113、82-128.09)106/(0.943360504)=-293.389mm2Mmax边梁弯矩数值s力臂系数fy钢筋强度设计值，可按本规范表取值 AsAs=n(d/2)2=23.14(22/2)2=760.265mm2 符合要求！ 2)、边梁抗剪验算 剪力图一(kN) 剪力图二(kN) 锚固压点处楼板负剪力数值为：Vmax =max(V1,V2)=48.424kN 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条：公式参数剖析V=cvftbh0+fyvAsv/sh0 =(0.4381.43200504+360157.08/200504)/1000 =205.566kNV构件斜截面上混凝土和箍114、筋的受剪承载力设计值cv斜截面混凝土受剪承载力系数；按本规范第条的规定取值b计算宽度：b=200mmft混凝土轴心抗拉强度设计值；按本规范表取值h0截面有效高度:h0=550-25-10-22/2-(1-1)25/2=504mmfyv箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第的规定采用Asv配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积s沿构件长度方向的箍筋间距 Vmax=48.424kNV=205.566kN 符合要求！第九节 悬挑脚手架阳角型钢计算书一、参数信息1、荷载参数 脚手架联梁传递支座力F(kN)：9.80;2、阳角型钢构造参数 型钢支撑形式：两根钢丝拉绳; 立杆横向间距或排距La(m)：0.80;115、 内排架距离墙长度a(m)：0.15; 阳角型钢长度L(m)：1.65; 点M到Q点的距离D1(m): 3.00; 支点P到建筑物角点O的距离D3(m)：1.55; O点到Q点的距离D2(m)：0.20;3、阳角型钢材料参数 型钢型号：16号工字钢; 钢丝绳规格型号：637;二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面积A =26.10cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=9.800kN;水平钢梁自重荷载 q=1.220.509.116、810-3=0.241kN/m经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图（kN）) 阳角型钢支撑梁弯矩图（kNm）) 阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的支撑力为RA=8.279kN;型钢固接处的支撑力为RB=11.718kN;型钢最大弯矩 Mmax=2.738kNm;图中距离|MP|= (3.0003.000+0.2000.200+1.5501.550)1/2=3.383m图中角度 MPQ=arcsin(3.000/3.383)=62.4830图中角度 OPQ=arctan(0.7070.200 /(1.550 + 0.707 0.200)=4.7790每根钢丝绳的拉力 T=8.279/2117、/sin(62.4830)=4.668kN水平型钢的轴向力 N=24.668cos(62.4830)cos(7.3520)=4.274kN型钢最大应力计算值 = M/1.05W+N/A=2.738106/(1.05141103)+4.274103/(26.1102)=20.131N/mm2型钢的最大应力计算值 = 20.131N/mm2 小于型钢的抗弯强度设计值 215.000 N/mm2，满足要求！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下: = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2由于b118、大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)，得到 b。经过计算得到最大应力 = 2.738106 /( 0.929141103)= 20.903 N/mm2型钢的最大应力计算值 = 20.903N/mm2 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!3、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力为4.668kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： Fg = Fg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取119、0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数，取6。计算中Fg取4.668kN，=0.82,K=6，得到：d=8.3mm。选择637钢丝绳,最小直径必须大于9mm才能满足要求！钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 = N/A f其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50.00N/mm2，每个吊环按照两个截面计算; 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径:D=（2T /f/）0.5 =(24.668103/50/3.142) 1/2 =8mm；4、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 = N120、/A f = F/A (2+3f2)1/2 1.1ft其中 N - 对接焊缝轴向力,N=4.274KN; F - 对接焊缝切向力，F=11.718KN； A - 水平钢梁满焊的截面积，A=26.1cm2； fc - 对接焊缝的抗压强度，fc=215N/mm2； ft - 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv - 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力= N/A =4.274103/(26.100102)=1.638N/mm2； 焊缝剪应力f = F/A =11.718103/(26.100102)=4.49N/mm2；对接焊缝的折算应力(1.6381121、.638+34.494.49)0.5=7.947N/mm2； 对接焊缝的正应力=1.638 N/mm2小于焊缝的抗压强度215.000 N/mm2，满足要求；对接焊缝的剪应力f =4.490 N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000 N/mm2，满足要求；对接焊缝的折算应力7.947 N/mm2小于1.1ft =203.500 N/mm2，满足要求！第十节 型钢悬挑卸料平台计算书 一、构造参数卸料平台名称卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)4平台宽度B(m)2.3卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋考虑主梁内锚长度是主梁建筑物内锚长度Lm(mm)1800主梁外锚固点到建122、筑物边缘的距离c(mm)100主梁间距L1(m)2.3次梁间距s(m)0.9次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)0.1外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)3.5外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)5.9内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)2.3内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)2.95计算内侧钢丝绳是钢丝绳夹个数3 二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.166主梁自重Gk3(kN/m)0.201栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m)0.01施123、工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.3 三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一 四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm)15截面抵抗矩W(cm3)37.5抗弯强度设计值f(N/mm2)205 面板受力简图如下： 计算简图 取单位宽度1m进行验算 q=1.2Gk11+1.4(1.3Qk1+Pk/S)1=1.20.391+1.4(1.32+5/2)1=7.608kN/m q静=1.2Gk11=1.20.391=0.468kN/m q活=1.4(1.3Qk1+Pk/S)1=1.4(1.3124、2+5/2)1=7.14kN/m 抗弯验算： Mmax=0.1q静s2+0.117q活s2=0.10.4680.92+0.1177.140.92=0.715kNm =Mmax/ W=0.715106/(37.5103)=19.055N/mm2f=205N/mm2 面板强度满足要求！ 五、次梁验算次梁类型工字钢次梁型钢型号14号工字钢截面惯性矩Ix(cm4)712截面抵抗矩Wx (cm3)102抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q1=(1.2Gk1+1.41.3 Qk1)s+1.2Gk2=(1125、.20.39+1.41.32)0.9+1.20.1656=3.896kN/m p1=1.4Pk=1.45=7kN 正常使用极限状态： q2=(Gk1+Qk1)s+Gk2=(0.39+2)0.9+0.1656=2.317kN/m p2=Pk=5kN 1、抗弯强度 计算简图 Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1L1/4=3.896(2.32/8-02 =Mmax/(xWX)=6.601106/(1.05102103)=61.636N/mm2f=205N/mm2 次梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图 max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI126、x)=2.31723004/(384206000712104)(5-24(0/2.3)2)+523003/(48206000712104)=0.576mm=L1/250=2300/250=9.2mm 次梁挠度满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态： R1=q1B/2=3.8962.3/2=4.48kN 正常使用极限状态： R2=q2B/2=2.3172.3/2=2.664kN 六、主梁验算主梁类型工字钢主梁型钢型号16号工字钢截面面积A(cm2)26.1截面回转半径ix(cm)6.58截面惯性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx (cm3)141抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹127、性模量E(N/mm2)206000 根据建筑施工高处高处作业安全技术规范（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）： 承载能力极限状态： q1=1.2(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2(0.201+0.150+0.010)=0.433kN/m p1=1.4Pk/2=1.45/2=3.5kN R1=4.48kN 正常使用极限状态： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.201+0.150+0.010=0.361kN/m p2=Pk/2=2.5kN R2=2.664kN 1、强度验算 计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) R128、外=10.815kN Mmax=8.272kNm N=R外/tan=R外/(h1/a1)= 10.815/(5.900/3.500)=6.415kN =Mmax/(xWX)+N/A=8.272106/(1.05141.000103)+6.415103/(26.10102)=58.334 N/mm2f=205.000 N/mm2 主梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图 变形图(mm) max=2.423mm=(a1+c)/250.00=(3500.00+100)/250.00=14.400mm 主梁挠度满足要求！ 3、支座反力计算 剪力图(kN) R外=10.815kN 如果外侧钢丝绳出现断129、裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算： 1、强度验算 计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) R内=17.719kN Mmax=6.003kNm N=R内/tan=R内/(h2/a2)= 17.719/(2.950/2.300)=13.815kN =Mmax/(xWX)+N/A=6.003106/(1.05141.000103)+13.815103/(26.10102)=45.837 N/mm2f=205.000 N/mm2 主梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图 变形图(mm) max=1.466mmT外=22.468kN 钢丝130、绳强度满足要求！ 八、拉环验算拉环直径d(mm)18抗拉强度(N/mm2)65节点二 =T/(2A)=22.468103/23.14(18/2)2=44.168 N/mm2 f= 65N/mm2 拉环强度满足要求！第十一节：附图1、图1：8#楼悬挑外架平面布置图2、图2：8#楼4层19层悬挑外架剖面示意图3、图3：8#楼19层屋面层悬挑外架剖面示意图4、图4：8#楼4层19层多排悬挑外架剖面示意图5、图5：8#楼19层屋面层多排悬挑外架剖面示意图6、图6：外脚手架立面示意图7、图7：悬挑钢梁示意图8、图8：钢丝绳卸荷大样图9、图9：外脚手架转角处工字钢布置及缷荷示意图10、图10：连墙件大样图11、图11：外脚手架与踢脚板构造图12、图12：人货梯卸料平台搭设示意图13、图13：双层防护棚示意图14、图14：型钢悬挑卸料平台示意图15、图15：8#楼型钢悬挑外架沉降观测点平面布置图