1、xx某高层建筑外脚手架施工方案*（*、*、*栋、*栋和幼儿园）外脚手架施工方案编制人： 审核人： 审批人： 编制单位：xx市*编制时间： 一、工程概况：*工程由xx市*有限公司投资兴建，结构体系为钢筋砼框架剪力墙结构，有地下室一层，主体地上1栋三十一层，2、6栋三十二层，5栋1单元二十六层，幼儿园三层。转换层层高除2栋为63.6m外其余均为6.5m，二层层高2.950m，二层以上标准层层高2.900m，最大建筑总高度为105.2m。本工程建筑面积约116500m2。 二、外架方案的确定：根据设计图纸以及现场施工的实际情况，地下室部分外脚手架为落地双排架，搭设高度从地下室底板至地下室顶板；塔楼二2、层以下及幼儿园部分外脚手架亦为落地双排架，搭设高度自地下室顶板或地下室部分外架（回填土后为室外地坪）起搭设；塔楼二层以上部分外架采用悬挑双排架，自二层开始悬挑，分别在十、十八、二十六层进行卸载（5栋1单元只需在十、十八层进行卸载）。三、脚手架的设计原则：脚手架的设计原则，应以实用、安全、经济、简便为主。1实用：（1）要有适当的宽度、步距高度、离墙距离、便于工人操作、并能堆放和远送必需的材料和小型工具。（2）要与垂直运输设施（电梯、井字架）、楼层或作业相适应，以确保脚手架操作所需材料的运输及作业高度的需要。2安全：高层建筑施工中，由于脚手架的问题而出现安全事故较多，因此脚手架的设计不但要满足使用3、的要求，而且首先要考虑安全问题。（1）脚手架本身必须具备足够的承载能力，在施工荷载下不变形、不倾斜、不摇晃；同时，脚手架的地基也必须有足够承载能力，以确保架子不致发生不均匀沉陷或倾斜。（2）在充分估计施工中可能发生的不利荷载，设计中要明确控制荷载。（3）要有可靠的安全防护措施等。3经济：在满足使用和安全要求的条件上，因地制宜，就地取材，另外要考虑到对工期、人工、质量的影响。4简便：在架子设计时，要做到使脚手架搭设，拆除和搬运较方便，周转灵活。四、脚手架的设计项目：1荷载分类：作用于脚手架的荷载分为永久荷载和活荷载。永久荷载包括组成架子的所有杆件、扣件、螺栓、脚手架、护身栏、安全网、挡脚板、钢丝4、绳等。可变荷载包括施工过程中操作人员，小型工具等重量。2荷载组合与组合系数：设计项目荷载组合与组合系数1横向、纵向水平杆强度与变形。永久荷载+1.0施工荷载。2脚手架结构整体稳定与单立杆稳定。永久荷载+0.85（施工荷载+风荷载）。3脚手架与主体结构的连接强度。1.0风荷载。3荷载的分项系数与动载系数：1）在设计计算脚手架结构时，计算结构的强度，稳定性及连接强度时，应采取荷载设计值。永久荷载的分项系数：1.20；可变荷载的分项系数：1.40；脚手架抗倾覆计算时，有利的永久荷载分项系数为：0.90。2）计算脚手架结构及栏杆变形时，采用荷载标准值。4设计资料：遵照冷弯薄壁型钢结构技术规范、钢结构设5、计规范。1）483.5钢管的抗拉和抗弯强度：f=205N/mm2，抗剪强度：fV=120N/mm2。2）扣件连接抗滑移承载能力设计值：NVC=6KV/只。3）构件允许长细比、挠度：a）受弯构件容许挠度1/150。b）受拉构件容许长细比350。c）受压构件容许长细比150。五、脚手架设计内容：1基本要求：1）使用材料：a）搭设脚手架用钢管采用483.5mm，严重锈蚀、弯曲、压扁或裂缝的钢管严禁使用；b）扣件要有出厂合格证，有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。2）荷载：a）承重脚手架负荷量每平米不宜超6、过270；b）不应在脚手架上附装机械设备、摇臂把杆、拉缆风绳及搭（挂）卸料槽（斗）等；设置悬挑卸料平台，应由项目工程师审批，并在建筑物上进行卸荷。2构造要求：1）立杆的纵距、横距以及横杆步距：a）脚手架立杆的纵距为1.5m，横向间距为0.9m；b）脚手架横杆步距为1.8m。2）杆件搭接：a）立杆的接头，除顶层可采用搭接接头外，其他必须采用对接扣件对接接头；搭接长度不应小于1.0m，用不少于两个旋转扣件来扣牢，扣件的外边缘到杆端的距离不应小于100mm，相邻两立杆的接头不应设在同步同跨内，应相互错开不小于1800mm，不应在同一步距内；b）大横杆宜用对接扣件连接，如采用搭接连接时，搭接长度不应小7、于1.0m，并用三个旋转扣件扣牢，上下相邻两根纵向水平杆的接头应错开不小于1500mm，同一步内外两根纵向水平杆的接头应错开，并不在同一跨内；c）小横杆搭于大横杆上，用直角扣件扣紧，对贴近立杆的小横杆亦可固定在立杆上，在任何情况下不得拆除贴近立杆的小横杆；3搭设和拆除顺序：1）搭设顺序：在槽钢上逐根竖立杆摆设扫地杆扣紧立杆与扫地杆装扫地小横杆并与立杆或的扫地杆扣紧安吊第一步大横杆安第一小小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时斜支撑立杆接长剪力撑脚手板2）拆除顺序：先搭的后拆，后搭的先拆，先从钢管脚手架顶端拆起。 4搭设内容：1）落地脚手架地基：a）脚手架地基应平整夯实，横宽度不小于2m；b）脚8、手架的钢立杆不能直接立于地面上，应加设底座和垫板，垫板厚度不小于50mm，不得在未经处理的起伏不平和软硬不一的地面上直接搭设脚手架。c）遇有坑槽时，立杆应下到槽底或在槽上设底梁；d）脚手架地基应有可靠的排水设施，防止积水浸泡地基；e）为减少架子不均匀沉降，在立杆底部架扫地杆，扫地杆离地不超过120mm；f）脚手架一经搭设，其地基不准随意开挖。具体搭设如下图所示。2）挑架基础：悬挑架采用16槽钢悬挑，沿塔楼外围每隔1.5m埋设一根槽钢，最短槽钢为1.3m，最长为3.3m，并在脚手架立杆坐落位置焊接防滑钢筋。遇剪力墙部位就埋入墙内，在无墙部位则把槽钢与埋入梁内的锚环焊接斜拉钢丝绳吊环要埋入梁内，如9、图所示。3）挑架卸载：本工程卸载钢丝绳直径为16.5，遇墙部位拉环预埋在剪力墙内，无墙部位拉环预埋在相应位置梁内。具体搭设如下图所示。二层板至花架顶最大总高度为：99.7-5.9=93.8m，因此二层以上挑架最多为53步架，因此二层以上挑架拟分三次卸荷：第一次卸荷在十层，第二次卸荷在十八层，第三次卸荷在二十六层。具体验算详见后附悬挑式扣件钢管脚手架计算书。4）架体与建筑物的拉接：a）架体与建筑物进行刚性联结：b）在楼层上沿外边四周每隔57m预埋26钢筋与架体进行拉接，同时沿外边周每隔一定距离用短钢管与架体用扣件联贯另一端直顶住钢筋砼柱、剪力墙等，即俗称的“一拉一顶”，用以防止架体的倾斜。5）操10、作层的隔离与外防护：a）架体须超过操作层1.8m高，超高部分在中间还应加一道防护栏；b）用经国家建设部安全认证的密目式安全立网紧随架体的搭设高度满挂；c）操作层外侧设置两道扶手栏杆，高度分别为0.6m和1.2m；d）为便于脚手架上下步距间墙体粉刷接头，架体与墙体间距不得小于250mm时，每隔四步架须满铺脚手板，以防止物体坠落。6）脚手板铺设：a）首层隔离层和施工操作层须满铺脚手板，做到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实，不得出现超过50mm的间隙；b）严禁留探头长度超过150mm的探头板；c）脚手板在两端和拐角处、沿板长方向间隔1520m、坡道和平台两端、可能发生滑动和翘起的部位均应给予绑扎。7）剪11、刀撑设置：在脚要的两端和转角处设置剪刀撑，纵向每隔1215m设一道高度自下而上连续的剪刀撑，在相邻两排剪刀撑之间每隔1015m加设一道纵向通长的剪刀撑，每片架子剪刀撑不得少于三道；剪刀撑底层斜杆与地面间的夹角就在4560范围内，最下端的斜杆连结在结点上。8）斜道搭设：a）搭设脚手架之字型斜道作为人员上下的通道，宽度不宜小于1m，坡度宜为1:3（高:长）；之字型斜道的拐弯处要设休息平台，宽度不小于1.2m；b）斜道两侧、端部及平台外围，必须设置剪刀撑；宽度大于2m的斜诞，在脚手板下的小横杆下，应设置之字型横向支撑；斜道两侧及平台外围设两道护身栏杆（1.2m和1.6m）及高度不小于180mm的挡脚12、板。c）斜道脚手板必须设防滑条，防滑条间距不大于300mm；采用搭接法铺脚手板时，接头必须在小横杆上，搭接长度不小于200mm，板头凸处用三角木填顺；脚手板采用对接时，接头处下面设两根小横杆。5外脚手架拆除：1）拆除前的准备工作：外架拆除前首先要安排好施工人员，包括直接拆架的人员，地面配合人员以及本次外架拆除的总负责人，人员就位齐全并安排好后，必须召开一次安全技术交底会，对参加拆除的外架全体员工进行一次安全教育，明确每个人各自工作岗位的安全职责，从而保证本工程外架拆除工作的顺利进行。2）拆架的过程中的注意事项：a）拆架周围必须树立明显的标志，拆架期间严禁非施工人员进入作业区，地面由架工班长领班13、指挥，由架工班负责拆除。b）拆除的作业人员必须戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底鞋。c）拆除时要求从上往下，先拆栏杆，脚手板、剪力撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆，必须一步一清，严禁上下拆除。d）拆立杆时，应先抱住立杆，再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪力撑时应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。e）连墙点应随时拆除，进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。f）拆除时要统一指挥，上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关结扣时，应先通知对方，以防坠落。g）拆下的材料，应用绳索拴住，利用吊车运到地面，材料应按要求堆放好，随拆随运，长钢管与短钢管要分别绑扎好往下运。h在拆除过程中14、，不得中途换人，换人时应将拆除情况交接清楚，方可离开。i）在大风、雨中禁止上架作业。j）凡有下列病症的不能上架子：心脏病、高血压、癫痫病、贫血病。3）外墙修补和擦洗：在拆除前要先通知装修工段，要求他们在该次拆除外架的范围内，将外墙清理擦洗干净，并配合外架拆除人员及时的把加固外架的连墙杆洞口修补好，同时把其它必须利用外架施工的部位也及时的修补好。6脚手架的安全管理建筑施工用脚手架在搭设、使用和拆除时，其自身安全和周围环境的安全都应十分注意，建筑施工的外脚手架是高处坠落的多发地点，因此，对建筑施工脚手架的安全管理要十分重视。1）脚手架的验收管理由项目部的专职安全员按脚手架的验收标准组织有关人员进行15、检查，全部合格并办妥验收手续后方可启用，在验收中如发现部分不符合标准，必须限期改正，改正完毕后再检查，完全符合要求并办妥验收手续后方可启用。分段搭设的脚手回应分段进行验收，严禁边投入使用，对于分段搭设的脚手架，不允许下部在使用 的同时在上部进行搭设，使用与搭设应叉进行。2）脚手架的例行保养和检查每天在使用脚手之前和下班之后，都应对脚手架进行例行保养和检查，隔一宣时期和恶劣天气前后都要作全面检查；除使用者要进行规定的例行保养和检查外，还应设专职人员进行保养和检查，检查重点是脚手架的垂直度、脚手架的基础、脚手架与建筑物结构的连接、脚手架的连接件、脚手架上的堆荷的数量和位置、脚手架的安全设施等。发现16、隐患应立即消除，绝对不能有临时观念，即使在最后一次使用前发现隐患出应消除后方能使用；在拆除前发现存在拆除过程的安全隐患，也应消除后方能拆除，隐患消除完毕均应认真检查并办妥手续。所有例行保养和检查，自检和专业检查，都要有记录。3）外架防雷、防电和防火a）手架的防雷：防雷接地一般可采用以下几种方法，接地电阻应小于10。）单独埋设接地极；）利用建筑物的防雷接地；）利用高耸建筑机械设备的防雷接地。b）脚手架的防电：建筑施工用脚手架材料大多为金属，因此电线不能直接绑在脚手架上，如必须扎于脚手架上时，应有可靠的绝缘保护。c）脚手架的防火：脚手架上使用的竹木脚手板、安全网和堆放的易燃建材，都易发生火灾，因此17、要注意防火；防火以预防为主，首先尽可能不用易燃品作脚手架，及时清理脚手架上的易燃建材，在脚手架一定部位设置灭火器材，此外要限制在脚手架上动用明火，动用明火要经审批，并有专人监护，禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种来源。脚手架的防雷、防电、防火要形成制度，落实责任制。4）脚手架上堆放荷的管理建筑施工用脚手架上堆荷严禁超载，即使一时的超载了是不允许的；支模、外挑堆货平台、向室内卸货的溜槽等均不允许支承在脚手架上或与之联系；绝对禁止振动设备与脚手架联系；禁止将其他设备的缆风绳固定于脚手架上，禁止将垂直运输设备架于脚手架上。5）特殊气候条件下的脚手架管理在特殊气候条件下进行搭设和拆除脚手架，必须要有切实可靠18、的安全保证措施；下雨及有六级以上的天气不得进行外脚手架的搭设与拆除作业，雨后使用脚手架堆荷要适当减少；雨后使用脚手架要有防滑措施。6）对脚手架施工人员的管理参加搭设和摇摇欲坠脚手架的施工人员事先进行体检，对不适合高处作业的人员不得安排从事搭设和拆除脚手架，对从事脚手架作业的人员要经常进行安全教育，在每个工程脚手架施工前对他们进行技术和安全交氏，要经常对脚手架操作人员进行业务教育，提高他们的业务水平，防止任何安全事故的发生。悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为93.8米，立杆采用单立管，19、采用的钢管类型为483.5。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设26层。卸荷钢丝绳采取3段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.80，安全系数K=5.0，上吊点与下吊点距离5.8m。悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度0.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用16.5mm钢丝绳。大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行20、强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.900/3=0.090kN/m活荷载标准值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.090=0.154kN/m活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如21、下:跨中最大弯矩为支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.366106/5080.0=72.119N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.090=0.128kN/m活荷载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.128+0.9900.900)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.972mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!小横杆22、的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.9001.500/3=0.135kN活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.135+1.41.350=2.121kN小横杆计算简图抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:=0.23、641106/5080.0=126.181N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038900.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.135+1.350=1.543kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1542.600900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105121900.0)=1.590mm最24、大挠度和 V=V1+V2=1.603mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.9001.500/2=0.203kN活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.203+1.42.025=3.119k25、N单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.12593.800=11.706kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2 = 0.300261.500(0.900+0.300)/2=7.020kN (3)栏杆与挡脚26、手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11NG3 = 0.1101.50026/2=2.145kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.50093.800=0.704kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 21.575kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷27、载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.750 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.120经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.7501.2500.120 = 0.079kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。立杆的稳定性计28、算:卸荷计算规范外内容，供参考卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加3吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。经过计算得到1=arctg5.80/(0.90+0.30)=1.3672=arctg5.80/0.30=1.519最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为23.032kN和23.032kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为23.670kN和23.670kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=24.17 T2=23.70 N1=4.90 N2=1.22 其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。所有卸29、荷钢丝绳的最大拉力为24.171kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于5.00024.171/0.800=151.069kN。选择661+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径16.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为 = N / A < f其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(48342.1254/3.1416/50/2)1/2=25mm。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.84kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i30、 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 130.28 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.531、2kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.046kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 135.73 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑32、风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw = 1.4 wk Awwk 风荷载基本风压标准值，wk = 0.079kN/m2；Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.603.00 = 10.800m2；No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000经计算得到 Nlw =1.191kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.191kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 轴心受压立杆的33、稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 6.191kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 34、934.50cm4，截面抵抗矩W = 116.80cm3，截面积A = 25.15cm2。受脚手架集中荷载 P=1.221.58+1.44.05=23.67kN水平钢梁自重荷载 q=1.225.150.00017.8510=0.24kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=23.781kN,R2=23.883kN,R3=0.047kN,R4=0.055kN抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=0.018106/(1.05116800.35、0)+6.1561000/2515.0=2.594N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16b号槽钢U口水平,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到 b=57010.065.0235/(300.0160.0235.0)=7.72由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为1.033经过计算得到强度 =0.02106/(1.033116800.00)=0.15N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求!拉杆的受力计36、算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=24.285kN，RU2=23.915kN拉杆的强度计算:拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=24.285kN 拉杆的强度计算：上面拉杆以16.5mm钢丝绳计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：=N/A < f其中 N 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 24.29kN； A 斜拉杆净截面面积，A =29.85cm2； 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 8.14 N/mm2； 37、f 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2；受拉斜杆的稳定性计算 < f,满足要求!锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.047kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=474/(3.1416502)1/2=1mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计38、算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.05kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于47.08/(3.1416201.5)=0.5mm。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.05kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!