1、目 录1.编制依据12.工程概况12.2气象条件13.脚手架的设计13.1脚手架的计算13.2脚手架的搭设1施工准备1脚手架的搭设施工工艺2脚手架搭设构造要求43.3脚手架的拆除53.4外脚手架搭设注意事项63.5脚手架使用注意事项63.6脚手架检查与验收64.外脚手架的安全技术措施7附：脚手架计算书81.编制依据1) xx一达建筑设计咨询有限公司设计的xx一楼的施工图。2) 现行国家有关工程施工法规、规范、规程及技术标准3)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)2.工程概况2.1工程建设概况xx一楼为住宅楼,位于通海路与解放路之间，文化路北。建筑物地上16层，总高度42、9.2m，建筑面积：22580m2,结构形式为框架剪力墙结构。本工程0.000相对于绝对高程为6.700米。2.2气象条件历年最高气温出现在68月，月平均温度25左右。历年最低气温为1月,极端最低气温-13.1，最大积雪深度24cm，主导风向北西北风，最大风速21米/秒。冬季施工一般为当年的12月15日至次年的3月15日。雨季施工一般为每年的7、8、9月份。3.脚手架的设计根据7#楼施工图和现场施工的具体情况，4F以上悬挑脚手架的悬挑部位： 4F、10F、16F，挑架搭设高度分别为：18m、18m、9.9m。挑架在阳台挑板部分，阳台和挑板以下对应的部分均应做两层支撑架。3.1脚手架的计算脚手架3、计算见后附的计算书。3.2脚手架的搭设施工准备3.2.1.1材料准备1)钢管采用外径为48mm，壁厚3mm的焊接钢管。材质符合普通碳素结构钢技术条件GB700-88 中的A3钢的技术条件，管材符合直径5-152mm电焊钢管YB242-63中的甲类软钢管。低压流体输送用焊接钢管GB3092-82 中普通钢管的规定。对购进的钢管先除锈，内壁擦涂两道防锈漆，外壁涂桔黄色防锈漆。有严重锈蚀、弯曲、压偏损伤、及裂纹者挑出不得使用。2)扣件要符合GJ22-85钢管脚手架规定，材质应符合GB078-67可锻铸铁分类及技术条件中的技术条件。在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。扣件表面须做防锈处理，保4、证扣件的活动部分能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。3)脚手板采用宽厚200mm50mm木板，木板材质不低于国家的等杉木和松木板，两端使用10-14号镀锌钢丝捆紧。4)安全网采用绿色2000目(100mm100mm)密目安全网，其性能要符合国家规定和冲韧试验规定。水平安全网采用尼龙绳编织的水平兜网。5)连墙杆和工字钢梁：连墙杆采用钢管刚性支撑，工字钢梁采用16号标准型工字钢，工字钢梁必须刷防锈漆。.2人员准备外架搭设作业人员必须有特种作业上岗证书。施工前必须进行入场教育，考试合格后并在安全交底上签字，方可进行施工。3.2.2脚手架的搭设施工工艺3.2.2.1搭设顺序工字5、钢梁悬挑式双排脚手架：预埋钢筋卡箍安装工字钢梁在工字钢梁上放线在工字钢梁上安装立杆放置纵向扫地杆逐根树立立杆随即与纵向扫地杆扣牢安装横向扫地杆并与立杆或纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆(与各立杆扣牢)安装第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时抛撑(上端与第二步大横杆扣牢,在装设两道联墙杆后可拆除)第三、四步大横杆和小横杆设置联墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑护身栏杆和挡脚板立挂安全网。3.2.2.2搭设工艺按施工设计放线铺垫板设置底座或标定立杆位置；周边脚手架从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵杆连接固定，然后搭设第一步的纵向与横向平杆，随校正立杆垂直之后予以6、固定，并按此要求继续向上接长；在设置第一排连墙件前，脚手架设置必要数量的抛撑，以确保构架稳定和架上操作人员的安全；剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应搭升的架子一起及时设置；安全网满挂，挂于脚手架外立杆的内侧。拉结点：架体与建筑物采用2步3跨连结，竖向间距为3.6m。连墙件的位置有剪力墙、柱处，应在剪力墙柱上螺栓孔上穿钢筋，在剪力墙柱内外焊钢管，再用钢管拉牢，或拉结杆与柱抱箍连接；如果连墙件的位置处没剪力墙、框架柱，应在窗洞口和楼层处搭设临时支撑架，将架体与临时支撑架拉牢。连墙杆应均匀布置，形式可以花排，也可以并排，连墙杆宜靠近主节点设置，连墙杆必须从底部第一根大横杆处开始设置。扫地杆：扫地杆7、离下脚线不得超过200mm，当立柱基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。立杆：纵向间距见附图，横向间距1.05m，里排离结构外边缘的距离200mm，立杆接长用对接扣件，对接用一字扣连接，不得采用旋转扣件搭接。立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻立杆接头在高度方向的距离要错开500mm以上，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。大小横杆与立杆连接采用直角扣件。每根立杆底部应设置底座或垫板。脚手架立杆底部必须设置纵、横向扫地杆。大横杆步距1.8m，架子外侧两步之间搭设栏杆，钢管接头要错开500mm以上，并不8、得设在同步同跨内，用一字扣连接，大横杆与立杆用十字扣连接，大横杆设在小横杆上，在立柱内侧，并用直角扣件与立柱扣紧，大横杆的长度不宜小于3跨，并不小于6m。小横杆：间距1.7m，设在主节点处，两头与大横杆用十字扣件连接，两侧伸出至少100mm。脚手架的小横杆、上下步距要交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时减小偏心距。护身栏：在外架外侧每步1.2m高处设钢管护身栏杆一道与立杆用十字扣件相连，护身栏杆钢管刷红白相间油漆，护身栏杆搭设在外立杆的内侧。木脚手板：作业层脚手板应满铺、铺稳，离开墙面120150mm。脚手板采用50厚木脚手板，脚手板应设置在3根横向水平杆上，并用10#镀锌钢丝与小横杆捆紧9、，端头不得超出横向小横杆150mm，脚手板采用搭设铺放时，应铺平、铺稳。其搭接长度不得小于200mm，两端使用10#镀锌钢丝捆紧，且在搭接段的中部设有支撑横杆，铺板严禁出现端头超出支撑横杆250mm 以上未做固定的探头板。自顶层作业层的脚手板往下计，每12m满铺一层脚手板。挑架底部及操作层应设置200mm高挡脚板，搭设在外立杆的内侧。挡脚板采用200mmx15mm木胶合板，刷间距300mm斜向线红白相间油漆。剪刀撑：剪刀撑应满剪，斜杆与地面的倾角宜在4560之间，剪刀撑各接头采用搭接连接不少于3个转向扣连接，搭接长度不小于1m(见附图)。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。所有扣件要紧固，可10、用力矩扳手实测，要求达到4065N.m。过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成危险。横向支撑：脚手架在拐角处的两端及中间宜每隔6跨设置一道横向支撑，横向支撑的斜杆应在12步内，由底至顶呈之字形连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。安全网：脚手架外侧立面采用立网全封闭，水平安全网从扫地杆开始设置，作业层加设随层网。在脚手架外侧设置全封闭密目式安全网,安全网要符合国家规定的各项技术要求,并具有出厂合格证方可使用。安全网采用尼龙绳固定，必须绷平、绷直，为保证安全网11、转角处棱角分明、垂直，在转角处沿高度方向通长设20钢筋。施工层脚手架内侧与建筑物的空隙要用平网封闭,施工层以下应每3步架封闭一次。连墙杆：采取与框架柱、剪力墙或临时支撑刚性连接的方法。纵向从一层开始隔横杆设置,横向隔2根立杆设置。装设连墙件应注意掌握撑拉的松紧程度,避免引起杆件和套架的显著变形。连墙杆与外侧横杆连接且与墙面垂直,不准向上倾斜,下倾角度不宜超过15度。最上一步架始终高出作业层一步架以上，且中间须设置防护栏杆，高度1.2m。架体与主体结构的间距超过200mm时，每三步架设置安全平网，防止物体坠落，铺设时不得有超过50mm的间隙，同时严禁留探头长度大于150mm的探头板。3.2.3脚12、手架搭设构造要求横平竖直，整体清晰，图形一致，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度,使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。外架内外立杆间距为1.00m，纵向间距为分别为1.7m，步高1.8m。相邻立杆接头要错开，对接用一字扣连接。大横杆步距1.8m，架子外侧两步之间搭设栏杆，钢管接头要一字扣连接，大横杆与立杆用十字扣连接。小横杆步距1.8m，横距1.7m，两头搁于大横杆上，伸出至少100mm，小横杆与大横杆用十字扣连接。剪刀撑斜杆与地面夹角应保持在45到60范围内。在每层墙体或柱体上设置拉结点，与脚手13、架均匀拉结，拉结杆应成八字形，并拉结牢固，以确保脚手架的整体稳定。为了防止立杆偏斜而承受过大的偏心力,需要对立杆的垂直偏斜度进行控制。作业层限2个操作面作业，施工荷载不得超过2KN/，集中荷载不得超过1.5KN，使用过程中不得随意拆卸钢管扣件，不得在脚手架上堆积重物或作为承重结构。作业面上满铺跳板，必须牢固、平稳，沿架设封闭挡脚板高300mm，可绑于架体上。架体外挂绿色密目阻燃安全网，外架的第一步必须设置安全兜网，然后在每三步架设置一道兜网。兜网设置必须封闭，不得出现有遗漏，要求周圈交圈，若出现同一周圈的兜网无法交圈则上下周圈兜网搭接长度不得小于一跨。兜网设置必须严密、绑紧、绑平，四周和外架大14、横杆用尼龙绳绑扎在一起，不得用扎丝绑扎。搭设时，立杆要竖直，偏差不大于其高度1/400，大横杆在每一面脚手架范围内的纵向高差不宜超过10mm，同一步内外两根大横杆的接头要相互错开，不得在同一跨内。在竖直方向相邻两根大横杆的接头要相互错开，其距离不宜小于500mm，为保证脚手架的整体性，外架采用设剪刀撑，其斜杆分别扣紧在立杆的连接点，各面的脚手架的大横杆要相互连接，保证脚手架的整体稳定。钢管连接必须采用对接扣件。脚手架遇有施工需通行的建筑门洞口时,可按下列要求处理：门洞口抽取一根立杆时,在脚手架内、外两侧设置人字形斜杆；门洞口抽取二根立杆时,除在脚手架内、外两侧设置人字形斜杆外,还应在门洞口上的15、纵向水平杆加斜杆加强。卸料平台：卸料平台用于施工倒运周转材料时的临时堆放点，采用槽钢焊接的吊装式料台，料台栏杆立面用密目安全网围栏封闭。卸料平台不得附着在外脚手架上。(卸料平台详图见附图)质量要求立杆垂直偏差：纵向偏差不大于其高度1/400，且不大于100mm；横向偏差不大于其高度的1/600，且不大于50mm。纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm，同跨内外高度差不大于10mm；横向水平杆水平偏差不大于10mm ,外伸尺寸的误差不应大于50mm。脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。扣件紧固力矩宜在4555Nm 范围内，不得低于40Nm或16、高于65Nm。连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。3.3脚手架的拆除拆除顺序和搭设顺序相反，即先搭的后拆,后搭的先拆。先从钢管脚手架顶端拆起，拆除顺序为:安全网护身栏杆挡脚板脚手板小横杆大横杆立杆联墙杆纵向支撑等。拆除前工长要进行专项交底。拆除时一层为一个流水段，周围设置护栏或警戒标志，设专人指挥，严禁非作业人员入内。拆除顺序由上而下，严格按照先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原则依次进行，严禁上下同时作业。拆立杆时，先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。连墙杆应随拆除进度逐层拆除。严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段17、拆除高差不应大于2步。连墙件应在位于其上的全部可折杆件都拆除之后才能拆除。拆除整个过程中，不得换人，统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另外一人有关的结扣时，应先通知对方，以防止坠落。拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。在拆除过程中，应做好配合，协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。拆除时严格控制架杆接触电线，不要碰坏外墙，瓷片，窗框，玻璃，水管等物品。拆下的钢管，脚手板配件，分别集中用钢丝绳栓住，及时用塔吊或以其他安全方式运至地面，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定的地点分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件集中回收。拆除外架时，地面应设专18、人监护，设红白围护栏和安全标志。3.4外脚手架搭设注意事项底立杆采用4m和6m的钢管交错布置。一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式。当两组作业时,可分别从相对角开始搭设。连墙件和剪刀撑应及时设置,不得滞后超过2步。杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm，并保证外侧伸出长度一致、整齐。在顶排连墙件之上的架高(以纵向平杆计)不得多于2步。剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接,其中,斜杆的搭接接头部位至少有1 道连接。周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。作业层的栏杆和挡脚板一般应设在立杆的内侧。在搭设中不得随意改变构架设计,减少杆配件设置和对立杆纵距做大于或等于19、100mm 的构架尺寸放大。3.5脚手架使用注意事项作业层每1m2架子上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下规定值或施工设计值。施工荷载的标准值：结构脚手架取3kN/m2；装修脚手架取2kN/m2。在架板上堆放标准砖不得多于单排立码三层；砂浆和容器总重不得大于1.5kN；施工设备单重不得大于1kN；使用人力在架上搬运和安装的构件自重不得大于2.5kN。在架子上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。在作业中禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。人员20、上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀登脚手架上下。在作业期间，应及时清理落入架上及安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。3.6脚手架检查与验收钢管、扣件、安全网应有产品合格证和质量检验报告。钢管表面应平直、光滑，不得有裂缝，结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管不得有严重锈蚀，且必须涂防锈漆。扣件不得有裂纹、变形，出现滑丝的螺栓必须更换。腐朽的脚手板不得使用。杆件的设置和连接符合构造要求。基础：坚实平整，垫板不晃动，底座不滑动。立杆垂直度允许偏差50cm，步距20、纵距50、横距20，纵向水平杆高20。扣件螺栓拧紧扭力矩40-60N21、.m。底部外架及中间层搭设完成后，必须组织有关人员对架体进行检查验收合格后方可使用，并挂上验收牌。4.外脚手架的安全技术措施脚手架施工必须按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）进行，搭设外架有专门的施工方案或作业指导书，并进行结构计算，脚手架搭设必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工，体检合格持证上岗。 搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。安全带的使用方法应正确。脚手架的构配件质量必须按要求进行检查，合格后方准使用。脚手架搭设应按期进行质量检查，发现问题及时校正。脚手架的搭设质量必须符合有关安全验收规范后且办理验收手22、续后方能投入使用。操作层上的施工荷载不应大于2KN/，不得超载；不得将模板支撑、泵送砼的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。6级及6级以上大风和雾、雨天气应停止脚手架作业，雨后操作应有防滑措施。设专人负责对脚手架进行经常检查和维修。在下列情况下，必须对脚手架进行检查：作业层上施加荷载前 每搭设完 10 -13m 高度后。 达到设计高度后。 遇有六级及以上大风与大雨后。 寒冷地区土层开冻后。 停用超过一个月的，在重新投人使用之前。检查保修项目：各主节点处诸杆件的安装，连接件、支撑等的构造是否符合方案设计要求；扣件螺栓是否松动；脚手架立柱沉降与垂直度允许偏差是否符合规范规定要求；安全防护23、措施是否符合要求。在脚手架使用期间，严禁任意拆除以下杆件：主节点处纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；拉接杆；支撑；栏杆；挡脚板；如须拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。未经允许严禁在脚手架上进行电、气焊作业。脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）有关规定执行。注：施工中应严格按方案搭设剪刀撑，脚手架拉结必须用刚性拉结。严格控制使用荷载。操作人员必须持证上岗。操作人员在作业时必须戴好安全帽，系好安全带，安全带必须高挂低用。搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志。临街搭设时外侧应有防止坠物伤人的防护措施，派专人看守，非操作人员严禁入内24、。安装设立安全警戒标志，或划分警戒区并设专人监护，防止流动人员误入现场。脚手架大小横杆、立杆、剪刀撑使用前均涂刷防黄色锈漆，栏杆、连墙杆刷300红白色相间油漆禁止架体上存有任何未固定的管、件及建筑垃圾等物料。禁止非操作人员在架体上工作或走动。严禁随意拆除拉结点处的纵、横向水平杆、扫地杆、连墙杆和安全网，在连墙杆处设警示标识，采用150*150木板刷白油漆，用红油漆注明“拉结点”，用镀锌铁丝固定在连墙杆外侧。未经允许不得在脚手架上进行电气焊作业，不得在脚手架基础及其附近进行挖掘作业。附：脚手架计算书说明脚手架计算以悬挑架最大高度为例计算。三米长16#工字钢挑梁悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架25、的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.630026、，体型系数1.1340。悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.40米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.000/2=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.000/2=1.500kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+27、1.20.175=0.256kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.500=2.100kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.256+0.102.100)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.256+0.1172.100)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.610106/4491.0=135.926N/mm2 大横杆的计算强度小28、于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.175=0.213kN/m 活荷载标准值q2=1.500kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.213+0.9901.500)1500.04/(1002.06105107780.0)=3.715mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载29、值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001.500/2=0.262kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.262+1.42.250=3.534kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+3.534 =0.889106/4491.0=198.016N/mm2 小横杆的计算强30、度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.262+2.250=2.570kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2570.1001000.01000.01000.0/(482.06105107780.0)=2.412mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.434mm 小横杆的最31、大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001.500/2=0.262kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足32、要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10718.000=1.926kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(1.000+0.200)/2=0.630kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/33、m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5002/2=0.210kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000=0.135kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.900kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.500kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB5034、009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.630 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5501.6301.134 = 0.712kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.900+0.851.44.500=8.836kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算35、得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.900+1.44.500=9.781kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.7121.5001.800 五、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.781kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系36、数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9781/(0.19424)=121.721N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立37、杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.836kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 38、(N/mm2)；经计算得到 =8836/(0.19424)+412000/4491=201.604N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1300mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm4，截面抵抗矩W = 139、16.80cm3，截面积A = 25.15cm2。 受脚手架集中荷载 P=9.78kN 水平钢梁自重荷载 q=1.225.150.00017.8510=0.24kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=9.924kN,R2=10.866kN,R3=-0.565kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.024106/(1.05116800.0)+4.3001000/2515.0=10.056N/mm2 水40、平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16b号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.065.0235/(1300.0160.0235.0)=1.78 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.912 经过计算得到强度 =1.02106/(0.912116800.00)=9.61N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUico41、si为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=10.816kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.816kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00010.816/0.850=101.796kN。 选42、择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=10.816kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=108164/(3.1416502)1/2=12mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.866kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个43、拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=108664/(3.1416502)1/2=12mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.87kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于10865.69/44、(3.1416201.5)=115.3mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.87kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!四米钢梁悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚45、手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.6300，体型系数1.1340。 悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，其中建筑物46、外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度2.45米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.000/2=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.000/2=1.500kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.175=0.256kN/m 活荷载的计算值 q2=1.47、41.500=2.100kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.256+0.102.100)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.256+0.1172.100)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.610106/4491.0=135.926N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为48、三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.175=0.213kN/m 活荷载标准值q2=1.500kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.213+0.9901.500)1500.04/(1002.06105107780.0)=3.715mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.0549、8kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001.500/2=0.262kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.262+1.42.250=3.534kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+3.534 =0.889106/4491.0=198.016N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考50、虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.262+2.250=2.570kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2570.1001000.01000.01000.0/(482.06105107780.0)=2.412mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.434mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗51、滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001.500/2=0.262kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣52、件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10718.000=1.926kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(1.000+0.300)/2=0.683kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 53、0.1401.5002/2=0.210kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000=0.135kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.953kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.500kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550 54、Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.630 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5501.6301.134 = 0.712kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.953+0.851.44.500=8.899kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.953+1.44.5055、0=9.844kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.7121.5001.800 五、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.844kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m)56、,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9844/(0.19424)=122.505N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.899k57、N； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8899/(0.19424)+4158、2000/4491=202.388N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm4，截面抵抗矩W = 116.80cm3，截面积A = 25.15cm2。 受脚手架集中59、荷载 P=9.84kN 水平钢梁自重荷载 q=1.225.150.00017.8510=0.24kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=12.812kN,R2=7.745kN,R3=0.042kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.544106/(1.05116800.0)+5.1251000/2515.0=14.624N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬60、挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16b号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.065.0235/(1200.0160.0235.0)=1.93 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.924 经过计算得到强度 =1.54106/(0.924116800.00)=14.31N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=61、RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13.799kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13.799kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00013.799/0.850=129.869kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.62、0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=13.799kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=137994/(3.1416502)1/2=14mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.745kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm263、； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=77454/(3.1416502)1/2=10mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.75kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于7745.49/(3.1416201.5)=82.2mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采64、用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.75kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.5米钢梁悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距165、.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.60米，建筑物内锚固段长度1.75米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.40m。拉杆采用钢丝绳。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.03866、kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.175+1.41.500=2.356kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.3561.0002 =0.295106/4491.0=65.578N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.7167、3kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.7131000.04/(3842.06105107780.0)=1.005mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001.500/3=0.175kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/3=1.500kN 荷载的计算68、值 P=(1.20.038+1.20.175+1.41.500)/2=1.178kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.2671.178 =0.480106/4491.0=106.903N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的69、最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm 集中荷载标准值P=0.038+0.175+1.500=1.713kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.8831713.4001500.003/(1002.060105107780.000)=4.90mm 最大挠度和 V=V1+V2=4.964mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R70、 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001.500/2=0.262kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.262+1.42.250=3.534kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 71、作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10718.000=1.926kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(1.000+1.500)/2=1.312kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5002/2=0.210kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.5001872、.000=0.135kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.583kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.500kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.630 Us 风荷载体型系数：Us =73、 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5501.6301.134 = 0.712kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.583+0.851.44.500=9.655kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.583+1.44.500=10.600kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m74、2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.7121.5001.800 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.600kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49175、cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10600/(0.19424)=131.913N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,不满足要求! 六、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.712kN/m2； Aw 每个连墙76、件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.604.50 = 16.200m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 16.140kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 21.140kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=150.00/1.60的结果查表得到=0.63； A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 54.892kN NfNl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 77、悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体1500mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2400mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=10.60kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑78、脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=17.094kN,R2=6.220kN,R3=-1.045kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=4.636106/(1.05141000.0)+8.2051000/2610.0=34.457N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.72 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2079、03)附录B其值bb=0.906 经过计算得到强度 =4.64106/(0.906141000.00)=36.29N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=18.961kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=18.961kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)80、； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取10.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.00018.961/0.850=223.068kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径21.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=18.961kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 81、D=189614/(3.1416502)1/2=16mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.220kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=62204/(3.1416502)1/2=9mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公82、式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.22kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于6219.75/(3.1416201.5)=66.0mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.22kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算83、中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!物料平台计算悬挑式钢平台采用槽钢作主梁和次梁，上面铺设5cm厚脚手板，并用M12螺栓与龙骨槽钢固定。见搭设图，图中主梁A使用14#，次梁B使用6.3#，主龙骨、次龙骨C使用6.3#，主龙骨采取2根6.3#背对背用M12螺栓连接。吊环采用15A3钢制吊环；位于14#槽钢两端的钢吊环用10mm的钢板与其焊接，气割孔上沿最小壁厚大于25mm。设计依据：建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-911、 施工荷载计算：铺板以400N/m2计，施工活荷载以1065N/m21） 平台自重计算1484、 自重：34002+29002=12600mm25762+2500=7652mm1260014.535=1831418=183.14Kg6.3 自重：25602+29004=16720mm 167206.63=110853.6=110.85Kg脚手板自重：2560300040.8=313.344Kg扶手栏杆自重：12008=9600mm30002+26002+17504+19502=18600mm（9600+18600）3.84=108288g=108.29Kg钢丝绳 自重：（3946+3311）2=14514mm1451484.75/100=12274.5g=12.27g合计：108.29+85、183.14+110.85+12.27+313.34=727.86Kg按满载700Kg计算承载力700+729.89=1429.89Kg2） 次梁强度计算均布荷载如下：q次梁=（1429.89）/5/2.593.0=37.06Kg/m（17+37.06）1.21.3=84.33Kg作用在次梁的弯矩：M=1/q l2M=1/84.333.02=94.87Kg/mF=M/W=94.879.81000/(16.11000)=58.11235Nmm满足强度要求。3） 主梁强度验算：主梁自重14.5353=43.61Kgq主梁=q次梁+43.61=37.06+43.61=80.67Kg/m按该式计算 M86、=1/2q l2 =1/280.6732 =363.02Kg/mf=M/W=363.029.81000/（80.5103）=44.20f=215Nmm满足强度要求。考虑冲击、动载80.671.211.3=126.9M=1/2126.932=571.05Kg/mF=M/W=571.059.81000/（80.51000）=69.52205N/mm22 、钢丝绳验算：为保证安全使用，钢制出料台每侧2道钢丝绳以一道受力做验算。钢丝绳按下式计算其所受拉力：T=ql/4sin为钢丝绳与料台间夹角sin=sin21=0.35836 T=313.489.8/ sin=8572.48Nt1=t6/0.94=128587.28N按照安全要求，钢制出料台的安全系数取6。钢丝绳取61917mm直径的钢丝绳经查GB1102-74满足使用要求。3、20圆钢受力计算钢丝绳以分力Tcos21作用于圆钢，用二条钢丝绳连接。承载力1253.92加冲击不均匀荷载1.21.31253.921.21.3=1956.12Kg以四条钢丝绳1956.12/（4sin21）=1364.6KgT=1364.69.8=13373N以两条钢丝绳作用于20圆钢，以最大钢丝绳计算T=213373cos21=24969.75N从物料平台计算可以看出：物料平台限载700kg。