1、镁业公司厂房主体结构高大模板工程脚手架搭设施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一节、工程概况3一、工程概况31 概述3二、施工平面布置5三、施工要求5四、技术保证条件5第二节、编制依据6施工安全设施计算软件（2012版）6第三节、施工计划7一、施工进度计划7二、材料与设备计划71、钢材的选用72、木材的选用83、木胶合模板板材的选用9第四节、施工工艺技术10一、技术参数10二、工艺流程12柱12三、施工方法124、一般规定125、立柱及其他杆件136、水平拉杆147、剪刀撑14图15脚手架搭设2、的技术要求与允许偏差178、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。17第五节、施工安全保证措施18一、组织保障18安全保证体系18二、技术措施181、准备工作182、模板支设193、模板支架搭设的构造要求204、模板拆除21三、监测监控221、监测措施22四、应急预案231、目的232、应急领导小组及其职责233、应急反应预案234、应急通信联络24第六节、劳动力计划24所需劳动力安排24第七节、计算书及相关图纸25板模板（扣件式）计算书25第一节、工程概况一、工程概况1 概述乙炔系统单位工程乙炔发生a/b二个子单位工序结构形式、几何尺寸相同，上部结构为现浇钢筋混凝土框架结构，轴3、线尺寸为1轴11轴（70m）/A轴F轴（30m），共6个结构层，檐口高23.7m，单栋建筑面积约5840M2，其中2层、4层、5层结构为纯框架梁，故模板施工中一层满堂支撑架搭设高度需从基坑底至3层梁、板；二层满堂支撑架的搭设需从3层梁、板至6层梁、板。具体情况如下： 注：外脚手架详见该工程脚手架专项施工方案工程基本情况工程名称金属镁一体化50万吨/年PVC装置-乙炔系统单元乙炔发生a/b工程地点XXXX周边环境周边为XXXX镁业有限公司在建的各个装置区建筑面积（m2）单栋约5840m2建筑高度（m）基础形式独立柱基础主体结构框架抗震等级三级抗震设防烈度7度地上层数6层地下层数0各层层高（m）14、层m、2层m、3层m、4层m、5层m、6层m各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师工程信息参数图纸信息楼板最大板厚a(mm)120楼板上是否存在如采光井，管道井等空洞是最大建筑层高H(m)第一层第二层上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系凹进混凝土梁、板结构的最大悬臂L(m)0混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式落地式楼宇之间是否存在混凝土结构空中连廊否混凝土结构梁、板的最大跨度B(m)8混凝土梁的最大截面尺寸b(mm)h(mm)350800是否存在支架搭设高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝5、土结构否混凝土浇筑形式商品混凝土，汽车泵配合浇筑荷载条件施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)，对水平面模板2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)楼板梁支撑设计混凝土结构水平构件模板支撑体系立杆材质扣件式钢管高支模层结构情况高支模所在层楼板(3层梁板)楼板(6层梁板)脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）第一层-m第二层柱砼强度等级C30高支模层顶标高（m）第一层+m第二层梁板砼强度等级C30最大板净跨（m）普通板净跨（m）最大板厚（mm）120普通板厚6、（mm）120最大柱截面尺寸（mm）600600普通柱截面尺寸（mm）500500最大梁净跨（m）普通梁净跨（m）8m；第二层m8m (2)模板支架搭设跨度B：8m 18m (3)施工总荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k1k1.2(0.9+240.12+1.10.12)+1.42.5 =7.37 kN/m2 恒载控制时荷载组合S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k1k1.35(0.9+240.12+1.10.12)+1.40.72.5 =6.96 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载S=maxS1，S2=7.37 kN/m2 15 kN/m2 (7、4)集中线荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k2k1.2(0.9+240.8+1.50.8)+1.42 =8.93 kN/m 恒载控制时荷载组合S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k2k1.35(0.9+240.8+1.50.8)+1.40.72 =9.68 kN/m 两者取大值，即集中线荷载S=maxS1，S2=9.68 kN/m 2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和8、斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有对拉螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时9、，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用全站仪或经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时上报现场管理人员，经有关管理人员解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”10、自动安平水准仪2千米往返3mm激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周、月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为11、10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，由专业作业人员及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，12、控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢13、救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。4) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、14、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络负责人：XX 手机：安全员：于 手机：技术负责人： 手机：医院救护中心：120 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六节、劳动力计划所需劳动力安排木工（人）40钢筋工（人）25砼工（人）15架子工（人）5水电工（人）3钳工（人）3第七节、计算书及相关图纸板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称现浇板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)新浇混凝土楼板边宽B(m)二、荷载设计施工人员15、及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值面板及小梁自重标准值楼板模板自重标准值模板及其支架自重标准值新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风压高度变化系数z风荷载体型系数s三、模板体系设计模板支架高度(m)立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)16、1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算17、简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k1k， q20.91.2G1k p0.91.3Q1K Mmaxmaxq1l2/8,q2l22/8，2/8+3.150.25/4= 0.2kNm Mmax/W0.2106/375002f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k 5ql4/(384EI)53.112504/(38410000281250)0.06mml/400250/40018、 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整2900/900取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k1k，1.35(G1k+(G3k+G2k1k， 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k q1活0.91.4Q1k M11静L21活L2220.12kNm q20.9119、.2G1k p0.91.4Q1k M22L220.61kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL12/2，2/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3，0.320.61kNm Mmax/W0.61106/540002f2 满足要求！ 2、抗剪验算 V11静1活L V22 V3maxq1L1，q2L1+p，0.080.1+3.15 VmaxmaxV1，V2，V3，3.16 max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29040)22 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k 跨中max4/(100EI)=0.6770.839004/(20、10093502430000)0.16mml/400900/400 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.831004/(893502430000)0mml1/400100/400 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 1、小梁最大支座反力计算 Q1k2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k1k，1.35(G1k+(G3k+G2k1k， q1静0.91.2(G1k+ (G3k+21、G2k q1活0.91.4Q1k q2(G1k+ (G3k+G2k 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax1静1活)L 按悬臂梁，R1q1 RmaxRmax，R11.45kN; 同理，R，R 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax2L 按悬臂梁，R1q2 RmaxRmax，R10.87kN; 同理，R，R 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.46kNm Mmax/W0.46106/41202f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax/A=23.41000/3842120N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变22、形图(mm) max 跨中max 悬挑段max 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)360顶部立杆计算长度系数1非顶部立杆计算长度系数2钢管类型立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd 非顶部立杆段：l02=k2 =l0/i=2632.5/16=164.53=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆23、段：l01=k1(hd 1l01/i，查表得，1 Mw2klah222/100.12kNm NwGik+0.91.4(NQik+Mw/lb2 f Nw/(A)+ Mw/W4148.24/(0.35384)+0.12106/41202f205N/mm2 满足要求！ Mw2klah222/100.12kNm NwGik+0.91.4(NQik+Mw/lb2 f Nw/(A)+ Mw/W4366.94/(0.18384)+0.12106/41202f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.15kNN30kN 满足要求！九、立柱24、地基基础验算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak(kPa)280立柱垫木地基土承载力折减系数mf垫板底面面积A(m2) 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.37/(0.40.1)109.17kPafak280kPa 满足要求！板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称现浇板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)新浇混凝土楼板边宽B(m)二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)125、模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值面板及小梁自重标准值楼板模板自重标准值模板及其支架自重标准值新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风压高度变化系数z风荷载体型系数s三、模板体系设计模板支架高度(m)9立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁距混凝土板短边的距离(mm)126、00小梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k1k，1.27、35(G1k+ (G3k+G2k1k， q20.91.2G1k p0.91.3Q1K Mmaxmaxq1l2/8,q2l22/8，2/8+3.150.25/4= 0.2kNm Mmax/W0.2106/375002f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k 5ql4/(384EI)53.112504/(38410000281250)0.06mml/400250/400 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁28、截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整2900/900取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k1k，1.35(G1k+(G3k+G2k1k， 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k q1活0.91.4Q1k M11静L21活L2220.12kNm q20.91.2G1k p0.91.4Q1k M22L220.61kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL12/2，2/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3，0.320.29、61kNm Mmax/W0.61106/540002f2 满足要求！ 2、抗剪验算 V11静1活L V22 V3maxq1L1，q2L1+p，0.080.1+3.15 VmaxmaxV1，V2，V3，3.16 max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29040)22 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k 跨中max4/(100EI)=0.6770.839004/(10093502430000)0.16mml/400900/400 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.831004/(893502430000)0mml1/400100/400 满足要求！六、主梁验30、算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 1、小梁最大支座反力计算 Q1k2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k1k，1.35(G1k+(G3k+G2k1k， q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k q1活0.91.4Q1k q2(G1k+ (G3k+G2k 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax1静1活)L 按悬臂梁，R1q1 RmaxRmax，R11.45kN; 同理，R，R 正常使31、用极限状态 按三跨连续梁，Rmax2L 按悬臂梁，R1q2 RmaxRmax，R10.87kN; 同理，R，R 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.46kNm Mmax/W0.46106/41202f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax/A=23.41000/3842120N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max 跨中max 悬挑段max 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)700立杆伸出32、顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)330顶部立杆计算长度系数1非顶部立杆计算长度系数2钢管类型立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd 非顶部立杆段：l02=k2 =l0/i=2632.5/16=164.53=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd 1l01/i，查表得，1 Mw2klah222/100.12kNm NwGik+0.91.4(NQik+Mw/lb2 f Nw/(A)+ Mw/W4148.24/(0.353833、4)+0.12106/41202f205N/mm2 满足要求！ Mw2klah222/100.12kNm NwGik+0.91.4(NQik+Mw/lb2 f Nw/(A)+ Mw/W4366.94/(0.19384)+0.12106/41202f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.15kNN30kN 满足要求！梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称层梁新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mmmm)350800新浇混凝土结构层高(m)梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G134、k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁板施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)非自定义风压高度变化系数z风荷载体型系数s三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁35、居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G336、k1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.721 q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.81 q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.721 q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.81 1、强度验算 Mmax1L21l220.1kNm Mmax/W0.1106/375002f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max4/(100EI)=0.52120.51754/(1037、010000281250)0.036mml/400175/400 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活 R21 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2 R22五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.77+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2+0.5(038、.8-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，(0.9-0.45)-0.35/2/21， q2，(0.9-0.45)-0.35/2/21，4.48+(0.3-0.1)0.35/2 1、抗弯验算 Mmax1l12，1l222，20.51kNm Mmax/W0.51106/540002f2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1l1，q1l2，5.880.15 max3Vmax/(2bh0)=33.2111000/(24090)22 满足要求！ 3、挠度验算 12l14/(100EI)0.6324.529004/(10093502430000)0.82mml/439、00900/400 2q2l24/(8EI)4.521504/(893502430000)0.01mml/400150/400 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax1l1，1l1+q1l2，0.3935.880.9+5.880.15 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R3，R2 正常使用极限状态 Rmax2l1，2l1+q2l2，0.3934.520.9+4.520.15 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R3，R2六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)2040、6000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.26106/41202f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax/A=22.4211000/3842120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.09mml/400450/400 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.6kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下41、，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.6kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)280顶部立杆计算长度系数1非顶部立杆计算长度系数2钢管类型立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd 非顶部立杆段：l02=k2 =l0/i=2632.5/16=42、164.53=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw21.4klah2/1022/100.07kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.421 2)小梁验算 q1，(0.9-0.45)-0.35/2/21， 同上四六计算过程，可得： R1，R2，R3 顶部立杆段：l01=k1(hd 1l01/i，查表得，1 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lb， fN/(A)+Mw/W10278.65/(0.21384)+0.07106/41202f20543、N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2 2l02/i，查表得，2 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lb， fN/(A)+Mw/W10278.65/(0.18384)+0.07106/41202f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2110.89kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak(kPa)280立柱垫木地基土承载力折减系数mf垫板底面面积A(m2) 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.28/(0.40.144、5)171.31kPafak280kPa 满足要求！梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称层梁新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mmmm)350800新浇混凝土结构层高(m)9梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁板施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)非自定45、义风压高度变化系数z风荷载体型系数s三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)1546、面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.721 q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.81 q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.721 q2(47、G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.81 1、强度验算 Mmax1L21l220.1kNm Mmax/W0.1106/375002f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max4/(100EI)=0.52120.51754/(10010000281250)0.036mml/400175/400 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活 R21 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2 R22五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)48、小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.77+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.8-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，(0.9-0.45)-0.35/2/21， q2，(0.9-0.45)-0.35/2/21，4.48+(0.3-0.1)0.35/2 1、抗弯验算 Mmax1l12，1l222，20.51kNm Mmax/W0.51106/540002f2 满足要求！ 49、2、抗剪验算 Vmax1l1，q1l2，5.880.15 max3Vmax/(2bh0)=33.2111000/(24090)22 满足要求！ 3、挠度验算 12l14/(100EI)0.6324.529004/(10093502430000)0.82mml/400900/400 2q2l24/(8EI)4.521504/(893502430000)0.01mml/400150/400 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax1l1，1l1+q1l2，0.3935.880.9+5.880.15 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R150、R3，R2 正常使用极限状态 Rmax2l1，2l1+q2l2，0.3934.520.9+4.520.15 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R3，R2六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.26106/41202f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax max2Vm51、ax/A=22.4211000/3842120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.09mml/400450/400 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.6kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.6kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)350顶部立杆计算52、长度系数1非顶部立杆计算长度系数2钢管类型立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd 非顶部立杆段：l02=k2 =l0/i=3049.2/16=190.58=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw21.4klah2/1022/100.07kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.421 2)小梁验算 q1，(0.9-0.45)-0.35/2/21， 同上53、四六计算过程，可得： R1，R2，R3 顶部立杆段：l01=k1(hd 1l01/i，查表得，1 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lb， fN/(A)+Mw/W10278.65/(0.14384)+0.07106/41202f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2 2l02/i，查表得，2 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lb， fN/(A)+Mw/W10278.65/(0.19384)+0.07106/41202f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知54、可调托座最大受力NmaxR2110.89kNN30kN 满足要求！楼层有板梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称有楼板梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，cH1/2，240.8，19.22 承载能力极限状态设计值S承4k2k，4k2k55、0.9max1.219.2+1.44，1.3519.2+1.40.74，29.842 正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)900主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)900支撑距梁底距离依次为0，450 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12256、81250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 q1静0.91.35G4kb0.91.3519.21 q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.741 Mmax1静L21活L21静L21活L222，22)0.11kNm Mmax/W0.11106/375002f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 max44/(10010000281250) 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.1q1静l左+1.2q1活l左 正常使用极限状态 Rmax1.1l左G4k五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小57、梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q Mmaxmax0.1ql2,0.5ql122，2=0.55kNm Mmax/W0.55106/540002f2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1， max3Vmax/(2bh0)=33.661000/(29040)22 满足要求！ 3、挠度验算 q 1max4/(100EI)=0.6774.799004/(100958、3502430000) 2maxqL4/(8EI)=4.791504 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax，0.46.780.9+6.780.15 正常使用极限状态 Rmax，0.44.790.9+4.790.15六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)900主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48.33.6主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R1，R2，R3，R4 正常使用极限状态：R1，R2，R3，R4 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.291062f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=22.321000/3842=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.26mm450/4001.12 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN) 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.956.9213.11kNNtb 满足要求！