1、9.22万青年公寓及商业楼工程模板安装拆除施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1、编制依据42适用规程、规范、标准、图集42.工程概况521施工现场概况：53.施工布置73.1基础模板施工布置:73.2主体结构模板:73.2.3楼梯模板布置：83.2.5圈梁构造柱模板布置：84.施工准备84.1技术准备:84.2人员准备 ：94.3现场准备：94.4主要中小型机具准备:94.5材料准备：105.主要施工方法105.1模板工程施工工艺流程105.2模板工程的特点和难点：115.2.2基础导墙单面模板2、的安装难度：115.3模板接缝要求:115.4模板的组配方法：115.4.1旧材料的利用：115.4.2旧模板清理、组配的内容：125.4.3模板背胁的组配：125.4.4需预先组配的模板种类：125.5 模板的安装：135.5.2框架柱、剪力墙模板的施方法171.1.1柱截面为600*600176、柱模板拼缝应采用企口缝；20(2)楼板施工缝的分隔方法见下图：325.6模板的拆除:326.模板施工的质量目标356.3模板制作的质量标准：356.4 模板安装的质量标准357.模板工程的质量保证措施367.1、把好施工质量关368.模板工程的成品保护378.1模板的存放:378.2安装成品的保护3、:379 . 安全措施386、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。3810.环境因素的管理3811、支撑体系验收3912、模板安装措施3913、模板拆除安全措施4014、预防支撑失稳的措施41（9）支撑计算应注意的一些问题4215、附件:模板计算书42墙模板计算书（厚200，高6600）42柱模板计算书631、编制依据1.设计图纸1#楼图纸名称图纸编号出图日期建筑施工图建施-01建施-3813年8月结构施工图结施-01结施-5513年8月2#楼图纸名称图纸编号出图日期建筑施工图建施-01建施-3813年8月结构施工图结施-01结施-5513年8月8、9#楼图纸名称图纸编号出图日期建筑施4、工图建施-01建施-2213年8月结构施工图结施-01结施-2813年8月11#车库图纸名称图纸编号出图日期结构施工图结施-01结施-0813年8月建筑施工图建施-01建施-0913年8月2适用规程、规范、标准、图集序号名称编号1混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002(2011)2建筑工程质量验收统一标准GB50300-20023建筑施工安全检查标准JGJ59-20114建筑结构荷载规范GB50009-20015建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116模板工程施工工艺标准7现浇混凝土空心楼盖05SG3431.3 变更文件：图纸会审记录1.4施工文件：xx1#5、地B区施工组织设计2.工程概况21施工现场概况：xx1#地青年公寓B区工程（包括1-2#楼及部分商业楼）位于xx市xx，建筑结构形式为现浇钢筋混凝土框剪结构，建筑总面积为92247.47m2。2.1结构设计概况：序号项目内 容1结构形式基础结构采用高强度预应力砼管桩基础，桩筏板基础主体结构全现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构2地基土质及承载力土质情况持力层：-黄土状土层及-粉质黏土层承载力天然地基，承载力：140Kpa3地下水位根据钻探情况。静止水位在368米（绝对标高）以下，低于基础持力层标高，基础施工时不需要降水；地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具弱腐蚀性4结构断面尺寸外墙6、厚度地下室混凝土墙：地下车库外墙300厚，1#、2#楼地下室墙厚300内墙厚度钢筋混凝土剪力墙厚分别为350、300、250、200基础厚度桩承台厚度700、400、3501000、1300、1400、1500、1600、2000基础梁截面6001200 、2502350、3002350、3502350、250*600、600*1200、400*1200mm框架梁截面300700、4501100、4001100、400800 、4001900、400*1900/2050、300750、300700、300600、300500 、500*1200、500*1100、250*400、250*1157、0、250*500mm楼板厚度200 mm.180 mm.170 mm.150 mm.130 mm.120 mm（局部210 mm）框架柱截面1#、2#楼地下一层：1000*100、600*600；地上一层至二层：1000*1000、600*600；三层：900*900；四至五层：800*8500；六至十四层：800*800；十五层至二十八层：700*700。地下车车：600600。S8#楼：一层：800*700、700*700、600*600；二层：700*700；二层至五层：700*700、600*600；六层：600*600.S9#楼：一层600*600、700*700、800*700；8、二层至四层：600*600、700*700；五层：550*5502.2 建筑层高及层数序号项目内容5建筑层数楼号1号楼2号楼8号楼9号楼车库层数地上28层286层6层地下1层1层1层6建筑层高(m)地下部份层高层数1号楼2号楼层数8号楼9号楼车库地下6.556.55地下层5.5一层地上部份层高首层6.66.6首层7.257.25二、三层4.54.5二层4.54.5四至二十五层、二十七层3.43.4三层4.54.5二十六层3.383.38四层4.24.2二十八层3.523.52五层4.24.2屋面层4.94.9六层4.34.37建筑高度楼号1号楼2号楼8号楼/9号楼车库0.000绝对高程(m)39、81.3381.3381.3381.3檐口高度(m)99.8599.8523.13.施工布置模板工程的总体布置：根据施工组织设计要求，所有的模板面板，均采用12m厚多层板，主龙骨采用截面为48.32.75钢管，次龙骨采用截面为3580、4080方木，支撑体系除1#、2#主楼地下一层采用满堂钢管脚手架外，其它均采用48.32.75钢管碗扣架。施工顺序布置：根据施工组织设计要求，基础底板与反梁混凝土一次浇筑；地下室挡土墙与框架柱、梁、板混凝土一次浇筑，主体结构的柱子、梁、板混凝土一次浇筑。模板施工按上述要求布置。3.1基础模板施工布置:基础底板侧面模板布置：外圈采用砌砖挡墙，以便于挡住边坡的泥沙和10、便于做基础底板的防水施工。基础内部的反梁较高,侧模采用14mm厚多层板吊帮支模施工，加固体系为482.75架子钢管和14对拉螺栓,间距800。18钢筋支架支撑吊帮模板, 间距1000。基础柱子的模板布置：柱子模板采用14厚镜面多层板做面板，3580木枋做背楞，加固体系为10#槽钢和双向14高强对拉螺栓，间距450。基础挡土墙的模板布置：墙体模板采用14mm厚多层板模板，次龙骨3580,接缝间贴海棉条。模板的加固体系为双482.75钢管和14止水对拉螺栓, 竖向间距450，水平间距450。每层墙体下部的四排螺栓配双螺帽。地下室顶板、楼梯模板的布置：采用14厚镜面多层板做面板，3580木枋做背楞，11、双482.75钢管主龙骨。支撑体系和加固均为482.75钢管架。根据基础结构的特点和施工进度的安排，基础底板及反梁混凝土施工完成后，暂时不回填室内土方,直接在基础底板上搭设支模架做顶板模板的施工。3.2主体结构模板: 主体结构柱子、墙体的模板布置：柱子、墙体模板采用14厚镜面多层板做面板，3580木枋做背楞，加固体系为482.7510#槽钢及架子钢管和双向14/16对拉螺栓。主体结构的模板：主体结构的柱子和墙体模板布置与地下室墙体、柱子相同。楼板和梁的底模采用15厚覆膜多层板作面板，3580木枋作次龙骨；482.75架子钢管作主龙骨；模板支架采用482.75碗扣架钢管. 3.2.3楼梯模板布置12、：底模采用14厚覆膜多层板作面板，3.58木枋作次龙骨,间距不大于150，1010木枋作主龙骨，间距不大于900；482.75碗扣架钢管作支架，立杆间距不大于9001200。楼梯踏步立帮及侧面模板：采用采用14厚覆膜多层板作面板，55木枋作龙骨，50厚木板作踏步侧面的帮板。楼梯模板一律在现场制作和安装。3.2.5圈梁构造柱模板布置：二次结构的圈梁侧面模板：采用采用15厚覆膜多层板作面板，55木枋作龙骨，50厚木板作踏步侧面的帮板。圈梁模板一律在加工场制作，运到现场安装。4.施工准备4.1技术准备:模板工程施工前，要先行编制好施工方案和技术交底、安全技术交底文件，并下发到各作业班组。模板组配前，13、专业工长要根据施工方案的布置，下达好模板加工草图，特别是楼梯斜边以及其它复杂部位的模板。基础模板支设前测设好轴线、边线控制检查线（距边线50线和标高（50线）。柱子、墙体模板支设前，测设好柱子、墙体模板边线和控制边线（距离边线50线或距轴线的1m线）、标高线（距楼层水平面50线）。楼板模板支设前，引测好楼层标高的50水平线。预留电梯门洞口、水、电专业预留洞口时，先测设好洞边线和标高50线。手持测量工具：红蓝铅笔、线坠、钢卷尺、墨斗、方尺、水平尺、小线。4.2人员准备 ：由于工期紧张，本工程的模板施工人数因施工进度要求和作业面工程量确定，基础和主体结构施工期间的模板工人数不低于80人。总人数中，14、熟练工人不少于80人。主要劳动力计划见下表：序号工 种人 数责 任1木工80模板支设2架子工16排架搭设4.3现场准备：用于模板堆放场，要按施工组织设计的要求，硬化场地和路面，做好排水沟。木工棚的机械安装，电气管线的安装要沿地下穿钢管敷设，电气设备的接地或接零。消防设备和设施安装到位。机械设备的操作规程牌要挂齐全，防护设施要安装齐全，锯末、刨花等建筑垃圾池，要建立起来。照明设施要安装到位。操作人员所用的手动工具要购置齐备，个人的安全防护用品准备齐全。4.4主要中小型机具准备:模板施工中使用的中小型工具、零星五金材料，要提前按计划采购回来。模板、脱模剂、防水螺栓的订购或加工、U型托、碗扣件钢管组15、织进场，贴缝用的海棉条等均要按生产计划备齐。木工的中小型工具计划见下表：序号机 具 名 称单位数量进场时间备 注1电焊机台2基础垫层施工时焊支撑棍用2400型木工压刨台2基础垫层施工时修刨主次龙骨的高度3500型木工园锯台2基础垫层施工时4手电钻台8基础垫层施工时5砂轮机台2基础垫层施工时616型台钻台2基础垫层施工时钻模板的螺栓孔7手提式电刨台10基础垫层施工时4.5材料准备：根据墙柱顶板同时浇筑混凝土的布置，基础施工时，柱、墙体顶板的模板需要准备二层半楼面的的用量。结构施工期间，模板施工的主要周转材料和工具性材料见下表：序号名称规 格数量单位备注1钢管6.m7200根地下一层水平支撑2钢管16、4.5m8000根地下层竖向支撑3碗扣件钢管4m8000根一层竖向支撑4碗扣件钢管3m12000根标准层竖向支撑5水平短管0.9 m48000根水平支撑6水平短管1.2 m48000根水平支撑或加固7钢管2m4000根梯间支模8钢管1.5m4800根框架柱加固水平杆9钢管1.m4800根梁侧模板加固10直角扣件标准件重量1.32个48000个支架连接11旋转扣件标准件重量1.467/个4000个根据进度分批进场12木枋110101000m模板主龙骨13木枋23.5840000m模板次龙骨14多层板244122187200张框架梁板模板的面板15对拉螺栓14/168600/8000根基础梁加固117、6脱模剂2水乳型6桶多层板脱模剂注：1.胶带、铁钉、锯片等辅助材料未列入表中，施工时由工长临时计划采购。2.表中材料按三层模板考虑，若生产安排有变化时，以专业工长提供的数据为准。5.主要施工方法5.1模板工程施工工艺流程模板工程施工工艺流程见下图： 施工准备搭设支架配制模板安装模板定位卡 不符合专业预埋预留 安装模板安装预埋件 模板验收 检测点：支撑体系立杆、水平杆的间距、模板的几何尺寸、标高、轴线、平整度、接缝严密、加固可靠、脱模剂涂刷检测岗位：质检员、木工工长 符合进入下道工序注：施工准备中包括原材料半成品等的进场检验和取样复试的内容。进场材料的材质和外观检测由材料组长负责，质检员、木工工18、长配合；凡进行抽样复试的项目，由试验员负责按相关规范规定进行取样复试和进行有见证取样及送试工作。5.2模板工程的特点和难点：模板的难度：本工程为框架结构，虽然结构简单，但结构模板一般不可能全部采用新的，质量不怎么好，要达到一次交验合格率100%，仍然显得相当困难。5.2.2基础导墙单面模板的安装难度：基础底板四周需要做成单面模板。对模板三角支架的稳定要求高，应采用在底板上设置预埋12钢筋拉钩的方法控制模板向上升。5.3模板接缝要求: 该工程结构力争做到清水混凝土质量，对于顶板来说，接缝平整和严密是关键；模板的接缝宽度不大于1mm。在顶板与柱相接处的模板，要尽可能单独组配，使框架梁与柱子的接槎处19、齐平。5.4模板的组配方法：5.4.1旧材料的利用：根据材料安排，可能会使用较少量的旧胶合板，作为基础上翻梁、预留洞口及边角零星配置模板。在组配时，应首先对旧模板进行彻底的清洗和修整，利用原则是：在保证施工质量的前提下，凡是能够使用的旧板要一律利用，不能利用的一律不用，宁缺勿滥！5.4.2旧模板清理、组配的内容：拔出钉子；清理板面两面的水泥砂浆；铲除毛刺；切掉飞边破损部位；修补孔洞；各边弹线、切齐刨光；边口刷封口胶；孔隙、小凹槽刮腻子找平；对旧模板进行清理、刷脱模剂。5.4.3模板背胁的组配：楼板和梁底模板下的主次龙骨为1010和105截面的木枋，105截面木枋的上下面必须经过压刨找直，并全楼20、所用的一致。木枋与模板连接处的边和面必须刨光，同一种板面用的木枋背胁，高度必须一致，应用木工压刨刨平找齐。背胁的材质必须坚实，不能用腐朽、变质、开裂、翘曲的木材。切口应垂直于板面。5.4.4需预先组配的模板种类：框架梁梁底模板；预留洞口模板；楼梯踏步立帮模板；楼梯段侧斜边齿口模板；柱子模板；施工缝挡砼的梳子形模板及支架。 模板组配的方法：.1模板组配的原则：模板组配时，首先应解决好表面平整和牢固可靠的问题，确保模板在砼浇筑过程中，不致于发生弯曲、走样、和坍塌，拆除模板后，混凝土的表面应平整光洁，其次，应兼顾到拆除时的方便问题，总体原则做到“易支、易拆、平整、牢固”8个字。.2模板组配的方式：模21、板的组配的方法，应根据构件的具体尺寸，采用相应的组配方式，应遵照下列要求：各板面的拼缝必须严密，板与板接缝处必须贴海棉条，海棉条贴在板面一侧，必须与板面平齐，粘贴必须牢固，保证不漏浆；板面必须平整不翘曲，切口平直，对角线的偏差符合施工质量标准。背胁的几何尺寸及间距应符合模板设计方案的规定，柱子模板上开的螺栓孔位置，应两侧对正，间距符合模板设计方案的规定。平面模板应当压在立面板上口，不得让立面板卡住平面板，便于拆除。楼梯的侧模板端部的切口尺寸及角度，应以放大样为准进行制作。每块模板制作完成后，即刻编号，内容有轴线号、梁号，同一流水段的模板，应一批制作，放在同一场地，以便吊运和安装时查找。5.5 22、模板的安装：基础模板的安装:a.基础垫层模板：安装垫层模板：通常先装两端模板，经校正、固定、拉通线校正中间各模板。50100mm宽木方间距1m两侧采用L500mm长的钢筋打入土层进行固定。b.底板基础侧模：基础底板四周侧边因做防水砖挡墙，不再支设模板。支模时，根据水平控制线和基础边线位置和钢筋保护层的厚度，先用短的1钢筋棍焊成钢板的支撑棍，将止水钢板顶在墙体的中间位置上。c. 基础梁模板的支设:基础梁的模板在支设前要进行清理，刷上水质脱模剂，避免刷得过厚而流淌。基础梁的模板配置时，要根据开间尺寸配料，要留有拆除模板的调节板，以便于拆除。基础梁的模板采用的是吊帮支模方法，模板的下口支承在钢筋支架23、上，上口加钉支撑条控制梁截面尺寸，间距同对拉螺栓做法见下图：基础梁下的支架在制作时，各水平与竖向棍相交点要焊牢，焊缝断面不小于302基础梁下的支架在安装时，要根据50标高控制线找平。同时根据垫层上的梁边线拉通线找直。两侧的双钢管要垂直，加固的对拉螺栓要配“3”型件紧固，梁的上下口，应用扣件和钢管把模板上下边调整平直。d. 电梯井基坑支模将集水坑的侧模按照集水坑位置线支设，侧模的背后设置3580木方做龙骨，再支设横撑固定集水坑侧模，并保证集水坑侧模的垂直度，应在底面模板中部作46个直径16的通气孔在如下图所示：注：集水集底模板应在中部开100*100的孔洞.e. 外墙膨胀止水条的安装要点：安装位24、置：膨胀止水带的安装标高中心线离筏板基础顶面1100mm（标高-7.25）的位置，并且周围交圈。d.承台支模示意图：承台四角应搭斜撑，承台四周上下围二道钢管，把所有承台连为一体，外侧承台用斜撑与钢管桩锁牢，支撑间距不大于1500mm5.5.2框架柱、剪力墙模板的施方法柱模施工 1.1.1柱截面为600*600A、搭设主要参数：结构表面要求：隐藏；柱截面宽B：600mm；柱截面高H：600mm；搭设形式：组合式柱箍有竖楞；面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；柱箍间距(mm)：230,450*13；材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(125、6-40)；竖楞材料：1根3580木方（宽度高度mm）；木材品种：太平洋海岸黄柏；B边最外两根竖楞间距：600mm；B边竖楞根数：5；B边竖楞间距调整(mm)：150*4；H边最外两根竖楞间距：600mm；H边竖楞根数：5；H边竖楞间距调整(mm)：150*4；B边最外两根对拉螺栓间距：800mm；B边对拉螺栓根数：3；B边对拉螺栓直径：M14；B边对拉螺栓间距调整(mm)：400*2；H边最外两根对拉螺栓间距：800mm；H边对拉螺栓根数：3；H边对拉螺栓直径：M14；H边对拉螺栓间距调整(mm)：400*2；B安装示意图1.1.2柱截面为1000*1000（含750-1000*750*1026、00截面，参照此截面形式施工）A搭设主要参数：结构表面要求：隐藏；柱截面宽B：1000mm；柱截面高H：1000mm；搭设形式：组合式柱箍有竖楞；面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；柱箍间距(mm)：230,450*13；材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；竖楞材料：1根3580木方（宽度高度mm）；木材品种：太平洋海岸黄柏；B边最外两根竖楞间距：1000mm；B边竖楞根数：7；B边竖楞间距调整(mm)：166.666666666667*6；H边最外两根竖楞间距：1000mm；H边竖楞根数：7；H边竖楞间距调整(mm)27、：166.666666666667*6；B边最外两根对拉螺栓间距：1200mm；B边对拉螺栓根数：4；B边对拉螺栓直径：M14；B边对拉螺栓间距调整(mm)：400*3；H边最外两根对拉螺栓间距：1200mm；H边对拉螺栓根数：4；H边对拉螺栓直径：M14；H边对拉螺栓间距调整(mm)：400*3；B安装示意图C、施工工艺流程 框架柱模板安装工艺流程：搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检 D、施工时要求： 1、柱子下部要根据柱边线用直径14mm钢筋插定位筋； 2、竖向高度根据钢管架步高，每步与钢管架锁牢； 3、竖椤枋接茬应大于两档28、拉杆间距； 4、每颗柱下部应留清扫口； 5、柱水平加固道数根据实际部位支设高度作相应调整，搭设形式不能改变； 6、柱模板拼缝应采用企口缝；墙体支模： A、搭设主工参数： 墙模板高度H：6.6m；墙混凝土楼板厚度：300mm；结构表面要求：隐藏；加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：230,450*13；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；材料：1根3580木方（宽度高度mm）；间距(mm)：150；木材品种：太平洋海岸黄柏；加固楞采用穿墙螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓29、水平间距：450mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：230,450*13； B、安装示意图 C、施工工艺流程 单块就位组拼安装工艺流程：组装前检查安装门窗口模板安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接D、本工程剪力墙统一采用此种支模方式，层高及墙厚改变时，作相应调整，间距及搭设形式不变；E、墙施工中注意事项：1、拉杆在接茬处距端边不大于200mm; 2、竖向木椤搭接要大于2挡竖向间距；3、层高大于6m的内外每隔2档水平拉杆间距用6m钢管内外对称加固，每根钢管上下均匀与横杆锁十字扣件；4、墙与满堂架30、在竖向高度中部及顶部根据竖杆隔一拉一；5、墙外部在层高中部每隔3m用斜杆与钢管桩锁牢；6、墙模下口与导墙夹紧锁牢，下面安放托条；7、墙体水泥支撑布置按拉杆隔一布一；8、地梁与导墙一次成模；地下一层顶板支模A、搭设主工参数： 楼层高度H：7.17m；混凝土楼板厚度：180mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：0.9m；立杆横向间距或排距lb：0.9m；立杆步距h：1.8m；板底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；板底模板搭设形式为：2层梁顶托承重；面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；第一层支撑梁材料：1根4031、80木方（宽度高度mm）；间距：80mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；第二层支撑梁材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；B、安装示意图C、施工工艺流程搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检地上顶板支模板A、搭设主工参数： 楼层高度H：6.6m；混凝土楼板厚度：130mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：0.9m；立杆横向间距或排距lb：0.9m；立杆步距h：1.8m；板底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；板底模板搭设形式为：2层梁顶托承重；面32、板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；第一层支撑梁材料：1根4080木方（宽度高度mm）；间距：110mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；第二层支撑梁材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；B、安装示意图C、施工工艺流程搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检D、本工程地上顶板（除一层为公共大堂外，此处需专家论证）均采用此种支模方式，层高改变时，作相应调整，间距及搭设形式不变；梁支模板梁截面高在800mm及以下支模 A、搭设主工参数： 梁截面宽度B：0.4m；梁截面高度D：0.8m；楼33、层高度H：7.35m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：180mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：1m；立杆沿梁跨度方向间距la：1m；立杆步距h：1.8m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；梁底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；主楞材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：1000；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；次楞材料：1根3580木方（宽度34、高度mm）；间距(mm)：10,150*3；木材品种：东北落叶松；加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：1000mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：10,400*1；梁底模板搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；第一层支撑梁材料：1根3580木方（宽度高度mm）；根数：4；木材品种：东北落叶松；B、安装示意图 C、施工工艺流程 弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检2.535、.2梁截面高在800mm以上，小于或等于1000mm支模 A、搭设主工参数： 梁截面宽度B：0.4m；梁截面高度D：1m；楼层高度H：7.35m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：180mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：1m；立杆沿梁跨度方向间距la：1m；立杆步距h：1.8m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；梁底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；主楞材料：2根48236、.75钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：10,500；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；次楞材料：1根3580木方（宽度高度mm）；间距(mm)：150；木材品种：太平洋海岸黄柏；加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：1000mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：10,500；梁底模板搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；第一层支撑梁材料：1根3580木方（宽度高度mm）；根数：4；木材品种：太平洋海岸黄柏；B、安装示意图C、施工工艺流程 弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱37、绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检2.5.3梁截面高在1000mm以上，小于或等于1500mm支模 A、搭设主工参数： 梁截面宽度B：0.4m；梁截面高度D：1.5m；楼层高度H：7.35m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：180mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：1m；立杆沿梁跨度方向间距la：1m；立杆步距h：1.8m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；梁底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-4038、)；加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；主楞材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：500；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；次楞材料：1根4080木方（宽度高度mm）；间距(mm)：10,150*4,170*4；木材品种：太平洋海岸黄柏；加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：10,500,500；梁底模板搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；第一层支撑梁材料：1根3580木方（宽度高度39、mm）；根数：5；木材品种：太平洋海岸黄柏；B、安装示意图C、施工工艺流程 弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检2.5.4梁截面高在1500mm以上，小于或等于3500mm支模A、搭设主工参数： 梁截面宽度B：0.35m；梁截面高度D：3.5m；楼层高度H：7.35m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：180mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：0.4m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.4m；立杆步距h：1.8m；梁底承重立40、杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；梁底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；主楞材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：150,450*6；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；次楞材料：1根3580木方（宽度高度mm）；间距(mm)：150；木材品种：太平洋海岸黄柏；加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：450mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：150,450*6；梁底模板41、搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；第一层支撑梁材料：1根50100矩形木楞；根数：4；木材品种：太平洋海岸黄柏；B、安装示意图C、施工工艺流程 弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检架子搭设要求满堂支撑架(1#、 2#主楼地下一层)搭设要求：（1）满堂支撑架立杆步距与立杆间距不宜超过本工程技术交底要求的间距 ，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a 不应超过 0.5m。满堂支撑架42、搭设高度不宜超过 30m。 （2）满堂支撑架立杆、水平杆的构造要求应符合每根立杆底部宜设置底座或垫板；脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于 200mm 处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；脚手架 脚手架立杆基础不在同一高度上时必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（3）立杆接长接头必须采用对接扣件连接，水平杆长度不宜小于3跨（4） 满堂支撑架应在架体外侧周边及内部纵、横向每 5m8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为 5m8m，43、在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。见下图： （5）竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为 4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为 4560，剪刀撑斜杆的接长应符合本规范第 6.3.6 条的规定：当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500 ；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3 ；（6 ）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。（7） 满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过 300mm，插入立杆内44、的长度不得小于 150mm。 碗扣式模板支架(地上所有楼层)搭设要求：（1）模板支撑间距和步距应按本工程梁板的搭设要求，底层纵横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm,立杆底部应设置可调底座或固定底座；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。（2）当立杆间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应与立杆扣接。（3）当模板支撑架高大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m.楼板模板的45、安装：(1) 楼梯模板支撑采用483钢管木枋龙骨支架体系，胶合板面板，踏步立帮的模板，采用5050木枋和多层板拼制。楼梯模板的支设方法与楼板模板的支设方法相同。楼梯模板的支设时间与该部位的框架梁板同步，楼层休息平台处的楼梯短柱与楼梯同步施工，梯柱模板的下口要留清扫口，以便于清扫模板和钢筋施工中掉下的施工垃圾，在临浇灌混凝土前清洗干净后再封闭严密和牢固。楼梯模板做法见下图：(2)楼梯模板支设前，先根据其楼层高度放大样，一般先支设梯柱和平台模板，再安装楼梯梁和楼梯踏步板的底模板、外帮模板。在外帮模板内侧弹出楼梯底板的厚度线，再用模板画出踏步侧板的挡板线。踏步侧面板应垂直、坚固、不沉落。各级楼梯踏步46、怕立帮要用通长木方连在一起，并与下面的水平支架相连，防止踏步模板下溜。(3)楼梯模板的支架在安装时，应充分考虑此处要通行施工人员的具体情况，其立杆要略向两侧靠边，支架的水平钢管在安装时，下面一步要低一些，尽可能靠踏步面，上面一步要略高，使通行位置的距楼面高度有180左右，让作业人员上下班时能顺利通过。楼梯模板的支架是从斜坡架设起来的，其上下部的水平钢管要与上下楼层的水平钢管牢固连接，并在每一楼梯段间至少设置一道剪刀撑，以防止向下倾覆。(3)当遇一层楼有2个以上跑段的楼梯时，平台处支撑的立杆需要立在休息平台上，但要在立杆下部进入混凝土的范围内缠上一层油毡或双层塑料布，其高度应高于休息平台混凝土的47、厚度5，以防将立杆与休息平台浇混凝土浇死，将来拆模时拆不掉。在休息平台上安装立杆时，应使立杆立在下面主龙骨的位置上，并在下方对正的位置增加相同数量的立杆，千万别立在多层胶合板或次龙骨上，防止上部梁板混凝土的重量压穿多层板或压断次龙骨而造成质量和安全事故。(4)楼梯踏步在浇筑混凝土前，要按图纸要求，预埋楼梯栏杆的埋件。(5)在安装踏步的侧面模板时，应在楼梯踏步侧面加木块防滑条，同时在下层楼的室内立杆下部，用不少于2根的架子钢管把踏步立帮模板撑紧，防止斜撑模板在浇筑混凝土时，向下滑动。其方法是：把两根钢管沿楼梯踏步面顶在斜坡上，先在每一踏步的立邦处，用扣件竖向卡一根短钢管顶住立帮板。然后再把下端与48、楼层处立杆用扣件相连扣紧。楼面有挡坎处模板的支设：卫生间楼面应设置挡坎，此处模板的支设时间：应在楼层结构拆模后进行，最好不与框架主体同步，以防损坏。卫生间等楼面有挡坎处的模板在支设前，应仔细查看建筑图，根据大样位置设置。挡坎高度12。同时水暖专业应画出管道穿过的位置和管径，以便预留孔洞。施工缝处混凝土的拦挡：(1)楼板施工缝处的立面模板，用多层板和木枋配制模板支设，楼板钢筋绑扎前，先在施工缝位置钉上一个通长的15厚30宽的木条，然后再绑扎楼板的下层钢筋，在底板下层钢筋绑扎完后，安装带缺口的挡板，然后在最上面钉一道15厚的木条。档板的高度为楼板混凝土的厚度，下面缺口的间距为楼板下层钢筋的间距，上49、缺口的间距为楼板上层钢筋的净距，缺口的深度分别同上、下层钢筋的直径+保护层厚度。(2)楼板施工缝的分隔方法见下图：后浇带模板施工后浇带在底板和挡土墙部位采用双层钢丝网施工，按照设计做成直线型，侧面上中下部位设置34道方木水平支撑。另外，在后浇带交界处防水保护层上做40mm厚30mm宽1：2水泥砂浆带，防止混凝土漏出；后浇带在平板和框架梁位置采用木模板隔断施工，按照图纸设计的配筋间距、直径和保护层厚度用模板制作挡板。5.6模板的拆除:模板拆除的总体要求：脚手架、模板支架拆除准备工作应符合下列要求：应全面检查架体的连接件、支撑体系、连墙件等是否符合构造要求；应根据检查结果补充完善施工组织设计文件中50、的拆除顺序和措施，并经主管部门批准后方可实施；应向所有作业工人下达拆除施工的安全技术交底；应清除脚手架、模板支架上的杂物及地面障碍物。模板支撑架拆除时混凝土的强度：应符合现行国家标准GBO02-2004 混凝土结构工程施工质量验收规范中的有关规定。拆除应符合下列规定：拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件应随脚手架、模板支架逐层拆除，分段拆除时高差不得大于两步，否则应增设临时连墙件；严禁先拆除或松开下层脚手架、模板支架的杆件连接和拉结；拆除后的构配件必须妥善运至地面，严禁高空抛掷。5.6.2各部位模板拆除时对混凝土强度的基本要求：a柱子模板的拆除：常温下混凝土的强度，必须达到能51、保证其表面及棱角的强度，不会因拆除模板而受到损坏，否则极易造成表面拉毛现象，造成混凝土强度的回弹值不合格。这种情况在其它工程中有过教训，应引起重视。冬期施工的柱子混凝土，其强度应达到4 Mpa/2以上时才能拆除。b梁板模板的拆除：当上一层楼板的混凝土尚未浇筑，或正在浇筑混凝土时，下层楼板的模板及支撑禁止拆除当层楼板的支撑和模板。各层楼板拆除模板的时间，要根据所拆部位模板混凝土的强度决定，必须以同条件养护试件的强度为准。楼板模板拆除时的混凝土强度要求：楼板跨度2m时，其底模的拆除强度为混凝土达到设计强度的50%；跨度28m时，其底模的拆除强度为混凝土达到设计强度的75%；跨度8m的板，其底模的拆52、除强度为混凝土达到设计强度的100%；梁底模板拆除时的混凝土强度要求：梁的跨度2m时，其底模的拆除强度为混凝土达到设计强度的50%；当跨度28m时，其底模的拆除强度为混凝土达到设计强度的75%；当跨度8m时，其底模的拆除强度为混凝土达到设计强度的100%；注意，在混凝土强度达到设计强度的100%以后，仍然要最少保持二层模板支撑。顶模拆模时，应以同条件养护的混凝土试件的强度为准。c悬挑构件的模板及支撑拆除：混凝土强度必须达到设计强度的100%；施工中的建筑物悬挑构件的模板及支撑拆除后，应作临时支撑，应使其保证有至少三层支撑存在。边沿处的临时支撑安装时，应与建筑物室内结构要有可靠拉结，防止其在风力53、或震动作用下掉落下去伤人。5.6.3模板拆除的施工要点：模板拆除中的重点应放在预防安全工作上，要注意下列几个方面的事项：a基础梁模板的拆除：基础梁的模板属于侧面的模板，拆除时，应视混凝土的强度而定，应以不损坏混凝土的棱角为准，防止过早拆除而扯毛混凝土表面，造成回弹强度不合格的质量问题。模拆除前，要准备好撬棍和小钻子或铁钎，应从中间开始向外撬开后拆除，若在边角处有小调节木条时，应从调节木条处拆除，要轻撬轻敲，不能硬砸硬撬，防止损坏模板。若有个别陷于混凝土中的模板不易拆除时，应用钻子剔开混凝土后再拆。b柱子模板的拆除：在常温条件下拆除柱子模板时，柱子混凝土的强度应达到不损坏混凝土的棱角，在冬季施工54、时，柱子混凝土应达到4 Mpa/2以上再拆模板。模板的拆除顺序应与安装顺序相反，应首先拆下对拉螺栓和固用的钢管，再依次拆除主背胁和模板，应缓慢使模板向后倾斜再与柱子混凝土面脱开。如果模板与墙面吸附或粘结不能脱开时，可用撬棍松动模板下口，不得在柱上口撬模板，或用大锤砸模板。应保证拆模时不晃动柱子混凝土，尤其在拆除洞口模板时更不能用锤砸模板。操作人员应站在脚手架上作业，逐一从上至下拆除模板，上拆下运。在外架上拆除边柱模板时，应边拆边运进室内，避免堆积太多而压坍外架。在室内拆除时，也不可在一处集中堆放过多模板和架料，边拆边转运到楼上或楼下去。c楼板模板的拆除：在拆模前，应架设好脚手架板，操作人员应站55、在架板上作业。同时可使拆掉的模板直接落在架子上不至于直接撞击楼板而造成结构损坏。拆下来的模板和扣件，要及时转运出楼，防止在一个地方堆积太多（超过5层）而损坏楼板，以免影响结构安全。本工程大多数的楼板厚度只有100，设计要求施工荷载不大于2KN/（200kg/重量）。d模板的存放：各部位模板拆除后，要及时清理干净，同一规格的洞口模板应堆放在一起，刷好脱模剂备用。若在拆除中有损坏的模板面时，要及时进行修理，标上使用部位，堆积在适当的地方准备下一施工段使用。6.模板施工的质量目标6.1 结构总体质量目标：合格率100%6.2 相关质量指标：柱子、墙体、顶板：达到不抹灰的清水混凝土的模板标准。楼梯模板56、：楼梯踏步达到清水混凝土的模板效果。梁柱子的接头处模板：接槎平整、顺直，达到清水混凝土的模板效果。6.3模板制作的质量标准：保证项目：大模板及其支架必须具有足够的刚度、强度，其支架的支承部分应足够的支承面积。墙柱模板的净空尺寸大小，必须满足构件的设计尺寸。模板的材料材质和规格，必须符合施工方案的要求。模板的布置方式、背胁间距必须与施工方案中的布置相符。应能承受施工中传来的荷载，保证施工安全。水平模板的主龙骨悬挑长度不得大于15，次龙骨悬挑的长度不得大于10，模板的面板不得有悬挑的现象。模板支架不得与施工脚手架相接，模板的支撑体系不得以脚手架为支承点。基本项目：模板的拼缝处要严密，不得漏浆，模板57、的拼缝宽度不得超过规定。允许偏差项目：（见下表）序号项 目允许偏差()检查方法1外形尺寸长度+1， -2用钢卷尺测量高度1.5用钢卷尺测量对角线3用钢卷尺测量2面板平整度3用钢卷尺测量3边框平整度2(用2M靠尺检查)4边框与板面垂直度1(用2M靠尺和塞尺检查5边框与板面垂直度0.3度(用角度尺量)6两块板面的接缝高低0.5(用钢板尺和塞尺量)6.4 模板安装的质量标准保证项目：模板支架的材料材质和规格，必须满足施工方案的要求。模板支架的搭设方式、间距必须与施工方案中的布置相符，严禁改变构架方式。所有立杆必须立在坚实的基础上或楼板上，应能承受施工中传来的荷载，保证施工安全。要保证支架具有强度、刚58、度和稳定性。不允许发生下沉和变形，梁板等下部受力的抗滑扣件，应紧固可靠，扣件的个数和种类要满足施工方案的规定。立杆、水平杆的间距符合方案设计要求。水平模板的主龙骨悬挑长度不得大于30，次龙骨悬挑的长度不得大于15，面板不得有悬挑的现象。模板支架不得与施工脚手架相接，模板的支撑体系不得以脚手架为支承点。更不得与混凝土泵送管道的支架相连接。模板的面层要平整，接缝要严密，不得漏浆。脱模剂的涂刷要均匀，并不得污染钢筋。允许偏差项目：项 目允许偏差（）检查方法墙、梁、柱轴线位移3用尺量检查标 高+2 -3用水准仪或拉线尺量墙、梁、柱截面尺寸+2 -3用尺量检查每 层 垂 直 度 3用2M靠尺检查相邻两板59、面高低差 2用钢板尺和塞尺检查表 面 平 整 3用2M靠尺和塞尺检查7.模板工程的质量保证措施7.1、把好施工质量关（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，60、分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。7.2、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。7.3、混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。7.4、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。7.5、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。7.6、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。7.7、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸61、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。7.8、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。7.9、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。7.10、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。7.11、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。7.12、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀62、模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。8.模板工程的成品保护8.1模板的存放: 己组配完并经过质量验收的模板，必须刷好脱模剂。脱模剂应薄薄地涂一层，防止流坠。涂刷应全面，不可漏刷，以防止粘模。所有模板的脱模剂均应在制作场涂刷完毕，禁止在安装作业区进行该项工作，防止污染混凝土和钢筋。涂刷完脱模剂的模板应堆码好备用，堆码的方式为平放。水平放置的模板下部应用100100木枋垫平，防止板面扭曲变形而无法安装。胶合板模板的堆放层数不大于8层，要防止堆放过高，压坏背胁和面层。模板存放应按施工现场的平面布置图统一规划，分门别类，码放整齐，并挂牌标识。存放好的模板应用塑料63、布遮盖，下面的排水要通畅，防止日晒雨淋水泡而变形使模板的使用率降低，从而提高周转次数，达到节约成本的目的。8.2安装成品的保护:安装完经验收的模板，要防止钢筋工在模板上面存放大捆钢筋，压坏模板及其支架。安装好的模板和支架要派适量的人看守，防止其它工种的工人私自拆走改作它用而未发现，最终造成质量事故。9 . 安全措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板64、时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、在架空输电线路下安装板时，应65、停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。10.环境因素的管理10.1脱模剂的存放与使用管理：脱模剂应设置专用存放地，周围加挡坎,里面铺干砂子，装脱模剂用的容器应不渗不漏，应远离火源和热源。涂刷脱模剂时，应每次沾少量的液体，分多次涂刷，防止涂刷过厚而流淌在楼地面，而形成对钢筋和土壤的污染。10.2油污、棉纱的处理规定：擦拭过油污的棉纱，应统一存入一个桶内，等有一定量数时作专门处理，己涂刷好脱模剂的模板应用塑料布盖66、好,防止日晒雨淋,冲掉脱模剂,进而造成对环境的危害。10.3扬尘和建筑垃圾的管理：施工作业面上锯、刨木材或板材时，应提前准备一块塑料布，使锯末掉在塑料布里，防止飞入墙体内而无法清理。下班时，将锯末带下楼后，放进建筑垃圾池，集中外运。11、支撑体系验收一、模板支架检查、验收要求1、支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。2、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目负责人、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架验收。高大模板支架施工企业的相关部门应参加验收。3、模板支架验收应根据专项施工方案，检查现场实际搭设与方案的符合性。施工过67、程中检查项目应符合下列要求：1）立柱底部基础应回填夯实；2）垫木应满足设计要求；3）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定；4）立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；5）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠；6）安装后的扣件螺栓扭紧力矩应达到4065Nm。抽检数量应符合规范要求；7）安全网和各种安全防护设施符合要求。二、模板支架使用要求1、模板支撑系统在使用过程中，立柱底部不得松动悬空，不得任意拆除任何杆件，不得松动扣件，也不得用作缆风绳的拉接。2、当模板支架基础或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3、施工中应避免装卸物料68、对模板支撑架产生偏心、振动和冲击。4、砼浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀。混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，不得超高堆置，不得采用使支模架产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序；作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；采用泵送混凝土时，应随浇捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。5、模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。柱、墙板混凝土达到设计强度75%以上方可浇筑梁板混凝土。6、支撑系统搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，应设专人负责安全检查，发现险情，立即停止施工并采取应急措施，排除险情后，方可继续施工。12、模板安装措施1）各工序施工前各专业施工员须及时对施工69、班组进行安全技术交底。 （2）支模应按施工顺序进行，模板支撑系统须及时设置附着设施，防止支架倒塌，保证已搭设支架的稳定和搭设过程中的安全。 （3）立杆之间必须每步设纵横双向水平横杆，确保双向足够的设计刚度。支架采用逐排搭设方法，逐排搭设时，应随搭随设置纵横双向水平横杆和剪刀撑。 （4）确保立杆的垂直偏差和水平横杆的水平偏差符合扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。 （5）扣件螺栓拧紧扭力矩应不小于45N.m,且不大于60N.m，支架搭设、梁底、板底主龙骨与立杆的扣件扣接要随时用扭力扳手检查螺栓等配件的连接、拧紧情况，发现有松动、损坏等情况应及时拧紧或撤换。 （6）安装模板时，高度在2m及其以上的70、临边高处作业时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定，作业面孔洞及临边须做好防护措施，高处作业时操作人员必须系安全带。 （7）高度超过4米及其以上的模板安装时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚手板、设置防护栏杆及张挂安全网。若外脚手架未与施工同步，必须及时设置临边防护措施。施工作业人员上下须从专用施工通道或斜道，禁止利用支架水平横杆攀爬，以防止高处坠落。 （8）在支架上进行操作时，应在水平横杆上铺设脚手板，以便于支架上作业人员安全地进行扣件拧紧及杆件搭设工作，防止作业人员和物品从架上坠落。 （9）装独立梁、柱模板应搭设操作平台或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁、柱模支架上操作或上下攀爬。 （10）71、交叉作业避免在同一垂直作业面进行，防止伤人。模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人或作业，无法避免时，应设置隔离防护措施。高处作业时，扣件、工具、小配件等必须放在箱盒或工具袋中，严禁随手乱丢或放在模板或脚手板上，扳手等各类小工具必须系在身上或放在工具袋内，防止掉落。 （11）不得将模板支架等固定在脚手架上，脚手架或作业平台上临时堆放的模板及施工操作人员的总荷载不得超过脚手架或作业平台的规定承载值，不得超载；同时，在支撑上面不要集中堆载，以免超过支撑设计荷载而引起支撑变形，造成失稳。 （12）为防止破坏模板成品，施工中应避免让重物冲击支好的模板、支撑；钢筋等材料不能在模板支架上方堆放过高，72、不准在模板上任意拖拉钢筋；在模板上方进行钢筋焊接时要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。 （13）遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。 （14）进入施工现场的作业人员必须戴好安全帽，搭设支架的人员必须系安全带、穿防滑鞋。作业人员在施工中，必须站在安全的工作面上操作,精力要集中，不得酒后上岗。 （15）架子工等特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。 （16）模板材料堆放分布应均匀，存放高度不要超过1.6m；模板堆放区与其他材料堆放区域隔离开，并设材料标牌、防火警示牌。 （17）不能利用建筑物楼层作过道的模板支架应73、搭设上下斜道，作为搭设、作业人员上下。13、模板拆除安全措施（1）模板拆除应按有关规定、程序进行，拆模时须及时对施工班组进行安全技术交底，应严格遵守拆模作业要点的规定。 （2）拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。 （3）拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上或站在已拆除的模板上进行操作。 （4）支架的拆除顺序是从上到下，逐层拆除，自一端开始延伸向另一端，要随支架的拆除逐步拆除加固杆，拆除时不能将拆除的杆件乱丢乱砸，损坏支架。拆模时应先逆时针打松上托的螺栓，让模板与砼脱离，再拆除支架74、。 （5）支拆3m以上模板时，应搭脚手架或操作平台，高度不足3m的可用移动式高凳，并设防护栏杆。 （6）拆除时应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。在门窗洞口边拆卸，更应防止模板突然全部掉落伤人。 （7）拆模间隙时，应将已松动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 （8）在楼板上有预留洞时，应在模板拆除后及时将洞口盖严或做好防护栏杆防护。 （9）拆除时每人应有足够的工作面，数人同时操作时应合理分工，统一信号和行动，严禁在同一垂直面上进行拆除操作。 （10）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。 （11）拆除模板、支75、架时，地面应设围栏或警戒线及明显的警戒标志，并派专人监护，严禁非操作人员入内，避免发生安全事故。 （12）工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时精力要集中，防止钉子扎脚和从高处坠落。 （13）已拆除的模板、钢管、扣件等应及时运走或妥善堆放。 （14）遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止室外的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水，防止滑倒。14、预防支撑失稳的措施（1）支撑的选材应按现行钢结构设计规范的有关规定执行。 （2）安装时要垂直,若采用多层支模,上下层立柱要垂直,并应在同一垂线上,严禁在支撑的底部采用砖块垫高的办法进行加固。76、 （3）立柱底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。支撑的基底要进行妥善处理,如支承在基土上,基土应整平夯实,支撑下加垫木楔子和通长木垫板,禁止使用砖及脆性材料铺垫,并做好排水措施。 （4）对于高度、跨度较大的工程要适当设置剪刀撑,以增强支持的整体稳定性。 （5）支撑安装前应编制施工方案,现浇式整体模板的施工荷载一般按2.5KNm2计算,并以2.5KN的集中荷载进行验算,现浇的混凝土按实际厚度计算重量。当模板上荷载有特殊要求时,按施工方案设计要求进行检查。要根据具体工程进行必要的稳定性验算,并报上一级技术部门和工程监理部门审批。 （6）审批后的施工方案应严格执行,模板工程安装后,应由现场技术负77、责人组织,按照施工方案进行验收。对验收结果应逐项认真填写,并记录问题和整改后达到合格的情况。 （7）施工过程中,要派出专人在下层观察支撑的受力变形情况;模板上荷载堆料和施工设备合理分散堆放,不应造成荷载过分集中。教育施工作业人员文明施工,操作轻放,以减小实际的施工荷载。 （8）应建立模板拆除的审批制度,模板拆除前应有批准手续,防止随意拆除发生事故。模板安装和拆除工作必须严格按施工方案进行,正式工作之前要进行安全技术交底,确保施工过程的安全。 （9）支撑计算应注意的一些问题 a 关于支撑控制设计的条件:任何结构、构件要使其安全、可靠,满足使用要求,必须满足强度、刚度和稳定性要求。模板和支撑系统的78、设计计算、材料规格、接头方法,构造打样及剪刀撑的设置要求等均应详细注明并绘制施工详图。 b关于支撑计算长度的取值问题:支撑的刚度及其稳定性与水平拉杆的间距、刚度及其与支撑联结的可靠性关系极大。15、附件:模板计算书墙模板计算书（厚200，高6600）本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。_墙段：Q1。 模板剖面示意图 模板立面示意图_一、参数信息_1.模板构造墙模板高度H：6.6m；墙混凝土楼79、板厚度：200mm；结构表面要求：隐藏；2.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：50kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；3.模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：230,450*13；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计80、值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根3580木方（宽度高度mm）；间距(mm)：150；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞穿墙螺栓；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：450mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：230,450*13；_二、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为81、6.600m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 6600123/12= 9.504105mm4； W = 6600122/6 = 1.584105mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 砼的入模温度，取25.000； V - 砼的浇筑速度，取4.000m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 82、砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=72.864 kN/m2 F2=158.400 kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=50.000 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=50.000/24.000=2.083m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=50.0006.6=330.000kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=412.59283、kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.250.000+1.42)6.6=373.032kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3550.000+1.40.72)6.6=412.592kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.584105mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.160106Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=412.592kN/m；面板计算跨度: l = 150.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.160106 / 1.584105=7.326N/m84、m2；实际弯曲应力计算值 =7.326N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=31N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 330.000 kN/m； l-面板计算跨度: l =150.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 9.504105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 5330.000150.0004/(384115009.504105) = 0.199 mm；实际最大挠度计算值: =0.199mm小于最85、大允许挠度值: =0.600mm，满足要求！三、墙模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根3580木方（宽度高度mm）为一组，间距150mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=135803/12 = 1.493106 mm4； W=135802/6 = 3.733104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=50.0000.150=7.500kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=9.377kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.250.000+1.42)0.186、50=8.478kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3550.000+1.40.72)0.150=9.377kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3550.0000.150=9.113kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.720.150=0.265kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.241kNm 最大剪力：V= 2.296kN 最大变形：= 0.516mm 最大支87、座反力：F= 4.392kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.241106/3.733104 =6.456N/mm2实际弯曲应力计算值 =6.456N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=2.296100028000/(1.49310635)=1.230N/mm2；实际剪应力计算值 1.230 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.319mm，容许挠度为0.920mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.88、012mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.061mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.048mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.051mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.050mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.051mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.050mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.051mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.049mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第1189、跨最大挠度为0.058mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第12跨最大挠度为0.037mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第13跨最大挠度为0.039mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第14跨最大挠度为0.016mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第15跨最大挠度为0.516mm，容许挠度为2.080mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，共14组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103=90、 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力4.392kN，计算挠度时取次楞的最大支座力3.615kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.527kNm 最大剪力：V= 5.563 kN 最大变形：= 0.152mm 最大支座反力：F= 14.347kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.527106/8.360103 =63.044N/mm2实际弯曲应力计算值 =63.0491、4N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=2.78210005638/(2.0081052.75)=28.401N/mm2；实际剪应力计算值 28.401 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.152mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.152mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度92、值，满足要求！3.穿墙螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿墙螺栓型号: M14；查表得： 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =14.347 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.347kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！注：本工程墙施工高度小于6600mm,均按此布置！93、柱模板计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。_柱段：Z1。 模板剖面示意图 模板立面示意图_一、参数信息_1.基本参数柱模板高度：6.6m；结构表面要求：隐藏；柱截面宽B：1000mm；柱截面高H：1000mm；搭设形式：组合式柱箍有竖楞；2.面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；3.柱箍94、柱箍间距(mm)：230,450*13；材料：1根10号槽钢；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：1根3580木方（宽度高度mm）；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：1000mm；B边竖楞根数：7；B边竖楞间距调整(mm)：195、66.666666666667*6；H边最外两根竖楞间距：1000mm；H边竖楞根数：7；H边竖楞间距调整(mm)：166.666666666667*6；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：1200mm；B边对拉螺栓根数：3；B边对拉螺栓直径：M16；B边对拉螺栓间距调整(mm)：600*2；H边最外两根对拉螺栓间距：1200mm；H边对拉螺栓根数：3；H边对拉螺栓直径：M16；H边对拉螺栓间距调整(mm)：600*2；6.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：50kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；_二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取96、面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000123/12= 1.440105mm4； W = 1000122/6 = 2.400104mm3；1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 砼的入模温度，取25.000； V - 砼的浇筑速度，取4.000m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.97、000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=52.800 kN/m2 F2=158.400 kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=50.000 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=50.000/24.000=2.083m；(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=50.0001=50.000kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=6298、.514kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.250.000+1.42) 1=56.520kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3550.000+1.40.72) 1=62.514kN/m；2.柱B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.184kNm 最大剪力：V= 6.312kN 最大变形：= 0.151mm 最大支座反力：F= 11.821kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.184106/2.99、400104 =7.652N/mm2实际弯曲应力计算值 =7.652N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=31N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.151mm，容许挠度为0.667mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为0.667mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.065mm，容许挠度为0.667mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.065mm，容许挠度为0.667mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.038mm，容许挠度为0.667mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.151mm，容许挠度为0.667mm，满足要求！各跨100、实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.柱H边模板面板计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。三、柱模板竖楞的计算竖楞采用1根3580木方（宽度高度mm）为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=135803/12 = 1.493106 mm4； W=135802/6 = 3.733104 mm3； E=10000 N/mm2；1.柱B边竖楞计算(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=50.0000.167=8.333kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=10.419kN/m； 由可变荷载效应控制的组合101、：q1=0.9(1.250.000+1.42)0.167=9.420kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3550.000+1.40.72)0.167=10.419kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3550.0000.167=10.125kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.40.720.167=0.294kN/m；(二) 内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.268kNm 最大剪力102、：V= 2.551kN 最大变形：= 0.573mm 最大支座反力：F= 4.880kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.268106/3.733104 =7.173N/mm2实际弯曲应力计算值 =7.173N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=2.551100028000/(1.49310635)=1.367N/mm2；实际剪应力计算值 1.367 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.355m103、m，容许挠度为0.920mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.068mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.053mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.057mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.056mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.056mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.056mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.056mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第10跨最大挠度104、为0.055mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.064mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第12跨最大挠度为0.042mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第13跨最大挠度为0.044mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第14跨最大挠度为0.018mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第15跨最大挠度为0.573mm，容许挠度为2.080mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边竖楞计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。四、柱模板柱箍的计算柱箍采用1根10号槽钢为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量105、E分别为： I=1198.3104= 1.983106 mm4； W=139.7103= 3.970104 mm3； E=206000 N/mm2；1.柱B边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 1.147kNm 最大剪力：V= 8.011kN 最大变形：= 0.036mm 最大支座106、反力：F= 20.902kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =M/W=1.147106/3.970104 =28.883N/mm2实际弯曲应力计算值 =28.883N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=8.011100023230/(1.9831065.3)=17.707N/mm2；实际剪应力计算值 17.707 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0107、.036mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边柱箍计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。五、柱箍对拉螺栓的计算1.柱B边对拉螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M16；查表得： 对拉螺栓有效直径: 13.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 144 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 = 24.480 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =20.90108、2 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=20.902kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！2.柱H边对拉螺栓计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。注：本工程柱截面大于600 *600 mm,均按此形式进行支设！柱模板计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。_柱段：Z1。 模板剖面示意图 模板立面示意图_一、参数信息_1.基本参数柱模板高度：6.6m；结构表面要求109、：隐藏；柱截面宽B：600mm；柱截面高H：600mm；搭设形式：组合式柱箍有竖楞；2.面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：230,450*13；材料：1根10号槽钢；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：1根3580木方（宽度高度mm）；木材品种：太平洋海110、岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：600mm；B边竖楞根数：5；B边竖楞间距调整(mm)：150*4；H边最外两根竖楞间距：600mm；H边竖楞根数：5；H边竖楞间距调整(mm)：150*4；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：800mm；B边对拉螺栓根数：2；B边对拉螺栓直径：M16；B边对拉螺栓间距调整(mm)：800*1；H边最外两根对拉螺栓间距：800mm；H边对拉螺栓根数：2；H边对拉螺栓直径：M16；H边对拉螺栓间距调整(mm)：800*111、1；6.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：50kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；_二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000123/12= 1.440105mm4； W = 1000122/6 = 2.400104mm3；1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T -112、 砼的入模温度，取25.000； V - 砼的浇筑速度，取4.000m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=72.864 kN/m2 F2=158.400 kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=50.000 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=50.000/24.000=2.083m；(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q113、3k Q3k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=50.0001=50.000kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=62.514kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.250.000+1.42) 1=56.520kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3550.000+1.40.72) 1=62.514kN/m；2.柱B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 114、0.151kNm 最大剪力：V= 5.693kN 最大变形：= 0.099mm 最大支座反力：F= 10.717kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.151106/2.400104 =6.279N/mm2实际弯曲应力计算值 =6.279N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=31N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.098mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.099mm，容115、许挠度为0.600mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.柱H边模板面板计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。三、柱模板竖楞的计算竖楞采用1根3580木方（宽度高度mm）为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=135803/12 = 1.493106 mm4； W=135802/6 = 3.733104 mm3； E=10000 N/mm2；1.柱B边竖楞计算(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=50.0000.150=7.500kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=9.377116、kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.250.000+1.42)0.150=8.478kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3550.000+1.40.72)0.150=9.377kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3550.0000.150=9.113kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.40.720.150=0.265kN/m；(二) 内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 117、M= 0.241kNm 最大剪力：V= 2.296kN 最大变形：= 0.516mm 最大支座反力：F= 4.392kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.241106/3.733104 =6.456N/mm2实际弯曲应力计算值 =6.456N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=2.296100028000/(1.49310635)=1.230N/mm2；实际剪应力计算值 1.230 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/25118、0；第1跨最大挠度为0.319mm，容许挠度为0.920mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.061mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.048mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.051mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.050mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.051mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.050mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.051mm，容许挠度为1.800119、mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.049mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.058mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第12跨最大挠度为0.037mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第13跨最大挠度为0.039mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第14跨最大挠度为0.016mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第15跨最大挠度为0.516mm，容许挠度为2.080mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边竖楞计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。四、柱模板柱箍的计算柱箍采用1根10号槽钢为一组。柱箍的截面120、惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1198.3104= 1.983106 mm4； W=139.7103= 3.970104 mm3； E=206000 N/mm2；1.柱B边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 2.196kNm 最大剪力：V= 8.784kN 最大变121、形：= 0.283mm 最大支座反力：F= 8.784kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =M/W=2.196106/3.970104 =55.315N/mm2实际弯曲应力计算值 =55.315N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=8.784100023230/(1.9831065.3)=19.415N/mm2；实际剪应力计算值 19.415 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.283mm，容许挠度为3.200mm122、，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边柱箍计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。五、柱箍对拉螺栓的计算1.柱B边对拉螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M16；查表得： 对拉螺栓有效直径: 13.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 144 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 = 24.480 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =8.784 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=8123、.784kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！2.柱H边对拉螺栓计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。注：本工程柱截面小于600 *600 mm,均按此形式进行支设！180厚板模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。_板段：B1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图_一、参数信息_1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：7.124、17m；混凝土楼板厚度：180mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：0.8m；立杆横向间距或排距lb：0.8m；立杆步距h：1.8m；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/125、m2；承受集中荷载的模板单块宽度：800mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根3580木方（宽度高度mm）；间距：80mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm126、：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；_二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 800123/12= 1127、.152105mm4； W = 800122/6 = 1.920104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.30.800=0.240 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.8000.18=3.456 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.8000.18=0.158 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.240+ 3.456+ 0.158=3.854 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.800=2.000 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=3.854kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永128、久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=6.683kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.23.854+1.42.000) =6.683kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.353.854+1.40.72.000) =6.447kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.23.854 =4.163kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.353.854 =4.683kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其129、中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.920104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.066kNm； Ma=0.125ql2=0.1256.6830.082 =0.005kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1254.1630.082+0.253.1500.08 =0.066kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1254.6830.082+0.252.2050.08 =0.048Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.066106/1.920104=3.455N/mm2；实际弯曲应力计算值 =3130、.455N/mm2 小于抗弯强度设计值f =31N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 3.854kN/m； l-面板计算跨度: l =80mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =1.152105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.320mm；面板的最大挠度计算值: = 53.854804/(384115001.152105)=0.002mm；实际最大挠度计算值: =0.002mm小于最大允许挠度值: =0.320mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一131、层支撑梁的计算支撑梁采用1根3580木方（宽度高度mm），间距80mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=135803/12 = 1.493106 mm4； W=135802/6 = 3.733104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.08=0.024 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.080.18=0.346 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.080.18=0.016 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.024+0.346+ 0.016=0.385 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k132、=2.50.08=0.200 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=0.385+0.0168=0.40224kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(0.385+0.0168) =0.434kN/m； q2=0.91.40.200 =0.252kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(0.385+0.0168) =0.489kN/m； q2=0.91.40.70.200 =0.176 kN/m；133、B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(0.385+0.0168) =0.434kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(0.385+0.0168) =0.489kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算134、最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.559kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1000.4340.82+0.1170.2520.82 =0.047kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0800.4340.82+0.2133.1500.8=0.559kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.335 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.135、600q1l+0.617q2l=0.6000.4340.8+0.6170.2520.8=0.333kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6000.4340.8+0.6753.150=2.335kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6770.402248004/(100100001.493106)=0.075mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.559106/3.733104 =14.973N/mm2实际弯曲应力计算值 =14.973N/mm2 小于抗弯强度设计136、值f =15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.335100028000/(1.49310635)=1.251N/mm2；实际剪应力计算值 1.251 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.075mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.200mm；实际最大挠度计算值: =0.075mm小于最大允许挠度值: =3.200mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根482.75钢管（直径厚度mm），间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=2137、10.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.08=0.120 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.434kN/m；q2=0.91.40.120 =0.151kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.489kN/m；q2=0.91.40.70.120 =0.106kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.10138、00.4340.8+1.2000.1510.8 =0.527kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.4890.8+1.2000.1060.8 =0.532kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=0.532kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1000.402240.8=0.354kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.083 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0139、.061 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 2.959kN 最大变形：= 0.304mm 最大支座反力：F= 5.916kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.426106/8.360103 =51.004N/mm2实际弯曲应力计算值 =51.004N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =V140、S0/Itw=1.47910005638/(2.0081052.75)=15.104N/mm2；实际剪应力计算值 15.104 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.304mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.304mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+141、N2=5.544+0.974=6.518 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.08=0.080 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 5.544 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.116(7.17-0.18)=0.974 kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=6.518 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.4142、78； 立杆计算长度lo=1.8m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.60cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.91cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.8100/1.600=112.500钢管立杆长细比= 112.500 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=6.518103/(0.4783.910102) = 34.873N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 34.873N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、楼盖承载力计算楼板承载力验算依143、据混凝土工程模板与支架技术杜荣军编、工程结构设计原理曹双寅主编、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 等规范编制。(一)模板支架参数信息设本工程当前层现浇楼盖正在施工（施工层），施工层下面搭设3层支架。楼盖为双向板，板单元计算长度BL=4m；板单元宽度BC=3m。1.施工层下1层楼盖模板（简称：下1层）支架参数本层楼盖板厚度h1=220mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑5天，混凝土强度fc1=5.355MPa，混凝土弹性模量Ec1=17640.000MPa；2.施工层144、下2层楼盖模板（简称：下2层）支架参数本层楼盖板厚度h2=220mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑10天，混凝土强度fc2=8.330MPa，混凝土弹性模量Ec2=23800.000MPa；3.施工层下3层楼盖模板（简称：下3层）支架参数本层楼盖板厚度h3=220mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑15天，混凝土强度fc3=9.496MPa，混凝土弹性模量Ec3=25984.000MPa； 结构模型立面图 结构模型平面图(二)荷载计算1.下1层荷载计算立杆传递荷载组合值：P=6.518kN；楼盖自重荷载标准值：g1=220/100025=5.500kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q1=P145、/(LaLb) =6.518/(0.80.8)=10.184kN/m2；2.下2层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g2=220/100025=5.500kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q2=0.750kN/m2；3.下3层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g3=220/100025=5.500kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q3=0.750kN/m2；4.楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33).则有：Pi=(Eihi3Pi)/(Eihi3)；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：Ec1h13146、=17640.0000.223=187.8307Ec2h23=23800.0000.223=253.4224Ec3h33=25984.0000.223=276.6776G1=1.2(187.8307/717.9308)16.500=5.180kN/m2G2=1.2(253.4224/717.9308)16.500=6.989kN/m2G3=1.2(276.6776/717.9308)16.500=7.631kN/m2Q1=1.4(187.8307/717.9308)11.684=4.280kN/m2Q2=1.4(253.4224/717.9308)11.684=5.774kN/m2Q3=1.4147、(276.6776/717.9308)11.684=6.304kN/m2(三)板单元弯矩计算四边固定：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mx=0.02960，my=0.01300，mx=-0.07010，my=-0.05650；四边简支：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mqx=0.06200，mqy=0.03170；1.下1层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G1=G1+Q1/2=7.320kN/m2；Gq=G1+Q1=9.460kN/m2；Q1=Q1/2=2.140kN/m2；Mx=(mx+my)G1Bc2+(mqx+mqy)Q1Bc2=148、3.437kN/m2；My=(my+mx)G1Bc2+(mqy+mqx)Q1Bc2=2.096kN/m2；Mx=mxGqBc2=-5.968kN/m2；My=myGqBc2=-4.810kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 3.437 ASX=85（HPB235）楼盖Y向正筋 2.096 ASY=51（HPB235）楼盖X向负筋 -5.968 ASX=104（HRB335）楼盖Y向负筋 -4.810 ASY=83（HRB335）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（149、mm2）楼盖X向正筋 HPB23510100 ASX=785楼盖Y向正筋 HPB23510150 ASY=524楼盖X向负筋 HRB33512100 ASX=1131楼盖Y向负筋 HRB33512150 ASY=754下1层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。2.下2层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G2=G2+Q2/2=9.876kN/m2；Gq=G2+Q2=12.763kN/m2；Q2=Q2/2=2.887kN/m2；Mx=(mx+my)G2Bc2+(mqx+mqy)Q2Bc2=4.638kN/m2；My=(my+mx)G150、2Bc2+(mqy+mqx)Q2Bc2=2.828kN/m2；Mx=mxGqBc2=-8.052kN/m2；My=myGqBc2=-6.490kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 4.638 ASX=114（HPB235）楼盖Y向正筋 2.828 ASY=69（HPB235）楼盖X向负筋 -8.052 ASX=139（HRB335）楼盖Y向负筋 -6.490 ASY=112（HRB335）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HPB235101151、00 ASX=785楼盖Y向正筋 HPB23510150 ASY=524楼盖X向负筋 HRB33512100 ASX=1131楼盖Y向负筋 HRB33512150 ASY=754下2层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。3.下3层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G3=G3+Q3/2=10.783kN/m2；Gq=G3+Q3=13.934kN/m2；Q3=Q3/2=3.152kN/m2；Mx=(mx+my)G3Bc2+(mqx+mqy)Q3Bc2=5.063kN/m2；My=(my+mx)G3Bc2+(mqy+mqx)Q3Bc2152、=3.087kN/m2；Mx=mxGqBc2=-8.791kN/m2；My=myGqBc2=-7.086kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 5.063 ASX=125（HPB235）楼盖Y向正筋 3.087 ASY=76（HPB235）楼盖X向负筋 -8.791 ASX=152（HRB335）楼盖Y向负筋 -7.086 ASY=122（HRB335）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HPB23510100 ASX=785楼盖Y向正筋 HP153、B23510150 ASY=524楼盖X向负筋 HRB33512100 ASX=1131楼盖Y向负筋 HRB33512150 ASY=754下3层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。(四)最终结论模板支架配备层数：按照设定的施工进度，配备3层模板支架可以满足楼盖承载力要求。130厚板模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。_板段：B1。 模板支撑154、体系剖面图 钢管排列平面示意图_一、参数信息_1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：6.6m；混凝土楼板厚度：130mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：0.8m；立杆横向间距或排距lb：0.8m；立杆步距h：1.8m；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2155、k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：800mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根3580木方（宽度高度mm）；间距：110mm；木材品种：太平156、洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；_二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板157、的计算宽度为0.800m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 800123/12= 1.152105mm4； W = 800122/6 = 1.920104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.30.800=0.240 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.8000.13=2.496 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.8000.13=0.114 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.240+ 2.496+ 0.114=2.850 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.800=2.000 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5158、 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=2.850kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=5.598kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.22.850+1.42.000) =5.598kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.352.850+1.40.72.000) =5.227kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.22.850 =3.078kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.352.850 =3.159、463kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.920104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.091kNm； Ma=0.125ql2=0.1255.5980.112 =0.008kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1253.0780.112+0.253.1500.11 =0.091kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1253.4630.112+0.252.2050.11 =0.066Nmm；经计算得到，面板的受弯160、应力计算值: = 0.091106/1.920104=4.754N/mm2；实际弯曲应力计算值 =4.754N/mm2 小于抗弯强度设计值f =31N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 2.850kN/m； l-面板计算跨度: l =110mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =1.152105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.440mm；面板的最大挠度计算值: = 52.8501104/(384115001.152105)=0.004mm；实际最大挠度161、计算值: =0.004mm小于最大允许挠度值: =0.440mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根3580木方（宽度高度mm），间距110mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=135803/12 = 1.493106 mm4； W=135802/6 = 3.733104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.11=0.033 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.110.13=0.343 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.110.13=0.016 kN/m；永久荷162、载标准值Gk= 0.033+0.343+ 0.016=0.392 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.11=0.275 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=0.392+0.0168=0.40873kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(0.392+0.0168) =0.441kN/m； q2=0.91.40.275 =0.347kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(0.3163、92+0.0168) =0.497kN/m； q2=0.91.40.70.275 =0.243 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(0.392+0.0168) =0.441kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(0.392+0.0168) =0.497kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载164、分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.559kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1000.4410.82+0.1170.34650.82 =0.054kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0800.4410.82+0.2133.1500.8=0.559kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，V165、b）=2.338 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6000.4410.8+0.6170.3470.8=0.383kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6000.4410.8+0.6753.150=2.338kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6770.408738004/(100100001.493106)=0.076mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.55910166、6/3.733104 =14.983N/mm2实际弯曲应力计算值 =14.983N/mm2 小于抗弯强度设计值f =15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.338100028000/(1.49310635)=1.253N/mm2；实际剪应力计算值 1.253 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.076mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.200mm；实际最大挠度计算值: =0.076mm小于最大允许挠度值: =3.200mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根48167、2.75钢管（直径厚度mm），间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.11=0.165 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.441kN/m；q2=0.91.40.165 =0.208kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.497kN/m；q2=0.91.40.70.165 =0168、.146kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.4410.8+1.2000.2080.8 =0.588kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.4970.8+1.2000.1460.8 =0.577kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=0.588kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1000.408730.8=0.360kN；(2) 第二层169、支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.083 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.061 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 2.396kN 最大变形：= 0.228mm 最大支座反力：F= 4.781kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.346106/8.360103 =41.429N/mm2实际弯曲应力计算值170、 =41.429N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=1.19810005638/(2.0081052.75)=12.230N/mm2；实际剪应力计算值 12.230 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.228mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.228mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算171、值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=4.317+0.901=5.219 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.11=0.110 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 4.317 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.116(6.6-0.13)=0.901 kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=5.219172、 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.478； 立杆计算长度lo=1.8m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.60cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.91cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.8100/1.600=112.500钢管立杆长细比= 112.500 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=5.219103/(0.4783.910102) = 27.924N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.924N/mm2173、 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、楼盖承载力计算（缺乏相关规范，仅供参考）楼板承载力验算依据混凝土工程模板与支架技术杜荣军编、工程结构设计原理曹双寅主编、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 等规范编制。(一)模板支架参数信息设本工程当前层现浇楼盖正在施工（施工层），施工层下面搭设3层支架。楼盖为双向板，板单元计算长度BL=4m；板单元宽度BC=3m。1.施工层下1层楼盖模板（简称：下1层）支架参数本层楼盖板厚度h1=220mm174、，混凝土设计强度为C25，已浇筑5天，混凝土强度fc1=5.355MPa，混凝土弹性模量Ec1=17640.000MPa；2.施工层下2层楼盖模板（简称：下2层）支架参数本层楼盖板厚度h2=220mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑10天，混凝土强度fc2=8.330MPa，混凝土弹性模量Ec2=23800.000MPa；3.施工层下3层楼盖模板（简称：下3层）支架参数本层楼盖板厚度h3=220mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑15天，混凝土强度fc3=9.496MPa，混凝土弹性模量Ec3=25984.000MPa； 结构模型立面图 结构模型平面图(二)荷载计算1.下1层荷载计算立杆传递荷175、载组合值：P=5.219kN；楼盖自重荷载标准值：g1=220/100025=5.500kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q1=P/(LaLb) =5.219/(0.80.8)=8.154kN/m2；2.下2层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g2=220/100025=5.500kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q2=0.750kN/m2；3.下3层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g3=220/100025=5.500kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q3=0.750kN/m2；4.楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(176、E3h33).则有：Pi=(Eihi3Pi)/(Eihi3)；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：Ec1h13=17640.0000.223=187.8307Ec2h23=23800.0000.223=253.4224Ec3h33=25984.0000.223=276.6776G1=1.2(187.8307/717.9308)16.500=5.180kN/m2G2=1.2(253.4224/717.9308)16.500=6.989kN/m2G3=1.2(276.6776/717.9308)16.500=7.631kN/m2Q1=1.4(187.8307/717.9308)177、9.654=3.536kN/m2Q2=1.4(253.4224/717.9308)9.654=4.771kN/m2Q3=1.4(276.6776/717.9308)9.654=5.209kN/m2(三)板单元弯矩计算四边固定：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mx=0.02960，my=0.01300，mx=-0.07010，my=-0.05650；四边简支：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mqx=0.06200，mqy=0.03170；1.下1层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G1=G1+Q1/2=6.948kN/m2；Gq=G1+Q1178、=8.716kN/m2；Q1=Q1/2=1.768kN/m2；Mx=(mx+my)G1Bc2+(mqx+mqy)Q1Bc2=3.101kN/m2；My=(my+mx)G1Bc2+(mqy+mqx)Q1Bc2=1.885kN/m2；Mx=mxGqBc2=-5.499kN/m2；My=myGqBc2=-4.432kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 3.101 ASX=76（HPB235）楼盖Y向正筋 1.885 ASY=46（HPB235）楼盖X向负筋 -5.499 ASX=95179、（HRB335）楼盖Y向负筋 -4.432 ASY=77（HRB335）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HPB23510100 ASX=785楼盖Y向正筋 HPB23510150 ASY=524楼盖X向负筋 HRB33512100 ASX=1131楼盖Y向负筋 HRB33512150 ASY=754下1层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。2.下2层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G2=G2+Q2/2=9.375kN/m2；Gq=G2+Q2=11.760kN/m2；Q2=Q2/2=2.3180、86kN/m2；Mx=(mx+my)G2Bc2+(mqx+mqy)Q2Bc2=4.184kN/m2；My=(my+mx)G2Bc2+(mqy+mqx)Q2Bc2=2.543kN/m2；Mx=mxGqBc2=-7.420kN/m2；My=myGqBc2=-5.980kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 4.184 ASX=103（HPB235）楼盖Y向正筋 2.543 ASY=62（HPB235）楼盖X向负筋 -7.420 ASX=128（HRB335）楼盖Y向负筋 -5.980181、 ASY=103（HRB335）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HPB23510100 ASX=785楼盖Y向正筋 HPB23510150 ASY=524楼盖X向负筋 HRB33512100 ASX=1131楼盖Y向负筋 HRB33512150 ASY=754下2层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。3.下3层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G3=G3+Q3/2=10.235kN/m2；Gq=G3+Q3=12.839kN/m2；Q3=Q3/2=2.604kN/m2；Mx=(mx+my)G182、3Bc2+(mqx+mqy)Q3Bc2=4.568kN/m2；My=(my+mx)G3Bc2+(mqy+mqx)Q3Bc2=2.777kN/m2；Mx=mxGqBc2=-8.100kN/m2；My=myGqBc2=-6.529kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 4.568 ASX=112（HPB235）楼盖Y向正筋 2.777 ASY=68（HPB235）楼盖X向负筋 -8.100 ASX=140（HRB335）楼盖Y向负筋 -6.529 ASY=113（HRB335）楼盖板183、实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HPB23510100 ASX=785楼盖Y向正筋 HPB23510150 ASY=524楼盖X向负筋 HRB33512100 ASX=1131楼盖Y向负筋 HRB33512150 ASY=754下3层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。(四)最终结论模板支架配备层数：按照设定的施工进度，配备3层模板支架可以满足楼盖承载力要求。注意：上述方案是按照等刚度法计算的理论数据，由于缺乏规范仅供参考。实际工作中，仍需根据施工经验或地方要求配备足够层数的模板支架，以保证施工安全！120厚板模板(扣件钢管架支撑)计算书184、本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。_板段：B1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图_一、参数信息_1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：11.1m；混凝土楼板厚度：120mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：0.6m；立杆横向间距或排距lb：0.6m；立杆步距h：1.8m；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢185、(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：600mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭186、设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根3580木方（宽度高度mm）；间距：80mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗187、拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；_二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.600m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 600123/12= 8.640104mm4； W = 600122/6 = 1.440104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.30.600=0.180 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.6000.12=1.728 kN/m；钢筋188、自重标准值G3k=1.10.6000.12=0.079 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.180+ 1.728+ 0.079=1.987 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.600=1.500 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=1.987kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=4.036kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.21.987+1.41.500) =4.036kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.351.98189、7+1.40.71.500) =3.737kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.21.987 =2.146kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.351.987 =2.414kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.440104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.065kNm； Ma=0.125ql2=0.1254.0360.082 =0.003kNm；Mb1190、=0.125q1l2+0.25P1l=0.1252.1460.082+0.253.1500.08 =0.065kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1252.4140.082+0.252.2050.08 =0.046Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.065106/1.440104=4.494N/mm2；实际弯曲应力计算值 =4.494N/mm2 小于抗弯强度设计值f =31N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 1.987kN/m； l-面板计算跨度: l =80mm； E-面板材质的弹191、性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =8.640104mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.320mm；面板的最大挠度计算值: = 51.987804/(384115008.640104)=0.001mm；实际最大挠度计算值: =0.001mm小于最大允许挠度值: =0.320mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根3580木方（宽度高度mm），间距80mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=135803/12 = 1.493106 mm4； W=135802/6 = 3.733104 mm3192、； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.08=0.024 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.080.12=0.230 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.080.12=0.011 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.024+0.230+ 0.011=0.265 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.08=0.200 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=0.265+0.0168=0.28176kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合193、(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(0.265+0.0168) =0.304kN/m； q2=0.91.40.200 =0.252kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(0.265+0.0168) =0.342kN/m； q2=0.91.40.70.200 =0.176 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(0.265+0.0168) =0.304kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(0.265+0.0168194、) =0.342kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.411kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1000.3040.62+0.1170.2520.62 =195、0.022kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0800.3040.62+0.2133.1500.6=0.411kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.236 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6000.3040.6+0.6170.2520.6=0.203kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6000.30196、40.6+0.6753.150=2.236kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6770.281766004/(100100001.493106)=0.017mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.411106/3.733104 =11.018N/mm2实际弯曲应力计算值 =11.018N/mm2 小于抗弯强度设计值f =15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.236100028000/(1.49310635)=1.198N/mm2；实际剪应力计算值 1.198 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N197、/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.017mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=2.400mm；实际最大挠度计算值: =0.017mm小于最大允许挠度值: =2.400mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根482.75钢管（直径厚度mm），间距600mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.0198、8=0.120 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.304kN/m；q2=0.91.40.120 =0.151kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.342kN/m；q2=0.91.40.70.120 =0.106kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.3040.6+1.2000.1510.6 =0.310kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.3420.6+1.2000.1060.6 =0.302kN；A 第一层支199、撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=0.310kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1000.281760.6=0.186kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.083 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.061 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(m200、m)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 1.501kN 最大变形：= 0.052mm 最大支座反力：F= 2.610kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.143106/8.360103 =17.065N/mm2实际弯曲应力计算值 =17.065N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.75110005638/(2.0081052.75)=7.665N/mm2；实际剪应力计算值 7.665 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度201、: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.051mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.052mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=2.338+1.530=3.868 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.08=0.080 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 2.338 kN；(二) 垂直202、支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.116(11.1-0.12)=1.530 kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=3.868 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.478； 立杆计算长度lo=1.8m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.60cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.91cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.8100/203、1.600=112.500钢管立杆长细比= 112.500 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=3.868103/(0.4783.910102) = 20.696N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 20.696N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、楼盖承载力计算（缺乏相关规范，仅供参考）楼板承载力验算依据混凝土工程模板与支架技术杜荣军编、工程结构设计原理曹双寅主编、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑结构荷载规范(GB 5000204、9-2001) 等规范编制。(一)模板支架参数信息设本工程当前层现浇楼盖正在施工（施工层），施工层下面搭设3层支架。楼盖为双向板，板单元计算长度BL=4m；板单元宽度BC=3m。1.施工层下1层楼盖模板（简称：下1层）支架参数本层楼盖板厚度h1=220mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑5天，混凝土强度fc1=5.355MPa，混凝土弹性模量Ec1=17640.000MPa；2.施工层下2层楼盖模板（简称：下2层）支架参数本层楼盖板厚度h2=220mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑10天，混凝土强度fc2=8.330MPa，混凝土弹性模量Ec2=23800.000MPa；3.施工层下3层楼盖205、模板（简称：下3层）支架参数本层楼盖板厚度h3=220mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑15天，混凝土强度fc3=9.496MPa，混凝土弹性模量Ec3=25984.000MPa； 结构模型立面图 结构模型平面图(二)荷载计算1.下1层荷载计算立杆传递荷载组合值：P=3.868kN；楼盖自重荷载标准值：g1=220/100025=5.500kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q1=P/(LaLb) =3.868/(0.60.6)=10.745kN/m2；2.下2层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g2=220/100025=5.500kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q2=0.750kN/m2；206、3.下3层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g3=220/100025=5.500kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q3=0.750kN/m2；4.楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33).则有：Pi=(Eihi3Pi)/(Eihi3)；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：Ec1h13=17640.0000.223=187.8307Ec2h23=23800.0000.223=253.4224Ec3h33=25984.0000.223=276.6776G1=1.2(187.8307/717.93207、08)16.500=5.180kN/m2G2=1.2(253.4224/717.9308)16.500=6.989kN/m2G3=1.2(276.6776/717.9308)16.500=7.631kN/m2Q1=1.4(187.8307/717.9308)12.245=4.485kN/m2Q2=1.4(253.4224/717.9308)12.245=6.051kN/m2Q3=1.4(276.6776/717.9308)12.245=6.606kN/m2(三)板单元弯矩计算四边固定：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mx=0.02960，my=0.01300，mx=-0.07010，my208、=-0.05650；四边简支：Lx/Ly=3/4=0.750；查表：mqx=0.06200，mqy=0.03170；1.下1层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G1=G1+Q1/2=7.423kN/m2；Gq=G1+Q1=9.665kN/m2；Q1=Q1/2=2.242kN/m2；Mx=(mx+my)G1Bc2+(mqx+mqy)Q1Bc2=3.530kN/m2；My=(my+mx)G1Bc2+(mqy+mqx)Q1Bc2=2.154kN/m2；Mx=mxGqBc2=-6.098kN/m2；My=myGqBc2=-4.915kN/m2；根据以上弯矩，209、在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 3.530 ASX=87（HPB235）楼盖Y向正筋 2.154 ASY=53（HPB235）楼盖X向负筋 -6.098 ASX=106（HRB335）楼盖Y向负筋 -4.915 ASY=85（HRB335）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HPB23510100 ASX=785楼盖Y向正筋 HPB23510150 ASY=524楼盖X向负筋 HRB33512100 ASX=1131楼盖Y向负筋 HRB33512150 ASY=210、754下1层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。2.下2层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G2=G2+Q2/2=10.015kN/m2；Gq=G2+Q2=13.040kN/m2；Q2=Q2/2=3.026kN/m2；Mx=(mx+my)G2Bc2+(mqx+mqy)Q2Bc2=4.763kN/m2；My=(my+mx)G2Bc2+(mqy+mqx)Q2Bc2=2.906kN/m2；Mx=mxGqBc2=-8.227kN/m2；My=myGqBc2=-6.631kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼211、盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 4.763 ASX=117（HPB235）楼盖Y向正筋 2.906 ASY=71（HPB235）楼盖X向负筋 -8.227 ASX=143（HRB335）楼盖Y向负筋 -6.631 ASY=115（HRB335）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HPB23510100 ASX=785楼盖Y向正筋 HPB23510150 ASY=524楼盖X向负筋 HRB33512100 ASX=1131楼盖Y向负筋 HRB33512150 ASY=754下2层楼盖实际配筋面积理论配筋面212、积，现浇楼盖板满足承载能力要求。3.下3层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G3=G3+Q3/2=10.934kN/m2；Gq=G3+Q3=14.237kN/m2；Q3=Q3/2=3.303kN/m2；Mx=(mx+my)G3Bc2+(mqx+mqy)Q3Bc2=5.200kN/m2；My=(my+mx)G3Bc2+(mqy+mqx)Q3Bc2=3.173kN/m2；Mx=mxGqBc2=-8.982kN/m2；My=myGqBc2=-7.239kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（213、kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 5.200 ASX=128（HPB235）楼盖Y向正筋 3.173 ASY=78（HPB235）楼盖X向负筋 -8.982 ASX=155（HRB335）楼盖Y向负筋 -7.239 ASY=125（HRB335）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HPB23510100 ASX=785楼盖Y向正筋 HPB23510150 ASY=524楼盖X向负筋 HRB33512100 ASX=1131楼盖Y向负筋 HRB33512150 ASY=754下3层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。(四)214、最终结论模板支架配备层数：按照设定的施工进度，配备3层模板支架可以满足楼盖承载力要求。注意：上述方案是按照等刚度法计算的理论数据，由于缺乏规范仅供参考。实际工作中，仍需根据施工经验或地方要求配备足够层数的模板支架，以保证施工安全！梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。_梁段：L1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图_一、参数信息_1.模板构造及支撑参数(一)215、 构造参数梁截面宽度B：0.4m；梁截面高度D：0.8m；楼层高度H：7.35m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：180mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：1m；立杆沿梁跨度方向间距la：1m；立杆步距h：1.8m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；216、钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：14.873kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根217、482.75钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：1000；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根3580木方（宽度高度mm）；间距(mm)：10,150*3；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓218、直径：M12；螺栓水平间距：1000mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：10,400*1；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根3580木方（宽度高度mm）；根数：4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；_二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板219、规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000123/12= 1.440105mm4； W = 1000122/6 = 2.400104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取25.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新220、浇砼顶面总高度，取0.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=14.873 kN/m2 F2=19.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=14.873 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=14.873/24.000=0.620m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=14.8731=14.873kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=1221、9.835kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.214.873+1.42)1=18.583kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3514.873+1.40.72)1=19.835kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3514.8731=18.071kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.721=1.764kN/m；2.内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为：N1=1.293k222、NN2=2.738kNN3=1.201kNN4=1.465kN 最大弯矩 M= 0.042kNm 最大剪力：V= 1.508kN 最大变形：= 0.078mm 最大支座反力：F= 2.738kN3.面板计算(一) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.042106/2.400104 =1.770N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.770N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=31N/mm2，满足要求！(二) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为0.040mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第3跨最大挠223、度为0.005mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.078mm，容许挠度为0.640mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根3580木方（宽度高度mm）为一组，共4组。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=135803/12 = 1.493106 mm4； W=135802/6 = 3.733104 mm3； E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷224、载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a) 计算弯矩和剪力采用：q = 2.738/1=2.738 kN/m；(b) 计算挠度采用：q = 1.965/1=1.965 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.73812最大剪力 V=0.6ql=0.62.7381=1.643kN最大支座力 N=1.1ql =1.12.7381=3.012kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6771.96510004/(10010000.0001.493106)=0.891mm(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.274106/3.733104 =7.335N/mm2实际弯曲应225、力计算值 =7.335N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.643100028000/(1.49310635)=0.880N/mm2；实际剪应力计算值 0.880 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算最大挠度： =0.891mm；容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.000mm；实际最大挠度计算值: =0.891mm小于最大允许挠度值: =4.000mm，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，间距1000mm。主楞的截面惯性矩I，226、截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.302kNm 最大剪力：V= 2.322 kN 最大变形：= 0.109mm 最大支座反力：F= 3.933kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.302106/8.360103 =36.089N/mm2实际弯曲应力计算值227、 =36.089N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.16110005638/(2.0081052.75)=11.852N/mm2；实际剪应力计算值 11.852 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为0.040mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.077mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.109mm，容许挠度为0.840mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小228、于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.933 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.933kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算229、其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000123/12= 1.440105mm4； W = 1000122/6 = 2.400104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.51.000=0.500 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=241.0000.8=19.200 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.51.0000.8=1.200 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=20.900 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2230、k=21.000=2.000 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=20.900kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=27.158kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.220.900+1.42.000) =25.092kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3520.900+1.40.72.000) =27.158kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.400104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=6.035104Nmm； 计算弯矩采用基本组合231、:q=27.158kN/m；面板计算跨度: l = 400/(4-1)=133.333mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.035104/2.400104=2.515N/mm2；实际弯曲应力计算值 =2.515N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=31N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 20.900 kN/m； l-面板计算跨度: l =133.333mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =1.440105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.5232、33mm；面板的最大挠度计算值: = 520.900133.3334/(384115001.440105) = 0.052 mm；实际最大挠度计算值: =0.052mm小于最大允许挠度值: =0.533mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根3580木方（宽度高度mm），共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=135803/12 = 1.493106 mm4； W=135802/6 = 3.733104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷233、载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 27.158133.333/1000.000+0.023=3.644 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 20.900133.333/1000.000+0.017=2.803 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.64412=0.364kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.63.6441=2.186kN最大支座力 N=1.1ql =1.13.6441=4.008kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6772.80310004/(10010000.0001.493106)=1.271m234、m(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.364106/3.733104 =9.760N/mm2实际弯曲应力计算值 =9.760N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.186100028000/(1.49310635)=1.171N/mm2；实际剪应力计算值 1.171 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =1.271mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.000mm；实际最大挠度计算值: =1.271mm小于最大允许挠度值: =4.000mm，235、满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根482.75钢管，间距1000mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.04104= 1.004105 mm4；W=4.18103= 4.180103 mm3；E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.008kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.464kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.084kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大236、支座力1.883kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.041kN/m；计算挠度时取0.031 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.623kNN2=11.741kNN3=0.623kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 5.871kN 最大变形：= 0.114mm 最大支座反力：F= 11.741kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=237、0.454106/4.180103 =108.636N/mm2实际弯曲应力计算值 =108.636N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=5.87110002819/(1.0041052.75)=59.939N/mm2；实际剪应力计算值 59.939 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.114mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.114mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实238、际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按扣件架规范（JGJ130-2001）表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.623 kN；R 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢239、管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =11.741 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.116(7.35-0.8)=0.821 kN；N =N1+N2=11.741+0.821=12.562 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.478；立杆计算长度lo=1.8m；计算立杆的截面回转半径i = 1.600 cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.910cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算240、值：=lo/i=1.8100/1.600=112.500钢管立杆长细比= 112.500 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =12.562103/(0.4783.910102) = 67.215N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 67.215N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.623 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0241、.91.20.116(7.35-0.18)=0.899 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=5.566 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.24.000+1.40.800)=5.328kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.354.000+1.40.70.800)=5.566kN；永久荷载标准值Gkb=(250.18+0.5)(0.3+1/2)1=4.000 kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.3+1/2)1=0.800kN；N =N1+N2+N3=0.623+0.899+5.566=7.087 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i242、查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.478；立杆计算长度lo=1.8m；计算立杆的截面回转半径i = 1.600 cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.910cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.8100/1.600=112.500钢管立杆长细比= 112.500 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =7.087103/(0.4783.910102) = 37.920N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 37.920N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 243、N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 600.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 750 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.8； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =50.250 kPa；立杆的轴心压力设计值 ：N =12.562 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=50.250kPa fg=600.000kPa 。地基承载力满足要求！梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算244、手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。_梁段：L1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图_一、参数信息_1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.4m；梁截面高度D：1m；楼层高度H：7.35m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：180mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：1m；立杆步距h：1.8m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支245、撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣246、砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：10,500；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根3580木247、方（宽度高度mm）；间距(mm)：150；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：1000mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：10,500；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根3580木方（宽度高度248、mm）；根数：4；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；_二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.820m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 820123/12= 1.181105mm4； W = 820122/6 = 1.968104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小249、值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=24.000 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/2250、4.000=0.539m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.82=10.605kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=14.332kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.42)0.82=13.520kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.72)0.82=14.332kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.968104mm3； M - 面板的最大弯矩(N251、mm) M=0.125ql2=4.031104Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=14.332kN/m；面板计算跨度: l = 150.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.031104 / 1.968104=2.048N/mm2；实际弯曲应力计算值 =2.048N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=31N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 10.605 kN/m； l-面板计算跨度: l =150.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1252、.181105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 510.605150.0004/(384115001.181105) = 0.051 mm；实际最大挠度计算值: =0.051mm小于最大允许挠度值: =0.600mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根3580木方（宽度高度mm）为一组，间距150mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=135803/12 = 1.493106 mm4； W=135802/6 = 3.733104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计253、算挠度采用标准组合： q=12.9330.150=1.940kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=2.622kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.212.933+1.42)0.150=2.473kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.72)0.150=2.622kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9330.150=2.357kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.720.150=0.265kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况254、进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.057kNm 最大剪力：V= 0.608kN 最大变形：= 0.108mm 最大支座反力：F= 0.900kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.057106/3.733104 =1.514N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.514N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.608100028000/(1.49310635)=0.325N/mm2；实际255、剪应力计算值 0.325 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为0.040mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.080mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.108mm，容许挠度为1.240mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24256、.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力0.900kN，计算挠度时取次楞的最大支座力0.614kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.601kNm 最大剪力：V= 3.435 kN 最大变形：= 0.671mm 最大支座反力：F= 6.584kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.601106/8.360103 =71.925N/mm2实际弯曲应力计算值 257、=71.925N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.71810005638/(2.0081052.75)=17.538N/mm2；实际剪应力计算值 17.538 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.671mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.056mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.671mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于258、最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.584 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.584kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其259、抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000123/12= 1.440105mm4； W = 1000122/6 = 2.400104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.51.000=0.500 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=241.0001=24.000 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.51.0001=1.500 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=26.000 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=21.260、000=2.000 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=26.000kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=33.354kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.226.000+1.42.000) =30.600kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3526.000+1.40.72.000) =33.354kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.400104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=7.412104Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=33261、.354kN/m；面板计算跨度: l = 400/(4-1)=133.333mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.412104/2.400104=3.088N/mm2；实际弯曲应力计算值 =3.088N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=31N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 26.000 kN/m； l-面板计算跨度: l =133.333mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =1.440105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.533mm；262、面板的最大挠度计算值: = 526.000133.3334/(384115001.440105) = 0.065 mm；实际最大挠度计算值: =0.065mm小于最大允许挠度值: =0.533mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根3580木方（宽度高度mm），共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=135803/12 = 1.493106 mm4； W=135802/6 = 3.733104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(263、1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 33.354133.333/1000.000+0.023=4.470 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 26.000133.333/1000.000+0.017=3.483 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.47012=0.447kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.64.4701=2.682kN最大支座力 N=1.1ql =1.14.4701=4.917kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6773.48310004/(10010000.0001.493106)=1.579mm(一) 264、支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.447106/3.733104 =11.973N/mm2实际弯曲应力计算值 =11.973N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.682100028000/(1.49310635)=1.437N/mm2；实际剪应力计算值 1.437 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =1.579mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.000mm；实际最大挠度计算值: =1.579mm小于最大允许挠度值: =4.000mm，满足要265、求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根482.75钢管，间距1000mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.04104= 1.004105 mm4；W=4.18103= 4.180103 mm3；E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.917kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.067kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.832kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力266、2.367kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.041kN/m；计算挠度时取0.031 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.771kNN2=14.467kNN3=0.771kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 7.234kN 最大变形：= 0.142mm 最大支座反力：F= 14.467kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.5267、61106/4.180103 =134.211N/mm2实际弯曲应力计算值 =134.211N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=7.23410002819/(1.0041052.75)=73.857N/mm2；实际剪应力计算值 73.857 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.142mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.142mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大268、挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按扣件架规范（JGJ130-2001）表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.771 kN；R 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆269、轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =14.467 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.116(7.35-1)=0.796 kN；N =N1+N2=14.467+0.796=15.264 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.478；立杆计算长度lo=1.8m；计算立杆的截面回转半径i = 1.600 cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.910cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo270、/i=1.8100/1.600=112.500钢管立杆长细比= 112.500 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =15.264103/(0.4783.910102) = 81.668N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 81.668N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.771 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.2271、0.116(7.35-0.18)=0.899 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=6.261 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.24.500+1.40.900)=5.994kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.354.500+1.40.70.900)=6.261kN；永久荷载标准值Gkb=(250.18+0.5)(0.3+1.2/2)1=4.500 kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.3+1.2/2)1=0.900kN；N =N1+N2+N3=0.771+0.899+6.261=7.932 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查272、模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.478；立杆计算长度lo=1.8m；计算立杆的截面回转半径i = 1.600 cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.910cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.8100/1.600=112.500钢管立杆长细比= 112.500 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =7.932103/(0.4783.910102) = 42.438N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 42.438N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N273、/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 600.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 750 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.8； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =61.054 kPa；立杆的轴心压力设计值 ：N =15.264 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=61.054kPa fg=600.000kPa 。地基承载力满足要求！梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手274、册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。_梁段：L1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图_一、参数信息_1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.4m；梁截面高度D：1.5m；楼层高度H：7.35m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：180mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：1m；立杆沿梁跨度方向间距la：1m；立杆步距h：1.8m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑275、参数梁底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：36kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模276、板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：500；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根4080木方（宽度高度mm277、）；间距(mm)：10,150*4,170*4；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：10,500,500；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根3580木278、方（宽度高度mm）；根数：5；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；_二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000123/12= 1.440105mm4； W = 1000122/6 = 2.400104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算279、，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 砼的入模温度，取25.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=37.183 kN/m2 F2=36.000 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=36.000 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=36.000/24.000=1.500m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=36.0001=36.000kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载：q=max（q1，q2）=45.504kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.236.000+1.42)1=41.400kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3536.0