1、 中天集团 九江市中心城区保障性住房（莲花镇）项目 外墙脚手架搭拆专项施工方案目 录一、编制依据1二、工程概况2三、脚手架总体设计概述4(一)脚手架的设计要求：51、落地脚手架地基构造要求：52、搭设方式与主要参数53、荷载取值与组合64、连墙件设计7(二)材料选用：7(三)、脚手架的构造8四、脚手架搭设的技术措施：15（一）搭设立杆的技术措施：15（二）搭设纵、横向水平杆的技术措施：15（三）搭设连墙杆、剪刀撑、横向撑、抛撑安全技术措施：16（四）扣件安装的安全技术措施：16五、脚手架施工16（一）施工准备16（二）搭设施工17（三）脚手架搭设检查与验收18（1）构件允许偏差：19（2）脚手2、架搭设的允许偏差和检验方法：20六、脚手架拆除23一、准备工作：23二、拆除应符合以下要求：23三、卸料应符合以下要求：23七、安全保证措施24(一)搭设阶段24(二)、使用阶段25(三)、拆除阶段26八、附 录261、脚手架设计计算书262、外悬挑钢梁楼层平面图26脚手架专项施工方案一、编制依据1.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）1.2建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）1.3钢管脚手架扣件（GB15831）1.4冷弯薄型钢结构技术规范（GB50018-2002）1.5建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）1.6九江市及其它地方标准二、工程概况九江3、市中心城区保障性住房（莲花镇）工程位于九江市十里大道延伸段，总建筑面积约318266.38m2，由47幢3、6、8、9、11、17、18层住宅楼组成。建筑功能主要包括住宅及二层临街商业用房。本工程为框架-剪力墙结构体系。每栋建筑结构概况见下表：栋号层数一层层高二层层高三层层高标准层层高女儿墙高度最高点脚手架搭设高度脚手架搭设形式1#楼114.24.22.82.835.8539.840.812层落地架、3层以上悬挑架（3、8层悬挑）2#楼114.24.22.82.835.739.6540.7同1#楼3#楼114.24.22.82.835.739.6540.7同1#楼4#楼114.24.22.824、.835.739.6540.7同1#楼5#楼1132.82.82.833.236.137.316层落地架、6层以上悬挑架6#楼、7#楼、42#楼1132.82.82.832.936.8537.96、7#楼同5#楼42#楼采用落地式脚手架8#楼113.92.82.82.834.637.538.5同5#楼9#楼113.92.82.82.834.637.538.5同5#楼10#楼33.93.93.913.215.716.7落地式脚手架11#楼114.133336.340.2541.25同5#楼12#楼114.533336.639.540.5同5#楼13#楼11333335.439.3540.4同5#5、楼14#楼11333336.639.0540.1同5#楼15#楼、21#楼、26#楼18333356.159.0560.113层用落地式脚手架，4层以上用悬挑式脚手架（4、9、14层悬挑）16#楼、19#楼、31#楼18333356.159.0560.1同15#楼17#楼18333356.159.0560.1同15#楼18#楼18333356.159.0560.1同15#楼20#楼18333356.159.0560.1同15#楼22#楼18333356.159.0560.1同15#楼23#楼18433358.760.1761.2同15#楼24#楼18433358.860.2561.3同15#楼6、25#楼18333356.159.0560.1同15#楼27#楼174.84.55.3359.96263同15#楼28#楼184.24.2336061.4562.5同15#楼29#楼184.24.2336061.4562.5同15#楼30#楼、32#楼、33#楼1133333639.0540.1同5#楼34#楼1133333639.0540.1同5#楼35#楼114.233337.839.240.3同5#楼36#楼114.22.82.82.835.838.2539.3落地式脚手架37#楼114.22.82.82.835.838.2539.3同36#楼38#楼、44#楼62.82.82.82.87、19.220.0521.1同36#楼39#楼62.82.82.82.819.220.0521.1同36#楼40#楼1132.82.82.834.637.0538.1同36#楼41#楼、43#楼112.82.82.82.834.436.8537.9同36#楼45#楼82.82.82.82.82628.4529.5同36#楼46#楼92.82.82.82.828.831.2532.3同36#楼47#楼82.82.82.82.82628.4529.5同36#楼三、脚手架总体设计概述根据工程具体情况并考虑安全、实用、施工方便、节省费用等原则，本工程脚手架为落地式搭设与悬挑脚手架结合，外墙脚手架采用488、3扣件式钢管脚手架。落地脚手架有采用双排单根立杆的，也有采用双排双根立杆的,脚手架与主体结构必须采用刚性连接。整个扣件式钢管脚手架的设计与施工，将完全遵照国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范执行。本工程按层数分为7种脚手架。 3层：仅10#楼。房屋总高度为15.7米，脚手架高度16.7米。采用落地式钢管脚手架。为双排单根立杆。见钢管落地脚手架计算书1。 6层：为38、39、44#楼。房屋总高度为20.05米，脚手架高度为20.1米。采用落地式脚手架。为双排单根立杆。见钢管落地脚手架计算书2。 8层：为45、47#楼。房屋总高度为28.45米，脚手架高度为29.5米。采用落地式脚手架9、。底下9米为双排双根立杆，9米以上为双排单根立杆。见钢管落地脚手架计算书3。 9层：仅46#楼。房屋总高度为31.25米，脚手架高度为32.3米。采用落地式脚手架。底下12米为双排双根立杆，12米以上为双排单根立杆。见钢管落地脚手架计算书4。 11层：为19#楼、1114#楼、30#楼、3237#楼、4043#楼，共24栋房子。11层的外脚手架有两种做法：第1种：为19#楼、1114#楼、30#楼、3235#楼。房屋总高度为40.25米（按搭设高度最高的11#楼计算），脚手架高度为41.3米。采用落地式脚手架和悬挑式脚手架结合的方式。13层采用落地式脚手架，3层以上采用悬挑式脚手架。悬挑层数为10、第3、第8层。见钢管悬挑脚手架计算书。第2种做法：为36#楼、37#楼、4043#楼。房屋总高度为39.3米（按最高的36#楼计算），脚手架高度为40.3米。采用落地式脚手架，底下20米用双立杆，20米以上采用单立杆。见钢管落地脚手架计算书5。17层：仅27#楼。房屋总高度为62米，脚手架高度为63米。采用落地式脚手架和悬挑式脚手架两种方式。13层采用落地式脚手架，3层以上采用悬挑式脚手架。悬挑层数为第4、第9层、第14层。见钢管悬挑脚手架计算书。18层：为1526#、2829#楼、31#楼，共15栋房子。房屋总高度为62米，脚手架高度为63米。采用落地式脚手架和悬挑式脚手架两种方式。13层采11、用落地式脚手架，3层以上采用悬挑式脚手架。悬挑层数为第4、第9层、第14层。见钢管悬挑脚手架计算书。(一)脚手架的设计要求：1、 落地脚手架地基构造要求：外墙落地脚手架的立杆基础利用回填土在原土上打夯压实，其承载力必须达到100Kpa 以上，面层采用C20 砼100mm 厚浇筑，宽度与脚手架横距相对应，砼面层应坡向周边的排水沟。脚手架立杆垫脚采用木板通长垫块，其规格为200宽320050mm，基础周边设有200深的排水沟，在脚手架使用过程中不应开挖脚手架基础周边土方，否则必须采取加固措施。2、 搭设方式与主要参数脚手架用483钢管和扣件搭设成双排架，立杆的纵距1500mm，立杆的横距0.8mm12、，内排架距离结构300mm，立杆的步距1800mm以内（具体详见各栋外架平、立面图）；悬挑脚手架做法：立杆下部支承在16号工字钢制作的水平悬挑梁上。其中建筑物外悬挑段长度1100米，建筑物内锚固长度1.51.8米。悬挑梁宜用钢丝绳上拉，钢丝绳型号与拉结位置详见计算书。悬挑水平钢梁转角上面的联梁采用10号槽钢，悬挑钢梁最多布置2根立杆，悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，悬挑距离大于1600的用 10号槽钢支杆与下层砼梁或砼柱连接，上面用钢丝绳拉结（悬挑钢梁平面布置图附后）。阳台部位：由于阳台设计结构计算时没有考虑悬挑架的荷载，为了确保结构安全，本工程采用阳台梁加固方案：把计算书交设计单位，由设计单位进13、行复核，如果原来配筋不符合，由设计院出变更单。脚手板采用竹笆片，每步满铺一层竹笆板；施工作业层按1层计，每层活荷载为3KN/m2，作业层设栏杆和挡脚板；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工；剪刀撑应在外侧立面整个长度与高度上连续设置；其他搭设要求遵照JGJ130-2011执行。3、 荷载取值与组合（1） 脚手架结构自重(包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、扣件等的自重；（2） 构、配件自重（包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重）；（3） 可变荷载：施工荷载（包括作业层人员、器具和材料等的自重）和风荷载。4、 连墙件设计采用的钢管类型为483建筑用脚手架钢管，连墙件，墙杆采用刚性拉结，靠14、近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm，从底层第一步纵向水平杆处开始设置。靠近施工电梯（物料提升机、井架）处，脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不大于层高，并不大于4米。连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，向脚手架一端下斜连接。连墙件采用方形布置如图： (二)材料选用：1悬挑材料选用：水平梁采用16#工字钢梁、联梁采用10#槽钢，斜撑也采用10#槽钢，使用前要仔细检查，严禁不合格材料用于现场。2架体钢管选用: 所用钢管均采用外径48 mm，壁厚3 mm钢管,表漆为黄色。所用钢管应抽样送检，严禁不合格材料用于现场。立杆、大横杆、剪刀撑的钢管长度为46 m，小横杆的钢管长15、度以1.1m为宜。3扣件的选用：扣件应符合钢管脚手架扣件的要求，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。4竹笆片的选用：采用竹笆片，为毛竹制作的竹串片板、竹笆板。不准使用枯脆、散边的竹串片板、竹笆板。5密目网的选用：密目网要四证齐全，要有阻燃性，其续燃时间均不得大于45分钟，要符合GB16909的规定。每10cm10cm=100cm2的面积上有2000个以上网目。(三)、脚手架的构造4.1悬挑水平钢梁悬挑水平钢梁全部采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度为1200mm，建16、筑物内锚固段长度约1500mm1800 mm，水平钢梁与楼板压点采用两根直径16的圆钢螺栓拉环，拉环距末端200mm,两拉环之间的距离200mm左右。在建筑物阳角转角处，悬挑水平钢梁转角上面的联梁采用10号槽钢侧放,U口水平。联梁长度为2300mm,跨中设一根立杆，特别部位如短肢剪力墙、独立柱等载面不大处，为了考虑到结构的安全，该部位的悬挑钢梁不留预留孔，采用满浇在结构内，拆除时割除。超过1600mm长度加支撑，由于各种构件长度不同，支点位置也不同，支撑位置详见图示：后部拉环做法：压板式，该方式施工安装简单，后期安装方便，螺帽采用双螺帽。制本工程存在局部搁置主梁，特别是14#楼的搁置主梁最长，17、达7.95米。本工程存在局部多排悬挑梁，特别是14#楼的多排悬挑梁最长，悬挑达3.5米，锚固长度达4.4米。各栋号楼层外悬架平面佈置图：（详见附图）4.2立杆：局部在屋面楼板上搭设的脚手架，立杆底部类土020050通长木垫板，作为脚手架的底座。起步立杆长为6m和4m（将接头错开），以后均用6m杆；采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步内，同步内隔一根脚手杆的两个相隔接头在高度方向错开500mm；各接头中心距主节点500mm；立杆必须沿其轴线搭设到顶，且高出女儿墙高度1 m，高出檐口高度1.5m，立杆的垂直偏差70mm。4.3大横杆：因本工程脚手架立杆横向间距为800，因此大横杆18、采用3根，满足大横杆间距400的要求。大横杆单根长度不小于3跨，采用对接扣件连接或搭接。并应符合下列规定：1、 两根相邻大横杆的接头不硬设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。2、 搭接长度不应小于1米，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接大横杆干端的距离不应小于100。4.4扫地杆：所有外架均须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在（距悬挑的工字钢上皮200mm处）立杆上；横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆下方固定在立杆上。4.5小横杆：采用1.2m长脚手管，贴近立杆布置，搭于19、大横杆下并用直角扣件扣紧，在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。4.6剪刀撑及横向斜撑双排脚手架应设置剪刀撑与横向斜撑。每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不应小于6m，斜杆与水平面夹角应在4560之间。剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接。搭接要求同大横杆。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。4.7操作层：结构施工期间设两层操作层，竹笆片采用对接平铺设置在大横杆上，操作面必须满铺竹笆片，离墙面150mm，不得有空隙和探头板、飞跳板；竹笆片用3.2 mm铅丝与小横杆（挡脚板为立杆）绑扎牢固，不得在人行走时有滑动。操作20、层搭设两道护栏，栏杆和挡脚板均应设在外立杆的内侧，第一道距竹笆片 1200mm，第二道距竹笆片600mm，外侧搭挡脚板，高不小于180mm。四、脚手架搭设的技术措施：（一）搭设立杆的技术措施：1） 外径48mm或51mm的钢管严禁混合使用。2） 相邻立杆的对接扣件交错布置，两个相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的相邻接头，在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点距离不宜大于1/3。3） 开始搭接立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后方可根据情况拆除。4） 当搭至有连墙杆的构造时，搭设完该处的立杆，纵向水平杆，横向水平杆后，应立即设置连墙杆，连墙杆宜21、靠近主节点位置，偏离主节点不应大于300mm。5） 立杆顶端宜高出女儿墙上皮1米，高出檐口上皮1.5米，钢管长度不应小于6米。（二）搭设纵、横向水平杆的技术措施：1） 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。2） 在封闭型脚手架中同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外立杆扣牢固定。3） 纵向水平杆接长采用对接扣件连接，纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两相邻纵向水平杆的接头不准设置在同步或同跨内，不同步或不同跨小于纵向距离的1/3。4） 使用铺宽度为0.7m，厚约50mm竹笆脚手板，双排脚手架的横向水平杆两端应用直角扣件固定在立杆上,纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并22、应等间距设置。5） 主节点处设置一根横向水平杆。用直角扣件扣牢，严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。6） 脚手架对接平铺时，接头出必须设置两根横向水平杆，但应将脚手板两端与其可靠固定，作业层脚手架应满铺，铺稳，离墙面不大于120150mm。7） 竹笆脚手板应按其主筋，垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺四角，应用18#铅丝固定在纵向水平杆上。（三）搭设连墙杆、剪刀撑、横向撑、抛撑安全技术措施：1） 连墙竿应从底部第一步纵向扫地杆上皮距300mm处。开始设置附墙件一端与立杆扣件连接，另一端与结构预埋件焊接并垂直于墙面。连墙杆宜靠近主节点设置，偏离不大于300mm。2）23、 连墙杆宜水平放置，当脚手架下部不能连时，可设抛撑，应采用通长杆与脚手架连接，与地面倾角应在45度60度间。连接点中心到主节点距离不应大于300mm，抛撑应在连墙搭设后方可拆除。3） 双排脚手架应设置剪刀撑和横向斜撑。4） 悬挑脚手架外侧立面、竖向、纵向均设置剪刀撑，从底到高，连续设置。5） 剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端和立杆上。旋转扣件中心线到主节点距离不宜大于150mm。6） 横向斜撑应在同一节间，由底到顶乙字形连续设置。7） 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向水平杆等同步搭设。（四）扣件安装的安全技术措施：1) 扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧不应小于424、0N.M且不大于65N.M。扭力矩控制在4555KNm，防止用力过大螺栓溢扣。2)在主节点处，固定横向水平杆，纵向水平杆、剪刀撑、斜撑等用的直角扣件、螺旋扣件中心线的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm。 五、脚手架施工（一）施工准备在搭设脚手架前，应做好以下准备工作：1材料准备：脚手架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793），其质量符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢规定钢管直径48mm，壁厚t3mm，横向水平杆1200mm，其它杆650025、mm，扣件采用锻铸铁扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）。钢挑梁采用低合金钢技术条件规定的16#工字钢。脚手板采用毛竹笆板及绿色2000目密目网等材料（连墙杆的材质同钢管要求标准）。2单位工程各级负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，逐级向架设和使用人员进行技术交底。3要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4应清除地面杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。5当脚手架基础下有设备基础管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。（二）搭设施工一、底座安放1按脚手架的26、柱距、排距要求进行放线、定位。2铺设垫板（块）和安放底座，并应注意以下事项：a）垫板、底座应准确地放在定位线上；b）垫板必须铺放平稳，不得悬空，垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm木垫板，也可用槽钢；c）双管立柱应采用双管底座或点焊于一根槽钢上。二、杆件搭设1 脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连墙件（或斜抛撑）第二步纵向水平杆第二步横向水平杆（横向水平杆在下，纵向水平杆在上）2 搭设立柱的注意事项：1）外径48mm或51mm的钢管严禁混合使用。2）相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合有关规定要求。3）开始搭设立柱时，应每隔627、跨设一根抛撑，至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4）当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。5）顶层立柱搭接长度及立柱顶端伸出建筑物的高度应符合有关规定要求。3 搭设纵、横向水平杆的注意事项：1）搭设纵、横向水平杆时，其构造应符合有关规定要求2）同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外角柱固定。3）横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm。4 搭设连墙件、剪刀撑、横向支撑、抛撑等注意事项：1)连墙件的构造应符合规定要求。当脚手架操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完后方可拆除。2)剪刀撑、横向支撑应随28、立柱、纵横向水平等同步搭设，剪刀撑、横向支撑的构造应符合规定要求。5 扣件安装的注意事项：1)扣件规格（48）必须与钢管外径相同；2)扣件螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，并不大于65Nm；3)主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm；4)对接扣件的开口应朝上或朝内；5)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6 铺设脚手板的注意事项：1)应铺满、铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm；2)采用对接或搭接应符合规定要求，脚手板应采用18#铅丝固定在支承杆上；3)在拐角、斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止29、滑动。7 搭设栏杆、挡脚板的注意事项：1)栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱的内侧；2)上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置；3)挡脚板高度不应小于180mm。（三）脚手架搭设检查与验收1、必须有产品质量合格证；2、应有质量检验报告，钢管材质检验应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合国标要求；管体外径允许偏差0.5mm，壁厚允许偏差10%壁厚。3、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；使用旧钢管时主要应检查有无严重鳞皮锈。检查锈蚀深度时，应先除去锈皮再量深度。锈蚀深度不得大于壁厚负偏差的一半。4、钢管外径、壁厚、端面等偏差30、要符合国标固定；5、钢管必须涂有防锈漆；6、钢管应由产品质量合格证、质量检验报告。扣件应有生产许可证，质量测试报告、产品质量合格证、复试报告；7、使用旧钢管、扣件要进行严格检查。8、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合表1的要求；9、安装后的扣件螺栓拧紧力矩应用扭力扳手检查，紧固力在45-55Nm范围之内，抽样方法应按随机均布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按表2的规定确定，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。10、脚手架搭设的质量保证（允许偏差和检验方法）：（1）构件允许偏差：序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具1普通钢管尺寸外径48mm壁厚3mm0.50.36游标卡尺31、2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.15游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m30（2）脚手架搭设的允许偏差和检验方法：(3) 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量(个)抽检数量(个)允许的不合格数1连接立杆与纵(横)向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件(非主节点)120132005010六、脚手架拆除拆除前，工长要向拆除工人进行书面安全技术交底。并检查脚手架的扣件连接、连32、墙杆支撑是否牢固、安全以及清除脚手架上杂物及地面障碍物。先搭的后拆，后搭的先拆。所有连墙杆随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高低差2步。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙杆。拆除架子时，地面要有专人指挥、清料，随拆随运，禁止往下乱扔脚手架料具。一、准备工作：1)全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；2)根据检查结果，补充完善施工组织设计中拆除顺序，经主管部门批准方可实施；3)拆除安全技术措施，应由施工单位工程负责人逐级进行技术交底；设置警戒区，脚手架拆除时，地面必须设围栏和警戒标志，并派专人看33、守。严禁一切非操作人员入内。4)清除脚手架上杂物及地面障碍物。二、拆除应符合以下要求：1)拆除脚手架顺序一般为：竹片笆栏杆剪刀撑牵杠横杆立杆，按自上而下，先装者后拆，逐步拆除，一步一清，不得采用上下同时作业，应先拆中间扣，再拆两边扣，由中间操作人员向下传递钢管。2)所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；3)当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件；4)当脚手架采取分段、分里面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按有关规定要求设置连墙件和横向支撑加固。34、三、卸料应符合以下要求：1)各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔；2)运至地面的构配件应按要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。七、安全保证措施一、安全保证措施总概述1脚手架必须随结构施工进度搭设，搭设由持证人员进行，并避开立体交叉作业，严格按方案及相应安全规范、标准进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平度并确保节点符合要求。2脚手架防雷采用12圆钢，每片每两层设两点与结构防雷带相焊接，必须保证脚手架整体导电不间断，摇测电阻不大于4W。遇有雷雨天气，脚手架上人员必须立即离去。3脚手架的验收和日常检查按照规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用35、：4使用时脚手架荷载不得超过3KN/m2,同时施工不超过二层。5工人上架操作时必须戴好安全帽和佩挂安全带。禁止在架板上加垫单块竹笆片或其它物品增加操作高度。6严禁上架操作人员在架面上奔跑、退行、嬉闹和坐在栏杆上，避免发生碰撞、闪失、失衡、脱手、滑跌和落物等不安全作业。7上下脚手架必须走马道，严禁攀援脚手架上下。8严禁在架面上堆放材料，杂物须及时清除，不得把脚手架作为模板的支撑。9严禁自架上向架下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。10严禁拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件等。确需临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应措施，并在作业完毕后，及时恢复。11在脚手架上进行电、气焊作业时36、，必须有防火措施和专人看守。禁止将地线搭在脚手架上，利用脚手架当地线。12六级及以上大风和雾、雨停止脚手架上作业，雨上架操作应注意防滑。13未尽事宜执行国家、地方、行业安全法规、规范、标准和现场规定。二、搭设、使用及拆除阶段的安全保证注意事项:(一)搭设阶段1)脚手架的构配件质量必须按规定要求进行检验，合格后方准使用。2)脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。3)脚手架的搭设质量必须符合要求方能投入使用。4)在靠近架空输电线路搭设脚手架时，应按供电局规定确保一定的安全距离，必要时切断电源或迁移电线。5)施工现场带电线路，如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架；非电工不准擅自接37、电线电器装置。(二)、使用阶段1)操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。脚手架上严禁堆放钢模板、材料等多余的材料，确保脚手架畅通及防止超载。2)六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨雪后上架应有防滑措施，应扫除积雪。3应设专人负责对脚手架进行检查和保修；(1)脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：1） 基础完工后及脚手架搭设前；2） 作业层上施加荷载前；3） 每搭设完68m高度；4） 达到设计高度后；5） 遇到六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后；6） 停用超过一个月。 (238、)应根据下列技术文件进行脚手架检查、验收：1） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第8.2.38.2.5条的规定；2） 专项施工方案及变更文件；3） 技术交底文件；4） 构配件质量检查表（3）脚手架使用中，应定期检查下列要求内容：1） 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合规范和专项施工方案要求；2） 地基应无积水、底座应无松动、立柱应无悬空；3） 扣件螺栓应无松动；4） 高度在24m以上脚手架，立杆的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；5） 安全防护措施应符合规范要求；6） 应无超载使用。4在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件；确实需要拆除下述任一杆件均应采取安全措施。39、1)主节点的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2)连墙件；3)支撑；4)栏杆、挡脚板。5严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报监理等相关单位批准后方可实施。6临街搭设的脚手外侧应有防护措施，以防坠物伤人。7在脚手架上进行电、气焊作业时，必须由防火措施和专人看守。8工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。(三)、拆除阶段1 拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。2 拆下的杆件与零配件，按类分堆（零配件装入容器），用吊车吊下，严禁高空抛掷。八、40、附 录1、脚手架设计计算书2、外悬挑钢梁楼层平面图钢管落地脚手架计算书1(3层楼外脚手架)一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)16.7脚手架沿纵向搭设长度L(m)46立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立41、杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江西九江安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.45，0.34 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm342、)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.37kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.891.52=0.42kNm =Mmax/W=0.42106/4490=94.61N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=43、0.677qla4/(100EI)=0.6771.3715004/(100206000107800)=2.119mm max2.119mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.891.5=3.12kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.371.5=2.27kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=3.12kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.27kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计44、算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.63106/4490=139.69N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.097mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.58kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.12/2=1.56kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=1.58kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H45、16.7脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.1248+1.51/20.033/1.8)16.7=2.32kN 单内立杆：NG1k=2.32kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(16.7/1.8+1)1.50.80.351/1/2=2.16kN 单内立杆：NG2k1=2.16kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=46、(16.7/1.8+1)1.50.141/2=1.08kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.516.7=0.25kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.16+1.08+0.25=3.49kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.16kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(23)/2=3.6kN 内立杆：NQ1k=3.6kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.347、2+3.49)+ 0.91.43.6=11.5kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.32+2.16)+ 0.91.43.6=9.91kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H16.7立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=348、.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.32+3.49)+1.43.6=12kN =N/(A)=12004.65/(0.188424)=150.6N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.32+3.49)+0.91.43.6=11.5kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.949、1.40.341.51.82/10=0.21kNm =N/(A)+ Mw/W=11500.65/(0.188424)+208254.33/4490=190.66N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.23.49+1.43.6)16.7/(1.22.32)=42.76m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/50、W)H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.23.49+0.91.43.6+0.2110000.188424/4490)16.7/(1.22.32)=23.57m Hs=23.57mH=16.7m 满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la=1.40.4521.821.5=6.8451、kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)103/(0.99489)=20.28N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN112=12kN 满足要求！十、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)100地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k=(2.32+3.49)+3.6=9.4kN 立柱底垫板的底面平均压力52、pN/(mfA)9.4/(10.25)37.62kPafg100kPa 满足要求！钢管落地脚手架计算书2(6层楼外脚手架)一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)20.1脚手架沿纵向搭设长度L(m)20立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.53、14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江西九江安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.45，0.34 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)2054、6000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.37kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.891.52=0.42kNm =Mmax/W=0.42106/4490=94.61N/mm2f=205N/mm2 满55、足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.3715004/(100206000107800)=2.119mm max2.119mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.891.5=3.12kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.371.5=2.27kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=3.12kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.27kN q=0.56、033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.63106/4490=139.69N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.097mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.58kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.12/2=1.56kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=1.58kNRc=0.88=6.4kN 满足要57、求！六、荷载计算脚手架搭设高度H20.1脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.1248+1.51/20.033/1.8)20.1=2.79kN 单内立杆：NG1k=2.79kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(20.1/1.8+1)1.50.80.351/1/2=2.56kN 单内立杆：NG2k1=2.56kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(58、H/h+1)laGkdb1/2=(20.1/1.8+1)1.50.141/2=1.28kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.520.1=0.3kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.56+1.28+0.3=4.13kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.56kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(13)/2=1.8kN 内立杆：NQ1k=1.8kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.9159、.4NQ1k=1.2(2.79+4.13)+ 0.91.41.8=10.57kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.79+2.56)+ 0.91.41.8=8.68kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H20.1立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=k60、h=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.79+4.13)+1.41.8=10.83kN =N/(A)=10825.64/(0.188424)=135.81N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.79+4.13)+0.91.41.8=10.57kN Mw=0.91.4Mw61、k=0.91.4klah2/10=0.91.40.341.51.82/10=0.21kNm =N/(A)+ Mw/W=10573.64/(0.188424)+208254.33/4490=179.03N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.24.13+1.41.8)20.1/(1.22.79)=53.24m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2N62、G2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(0.18842420510-3-(1.24.13+0.91.41.8+0.2110000.188424/4490)20.1/(1.22.79)=32.54m Hs=32.54mH=20.1m 满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la=63、1.40.4521.821.5=6.84kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)103/(0.99489)=20.28N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN112=12kN 满足要求！十、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)100地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k=(2.79+4.13)+1.64、8=8.72kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.72/(10.25)34.89kPafg100kPa 满足要求！钢管落地脚手架计算书3(8层楼外脚手架)一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)29.5脚手架沿纵向搭设长度L(m)15立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)9双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重65、标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江西九江安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.2，0.9，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.45，0.34，0.28 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上66、横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.37kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=067、.1qla2=0.11.891.52=0.42kNm =Mmax/W=0.42106/4490=94.61N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.3715004/(100206000107800)=2.119mm max2.119mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.891.5=3.12kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.371.5=2.27kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节68、可知F1=Rmax=3.12kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.27kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.63106/4490=139.69N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.097mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.58kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向69、水平杆：Rmax=3.12/2=1.56kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=1.58kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H29.5双立杆计算高度H19脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)(H-H1)=(0.1248+1.51/20.033/1.8)(29.5-9)=2.84kN 单内立杆：NG1k=2.84kN 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+lan/20.033/h)H1=(0.1248+70、0.033+1.51/20.033/1.8)9=1.55kN 双内立杆：NGS1k=1.55kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/1/2=(29.5-9)/1.8+1)1.50.80.351/1/2=2.6kN 单内立杆：NG2k1=2.6kN 双外立杆：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2=9/1.81.50.80.351/1/2=1.05kN 双内立杆：NGS2k1=1.05kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/2=(29.5-9)/1.8+1)171、.50.141/2=1.3kN 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=9/1.81.50.141/2=0.52kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.5(29.5-9)=0.31kN 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.59=0.14kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.6+1.3+0.31=4.21kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.6kN 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.05+0.52+0.14=172、.71kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=1.05kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(13)/2=1.8kN 内立杆：NQ1k=1.8kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.84+4.21)+ 0.91.41.8=10.73kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.84+2.6)+ 0.91.41.8=8.8kN 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.55+1.71)73、+ 0.91.41.8=6.18kN 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.55+1.05)+ 0.91.41.8=5.39kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H29.5双立杆计算高度H19双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳74、定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)=(1.2(2.84+4.21)+1.41.8)=10.98kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(1.55+1.71)+10.98=14.89kN =N/(A)=10983.4/(0.188424)=137.79N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNS/(A)75、=0.614892.74/(0.188424)=112.1N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)=(1.2(2.84+4.21)+0.91.41.8)=10.73kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(1.55+1.71)+10.73=14.64kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.341.51.82/10=0.21kNm =N/(A)+ Mw/W=10731.41/(0.188424)+208254.33/44976、0=181.01N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.281.51.82/10=0.17kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(14640.74/(0.188424)+170473.68/4490)=132.98N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连77、墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la=1.40.4521.821.5=6.84kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)103/(0.99489)=20.28N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN112=12kN 满足要求！九、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)100地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压78、力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k)=(2.84+4.21)+1.8)=8.85kN 双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k)+N=(1.55+1.71)+8.85=12.11kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.11/(10.25)48.44kPafg100kPa 满足要求！钢管落地脚手架计算书4(9层楼外脚手架)一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)32.3脚手架沿纵向搭设长度L(m)15立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按79、双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)12双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江西九江安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性80、)1.2，0.9，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.45，0.34，0.28 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态81、 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.37kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.891.52=0.42kNm =Mmax/W=0.42106/4490=94.61N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.3715004/(100206000107800)=2.119mm max2.119mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能82、力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.891.5=3.12kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.371.5=2.27kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=3.12kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.27kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.63106/4490=139.69N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.097mmminlb/150，10min800/183、50，105.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.58kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.12/2=1.56kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=1.58kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H32.3双立杆计算高度H112脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)(H-H1)=(0.184、248+1.51/20.033/1.8)(32.3-12)=2.82kN 单内立杆：NG1k=2.82kN 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+lan/20.033/h)H1=(0.1248+0.033+1.51/20.033/1.8)12=2.06kN 双内立杆：NGS1k=2.06kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/1/2=(32.3-12)/1.8+1)1.50.80.351/1/2=2.58kN 单内立杆：NG2k1=2.58kN 双外立杆：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2=12/1.81.50.885、0.351/1/2=1.4kN 双内立杆：NGS2k1=1.4kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/2=(32.3-12)/1.8+1)1.50.141/2=1.29kN 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=12/1.81.50.141/2=0.7kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.5(32.3-12)=0.3kN 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.512=0.18kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k86、1+NG2k2+NG2k3=2.58+1.29+0.3=4.17kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.58kN 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.4+0.7+0.18=2.28kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=1.4kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(13)/2=1.8kN 内立杆：NQ1k=1.8kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.82+4.17)+ 0.91.41.8=10.65kN 单内立杆：N=1.2(NG87、1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.82+2.58)+ 0.91.41.8=8.74kN 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.06+2.28)+ 0.91.41.8=7.48kN 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.06+1.4)+ 0.91.41.8=6.42kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H32.3双立杆计算高度H112双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm288、)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)=(1.2(2.82+4.17)+1.41.8)=10.9kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS89、1k+NGS2k)+N=1.2(2.06+2.28)+10.9=16.12kN =N/(A)=10904.52/(0.188424)=136.8N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNS/(A)=0.616116.96/(0.188424)=121.31N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)=(1.2(2.82+4.17)+0.91.41.8)=10.65kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(2.06+2.28)+10.65=15.86kN90、 Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.341.51.82/10=0.21kNm =N/(A)+ Mw/W=10652.52/(0.188424)+208254.33/4490=180.02N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.281.51.82/10=0.17kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(15864.96/(0.188424)+170473.68/4490)=142.2N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件91、连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la=1.40.4521.821.5=6.84kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)103/(0.99489)=20.28N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw92、+N0=6.84+3=9.84kN112=12kN 满足要求！九、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)100地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k)=(2.82+4.17)+1.8)=8.79kN 双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k)+N=(2.06+2.28)+8.79=13.13kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)13.13/(10.25)52.52kPafg100kPa 满足要求！钢管落地脚手架计算书5(11层外脚手架)一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架93、脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)40.3脚手架沿纵向搭设长度L(m)15立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)20双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式594、跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江西九江安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.2，0.9，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.45，0.34，0.28 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 95、承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.37kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.891.52=0.42kNm =Mmax/W=0.42106/4490=94.61N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100E96、I)=0.6771.3715004/(100206000107800)=2.119mm max2.119mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.891.5=3.12kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.371.5=2.27kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=3.12kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.27kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm)97、 =Mmax/W=0.63106/4490=139.69N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.097mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.58kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.12/2=1.56kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=1.58kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H40.3双立杆计算高度H12098、脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)(H-H1)=(0.1248+1.51/20.033/1.8)(40.3-20)=2.82kN 单内立杆：NG1k=2.82kN 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+lan/20.033/h)H1=(0.1248+0.033+1.51/20.033/1.8)20=3.44kN 双内立杆：NGS1k=3.44kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/99、1/2=(40.3-20)/1.8+1)1.50.80.351/1/2=2.58kN 单内立杆：NG2k1=2.58kN 双外立杆：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2=20/1.81.50.80.351/1/2=2.33kN 双内立杆：NGS2k1=2.33kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/2=(40.3-20)/1.8+1)1.50.141/2=1.29kN 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=20/1.81.50.141/2=1.17kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2100、k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.5(40.3-20)=0.3kN 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.520=0.3kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.58+1.29+0.3=4.17kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.58kN 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=2.33+1.17+0.3=3.8kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=2.33kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(13)/2=1.8kN 内立杆：NQ101、1k=1.8kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.82+4.17)+ 0.91.41.8=10.65kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.82+2.58)+ 0.91.41.8=8.74kN 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.44+3.8)+ 0.91.41.8=10.96kN 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.44+2.33)+ 0.91.41.8=9.2kN七、102、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H40.3双立杆计算高度H120双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立103、杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)=(1.2(2.82+4.17)+1.41.8)=10.9kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(3.44+3.8)+10.9=19.59kN =N/(A)=10904.52/(0.188424)=136.8N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNS/(A)=0.619591.92/(0.188424)=147.47N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.9104、1.4NQ1k)=(1.2(2.82+4.17)+0.91.41.8)=10.65kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(3.44+3.8)+10.65=19.34kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.341.51.82/10=0.21kNm =N/(A)+ Mw/W=10652.52/(0.188424)+208254.33/4490=180.02N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.281.51.82/10=0.17kNm =KS(105、NS/(A)+ Mw/W)=0.6(19339.92/(0.188424)+170473.68/4490)=168.35N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la=1.40.4521.821.5=6.84kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，106、=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)103/(0.99489)=20.28N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN112=12kN 满足要求！九、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)100地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k)=(2.82+4.17)+1.8)=8.79kN 双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k)+N=(3.44+3.8)+8.7107、9=16.03kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)16.03/(10.25)64.11kPafg100kPa 满足要求！型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书（11、17、18层楼外脚手架）架体验算一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)14.5脚手架沿纵向搭设长度L(m)60立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.2立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0108、.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江西九江安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.13风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.42，0.35 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)2109、05横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.89kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.37kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.891.22=0.27kNm =Mmax/110、W=0.27106/4490=60.55N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.3712004/(100206000107800)=0.868mm max0.868mmminla/150，10min1200/150，108mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.891.2=2.49kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.371.2=1.81kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.49kN q=1.20.033=0.04kN111、/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.81kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.5106/4490=111.63N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max0.876mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.26kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.49/2=1.25kNRc=0.98=7.2kN112、 横向水平杆：Rmax=1.26kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H14.5脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.21/20.033/1.8)14.5=1.9kN 单内立杆：NG1k=1.9kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(14.5/1.8+1)1.20.80.351/1/2=1.52kN 单内立杆：NG2k1=1.52kN 3、113、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(14.5/1.8+1)1.20.171/2=0.92kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.214.5=0.17kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.52+0.92+0.17=2.62kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.52kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.20.8(13)/2=1.44kN 内立杆：NQ1k=1.44kN 组合风荷载作用下单立114、杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.9+2.62)+ 0.91.41.44=7.24kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.9+1.52)+ 0.91.41.44=5.92kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H14.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169115、.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(1.9+2.62)+1.41.44=7.44kN =N/(A)=7439.94/(0.188424)=93.34N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.9+2.62)+0116、.91.41.44=7.24kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.351.21.82/10=0.17kNm =N/(A)+ Mw/W=7238.34/(0.188424)+170691.48/4490=128.82N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9117、 Nlw=1.4k2h3la=1.40.4221.831.2=7.7kN 长细比=l0/i=600/15.8=37.97，查规范表A.0.6得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.7+3)103/(0.9489)=24.24N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.7+3=10.7kN0.912=10.8kN 满足要求！悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1200主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1118、300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1700梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)215二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉10003000900否 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)17.44400120027.4412001200 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢119、主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.44/1=7.44kN 第2排：F2=F2/nz=7.44/1=7.44kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=12.11106/141000=85.87N/mm2f=215N/mm2 符120、合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=15.21000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=17.97N/mm2 max=17.97N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=6.2mm=2lx/250=21300/250=10.4mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-6.91kN,R2=22.54kN四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=12.11106/(1.05141103)+0103121、/2610=81.78N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.97。 = Mmax/(bWx)=12.11106/(0.97141103)=88.59N/mm2f=215N/mm2 符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1700梁/楼板混凝土强度等级C25122、混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)215锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =3.45kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=6.91103/(43.14162.5)=13.75mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=6.91103/(4162/4)=8.59kN/mm20.85ft=182.75N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9511.9=11.3N/mm2 N/2 =3.45kN 2(b2-d2/4)fcc=2(80123、2-3.14162/4)11.3/1000=140.16kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=516=80mm 符合要求！悬挑脚手架阳角型钢计算书一、参数信息 1、荷载参数脚手架联梁传递支座力F(kN)12 2、阳角型钢构造参数型钢支撑形式两根支杆立杆横向间距或排距Lb(m)0.8内排架距离墙长度a(m)0.3阳角型钢长度L(m)1.7点M到Q点的距离D1(m)3O点到Q点的距离D2(m)0.2支点P到建筑物角点O的距离D3(m)1.4 3、阳角型钢材料参数型钢型号16号工字钢支杆类型10号槽钢二、阳角型钢计算 水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续124、梁。 型钢截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W =141cm3，截面积A =26.1cm2。平面图侧面图 1、型钢受力计算 脚手架联梁传递支座力F=12kN; 水平钢梁自重荷载 q=1.220.59.810-3=0.241 kN/m 经过连续梁的计算得到 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 型钢支点的支撑力为RA=15.674kN; 型钢固接处的支撑力为RB=8.736kN; 型钢最大弯矩 Mmax=2.116kNm; 图中距离|MP|=(D1D1+D2D2+D3D3+1.414D2D3)1/2=(33+0.20.2+1.41.4+1.41420.21.4)1/2=3.38m 图中角度 M125、PQ=arcsin(3.000/3.376)=62.708 图中角度 OPQ=arctan(0.7070.200 /(1.400 + 0.707 0.200)=5.241 每根支杆的压力 T=15.674/2/sin(62.708)=8.819kN 水平型钢的轴向力 N=28.819cos(62.708)cos(8.13)=8.006kN 型钢最大应力计算值 = Mmax/(1.05W)+N/A=2.116106/(1.05141103)+8.006103/(26.1102)=17.363N/mm2 型钢的最大应力计算值 = 17.363 N/mm2 f=215 N/mm2，满足要求！ 2、型126、钢整体稳定性计算 水平型钢采用16号工字钢 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)，得到 b=1.07-0.282/b = 1.07-0.282/2=0.929。 经过计算得到最大应力 =Mmax/(bWx)=2.12106/( 0.929141103)= 16.157 N/mm2 型钢的最大应力计算值 = 16.157 N/mm2 f=215 N/mm2，满足要求！ 3、支杆的强度计算 斜压杆的容许压力按照下式计算：=N/A f 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设127、计值，N=8.819kN； A - 受压斜杆净截面面积，A =12.74cm2； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =3.95cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l=3.376m； - 杆件长细比，=3.376102/3.95=85 - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.72； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是9.587N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求！ 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 =N/lwt fc 或 ft 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=128、8.819kN； lw为斜撑支杆件的周长，取191mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.3mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取ft=185.00N/mm2,fc=215.00N/mm2 经过计算得到焊缝最大应力 = 8.819103/(1915.3)=8.712N/mm2。 对接焊缝的最大应力 = 8.712N/mm2 小于 185N/mm2，满足要求！ 4、型钢与建筑物连接的计算 水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 =N/A f=F/A (2+3f2)1/2 1.1ft 其中 N - 对接焊缝轴向力,N=8129、.01kN; F - 对接焊缝切向力，F=8.74kN； A - 水平钢梁满焊的截面积，A=26.1cm2； ft - 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv - 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力= N/A =8.006103/(26.100102)=3.067N/mm2； 焊缝剪应力f=F/A =8.736103/(26.100102)=3.347N/mm2； 对接焊缝的折算应力(3.0673.067+33.3473.347)0.5=6.559N/mm2； 对接焊缝的正应力=3.067N/mm2小于焊缝的抗拉强度185.000N/mm2，满足要130、求； 对接焊缝的剪应力f =3.347N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000N/mm2，满足要求； 对接焊缝的折算应力6.559N/mm2小于1.1ft =203.500N/mm2，满足要求！搁置主梁验算计算书(取局部最大值)一、基本参数主梁布置方式普通主梁主梁间距(mm)800主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁长度Lx(mm)7750梁/楼板混凝土强度等级C25主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm)100主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm)100主梁左侧建筑物内锚固长度Lm1(mm)1400主梁右侧建筑物内锚固长度L131、m2(mm)1400混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)215二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁左侧外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1左下撑130028001200是2左上拉140028001300是3右上拉355028001300是4右下撑365028001200是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁左侧外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)110400800210120080031024758004103750800510455132、0800 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=10/1=10kN 第2排：F2=F2/nz=10/1=10kN 第3排：F3=F3/nz=10/1=10kN 第4排：F4=F4/nz=10/1=1133、0kN 第5排：F5=F5/nz=10/1=10kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=2.85106/141000=20.22N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=13.321000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=15.75N/mm2 max=15.75N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.26mm=l/250=4950/250=19.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.5kN,R2=7.85134、kN,R3=7.26kN,R4=11.36kN,R5=11.36kN,R6=7.26kN,R7=7.85kN,R8=-0.5kN四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)15.5钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆135、件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2800/1300)=65.1 2=arctanL1/L2=arctan(2800/1300)=65.1 上拉杆件支座力： RS1=nzR4=111.36=11.36kN RS2=nzR5=111.36=11.36kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=11.36/tan65.1=5.28kN NSZ2=RS2/tan2=11.36/tan65.1=5.28kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=11.36/sin65.1=12.53kN NS2=RS2/sin2=11.36/sin65.1=12.53kN 上拉杆件的最136、大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=12.53kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=138.5kN Fg= Fg/k=0.85138.5/9=13.08kNNS=12.53kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66713.08/(215.19)=1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=13.08103/(102/4)=166.55N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=213.08103/(202)=137、20.82N/mm2f=50N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=12.53103/(10100)=12.53N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！五、下撑杆件验算 下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型10号槽钢下撑杆截面积A(cm2)12.74下撑杆截面惯性矩I(cm4)198.3下撑杆截面抵抗矩W(cm3)39.7下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000138、下撑杆件截面回转半径i(cm)3.95对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2800/1200)=66.8 2=arctanL1/L2=arctan(2800/1200)=66.8 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=17.26=7.26kN RX2=nzR6=17.26=7.26kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=7.26/tan66.8=3.11kN NXZ2=RX2/tan2=7.26/tan66.8=3.11kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=7.26/sin66.8=7.89kN NX139、2=RX2/sin2=7.26/sin66.8=7.89kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=7.89kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(28002+12002)0.5=3046.31mm L02=(L12+L22)0.5=(28002+12002)0.5=3046.31mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=3046.31/39.5=77.12 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.765 2=L02/i=3046.31/39.5=77.12 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，2=0.765 轴心受压稳定性计算： 1=NX1140、/(1A)=7893.31/(0.7651274)=8.1N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2=NX2/(2A)=7893.31/(0.7651274)=8.1N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=7.89103/A=7.89103/1274=6.2N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！六、主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =NSZ1-NSZ2-NXZ1+NXZ2/nz=5.28-5.28-3.11+3.11/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.85106/(1.05141103)+0103/2610=1141、9.25N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.97。 = Mmax/(bWx)=2.85106/(0.97141103)=20.86N/mm2f=215N/mm2 符合要求！七、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm1(mm)1400主梁建筑物内锚固长度Lm2(mm)1400142、梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)215锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =0.25kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=0.5103/(43.14162.5)=0.99mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=0.5103/(162)=0.62kN/mm20.85ft=182.75N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9511.9=11.3N/mm2 N/2 =0.25kN 2(b2-d2/4)143、fcc=2(802-3.14162/4)11.3/1000=140.16kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=516=80mm 符合要求！多排悬挑架主梁验算计算书(取局部最大值)一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)800主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3500主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)4400梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)215二、荷载布144、置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑280028002700是2上拉320028003100是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)110300800210110080031026008004103400800 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN145、/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=10/1=10kN 第2排：F2=F2/nz=10/1=10kN 第3排：F3=F3/nz=10/1=10kN 第4排：F4=F4/nz=10/1=10kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=5.78106/141000=40.99N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=146、15.711000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=18.57N/mm2 max=18.57N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=1.2mm=2lx/400=23500/400=17.5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.09kN,R2=16.18kN,R3=25.15kN,R4=0.73kN四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)17钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n147、3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2800/3100)=42.09 上拉杆件支座力： RS1=nzR4=10.73=0.73kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=0.73/tan42.09=0.81kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=0.73/sin42.09=1.09kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=m148、axNS1.NSi=1.09kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=167.5kN Fg= Fg/k=0.85167.5/9=15.82kNNS=1.09kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66715.82/(215.19)=1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=15.82103/(122/4)=139.87N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=215.82103/(202)=25.18N/mm2f149、=50N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=1.09103/(10100)=1.09N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！五、下撑杆件验算 下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型10号槽钢下撑杆截面积A(cm2)12.74下撑杆截面惯性矩I(cm4)198.3下撑杆截面抵抗矩W(cm3)39.7下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(c150、m)3.95对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2800/2700)=46.04 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=125.15=25.15kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=25.15/tan46.04=24.26kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=25.15/sin46.04=34.94kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=34.94kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(28002+27002)0.5=3889.73mm 下撑杆长细比： 1=L01/i151、=3889.73/39.5=98.47 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.641 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=34943.21/(0.6411274)=42.79N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=34.94103/A=34.94103/1274=27.43N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！六、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1)-(NXZ1)/nz=(0.81)-(24.26)/1=23.45kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=5.78106/(1.0514110152、3)+23.45103/2610=48.02N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.07 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.81。 = Mmax/(bWx)=5.78106/(0.81141103)=50.82N/mm2f=215N/mm2 符合要求！七、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)4400梁/楼153、板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)215锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =0.04kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=0.09103/(43.14162.5)=0.18mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=0.09103/(4162/4)=0.11kN/mm20.85ft=182.75N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9511.9=11.3N/mm2 N/2 =0.04kN 2(b2-d2/154、4)fcc=2(802-3.14162/4)11.3/1000=140.16kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=516=80mm 符合要求！1101#楼12层落地脚手架平面布置图1#楼三层落地与悬挑结合脚手架平面布置图1#楼8层悬挑脚手架平面布置图内部资料，请勿外传！9JWKffwvG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQGn8xp$R#͑GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ks155、v*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qY156、pEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQGn8xp$R#͑GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%157、&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQGn8xp$R#͑GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTX158、Rm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxG89AmUE9aQGn8xp$R#͑GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89A159、mYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQGn8xp$R#󏔈、GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&Mu161、WFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQGn8xp$R#͑GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vST162、T#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849Gx163、Gjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNuGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89A164、mYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTX165、Rm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89Amv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*166、3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz84!z89Amv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*167、3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpaza168、dNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NG169、pP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNuGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn170、%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjq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