1、市中心城区及二层临街商业保障性住房项目外墙脚手架搭拆专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据8二、工程概况8建筑功能主要包括住宅及二层临街商业用房。本工程为框架-剪力墙结构体系。8三、脚手架总体设计概述1011层的外脚手架有两种做法：11(一)脚手架的设计要求：111、 落地脚手架地基构造要求：112、 搭设方式与主要参数113、 荷载取值与组合13（1） 脚手架结构自重(包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、扣件等的自重；13（2） 构、配件自重（包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施2、的自重）；13（3） 可变荷载：施工荷载（包括作业层人员、器具和材料等的自重）和风荷载。134、 连墙件设计13(二)材料选用：14(三)、脚手架的构造14四、脚手架搭设的技术措施：19（一）搭设立杆的技术措施：20（二）搭设纵、横向水平杆的技术措施：20（三）搭设连墙杆、剪刀撑、横向撑、抛撑安全技术措施：20（四）扣件安装的安全技术措施：21五、脚手架施工21（一）施工准备214应清除地面杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。22（二）搭设施工22一、底座安放22二、杆件搭设222 搭设立柱的注意事项：223 搭设纵、横向水平杆的注意事项：224 搭设连墙件、剪刀撑、横向支撑、抛撑等注意事项：23、25 扣件安装的注意事项：236 铺设脚手板的注意事项：237 搭设栏杆、挡脚板的注意事项：23（三）脚手架搭设检查与验收231、必须有产品质量合格证；237、使用旧钢管、扣件要进行严格检查。2310、脚手架搭设的质量保证（允许偏差和检验方法）：24（1）构件允许偏差：24（2）脚手架搭设的允许偏差和检验方法：24六、脚手架拆除27一、准备工作：28二、拆除应符合以下要求：28三、卸料应符合以下要求：28七、安全保证措施284使用时脚手架荷载不得超过3KN/m2,同时施工不超过二层。297上下脚手架必须走马道，严禁攀援脚手架上下。299严禁自架上向架下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。29二、搭设、使4、用及拆除阶段的安全保证注意事项:29(一)搭设阶段29(二)、使用阶段303应设专人负责对脚手架进行检查和保修；30(三)、拆除阶段31钢管落地脚手架计算书131三、纵向水平杆验算331、抗弯验算342、挠度验算343、支座反力计算34四、横向水平杆验算351、抗弯验算352、挠度验算353、支座反力计算36五、扣件抗滑承载力验算36横向水平杆：Rmax=1.58kNRc36六、荷载计算361、立杆承受的结构自重标准值NG1k362、脚手板的自重标准值NG2k1373、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2374、围护材料的自重标准值NG2k337七、立杆稳定性验算371、立杆长细比验算372、立杆5、稳定性验算37=N/(A)+ Mw2f=205N/mm238八、脚手架搭设高度验算38九、连墙件承载力验算38十、立杆地基承载力验算39钢管落地脚手架计算书239三、纵向水平杆验算411、抗弯验算422、挠度验算423、支座反力计算42四、横向水平杆验算421、抗弯验算422、挠度验算433、支座反力计算43五、扣件抗滑承载力验算43横向水平杆：Rmax=1.58kNRc44六、荷载计算441、立杆承受的结构自重标准值NG1k442、脚手板的自重标准值NG2k1443、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2444、围护材料的自重标准值NG2k344构配件自重标准值NG2k总计44七、立杆稳定性验算46、51、立杆长细比验算452、立杆稳定性验算45=N/(A)+ Mw2f=205N/mm245八、脚手架搭设高度验算45九、连墙件承载力验算46十、立杆地基承载力验算46钢管落地脚手架计算书346三、纵向水平杆验算481、抗弯验算492、挠度验算493、支座反力计算50Rmax=1.1qla50四、横向水平杆验算501、抗弯验算502、挠度验算503、支座反力计算51五、扣件抗滑承载力验算51横向水平杆：Rmax=1.58kNRc51六、荷载计算511、立杆承受的结构自重标准值NG1k51双内立杆：NGS1k522、脚手板的自重标准值NG2k152单内立杆：NG2k1523、栏杆与挡脚板自重标准7、值NG2k2524、围护材料的自重标准值NG2k352构配件自重标准值NG2k总计52七、立杆稳定性验算521、立杆长细比验算53长细比=l0/i=3.12103532、立杆稳定性验算53=KSNSmm2f=205N/mm253八、连墙件承载力验算53Nlw=1.4k2h2la54九、立杆地基承载力验算54双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k54三、纵向水平杆验算561、抗弯验算57Mmaxa22=0.42kNm572、挠度验算573、支座反力计算58Rmax=1.1qla58四、横向水平杆验算58由上节可知F1=Rmax581、抗弯验算58=Mmax/W=0.631062f=8、205N/mm2582、挠度验算583、支座反力计算59五、扣件抗滑承载力验算59横向水平杆：Rmax=1.58kNRc59六、荷载计算591、立杆承受的结构自重标准值NG1k59双内立杆：NGS1k602、脚手板的自重标准值NG2k160单内立杆：NG2k1603、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k260双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb604、围护材料的自重标准值NG2k360双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH160七、立杆稳定性验算601、立杆长细比验算61长细比=l0/i=3.12103612、立杆稳定性验算61=KSNS2f=205N/mm261八、连墙件承载力验算61Nl9、w=1.4k2h2la62九、立杆地基承载力验算62双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k62三、纵向水平杆验算641、抗弯验算65Mmaxa22=0.42kNm652、挠度验算653、支座反力计算66Rmax=1.1qla66四、横向水平杆验算66由上节可知F1=Rmax661、抗弯验算66=Mmax/W=0.631062f=205N/mm2662、挠度验算663、支座反力计算67五、扣件抗滑承载力验算67横向水平杆：Rmax=1.58kNRc67六、荷载计算671、立杆承受的结构自重标准值NG1k67双内立杆：NGS1k682、脚手板的自重标准值NG2k168单内立杆：NG210、k1683、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k268双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb684、围护材料的自重标准值NG2k368双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH168七、立杆稳定性验算681、立杆长细比验算69长细比=l0/i=3.12103692、立杆稳定性验算69=KSNS2f=205N/mm269八、连墙件承载力验算69Nlw=1.4k2h2la70九、立杆地基承载力验算70双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k70三、纵向水平杆验算731、抗弯验算73Mmaxa22=0.27kNm732、挠度验算733、支座反力计算74Rmax=1.1qla74四、横向水平杆11、验算74由上节可知F1=Rmax741、抗弯验算74=Mmax/W=0.51062f=205N/mm2742、挠度验算743、支座反力计算75五、扣件抗滑承载力验算75横向水平杆：Rmax=1.26kNRc75六、荷载计算751、立杆承受的结构自重标准值NG1k75单外立杆：NG1k=(gk+la752、脚手板的自重标准值NG2k176单内立杆：NG2k1763、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k276单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb764、围护材料的自重标准值NG2k376单外立杆：NG2k3=Gkmw76七、立杆稳定性验算761、立杆长细比验算76长细比=l0/i=3.121012、3762、立杆稳定性验算76=N/(A)+ Mw2f=205N/mm277八、连墙件承载力验算77Nlw=1.4k2h3la77三、主梁验算79第1排：F1=F1/nz801、强度验算80max=Mmax/W=12.111062f=215N/mm2802、抗剪验算80max2=125N/mm2813、挠度验算814、支座反力计算81R1=-6.91kN,R281四、悬挑主梁整体稳定性验算81主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN81五、锚固段与楼板连接的计算811、螺栓粘结力锚固强度计算822、混凝土局部承压计算如下83fcc=0.95fc283一、参数信息83二、阳角型钢计算831、型钢13、受力计算842、型钢整体稳定性计算85水平型钢采用16号工字钢853、支杆的强度计算86受压斜杆的稳定性计算 H= 满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)10320.85 f=0.85 205N/mm2214、 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN112=12kN 满足要求！十、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)100地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2) 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.4/(10.25)37.62kPafg100kPa 满足要求！钢管落地脚手架计算书2(6层楼外脚手架)一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)脚手架沿纵向搭设长度L(m)20立杆步距h(m)立杆纵距或跨距la(m)立杆横距lb(m15、)内立杆离建筑物距离a(m)双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江西xx安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)风荷载体型系数s风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) 计算简图：立面图侧面16、图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmaxa22=0.42kNm =Mmax/W=0.421062f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=17、0.6771.3715004/(100206000107800)= maxminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxa 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.631062f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) maxminlb/150，10min800/150，10 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力18、极限状态 Rmax五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.12/2=1.56kNRc 横向水平杆：Rmax=1.58kNRc 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+la 单内立杆：NG1k 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2 单内立杆：NG2k1 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H19、/h+1)laGkdb 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmw 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3 单内立杆：NG2k=NG2k1 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj 内立杆：NQ1k 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面20、面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8= 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8= 长细比=l0/i=3.12103 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2kQ1k2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2kQ1k Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah22/10=0.21kNm =N/(A)+ Mw221、f=205N/mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1G2kQ1kG1k)=(0.18842420510-3-(1.24.13+1.41.8)20.1/(1.22.79)= 组合风荷载作用 Hs2G2k+0.91.4(NQ1k+MwkG1kG2k+0.91.4NQ1k+MwG1k)=(0.18842420510-3-(1.24.13+0.91.41.8+0.2110000.188424/4490)20.1/(1.22.79)= Hs=H= 满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算22、长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)10320.85 f=0.85 205N/mm22 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN112=12kN 满足要求！十、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)100地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2) 单立杆的轴心压力标准23、值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.72/(10.25)34.89kPafg100kPa 满足要求！钢管落地脚手架计算书3(8层楼外脚手架)一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)脚手架沿纵向搭设长度L(m)15立杆步距h(m)立杆纵距或跨距la(m)立杆横距lb(m)内立杆离建筑物距离a(m)双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)9双立杆受力不均匀系数KS二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m24、2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江西xx安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)风荷载体型系数s风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模25、量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmaxa22=0.42kNm =Mmax/W=0.421062f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla471.3715004/(100206000107800)= maxminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxa 正常26、使用极限状态 Rmax=1.1qla四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.631062f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) maxminlb/150，10min800/150，10 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.12/2=1.56kNRc 横向水平杆：Rmax=1.58kNRc 27、满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H双立杆计算高度H19脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)(H-H1 单内立杆：NG1k 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+lan/20.033/h)H1 双内立杆：NGS1k 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/1/2 单内立杆：NG2k1 双外立杆：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2 双内立杆：NGS2k1kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值N28、G2k2 单外立杆：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmwla(H-H1 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3 单内立杆：NG2k=NG2k1 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3 双内立杆：NGS2k=NGS2k1 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50 内立杆：NQ1k 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=29、1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H双立杆计算高度H19双立杆受力不均匀系数KS立杆计算长度系数立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8= 长细比=l0/i=2.30、7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8= 长细比=l0/i=3.12103 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNSmm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k Mw=0.91.4Mw31、k=0.91.4klah22/10=0.21kNm =N/(A)+ Mw2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah22/10=0.17kNm =KS(NS/(A)+ Mw2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la 长细比=l0/i=600/32、158=3.8，查规范表 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)10320.85 f=0.85 205N/mm22 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN112=12kN 满足要求！九、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)100地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2) 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k 双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.11/(10.25)48.44kPafg100kPa 满足要求！钢管落地脚手架计算书4(9层楼33、外脚手架)一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)脚手架沿纵向搭设长度L(m)15立杆步距h(m)立杆纵距或跨距la(m)立杆横距lb(m)内立杆离建筑物距离a(m)双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)12双立杆受力不均匀系数KS二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n34、jj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江西xx安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)风荷载体型系数s风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb 正常使用35、极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmaxa22=0.42kNm =Mmax/W=0.421062f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.3715004/(100206000107800)= maxminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxa 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax 1、抗36、弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.631062f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) maxminlb/150，10min800/150，10 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.12/2=1.56kNRc 横向水平杆：Rmax=1.58kNRc 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H双立杆计算高度H112脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 立杆静荷载计算 1、立杆承37、受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)(H-H1 单内立杆：NG1k 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+lan/20.033/h)H1 双内立杆：NGS1k 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/1/2 单内立杆：NG2k1 双外立杆：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2 双内立杆：NGS2k1 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单38、外立杆：NG2k3=Gkmwla(H-H1 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3 单内立杆：NG2k=NG2k1 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3 双内立杆：NGS2k=NGS2k1 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj 内立杆：NQ1k 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS239、k)+0.91.4NQ1k 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H双立杆计算高度H112双立杆受力不均匀系数KS立杆计算长度系数立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8= 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8= 长细比=l0/i=3.12103 满足要求！ 40、2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNS2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah22/10=0.21kNm =N/(A)+ Mw2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah22/10=041、.17kNm =KS(NS/(A)+ Mw2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)10320.85 f=0.85 205N/mm22 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=42、6.84+3=9.84kN112=12kN 满足要求！九、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)100地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2) 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k 双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)13.13/(10.25)52.52kPafg100kPa 满足要求！钢管落地脚手架计算书5(11层外脚手架)一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)脚手架沿纵向搭设长度L(m)15立杆步距h(m)立杆纵距或跨距la(m)立杆横距43、lb(m)内立杆离建筑物距离a(m)双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)20双立杆受力不均匀系数KS二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江西xx安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)风荷载体型系数s风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)风44、荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmaxa22=0.42kNm =Mmax/W=0.421062f=205N45、/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.3715004/(100206000107800)= maxminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxa 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.631062f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) maxminlb46、/150，10min800/150，10 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.12/2=1.56kNRc 横向水平杆：Rmax=1.58kNRc 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H双立杆计算高度H120脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)(H-H1 单内立杆：NG1k 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+lan/20.047、33/h)H1 双内立杆：NGS1k 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/1/2 单内立杆：NG2k1 双外立杆：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2 双内立杆：NGS2k1 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmwla(H-H1 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k348、 单内立杆：NG2k=NG2k1 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3 双内立杆：NGS2k=NGS2k1 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj 内立杆：NQ1k 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H双立杆计算高度H120双立杆受力不均49、匀系数KS立杆计算长度系数立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8= 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8= 长细比=l0/i=3.12103 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k50、2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNS2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah22/10=0.21kNm =N/(A)+ Mw2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah22/10=0.17kNm =KS(NS/(A)+ Mw2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向51、力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)10320.85 f=0.85 205N/mm22 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN112=12kN 满足要求！九、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)100地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m52、2) 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k 双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)16.03/(10.25)64.11kPafg100kPa 满足要求！型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书（11、17、18层楼外脚手架）架体验算一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)脚手架沿纵向搭设长度L(m)60立杆步距h(m)立杆纵距或跨距la(m)立杆横距lb(m)内立杆离建筑物距离a(m)双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)脚手板铺设53、方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江西xx安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)风荷载体型系数s风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯54、性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmaxa22=0.27kNm =Mmax/W=0.271062f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.3712004/(100206000107800)= maxminla/150，10min1200/150，108mm 满55、足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxa 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.51062f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) maxminlb/150，10min800/150，10 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.49/256、=1.25kNRc 横向水平杆：Rmax=1.26kNRc 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+la 单内立杆：NG1k 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2 单内立杆：NG2k1 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmw 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG57、2k1+NG2k2+NG2k3 单内立杆：NG2k=NG2k1 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj 内立杆：NQ1k 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8= 长细比=l0/i=2.7103/15.58、9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8= 长细比=l0/i=3.12103 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2kQ1k2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2kQ1k Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah22/10=0.17kNm =N/(A)+ Mw2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙59、件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数 Nlw=1.4k2h3la 长细比=l0/i=600/15.8=37.97，查规范表 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.7+3)10320.85 f=0.85 205N/mm22 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0 满足要求！悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1200主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)160、300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1700梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)215二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉10003000900否 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)14001200212001200 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁61、材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk 第1排：F1=F1/nz 第2排：F2=F2/nz 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=12.111062f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=15.2100088160222 max2=125N/mm2 符合要求！ 62、3、挠度验算 变形图(mm) max=2lx/250=21300/250= 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-6.91kN,R2四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=12.11106/(1.05141103)+01032f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.97。 = Mmax/(bWx)=12.11163、06/(0.971411032f=215N/mm2 符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1700梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)215锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 螺栓锚固深度:h N/(4db)=6.91103/(43.14162.5)= 螺栓验算： =N/(4d2/4)=6.91103/(416220.85ft2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强64、度设计值： fcc=0.95fc2 N/2 =3.45kN 2(b2-d2/4)fcc=2(802-3.14162 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=516=80mm 符合要求！悬挑脚手架阳角型钢计算书一、参数信息 1、荷载参数脚手架联梁传递支座力F(kN)12 2、阳角型钢构造参数型钢支撑形式两根支杆立杆横向间距或排距Lb(m)内排架距离墙长度a(m)阳角型钢长度L(m)点M到Q点的距离D1(m)3O点到Q点的距离D2(m)支点P到建筑物角点O的距离D3(m) 3、阳角型钢材料参数型钢型号16号工字钢支杆类型10号槽钢二、阳角型钢计算 水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，65、计算条件为一端固支的连续梁。 型钢截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W =141cm3，截面积A =2。平面图侧面图 1、型钢受力计算 脚手架联梁传递支座力F=12kN; 水平钢梁自重荷载 q=1.220.59.810-3=0.241 kN/m 经过连续梁的计算得到 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 型钢支点的支撑力为RA=15.674kN; 型钢固接处的支撑力为RB=8.736kN; 型钢最大弯矩 Mmax=2.116kNm; 图中距离|MP|=(D1D1+D2D2+D3D3+1.414D2D3)1/2=(33+0.20.2+1.41.4+1.41420.21.4)1/2= 图中角度 66、MPQ=arcsin(3.000/3.376)=62.708 图中角度 OPQ=arctan(0.7070.200 /(1.400 + 0.707 0.200)=5.241 型钢最大应力计算值 = Mmax/(1.05W)+N/A=2.116106/(1.05141103)+8.006103/(26.11022 型钢的最大应力计算值 = 17.363 N/mm2 f=215 N/mm2，满足要求！ 2、型钢整体稳定性计算 水平型钢采用16号工字钢 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB567、0017-2003)，得到 b=1.07-0.282/b = 1.07-0.282/2=0.929。 经过计算得到最大应力 =Mmax/(bWx)=2.12106/( 0.929141103)= 16.157 N/mm2 型钢的最大应力计算值 = 16.157 N/mm2 f=215 N/mm2，满足要求！ 3、支杆的强度计算 斜压杆的容许压力按照下式计算：=N/A f 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N=8.819kN； A - 受压斜杆净截面面积，A =2； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =； l - 受最大压力斜杆计算长度，l=； - 杆件长细比，=3.376102/368、.95=85 - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.72； 2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求！ 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 =N/lwt fc 或 ft 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=8.819kN； lw为斜撑支杆件的周长，取191mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=； ft或fc22 经过计算得到焊缝最大应力 = 8.8191032。2 小于 185N/mm2，满足要求！ 4、型钢与建筑物连接的计算 水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 69、对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 =N/A f=F/A (2+3f2)1/2 t 其中 N - 对接焊缝轴向力,N=8.01kN; F - 对接焊缝切向力，F=8.74kN； A - 水平钢梁满焊的截面积，A=2； ft - 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv - 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力= N/A =8.006103/(26.1001022； 焊缝剪应力f=F/A =8.736103/(26.1001022； 对接焊缝的折算应力(3.0673.067+33.3473.347)2； 22，满足要求；22，满足要求；2小于1.1f70、t2，满足要求！搁置主梁验算计算书(取局部最大值)一、基本参数主梁布置方式普通主梁主梁间距(mm)800主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁长度Lx(mm)7750梁/楼板混凝土强度等级C25主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm)100主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm)100主梁左侧建筑物内锚固长度Lm1(mm)1400主梁右侧建筑物内锚固长度Lm2(mm)1400混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)215二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁左侧外锚固点水平距离(mm)支71、撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1左下撑130028001200是2左上拉140028001300是3右上拉355028001300是4右下撑365028001200是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁左侧外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)1104008002101200800310247580041037508005104550800 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm72、3)141主梁自重标准值gk(kN/m)主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk 第1排：F1=F1/nz=10/1=10kN 第2排：F2=F2/nz=10/1=10kN 第3排：F3=F3/nz=10/1=10kN 第4排：F4=F4/nz=10/1=10kN 第5排：F5=F5/nz=10/1=10kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=2.851062f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=73、13.32100088160222 max2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=l/250=4950/250= 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.5kN,R2=7.85kN,R3=7.26kN,R4=11.36kN,R5=11.36kN,R6=7.26kN,R7=7.85kN,R8四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)钢丝绳不均匀系数钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/m74、m2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2800/1300)=65.1 2=arctanL1/L2=arctan(2800/1300)=65.1 上拉杆件支座力： RS1=nzR4 RS2=nzR5 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1 NSZ2=RS2/tan2 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1 NS2=RS2/sin2 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi 钢丝绳： 查(建筑施工计75、算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg Fg= Fg/k=0.85138.5/9=13.08kNNS 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66713.08/(215.19)=1个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=13.08103/(1022ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=213.08103/(2022f=50N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2 符合要求！拉环详76、图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=12.531032 fftw2 符合要求！五、下撑杆件验算 下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型10号槽钢下撑杆截面积A(cm2)下撑杆截面惯性矩I(cm4)下撑杆截面抵抗矩W(cm3)下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2800/1200)=66.8 2=arctanL1/L2=arctan(2800/1200)=66.8 下撑杆件支座力： RX177、=nzR3 RX2=nzR6 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1 NXZ2=RX2/tan2 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1 NX2=RX2/sin2 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi 下撑杆长度： L01=(L12+L22)=(28002+12002)= L02=(L12+L22)=(28002+12002)= 下撑杆长细比： 1=L01 2=L02 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A2f=205N/mm2 符合要求！ 2=NX2/(2A2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=7.89103/A=7.891032fcw=78、185N/mm2 符合要求！六、主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =NSZ1-NSZ2-NXZ1+NXZ2/nz=5.28-5.28-3.11+3.11/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.85106/(1.05141103)+01032f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.97。 = Mmax/(bWx)=2.85106/(0.971411032f=21579、N/mm2 符合要求！七、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm1(mm)1400主梁建筑物内锚固长度Lm2(mm)1400梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)215锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 螺栓锚固深度:h N/(4db)=0.5103/(43.14162.5)= 螺栓验算： =N/(4d2/4)=0.5103/(16220.85ft2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度80、设计值： fcc=0.95fc2 N/2 =0.25kN 2(b2-d2/4)fcc=2(802-3.14162 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=516=80mm 符合要求！多排悬挑架主梁验算计算书(取局部最大值)一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)800主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3500主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)4400梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)锚固螺栓抗拉强度设计值ft81、(N/mm2)215二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑280028002700是2上拉320028003100是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)110300800210110080031026008004103400800 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主82、梁自重标准值gk(kN/m)主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk 第1排：F1=F1/nz=10/1=10kN 第2排：F2=F2/nz=10/1=10kN 第3排：F3=F3/nz=10/1=10kN 第4排：F4=F4/nz=10/1=10kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=5.781062f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=15.71100088160222 max2=125N/m83、m2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=2lx/400=23500/400= 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-0.09kN,R2=16.18kN,R3=25.15kN,R4四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)17钢丝绳不均匀系数钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)184、60钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2800/3100)=42.09 上拉杆件支座力： RS1=nzR4 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg Fg= Fg/k=0.85167.5/9=15.82kNNS 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66715.82/(215.19)=1个n=3个 85、符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=15.82103/(1222ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=215.82103/(2022f=50N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=1.091032 fftw2 符合要求！五、下撑杆件验算 下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型10号槽钢下撑杆截面积A(cm2)下撑杆截面惯性矩I(cm4)下撑杆截面抵抗矩W(cm3)下撑杆材料抗压强度设计值f(N/86、mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(2800/2700)=46.04 下撑杆件支座力： RX1=nzR3 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi 下撑杆长度： L01=(L12+L22)=(28002+27002)= 下撑杆长细比： 1=L01 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =N87、X/(lwt)=34.94103/A=34.941032fcw=185N/mm2 符合要求！六、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1)-(NXZ1)/nz 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=5.78106/(1.05141103)+23.451032f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.81。 = Mmax/(bWx)=5.78106/(0.8114110388、2f=215N/mm2 符合要求！七、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)4400梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)215锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 螺栓锚固深度:h N/(4db)=0.09103/(43.14162.5)= 螺栓验算： =N/(4d2/4)=0.09103/(416220.85ft2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc2 N/2 =0.04kN 2(b2-d2/4)fcc=2(802-3.14162 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=516=80mm 符合要求！1#楼12层落地脚手架平面布置图1#楼三层落地与悬挑结合脚手架平面布置图1#楼8层悬挑脚手架平面布置图