1、书书书第 41 卷 第 10 期2011 年 10 月建筑结构Building StructureVol 41 No 10Oct 2011昆明江东和谐广场超高层建筑结构抗震设计王绪华，董卫青，李昆，贺云军，梁佶(云南省设计院，昆明 650032)摘要昆明江东和谐广场项目 B，D 座超高层建筑为两栋平面基本对称的双子塔，采用带加强层的框架-核心筒混合结构体系，外围框架柱采用矩形钢管混凝土柱。介绍了该工程结构选型、抗震性能目标、各阶段抗震设计分析方法以及结构构件设计，重点阐述了核心筒剪力墙、外围框架和加强层的设计等关键问题处理和超限应对措施，并对高烈度区超高层建筑抗震设计进行深入探讨。关键词超高层2、建筑;混合结构;矩形钢管混凝土柱;抗震设计中图分类号:TU973.31文献标识码:A文章编号:1002-848X(2011)10-0001-06Seismic design on two super high-rise buildings of Jiangdong Hexie Square in KunmingWang Xuhua，Dong Weiqing，Li Kun，He Yunjun，Liang Ji(Yunnan Design Institute，Kunming 650032，China)Abstract:Two super high-rise buildings(BD)of Jian3、gdong Hexie Square are symmetric twin tower Frame-core wallhybrid structure with outriggers is adopted The frame columns are concrete-filled rectangular steel tube columns Thestructural system selection，performance-based seismic design and structural members design were introduced The designof core 4、wall，frame，story with outriggers and main measures adopted in special out-codes structures were presentedSeismic design and analysis of super high-rise buildings in the region of high earthquake intensity were focused onKeywords:super high-rise building;hybrid structure;concrete-filled rectangular s5、teel tube column;seismic design作者简介:王 绪 华，高 级 工 程 师，一 级 注 册 结 构 工 程 师，Email:1291162413 qq com。1工程概况昆明江东和谐广场拟建于昆明市北市区银河大道西侧，主要分为 B，C，D 座及 4 层裙房，其中 B，D座(图 1，2)为超高层建筑，原设计为地下 3 层，地上60 层，建筑总高度 238.5m，基础施工完成后，建设方要求加层为地上 66 层，建筑总高度 249.85m，进行重新设计。B，D 座建筑平面长 51.6m，宽 39.7m，加层后高宽比 6.3;C 座为地下 3 层，地上 25 层，总高度 96、9.55m。本工程总建筑面积 40.37 万 m2，其中 B，D 座主楼每个单体 13.5 万 m2(地上部分)。地下部分主要为车库，层 1 4 为商场;B，D 座主楼层 5，19，33，47 和 61 为避难及设备层，层 6 18，20 32，34 46，48 60，62 65 为星级酒店或酒店式公寓，层 66 为空中休闲会所或观光层。B，D 座除裙房部分略有差异外，层 5 以上均对称相同。文中主要介绍 B，D 座结构抗震设计。B，D 座主楼建筑安全等级二级，设计使用年限50 年，建筑抗震设防类别为乙类，建筑场地类别类，建筑抗震设防烈度为 8 度，基本地震加速度为0.2g，设 计 地 震 分7、 组 为 第 二 组。基 本 风 压 为0.35kN/m2(100 年一遇)，地面粗糙度为 B 类。2结构布置及结构体系本工程处于高烈度区的昆明市，经过方案比选，原设计 B，D 座超高层建筑采用带加强层的框架-核图 1B，D 座建筑效果图图 2剖面图心筒结构，外围框架采用矩形钢管混凝土柱、钢梁混合框架，核心筒采用钢骨混凝土;核心筒尺寸 15.6m 27.5m，核心筒高宽比 15.2，加层后变为 16.1。本建筑要求同时满足酒店、写字楼和公寓三种不同功能的要求。当层高满足酒店和公寓时，作为建筑结构2011 年写字楼要考虑大空间的可能，要求结构梁高尽量小，使建筑在不增加层高的基础上满足写字楼净高的8、要求，从而取得更高利用率和更好的经济性。根据建筑平面布置要求，在外围框架柱与核心筒间有条件设置一排内框架柱，同时外围框架柱可采用间距约 4.5m 的较密柱网布置方案。详细方案比选结果表明，层高相同时设置内柱和不设置内柱方案总用钢量基本相同，而设置内柱时梁高可以较小，该布置方案提高了结构的侧向刚度和抗扭刚度，并提高了框架部分承担的地震剪力，且内柱与外柱形成了完整的框架，即使在第 1 道抗震防线核心筒失效时，框架仍是完整抗侧力结构，可以承担竖向荷载并具有一定抗震能力，从而可以更好地确保大震不倒;而无内柱方案要求增加层高，在总高相同时层数减少 3 4 层，结构受力方面，在核心筒失效时，框架将无法保持9、完整，其第 2 道抗震防线是有缺陷的。综合两种方案利弊，并根据甲方意见，最终采用了比较独特的有内柱的框架-核心筒结构(图 3)。图 3B，D 座标准层结构平面图按建设单位要求加层为 66 层后，为控制地基及基础承载力能够满足要求，要求控制加层后基础荷载不大于加层前，设计时把层 49 66 改为钢框架-支撑结构，框架柱除层 49，50 过渡层采用矩形钢管混凝土柱外，层 51 以上各层均采用箱形柱，层 48 以下保持原有体系不变。为控制结构在地震作用下的层间位移，在层19，33，47 避难层设置伸臂钢桁架加强层，在层 61避难层设置伸臂桁架和周边桁架。核心筒在四角及与框架梁相交处均设置型钢，核心筒10、周边墙厚底部1 000mm，从下至上逐渐收至 500mm，核心筒混凝土强度等级为 C60 C40;矩形钢管混凝土柱截面尺寸1 100 1 100 700 700。C，B，D 座建筑之间的裙房在 0.00m 以上均设置防震缝与主楼脱开，使塔楼在地面以上形成独立结构单元。3结构超限情况情况及性能目标B，D 座塔楼平面及竖向均较为规则，各项计算指标均较好地满足规范要求，结构高度超过混合框架-钢骨混凝土核心筒结构 160m 的限值，为含有加强层且高度超限的超限高层建筑，层 49 以上存在结构体系变化，其余指标均不超限。因结构超限较多，为使结构满足规范三水准的抗震设防目标要求，结构设计采用性能化设计方法11、，合理设定结构抗震设计性能目标，对重要和关键构件提出更严的要求:1)在多遇地震(小震)作用下，结构计算指标满足规范要求，各构件均保持弹性工作状态;2)在设防地震(中震)作用下，对底部加强区(层 1 5)的剪力墙及框架柱，要求抗剪满足中震弹性，抗弯满足中震不屈服;加强层桁架及上下层框架柱抗弯满足中震不屈服，加强层及相邻层剪力墙抗弯满足中震不屈服，抗剪满足中震弹性要求;3)罕遇地震(大震)作用下，剪力墙底部加强区(层 1 5)主要墙肢满足大震下抗剪截面控制条件 VGK+5.625VEK 0.15fckbh0的要求;4)超高层建筑要求充分考虑楼梯抗震性能，主要疏散楼梯构件梯梁满足中震弹性、梯板满足中12、震不屈服。4结构分析和设计结构按 8 度(0.2g)第二组进行抗震设防，采用的地震影响系数最大值:小震 0.16，中震 0.45，大震0.90。时程分析所用地震加速度时程曲线最大值:小震 70cm/s2，大震 400cm/s2。抗震等级:B，D 座框架和核心筒在地上部分及地下层 1 为特一级，地下层 2 为二级，地下层 3 为三级。结构阻尼比整体计算采用 0.04，层 49 以上钢结构按 0.03 计算;分别考虑偶然偏心和双向地震作用。结构设计主要采用SATWE(2008 版)及 ETABS(V9.2)软件进行小震和中震对比分析，采用 Perform-3D 进行大震弹塑性动力分析。4.1 基本13、假定节点连接方式:钢梁与混凝土核心筒连接为铰接;钢梁与矩形钢管混凝土柱的连接为刚接;伸臂桁架的下弦杆与柱、核心筒剪力墙的连接采用刚接并贯通核心筒剪力墙，腹杆与弦杆的连接采用铰接，钢结构中心支撑与柱的连接采用刚接。楼板计算假定:加强层上下层采用弹性膜假定，2第 41 卷 第 10 期王绪华，等 昆明江东和谐广场超高层建筑结构抗震设计并合理考虑其参与整体计算的有效板厚，其余层均按刚性板考虑。结构以地下室顶板作为嵌固端。4.2 小震弹性分析(1)结构动力特性动力特性计算结果见表 1。SATWE 和 ETABS第 1 扭转周期与第 1 平动周期之比分别为 0.661，0.615，满足规范要求。结构动力14、特性分析结果表 1振型SATWEETABS周期/s平动系数XY扭转系数周期/s质量参与系数/%XYRZ14.986 41.000.000.005.374 6 67.790.240.0024.732 50.001.000.005.290 80.27 61.320.0133.456 70.000.001.003.514 60.070.0069.46(2)底部剪力底部剪力计算结果见表 2。可见，底部剪力均满足建 筑 抗 震 设 计 规 范(GB500112001)第5.2.5 条要求。底部剪力与剪重比计算结果表 2方向SATWEETABSXYXY底部地震剪力/kN44 32742 92042 92015、41 170剪重比/%2.412.542.402.40图 4地震作用下层间位移角(3)层间位移角地震作用下层间位移角计算结果见图 4。最大层间位移角:层 48 以下混合结构:SATWE 为:X 向1/507(层 46)，Y 向 1/647(层 32);ETABS 为:X 向1/502(层 46)，Y 向 1/501(层 32);层 49 以上钢结构:SATWE 为:X 向 1/581(层 52)，Y 向 1/645(层53);ETABS 为:X 向 1/647(层 51)，Y 向 1/672(层51)。SATWE 及 ETABS 计算结果均满足规范按高度线性插值 1/501 的要求。在风荷载作16、用下，最大层间位移角:SATWE 为:X 向 1/1 243(层 52)，Y 向图 5楼层侧移刚度1/1 886(层 52);ETABS 为:X 向 1/1 429(层 52)，Y向 1/1 832(层 52)，风荷载不起控制作用。考虑偶然偏心的楼层最大位移与平均位移比:在裙房以上均小于 1.2，满足规范要求，在裙房部分楼层超过 1.2，小于 1.4。(4)侧移刚度由图 5 可以看出，SATWE 与 ETABS 计算的楼层侧移刚度基本相同，各层侧移刚度基本均匀，刚度无突变，变化较大的在层 5 和加强层上下层，各楼层本层侧移刚度与上层侧移刚度之比最小为 0.87(层32)，均满足规范不小于 7017、%和本层侧移刚度与上 3层侧移刚度平均值之比不小于 80%的要求。在层 49 框架核心筒结构变为钢结构体系后，层49 与层 48 刚度比为 X 向 0.81，Y 向 0.80，刚度变化基本均匀。(5)轴压比剪力墙最大轴压比为 0.28 0.38，受力较均匀，满足规范限值 0.4 的要求。主楼下方钢管混凝土柱最大轴压比为 0.41 0.51，轴压比较小，受力均匀。4.3 小震弹性动力时程分析小震地震波选用 S840-1，2(人工波)和 US202，203，436，437(天然波)，进行了单向和双向地震波输入计算。在单向地震波作用下，楼层最大层间位移角如表 3 所示(表中仅列出 3 条波作用下的结18、果)。各条地震波底部地震剪力均大于 CQC 法的65%，各条波底部地震剪力平均值大于 CQC 法的80%，满足规范要求。3 条波平均底部剪力与 CQC法接近，层间位移角均满足规范限值 1/500 的要求。4.4 中震分析根据抗震设防性能目标，分别按中震弹性或中震不屈服对核心筒底部加强区、底部框架柱、加强层伸臂桁架、加强层及上下层核心筒进行计算复核。根据计算结果，此部分构件基本均为中震控制。3建筑结构2011 年小震弹性动力时程分析楼层最大层间位移角表 3楼层位置SATWEETABSXYXYS840-1US202US436平均值层 48 以下混合结构1/8471/1 0311/9661/942层19、 49 以上钢结构1/7941/7271/6631/743层 48 以下混合结构1/7011/8251/6271/639层 49 以上钢结构1/4911/5181/5291/621层 48 以下混合结构1/5131/6351/6261/649层 49 以上钢结构1/4091/4561/4371/543层 48 以下混合结构1/6821/8451/7091/719层 49 以上钢结构1/5051/5451/5271/625注:地 震 波 的 峰 值 加 速 度、持 续 时 间 分 别 为:S840-1:210.82cm/s2，45s;US202:80.5cm/s2，60s;US436:107.620、cm/s2，37.2s。时间间隔均为 0.02s。中震弹性计算时，建筑四角的框架柱底部出现拉力，最大拉力标准值为 4 160kN，钢柱最大拉应力为 31.9N/mm2;核心筒在边角也出现拉应力，根据试算结果，核心筒整体性、伸臂桁架刚度对核心筒底部拉应力影响较大，设计时通过调整核心筒结构布置、伸臂桁架刚度等措施，有效减小墙肢拉应力，中震弹性计算时墙肢拉力 均 考虑 由 核 心 筒 内 型 钢承担。4.5 大震作用下结构动力弹塑性分析大震动力弹塑性分析采用三维结构非线性分析与性能评估软件 Perform-3D，梁柱力学行为采用塑性铰模型进行模拟，剪力墙采用 P-M 耦合的非线性纤维模型及非线性剪切21、材料进行模拟。地震波选用US169，US196，L845-1，相应的峰值加速度、持续时间、时 间 间 隔 分 别 为:US169:153.5cm/s2，41.2s，0.02s;US196:103.8cm/s2，41.07s，0.01s;L845-1:398.44cm/s2，45s，0.02s。主要计算结果见表 4。结果表明，各条波计算的大震弹塑性位移角在层 48 以下混合结构均满足规范 1/100 的要求，在层49 以上满足 1/50 的要求;结构在 3 条地震激励下，核心筒剪力墙未出现大范围的塑性损伤，底部和加强层上下经按中震设计加强后性能良好;框架梁的屈服主要在外边框架，矩形钢管混凝土柱基22、本处于弹性状态，说明第 2 道抗震防线具有一定的安全储备。弹塑性时程分析结果表明，该结构体系抗震防线明确，满足“强柱弱梁”的要求，能满足“大震不倒”的设防水准要求。Perform-3D 底部剪力及弹塑性位移角表 4地震波L845-1US169US196XYXYXY最大弹塑性位移角层 48 以下1/1251/2041/1331/1271/2611/397层 49 以上1/911/1071/831/741/1151/156底部剪力/kN213 740156 160213 110162 570 216 430 130 1304.6 风荷载作用下结构舒适性分析顺风向结构顶点最大加速度为 0.017 123、m/s2，横风向顶点的最大加速度为 0.161m/s2。根据高层建筑钢-混凝土混合结构设计规程(CECS230:2008)1，对于住宅公寓，结构顶点最大加速度限值为 0.15m/s2，根据高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ9998)，对于公寓结构顶点最大加速度限值为 0.20m/s2。因工程结构顶部 17 层为全钢结构，限值取两者中间值，可满足要求。5结构设计中的关键问题处理和超限应对措施5.1 核心筒剪力墙设计(1)大震下抗剪截面控制条件验算根据性能目标，罕遇地震(大震)作用下，剪力墙底部加强区主要墙肢要求满足大震下抗剪截面控制条件 VGK+5.625VEK 0.15fckbh0。经过对核心24、筒布置、墙厚和混凝土强度等级的调整，并适当考虑型钢柱的作用后，各主要墙肢截面可满足要求。(2)核心筒型钢柱和暗钢梁的设置由于超限较多，核心筒采用钢骨混凝土核心筒，设计时在核心筒外墙四角及端部、与框架梁连接处设置型钢柱(图 6)，其中角部采用十字交叉双 H 型钢，其余采用单 H 型钢，端部暗柱钢骨最小含钢率不小于 4%，且满足中震弹性计算时底部拉力全部由型钢承担的要求，墙内型钢参与剪力墙的正截面和斜截面计算。核心筒周边墙体的底部加强区楼层、加强层及相邻层、普通楼层每 3 层楼层处均构造设置暗钢梁。图 6核心筒剪力墙型钢柱和暗钢梁布置示意(3)设计计算及构造核心筒为结构主要抗侧力构件，根据性能目标25、要求，除满足小震弹性设计外，在设防地震(中震)作用下，对底部加强区(层 1 5)和加强层及其上下层要求抗剪满足中震弹性、抗弯满足中震不屈服。小震和中震计算对比显示，此部分核心筒剪力墙抗剪和抗(拉、压)弯强度基本均为中震控制，设计时按小震设计，并按中震弹性或中震不屈服调整墙体4第 41 卷 第 10 期王绪华，等 昆明江东和谐广场超高层建筑结构抗震设计配筋和型钢柱，使其同时满足小震弹性设计及中震弹性或中震不屈服要求。核心筒约束边缘构件设置位置除满足规范要求外，向上延伸至轴压比不大于 0.25 的楼层(层 21);核心筒结构的核心筒角部边缘构件底部加强部位约束边缘构件沿墙肢的长度取墙肢截面高度的 26、1/4，约束边缘构件范围内应全部采用箍筋;其底部加强部位以上角部均设置约束边缘构件。剪力墙水平分布筋和竖向分布筋面积配筋率不小于 0.35%，底部加强区水平分布筋面积配筋率不小于 0.4%，间距不大于 100mm。核心筒抗震等级均为特一级，结构抗震设防类别为乙类，构造措施均按 9 度抗震要求设计，剪力墙轴压比按不大于 0.4 控制。(4)连梁设计(图 7，8)纵向通道上的 4 根连梁采用型钢混凝土连梁，其两端与墙内钢骨柱刚接;门洞间无钢骨的连梁配置交叉暗撑，从而提高墙体和连梁的延性和耗能能力，达到提高结构整体抗震性能的目的。图 7核心筒暗钢梁大样图 8核心筒型钢连梁大样5.2 外围混合框架设计27、(1)框架承担的楼层地震剪力调整根据专家论证意见，对框架部分承担剪力按不小于 0.2Q0和 1.5Vf，max的较大值进行调整(其中 Q0为结构底部总剪力，Vf，max为各层框架承担的地震总剪力中的最大值)，使结构具有多道抗侧力体系。由于加强层对框架承担的楼层地震剪力的影响，各层调整系数均有较大变化，在底部和加强层相邻几层，调整系数相对较大，设计时对梁柱截面进行调整，对底部框架部分承担剪力较小的楼层增强框架刚度，并使各层梁柱满足调整后承载力的要求。(2)矩形钢管混凝土柱设计矩形钢管混凝土柱按矩形钢管混凝土结构技术规程(CECS159:2004)2进行设计，控制柱有足够的含钢率，使构件中混凝土的28、工作承担系数满足该规程的要求。根据性能目标要求，在设防地震(中震)作用下，对底部加强区(层 1 5)及加强层上下层的框架柱，要求抗剪满足中震弹性，抗弯满足中震不屈服。根据计算结果，全楼按小震设计的梁柱的抗弯强度大部分均可满足中震不屈服要求，仅加强层上下层不能满足，需作调整;柱的剪力考虑全部由钢管承担，按小震设计的柱截面抗剪承载力均可满足中震不屈服要求。构造要求上，框架柱轴压比应不大于 0.6，并按规范进行强柱弱梁调整，以满足强柱弱梁的要求。(3)节点设计为使框架柱与基础可靠连接，并有效传递柱脚的弯矩、拉力和剪力，框架柱柱脚与基础的连接采用埋入式柱脚。外围框架梁与核心筒的连接处在核心筒内均设置了29、钢管柱，连接节点采用在墙内钢骨上焊接短牛腿，外围钢梁腹板与之焊接连接。梁柱连接节点采用犬骨式抗震优化加强型节点1，如图 9 所示，并按规范进行抗震验算。该节点能有效控制梁屈服位置，但加工较为复杂，经过与钢结构加工单位协商，解决了相关技术难点，从而使该节点在本工程得以全面使用。图 9钢梁与矩形钢管混凝土柱犬骨式连接节点5.3 加强层设计加强层伸臂桁架采用钢结构，上下弦与核心筒剪力墙连接按刚接考虑，整个桁架伸入并贯通核心筒剪力墙(图 10)。伸臂桁架内力按楼板零刚度假定计算，并考虑施工加载顺序和桁架安装后结构后期竖向沉降差产生的内力影响。考虑伸臂桁架不同安装顺序的结构施工模拟采用 ETABS 软件30、进行分析，并考虑恒载、活载、风荷载及地震、温度等作用，根据其结果进行伸臂桁架设计，加强层伸臂桁架按中震不屈服设计。图 10伸臂桁架示意图根据结构整体计算结果，当伸臂桁架安装与楼层钢结构同时施工时，核心筒与周边框架柱竖向变5建筑结构2011 年形差较大，伸臂桁架弦杆和腹杆在竖向荷载作用下产生了较大内力，此时伸臂桁架所需材料强度和截面尺寸要求较高，难以设计。为避免伸臂桁架承受过大的竖向变形差产生的内力，设计时要求伸臂桁架在楼层钢结构安装时，腹杆仅作临时固定，弦杆与核心筒墙体连接采用销钉连接，使节点能够滑动，待主体结构施工完成结构竖向变形差基本消除后最终固定形成刚接节点。加强层上下层楼板板厚 18031、mm，并进行地震作用下的应力分析，除双层双向配筋加强外，对伸臂桁架上下弦杆处和应力集中处根据应力分析结果进行加强处理。5.4 上部钢框架-支撑结构及过渡层设计层 49 以上采用钢框架-支撑结构，为防止从框架-混凝土核心筒混合结构过渡为钢结构产生过大的刚度突变，层 49，50 框架柱仍采用矩形钢骨混凝土柱，并采取加大钢骨壁厚和框架梁截面等措施，使结构刚度变化均匀。为保证上部钢结构柱在核心筒内的锚固，核心筒范围上部新加的框架柱均变为双 H 型钢柱伸入下部核心筒墙内一层与伸臂桁架可靠连接，并在层48 核心筒墙内设置钢骨斜撑，以对过渡层核心筒进行加强，保证上部柱在墙内的锚固。过渡层楼板加厚为 180m32、m，双层双向配筋并作加强，保证结构体系改变处水平力的传递。层 46 48 也是加强层上下层，按性能目标要求按中震弹性或中震不屈服设计，并对墙体、框架梁柱、楼板采取相应加强措施。上部钢框架-支撑结构相对较柔，层间位移相对较大，为控制结构变形，使结构有更好的舒适度，设计时除在层 61 加设周边桁架和伸臂桁架外，适当加强框架柱、框架梁和支撑，以增强结构刚度。上部钢结构梁柱连接节点仍采用犬骨式抗震加强型节点，使结构有较好的抗震能力。5.5 楼梯设计楼梯是地震时的逃生通道，其安全性至关重要，因此设计时按规范要求参与整体抗震计算，并采取措施提高楼梯构件及楼梯间非结构构件抗震性能。对于超高层建筑内主要疏散楼33、梯，均位于核心筒内，四面均为剪力墙，设计时要求其梯梁满足中震弹性、梯板满足中震不屈服的要求，确保地震时楼梯可正常使用。6结语目前在国内抗震设防烈度 8 度以上地区的已建高度在 200m 以上的建筑数量不多。高烈度区地震作用比较大，地震力在设计中基本为主要控制因素，不同结构体系适用高度相对较低，超高层往往比规范超限较多，设计时各项指标较难控制。针对昆明江东和谐广场 B，D 座超高层双子塔超高层建筑，进行了 各 种 结 构 体 系 方 案 比 选，通 过 SATWE 及ETABS 软件等多模型对比分析，对结构进行小震、中震弹性及大震弹塑性各阶段的详细分析研究。计算结果显示，结构可满足规范要求和预定34、性能目标，具有较强的抗震能力。由于实际地震作用的不确定性，工程可能遭遇大震或更强烈度的地震，因此高烈度区的超高层建筑，抗震设计不应局限于小震设计，概念设计和性能控制很重要。通过结构体系和结构布置优化，采取针对性加强措施，并控制结构破坏模式，提高结构延性和耗能能力，使结构在遭遇大震或更强烈度的地震时能够保持不倒，或强震时至少保证建筑内部人员有足够撤离时间。参考文献 1 CECS230:2008 高层建筑钢-混凝土混合结构设计规程S 北京:中国计划出版社，2008.2 CECS159:2004 矩形钢管混凝土结构技术规程S.北京:中国计划出版社，2004建筑科学与工程学报 2012 年征订通知建筑35、科学与工程学报 是国家教育部主管，长安大学与中国土木工程学会联合主办的学术性期刊，主要报道建筑科学与工程领域的最新研究成果，包括建筑结构、地下建筑与基础工程、防灾减灾、桥梁工程、建筑材料、建筑学、市政工程、力学等专业及相关领域的科研、设计、施工方面的研究成果与工程实践总结。建筑科学与工程学报 的主要读者对象为:建筑科学与工程领域的科研人员、工程技术人员、大专院校师生及管理决策人员。建筑科学与工程学报 为季刊，大 16 开本，128 页，每期定价 10.00 元(含邮寄费)，全年共 40.00 元，国内外公开发行，邮发代号:52-140，订阅时也可直接汇款至建筑科学与工程学报 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